1、第一节、 编制依据为了保证本工程模板工程施工安全，加强施工安全的管理，按相关规定特编制本专项施工方案。编制计算依据如下。编制计算依据如下：1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001；2混凝土结构设计规范GB5001020023建筑结构荷载规范GB 50009-20014钢结构设计规范GB 5001720035. 木结构设计规程GB50005-2003；6. 混凝土结构工程施工质量验收规范50204-2002；7。 建筑工程施工质量验收统一标准GB503002001；8。 建筑施工计算手册（ISBN978-7-11209144-7 江正荣编著）；9. 本工程有关施工图纸等。第二2、节、工程概况一、工程简况:序号项 目内 容1工程名称XX大型商业住宅小区F栋住宅楼2建设地点3建设单位4设计单位5监理单位6建筑结构类型/层数框剪/三十三层8总建筑面积16183。5XX大型商业住宅小区F栋住宅楼位于XX。F栋住宅楼总建筑面积16183.5,框架剪力墙结构.综合楼地上三十三层，地下为一层架空车库,耐火等级二级，抗震设防烈度为等外，抗震等级为非抗震，主体结构使用年限为50年.二、设计概况： 1、建筑层高本工程层高：裙房地下室3.700m，裙房一层3.900m，裙房二层4。000m，主楼地下室5.500m,主楼一层5。350m（此方案设计部位）,二至三十三层层高为3。000m。2、3、结构断面尺寸：2.1、墙：本工程剪力墙位置主要在楼梯间和电梯井，墙厚为200、300、400mm。2.2、柱:柱截面为较多，均为矩形局面柱，最大截面为1000mm1000mm。（此方案设计部位）2。3、梁：梁截面类型较多，跨度最大为7。5m,最大截面为900mm2000mm。（此方案设计部位）2.4、板：板厚为180100mm，其中一层板厚都是180mm，二层以上基本为120100mm（此方案设计部位）不等,主要以100mm为主.3、搭设具体位置如下图：第三节、施工准备一、技术准备1、施工前，组织技术及生产人员熟悉图纸，认真学习掌握施工图的内容、要求和特点；熟悉各构件的截面尺寸、标高;2、编制4、模板施工方案，根据模板方案对施工人员进行方案交底。二、机具准备根据工程需要，组织相应的机械设备进场，根据施工平面布置图搭设模板加工车间,安装调试机械设备,确保施工时机械设备运转正常.三、材料准备为满足施工进度要求,本工程计划该施工段全部投入新模板、木方，钢管、扣件、顶托等按方案设计要求准备。四、劳动力准备根据工程总进度计划提前编制劳动力计划，根据劳动力计划组织劳动力进场，作好进场工人三级教育和安全技术交底。第四节、模板设计一、剪力墙模板设计本工程剪力墙体厚为400-200mm。1、面板：面板采用18mm厚九夹板。2、次楞:次楞采用50mm100mm方木,次楞间距250mm。3、主楞：主楞采用45、83.5钢管，主楞间距500mm.4、穿墙螺杆:采用直径为M12的对拉螺杆，间距为500mm500mm，对拉螺杆外套PVC管,以便对拉螺杆的再次利用。二、柱模板设计本工程柱最大截面bh=10001000，选最大截面柱进行设计计算。1、面板：面板采用18mm厚九夹板。2、次楞:次楞采用50mm100mm方木，次楞间距200mm。3、柱箍：柱箍采用483。5双钢管和M12对拉螺杆连接,形成一个完整的支撑体系,用以支撑混凝土的侧压力，柱箍间距500mm，第一道柱箍离结构板面不大于20cm。4、当柱边600mm时,中部根据需要增设M12的对拉螺杆，保证对拉螺杆间距500mm。 柱模板设计示意图 三、梁6、模板设计本工程梁截面尺寸较多,选择较大者9002000的梁进行设计计算.梁模板面板采用九夹板， 梁底横向支撑采用50mm100mm方木，间距为150mm，纵向支撑采用483。5双钢管，间距600mm。梁侧次楞采用50mm100mm方木，间距200mm；主楞采用483。5双钢管，水平间距500mm;穿梁螺栓采用M12对拉螺杆,水平间距500mm，竖向设置四道，第一道离梁底300mm，第二道离梁底为700，第三道离梁底为1100mm,第四道离梁底为1500mm。梁底模起拱高度为2跨长（梁跨度4m时），不大于20mm。主次梁交接时,先主梁起拱，后次梁起拱,悬挑梁需在悬臂处起拱4。梁底竖向支撑采用487、3.5，横向间距1200mm（垂直梁方向），纵向间距500mm（平行梁方向），梁底加强杆一道，钢管类型为483。5，间距600mm（平行梁方向）水平杆步距1200mm，扫地杆离楼面小于200，顶部水平杆自由端高度不超出100mm。在钢管架立杆底部设置固定底座和垫板。钢管架顶部采用可调顶托调节高度以适应楼层层高的变化，但顶托自由端高度不得超过200mm。梁底支撑系统设置扫地杆及水平剪刀撑与板模板支撑系统连接成整体。立杆顶端必须设置纵横水平剪刀撑,水平剪刀撑按竖直方向沿纵向及横向全高全长从两端开始每隔4排立杆设置一道。当局部梁支撑用钢管搭设难度较大时(如阳台边梁），采用钢管支撑架外侧立杆搭设与地面8、成75度角，并用纵横水平杆锁牢。四、板模板设计板模板以板厚较大者进行设计计算,最大板厚为120mm,面板采用18mm厚九夹板,板底支撑为50 mm100mm方木,间距250mm，托梁采用483.5双钢管；支撑架483.5钢管满堂架搭设满堂脚手架,门架横距0。8m,纵距0。8m，水平杆步距1500mm.在钢管架立杆底部设置固定底座和垫板，顶部可采用可调顶托调节高度以适应楼层层高的变化,但顶托自由端高度不得超过200mm。立杆顶端不能超过顶层水平杆100mm。在满堂脚手架外侧周边和内部设置剪刀撑，剪刀撑宽度不应大于4个跨距或间距，斜杆与地面倾角宜为4560。 五、楼梯模板设计楼梯使用木模板，面板为9、18厚九夹板，次龙骨长向布置，采用80mm80mm木方,间距250mm，主龙骨短向布置，采用483.0双钢管，间距900mm，立杆为483。0钢管间距900mm，两侧距墙200mm,下垫脚手板,在距离立杆底200mm处设置扫地杆,每梯段内设置三道纵横向水平杆与立柱连接，确保支撑系统的整体稳定。第五节、施工工艺一、模板安装1、剪力墙模板安装工艺流程： 模板定位、垂直度调整 模板加固 模板验收2.1、剪力墙模板制安根据施工图纸的要求，结合现场实际情况配制拼装.2.2、剪力墙支模用12螺杆进行加固，对拉螺杆间距为500mm500mm.2.3、剪力墙模板竖向采用50100木枋加固，距离为中对中250m10、m，横向采用双钢管加穿墙螺杆对拉，穿墙螺杆横距为500mm,竖向间距为500mm。2。4、墙体撑落地钢管以便调节剪力墙的平直，通墙拉线进行调整。2.5、剪力墙的上部模板应加固校正使其上口平直，确保墙体模板在施工中达到横平竖直。2、柱模板安装工艺流程:立模板 加柱箍 加对拉螺栓 临时固定 调整模板位置、垂直度 加斜支撑、固定 检查验收3。1、柱面板采用18mm厚九夹板，竖向采用50100木枋加固，木枋间距为200mm,外为双钢管和对拉螺杆组成的柱箍，柱箍间距为500mm。当柱边长600mm时,中部根据需要增设M12的对拉螺杆，保证对拉螺杆间距500mm.3。2、柱子模板支撑应与支撑承重架相连，每11、柱的各面必须设置有两点,三道钢管支撑落地稳定模板，防止砼浇筑时荷载影响造成位移.3。3、在柱模板安装时，应在底部设置清扫口，混凝土浇筑时再进行封闭。4、梁模板安装搭设模板支架 按标高铺设梁底模板 拉线调值 安装侧模板 加固校正 验收4.1、梁底竖向支撑采用483.5，横向间距1200mm（垂直梁方向)，纵向间距500mm（平行梁方向)，梁底加强杆一道，钢管类型为483。5，间距600mm（平行梁方向）水平杆步距1200mm，扫地杆离楼面小于200，顶部水平杆自由端高度不超出100mm。4。2、按规定跨度4m时,模板应起拱，起拱高度应为全跨长度的1/10003/1000,本工程模板起拱高度按全跨12、长度的2/1000计算，但不超过2cm.4。3、梁模板面板采用九夹板， 梁底横向支撑采用50mm100mm方木,间距为250mm，托梁采用483.5钢管，间距600mm。梁侧次楞采用50mm100mm方木，间距250mm;主楞采用483.5双钢管,水平间距400mm；穿梁螺栓采用M12对拉螺杆,水平间距500mm,竖向设置四道，第一道离梁底300mm，第二道离梁底为700，第三道离梁底为1100mm，第四道离梁底为1500mm。 4.4、当梁断面较小时，对拉螺杆的数量、支承次楞可作适当调整.4。5、梁的支承架应与板、柱、墙的支承架相连接，形成一个整体稳定、刚度良好的支承系统。5、楼板模板安装满13、堂钢管脚手架搭设 主龙骨（托梁）安装 次龙骨安装 柱头模板龙骨 柱头模板、顶板模板拼装 调整验收5.1、楼板支撑系统采用采用钢管架搭设满堂脚手架，钢管架横距0.8m，纵距0。8m，纵横水平杆步距1。5m。5.2、楼板模板根据施工图纸的尺寸，结合现场实际情况配制拼装。5.3、模板的受力次龙骨（次楞）采用50mm100mm木枋，间距250mm;主龙骨（梁托）采用483。5双钢管，面板为18mm九夹板。5。4、凡是梁、柱、墙、板交接处的拼装应严格按照图示尺寸配制安装，确保构件准确无误.5。5、支架搭设完毕，要认真检查板下龙骨与立杆连接及支架安装的牢固与稳定,根据给定的水平线，通过可调顶托将主次龙骨找14、平。5。6、铺设楼板面板时，先与墙、柱或梁模板连接，然后向跨中铺设平模，相邻两块模板用木枋龙骨连接，最后对于不够模数的模板和窄条缝，采用拼缝模或木方嵌补，但拼缝应严密。5。7、平板铺设完毕，用靠尺、塞尺和水平仪检查平整度与楼板底标高，并进行校正。6、楼梯模板安装楼梯使用木模板支设,先支设底板，面板为18厚九夹板，次龙骨为长向50100木方间距250mm，主龙骨为483。5双钢管，短向间距900mm，立杆为483。5钢管间距900mm，两侧距墙200mm，下垫脚手板.待楼梯钢筋绑扎好后，再将踏步模板整体吊装就位.模板支设前先在两侧墙上放出楼梯大样，模板严格依线支设。7、高大模板支撑架构造节点要求15、7.1扫天杆、扫地杆扫天杆应尽量贴近模板底，扫地杆位于支承面以上200 mm处，在危险区域h位置满设水平剪刀撑，并与水平杆和立杆相连，如图1所示:7.2剪刀撑剪刀撑倾角为4560(宜优先采用45)，跨越57条立杆，如图2所示：剪刀撑分为竖直剪刀撑和水平剪刀撑。1 竖直剪刀撑.分为： 纵向竖直剪刀撑，在竖直面上沿支架纵向全高全长设置; 横向竖直剪刀撑,在竖直面上沿支架横向全高全长设置。竖直剪刀撑应与每一条与其相交的立杆扣接。2 水平剪刀撑 。沿水平面全平面设置，并与每一条与其相交的立杆扣接,不能与立杆扣接之处应与水平杆扣接。7.3扣件式钢管支架的杆件接长杆件接长采用搭接: 搭接。搭接长度不应小于16、700 mm，用3个旋转扣件扣接，搭接杆件伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100 mm。如图3A所示。A 搭接 图1 杆件接长7。4抱柱装置使支架与建筑物的柱连结的装置，如图4所示.A 与一柱连结的抱柱 B 与多柱连结的抱柱图2 抱柱装置7.5连墙装置使支架与建筑物的混凝土墙连结的装置，如图5所示.8、模板安装一般要求8.1、板安装队伍进行全面详细的安全技术交底。8。2、使用合格的模板和配件。8.3、模板安装应按设计与施工说明循序拼装。8.4、模板支撑系统立杆底部应设底座和垫板。8。5、模板及其支架在安装过程中，必须采取有效的防倾覆临时固定措施.8。6、本工程现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4M17、时,模板应起拱，起拱高度按全跨长度的2/1000.8。7、在安装上层模板及其支架时应符合下列规定:（1）下层楼板应具有承受上层菏载的承载能力或加设支架支撑。(2）上层支架立柱应对准下层支架立柱,并于立柱底铺设垫板.8。8、模板安装作业高度超过2M时,必须搭设脚手架或操作平台。8。9、模板安装时，上下应有人接应,随装随运，严禁抛掷。且不得将模板支搭在门窗框上，也不得将模板与井字架、脚手架或操作平台连成一体。8。10、垂直吊运模板时，必须符合下列要求:（1)在升、降过程中应设专人指挥，统一信号，密切配合。(2）吊运大块或整体模板时，竖向吊运应不少于两个吊点，水平吊运应不少于四个吊点。必须使用卡环连18、接，并应稳起稳落，待模板就位连接牢固后，方可摘除卡环。（3）吊运散装模板时，必须码放整齐,待捆绑牢固后方可起吊。8。11、六级风以上应停止一切模板吊运作业。8.12、拼装高度为2M以上的竖向模板,不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中应设置足够的临时固定设施.若中途停歇,应将已就位的模板固定牢固。8.13、当支撑呈一定角度倾斜或其支撑的表面倾斜时，应采取可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有可靠的防滑移措施。8.14、所有垂直支架柱应保证其垂直。其垂直允许偏差，当层高不大于5M时为6MM,当层高大于5M时为8MM.8.15、当对梁和板安装二次支撑时，在梁板上不得有施工荷载,支撑的位置必须准确19、.安装后所传给支撑或连接的荷载不应超过其允许值.8。16、已安装好的模板上的实际荷载不得超过设计值。已承受荷载的支架和附件，不得随意拆除或移动。9、模板验收每层模板工程完成，施工班组经过自检后报项目质安部、技术部进行复检，并报监理验收合格后方能进行钢筋安装和混凝土浇筑。在模板工程验收过程中,模板支撑系统应着重检查如下内容：（1）钢管架支撑系统的搭设是否符合本方案及规范要求；（2）钢管架纵距、横距是否符合方案要求;（3）纵横向水平杆、扫地杆以及剪刀撑的设置情况是否符合要求；（4）架顶托自由端伸出长度是否符合要求；（5)可调螺栓、扣件等的牢固情况；（6)垫木的设置情况。二、模板拆除1、模板拆除一般20、要求1、拆模时混凝土强度应符合设计要求;当设计无要求时，应符合下列规定：（1)不承重的侧模板，包括梁、柱、墙的侧模板,只要混凝土强度能保证其表面及菱角不因拆除模板而受到损坏，即可拆除.（2）承重模板，包括梁、板等水平结构构件的底模，应根据于结构同条件养护的试块强度达到下表的规定，方可拆除。现浇结构拆模试所需混凝土强度 序号构件类型结构跨度达到设计砼强度标准值的百分率（）1板2502，8752梁、拱、壳87581003悬臂构件-100(3)在拆模过程中，如发现实际混凝土强度并未达到要求，有影响结构安全的质量问题时,应暂停拆模,经妥当处理，实际强度达到要求后，方可继续拆除。(4)已拆除模板及其支架21、的混凝土结构，应在混凝土强度达到设计的混凝土强度标准值后，才允许承受全部设计的使用荷载。当承受施工荷载的效应比使用荷载更为不利时,必须经过核算，加设临时支撑。（5）各类模板拆除的顺序和方法,应根据模板设计的规定进行，如模板设计无规定时，可按先支的后拆，后支的先拆，先拆非承重的模板，后拆承重的模板及支架的顺序进行拆除.（6）拆除的模板向下运送传递要上下呼应，不能采取猛翘，以致大片塌落的方法拆除,用起重机吊运拆除的模板时，模板应堆码整齐并捆绑,才可吊运。（7）拆除的模板必须随拆随清理，以免钉子扎脚、阻碍通行发生事故，拆模时下方不能有人,拆模区应设警戒线，以防有人误入被砸伤。（8）拆模之前必须有拆模22、申请，并根据同条件养护试块强度记录达到规定时,技术负责人方可批准拆模。2、柱子模板拆除工艺流程:拆除拉杆或斜撑 自上而下拆除对拉螺杆或柱箍 拆除竖龙骨 面板 模板及配件清运维护拆除柱模时，用木锤轻击模板上口，使之松动，脱离柱混凝土，依次拆块模板时，要轻击模边肋，切不可用撬棍从柱角撬离，拆掉的模板及时放到指定的地点.3、楼板、梁模板拆除工艺流程：拆除支架部分水平拉杆和剪刀撑 拆除梁连接件及侧模板 分段分片拆除楼板模板、次龙骨及主龙骨 拆除梁底模板及支撑系统 3。1、拆除部分水平拉杆和剪刀撑，以便作业,后拆梁与楼板模板的连接梁侧模，以使相邻模板断连。3。2、下调梁托后，使模板与龙骨脱开，再用钢钎轻23、轻撬动模板,或用木锤轻击，拆下第一块,然后逐块逐拆除，切不可用钢棍或铁锤猛击乱撬，每块模板拆下时，或用人工托扶放于地上，严禁使拆下的模板自由坠落于地面3.3、拆除梁底模的方法大致与楼板模板相同,在拆除跨度较大的梁底模时，应从跨中开始下调主龙骨,然后向两端逐根下调，拆除梁底模板支柱时，亦从跨中间向两端作业.第六节、模板工程质量保证措施及质量要求一、模板工程质量保证措施1、模板的强度、刚度、稳定性控制措施1。1、对所有模板体系强度、刚度、稳定性进行验算。1.2、现场安装过程中必须严格按照本施工方案设计要求进行，特别是背楞、对拉或穿墙螺栓以及支撑等对模板的强度、刚度、稳定性有显著影响的构件尺寸、间距24、等必须严格控制。2、原材料控制措施2.1、所有模板、木方、穿墙螺杆等的供应商必须公司合格的供应商。2。2、支撑系统所用的材料质量证明文件齐全，进场后应进行抽样复检,合格后方能使用。2。3、所用模板、架料进场后按照合同和施工方案进行检查,对不合格的材料清退出场。3、加工质量控制3.1、模板的加工必须按设计尺寸和施工方案进行,拼缝严密。3.2、模板下料前必须弹线，严禁随意开锯。4、漏浆控制措施4.1、混凝土浇筑完毕后除凝前,用刮尺将墙、柱边5cm范围内刮平,并控制好标高.4。2、严格控制模板的加工质量和尺寸偏差。4.3、柱模板间用5mm10mm的自粘式海绵条嵌填，柱下口封底木方底部粘贴50mm宽的25、海绵条.4.4、梁板模板拼缝间用5mm10mm的海绵条嵌填，靠墙的木方侧面粘贴50mm宽的海绵条。5、模板工程一般质量控制措施5。1、根据模板相互位置及各部位尺寸,经计算后确定模板支设方案,成排柱支模前,应弹通线进行找直,以防侧模里出外进，确保线形顺直。5。2、柱模支设完毕必须进行校正,且支撑牢固,以免偏移扭歪.5。3、模板安装时标高、尺寸、轴线要准确。5。4、模板在拼装时一定要严密，模板的支设尺寸要利用负误差,防止涨模。5。5、墙模板支设前，先在其根部粘贴海绵条,防止柱、墙根部混凝土漏浆.5.6、板底模按规范要求预拱，预拱设置应成抛物线。5。7、梁模板铺设前,先拉线校正梁是否平整,梁底板垫块26、是否水平,顶板模板采用九夹板，拼缝处采用硬拼，以确保面板拼缝平整、严密。5。8、混凝土浇灌时要有木工跟班作业，要认真检查模板有无漏浆,拉接是否有松动，模板是否变形等。5.9、施工缝处模板应设双层钢板网加木模垂直堵严，防止砼因振捣而流成坡槎。5.10、拆模时混凝土强度要符合规范要求，拆模应经主管技术人员批准，并不得损坏混凝土的棱角。5。11、梁、板、墙、柱拆模时，不得死撬硬砸,按照先装后拆的顺序拆模,不得破坏砼。模板拆除后及时清洁，刷好脱模剂,模板在运输、堆放过程中都要轻拿轻放.6、模板工程质量控制流程图学习图纸和技术资料学习操作规程和质量标准模板设计模板制作准备工作书面交底执行验评标准不合格的27、处理（返工）模板进场验收底部标高、中心线、断面尺寸中间抽查自检技术交底操作人员参加支模质量评定按梁、柱、墙、的件数，各抽查10%，但均不少于3件和钢筋混凝土工序交接检查浇灌混凝土时留人看模自检记录质量评定标准施工记录按同条件试块确定拆模时间注意保护棱角清理现场、文明施工拆模资料管理模板涂隔离剂模板工程质量控制流程见下页：二、模板工程质量要求1、根据内墙300控制线和外墙大角控制线检查模板定位位置，误差控制在2mm以内，确保墙身下口位置正确。2、同一轴线相同厚度的墙体上口应顺直，拉通长小白线检查，允许偏差不大于2mm.3、所有穿墙螺栓必须安装紧固，因电盒、门窗模板或暗柱钢筋阻挡而不能加穿墙螺栓的28、，应重新开孔，原有螺栓孔应进行封堵.4、模板支腿必须拧紧，不得晃动,外墙支腿应穿力外挂架支腿上。5、混凝土浇筑时，必须有专人看守，随混凝土浇筑查看螺栓、插销的紧固情况；在混凝土浇筑后，立即校核墙体的垂直度及上口的顺直，对因浇筑混凝土造成的墙体偏移应立即修复校正.6：模板安装质量要求见下表序号项 目允许偏差值（mm)检 查 方 法1轴线位移基础5尺量柱、墙、梁32标高3水准仪或拉线尺量3截面尺寸基础5柱、墙、梁24每层墙体垂直度32m托线板5相邻两板表面高低差2直尺、尺量6表面平整度22m靠尺、楔形塞尺7阴阳角方正2方尺、楔形塞尺顺直25m线尺8预埋件中心线位移2拉线、尺量螺栓中心线位移2螺栓外29、露长度10，09预留孔洞中心线位置5拉线、尺量内孔径尺寸5，010门窗洞口中心线位置3拉线、尺量第七节、安全生产、文明施工、环境保护措施1、安全生产、文明施工措施1.1混凝土浇筑和振捣一般要求，混凝土浇筑采用砼输送泵由低处向高处浇筑：本工程混凝土采用商品混凝土，在混凝土输送泵对混凝土进行水平和垂直运输，防止有可能破坏模板体系，本方案如下措施进行控制：1.1。1浇筑混凝土时为防止混凝土分层离析，混凝土由泵管内卸出时，其自由倾落高度不得超过2m，超过时采用串筒或斜槽落下，混凝土浇筑时不得直接冲击模板。1。1。2浇筑混凝土时设专人看模,经常观察模板、支架、钢筋、预埋件和预留孔洞的情况，当发生变形移位30、时立即停止浇筑，并在已浇筑的混凝土初凝前修整完好。使用插入式振捣棒要快插慢拨,插点呈梅花形布置，按顺序进行，不得遗漏。移动间距不大于振捣棒作用半径的1.5 倍（50 棒应为52。5cm，取50cm;30 棒应为40.5cm,取40cm）振捣上一层时插入下一层混凝土5cm 以消除两层间的接缝。振捣时间以混凝土表面出现浮浆及不出现气泡、下沉为宜.。1.1。4浇筑混凝土时应分层连续浇筑，控制分层浇筑厚度不宜超过40cm。梁侧及梁底部位要用30 或50 插入式振捣棒振捣密实，振捣时不得触动钢筋和预埋件。梁、柱节点钢筋较密时要用小直径振捣棒振捣，并加密振点。浇筑板的混凝土虚铺厚度要略大于板厚，振捣完毕后31、用1.54 m 刮尺刮平。1。1.5本工程先浇筑剪力墙、柱，后安装梁板钢筋，待墙柱混凝土强度达到75后，进行梁板混凝土浇筑.1.2模板支撑系统严禁与外架、卸料平台相连接，如采用混凝土输送泵,泵管严禁与模板支撑系统相连接。1.3模板在模板区内必须面对面码放，码放角度为700。1。4模板、木方、钢管架及配件集中堆放在指定的区域,方便调运，同时保证现场材料堆放整齐。1。5现场设木工加工车间，加工产生的废料要集中堆放,并且及时清运处理，以保证加工车间不凌乱。1。6模板在未使用时，支腿必须支设牢固。1。7门窗洞口模、角模、小于800mm的模在未安装好时，应用铁丝与墙体钢筋临时固定以免倾倒伤人.1.8不得32、使用油质脱模剂，要使用水性脱模剂,脱模剂应随用随领。1。9模板区内应备有灭火器具,码放在明显位置，不得挪做它用。1。10模板在吊装前应将平台清理干净。1.11当风力达到六级以上时必须停止模板的吊运作业，并用钢丝绳将码放好的模板连接牢固，以防模板倾覆。1。12拆模必须先进行拆模申请，报项目技术负责人同意后方可拆除.1.13模板安装好后必须验收合格后才能进行下道工序施工.1.14模板拆除后,及时将楼层清理干净，废旧的模板集中堆放在指定的位置，拆除的模板堆码整齐。1。15模板拆除后的门架及购配件要分类整理归堆，及时调运;在拆除过程中发现有坏损的配件单独堆放,并及时清理到废料堆，严禁坏损的配件用于工程33、中。2、环境保护措施2。1、在支拆模板时，必须轻拿轻放,上下左右有人传递，模板的拆除和修理时，禁止使用大锤敲打以降低噪音。2.2、模板面涂刷水性绿色环保脱模剂，严禁使用废机油,装脱模剂的桶设置在专用仓库内。2.3、模板拆除后，清除模板上粘结物如混凝土块等要及时清理收集，堆放在指定堆放场地，并及时清运至垃圾堆放场处理。第八节、模板计算书一、柱模板计算柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成,第一层为直接支撑模板的竖楞,用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力;柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系. 柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm）:1034、00。00;柱截面高度H（mm）:1000.00;柱模板的总计算高度:H = 1。00m；根据规范,当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2； 计算简图(一）、参数信息1。基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:5;柱截面高度H方向对拉螺栓数目：1；柱截面高度H方向竖楞数目:5；对拉螺栓直径(mm)：M12；2。柱箍信息柱箍材料：钢楞；截面类型:圆钢管483.0；钢楞截面惯性矩I(cm4）：10.78；钢楞截面抵抗矩W(cm3）:4。49；柱箍的间距（mm）：600;柱箍合并根数：2；3。竖楞信息竖楞材料:木楞;竖楞合并根数：2；宽度35、（mm):50。00；高度（mm):100.00；4。面板参数面板类型：胶合面板；面板厚度（mm）：18。00;面板弹性模量(N/mm2）:9500.00;面板抗弯强度设计值fc(N/mm2）：13。00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50;5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc（N/mm2):13。00;方木弹性模量E(N/mm2）:9500.00；方木抗剪强度设计值ft（N/mm2)：1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2)：210000.00;钢楞抗弯强度设计值fc（N/mm2):205.00；（二）、柱模板荷载标准值计算 其中 - 混凝土的重力密度,取24.000kN/m3； t 36、- 新浇混凝土的初凝时间,取2。000h； T - 混凝土的入模温度，取20。000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h; H 模板计算高度，取1.000m; 1- 外加剂影响修正系数，取1.200; 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1。150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 23.042 kN/m2、24.000 kN/m2，取较小值23。042 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=23.042kN/m2;倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。(三）、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受37、弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象,进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知,柱截面宽度B方向竖楞间距最大,为l= 238 mm，且竖楞数为 5，面板为大于 3 跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。 面板计算简图1。面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距： 其中， M-面板计算最大弯距(Nmm）; l计算跨度（竖楞间距）： l =238。0mm； q作用在模板上的侧压38、力线荷载，它包括： 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.040.600.90=14。931kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.600。90=1.512kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数. q = q1 + q2 =14。931+1。512=16.443 kN/m；面板的最大弯距：M =0.116。443238238= 9.31104N.mm；面板最大应力按下式计算： 其中， -面板承受的应力（N/mm2）； M -面板计算最大弯距（Nmm）； W 面板的截面抵抗矩 : b：面板截面宽度，h：面板截面厚度; W= 60018。018。0/6=39、3。24104 mm3; f 面板的抗弯强度设计值（N/mm2)； f=13.000N/mm2;面板的最大应力计算值: = M/W = 9。31104 / 3。24104 = 2。875N/mm2；面板的最大应力计算值 =2.875N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2。面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中, -面板计算最大剪力（N)； l-计算跨度(竖楞间距)： l =238.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载,它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1： 1。223.040.600.90=14.931kN/m； 倾倒混凝土侧40、压力设计值q2： 1。42。000。600.90=1.512kN/m; 式中,0。90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =14。931+1。512=16.443 kN/m；面板的最大剪力： = 0。616.443238.0 = 2348.091N；截面抗剪强度必须满足下式： 其中， 面板承受的剪应力（N/mm2）； -面板计算最大剪力(N)： = 2348。091N； b-构件的截面宽度（mm)：b = 600mm ； hn-面板厚度（mm)：hn = 18。0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算41、值： =32348.091/(260018.0）=0.326N/mm2；面板截面抗剪强度设计值： fv=1.500N/mm2;面板截面的受剪应力 =0。326N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2,满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下： 其中,q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m）： q = 23.040。6013。83 kN/m; -面板最大挠度(mm）； l-计算跨度(竖楞间距）: l =238。0mm ； E-面板弹性模量(N/mm2):E = 9500。00 N/mm2 ; I-面板截面的惯性矩(mm4）； 42、I= 60018.018。018.0/12 = 2.92105 mm4；面板最大容许挠度： = 238 / 250 = 0.952 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67713.83238.04/（1009500。02。92105） = 0。108 mm；面板的最大挠度计算值 =0.108mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0.952mm，满足要求！（四)、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞)属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为1.0m,柱箍间距为600mm，竖楞为单跨，因此按均布荷载作用下的简支梁计算.本工程中，竖楞采用木楞，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截43、面抵抗矩W分别为：W = 50100100/6 = 83。33cm3;I = 50100100100/12 = 416。67cm4；竖楞方木计算简图1。抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式： 其中， M竖楞计算最大弯距（Nmm）； l-计算跨度(柱箍间距）： l =600.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1： 1.223。040.240。90=5。923kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42。000。240.90=0。600kN/m； q = (5.923+0。600)/2=3。261 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.13。261600.06044、0.0= 1.17105N。mm； 其中， 竖楞承受的应力（N/mm2)； M -竖楞计算最大弯距（Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3),W=8。33104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2）； f=13.000N/mm2;竖楞的最大应力计算值: = M/W = 1.17105/8。33104 = 1.409N/mm2;竖楞的最大应力计算值 =1。409N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的简支梁计算,公式如下： 其中， -竖楞计算最大剪力（N）； l-计算跨度(柱箍间距): l =600。0mm； q-作用在45、模板上的侧压力线荷载,它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1。223.040.240。90=5。923kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1。42.000.240。90=0。600kN/m; q = （5。923+0.600)/2=3。261 kN/m；竖楞的最大剪力： = 0.63。261600.0 = 1174。046N；截面抗剪强度必须满足下式： 其中， -竖楞截面最大受剪应力（N/mm2）； -竖楞计算最大剪力（N）: = 1174。046N; b竖楞的截面宽度(mm）：b = 50。0mm ; hn竖楞的截面高度（mm）：hn = 100。0mm ; fv-竖楞的抗剪强度设46、计值（N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =31174。046/（250。0100.0)=0.352N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1。500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.352N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1。5N/mm2,满足要求！3。挠度验算最大挠度按简支梁计算,公式如下: 其中，q作用在竖楞上的线荷载（kN/m）： q =23.040。24 = 5。48 kN/m； -竖楞最大挠度(mm）； l计算跨度(柱箍间距）： l =600.0mm ； E竖楞弹性模量（N/mm2）:E = 9500。00 N47、/mm2 ; I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=4.17106；竖楞最大容许挠度： = 600/250 = 2.4mm；竖楞的最大挠度计算值： = 0。6775。48600.04/（1009500.04。17106) = 0。122 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0。122mm 小于 竖楞最大容许挠度 =2.4mm ，满足要求!（五）、B方向柱箍的计算本算例中,柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.0；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 4。49 cm3;钢柱箍截面惯性矩 I = 10。78 cm4;柱箍为2 跨，按集中荷载二跨连续梁计算（附计算简图)：B方向柱箍计算48、简图其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载（kN）； P = (1。2 23.040。9 + 1.4 20.9)0.238 0.6/2 = 1.96 kN; B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力： N = 5.848 kN；B方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0。306 kN.m;B方向柱箍变形图(mm）最大变形: V = 0。234 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 其中 ,柱箍杆件的最大弯矩设计值： M = 0。31 kN.m; 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 4.49 cm3；B边柱箍的最大应力计算值： = 64.97 N/mm2；柱箍的抗弯强度49、设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =64。97N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2。 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.234 mm;柱箍最大容许挠度： = 500 / 250 = 2 mm;柱箍的最大挠度 =0.234mm 小于 柱箍最大容许挠度 =2mm,满足要求!（六)、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下: 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2）； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值,取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号： M12 ； 对拉螺栓的有效直径: 9.85 mm; 对拉螺栓50、的有效面积： A= 76 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 5。848 kN。对拉螺栓最大容许拉力值： N = 1.701057.6010-5 = 12。92 kN;对拉螺栓所受的最大拉力 N=5.848kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=12。92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!（七）、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483。0；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：钢柱箍截面抵抗矩 W = 4.49cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 107。8cm4；柱箍为2 跨，按二跨连续梁计算(附计算简图）：H方向51、柱箍计算简图其中 P 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载（kN）； P = （1。223。040.9+1.420。9)0。238 0.6/2 = 1。96 kN;H方向柱箍剪力图(kN）最大支座力: N = 5。848 kN;H方向柱箍弯矩图(kNm）最大弯矩： M = 0.306 kN.m； H方向柱箍变形图（mm)最大变形: V = 0。234 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式： 其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.31 kN.m; 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 4.49 cm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 64。968 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计52、值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =64.968N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！2。 柱箍挠度验算经过计算得到： V = 0。234 mm；柱箍最大容许挠度： V = 500 / 250 = 2 mm；柱箍的最大挠度 V =0。234mm 小于 柱箍最大容许挠度 V=2mm，满足要求！（八）、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下: 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力; A - 对拉螺栓有效面积 （mm2）; f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的直径： M12 ; 对拉螺栓有效直径： 9.85 m53、m； 对拉螺栓有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.60105 = 12。92 kN;对拉螺栓所受的最大拉力： N = 5。848 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=5.848kN 小于 N=12.92kN,对拉螺栓强度验算满足要求!二、梁模板计算梁截面的选择和支撑示意图根据设计图纸，综合楼结构楼面最高为5.35m高，最大梁截面900mm2000mm，梁跨度最大为7.500m，梁砼等级为C25.选用483.5钢管满堂脚手架支撑体系。梁底高支模搭设高度为3。350 m。梁支撑系统采用483。5钢管满堂脚手架进行组合支撑,并通过调整顶托的螺栓来满足支54、模高度的要求。以下以梁段：KL8截面尺寸和搭设高度为设计依据： (一）、参数信息1。模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m）:0.90；梁截面高度 D（m):2.00；混凝土板厚度（mm):120.00；立杆沿梁跨度方向间距La（m）:0。50；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m）：0。10;立杆步距h(m）：1。50;板底承重立杆横向间距或排距Lb（m)：0。50；梁支撑架搭设高度H（m)：5.35;梁两侧立杆间距(m）:1.20；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向;梁底增加承重立杆根数：1;采用的钢管类型为483。5；立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数模板自重(kN/m2):055、。35；钢筋自重（kN/m3):1。50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值（kN/m2)：17.8;倾倒混凝土侧压力(kN/m2)：2。0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2）：2.0；3.材料参数木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2）：9000。0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2）：11。0；木材抗剪强度设计值fv（N/mm2）:1。4；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E（N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm（N/mm2):13。0;4。梁底模板参数梁底方木截面宽度b（mm)：50.0；梁底方木截面高度h（mm）:100。0;梁底模板支撑56、的间距（mm）:100。0；面板厚度(mm）：18.0；5.梁侧模板参数次楞间距（mm)：200 ，主楞竖向根数：5；主楞间距为:350mm，350mm，350mm，350mm;穿梁螺栓水平间距（mm）：500;穿梁螺栓直径(mm）：M14；主楞龙骨材料:钢楞；截面类型为圆钢管483.5；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料:木楞，宽度50mm,高度100mm;次楞合并根数：2；（二）、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24。000kN/m3; t - 新浇混凝土的初凝时间，取257、。000h; T - 混凝土的入模温度，取20。000; V - 混凝土的浇筑速度，取1。500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2。000m； 1 外加剂影响修正系数，取1。200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1。150.根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 17.848 kN/m2、48.000 kN/m2，取较小值17。848 kN/m2作为本工程计算荷载。（三)、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板58、计算简图（单位：mm）1.强度计算跨中弯矩计算公式如下： 其中，W 面板的净截面抵抗矩，W = 1002.12.1/6=73.5cm3； M - 面板的最大弯距(Nmm）; - 面板的弯曲应力计算值（N/mm2） f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2);按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ,q 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值： q1= 1.2117。850。9=19。28kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4120。9=2。52kN/m;q = q1+q2 = 19。276+2。520 = 21。796 kN/m；计算跨度（内楞间距): l = 200m59、m；面板的最大弯距 M= 0.12521.7962002 = 1。09105Nmm;经计算得到,面板的受弯应力计算值: = 1。09105 / 7.35104=1.483N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =1。483N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2。挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q=21。8N/mm； l-计算跨度（内楞间距）: l = 200mm； E-面板材质的弹性模量： E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩： I = 1001。81。81。8/12=48.6cm4;60、面板的最大挠度计算值: = 521。82004/(38495004.86105） = 0。098 mm；面板的最大容许挠度值： = l/250 =200/250 = 0.8mm；面板的最大挠度计算值 =0。098mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0。8mm，满足要求!(四）、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中,龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 51022/6 = 166.67cm3；I = 51032/12 = 833。33cm4； 内楞计算简图（1）.61、内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中, - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2）; M - 内楞的最大弯距(Nmm)； W 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2）。按以下公式计算内楞跨中弯矩: 其中，作用在内楞的荷载,q = （1.217.8480.9+1。420.9)1=21。8kN/m； 内楞计算跨度（外楞间距）: l = 350mm； 内楞的最大弯距： M=0。10121。80350。002= 2.70105Nmm； 最大支座力：R=1.121。7960。35=4.795 kN;经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 2。70105/1.67105 = 1。61862、 N/mm2; 内楞的抗弯强度设计值: f = 11N/mm2;内楞最大受弯应力计算值 = 1。618 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=11N/mm2，满足要求！(2）。内楞的挠度验算 其中 l计算跨度（外楞间距）:l = 500mm; q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=21.80 N/mm; E 内楞的弹性模量： 9000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 8.33106mm4；内楞的最大挠度计算值： = 0.67721。85004/(10090008.33106） = 0。123 mm；内楞的最大容许挠度值: = 500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值63、 =0.123mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！2。外楞计算外楞(木或钢）承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力4.795kN，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算.本工程中,外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3;外钢楞截面惯性矩 I = 24。38cm4;（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm）； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2）。根据三跨连续梁算法求得最大的弯矩为M=Fa=1.744 kNm;64、其中，F=1/5qh=8。718,h为梁高为2m,a为次楞间距为200mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 1。74106/1。02104 = 171。621 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值： f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =171。621N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2)。外楞的挠度验算 其中E-外楞的弹性模量:206000N/mm2；F-作用在外楞上的集中力标准值：F=8。718kN; l-计算跨度：l=500mm； I-外楞的截面惯性矩：I=243800mm4;外楞的最大挠度计算值:=1。6158718.3365065、0.003/（100206000。000243800。000）=0.350mm；根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0。35 mm外楞的最大容许挠度值： = 500/400=1.25mm；外楞的最大挠度计算值 =0.35mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1。25mm,满足要求!(五）、穿梁螺栓的计算 验算公式如下： 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2); f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 14 mm； 穿梁螺栓有效直径： 11.55 mm; 穿梁螺栓有效面积： A= 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N 66、=（1。217。848+1.42)0.51。355 =16。407 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值： N = 170105/1000 = 17。85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=16.407kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN,满足要求！(六)、梁底模板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小，按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：67、 W = 9001818/6 = 4。86104mm3； I = 900181818/12 = 4。37105mm4;1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 （kNm)； l-计算跨度(梁底支撑间距）: l =100.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值（kN/m);新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1。2（24.00+1.50）0.902.000.90=49.57kN/m；模板结构自重荷载：q2：1.20。350.900.90=0。34kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3： 1.468、2.000。900。90=2。27kN/m;q = q1 + q2 + q3=49.57+0。34+2。27=52.18kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0。1052。180。12=0。052kNm； =0。052106/4.86104=1.074N/mm2；梁底模面板计算应力 =1.074 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2,满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载： q =（(24。0+1。50）2。000+0.35）0。90= 46。22K69、N/m； l-计算跨度（梁底支撑间距): l =100。00mm； E面板的弹性模量： E = 9500.0N/mm2;面板的最大允许挠度值: =100.00/250 = 0。400mm；面板的最大挠度计算值： = 0.67746.2151004/（10095004.37105)=0.008mm;面板的最大挠度计算值： =0.008mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 100 / 250 = 0。4mm,满足要求！(七）、梁底支撑木方的计算1。荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重（kN/m）： q1= （24+1.5）20。1=5.1 kN/m;（2）模板的自重荷载(kN/m): q2 = 070、.350.1（22+0.9)/ 0.9=0.191 kN/m；（3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN/m）： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2。5+2）0.1=0.45 kN/m；2.木方的传递集中力验算：静荷载设计值 q=1。25.100+1.20。191=6。349 kN/m；活荷载设计值 P=1.40。450=0.630 kN/m；荷载设计值 q = 6。349+0.630 = 6.979 kN/m。本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=51010/6 = 8。33101 cm3;I=5101010/12 = 4。17102 cm71、4;3.支撑方木验算:最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩，计算简图及内力、变形图如下： 弯矩图（kNm) 剪力图（kN） 变形图（mm)方木的支座力N1=N3=0。718 KN，N2= 4.846 KN；方木最大应力计算值 ： =0.276106 /83333。33=3。312 N/mm2；方木最大剪力计算值 ： T=34.8461000/(250100）=1.454N/mm2;方木的最大挠度：=0.106 mm；方木的允许挠度:= 1。2103/2/250=2.4mm；方木最大应力计算值 3.312 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 f=11.000 N/mm2，满足要求！方木受剪72、应力计算值 1.154 N/mm2 大于 方木抗剪强度设计值 T=1。400 N/mm2,满足要求！方木的最大挠度 =0.106 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2.400 mm，满足要求！（八）、梁跨度方向托梁的计算作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。托梁采用:钢管（双钢管) ：48 3.5；W=10.16 cm3；I=24.38 cm4；1.梁两侧托梁的强度计算：托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;集中力P= 0.718 KN. 托梁计算简图 托梁计算弯矩图（kNm） 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图（kN)最大弯矩 Mmax = 0.173、72 kNm ；最大变形 Vmax = 0。059 mm ；最大支座力 Rmax = 3。933 kN ；最大应力 = 0。172106 /（10.16103 )=16。956 N/mm2；托梁的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 16。956 N/mm2 小于 托梁的抗弯强度设计值 205 N/mm2，满足要求！托梁的最大挠度Vmax=0.059mm小于500/150与10 mm，满足要求！2.梁底托梁的强度计算：托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 4。846 KN. 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm） 托梁计算剪力图（k74、N）最大弯矩 Mmax = 1.163 kNm ；最大变形 Vmax = 0。4 mm ;最大支座力 Rmax = 26。554 kN ；最大应力 = 1.163106 /（10。16103 )=114。49 N/mm2;托梁的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 114.49 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度Vmax=0.4mm小于500/150与10 mm,满足要求!(九）、立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式 1。梁内侧立杆稳定性验算：其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =75、3。933 kN ; 脚手架钢管的自重: N2 = 1。20.129(5.35-2）=0。519 kN； N =3.933+0.829=4.762 kN; - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm):i = 1。58； A - 立杆净截面面积 （cm2）: A = 4。89； W - 立杆净截面抵抗矩（cm3):W = 5。08; - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值:f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m）;如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh76、 （1) k1 计算长度附加系数,取值为：1.155 ; u 计算长度系数，参照扣件式规范表5。3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551。71。5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15。8 = 186 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0。207 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=4761。589/(0.207489） = 47.041 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 47.041 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2,满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素,适宜77、由下式计算lo = k1k2(h+2a） (2)k1 计算长度附加系数按照表1取值1。167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1。7 按照表2取值1。005 ;上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2（h+2a) = 1.1671.005（1。5+0.12) = 1.994 m；Lo/i = 1993。82 / 15。8 = 126 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.417 ;钢管立杆受压应力计算值 ;=4761.589/（0.417489） = 23。351 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 23.351 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度78、的设计值 f = 205 N/mm2,满足要求!2。梁外侧立杆稳定性验算:其中 N 立杆的轴心压力设计值,它包括: 横杆的最大支座反力： N1 =3。933/Sin75o = 4.072 kN ; 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(5。35-2）/Sin75o = 0.537 kN； N = 4。072+ 0。537 = 4.609 kN； -边梁外侧立杆与楼地面的夹角：= 75 o； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm）：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2）： A = 4。89； W - 立杆净截79、面抵抗矩(cm3）：W = 5。08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 （ N/mm2）; f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh/Sin (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1。167 ； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5。3。3,u =1。7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh/Sin = 1。1671.71.5/0。966 = 3。081 m；Lo/i = 3080。827 / 15。8 = 195 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的80、稳定系数= 0。189 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=4608。79/（0.189489) = 49。867 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 49.867 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2,满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) （2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1。167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.005 ;上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a） = 1。1671.005（1。5+0.12） = 1.994 m;Lo/i = 199381、.82 / 15。8 = 126 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0。417 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=4608.79/(0.417489) = 22.602 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 22。602 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！三、板模板计算板跨度的选择和支撑示意图根据设计图纸,综合楼结构楼面最高5.350m高，板最大尺寸为41005700m, 该楼板厚度120 mm，所有板砼等级为C25。钢管脚手架支撑体系,板底高支模搭设高度为5.150 m。板支撑系统采用48*3。5扣件式钢管架进行搭设，并通82、过调整底座及顶托的螺栓来满足支模高度的要求.以下板尺寸和搭设高度为设计依据:板宽4100mm，板长5700mm，搭设计算总高度5。150m（一）、参数信息：1。模板支架参数横向间距或排距(m）：0。80;纵距(m)：0。80；步距(m）：1。50；立杆上端伸出至模板支撑点长度（m):0.20；模板支架搭设高度(m）：5.15；采用的钢管(mm）：483.5 ；板底支撑连接方式：方木支撑；立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数模板与木板自重（kN/m2)：0。350;混凝土与钢筋自重（kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.500；4.材料参数面板采用胶合面板,厚度为83、18mm;板底支撑采用方木；面板弹性模量E（N/mm2)：9500；面板抗弯强度设计值（N/mm2）:13;木方抗剪强度设计值(N/mm2）：1。400;木方的间隔距离（mm）:250。000；木方弹性模量E(N/mm2）:9500。000；木方抗弯强度设计值（N/mm2）:13.000；木方的截面宽度（mm）:50.00;木方的截面高度(mm）：100.00;托梁材料为：钢管（双钢管) :48 3。5；5.楼板参数楼板的计算厚度(mm)：120.00;(二)、模板面板计算:面板为受弯构件，需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W 84、= 1001。82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48。6 cm4;模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算（1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.121+0.351 = 3。35 kN/m；（2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m）：q2 = 2。51= 2。5 kN/m;2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下： 其中:q=1.23.35+1.42。5= 7。52kN/m最大弯矩M=0.17.520.252= 0.047 kNm；面板最大应力计算值 = 47000/54085、00 = 0。87 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 0.87 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为 其中q = 3.35kN/m面板最大挠度计算值 v = 0。6773。352504/(100950048.6104)=0。019 mm; 面板最大允许挠度 V=250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0。019 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求！(三）、模板支撑方木的计算:方木按照三跨连续梁计算,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=51010/6 = 83.33 86、cm3；I=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：（1）钢筋混凝土板自重(kN/m）:q1= 250。250。12 = 0.75 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m）:q2= 0.350。25 = 0.088 kN/m ；（3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：p1 = 2。50.25 = 0.625 kN/m；2。强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2 (q1 + q2）+ 1.4 p1 = 1。2(0。75 + 0.088)+1。40.625 = 87、1.88 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0。11。880.82 = 0。12 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.12106/83333。33 = 1。444 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 1.444 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2，满足要求!3。抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0。61.880.8 = 0.902 kN；方木受剪应力计算值 = 3 0.902103/（2 50100) = 0。271 N/mm2;方木抗剪强度设计值 = 88、1。4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0。271 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1。4 N/mm2,满足要求！4。挠度验算：最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 0。838 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6770。8388004 /（10095004166666.667)= 0。059 mm；最大允许挠度 V=800/ 250=3。2 mm；方木的最大挠度计算值 0.059 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.2 mm,满足要求！（四)、托梁材料计算：托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管89、(双钢管） ：48 3。5；W=10。16 cm3;I=24。38 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1。654 kN； 托梁计算简图 托梁计算弯矩图（kNm） 托梁计算变形图（mm) 托梁计算剪力图（kN） 最大弯矩 Mmax = 0。445 kNm ;最大变形 Vmax = 0。38 mm ；最大支座力 Qmax = 5。871 kN ；最大应力 = 444943.125/10160 = 43.794 N/mm2；托梁的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 43。794 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求!托梁的最大挠90、度为 0.38mm 小于 800/150与10 mm，满足要求！(五）、模板支架立杆荷载标准值（轴力）：作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1。静荷载标准值包括以下内容：（1）脚手架的自重（kN）：NG1 = 0。1385.15 = 0.713 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.80.8 = 0。224 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN):NG3 = 250。120。80。8 = 1。92 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 2。857 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载.91、经计算得到，活荷载标准值 NQ = （2.5+2 ） 0.80。8 = 2.88 kN;3。不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1。2NG + 1.4NQ = 7。46 kN；（六）、立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式： 其中 N - 立杆的轴心压力设计值（kN） ：N = 7。46 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到; i - 计算立杆的截面回转半径(cm） ：i = 1。58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩）（cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 （N92、/mm2）； f- 钢管立杆抗压强度设计值 :f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m）；如果完全参照扣件式规范，按下式计算 l0 = h+2a k1- 计算长度附加系数,取值为1。155； u - 计算长度系数,参照扣件式规范表;u = 1。7; a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0。2 m；上式的计算结果:立杆计算长度 L0 = h+2a = 1。5+0。22 = 1。9 m;L0/i = 1900 / 15.8 = 120 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0。452 ；钢管立杆的最大应力计算值 ;=7460。112/(093、。452489） = 33.752 N/mm2;钢管立杆的最大应力计算值 = 33。752 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0 = k1k2(h+2a） k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.243；k2 计算长度附加系数,h+2a = 1.9 按照表2取值1。004 ；上式的计算结果:立杆计算长度 Lo = k1k2（h+2a） = 1.2431.004（1。5+0.22） = 2。371 m；Lo/i = 2371。147 / 15。8 = 150 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受94、压立杆的稳定系数= 0。308 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=7460.112/（0.308489） = 49。532 N/mm2;钢管立杆的最大应力计算值 = 49.532 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2,满足要求！(七）、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值：fg = fgkkc = 1201=120 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数:kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =7.46/0。25=29。84 kpa ；其中95、，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 :N = 7。46 kN；基础底面面积 :A = 0.25 m2 。p=29。84 fg=120 kpa 。地基承载力满足要求！四、墙模板计算书本工程剪力墙种类较多，墙厚为400200mm,计算采用400mm，墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时,通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值2。00kN/m2;（一）、参数信息1。基本参数次楞（内龙骨）间距(mm):250;穿墙螺栓水96、平间距(mm):500；主楞（外龙骨）间距（mm）:500；穿墙螺栓竖向间距（mm):500；对拉螺栓直径(mm）：M12；2。主楞信息龙骨材料：钢楞；截面类型：圆钢管483。0；钢楞截面惯性矩I（cm4）：10.78；钢楞截面抵抗矩W(cm3):4.49；主楞肢数：2；3.次楞信息龙骨材料:木楞；次楞肢数:2；宽度（mm)：50.00；高度(mm):100。00；4。面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm)：18。00；面板弹性模量(N/mm2）：9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13。00;面板抗剪强度设计值(N/mm2）:1.50;5。木方和钢楞方木抗弯强度设计值97、fc（N/mm2）：13。00；方木弹性模量E（N/mm2）:9500。00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2)：1。50；钢楞弹性模量E（N/mm2）：206000。00;钢楞抗弯强度设计值fc（N/mm2）：205。00；（二）、墙模板荷载标准值计算 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2。000h； T - 混凝土的入模温度，取20。000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h; H 模板计算高度，取4.800m; 1- 外加剂影响修正系数,取1。200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的98、新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F;分别计算得 23.042 kN/m2、115。200 kN/m2,取较小值23。042 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=23.042kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2.（三）、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册,强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力. 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小，按支撑在内楞上的三跨连续梁计算.面板计算简图1.抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下： 其中, M-面板计算最大弯距（99、Nmm); l-计算跨度（内楞间距)： l =250.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载,它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1。223。040。500。90=12。443kN/m； 其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1。42。000。500.90=1.260kN/m; q = q1 + q2 =12。443+1。260=13.703 kN/m；面板的最大弯距：M =0.113.703250。0250。0= 8。56104N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中, -面板承受的应力（N/mm2）； M -面板计算最大弯距(Nmm)；100、 W -面板的截面抵抗矩 : b：面板截面宽度，h:面板截面厚度; W= 50018。018。0/6=2。70104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2）； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值: = M/W = 8。56104 / 2。70104 = 3。172N/mm2;面板截面的最大应力计算值 =3.172N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求!2。抗剪强度验算计算公式如下: 其中，-面板计算最大剪力(N）； l-计算跨度（竖楞间距）： l =250。0mm; q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设101、计值q1: 1.223。040.500。90=12。443kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42。000.500。90=1.260kN/m； q = q1 + q2 =12。443+1。260=13。703 kN/m；面板的最大剪力：V = 0。613.703250。0 = 2055.402N;截面抗剪强度必须满足: 其中， -面板截面的最大受剪应力（N/mm2）; V-面板计算最大剪力（N)：V = 2055。402N； b-构件的截面宽度（mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm）：hn = 18.0mm ； fv面板抗剪强度设计值(N/mm2):fv = 1.50102、0 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: T =32055。402/（250018。0)=0.343N/mm2；面板截面抗剪强度设计值： fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 T=0。343N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 T=1.5N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下： 其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 23。040.5 = 11.52N/mm； l-计算跨度（内楞间距)： l = 250mm; E-面板的弹性模量: E = 9500N/mm2； I面板的截面惯性矩： I 103、= 501。81。81.8/12=24.3cm4；面板的最大允许挠度值： = 1mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67711。522504/（10095002。43105） = 0.132 mm；面板的最大挠度计算值： =0。132mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =1mm，满足要求!（四）、墙模板内外楞的计算(一)。内楞（木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算.本工程中，内龙骨采用木楞，宽度50mm,高度100mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 50100100/6 = 83。33cm3；I = 50100100100/12 = 416.67cm104、4；内楞计算简图1。内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算： 其中， M-内楞跨中计算最大弯距(Nmm)； l-计算跨度(外楞间距）： l =500.0mm； q作用在内楞上的线荷载，它包括： 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1。223。040。250.90=6.221kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1.42。000。250。90=0。630kN/m，其 中，0。90为折减系数。 q =(6.221+0.630)/2=3.426 kN/m;内楞的最大弯距：M =0.13。426500。0500。0= 8。56104N。mm；内楞的抗弯强度应满足下式： 其中， 内楞承受的应力(N/105、mm2）； M -内楞计算最大弯距（Nmm)； W -内楞的截面抵抗矩（mm3)，W=8。33104； f -内楞的抗弯强度设计值(N/mm2）; f=13.000N/mm2；内楞的最大应力计算值: = 8。56104/8。33104 = 1.028 N/mm2;内楞的抗弯强度设计值： f = 13N/mm2；内楞的最大应力计算值 = 1。028 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求!2。内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算,公式如下: 其中， V内楞承受的最大剪力； l-计算跨度(外楞间距)： l =500.0mm； q-作用在内楞上的线106、荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1。223。040。250。90=6.221kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1.42。000.250.90=0。630kN/m，其 中，0。90为折减系数。 q =（6。221+0。630）/2=3.426 kN/m;内楞的最大剪力:V = 0。63。426500。0 = 1027。701N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -内楞的截面的最大受剪应力（N/mm2)； V-内楞计算最大剪力（N)：V = 1027。701N; b内楞的截面宽度（mm)：b = 50。0mm ; hn-内楞的截面高度(mm）:hn = 100.0mm ; 107、fv内楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值: =31027.701/(250。0100。0）=0.308N/mm2;内楞截面的受剪应力计算值 =0.308N/mm2 小于 内楞截面的抗剪强度设计值 fv=1。5N/mm2，满足要求！3。内楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用. 挠度验算公式如下： 其中, 内楞的最大挠度（mm)； q-作用在内楞上的线荷载(kN/m)： q = 23.040.25/2=2.88 kN/m； l-计算跨度(外楞间距)： l =500。0mm ； E-内楞弹性模量(N108、/mm2）:E = 9500。00 N/mm2 ； I-内楞截面惯性矩(mm4)，I=4。17106；内楞的最大挠度计算值: = 0.6775.76/25004/(10095004.17106） = 0。031 mm；内楞的最大容许挠度值: = 2mm;内楞的最大挠度计算值 =0。031mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求!(二）。外楞(木或钢）承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.0；外钢楞截面抵抗矩 W = 4。49cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 10。78cm4；外楞计109、算简图1.外楞的抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式： 其中，作用在外楞的荷载: P = （1。223.04+1.42)0.250。5/2=1。71kN; 外楞计算跨度（对拉螺栓水平间距）: l = 500mm;外楞最大弯矩:M = 0.1751712.84500.00= 1.50105 Nmm；强度验算公式： 其中， - 外楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm）;M = 1.50105 Nmm W 外楞的净截面抵抗矩； W = 4.49103 mm3; f -外楞的强度设计值(N/mm2)，f =205。000N/mm2；外楞的最大应力计算值： = 1。50105/4110、.49103 = 33。379 N/mm2；外楞的最大应力计算值 =33。379N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！2.外楞的抗剪强度验算公式如下： 其中，P作用在外楞的荷载: P = (1。223.04+1.42)0.250。5/2=1。713kN； V-外楞计算最大剪力(N）；外楞的最大剪力：V = 0.651712。835 = 5。57102N；外楞截面抗剪强度必须满足： 其中， 外楞截面的受剪应力计算值(N/mm2)； V-外楞计算最大剪力（N)：V = 5。57102N； A -钢管的截面面积(mm2)：A = 400mm2； fv-外楞的抗剪强度111、设计值（N/mm2):fv = 205N/mm2;外楞截面的受剪应力计算值: =25。57102/400.000=2。783N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值 =2.783N/mm2 小于 外楞截面的抗剪强度设计值 fv=205N/mm2,满足要求!3.外楞的挠度验算 根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下： 其中，P-内楞作用在支座上的荷载（kN/m）：P = 23.040。250.50/21.44 kN/m； -外楞最大挠度(mm); l-计算跨度（水平螺栓间距): l =500。0mm ； E-外楞弹性模量（N/mm2）:E = 2060112、00.00 N/mm2 ； I-外楞截面惯性矩(mm4)，I=1.08105；外楞的最大挠度计算值： = 1.1462.88100/25003/（1002060001.08105) = 0.093mm;外楞的最大容许挠度值： = 2mm;外楞的最大挠度计算值 =0。093mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！(五）、穿墙螺栓的计算计算公式如下： 其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 （mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M12 ；穿墙螺栓有效直径: 9.85 mm；穿墙螺栓有效面积： A = 76113、 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值： N = 1.701057.6010-5 = 12。92 kN；穿墙螺栓所受的最大拉力: N =23。0420.50。5 = 5.76 kN.穿墙螺栓所受的最大拉力 N=5。76kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=12。92kN，满足要求！第十节、模板施工的安全管理1、模板工程施工安全管理机构模板工程施工安全管理领导小组。组 长：李峰 副组长：龙粲熠、崔恒飞、杨刚、罗彬组 员：杨兴、张玉林、孟海平、李云峰、吴长明、汪永刚、黄阳生、李文才组 员:各施工班组长2、模板工程施工注意问题2。1成立以项目经理为中心的领导班子,对本工程存在的实际问题做了充分的分析后，114、决定采用扣件式钢管脚手架方式建立模板系统。2。2施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作,应在模板搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。2.3支模完毕，经班组、项目部自检合格，公司技术部及质保部复检合格,报监理、安监验收合格后,方能进行钢筋安装。2.4模板施工现场作业人员不得从支撑系统上爬下，应从外排栅进入工作面。2。5模板搭设、拆除和砼浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。2。6混凝土浇筑时，专职安全员观察模板及支撑系统的变化情况,发现异常应立即暂停施工，迅速疏散人员，待排除险情并经施工现场负责人检查同意后方可复工。3监测措施本项目采用扣件式钢管脚手架支撑115、体系，在搭设和钢筋安装，砼浇捣前、施工过程中及砼终凝前后，必须随时监测。本方案采取如下监测措施：3.1班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，分公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。3.2日常检查,巡查的重点部位:3.2.1杆件的设置和边接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求.3.2。2地基是否积水,底座是否松动,立杆是否悬空。3.2。3连接扣件是否松动。3.2。4支撑体系是否有不均匀的沉降、垂直度。3。2.5施工过程中是否有超载的现象。3。2.6安全防护措施是否符合规范要求.3。2。7支撑体系和各杆件是否有变形的现象.3.3在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查116、。3。4要浇捣梁砼前，由项目部对脚手架全面系统检查,合格后才开始浇砼。在浇砼过程中，由专职安全员、施工员对模板支撑体系检查、随时观测支撑体系的变形情况。发现隐患，及时停止施工,采取措施。3.5监测方案包括：3.5。1监测项目:支架沉降、位移和变形.3.5.2监测点布设3.5。3监测频率：在浇筑砼过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过2030 分钟一次.模板搭设允许偏差及预警值要求第十一节、应急预案一、概况本工程楼层高，施工极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大事故。本预案针对模板施工可能发生的高空坠落、模板坍塌、物体打击紧急情况的应急准备和响应。二、机构设置为对可能发生的事故能够快速117、反应、救援,项目部成立应急救援领导小组。组 长:李峰 副组长:龙粲熠、崔恒飞、杨刚、罗彬组 员：杨兴、张玉林、孟海平、李云峰、吴长明、汪永刚、黄阳生、李文才组 员：各施工班组长三、报警救援及其他联络电话报警救援及其他联络电话单位或姓名电话单位或姓名电话火警119组长（项目经理）:李峰公安110副组长：龙粲熠医疗120副组长：杨刚交通122副组长：崔恒飞河池市人民医院07782022201副组长：罗彬公司办公电话机电组：黄阳生四、人员分工与职责1.项目经理（第一安全责任人）：负责模板工程应急救援全面工作.2.现场技术负责人（直接安全责任人）：负责制定事故预防措施及相关部门人员的应急救援工作职责。118、安排时间有针对性的应急救援应变演习,有计划区分任务，明确责任。3。现场专职安全员:负责现场模板施工的安全检查工作及现场应急救援的指挥工作，统一对人员，材料物资等资源的调配，并负责事故的上级汇报工作.同时负责执行项目部下达的相关指令。4。组员及各施工班组长:当发生紧急情况时，负责事故的汇报，并采取措施进行现场控制工作。同时负责执行项目部下达的相关指令。五、应急救援工作程序1.当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时，汇报当地有关部门，以取得政府部门的帮助。2。由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去,尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作119、.3.事故发生时，组长或其他组员不在现场时，由在现场的其他组员作为临时负责人负责指挥安排。4。项目部指定现场专职安全员王正东负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性.六、应急救援方法1.高空坠落应急救援方法：1.1当现场只有人时应大声呼救;人以上时,就有人或多人去打“120急救电话及马上报告应急救领导小组抢救.1.2仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷等症状,并很可能了解伤员落地的身体着地部位,和着地部位的具体情况.1.3如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状,很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞120、，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染,会危及伤员的生命安全。1.4如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折,下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动时要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳,否则会加重伤情。2。模板、坍塌应急救援方法:2。1工地发生模板坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场。2.2报120 急救中心，到现场抢救伤员。(应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等,并派人到路口等待)；2.3急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；2.4清现事故现场,检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏121、伤亡人员,把事故损失控制到最小；2.5预备应急救援工具:切割机、起重机、药箱、担架等。3.物体打击应急救援方法:当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢、应急以后及时送医院治疗。3.1止血:根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、填塞止血法和止血带止血法。3。2对伤口包扎:以保护伤口，减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛.3。3对于头部受伤的伤员，首先应他细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐，昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全.3。4如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重伤，应迅速送医院抢救。4.预备应急救援工具如下表：序号器材或设备数量主要用途1支架若干支撑加固2模板、木方若干支撑加固3担架5副抢救伤员4止血急救包10个抢救伤员5手电筒10个停电时照明求援6应急灯8个停电时照明求援7爬梯5樘人员疏散8对讲机8台联系指挥求援