1、大学新校区框架结构建筑项目桩基及主体模板脚手架工程施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月第一章工程概况一、主要总体概况1、我司承建的XX师范学院（XX大学）XX校区建设项目一标段工程位于XX市XX新区XX镇XX所东北侧，交通十分便利（详见总平面图）。2、XX师范学院（XX大学）XX校区建设项目一标段包含文学院、理学院、综合实验楼。本工程为框架结构，建筑场地类型为二类，建筑面积约为6万平方米，文学院建筑高度21.75米，理学院建筑高度22.05米，综合实验楼建筑高度22.05米。本工程地处中亚热带高原湿润2、季风区，冬季（12-2月）平均温度5.5，总降水量60-70mm，一月有凝冻、雨雪天气；春季（3-5月）平均温度15.3，总降水量约300mm，4月中旬进入雨季；夏季（6-8月）平均温度24.1，总降水量400-500mm，6月份降水最多；秋季（3-5月）平均温度16.1，降雨量逐渐减少，阴雨天逐渐增多。二、 周边环境一、周边环境及交通情况本工程东面与七号路相临；南面是二号路，交通便利。详见施工总平面图。第二章 施工部署第一节、施工目标1、工期目标合同总工期：总工期为665天（按日历天计）。开工日期：2013年12月1日 竣工日期：2015年9月30日2、质量目标达到国家验收标准，所有单位工程3、一次验收合格，合格率100，力争优质工程。3、安全生产目标杜绝重大伤亡事故，年轻伤率控制在3以内。4、文明施工目标现场封闭式施工，施工场容整洁，卫生、噪音、防尘满足XX市相关要求,争创样板文明工地。5、节能减排目标达到国家节能减排标准。6、环境目标不扰民，零投诉。第二节、各施工阶段主要施工方法一、桩基施工：根据地勘报告有大于3米较大溶洞或孔深大于25米的采用旋挖机施工，其他孔桩采用人工挖孔桩施工。二、主体结构1、模板采用九夹板拼装，模板支撑体系采用钢管满堂脚手架。2、外脚手架采用落地式钢管脚手架。3、本工程框架柱内的纵向钢筋采用电渣压力焊接头，直径22mm时应采用机械连接；梁的纵向钢筋接长，直4、径22mm时应采用机械连接，直径22mm时优先采用机械连接接头，其次采用单面搭接焊接头。4、砼采用商品砼泵送浇筑，由于本工程层高不高，为提高浇筑效率，浇筑时采用汽车泵。第三章 编制流程、依据第一节、施组编制流程图施工图工 程 施 工 条件施工组织设计优化施工方法施 工 进 度 计 划劳动力、材料、设备计划主要技术经济指标施工方法施工平面布置否否否可可可施工合同第二节、编制依据1、施工合同。2、本工程施工图、施工现场实际情况、施工环境、施工条件和自然条件。3、我公司的施工技术实力、工程管理能力、施工经验和技术装备水平。4、国家和行业现行的施工及验收规范：建筑施工手册（第四版）建设工程项目管理规范5、（GB/T50326-2006）建设工程监理规范GB50319-2000建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2001）建筑地基基础施工质量验收规范（GB50202-2002）砌体工程施工质量验收规范（GB50203-2002）混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）屋面工程质量验收规范（GB50207-2002）建筑地面工程施工质量验收规范（GB50209-2002）建筑装饰装修工程质量验收规范（GB50210-2001）建筑给水排水及采暖工程施工质量验收规范（GB50242-2002）通风与空调工程施工质量验收规范（GB50243-2002）建筑电气工程施工质量验6、收规范（GB50303-2002）民用建筑工程室内环境污染控制规范（GB50325-2001）钢筋焊接接头试验方法标准（JGJ/T27-2001）建筑机械使用安全技术规程（JGJ33-2001）轻质墙体工程技术规程（DBJ/T15-25-2000）非承重混凝土小型空心砌块墙体技术规程（SJG06-1997）混凝土质量控制标准（GB50164-92）建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）建筑施工组织设计规范GB/T50502-2009建筑节能工程施工质量验收规范GB50411-2007建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 地下防水工7、程质量验收规范GB50208-2008工程测量规范GB50026-2007混凝土强度检验评定标准GB50107-2010建筑工程饰面砖粘结强度检验标准JGJ110-2008砌筑砂浆配合比设计规程JGJ/T98-2010钢筋焊接及验收规程JGJ18-2010建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-92建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011；第四章 建立管理机构第一节、组织机构的建立根据工程特点和工程重点难点，我公司将严格按“项目法”组织管理本工程。在施工现场设立以项目经理为首的项目经理部，组建“卓越集团XX师范学院（XX大学）新蒲校区建设项目项目部”，项目部设置项目经理室、技8、术部、工程部、质安部、预算和约部、财务部、材料部、后勤部等相关职能部门，统一对各施工段的质量、安全、工期、成本进行管理。组织机构图见下页。第二节、工作任务分工项目部各职能部门工作任务重点各不相同，但各职能部门之间需相互协作和配合，项目施工的各项指标都有专门的职能部门（或专人）进行管理，其它职能部门协作和配合，各职能部门任务分工明确，确保本项目各项目标的实现。项目部工作任务分工表职能部门工作任务项目经理技术部质安部工程部预算部财务部材料部重大问题的处理、决策、内外关系协调主办协办配合配合配合配合配合施工方案、技术措施、质量安全保证措施编制并监督实施，施工现场各种技术问题的处理，技术资料收集、整理9、归档，施工计划的编制。审核主办协办协办配合施工现场的质量管理、进场材料验收协办主办配合施工现场安全管理、安全防护设施验收协办主办协办合同管理、预算、索赔、成本控制，各种经济签证的办理审定协办配合协办主办协办协办第三节、主要管理人员职责1、项目经理贯彻执行安全生产、劳动保护的方针、政策、法规。执行各项安全生产管理制度。组织全体施工人员的安全教育工作，对全体施工人员的安全与健康负责。主持安全评比、检查、考核工作。科学地组织和管理进入现场的人、财、物等生产要素，协调好内、外关系，确保合同得到顺利实施。主持施工现场发生的重大安全事故的调查分析，提出并监督实施意见，总结经验教训，不断提高安全工作水平。10、定期组织和开展安全竞赛活动，总结与推广安全生产先进经验，督促各级施工人员做好本职范围内的安全工作。严格财经制度，加强合同管理、财务管理、成本管理、预算管理，建立项目核算制度，把好成本关。参与合同洽谈，并组织有关人员对分包方进行评审。2项目执行经理根据国家安全技术规程、标准、设计施工工艺等技术文件，制定项目安全技术措施和分项安全方案；负责组织安全技术方面的教育、培训、考核工作。参加施工安全检查工作，和专职安全员一起监督安全技术措施的实施；会同项目技术主管解决施工中的不安全技术问题，排除事故源，组织对已发生的或未遂的安全事故进行调查，分析原因，提出安全技术方面的改进意见和措施；负责编制项目季度、(11、月、周)施工生产计划及劳动力、材料（周转工具）、构件、设备、资金等使用计划，指导具体施工；负责协调项目内部各工序、专业之间的合作，对分包方的工程进度、质量、安全、文明施工等进行全面控制。3、项目技术总工协助项目经理进行工程策划，建立各项项目管理制度，并监督执行；负责对本项目所需的技术力量、技术设备、技术服务、监视测量设备和施工方法等进行策划，并进行合理的组织和安排；贯彻并监督施工现场严格执行国家规范、标准、图集等，对工程的质量情况进行有效地跟踪控制；负责对项目施工组织设计及各项施工方案、施工计划、质量处理等进行审核；负责定期组织质量、安全、文明施工检查工作；负责组织和推广新技术、新工艺、新材料12、，提高本项目的科技形象。4、安全主管（安全员）贯彻执行国家政府部门关于安全生产和劳动保护法规以及企业的安全生产规章制度，做好安全管理和监督检查工作；参加编制安全技术措施并检查监督其实施情况，与有关部门共同做好新进场施工人员、特殊工种的安全技术培训、考核、发证工作；监督施工全过程的安全生产，纠正违章，配合有关部门排除安全障碍，遇有严重险情有权下令停工并及时上报；组织全员安全活动和定期安全检查，做好安全生产的教育和管理工作，总结推广先进经验；进行工伤事故统计、分析和报告，调查处理重大安全事故；组织现场日常消防工作，保证防火设备设施齐全、有效，消除火灾隐患。5、质量主管（质检员）根据工程质量检验和验13、收标准，对各分项工程的施工过程进行质量检验和自评，并记录和保存有关的记录和资料。保证工程施工每一步的产品质量；监督各工序的施工员和班组长实施交接检，保证放行工序合格；将施工中发现的不合格或质量问题，要及时通报有关人员，监督纠正/预防措施的实施，并对纠正结果进行检查和验收，杜绝施工隐患；分别在各分部工程结束后，协助有关部门对其进行检验验收工作；组织监理单位进行分项工程检验批的验收工作。第五章 施工重点、难点分析及解决方案一、施工重点、难点简述1、本工程具有边设计，边平场，边施工，边修改的施工特点，不利于我司现场布置及施工安排。2、基础顶板面积大，梁跨度有大于8米的跨度，对工期影响较大，质量控制、14、工序工艺要求是施工重点、难点。二、解决方案1、积极与业主沟通，掌握业主开发顺序及开发意图，以此作为现场平面布置依据，既要满足现场施工现状，又要能应对后续工程发展需要。2、根据业主工期要求，积极建议业主采用好的建议，业主采纳意见对工期控制、消除一项重大安全隐患有重要意义。3、编制施工方法方案，项目相关人员及劳务相关人员集体商定方案，主要在施工的工序、工艺、施工缝留设及处理、防水做法、防水保护层等进行讨论、商定，在就商定内容与业主、设计、监理积极沟通已达到内容匹配，思想统一，再具体实施。第六章 专项施工方案第一节、施工缝的留置1、施工缝留置与防水处理：施工缝处理方法详见下图：2、剪力墙及车库底板、15、顶板等部位止水钢板安放、固定详见下图：3、止水钢板要求在钢板边缘点焊固定，不允许在钢板面上点焊，以免钢板被焊漏，影响防水效果。第二节、给排水、消防、用电现场平面布置1、施工给水在工程进场前按现场已有的接入点接入，根据施工现场布置图进行布置，除保证施工生产、生活用水外，还应满足消防用水要求。2、消防设施布置：在施工现场布置足够的消火栓并配备消防水龙带和消防水枪，在办公区、材料堆放点、施工电梯处配备干粉灭火器以备发生火灾时使用。主体施工时沿供水管隔层安装消火栓并配备消防水龙带和消防水枪。3、施工现场临时道路两侧设临时排水沟，每15米设置一个排水井，保证施工场地内雨水、施工废水能够顺利排除，4、配电16、主电缆布置按施工平面布置图埋地敷设，过道处均采取过路保护。5、临电布置详见临电专项方案。第三节、施工测量一、坐标测量控制网的布设及定位放线测量1、坐标控制网布设方式（1） 外部测量控制网：根据本工程的实际情况，本工程由业主单位给出控制点，采用全站仪定位。外布测量控制网用以控制挖孔桩、地下室基坑、地下室的定位放线。（2） 内部测量控制网：本工程为地上5层，0.000以上结构采用内部测量控制网控制，测量控制网布设在建筑物的内部，根据本工程实际情况，于每栋楼每个单元沿四角布置四个测量观测点，测量控制点设置于地下室顶板上，上部结构于测量控制点的垂直方向上留置预留孔，每层从预留孔处用向上吊线放线。2、坐17、标控制网布设方法（1） 外部测量控制网：根据业主移交的测量控制依据点与测量轴线的相互几何关系计算出测量数据，然后在实地上测设出测量轴线上的点位。测量控制点采用砼固定并标识，测量控制点尽量布置在离建筑物有一定距离，车辆不宜走动的位置，且控制基点与方向控制点应通视。（2） 内部测量控制网：以外部测量控制轴线为定位依据，在建筑物的地下室顶板上测设出内部测量轴线控制点位。（3）控制网的复测：长、短测量轴线测设到实地上后，对其正交度进行检查并作相应的调整，保证建筑物长、短建筑轴线的相互垂直。（4）地下室的定位放线：由外部测量控制轴线在实地测设出每条建筑轴线，用以控制挖孔桩、地下室基坑开挖、柱子以及地下室18、墙板等的定位放线。（5）上部结构以内部测量控制点来定位，在控制点（埋设在地下室顶板混凝土面上）上架设铅垂仪，把点位垂直投测到施工层混凝土面上（0.00以上楼板支模板的时候，在控制点位垂直投影地带预留100mm100mm的洞口，铅垂仪投点时，在施工层孔洞处采用十字交叉线的方式把点位定在施工层混凝土面上），然后在施工层混凝土面上的控制点位上架设经纬仪，把测量轴线投测到混凝土面上。同样土建工程处根据所投测的测量轴线来控制柱子、剪力墙及外墙的的定位放线。（6）建筑部分的定位放线：在结构施工时所投测的测量轴线（用水把测量轴线所在位置的混凝土浮浆冲掉，墨线就会显露出来）架设仪器，把建筑轴线引测到柱子上，用19、来控制内墙及外墙等的定位放线。二、 高程测量控制网的测设及建筑物高程测量1、地下室的高程测量控制网：首先根据业主移交的水准基点在工程周围的建（构）筑物上以闭合环的方式测设出若干个0.00高程点，直接以这些0.00高程点作为地下室高程测量的依据。（注意，本工程各栋号0.00高程均不相同，应分别测设出各栋楼的相对0.00高程，并标注于相应栋号上）2、上部结构及建筑部分的高程测量控制网：以水准基点测一闭合环，在建筑物外側的柱子上测设两个+1.000m的相对高程控制点，用以作为上部结构及建筑部分的高程控制点。3、地下室的高程测量：以业主移交的水准基点（或现场以引测的控制基点）为后视点，把控制高程测设到20、地下室柱子、外墙的钢筋上，用来控制地下室的结构等的高程。4、上部结构的高程测量：以建筑物边柱上的两个+1.000m的相对高程点作为上部结构高程测量的起始依据。施工层高程测量时，首先用钢尺从高程起始点沿着柱子垂直向上丈量，在施工层柱子钢筋上得到两个高程起始点（其中一个作为参照点）。然后把+0.500m(相对该楼层楼面结构高程)相对高程点测设到柱子钢筋上,用以控制楼板混凝土面高程以及下一层的支模;在外墙模板上测设0.000m(相对该楼层楼面结构高程)的相对高程点,用以控制楼板混凝土面的高程。5、 建筑部分的高程测量：类似于上部结构高程测量，首先把高程起始点引测到各楼层的柱子上，然后把+0.500m21、（相对该楼层楼面结构高程）的相对高程点测设到柱子和外墙上，用以控制楼板建筑、门、窗等高程。三、沉降观测1、沉降观测点的布置：本工程于每栋楼每个单元的四大角一层柱子外侧布设沉降观测点，高程位置设置在大约+0.500m处。2、沉降观测的观测频率：在结构封顶之前，结构每施工完一层进行一次沉降观测。结构封顶之后，第一年观测四次，第二年观测两次，直至建筑物沉降趋于稳定为止。3、沉降观测精度：按三等水准测量1n的精度进行观测。水准基点设置两个，且设置在比较稳定地带，其中一个作为沉降观测的起算点，另一个作为起算点的参照点，用以检查起算点自身是否有沉降。四、测量精度以及测量资料等满足要求的保证措施1、单位工程22、在坐标定位完成之后，建筑物精度主要体现在其自身的相对精度：纵横建筑轴线的正交度、建筑轴线的相关几何关系、柱及墙的垂直度和楼层的层高。建筑物的最终误差是由施工误差和测量误差两者一起影响形成的，考虑到测量误差较施工误差比较容易控制，测量误差按施工误差的1/2来进行控制。建筑物的垂直度规范要求为建筑物高度的1/1000，但不能超过20mm，本工程楼高为0.000以上99米，故允许误差按20mm来进行控制，那么测量误差则应控制在8mm以内。建筑物的高度误差规范要求为10mm,那么测量误差则应控制在5mm以内。2、为了在实际测量工作中达到精度要求采取下列措施进行保证：（1）测量精度保证的前提是仪器的本身23、精度要满足要求，本公司所使用的全站仪（每公里中误差1mm），水准仪为S3（每公里中误差3mm），经纬仪为2” 级（测角三测回中误差为2” ），铅垂仪的相对精度为1/40000，钢尺丈量相对精度达到1/20000。仪器、钢尺的自身精度能够达到测量精度的要求。 （2）仪器、钢尺按计量设备管理要求进行年检。对仪器的轴系相互关系经常进行检查，保证其正确性。另外仪器、钢尺在使用过程中要注意外界环境对观测精度的影响，仪器要存放在不易受潮、振动的地方。（3）建筑物的垂直度精度由测量轴线精度来保证。建筑物的定位轴线要进行复测，利用外部测量轴线把轴线投测到实地上后，对其正交度进行检查；利用内部测量轴线把测量轴线24、点投测到施工层后，对控制点的间距和长、短测量轴线的正交度进行检查，以保证所投测的测量轴线的正确性。建筑物的柱、剪力墙及外墙模板线由测量控制轴线来控制，每一层对上述结构的偏位情况进行检查，作好记录，并让土建工程处及时纠偏。（4）建筑物高度的精度由量距精度及水准测量精度来保证。高程起算点设置两个，一个用来作为参照点，后视读数取两者的平均数，这样可以提高量距精度。每次水准测量完后进行后视闭合，检查仪器在使用过程中是否稳定。建筑物楼板模板的高程以及楼板混凝土面高程由所测的高程点来控制，对其及时进行检查，及时纠正。（5）每次测量都要下测量任务单并做好原始记录、提交测量成果。第四节、土方工程一、土方开挖125、人工挖孔桩的土方就近堆积，2 孔桩开挖抽水直接排到临时进场道路两侧排水沟里。二、地下室基坑土方回填地下室施工完毕后，不得长期暴露，待地下室墙外侧防水层施工完毕后即可进行土方回填。基坑土方回填前应做土壤击实试验，求得不同土质的最大干密度和最佳含水量，用于控制回填土压实度。回填时应清除基坑淤泥、杂物，原则上应采取对称、均匀的回填步骤，按300厚一层分层夯实，压实度达到设计要求。1、施工流程清理检验土质分层铺土分层夯实检验密实度修整找平验收2、施工工艺（1）填土前应将地上的垃圾等杂物清理干净。（2）检验回填土的质量有无杂物，粒径是否符合规定，以及回填土的含水量是否在控制的范围内；如含水量偏高，可采26、用翻松、晾晒或均匀掺人干土等措施；如遇回填土的含水量偏低，可采用预先洒水润湿等措施。（3）回填土采用非膨胀性粘土。（4）回填应分层铺摊。每层铺土厚度应根据土质、密实度要求和机具性能确定。一般蛙式打夯机每层铺土厚度为200300mm；人工打夯不大于200mm。每层铺摊后，随之耙平。（5）回填土每层至少夯打三遍。打夯应一夯压半夯，夯夯相接，行行相连，纵横交叉。土方打夯时要不留死角，要特别注意角、边位置。严禁采用水浇使土下沉的所谓“水夯”法。（6）深浅两基坑相连时，应先填夯深基础；填至浅基坑相同的标高时，再与浅基础一起填夯。（7）基坑回填应在相对两面三侧或四周同时进行.基础地梁、承台两侧土方回填时，27、严禁碰撞承台、地梁，以免对结构带来影响。4、注意事项（1）施工时，砖、墙强度达到一定强度后，才能进行回填土的施工。（2）土虚铺过厚、夯实不够会造成回填土下沉。5、地下架空车库、结构外基坑土方回填施工注意事项（1）回填施工时，对标准水准点、轴线控制标记、定位标准桩等，在填运土方时应注意保护，不得碰撞。回填施工完后，对这些控制点位、标记等应复测检查其标识是否清楚，位置是否准确。（2）夜间回填施工时，应合理安排施工顺序，配备足够的照明设施，要随时复查回填是否符合标高。第五节、钢筋工程施工方案一、施工部署1、施工现场平面布置本据本工程实际情况，由于本工程施工面积较大，栋号较多，为便于材料的组织、管理和28、运输。将钢筋施工分为地下室施工和0.000以上施工两个施工段。地下室期间，工期节点十分紧张，因此基础钢筋采用车间集中制作、然后吊于现场安装的方式施工，以缩短工期。0.000以上结构施工时，钢筋成品堆场考虑设于地下室顶板上，钢筋原材料堆场设于靠加工场的地下室剪力墙外，以减少楼板荷载。二、施工准备1、审图施工前组织相关施工管理人员及钢筋班班长认真查阅施工图（包括与建筑对应情况）、方案、相关规范、标准，做到图纸问题提前同设计联系解决。2、原材料的采购与供应原材料根据业主提供的品牌选择合格的供应商，签订采购合同，确保材料能根据工程进度需要能及时进场。3、技术准备编制钢筋工程施工方案，根据方案结合本工程29、实际情况对工人作好方案交底和安全技术交底。4、人员准备根据工程进度计划组织相应的施工人员进场，作好工人的入场教育及培训。5、主要机具设备准备5.1机械设备调直机、切断机、弯曲成型机、弯箍机、冷拉卷扬机、焊机、闪光对焊机等。5.2主要工具钢丝刷、工作台、手摇板、卡盘、钢筋板子、各种起拱板子、小撬杠、骨架绑扎架、各种钢筋钩、滑轮、夹具等。6、作业条件6.1根据工程进度和施工图纸要求，签发钢筋制作和安装任务单，并结合工程结构特点和钢筋制作安装要求对操作人员进行技术交底。6.2钢筋加工机械已安装检修验收完毕，并试车运转可以使用。6.3模板工程已施工完毕，通过监理验收并办理相关的验收手续；绑扎柱子箍筋前30、，柱头表面的松散砼已清除， 模内木屑及垃圾杂物已清扫干净，板缝已堵严密，并涂隔离剂。6.4钢筋加工前，清除钢筋表面的泥土和除锈。加工好的钢筋已运进现场，并按施工平面图中确定的位置，按型号、规格、部位、编号分别设垫木整齐堆放。6.5在模板上已标明或弹好柱、梁等尺寸线和水平标高线。6.6根据弹好的线检查下层预留搭接钢筋的位置、数量、长度，对不符合要求的预留筋应进行处理。对伸出的预留筋进行整理，将钢筋上的锈皮、水泥浆等污垢清扫干净。对基层混凝土表面松散不实之处进行凿除。6.7配合钢筋绑扎安装的脚手架已搭设。水平运输车辆和垂直运输机械已准备好，并进行检查和试车。三、钢筋施工工艺一、总体施工流程1、绑扎31、钢筋施工流程钢筋加工 绑扎前调运 钢筋绑扎 钢筋验收 工序交接手续二、钢筋进场验收、取样复试钢筋进场后，由现场材料员和质检员验收，查看和收集钢筋出厂合格证和质量证明文件，牌证相符后，作好记录，然后进行外观质量检查，检查通过后作好“待检”标识，通知取样员按批量进行取样送检，试验合格后，材料员将检验状态标识牌换成“检验合格”，钢筋加工人员方能进行下料和使用。三、钢筋加工根据设计图纸、现行规范，由钢筋工长进行钢筋配料、计算、做料单，下达到钢筋班组，关键部位工长要进行放样，把梁柱核心区的具体关系分清，且考虑混凝土下料施工方便，接头位置要综合考虑，要符合设计和规范要求，同时兼顾施工方便，成型钢筋必须挂牌32、标识，注明几何图形和尺寸、根数、使用部位堆码整齐，按使用部位发放。1、除锈锈蚀一般指钢筋表面形成氧化铁（铁锈），锈蚀有轻微和严重之分，如呈黄色，这样的锈蚀通常称为水锈，除在冷拔或焊接处附近必须清理干净外，一般不予处理；严重锈蚀的钢筋呈红色或暗褐色，并有鱼鳞片剥落，必须清理干净，并不得损伤钢筋，凡有油渍、漆污、铁锈等，在使用前应清理干净，以免影响和混凝土的握裹力。经除锈钢筋表面仍留有麻点时，严禁按原规格使用。2、钢筋的调直钢筋调直时，HPB300级钢筋冷拉率不宜大于4%，HRB400级的冷拉率不宜大于1%，一级钢筋用钢筋调直机进行调直，二、三级钢筋用扳手进行调直，钢筋调直后应平直、无局部弯曲。333、钢筋的切断3.1根据钢筋配料单检查核对钢筋种类、直径、尺寸、根数是否正确。3.2在断料时应避免用短尺量长料，以防在量料中产生累计误差。4钢筋下料4.1下料原则：同规格钢筋根据不同长度，长短搭配，统筹配料；先断长料，后断短料，减少短头，减少损耗。4.2钢筋切断时应核对配料单，并进行钢筋试弯，检查料表尺寸与实际成型的尺寸是否相符，无误后方可大量切断成型。4.3在工作台设置控制下料长度的限位挡板，精确控制钢筋的下料长度。4.4钢筋切断时，钢筋和切断机刀口要成垂线，并严格执行操作规程，确保安全。在切断过程中，如发现钢筋有劈裂、缩头或严重的弯头，必须切除。5、钢筋弯曲成型5.1钢筋弯曲前，对形状复杂的34、钢筋（如弯起钢筋），根据钢筋料牌上标明的尺寸，用石笔在钢筋上标示出各弯曲点位置，同时注意以下三个方面：5.1.1根据不同弯曲角度扣除弯曲调整值，其扣法是从相邻两段长度中各扣一半。5.1.2钢筋端部带半圆弯钩时，该段长度划线应增加0.5 d 。5.1.3弯曲点标注工作宜从钢筋中线开始向两边进行，两边不对称的钢筋，也可以从钢筋的一端开始划线，但要注意校核各弯曲段的定型尺寸。5.2钢筋在弯曲机上成型时，心轴直径是钢筋直径的2.5 倍，成型轴宜加偏心轴套，以便适应不同直径的钢筋弯曲需要。同时，为使弯弧一侧的钢筋保持平直，挡铁轴宜做成可变挡架或固定挡架（加角钢调整）。5.3箍筋成型时，应先做样品。弯钩要35、求：135弯钩的平直段长度为（75mm，10 d）两者取较大值，且两端弯钩成等号平行，长度误差不得超过5 mm。6、钢筋加工质量要求6.1钢筋拉直应平直，无局部曲折。6.2钢筋切断断口不得有马蹄形或起弯等现象，钢筋的长度应力求准确。6.3钢筋弯曲成型形状正确，平面上没有翘曲不平现象。6.4钢筋加工的允许偏差（见下表）。项目允许偏差值（mm）测量方法梁主筋级钢下料长度10尺检成型长度5尺检180弯钩平直段长度5尺检箍筋135平直段长度5尺检90弯折20直角尺检墙板钢筋10尺检柱主筋10尺检受力钢筋顺长度方向的净尺寸10尺检弯起钢筋的弯折位置20尺检6.5成型好的钢筋按平面布置图的指定地点堆放，防36、止锈蚀和污染。挂上标牌，并标注尺寸、型号、规格、形状、使用部位、数量、制作人等。四、钢筋连接 本工程框架柱内的纵向钢筋采用电渣压力焊接头，直径22mm时应采用机械连接；梁的纵向钢筋接长，直径22mm时应采用机械连接，直径300mm时，洞边应按设计图增设加筋。4.2施工方法（1）钢筋绑扎前模板安装验收合格，将模板上垃圾杂物清扫干净，用粉笔（或弹墨线）在模板上划好主筋、分布筋的间距。（2）按划好的钢筋间距，先排放受力主筋，后放分布筋，预埋件、电线管、预留孔等同时配合安装并固定。（3）板钢筋搭接长度、位置和数量按11G101-1图集要求设置，接头位置应相互错开。（4）板钢筋绑扎一般用顺扣或八字扣，对37、外围两根钢筋的相交点应全部绑扎外，其余各点可隔点交错绑扎（双向配筋板相交点，则须全部绑扎）。（5）控制板负筋保护层厚度使用方管加支撑悬挂法。（6）对板的负弯矩配筋，每个扣均要绑扎，负弯矩钢筋与主筋间按间距1m叠撑脚，保证楼板厚度，并在主筋下垫砂浆垫块，以防止被踩下。5、楼梯钢筋绑扎5.1在楼梯支好的底模上，弹上主筋和分布筋的位置线。按设计图纸中主筋和分布筋的排列，先绑扎主筋，后绑扎分布筋，每个交点均应绑扎。如有楼梯梁时，则先绑扎梁，后绑扎板钢筋，板筋要锚固到梁内。5.2底板钢筋绑扎完，待踏步模板支好后，再绑扎踏步钢筋，并垫好砂浆块。5.3主筋接头数量和位置，均应符合设计要求和施工验收规范的规定38、。6、施工注意事项6.1框架结构钢筋一般宜集中在钢筋加工场制作，然后运到现场堆放，或采取随安装随运，避免混乱。钢筋绑扎前应先熟悉施工图纸，核对钢筋配料表和料牌。核对成品钢筋的钢种、直径、形状、尺寸和数量，发生错漏，应及时增补。6.2框架结构节点复杂，钢筋密布，应先研究逐根钢筋穿插就位的顺序，并与有关工种研究支模、管线和绑扎钢筋等的配合次序和施工方法，明确施工进度要求，以减少绑扎困难，避免返工和影响进度。6.3框架梁节点处钢筋穿插十分稠密时，应注意梁顶面主筋间的净间距，要留有30，以利灌筑混凝土的需要。6.4框架柱内钢筋在施工中，往往由于箍筋绑扎不牢；模板刚度差；或柱筋与模板间固定措施不利；或由39、于振动棒的振捣，使混凝土中的骨料挤压柱筋；或振动棒振动柱钢筋；或采用沉梁法绑扎钢筋，使柱主筋被挤歪，而造成柱钢筋位移从而改变了主筋的受力状态，给工程带来隐患。施工中要针对原因采取预防措施，一旦发生错位应进行处理，才能进行上层柱钢筋绑扎。一般处理方法是移位小于或等于40时，可采取按1:6的比例弯折进行搭接，错位大于40时，应用加垫筋或垫板焊接或凿去下部部分混凝土进行加筋焊接处理，或钻孔浆锚主筋，焊缝及锚固长度按规范的规定。6.5钢筋绑扎应注意保持钢筋骨架尺寸外形正确，绑扎时宜将多根钢筋端部对齐，防止绑扎时，某号钢筋偏离规定位置及骨架扭曲变形。6.6保护层砂浆垫块厚度应准确，垫块间距应适宜，以防因40、垫块厚薄和间距不一，而导致楼板和悬臂板出现裂缝，梁底、柱侧露筋。6.7柱、墙钢筋绑扎应控制好钢筋的垂直度，绑竖向受力筋时要吊正后再绑扣，凡是搭接部位要绑3个扣，使其牢固不发生变形，再绑扣避免绑成同一方向的顺扣。层高超过4m的柱、墙，要搭设脚手进行绑扎，并应采取一定的固定钢筋措施。6.8梁钢筋绑扎要保持伸入支座必需的锚固长度，绑扎时要注意保证弯起钢筋位置正确；在绑扣前，应先按设计图纸检查对照已摆好的钢筋尺寸、位置正确无误，然后再进行绑扣。6.9板钢筋绑好后，应禁止人在钢筋上行走或在负弯矩钢筋上铺跳板作运输马道；在混凝土浇筑前应整修合格后再浇筑混凝土，以免将板负筋踩(压)到下面，而影响板的承载力。41、6.10 悬挑梁的受力与框架梁相反，施工中应注意箍筋的开口与框架梁相反。6.11 架空层以及屋面框架柱收头部位应满足锚固要求，边柱和角柱应满足1.5Lae，不得随意烧焊，使得柱筋锚固长度不满足规范要求。6.12 柱子的对焊接头应设置在柱中1/3部位，不得设置在柱梁接头部位。7、质量标准7.1一般规定7.1.1当钢筋的品种、级别或规格需作变更时，应办理设计变更文件。7.1.2在浇筑混凝土之前，应进行钢筋隐蔽工程验收，其内容包括：(1)纵向受力钢筋的品种、规格、数量、位置等；(2)钢筋的连接方式、接头位置、接头数量、接头面积百分率等；(3)箍筋、横向钢筋的品种、规定、数量、间距等；(4)预埋件的规42、格、数量、位置等。7.2主控项目7.2.1原材料(1)钢筋进场时，应按现行国家标准钢筋混凝土用热轧带肋钢筋GB1499等的规定抽取试件作力学性能检验，其质量必须符合有关标准的规定。(2)对有抗震设防要求的框架结构，其纵向受力钢筋的强度应满足设计要求；(3)当发现钢筋脆断、焊接性能不良或力学性能显著不正常等现象时，应对该批钢筋进行化学的成份检验或其他专项检验。7.2.2钢筋加工7.2.2.1受力钢筋的弯钩和弯折应符合下列规定：（1）HPB300级钢筋末端应作180弯钩，其弯弧内直径不应小于钢筋直径的2.5倍，弯钩的弯后平直部分长度不应小于钢筋直径的3倍；（2）钢筋末端需作135弯钩时，HRB4043、0级钢筋的弯弧内直径不应小于钢筋直径的4倍，弯钩的弯后平直部分长度应符合设计要求；（3）钢筋作不大于90的弯折时，弯折处的弯弧内直径不应小于钢筋直径的5倍。7.2.2.2箍筋的末端应作弯钩，弯钩形式应符合下列规定：（1）箍筋弯钩的弯内直径除应满足以上(钢筋加工-受力钢筋的弯钩和弯折规定)外，尚应不小于受力钢筋直径；（2）箍筋弯钩的弯折角度：应为135；（3）箍筋弯后平直部分长度：不应小于箍筋直径的10倍。7.2.3钢筋连接7.2.3.1纵向受力钢筋的连接方式应符合设计要求。7.2.3.2在施工现场，应按国家现行标准钢筋机械连接通用技术规程JGJ107、钢筋焊接及验收规程JGJ18的规定抽取焊接44、接头试件作力学性能检验，其质量应符合有关规程的规定。7.2.4钢筋安装钢筋安装时，受力钢筋的品种、级别、规格和数量必须符合设计要求。7.3一般项目7.3.1原材料钢筋应平直、无损伤，表面不得有裂纹、油污、颗粒状或片状老锈。7.3.2钢筋加工(1)钢筋调直宜采用机械方法，也可采用冷拉方法。当采用冷拉方法调直钢筋时，HPB300级钢筋的冷拉率不宜大于4%，HRB400级钢筋的冷拉率不宜大于1%。(2)钢筋加工的形状、尺寸应符合设计要求，其偏差应符合表1的规定钢筋加工的允许偏差 表1项 目允许偏差()受力钢筋顺长度方向全长的净尺寸10弯起钢筋的弯折位置20箍筋内净尺寸57.3.3钢筋连接(1)钢筋的45、接头宜设置在受力较小处。同一纵向受力钢筋不宜设置两个或两个以上接头。接头末端至钢筋弯筋弯起点的距离不应小于钢筋直径的10倍。(2) 在施工现场，应按国家现行标准钢筋机械连接通用技术规程JGJ107、钢筋焊接及验收规程JGJ18的规定抽取钢筋焊接接头的外观进行检查，其质量应符合有关规程的规定。(3) 纵向受力钢筋焊接接头连接区段的长度为35倍d(d为纵向受力钢筋的较大直径)且不小于500，凡接头中点位于该连接区段长度内的接头均属于同一连接区段。同一连接区段内，纵向受力钢筋焊接的接头面积百分率为该区段内有接头的纵向受力钢筋截面面积与全部纵向受力钢筋截面面积的比值。同一连接区段内，纵向受力钢筋的接头46、面积百分率应符合设计要求；当设计无具体要求时，应符合下列规定：1）在受拉区不宜大于50%；2）接头不宜设置在有抗震设护要求的框架梁端、柱端的箍筋加密区；当无法避开时，对等强度高质量机械连接接头，不应大于50%；(4)同一构件中相邻纵向受力钢筋的绑扎搭接接头宜相互错开。绑扎搭接接头中钢筋的横向净距不应小于钢筋直径，且不应小于25。钢筋绑扎搭接接头连接区段的长度为1.3ll(ll为搭接长度)，凡搭接接头中点位于该连接区段长度内的搭接接头均属于同一连接区段。同连接区段内，纵向钢筋搭接接头面积百分率为该段内有搭接接头的纵向受力钢筋截面面积与全部纵向受力钢筋截面面积的比值。同一连接区段内，纵向受拉钢筋搭47、接接头面积百分就绪应符合设计要求；当设计无具体要求时，应符合下列规定：1）对梁类、板类不宜大于25%；2）对柱类构件，不宜大于50%；3）当工程中确有必要增大接头面积百分率时，对梁类构件，不应大于50%；对其他构件，可根据实际情况放宽。在任何情况下，受拉钢筋的搭接长度不应小于300，受压钢筋的搭接长度不应小于200。(5)在梁、柱类构件的纵向受力钢筋搭接长度范围内，应按设计要求配置箍筋。当设计无具体要求时，应符合下列规定：1）箍筋直径不应小于搭接钢筋较大直径的0.25倍；2）受拉搭接区段的箍筋间距不应大于搭接钢筋较小直径的5倍，且不应大于100；3）受压搭接区段的箍筋间距不应大于搭接钢筋较小直48、径的10倍，且不应大于200；4）当柱中纵向受力钢筋直径大于25时，应在搭接接头两个端面外100范围内各设置两个箍筋，其间距宜为50。7.3.4钢筋安装钢筋安装位置的偏差应符合表2的规定。钢筋安装位置的允许偏差和检验方法 表-2项目允许偏差()检验方法绑扎钢筋网长、宽10钢尺检查网眼尺寸20钢尺连续三档，取最大值绑扎钢筋骨架长10钢尺检查宽、高5钢尺检查受力钢筋间 距10钢尺量两端、中间各一点，取最大值排 距5保护层厚度基 础10钢尺检查梁、柱5钢尺检查板、墙、壳3钢尺检查绑扎箍筋、横向钢筋间距20钢尺连续三档，取最大值钢筋弯起点位移20钢尺检查预埋件中心线位移5钢尺检查水平高差+3，0钢尺和49、塞尺检查8、成品保护8.1加工成型的钢筋或骨架运至现场，应分别按工号、结构部位、钢筋编号和规格等整齐堆放，保持钢筋表面清洁，防止被油渍、泥土污染或压弯变形；贮存期不宜过久，以免钢筋重遭锈蚀。8.2在运输和安装钢筋时，应轻装轻卸，不得随意抛掷和碰撞，防止钢筋变形。8.3在钢筋绑扎过程中和钢筋绑好后，不得在已绑好的钢筋上行人、堆放物料或搭设跳板，特别是防止踩踏压坍雨篷、挑檐等悬挑结构的钢筋，以免影响结构强度和使用安全。8.4楼板等的弯起钢筋，负弯矩钢筋绑好后，在浇筑混凝土前进行检查、整修，保持不变形，在浇灌混凝土时设专人负责整修。8.5绑扎钢筋时，防止碰动预埋铁件及洞口模板。8.6模板内表面涂刷隔50、离剂时，应避免污染钢筋。8.7安装电线管、暖卫管线或其他管线埋设物时，应避免任意切断和碰动钢筋。六、特殊部位钢筋绑扎及构造1、止水钢板安放、固定（5）止水钢板要求在钢板边缘点焊固定，不允许在钢板面上点焊，以免钢板被焊漏，影响防水效果。3、板筋马蹬构造3.1、板筋板筋板筋马蹬采用马蹬，地下室底板和地下室顶板马蹬钢筋采用B14，0.00以上楼层等其他板马蹬钢筋采用B10。如下图示意：3.2、楼板马蹬放置位置，距梁边300处放置一道马蹬，面筋端部放置一道，双层钢筋中间部分每间隔1米放置一道。示意图如下：4.后浇带部位钢筋绑扎4.1后浇带部位钢筋不截断，且增设不少于原配筋15%的附加钢筋，伸入后浇带两51、侧各800mm，如下图示：第六节、模板工程施工方案一、梁、板、柱设计截面尺寸及层高概况地下室及一层层高为4.5M，标准层层高为4.2M；柱子截面尺寸为600mm600mm（700、800、900、1000、1200、1300、1500），500mm500mm，800mm700mm，800mm900mm；墙厚250mm、300mm，梁截面尺寸为200mm400mm（500）、250mm400mm（500、600）、300mm500mm(600、700、800、900、1100、1300)、400mm700mm（800）、700mm800mm；楼板厚度为100mm、160mm、200mm、300m52、m。二、施工准备（一）技术准备1、组织施工技术人员在施工前认真学习技术规范、标准、工艺规程，熟悉图纸，了解设计意图，核对建筑和结构及土建与设备安装专业图纸之间的尺寸是否一致，针对有关施工技术和图纸存在的的疑点做好记录，通过会审对图纸中存在的问题，与设计、建设、监理共同协商解决，取得一致意见后，办理图纸会审记录，作为施工图的变更依据和施工操作依据。2、编制模板施工方案，对施工班组进行技术交底。3、对施工人员进行安全和技术培训，加强班组的技术素质。（二）机具准备根据工程需要，组织相应的机械设备进场，根据施工平面布置图搭设模板加工车间，安装调试机械设备，确保施工时机械设备运转正常。（三）材料准备为满53、足施工进度要求，本工程主体结构配置三套梁板模板及支撑架料、两套墙柱模板进行周转使用，提前编制材料计划，根据需要组织材料分批进场。具体数量和规格由劳务提供，满足现场施工要求。三、流水施工段划分 本工程以单体工程为施工段组织平行施工，各单体工程以单元间变形缝（沉降缝、伸缩缝）为界划分施工段组织流水施工，主体与地下室界限尽量与结构后浇带相吻合，流水施工可以使工程有节奏、均衡、连续施工。第四节 模板设计根据本工程实际情况模板材质选用：模板采用183091518胶合板，立柱（支撑）采用483.0钢管支撑，木楞均采用50100方木，对拉螺栓采用12（14），3型扣件配套使用一、墙模板设计1、剪力墙模板选最54、大墙厚300mm计算，墙模板采用183091518mm厚多层板面板，50100方木作竖楞（木方均经压刨平）间距为200mm，外横楞采用2483.0钢脚手管，间距按450mm布置；外墙采用纵横向间距为14400450对拉止水螺栓（当为地上剪力墙或内墙时对拉螺杆按内墙设置,对拉螺栓无止水环）、内墙和地上部分剪力墙采用16PVC管穿14450螺栓对拉，并与3型扣件配套使用。 当层高大于5000 mm时，层高1/2以下纵横对拉螺栓适当加密。2、地下室墙模施工量大，且有内外墙之分，为加强模板的周转次数和配模的通用性，模板可统一钻孔。3、剪力墙的外楞应与满堂支撑架的水平杆连成整体，纵横距为立杆间距，步距为55、与满堂架相同，且内、外墙支撑钢管落地，防止砼浇筑时墙模内外移动。4、在墙底设置清扫口，在模板安装完成和钢筋绑扎完成之后，在浇灌混凝土前清扫墙根垃圾，清扫柱根部和剪力墙根部垃圾之后用模板密封清扫口之后方可浇灌混凝土，清扫口大小为200mm200mm。剪力墙每1.5米设置一个,每棵柱设置一个清扫口。5、在支设有壁柱及一侧与剪力墙垂直相连时的剪力墙模时，应在该局部区域内先用小块模板支好壁柱侧面及垂直于剪力墙对应处模板，再支设大面墙面的标准模板。18厚胶合板模板双排钢管主龙骨间距450mm次龙骨间距200（50100方木）14对拉螺栓水平间距400，竖向间距450 二、柱模板设计1、柱模板采用18mm56、厚多层板制作成整体模板，竖楞采用50100mm方木，方木均经压刨找平，每200mm一道，柱箍采用2483.0钢管，每500mm一道，当层高大于或等于5000mm时层高一半以下部分柱箍与柱截面中心对拉螺栓加密到450mm，柱箍最底一道距楼地面150mm。2、柱宽在18002200时在中部设4道12对拉螺栓；柱宽在12001800时在中部设3道12对拉螺栓；柱宽在9001200时在中部设2道12对拉螺栓；柱宽在500900时在中部设1道12对拉螺栓，柱宽在500以内者均用柱箍加固柱模。对拉螺栓外套硬质直径为16的PVC套管，两端设专用塑料垫杯，对拉螺杆采用“3”型扣件紧固；水平方向对拉螺栓水平间距57、450 mm设置一道，竖向间距与柱箍间距一样。 3、柱模根部要用水泥砂浆堵严，防止跑浆，柱模的浇筑口和清扫口在配模时一并考虑留上。木枋背楞200mm，可根据柱截面调整双道钢管柱箍500mm，柱断面大于500mm时在柱箍中间设一道12十字对拉螺栓；并支撑在满堂架上18厚胶合板三、梁模板设计1、梁的底模与侧模均采用18mm厚多层板，标准层梁设计：在梁边各设置一排立杆,两排立杆间距为800mm，顺梁方向间距为900 mm。次龙骨采用483.0钢管，垂直于梁放置间距为300mm(250 mm)，主龙骨采用483.0钢管，所有主龙骨与立杆连接处均采用双扣件连接。梁支撑系统应与楼板支撑系统连统一设置扫地杆58、和水平杆，使梁板支撑系统接成一个整体，保证支撑系统的稳定性。2、梁高在500以内，梁侧模板用木方支撑与用模板斜撑；梁高600750mm以内，梁侧次龙骨采用50100mm木方为4根横放；在梁高中部位设置一道对拉螺栓,对拉螺栓水平间距为600 mm, 在梁底用步步紧加固梁侧模板，间距均为350mm。梁高8001100mm以内，次龙骨采用50100mm木方间距且不大于250mm，主龙骨采用2483.0的钢管间距为600 mm，在梁高部位均匀设置两道对拉螺栓，水平方向间距600mm，在梁底用步步紧加固梁侧模板，间距均为350mm。所有梁的对拉螺栓均为12。所有梁的支撑系统设置纵横向扫地杆、封顶杆和水平59、杆，扫地杆离楼地面200mm，水平杆竖向间距1500 mm。水平杆和扫地杆与楼板支撑系统连接成为一个整体。所有梁板支撑系统每隔6跨且不大于6.0米，竖向设置纵横设置一排剪力撑。 3、梁的支承架应与板的支承架相连接，形成一个整体稳定支承架系统。4、梁柱接头处模板用胶合板制作定型模板，按照与柱交接的梁的截面尺寸留出槽口，支模时定型模板与柱模板间距要拼接严密，并在梁底加设钢管柱箍加以固定，用钢管支撑在满堂架上。5、为便于拆模，梁模与柱模交接处，应将梁模伸至柱模内，并与柱模内表面相平，梁的侧模与底模相交处，应将侧模伸到底模下，将板底模伸至梁模内边齐。6、对于跨度4m梁，按全跨长度13进行梁底模起拱，起60、拱从支模开始进行。四、板模板设计1、顶板模板采用18mm厚多层板，主龙骨采用483.0钢管，间距同立杆纵横向间距，次龙骨采用50100mm木方，间距为300 mm，方木需双面刨光。为保证楼板的整体及砼形成效果，将整个顶板多层板按同一顺序、同一方向对缝平铺，必须保证接缝处上下有龙骨，且拼缝严密，表面无错台现象。所有主龙骨与立杆连接处均采用双扣件连接。 2、顶板模板采用钢管满堂脚手架搭设，满堂架按常规搭设，支架高度大于4米的高支撑架纵横间距均为800mm，次龙骨间距为250 mm，梁底所有主龙骨用双扣件与立杆连接，标准层立杆纵横向间距为900 mm，次龙骨间距为300 mm，梁底所有主龙骨用双扣件61、与立杆连接，水平杆竖向间距不大于1500mm；立杆底部必须设纵横向扫地杆，纵向扫地杆直角扣件固定在距底座上层200mm处的立杆上，横向扫地杆固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上，以保持脚手架底部的整体性及稳定性。 3、顶板铺模板时应从四周铺起，在中间收口，若为压旁时，角位模板应通线钉固。4、模板铺设可将两端及接头处钉牢，中间尽量少钉或不钉，以利拆模。钢管满堂支撑牢固，模板拼接缝过大时，用10cm宽胶带密封，防止漏浆。5、用标准尺寸和整块多层板对称排列，不足部分留在中央或两端，用胶合板锯成所需尺寸嵌补，标准尺寸的整块多层板锯割必须事前征得专业工长同意，不准随意锯割。6、各层梁板模板安装完毕后，应进行62、拉线复查，确保梁板的轴线和几何尺寸正确无误，方可交付下道工序施工。7、楼面模板铺设完后，应认真检查支架是否牢固，模板梁面、板面应清扫干净。次龙骨间距300（250）（50100方木）次龙骨采用483.0钢管，间距300（250）12对拉螺栓水平间距600mm梁侧次龙骨（50100方木）主龙骨采用483.0钢管，所有主龙骨与立杆连接处均采用双扣件连接纵、横向水平杆步距1500mm在梁边各设置一排立杆,两排立杆间距为800mm，顺梁方向间距为900 mm（商铺800mm），标准层板立杆纵横间距900mm（商铺800mm）五、楼梯模板设计楼梯模板采用18厚九夹板作为面板，次龙骨长向布置，采用50mm63、100mm木方，间距250mm，主龙骨短向布置，采用483.0钢管，间距900mm，立杆为483.0钢管间距900mm，两侧距墙200mm，下垫脚手板，在距离立杆底200mm处设置扫地杆，每梯段内设置三道纵横向水平杆与立柱连接，确保支撑系统的整体稳定。施工前应根据实际层高放样，先安装休息平台梁模板，再安装楼梯模板斜楞，然后铺设楼梯底模，安装外侧模和步模板。安装模板时要特别注意梯段板应与其接近垂直的斜向支撑固定，中间按实固定，防止浇筑砼时模板移动。楼梯施工缝位置留设于楼梯上行第三步处。楼梯板支设示意图六、后浇带模板设计1、根据图纸要求及设置后浇带位置，结合现场情况配制好该后浇带的梁、板模板；2、64、后浇带位置的梁板支模用的支撑架，在搭设过程中应能与满堂架断开，使之既能独立工作又能形成整体受力的承重支模架，以免影响下道工序。立杆间距同周边立杆间距， 3、其它梁板支撑架拆除时，后浇带位置的梁和板的支撑架和模板可不拆除，并进一步加固，确保其支撑架的刚度和稳定，满足上部工程继续施工的要求。4、后浇带处的梁板断开处，采用支撑加和模板加固支撑，保证其他支模架及时拆除，以免影响其材料的周转。5、在预留后浇带处模板施工中，在后浇带局部位置设置一至二块易拆除的组合模板，利于后浇带内的杂物和砼的清理，避免在后浇带浇砼时，大面积拆除模板清理梁板后浇带内的建筑垃圾。四、模板安装及拆除一、模板安装的一般要求模板安65、装要求总体概括为四个字“牢、稳、准、密”。施工工序：吊垂直、测轴线、查截面抄标高、查水平材料准备基层处理模板拼装加固支撑系统浇灌砼复核、校正模板养护（一） 墙体模板安装顺序及技术要点：1、安装顺序：模板定位、垂直度调整模板加固验收混凝土浇筑拆模。2、技术要点：安装墙模前，要对墙体接茬处凿毛，清除墙体内的杂物，做好测量放线工作。为防止墙体模板根部出现漏浆“烂根”现象，墙模安装前，在底板上根据放线尺寸贴海绵条，做到平整准确、粘结牢固并注意穿墙螺栓的安装质量。（二）梁模板安装顺序及技术要点；1、安装顺序：搭设和调平模板支架（包括安装水平拉杆和剪力撑）按标高安梁底模板拉线找直绑扎梁钢筋安装垫块梁两侧模66、板调整模板。2、技术要点：按设计要求起拱（跨度大于4m时，起拱13），并注意梁的侧模包住底模，下面龙骨包住侧模。（三）楼板模板安装顺序及技术要点：1、安装顺序：“满堂架”脚手架主龙骨次龙骨柱头模板、顶板模板拼装模板调整验收进行下道工序。2、技术要点；楼板模板当采用单块就位时，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接后，向中央铺设。按设计要求起拱（跨度大于4m时，起拱3），起拱部位为中间起拱，四周不拱。（四）柱模板安装顺序及技术要点：1、模板安装顺序：搭设脚手架柱模就位安装安装柱模安设支撑较正固定柱模 浇筑混凝土拆除脚手架、模板清理模板。2、技术要点：板块与板块竖向坚横向接缝不密实部位67、用双面胶贴接，纵横模板拼接要求纵横向平直。二、钢管支撑（一）搭设要求1、有足够的面积，能满足人工操作、材料堆置和运输的需要，坚固、稳定、能保证施工期间在各种荷载和气候条件作用下，不变形、不倾斜、不摇晃，搭拆简单，搬移方便，能多次周转使用，就地取材，尽量节约用料。2、排架构造合理、经济节约、稳定可靠、有利周转。3、非专业工种人员不得搭、拆脚手架。脚手架搭设好后，须经过验收，合格后挂牌方可使用。4、脚手架的制作安装质量是保证适用、坚固、稳定、安全、节约的关键。5、钢管采用483.00mm的钢管，其材质应符合要求。6、连接扣件采用可锻铸铁铸造，扣件应有出厂合格证明，不应有脆裂、变形、滑丝等现象。7、68、现场进场的钢管、扣件、零配件规格必须统一，并有出厂合格证，不合格材料不应进场使用。8、构造必须合乎规定，同时，要注意多立杆式脚手架的绑扎扣件和螺栓拧紧程度，桥架的节点质量，条件允许时要有牢固的和足够的连墙点，以保证整个脚手架的稳定性。（二）施工方法（支撑排架）1、搭设施工顺序施测控制线 底层水平杆 立杆 上面各层水平杆 顶层水平杆 加强斜撑 铺设模板2、搭设操作要求（1）搭设前应依结构特点施测立杆纵横向控制线；（2）立管尽量选用整管，优先对接，应尽量保持两端管轴线同线，立杆不准搭接。（3）立管需接长时，相邻接头位置应错开半个立管高度（不少一个水平步距），无法满足时，应在同一接头高度处增设纵横向69、水平杆，且设水平向剪刀撑；模板支撑系统立管接长必须对接。（4）斜撑应与楼地面成60角，间距4.5m左右，从上至下通长；（5）扣件螺栓拧紧扭力矩不应小于45Nm，且不大于60 Nm；（6）在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件，旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm；（7）每搭完一部脚手架后，应按相应规范校正步距、纵距、横距及立杆垂直度。（8）脚手架搭设时，顶部及顶部必须设水平加强层（扫地杆设置层）。纵向扫地杆设置在距底座上层200mm处的立杆上，横向扫地杆固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上，以保持脚手架底部的整体性和稳定性。（9）梁板支撑系统设置剪力撑，四周连70、续设置剪力撑，每隔5跨设置一道剪力撑，最大间距不超过6米，剪力撑可根据现场进行调整。如图所示：（10）梁板支撑系统应在水平杆和板底各设置一道水平剪力撑，保证模板支撑系统的整体稳定性。三、模板拆除拆模时混凝土强度应符合设计要求；当设计无要求时，应符合下列规定：1、不承重的侧模板，包括梁、柱、墙的侧模板，只要混凝土强度能保证其表面及菱角不因拆除模板而受到损坏，即可拆除。2、承重模板，包括梁、板等水平结构构件的底模，应根据于结构同条件养护的试块强度达到下表的规定，方可拆除；同时，应等待上层结构混凝土浇筑完成后方能拆除下层模板。现浇结构拆模试所需混凝土强度序号构件类型结构跨度（米）达到设计砼强度标准值71、的百分率（）1板2502，87581002梁、拱、壳87581003悬臂构件1003、在拆模过程中，如发现实际混凝土强度并未达到要求，有影响结构安全的质量问题时，应暂停拆模，经妥当处理，实际强度达到要求后，方可继续拆除。4、已拆除模板及其支架的混凝土结构，应在混凝土强度达到设计的混凝土强度标准值后，才允许承受全部设计的使用荷载。当承受施工荷载的效应比使用荷载更为不利时，必须经过核算，加设临时支撑。5、各类模板拆除的顺序和方法，应根据模板设计的规定进行，如模板设计无规定时，可按先支的后拆，后支的先拆，先拆非承重的模板，后拆承重的模板及支架的顺序进行拆除。拆除梁下支撑时应先从跨中开始，分别拆向两端72、。6、拆除的模板向下运送传递要上下呼应，不能采取猛翘，以致大片塌落的方法拆除，用起重机吊运拆除的模板时，模板应堆码整齐并捆绑，才可吊运。7、拆除的模板必须随拆随清理，以免钉子扎脚、阻碍通行发生事故，拆模时下方不能有人，拆模区应设警戒线，以防有人误入被砸伤。8、拆模之前必须有拆模申请，并根据同条件养护试块强度记录达到规定时，技术负责人批准后方可拆模。五、模板工程质量保证措施及质量要求（一）、模板工程质量保证措施1、模板的强度、刚度、稳定性控制措施（1）对所有模板体系强度、刚度、稳定性进行验算。（2）现场安装过程中必须严格按照本施工方案设计要求进行，特别是背楞、对拉或穿墙螺栓以及支撑等对模板的强度73、刚度、稳定性有显著影响的构件尺寸、间距等必须严格控制。2、原材料控制措施（1）所有模板、木方、穿墙螺杆等的供应商必须公司合格的供应商。（2）支撑系统所用的材料质量证明文件齐全，进场后应进行抽样复检，合格后方能使用。（3）所用模板、架料进场后按照合同和施工方案进行检查，对不合格的材料清退出场。3、加工质量控制（1）模板的加工必须按设计尺寸和施工方案进行，拼缝严密。（2）模板下料前必须弹线，严禁随意开锯。4、漏浆控制措施（1）混凝土浇筑完毕后除凝前，用刮尺将墙、柱边5cm范围内刮平，并控制好标高。（2）严格控制模板的加工质量和尺寸偏差。（3）柱模板间用5mm10mm的自粘式海绵条嵌填，柱下口封底74、木方底部粘贴50mm宽的海绵条。（4）梁板模板拼缝间用5mm10mm的海绵条嵌填，靠墙的木方侧面粘贴50mm宽的海绵条。5、模板工程一般质量控制措施（1）根据模板相互位置及各部位尺寸，经计算后确定模板支设方案，成排柱支模前，应弹通线进行找直，以防侧模里出外进，确保线形顺直。（2）柱模支设完毕必须进行校正，且支撑牢固，以免偏移扭歪。（3）模板安装时标高、尺寸、轴线要准确。（4）模板在拼装时一定要严密，模板的支设尺寸要利用负误差，防止涨模。（5）墙模板支设前，先在其根部粘贴海绵条，防止柱、墙根部混凝土漏浆。（6）板底模按规范要求预拱，预拱设置应成抛物线。（7）梁模板铺设前，先拉线校正梁是否平整，梁75、底板垫块是否水平，顶板模板采用九夹板，拼缝处采用硬拼，以确保面板拼缝平整、严密。（8）混凝土浇灌时要有木工跟班作业，要认真检查模板有无漏浆，拉接是否有松动，模板是否变形等。（9）施工缝处模板应设双层钢板网加木模垂直堵严，防止砼因振捣而流成坡槎。（10）拆模时混凝土强度要符合规范要求，拆模应经主管技术人员批准，并不得损坏混凝土的棱角。（11）梁、板、墙、柱拆模时，不得死撬硬砸，按照先装后拆的顺序拆模，不得破坏砼。模板拆除后及时清洁，刷好脱模剂，模板在运输、堆放过程中都要轻拿轻放。6、模板工程质量控制流程图学习图纸和技术资料学习操作规程和质量标准模板设计模板制作准备工作书面交底执行验评标准不合格的76、处理（返工）模板进场验收底部标高、中心线、断面尺寸中间抽查自检技术交底操作人员参加支模质量评定按梁、柱、墙、的件数，各抽查10%，但均不少于3件和钢筋混凝土工序交接检查浇灌混凝土时留人看模自检记录质量评定标准施工记录按同条件试块确定拆模时间注意保护棱角清理现场、文明施工拆模资料管理模板涂隔离剂二、模板工程质量要求1、现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上、下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。 2、在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。 3、模板安装应满足下列要求: （1）模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水77、； （2） 模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂； （3） 浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净； （4） 对清水混凝土工程及装饰混凝土工程，应使用能达到设计效果的模板。4、用作模板的地坪、胎模等应平整光洁，不得产生影响构件质量的下沉、裂缝、起砂或起鼓。 5、对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的1/10003/1000。 6、固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差应符合规定。 。7、模板安装质量要求现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法 项 目 78、允许偏差(mm) 检验方法 轴线位置 5 钢尺检查 底模上表面标高 5 水准仪或拉线、钢尺检查 截面内部尺寸 基 础 10 钢尺检查 柱、墙、梁 +4,-5 钢尺检查 层高垂直度不大于5m 6 经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m 8 经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差 2 5 钢尺检查 表面平整度 2m靠尺和塞尺检查注：检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。 预埋件和预留孔洞的允许偏差 项 目 允许偏差(mm) 预埋钢板中心线位置 3 预埋管、预留孔中心线位置 3 插 筋 中心线位置 5 外露长度 +10,0 预埋螺栓 中心线位置 2 外露长度 +10,0 预留洞 中心线79、位置 10 尺 寸 +10,0 注：检查中心线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。 六、安全生产、文明施工、环境保护措施（一）、安全生产、文明施工措施1、进入施工现场必须戴好安全帽，2m以上作业必须系好安全带。2、施工现场严禁吸烟，注意木工防火，放火负责人监督。3、操作人员应正确使用木工机械，严格按照操作规程施工，防止自我伤害。4、高空作业时应小心拿放物件，以防工具、扣件、钢管等落下伤人。5、严禁酒后作业，并禁止进入施工现场。6、严禁擅自拆除现场安全措施，若对施工有阻碍，经有关部门同意后，方可拆除，施工完必须立即恢复，切不可拆除与外架安全相关构件。7、模板及其支架在安装过程中，必80、须设置防倾覆的临时固定设施。8、顶板模板铺设时，每块板都必须及时与支撑方木钉牢，不得出现悬空探头模板，以防人员踩空坠落。9、支模应按规定的作业程序进行，模板未固定前不得进行下一道工序，严禁在连接件、支撑上攀登上下，并严禁在上下统一垂直面上装拆模板。支设高度3米以上的柱模板，四周应设斜撑，并应设立操作平台，低于3米的可使马凳操作。拆除模板时必须设置警戒线，无关人员一录不准进入模板拆除区域。10、混凝土输送管禁止与外脚手架相连，采用在楼板上预留直径为200mm的洞口，输送管从下向上布设，预留洞口与输送泵管之间用锲形木塞紧，防止泵管左右摆动。11、在施工层楼面上，泵管不得直接在楼面上布设，设置一定数81、量的马凳（马凳用直径为25mm的钢筋焊接而成），泵管架设在马凳上，马凳尽量放置在框架梁位置。12、泵管出料口设置软管，随时移动出料位置，出料口混凝土不得堆放过高，应及时耙平，另外，出料口严禁正对着框架梁、柱、墙侧模出料。13、混凝土浇筑过程中，要派专人看模，发现问题，及时解决。14、模板拆除后，及时将楼层清理干净，废旧的模板集中堆放在指定的位置，拆除的模板堆码整齐。（二）、环境保护措施1、在支拆模板时，必须轻拿轻放，上下左右有人传递，模板的拆除和修理时，禁止使用大锤敲打以降低噪音。2、模板面涂刷水性绿色环保脱模剂，严禁使用废机油，装脱模剂的桶设置在专用仓库内。3、模板拆除后，清除模板上粘结物如82、混凝土块等要及时清理收集，堆放在指定堆放场地，并及时清运至垃圾堆放场处理。七、监测措施梁板高支模采用扣件式脚手架支撑体系，在搭设和钢筋安装、砼浇捣施工过程中，必须随时监测。本方案采取如下监测措施：1、班组日常进行安全检查，项目每周进行安全检查，公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。2、日常检查、巡查重点部位：（1）杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。（2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。（3）连接扣件是否松动。（4）架体是否不均匀的沉降、垂直度。（5）施工过程中是否有超载的现象。（6）安全防护措施是否符合规范要求。（7）脚手架体和脚手架杆件83、是否有变形的现象。3、脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。4、在浇捣高支模梁板砼前，由项目部对脚手架全面检查，合格后才开始浇砼，浇砼的过程中，由质安员、施工员对架体检查，随时观测架体变形。发现隐患，及时停止施工，采取措施保证安全后再施工。构件允许偏差见下表：序号项目允许偏差检查工具1立杆钢管弯曲3mL4m4mL6.5m1220钢板尺2水平杆、斜杆的钢管弯曲L6.5m30钢板尺3立杆垂直度全高绝对偏差100mm吊线和卷尺4立杆脚手架高度H内相对值H/400钢板尺5、高大模板工程施工前，必须组织施工单位、监理单位、业主单位等相关专家对专项方案进行审查备案。6、高大模板施工过程中，应由业84、主委托有相应资质的第三方检测单位监测，每次检测结果必须由监测人、项目经理、项目总监签字，提供给施工、监理、设计及业主等相关单位。7、监测结果报告必须包括监测项目及允许值、报警值、监测数据处理分析、监测结评述。8、监测数据接近或达到报警值时，应组织有关各方采取应急或抢险措施，同时须向市建设工程安全监督站、市建设工程质量监督站、市建设科技委办公室、市建筑业管理处报告。9、本分项工程监测项目包括：支架沉降、位移和变形。10、观测点的布设：根据图纸情况，该部位雨篷的最大截面梁为3001100mm故观测点需尽量选择在受力最大位置，即最南端圆弧梁的跨中，每个监测坡面布设不少于3个支架沉降观测点。监测仪器精85、度应满足现场监测要求并按上表设变形监测报警值。11、监测频率：在浇筑混凝土过程中应实施实时观测，一般监测频率不超过20-30分钟一次，浇筑完后不少于2小时一次。八、模板及支撑体系计算（一）、墙模板计算书墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。1.基本参数次楞(内龙骨)间距(mm):200；穿墙螺栓水平间距(mm):400；主楞(外龙骨)间距(mm):450；穿墙螺栓竖向间距(mm):450；对拉螺栓直径(mm):M14；2.主楞信息龙骨材料86、:钢楞；截面类型:圆钢管483.0；钢楞截面惯性矩I(cm4):10.78；钢楞截面抵抗矩W(cm3):4.49；主楞肢数:2；3.次楞信息龙骨材料:木楞；次楞肢数:2；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N87、/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 墙模板设计简图（二）、墙模板荷载标准值计算 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取6.600m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 65.833 kN/88、m2、158.400 kN/m2，取较小值65.833 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=65.833kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3 kN/m2。（三）、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图1.抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下: 其中， M-面板计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(内楞间距): l =200.0mm； 89、q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.265.830.450.90=31.995kN/m； 其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.450.90=1.701kN/m； q = q1 + q2 =31.995+1.701=33.696 kN/m；面板的最大弯距：M =0.133.696200.0200.0= 1.35105N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚90、度； W= 45018.018.0/6=2.43104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 1.35105 / 2.43104 = 5.547N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =5.547N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下: 其中，-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =200.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.265.830.450.90=31.995kN91、/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.450.90=1.701kN/m； q = q1 + q2 =31.995+1.701=33.696 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.633.696200.0 = 4043.501N；截面抗剪强度必须满足: 其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 4043.501N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2； 面板截面的最大受剪应力计算值: T =3492、043.501/(245018.0)=0.749N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 T=0.749N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 T=1.5N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 65.830.45 = 29.62N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 200mm； E-面板的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 451.81.81.8/12=21.87cm4；面93、板的最大允许挠度值: = 0.8mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67729.622004/(10095002.19105) = 0.154 mm；面板的最大挠度计算值: =0.154mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =0.8mm，满足要求！（四）、墙模板内外楞的计算(一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用木楞，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50100100/6 = 83.33cm3；I = 50100100100/12 = 416.67cm4；内楞计算简图1.内楞的抗弯强度验算内楞跨94、中最大弯矩按下式计算： 其中， M-内楞跨中计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(外楞间距): l =450.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.265.830.200.90=14.220kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.200.90=0.756kN/m，其 中，0.90为折减系数。 q =(14.220+0.756)/2=7.488 kN/m；内楞的最大弯距：M =0.17.488450.0450.0= 1.52105N.mm；内楞的抗弯强度应满足下式： 其中， -内楞承受的应力(N/mm2)； M -内楞计算最大弯距95、(N.mm)； W -内楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.33104； f -内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；内楞的最大应力计算值： = 1.52105/8.33104 = 1.82 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；内楞的最大应力计算值 = 1.82 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， V内楞承受的最大剪力； l-计算跨度(外楞间距): l =450.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计96、值q1: 1.265.830.200.90=14.220kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.200.90=0.756kN/m，其 中，0.90为折减系数。 q =(14.220+0.756)/2=7.488 kN/m；内楞的最大剪力：V = 0.67.488450.0 = 2021.750N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-内楞计算最大剪力(N)：V = 2021.750N； b-内楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-内楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-内楞的抗剪强度设计值(N97、/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值: =32021.750/(250.0100.0)=0.607N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值 =0.607N/mm2 小于 内楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.内楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下： 其中， -内楞的最大挠度(mm)； q-作用在内楞上的线荷载(kN/m)： q = 65.830.20/2=6.58 kN/m； l-计算跨度(外楞间距): l =450.0mm ； E-内楞弹性模量（N/mm2）：E = 95098、0.00 N/mm2 ； I-内楞截面惯性矩(mm4)，I=4.17106； 内楞的最大挠度计算值: = 0.67713.17/24504/(10095004.17106) = 0.046 mm；内楞的最大容许挠度值: = 1.8mm；内楞的最大挠度计算值 =0.046mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =1.8mm，满足要求！(二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.0；外钢楞截面抵抗矩 W = 4.49cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 10.78cm4；外楞计算简图1.外楞99、的抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式： 其中，作用在外楞的荷载: P = (1.265.83+1.43)0.20.45/2=3.37kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 400mm；外楞最大弯矩:M = 0.1753369.58400.00= 2.36105 N.mm；强度验算公式： 其中， - 外楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)；M = 2.36105 Nmm W - 外楞的净截面抵抗矩； W = 4.49103 mm3； f -外楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；外楞的最大应力计算值: = 2.36105/4.49100、103 = 52.532 N/mm2；外楞的最大应力计算值 =52.532N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！2.外楞的抗剪强度验算公式如下: 其中，P-作用在外楞的荷载: P = (1.265.83+1.43)0.20.45/2=3.37kN； V-外楞计算最大剪力(N)；外楞的最大剪力：V = 0.653369.584 = 8.76102N；外楞截面抗剪强度必须满足: 其中， -外楞截面的受剪应力计算值(N/mm2)； V-外楞计算最大剪力(N)：V = 8.76102N； A -钢管的截面面积(mm2)：A = 400mm2； fv-外楞的抗剪强度设计101、值(N/mm2)：fv = 205N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值: =28.76102/400.000=4.380N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值 =4.38N/mm2 小于 外楞截面的抗剪强度设计值 fv=205N/mm2，满足要求！3.外楞的挠度验算 根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下： 其中，P-内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P = 65.830.200.45/22.96 kN/m； -外楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(水平螺栓间距): l =400.0mm ； E-外楞弹性模量（N/mm2）：E = 206000.102、00 N/mm2 ； I-外楞截面惯性矩(mm4)，I=1.08105；外楞的最大挠度计算值: = 1.1465.92100/24003/(1002060001.08105) = 0.098mm；外楞的最大容许挠度值: = 1.6mm；外楞的最大挠度计算值 =0.098mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.6mm，满足要求！（五）、穿墙螺栓的计算计算公式如下: 其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M14 ；穿墙螺栓有效直径: 11.55 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 103、105 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；穿墙螺栓所受的最大拉力: N =65.8330.40.45 = 11.85 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=11.85kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！ 二、标准层梁模板(扣件钢管架)计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。 （一）、参数信息1.模板支撑及构造参数梁104、截面宽度 B(m):0.20；梁截面高度 D(m):0.70；混凝土板厚度(mm):120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.90；梁支撑架搭设高度H(m)：2.88；梁两侧立杆间距(m):0.80；承重架支撑形式:梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:0；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布105、荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):16.8；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):4.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：南方松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：15.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底模板支撑的间距(mm)：300.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：600；次楞根数：4；主楞竖向支撑106、点数量为：2；支撑点竖向间距为：300mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：600；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.0；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度100mm；次楞合并根数：2；（二）、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇107、筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.700m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 50.994 kN/m2、16.800 kN/m2，取较小值16.800 kN/m2作为本工程计算荷载。（三）、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简108、图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 601.81.8/6=32.4cm3； M - 面板的最大弯距(N.mm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.616.80.9=10.89kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.640.9=3.02kN/m；q = q1+q2 = 10.886+3.024 = 13.910 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 109、193.33mm；面板的最大弯距 M= 0.113.91193.3332 = 5.20?04N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 5.20104 / 3.24104=1.605N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =1.605N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 16.80.6 = 10.08N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 193.33mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I =110、 601.81.81.8/12=29.16cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67710.08193.334/(10095002.92105) = 0.034 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =193.333/250 = 0.773mm；面板的最大挠度计算值 =0.034mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.773mm，满足要求！（四）、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 51022/6 = 166.6111、7cm3；I = 51032/12 = 833.33cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.216.80.9+1.440.9)0.193=4.48kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 600mm； 内楞的最大弯距: M=0.14.48600.002= 1.61105N.mm； 最大支座力:R=1.14.4820.6=2.958 kN；经计112、算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 1.61105/1.67105 = 0.968 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 15N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 0.968 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 600mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =16.800.19= 3.25 N/mm； E - 内楞的弹性模量： 10000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 8.33106mm4； 内楞的最大挠度计算值: = 0.6773.256004/(1001113、00008.33106) = 0.034 mm；内楞的最大容许挠度值: = 600/250=2.4mm；内楞的最大挠度计算值 =0.034mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2.4mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.958kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.0；外钢楞截面抵抗矩 W = 8.98cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 21.56cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(KN.m) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值114、(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.671 KN.m 外楞最大计算跨度: l = 300mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 6.71105/8.98103 = 74.671 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =74.671N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.624 mm外楞的最大容许挠度值: = 300/400=0115、.75mm；外楞的最大挠度计算值 =0.624mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =0.75mm，满足要求！（五）、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.216.8+1.42)0.60.43 =5.924 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=116、5.924kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！（六）、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 2001818/6 = 1.08104mm3； I = 200181818/12 = 9.72104mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底117、模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (KN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.200.700.90=3.86kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.200.90=0.08kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.200.90=0.50kN/m；q = q1 + q2 + q3=3.86+0.08+0.50=4.44kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.104.4350118、.32=0.04KN.m； =0.04106/1.08104=3.696N/mm2；梁底模面板计算应力 =3.696 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)0.700+0.35）0.20= 3.64KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =300.00/250 = 1.200mm；面119、板的最大挠度计算值: = 0.6773.643004/(10095009.72104)=0.216mm；面板的最大挠度计算值: =0.216mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 300 / 250 = 1.2mm，满足要求！（七）、梁底支撑钢管的计算1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN)： q1= (24+1.5)0.20.70.3=1.071 kN；(2)模板的自重荷载(kN)： q2 = 0.350.3(20.7+0.2) =0.168 kN；(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.5+2)0.20.3=0.27 120、kN；2.木方楞的传递均布荷载验算： q = (1.2(1.0710.168)+1.40.27)/0.2=9.324 kN/m；3.支撑钢管的强度验算：按照均布荷载作用下的简支梁计算均布荷载，q=9.324 kN/m； 弯矩图(KN.m) 剪力图(kN) 变形图(mm)钢管的支座力N1=N3=0.932 KN；钢管最大应力计算值 ： =0.326106 /4490=72.682 N/mm2；钢管最大剪力计算值 ： T=20.932103/4.52100=4.126N/mm2；钢管的最大挠度：=0.717 mm；钢管的允许挠度: =800.000/250=3.200 mm；钢管最大应力计算值 7121、2.682 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 f=205.000 N/mm2，满足要求！钢管受剪应力计算值 4.126 N/mm2 小于 钢管抗剪强度设计值 T=120.000 N/mm2，满足要求！钢管的最大挠度 =0.717 mm 小于 钢管的最大允许挠度 =3.200 mm，满足要求！（八）、梁底纵向钢管计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。1.梁两侧支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.932 KN. 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(KN.m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力122、图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.224 KN.m ；最大变形 Vmax = 0.586 mm ；最大支座力 Rmax = 3.046 kN ；最大应力 = 0.224106 /(4.49103 )=49.851 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 49.851 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=0.586mm小于900/150与10 mm,满足要求!（九）、扣件抗滑移的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该123、工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=3.046 kN；R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! （十）、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 纵向钢管的最大支座反力： N1 =3.046 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1292.124、88=0.446 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(0.90/2+(0.80-0.20)/2)0.900.35=0.283 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(0.90/2+(0.80-0.20)/2)0.900.120(1.50+24.00)=2.479 kN； N =3.046+0.446+0.283+2.479=6.254 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49；125、 - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=6254.172/(0126、.209424) = 70.576 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 70.576 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！三、标准层板模板(扣件钢管架)计算书模板支架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。（一）、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭127、设高度(m):2.88；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:单扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.楼板参数钢筋级别:二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级:C30；每层标准施工天数:10；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):654.500；楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度():25.000；楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):120.00；4.材料参数128、面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元（二）、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.82/6 = 54 cm3129、；I = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.121+0.351 = 3.35 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 11= 1 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 其中：q=1.23.35+1.41= 5.42kN/m最大弯矩M=0.15.420.32= 0.049 kN.m；面板最大应力计算值 = 48780/54000 = 0.903 N/mm2；面板的抗弯强度设计130、值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 0.903 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为 其中q = 3.35kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.6773.353004/(100950048.6104)=0.04 mm； 面板最大允许挠度 V=300/ 250=1.2 mm；面板的最大挠度计算值 0.04 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!（三）、模板支撑方木的计算:方木按照两跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5101010/12 = 416131、.67 cm4； 方木楞计算简图（mm）1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.30.12 = 0.9 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.350.3 = 0.105 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：p1 = 10.3 = 0.3 kN/m；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载q = 1.2 (q1 + q2)+ 1.4 p1 = 1.2(0.9 + 0.105)+1.40.3 = 1.626 kN/m；最大弯距 M = 0.125ql2 =132、 0.1251.6260.92 = 0.165 kN.m；方木最大应力计算值 = M /W = 0.165106/83333.33 = 1.976 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 1.976 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V= 0.6251.6260.9 = 0.915 kN；方木受剪应力计算值 = 3 0.915103/(2 50100) = 0.274 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算133、值 0.274 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 1.005 kN/m；最大挠度计算值 = 0.5211.0059004 /(10095004166666.667)= 0.087 mm；最大允许挠度 V=900/ 250=3.6 mm；方木的最大挠度计算值 0.087 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.6 mm,满足要求!（四）、板底支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.134、829 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.439 kN.m ；最大变形 Vmax = 1.149 mm ；最大支座力 Qmax = 5.976 kN ；最大应力 = 439129.743/4490 = 97.802 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 97.802 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 1.149mm 小于 900/150与10 mm,满足要求!（五）、扣件抗滑移135、的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力,R= 5.976 kN；R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! （六）、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1136、 = 0.1292.88 = 0.372 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.90.9 = 0.284 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.120.90.9 = 2.43 kN；静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.085 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值 NQ = (1+2 ) 0.90.9 = 2.43 kN；3.立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 7.104 kN；（七）、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) 137、：N = 7.104 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，由下式计算： l0 = h+2a a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；得到计算结果：立杆计算长度 L0 = h + 2138、a = 1.5+20.1 = 1.7 m ；L0 / i = 1700 / 15.9=107 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.537 ；钢管立杆受压应力计算值；=7104.37/(0.537424) = 31.202 N/mm2；立杆稳定性计算 = 31.202 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f= 205 N/mm2，满足要求！四、高支模模板及支撑体系计算一、柱模板计算书 柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形139、成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):500.00；柱截面高度H(mm):500.00；柱模板的总计算高度:H = 6.60m；根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2； 计算简图（一）、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:4；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:4；对拉螺栓直径(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管483.0；钢楞截面惯性矩I(cm4):10.78；钢楞截面抵抗矩W(cm3):4.49；柱箍的间距(mm):500；140、柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木楞；竖楞合并根数:2；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；（二）、柱模板荷载标准141、值计算 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取6.600m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 65.833 kN/m2、158.400 kN/m2，取较小值65.833 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F142、1=65.833kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。（三）、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 150 mm，且竖楞数为 4，面板为大于 3 跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。 面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式143、计算最大跨中弯距： 其中， M-面板计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =150.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.265.830.500.90=35.550kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =35.550+1.260=36.810 kN/m；面板的最大弯距：M =0.136.810150150= 8.28104N.mm；面板最大应力按下式计算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)144、； M -面板计算最大弯距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 50018.018.0/6=2.70104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 8.28104 / 2.70104 = 3.067N/mm2；面板的最大应力计算值 =3.067N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =150.0mm；145、 q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.265.830.500.90=35.550kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m； 式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =35.550+1.260=36.810 kN/m；面板的最大剪力： = 0.636.810150.0 = 3312.884N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； -面板计算最大剪力(N)： = 3312.884N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； h146、n-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =33312.884/(250018.0)=0.552N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.552N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 65.830.5032.92 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(147、竖楞间距): l =150.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)； I= 50018.018.018.0/12 = 2.43105 mm4；面板最大容许挠度: = 150 / 250 = 0.6 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67732.92150.04/(1009500.02.43105) = 0.049 mm；面板的最大挠度计算值 =0.049mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0.6mm,满足要求！（四）、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为6.6m,148、柱箍间距为500mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50100100/6 = 83.33cm3；I = 50100100100/12 = 416.67cm4； 竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式： 其中， M-竖楞计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.265.830.150.90=10.665kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.149、000.150.90=0.378kN/m； q = (10.665+0.378)/2=5.521 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.15.521500.0500.0= 1.38105N.mm； 其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯距(N.mm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.33104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 1.38105/8.33104 = 1.656N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =1.656N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要150、求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.265.830.150.90=10.665kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.150.90=0.378kN/m； q = (10.665+0.378)/2=5.521 kN/m；竖楞的最大剪力： = 0.65.521500.0 = 1656.442N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； -竖楞计算最大151、剪力(N)： = 1656.442N； b-竖楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =31656.442/(250.0100.0)=0.497N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.497N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下: 其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q 152、=65.83?.15 = 9.87 kN/m； -竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=4.17106；竖楞最大容许挠度: = 500/250 = 2mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.6779.87500.04/(1009500.04.17106) = 0.106 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.106mm 小于 竖楞最大容许挠度 =2mm ，满足要求！（五）、B方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.0；截面惯性矩I和153、截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 4.49 cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 10.78 cm4；柱箍为2 跨，按集中荷载二跨连续梁计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 65.830.9 + 1.4 20.9)0.15 0.5/2 = 2.76 kN；B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 6.816 kN； B方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩: M = 0.239 kN.m；B方向柱箍变形图(mm)最大变形: V = 0.050 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 其中 ，柱箍杆件154、的最大弯矩设计值: M = 0.24 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 4.49 cm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 50.69 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =50.69N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.05 mm；柱箍最大容许挠度: = 250 / 250 = 1 mm；柱箍的最大挠度 =0.05mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1mm，满足要求!（六）、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下: 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A -155、 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：对拉螺栓的型号: M12 ； 对拉螺栓的有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 6.816 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=6.816kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!（七）、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.156、0；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 4.49cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 107.8cm4；柱箍为2 跨，按二跨连续梁计算（附计算简图）：H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.265.830.9+1.420.9)0.15 0.5/2 = 2.76 kN；H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 6.816 kN；H方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩: M = 0.239 kN.m； H方向柱箍变形图(mm)最大变形: V = 0.050 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: 其中， 柱箍杆件的最157、大弯矩设计值: M = 0.24 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 4.49 cm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 50.688 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =50.688N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: V = 0.05 mm；柱箍最大容许挠度: V = 250 / 250 = 1 mm；柱箍的最大挠度 V =0.05mm 小于 柱箍最大容许挠度 V=1mm，满足要求!（八）、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下: 其中 N - 对拉螺栓所受的158、拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的直径: M12 ； 对拉螺栓有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 6.816 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=6.816kN 小于 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!二、高支模梁模板(扣件钢管架)计算书 因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算159、中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。 （一）、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.25；梁截面高度 D(m):0.90；混凝土板厚度(mm):120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.80；梁支撑架搭设高度H(m)：6.48；梁两侧立杆间距(m):0.80；承重架支撑形式:梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:0；采用的钢管类型为483.0；立杆承重连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养160、情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):21.6；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):4.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：南方松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：15.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底模161、板支撑的间距(mm)：250.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：600；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量为：2；支撑点竖向间距为：450mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：600；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.0；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度100mm；次楞合并根数：2；（二）、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场162、实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.900m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 50.994 kN/m2、21.600 kN/m2，取较小值21.600 kN/m2作为本工程计算荷载。（三）、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混163、凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 601.81.8/6=32.4cm3； M - 面板的最大弯距(N.mm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.621.60.9=14kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.640.9=3.164、02kN/m；q = q1+q2 = 13.997+3.024 = 17.021 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 260mm；面板的最大弯距 M= 0.117.0212602 = 1.15105N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.15105 / 3.24104=3.551N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =3.551N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 21.60.6 = 12.96N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l165、 = 260mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 601.81.81.8/12=29.16cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67712.962604/(10095002.92105) = 0.145 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =260/250 = 1.04mm；面板的最大挠度计算值 =0.145mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.04mm，满足要求！（四）、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面166、高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 51022/6 = 166.67cm3；I = 51032/12 = 833.33cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.221.60.9+1.440.9)0.26=7.38kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 600mm； 内楞的最大弯距: M=0.17.38600.002= 2167、.66105N.mm； 最大支座力:R=1.17.3760.6=4.868 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 2.66105/1.67105 = 1.593 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 15N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 1.593 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 600mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =21.600.26= 5.62 N/mm； E - 内楞的弹性模量： 10000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 8.168、33106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6775.626004/(100100008.33106) = 0.059 mm；内楞的最大容许挠度值: = 600/250=2.4mm；内楞的最大挠度计算值 =0.059mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2.4mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力4.868kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.0；外钢楞截面抵抗矩 W = 8.98cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 21.56cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(169、kN.m) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.438 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 450mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 4.38105/8.98103 = 48.788 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =48.788N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计170、算得到外楞的最大挠度为0.153 mm外楞的最大容许挠度值: = 450/400=1.125mm；外楞的最大挠度计算值 =0.153mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.125mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.221.6+1.42)0.60.45 =7.754 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:171、 N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=7.754kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！（六）、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 2501818/6 = 1.35104mm3； I = 250181818/12 = 1.2172、2105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN穖)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =250.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.250.900.90=6.20kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.250.90=0.09kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.250.90=0.63kN/m；q = q1 + q2 + q3=6.20+0.09+0.6173、3=6.92kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.106.9210.252=0.043kN.m； =0.043106/1.35104=3.204N/mm2；梁底模面板计算应力 =3.204 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)0.900+0.35）0.25= 5.83KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =250.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500174、.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =250.00/250 = 1.000mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6775.8252504/(10095001.22105)=0.133mm；面板的最大挠度计算值: =0.133mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 250 / 250 = 1mm，满足要求！（七）、梁底支撑钢管的计算1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN)： q1= (24+1.5)0.250.90.25=1.434 kN；(2)模板的自重荷载(kN)： q2 = 0.350.25(20.9+0.25) =0.179 kN；(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生175、的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.5+2)0.250.25=0.281 kN；2.木方楞的传递均布荷载验算： q = (1.2(1.4340.179)+1.40.281)/0.25=9.321 kN/m；3.支撑钢管的强度验算：按照均布荷载作用下的简支梁计算均布荷载，q=9.321 kN/m； 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形图(mm)钢管的支座力N1=N3=1.165 KN；钢管最大应力计算值 ： =0.393106 /4490=87.523 N/mm2；钢管最大剪力计算值 ： T=21.165103/4.52100=5.155N/mm2；钢管的最大挠度：=176、0.881 mm；钢管的允许挠度: =800.000/250=3.200 mm；钢管最大应力计算值 87.523 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 f=205.000 N/mm2，满足要求！钢管受剪应力计算值 5.155 N/mm2 小于 钢管抗剪强度设计值 T=120.000 N/mm2，满足要求！钢管的最大挠度 =0.881 mm 小于 钢管的最大允许挠度 =3.200 mm，满足要求！（八）、梁底纵向钢管计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。1.梁两侧支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 1.165 177、KN. 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.313 kN.m ；最大变形 Vmax = 0.605 mm ；最大支座力 Rmax = 4.135 kN ；最大应力 = 0.313106 /(4.49103 )=69.79 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 69.79 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=0.605mm小于800/150与10 mm,满足要求!（九）、扣件抗滑移的计算178、:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=4.135kN；R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! （十）、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 纵向钢管的179、最大支座反力： N1 =4.135 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1296.48=1.004 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(0.80/2+(0.80-0.25)/2)0.800.35=0.227 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(0.80/2+(0.80-0.25)/2)0.800.120(1.50+24.00)=1.983 kN； N =4.135+1.004+0.227+1.983=7.348 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截180、面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 的结果查181、表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=7348.106/(0.209424) = 82.921 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 82.921 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！三、高支模板模板(扣件钢管高架)计算书 因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。（一）、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.50；182、立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):6.48；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:单扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹183、性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；4.楼板参数钢筋级别:二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级:C30；每层标准施工天数:8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):654.500；楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度():25.000；楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):120.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元（二）、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 。面板的截面184、惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.121+0.351 = 3.35 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 其中：q=1.23.35+1.42.5= 7.52kN/m最大弯矩M=0.17.520.252= 0.047 kN.m；面板最185、大应力计算值 = 47000/54000 = 0.87 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 0.87 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为 其中q = 3.35kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.6773.352504/(100950048.6104)=0.019 mm； 面板最大允许挠度 V=250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.019 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!（三）、模板支撑方木的计算:方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:186、W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.250.12 = 0.75 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.350.25 = 0.088 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：p1 = 2.50.25 = 0.625 kN/m；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载q = 1.2 (q1 + q2)+ 1.4 p1 = 1.2(0.75 + 0187、.088)+1.40.625 = 1.88 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.11.880.82 = 0.12 kN.m；方木最大应力计算值 = M /W = 0.12106/83333.33 = 1.444 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 1.444 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.61.880.8 = 0.902 kN；方木受剪应力计算值 = 3 0.902103/(2 50100) = 0.271 188、N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.271 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 0.838 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6770.8388004 /(10095004166666.667)= 0.059 mm；最大允许挠度 V=800/ 250=3.2 mm；方木的最大挠度计算值 0.059 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.2 mm,满足要求!（四）、木方支撑钢管计算:支撑钢管按照集189、中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.654 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.445 kN.m ；最大变形 Vmax = 0.859 mm ；最大支座力 Qmax = 5.871 kN ；最大应力 = 444943.125/4490 = 99.096 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 99.096 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 0.190、859mm 小于 800/150与10 mm,满足要求!（五）、扣件抗滑移的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 5.871 kN；R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! （六）、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1386.48 = 0.897 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(191、kN)：NG2 = 0.350.80.8 = 0.224 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.120.80.8 = 1.92 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.041 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 0.80.8 = 2.88 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 7.681 kN；（七）、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 7.681 kN192、； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，按下式计算 l0 = h+2a k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至193、模板支撑点的长度；a = 0.1 m；上式的计算结果：立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m；L0/i = 1700 / 15.9 = 107 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.537 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=7680.998/（0.537424） = 33.735 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 33.735 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.24194、3；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.009 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.009(1.5+0.12) = 2.132 m；Lo/i = 2132.118 / 15.9 = 134 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.376 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=7680.998/（0.376424） = 48.18 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 48.18 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为195、连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。* 高支模构造和施工要求工程经验一、模板支架的构造要求1 梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；2 立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；3 梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。二、立杆步距的设计1、当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；2、当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；3、高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。196、三、整体性构造层的设计1、当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；2、单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置 斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；3、双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；4、在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。四、剪刀撑的设计1、沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；2、中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。五、顶部支撑点的设计1、最好在立杆顶部设置支托板，其距离支197、架顶层横杆的高度不宜大于400mm；2、顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；3、支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。六、支撑架搭设的要求1、严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；2、确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；3、确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；4、地基支座的设计要满足承载力的要求。七、施工使用的要求1、精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载198、，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；2、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；3、浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。八、模板支架的构造要求1、梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；2、立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；3、梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。九、立杆步距的设计1、当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；2、当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采199、用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；3、高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。十、整体性构造层的设计1、当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；2、单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；3、双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；4、在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。十一、剪刀撑的设计1、沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；2、中部可根据需要并200、依构架框格的大小，每隔10-15m设置。十二、顶部支撑点的设计1、最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；2、顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；3、支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。十三、支撑架搭设的要求1、严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；2、确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；3、确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；4、地基支座201、的设计要满足承载力的要求。十四、施工使用的要求1、精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；2、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；3、浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。五、模板工程质量保证措施1、模板的强度、刚度、稳定性控制措施1.1、对所有模板体系强度、刚度、稳定性进行验算。1.2、现场安装过程中必须严格按照本施工方案设计要求进行，特别是背楞、对拉或穿墙螺栓以及支撑等对模板的强度、刚度、稳定性有显著影响的构件尺寸、间距等必须严格控制。2202、原材料控制措施2.1、所有模板、木方、穿墙螺杆等的供应商必须公司合格的供应商。2.2、支撑系统所用的材料质量证明文件齐全，进场后应进行抽样复检，合格后方能使用。2.3、所用模板、架料进场后按照合同和施工方案进行检查，对不合格的材料清退出场。3、加工质量控制3.1、模板的加工必须按设计尺寸和施工方案进行，拼缝严密。3.2、模板下料前必须弹线，严禁随意开锯。4、漏浆控制措施4.1、混凝土浇筑完毕后除凝前，用刮尺将墙、柱边5cm范围内刮平，并控制好标高。4.2、严格控制模板的加工质量和尺寸偏差。4.3、柱模板间用5mm10mm的自粘式海绵条嵌填，柱下口封底木方底部粘贴50mm宽的海绵条。4.4、梁203、板模板拼缝间用5mm10mm的海绵条嵌填，靠墙的木方侧面粘贴50mm宽的海绵条。5、模板工程一般质量控制措施5.1、根据模板相互位置及各部位尺寸，经计算后确定模板支设方案，成排柱支模前，应弹通线进行找直，以防侧模里出外进，确保线形顺直。5.2、柱模支设完毕必须进行校正，且支撑牢固，以免偏移扭歪。5.3、模板安装时标高、尺寸、轴线要准确。5.4、模板在拼装时一定要严密，模板的支设尺寸要利用负误差，防止涨模。5.5、墙模板支设前，先在其根部粘贴海绵条，防止柱、墙根部混凝土漏浆。5.6、板底模按规范要求预拱，预拱设置应成抛物线。5.7、梁模板铺设前，先拉线校正梁是否平整，梁底板垫块是否水平，顶板模板204、采用九夹板，拼缝处采用硬拼，以确保面板拼缝平整、严密。5.8、混凝土浇灌时要有木工跟班作业，要认真检查模板有无漏浆，拉接是否有松动，模板是否变形等。5.9、施工缝处模板应设双层钢板网加木模垂直堵严，防止砼因振捣而流成坡槎。5.10、拆模时混凝土强度要符合规范要求，拆模应经主管技术人员批准，并不得损坏混凝土的棱角。5.11、梁、板、墙、柱拆模时，不得死撬硬砸，按照先装后拆的顺序拆模，不得破坏砼。模板拆除后及时清洁，刷好脱模剂，模板在运输、堆放过程中都要轻拿轻放。6、模板工程质量控制流程图模板工程质量控制流程见下页：学习图纸和技术资料学习操作规程和质量标准模板设计模板制作准备工作书面交底执行验评标205、准不合格的处理（返工）模板进场验收底部标高、中心线、断面尺寸中间抽查自检技术交底操作人员参加支模质量评定按梁、柱、墙、的件数，各抽查10%，但均不少于3件和钢筋混凝土工序交接检查浇灌混凝土时留人看模自检记录质量评定标准施工记录按同条件试块确定拆模时间注意保护棱角清理现场、文明施工拆模资料管理模板涂隔离剂三、模板工程质量要求1、根据内墙300控制线和外墙大角控制线检查模板定位位置，误差控制在2mm以内，确保墙身下口位置正确。2、同一轴线相同厚度的墙体上口应顺直，拉通长小白线检查，允许偏差不大于2mm。3、所有穿墙螺栓必须安装紧固，因电盒、门窗模板或暗柱钢筋阻挡而不能加穿墙螺栓的，应重新开孔，原有206、螺栓孔应进行封堵。4、模板支腿必须拧紧，不得晃动，外墙支腿应穿力外挂架支腿上。5、混凝土浇筑时，必须有专人看守，随混凝土浇筑查看螺栓、插销的紧固情况；在混凝土浇筑后，立即校核墙体的垂直度及上口的顺直，对因浇筑混凝土造成的墙体偏移应立即修复校正。6：模板安装质量要求见下表序号项 目允许偏差值（mm）检 查 方 法1轴线位移基础5尺量柱、墙、梁32标高3水准仪或拉线尺量3截面尺寸基础5柱、墙、梁24每层墙体垂直度32m托线板5相邻两板表面高低差2直尺、尺量6表面平整度22m靠尺、楔形塞尺7阴阳角方正2方尺、楔形塞尺顺直25m线尺8预埋件中心线位移2拉线、尺量螺栓中心线位移2螺栓外露长度10，09预207、留孔洞中心线位置5拉线、尺量内孔径尺寸5，010门窗洞口中心线位置3拉线、尺量第七节、外架工程施工方案一、材料进场要求1、钢管1）、本工程脚手架搭设钢管应采用现行国家直缝电焊钢管（GB/T13793）中规定的3号普通钢管，钢管截面483.0mm，其质量应符合现行国标碳素结构钢（GB/T700）中Q235A级钢的规定。2）、新钢管进场应有产品质量合格证，并有质量检验报告。3）、钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕等。钢管外径与壁厚允许偏差为-0.5mm，钢管锈蚀度及弯曲变形应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001）的规定。2、扣件1）、本工程208、脚手扣件应采用可锻铸铁扣件，共材质应符合现行国标钢管脚手架扣件（GB15831）的规定。2）、使用的扣件在螺栓拧紧扭力矩达65N.M时，不得发生破坏。旧扣件在使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。3、脚手板本工程采用竹笆脚手板。其材质应是韧性好而无脆性，不得使用虫蛀、枯脆、松散的竹笆板。4、连墙件本工程脚手连墙杆材质应符合国标碳素结构钢（GB/T700）中Q235A级钢的规定。5、安全网1）、密目式安全立网，网目密度不低于2000目/100 *m2，一般由网体、开眼环扣、边绳和附加系绳组成。立网应使用已取得本市建筑安全监督管理部门准用证的密目式安全网。2）、安全209、网应采用锦纶、维纶、涤纶等材料制成。密目式安全立网宽（高）度不得小于1.8米，每张安全网重量一般不宜超过15kg。6、机具本工程脚手架搭设工具主要采用梅花板手、测力板手、铁锤、冲击电锤、钢卷尺、安全带等。二、脚手架设计概述1、本工程由于栋数较多，都为低层建筑我项目部采用落地式钢管脚手架。2、落地脚手架最高搭设高度约为20米，脚手架底板落在底板上，如果没有底板脚手架基础采用原土夯实，浇筑10厚C15砼垫层做为脚手架基础，脚手架在回填土上，换填30cm厚碎石再浇筑10cm厚C15砼垫层进行基础硬化处理。第五节、脚手架详细做法及构造要求一、立杆1、立杆接长除顶层顶部可采用搭接外，其余各层各步接头采用210、对接形式，严禁采用搭接接长。对接扣件应交错布置：相邻立杆的对接接头不得在同一步距内，同步内隔一根立杆的两个相隔的对接接头在高度方向至少应错开500mm；各对接接头中心至最近主节点的距离应在步距的1/3的范围内。2、当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m，靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500m。图5.3-2脚手架侧立面图二、大横杆大横杆置于小横杆之下，在立柱的内侧，用直角扣件与立柱扣紧；其长度大于三跨、不小于6米，同一步大横杆要交圈。大横杆采用对接扣紧连接，相临大横杆接头应交错布置，不在同跨内，各接头距立柱的距离不大于50。三、小211、横杆1、每一立杆与大横杆相交处（即主节点）都必须设置一根小横杆，并采用直角扣紧扣紧在大横杆上，小横杆轴线偏离主节点的距离不大于15。小横杆间距与立杆间距相同，根据作业层脚手板搭设的需要，可在两立柱之间等间距增设12根小横杆，其最大间距不大于75。2、小横杆伸出外排大横杆边缘距离为10，伸出里排距墙面距离为5；上下层小横杆应在立柱处错开布置，同层的相邻小横杆在立柱处相向布置。四、扫地杆纵向扫地杆用直角扣件固定在距底座下皮20处的立杆上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。当脚手架基础存在高低差时，将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立柱固定，低处按上述要求另外设置纵横向扫地杆。212、五、剪刀撑1、为了保证外脚手架的整体稳定性和抵抗侧力作用，在外侧面满设剪刀撑，剪刀撑的斜杆与水平面的交角宜在4560之间，水平投影宽度应不小于2跨或4m和不大于4跨或8m；所有固定点距主节点距离不大于15，最下部的斜杆与立杆连接点距地面的高度控制在30以内。2、剪刀撑斜杆采用搭接接长，搭接长度不小于1.1米，采用3个旋转扣件固定，扣件中心至杆端距离为300mm，剪刀撑用黄黑油漆标示。3、横向斜撑除在拐角处设置外，中间每6跨设置一道，每道横向斜撑在同一节间，整个高度方向上呈“之”字型连续设置。横向斜撑用旋转扣件与与之相交的横向水平杆的伸出端固定牢固，旋转扣件中心至主节点的距离控制在150mm之内213、。六、脚手板脚手板采用竹脚手板铺设，支撑杆件为三根小横杆，并在两端8处用直径1.2的镀锌铁丝箍绕3圈固定；脚手板应对接平铺、满铺、铺稳，接缝处设置两根小横杆，各杆距离接缝的距离为1315，靠墙一侧的脚手板离墙的距离不应大于15。拐角处两个方向的脚手板应重叠放置，避免出现探头和空挡现象。七、连墙件1、连墙件采用刚性连接，垂直方向每层设置，水平间距为4米（3跨），采用梅花布置。连墙杆件采用483.0钢管，与脚手架、建筑物用直角扣件连接。2、连墙杆件可以与框架柱连接，在框架柱处设一组双杆箍柱式拉杆与框架柱连接，也可在结构梁内预埋短钢管，用直角扣件与连墙杆件连接（见下图），经计算，该方法连墙杆与预埋短214、钢管需用单扣件连接。在脚手架转角处，在框架柱上双向设置上述箍柱式拉杆。3、连墙杆应水平设置，当不能满足要求时，与脚手架立杆连接的一端应下斜连接，不应采用上斜连接。连墙件用两个扣件拉住架体。4、当脚手架下部暂不能设置连墙杆时，应先搭设抛撑。抛撑与地面成4560，连接点靠近主节点。抛撑应在连墙杆设置后再拆除。5、连接杆尽可能设置在立杆与大、小横杆的连接处，与脚手架架体垂直，如在规定的位置上设置有困难，应在邻近点补足。 八、细部做法1、脚手架立面做法参照下图施工2、落地式脚手架基础施工参照下图施工3、转角处安全网挂网方法参照下图施工九、防护设施1、脚手架出入口构造：入口搭设3.0m4.5m3.8m（215、长宽高）的防护棚，上铺50mm厚的双层脚手板。在出入口两侧的内、外排立杆处分别增设一根立杆，并高于门洞口2步，立杆用短管斜撑相互联系，上方悬空立杆处增加一根斜杆，斜杆与各主节点相交处用旋转扣件固定。洞口上方增设两道横向支撑，应伸出斜腹杆的端部，以保证立柱悬空处的整体性。门洞两侧分别增加两根斜腹杆，并用旋转扣件固定在与之相交的小横杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离在15cm 以内。当斜腹杆在一跨内跨越两个步距时，应在相交的大横杆处增设一根小横杆，将斜腹杆固定在其伸出端上。斜腹杆采用通长杆件，接长采用对接扣件。出入口具体做法详见附图。施工电梯出口处设置3.0m4.5m3.8m（长宽高）出入216、口，顶部铺50mm厚的双层脚手板.效果示意图3、安全防护措施（1）结构临边防护在结构临边50cm以内处设置全封闭式的护身栏杆，使用40的方钢，其高度不低于1.2m，钢管护身栏杆上刷黄黑油漆，并挂醒目标志牌，护身栏杆挂密目安全网，临边四周1m范围内不准堆料、停放机具。临边防护如图所示：（2）楼梯间防护楼梯的侧边用40的方钢搭设安全防护，钢管立杆从楼梯踏步上起步，侧边沿楼梯坡度方向设置一道1.2m高的护身栏杆。（3）外架与主体间隙防护脚手架在施工楼面四周脚手跑道必须满铺脚手板，脚手板用塑料扎丝同大横杆绑扎牢固。外架与主体之间的缝隙每三层用废旧模板全部封闭。外架满铺示意图（4）、平面洞口防护要求 洞217、口边长25mm250mm的预留洞口，用盖板盖严。 边长在250mm500mm的预留洞口，采用九夹板覆盖，板底钉50mm100mm的方木，用方木卡住洞口，防止盖板移动。如下图示意：预留洞口覆盖做法示意图 50150的预留洞口，周边设置防护拦杆，拦杆高1.2m，洞口处满铺脚手板。洞口围护平面示意图 大于150的预留洞口，设置防护栏杆满挂平网，防护拦杆高1.2m。洞口围护平面示意图洞口围护平面示意图图5.13-2结构临边防护（5）脚手架在搭设平架时，平架应外高内低，与水平面成150角，伸出外立杆2.5m，斜杆与横杆均用483.0钢管搭设，上铺密目式安全网，用塑料扎丝与横杆绑扎牢固。（6）脚手架处于顶218、层连墙点的自由高度不得大于4m，当作业层高出其下连墙杆4m或2步以上，且其上无连墙件时，应采取适当的临时撑位措施。十、脚手架斜道搭设本工程人行斜道采用之字型斜道，斜道的构造应符合下列规定：（1）斜道宜附着外脚手架或建筑物设置；（2）人行斜道宽度1m，坡度宜采用1:3；（3）拐弯处应设置平台，其宽度不应小于斜道宽度；（4）斜道两侧及平台外围均应设置栏杆及挡脚板。栏杆高度应为1.2m，挡脚板高度180mm；（5）运料斜道两侧、平台外围和端部均应按规定设置连墙件；每两步应加设水平斜杆和设置剪刀撑和横向斜撑。（6）斜道脚手板横铺时，应在横向水平杆下增设纵向支托杆，纵向支托杆间距不应大于500mm；（7219、）斜道脚手板顺铺时，接头宜采用搭接；下面的板头应压住上面的板头，板头的凸棱处宜采用三角木填顺；（8）斜道的脚手板上每隔250300mm设置一根防滑木条，木条厚度宜为2030mm。第六节、外架搭设施工工艺及质量控制一、外脚手架搭设工艺1、落地式钢管脚手架的搭设工艺落地式钢管脚手架的搭设工艺为： 定位设置垫板、立杆底座 纵向扫地杆 立杆 横向扫地杆 小横杆 大横杆 剪刀撑 连墙杆 防护栏杆 挂安全网。1.1、定距定位：根据脚手架构造要求在建筑物四角用尺量出内外立杆离墙的距离，并作好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并作好标记；垫板、立杆底座应准确放在定位线上，垫板必须铺放平稳，不得悬空。1.2、在220、搭设首层脚手架的过程中，沿四周每框架格内设置一道斜支撑，拐角处双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，应采取临时稳定措施，直到连墙件搭设完毕后方可拆除。1.3、双排脚手架宜先立里排立杆，后立外排立杆。每排立杆宜先立两端的，再立中间的一根，互相看齐后，立中间部分各立杆。双排架内外排立杆的连线要与建筑物墙面垂直。立杆接长时，宜先立外排，后立内排。1.4、其余组件的搭设要求参照构造要求。二、外脚手架搭设质量控制1、搭设质量控制1.1、材料进场后必须经过验收，验收合格后方可使用，对不合格的材料禁止使用。1.2、脚手架搭设前，对操作工人进行安全技术交221、底。1.3、脚手架搭设过程中，指派专人跟踪检查，发现问题，及时解决。2、脚手架搭设质量的检查及验收2.1脚手架的验收标准：（1）结构应符合设计及脚手架搭设的规定，个别部位的尺寸变化应经过技术主管及安全主管同意，并在允许的调整范围内。（2）点的连接可靠，其中扣件的拧紧程度应控制在扭力矩达到4065 Nm。（3）管脚手架立杆垂直度应1/500，且应同时控制其最大垂直偏差值不大于75mm。（4）纵横向钢管平杆的水平偏差应1/250，且同步全架长的水平偏差值不大于50mm。（5）作业层铺板、安全防护措施等应符合要求。2.2脚手架的验收和日常检查按以下规定进行，检查合格后方允许投入使用或继续使用：（1）222、搭设完毕后；（2）连续使用达6个月；（3）施工中途停止使用超过15天，在重新使用前；（4）在遭受暴风、大雨、在雪、地震等强力因素作用之后；（5）在使用过程中发现有显著变形、沉降、拆除杆件和拉结以及安全隐患存在的情况时；第七节、施工安全保证措施一、材质及其使用安全技术措施1、扣件的紧固程度应在4065Nm，对接扣件的抗拉承载力为3KN。扣件上螺栓保持适当的拧紧程度。对接扣件安装时其开口应向下，以防进雨水，直角扣件安装时开口不得向上，以保安全。2、各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不小于100mm。3、钢管有严重锈蚀、压扁、或裂纹的不得使用。禁止使用脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。4、外脚手架严禁钢竹223、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、塑料混用。5、严禁将外经48mm的钢管和外经51mm的钢管混用。二、脚手架搭设安全技术措施1、脚手架的基础必须按要求经过硬化处理满足承载力要求，做到不积水、不沉陷，以建筑物顶板作为脚手架基础的，建筑物顶板的混凝土强度必须达到设计强度的75以上才能在上面搭设外脚手架进。2、脚手架在搭设过程中应划分工作标志区，禁止行人进入，统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必须告知对方，并得到允许，以防坠落伤人。3、开始搭设立杆时，应每隔6m跨设置一根抛撑，直到连墙件安装稳定后，方可根据实际情况拆除抛撑。4、脚手架及时与结构拉结或采用临224、时支顶，以保证搭设过程中的安全，未完成的脚手架在每日收工前，一定要采取必要的措施确保脚手架稳定。5、脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上两步。6、脚手架在搭设过程中应由安全员、架子班班长等进行检查、验收，每两步验收一次，达到要求后挂合格牌，脚手架方可使用。7、外脚手架的卸荷钢丝绳严格按方案设置，严禁私自拆改。三、脚手架使用安全技术措施1、结构外脚手架每搭设一层，搭设完毕后，经项目部安全员和技术负责人验收合格后方可使用，任何班组或个人，未经同意不得拆除脚手架部件。2、严格控制施工荷载，脚手板上不得集中堆放材料，施工荷载不得大于3KN/m2，确保脚手架的使用安全。3、结构225、施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的作业层数不超过一层。4、当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。5、各作业层之间设置可靠的防护设施，防止坠落体伤人。6、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。7、在架面上堆放的材料应码放整齐稳固，不影响施工人员的通行和操作，严禁上架人员在架面上奔跑、退行或倒退拉车；8、在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构件杆件。整体性杆件、连接、紧固件和连墙件。确因操作需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采用相应弥补措施，并在作业完毕后，及时予以恢226、复；9、作业人员在架上的最大作业高度应以可以正常操作为度，严禁在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度；10、工人在架上作业中，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物，严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息；11、人员上下脚手架必须设安全防护的出入通道，严禁攀援脚手架上下；12、每班工人上架作业时应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除解决后方可开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，解决后才能恢复正常作业；发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离；13、在每步架的作业完成后，必须将架上剩余材料物品移至上（下）步架或室内；每日收227、工前应清理架面，将架面上材料物品堆放整齐，垃圾清运出去；在作业期间，应及时清理落入安全网内的材料和物品，在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。4、防雷措施：脚手架防雷采用避雷针与大横杆连接，接地线与整栋建筑物楼层内避雷系统连成一个整体。避雷针采用12的镀锌钢筋制作，高度不小于1m，设置在脚手架四角立杆上，并将最上层的所用大横杆全部连同，形成避雷网格。接地线采用404的镀锌扁钢，将立杆与整栋建筑物的楼层内的避雷系统连成一体。接地线的连接应保证接触牢靠，与立杆连接时应用两道螺栓卡箍连接，螺丝加弹簧垫圈以防松动并保证接触面积不小于10mm2，并将表面油漆及氧化层清除，露出金属光泽并涂以228、中性凡士林。接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置按脚手架的长度不超过50m设一个，位置不得先在人员经常走动的地方以避免跨步电压的危害，防止接地线遭机具伤害。两者的连接采用焊接，焊接长度应大于2倍扁钢宽度。焊完后再用接地电阻测试仪测定电阻，要求冲击电阻不大于10。同时应检查与其他金属物或埋地电缆之间的安全距离（一般不小于3m）以免发生击穿事故。第八节、脚手架拆除一、脚手架拆除施工要求1、脚手架的拆除应遵循由上到下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，后拆小横杆、大横杆、立杆等，一般的拆除顺序为：安全网 栏杆 脚手板 剪刀撑 小横杆 大横杆 立杆。2、脚手架拆除时，不准分立面拆架或在上229、下两步同时拆架。做到一步一清、一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。所用连墙杆件等必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙杆件整层或数层拆除后再拆脚手架。分段拆除的高差不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固。3、当脚手架拆至最后一根长钢管的高度（约6m）时，应先在适当位置加设临时抛撑加固，后拆连墙件。二、脚手架拆除安全技术措施1、脚手架拆除前，应全面检查待拆的脚手架，根据检查结果，定出拆除计划，报项目部安全部门和技术负责人批准，进行技术交底后才准进行拆除。2、脚手架拆除前，必须查看施工现场环境，包括架空线路230、外脚手架，地面设施等各类障碍物、地锚、缆风绳、连墙件及被拆架体各吊点、附件、电器装置情况，凡能提前拆除的尽量提前拆除。3、架体拆除时，应划分作业区，设置警戒标志，地面设专人指挥，禁止非作业人员进入警戒区域。4、拆除时要统一指挥，上下呼应、动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落伤人。5、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交待清除后方可离开。6、每天拆除下班时，不应留下隐患部位。7、脚手架拆除时，严禁碰撞脚手架附近的电源线，以防触电。8、所用杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两根连着送到地面。9、所用的脚手板，应由外向里竖立搬运，以防脚手板和垃231、圾物从高处坠落伤人。第九节、过程控制连墙件是否跟的上外架的搭设速度，连墙件的数量是否足够在施工电梯位置的大横杆要与外架的横杆分离，不得与外架连接成整体，以便于日后架设井架时可以随时调整横杆高度，避免出现“横杆拦路”无法调整的现象。外架安全网挂设要及时、整洁。外架材料;对于钢管、扣件、工字钢、钢丝绳等材料一定要“把好质量关”，根除安全隐患。钢丝绳卡扣数量、使用方法要符合规范要求。第十节、安全生产、文明施工、环境保护措施一、根据脚手架施工的特殊性，结合本公司的要求，脚手架的施工按如下规定进行。1、进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。2、进入施工现场的人232、员要爱护现场的各种设施和标识牌，不得随意拆除和移动。3、严禁酒后上架作业，操作时要精力集中，严禁开玩笑和打闹。4、脚手架的施工人员必须是经考试合格的架子工，并持证上岗，凡患有高血压、贫血、心脏病及其他不适宜高空作业的人员，一律不得上脚手架操作。5、上架子作业人员上下应作人行斜道，不准攀爬架子。6、防护栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组操作时，如需拆除，经相关人员同意后由架子工来完成，其他任何人不得任意拆改。7、脚手架验收合格后任何人不得任意拆改，如需做局部拆改时，必须经过技术部门和安全部门同意后由架子工操作。8、不准利用脚手架吊运重物，作业人员不准攀登架子上下作业面，不准推车在架子上233、跑动，塔吊起吊物体时不得碰撞和拖动脚手架。9、不得将木板支撑、缆风绳、泵送混凝土管等固定在脚手架上，严禁在脚手架上任意悬挂起重设备。10、在脚手架上的作业人员不得拆动脚手架的所有拉结点和脚手板以及脚手架所有零部件。11、拆除架子需使用电焊气割时，派专职人员作好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落发生火灾。12、脚手架使用的时间较长，在使用过程中要随时派人检查，发现基础下沉，杆件变形、防护不全、拉结松动等问题要及时解决。13、要保证脚手架的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得切断架体。14、施工人员不得临空抛掷杆件、物料、扣件及其他物品，物料工具等不得随意乱扔。15、使用的工具要放在工具234、带内，防止掉落伤人；登高要穿防滑鞋，袖口和裤口要扎紧。16、脚手架的堆放场地要做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格的领、退料手续。17、施工人员要做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。18、运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要回收处理。应随时检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。19、六级以上大风、大雪、大雾、大雨天气停止脚手架作业，在雨季要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积水，应随时清扫并采取防滑措施。二、脚手架防护脚手架底层满铺脚手板，操作层满铺脚手板，中间每隔三层（间隔不大于10m）满铺一层脚手板。悬挑脚手架底层脚手板满铺，脚手架235、与楼层间采用旧模板与楼层封闭。第十一节、施工组织措施 一、 脚手架安全技术措施1、扣件的紧固程度应在4060N.m，并不大于65 N.m，对接扣件的抗拉承载力为3KN。扣件上螺栓保持适当的拧紧程度。2、对接扣个安装时其开口应向内，以防进雨水，直角扣件安装时开口不得向下，以保让安全。3、各杆件伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。4、钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。5、严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。 6、楼板混凝土必须达到设计强度的75%以上才能施工。7、搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入、统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无236、人指挥下作业。8、脚手架及时与结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。9、结构外脚手架每搭设一层，支搭完毕后，经项目部安全部、技术部、施工组验收合格后方可使用。任何班组和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。10、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3KN/m2，确保较大安全储备。11、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。12、安全技术交底1）、进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。2）、严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要精力集237、中，禁止开玩笑和打闹。3）、脚手架搭设人员必须是经过考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证，凡患有高血压、心脏病及其他不适于高空作业者，一律不得上脚手架操作，开始塔设前必须对全体施工人员进行安全技术交底。4）、上架子作业人员上下均应走人行道，不准攀爬架。5）、脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时，须经技术部门同意后由架子工操作。6）、不得将模板支撑、缆风绳、泵送砼的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。7）、六级以上大风、大雪、大雾、大雨天气停止脚手架作业。8）、保证脚手架体的整体性，不得与井架一并拉接，不得截断架体。二、脚手架的防电、防雷措施1238、 防电1）、钢管脚手架不应搭设在距离外电架空线路的安全距离以内，安全距离见下表：脚手架的外侧边缘与外电架空线路的边线间的最小安全操作距离外电线路电压1KV以内110KV35110KV154220KV330500KV最小安全操作距离（m）46810152）、对于达不到上述规定最小距离时，必须加强采取防护措施，增设屏障、遮栏、围杆或保护网，并悬挂醒目的警告杆志牌。3）、脚手架搭设和使用期间，要严防与带电体接触，当需要穿过靠近380V以内电力线路，距离线路在2m以内时，搭设和使用期间应断电或拆除电源，如不能折除，应采取以下措施：（1）对电线和脚手架分别采取有效的绝缘措施；（2）对脚手架要采取可靠的的239、接地处理；（3）夜间施工时，应使用不超过12V电压的低电源。2、 避雷1）、搭设脚手架时，应安装避雷针、避雷器、避雷线。2）、脚手架防雷接地，将建筑物上避雷针引出与各段脚手架承载装置的四角焊接，接地电阻不大于10。第十二节、应急预案一、方针和原则本措施只适用于空军XX机场保障99团入驻配套建设工程五标段脚手架施工项目安全事故预防、控制及现场发生突发事件和安全事故的应急救援工作。脚手架工程施工项目的安全控制应坚持“安全第一，预防为主，综合治理”的方针；坚持贯彻“以人为本”，最大限度保证人员生命安全的原则；坚持保护人员生命优先，防止和控制事故蔓延优先，保护重要设施优先，保护环境优先的原则。二、易发240、生重大事故的部位、环节及应对措施1、外架倒塌引起重大安全事故外架倒塌事故：倒塌事故的防治关键在于基础、连墙件、剪刀撑。采取的措施是制定专项方案并严格按照审批方案实施，在施工过程中要加强检查和监测，连墙件由于施工需要拆除时后要及时恢复。一旦坍塌事故发生，第一步要抢救受伤人员，停止作业，实施警戒，设立警戒区，封闭现场，由三级应急反应组织的应急警戒员组织实施警戒，以防止闲杂人员进入事故现场，导致事态进一步的扩大；第二步应迅速组织人员对事发部位进行全面检查（在确保检查人员安全的前提下），观察倒塌范围是否有可能扩大，若还存有隐患，必须组织排险人员进行全面排除险兆，由三级应急反应组织的资源管理员提供应急物241、质来实施，当险兆排除后方可让抢救人员施救，施救人员必须穿戴好个人防护用品，抢救时首先要排除障碍或覆盖物，抢救伤员（按第十二施工现场具体急救方法处置）；第三步要安排信息员紧急向上级报告；若事故的严重程度已经超出本级应急反应组织的救援能力范围，要紧急向上级和社会应急组织求援拨打120等，在实施抢救和救护的同时要保留音像资料图片，抢救和救护完毕后，在事故调查组确认后方可清理事故现场。若事故发生在夜间，资源管理员应首先组织解决现场照明问题。2、高空坠落引起安全事故高空坠落事故应急措施：高空坠落防止关键在于外架施工人员在高空作业时的安全防护；及时挂安全网和满铺脚手板；外架要始终高于作业面1.5米。一旦高242、处坠落事故发生后，要有条不紊的组织应急抢险，第一步要抢救伤员（按第十四施工现场具体急救方法处置）；第二步停止所有高处作业，并实施警戒，设立警戒区，封闭现场，由三级应急反应组织的应急警戒员组织实施警戒，以防闲杂人员进入事故现场，导致事态进一步的扩大；第三步迅速组织人员对事发部位进行全面检查（在确保检查人员安全的前提下）；若事故的严重程度已经超出本级应急反应组织的救援能力范围，还要紧急向上级和社会应急组织求援，在实施抢救和救护的同时要保留音像资料图片，抢救和救护完毕后，在事故调查组确认后方可清理事故现场。若事故发生在夜间，资源管理员应首先组织解决现场照明。3、拆外架过程中，抛仍钢管、扣件，工作面工243、人向外抛五，砸伤、砸死过往工人；物体打击事故防治关键在于严格管理工人杜绝抛物事件发生，拆外架时要设警戒区，严禁非工作人员进入警戒区。一旦物体打击事故发生，第一步迅速组织人员对事发部位进行全面检查（在确保检查人员安全的前提下），察看是否还有可能坠落物体，若还存有隐患，必须组织排险人员进行全面排除险兆，由三级应急反应组织的资源管理员提供应急物资来实施，当险兆排除后方可让抢救人员施救，施救人员必须穿戴好个人防护用品，抢救时首先要排除障碍或覆盖物，抢救伤员（按第十三 施工现场具体急救方法处置）；第二步要停止作业，实施警戒，设立警戒区，封闭现场，由三级应急反应组织的应急警戒员组织实施警戒，以防止闲杂人员244、进入事故现场，导致事态进一步的扩大；第三步要安排信息员紧急向上级报告；在实施抢救和救护的同时要保留音像资料图片，抢救和救护完毕，在事故调查组确认后方可清理事故现场。若事故发生在夜间，资源管理员应首先组织解决现场照明问题。三、预防监控措施1、施工方案必须贯彻安全第一的思想。应根据施工工艺、劳动组织和作业环境，对施工全过程安全生产做出预测，提出具有可行性、针对性的安全技术措施。2、工程施工前，项目经理和技术负责人必须到现场，将工程概况、施工工艺、安全技术措施等情况向全体项目管理人员交底。3、项目安全员应针对工程安全技术交底内容写出书面具体要求，并在工程开工前向全体施工人员交底。4、各班组每天要根据245、施工工艺要求和作业环境及人员状况进行班前交底，并做好记录。5、采用新工艺、新技术、新设备、新施工方法以及各工序间的转移都应制定相应安全技术措施，提出安全操作要求，并对施工人员进行安全交底和安全培训。6、对新工人要进行公司、项目、班组三个层次的安全教育，否则不许上岗。7、应定期进行安全检查，了解掌握安全生产情况，调查研究生产中的不安全问题，进行改进。8、进入施工区域的所有人员必须系安全帽；凡从事两米以上、无法采取可靠防护措施的高处作业人员必须戴安全带；特种作业人员必须持证上岗，并佩带相应的劳保用品；严禁酒后上岗。9、施工现场内要有安全标志，危险地区要设示警牌，且不得随意移动。障碍物、井设置明显标246、志，孔口、井口要加盖，槽边设护栏。施工作业面严禁住人，严禁吸烟和随地大小便。10、施工现场的道路、上下水及采暖管道、电气线路、材料堆放、临时和附属设施等平面布置，都应符合安全、卫生、防火要求，并要加强管理，做到安全、文明生产。11、施工人员应按操作规程使用设备机具，严禁违章操作，非专职人员不得擅自使用、拆卸和修理设备、机具。因违章操作造成事故的，公司根据规定处以行政、经济处罚，造成严重后果构成犯罪者，由司法部门依法追究刑事责任。施工设备、机具应定期进行安全检查，并做好检查记录，发现问题及时处理。12、在施工现场的劳务队，应签订安全生产责任协议书，明确劳务队的安全负责人，并服从现场安全技术部门人247、员的管理。13、施工现场发生安全事故后，工程项目部应立即组织抢救并保护好现场。同时立即上报公司质量安全部，严禁故意破坏现场、拖延上报、谎报或隐瞒不报。施工监控措施14、鉴于模板工程的复杂性及本支撑体系的重要性，在砼浇注过程中派专人对支撑体系进行观测，及时反馈观测结果，掌握楼板面周边情况，做到心中有数，确保临边施工安全。 四、安全用电管理1、施工现场临时用电应符合现行施工现场临时用电安全技术规范的要求。临时用电必须建立对现场的线路、设施的定期检查制度，并将检查检验记录存盘备查。2、现场配电系统必须实行分级配电。总配电箱、分配电箱、开关箱的安装和内部设置必须符合有关规定。各类配电箱外观应完整牢固、248、防雨、防尘，箱内电器必须完好可靠，无杂物。施工现场及临时设施照明灯线路的敷设，除带护套缆线外，应分开设置或穿管敷设。3、所有电气设备的金属外壳以及电气设备连接的的金属架，必须采取妥善的接地或接零保护。4、施工现场使用的移动式机械设备及掌上型电动工具，均应安装漏电保护装置。手持电动工具的管理、使用、检查、维修应按手持电动工具的管理使用检查维修安全技术规程（GB3787-83）中相关规定进行。6、各操作人员使用各种电气设备时，必须认真执行安全操作规程，并服从电工的安全技术指导。五、消防管理1、因施工需要搭设的临时建筑、临时生活设施，应符合消防要求。2、施工现场应设置消防器材和设施，设置的消防器材和249、设施不得埋压、圈占或挪作它用。3、使用电气设备和化学危险物品，必须符合技术规范和操作规程与要求，严格防火措施，确保安全，禁止违章作业。施工作业用火必须经保卫部门审查批准，领取动火证后方可作业。动火证只在指定地点和限定的时间内有效。4、施工材料的存放、保管应符合防火安全要求，易燃材料必须专库储存；化学易燃物品和压缩可燃性气体容器等应按其性质设置专用库房分类存放。其库房的耐火等级和防火要求应符合公安部制定的仓库防火安全管理规则中的有关规定。使用后的废弃物料应及时清除。施工场地内不准堆放大量易燃材料。5、安装电器设备，进行电、气切割等作业，必须由合格的焊工、电工等专业技术人员操作，禁止在建筑工程内使250、用液化石油气钢瓶、乙炔发生器作业。6、施工中使用化学易燃物品时，应限额领料，禁止交叉作业，禁止在作业场所分装、调料。 7、冬季施工使用电热器，应有工程技术部门提供的安全使用技术数据，并经施工现场防火负责人同意。重要工程和高层建筑冬季施工用的保温材料，不得使用易燃材料。8、违反现场防火规定，视情节轻重，给予行政和经济处罚。引起火灾、造成严重后果，构成犯罪的，由司法部门依法追究刑事责任。六、安全保卫1、现场施工时，禁止无关人员进入现场，防止出现第三者安全事故。2、施工期间，应派专人看管工地材料、物品。长期休工时，由工地负责人安排人员看管工地。3、禁止非本单位人员进入工地住所。对进入现场可疑人员应及251、时询查，出现外来偷盗或破坏分子时，要尽快通知现场负责人，并与当地公安部门联系。4、建立联系电话薄，便于及时联系。七、安全事故应急预案机构设置根据本公司生产特点，设置两级应急救援组织机构：公司总部设置急应预案实施的一级应急反应组织机构，工程项目部设置应急预案实施的应急反应组织机构（见下图）。现场领导小组组长副组长副组长工程抢险组医疗急救组后勤供应组消防灭火组保卫警戒组信息收集记录八、人员组成由项目经理、项目副经理、项目技术负责人、质检员、安全员、工长、劳务队伍主管、保安人员以及指定的经过应急救援培训的施工人员组成。预案启动条件（1）当出现下列情况之一时，启动施工现场项目部二级应急反应组织：支撑体252、系下沉造成施工现场多名工人轻伤；临边施工时施工人员高处坠落造成施工现场工人轻伤；砼浇注过程中观测人员发现支撑体系有下沉或架体摆动失稳明显；（2）当出现下列情况之一时，同时启动公司总部一级应急反应组织和施工现场项目部二级应急反应组织：外架倒塌、造成施工人员重伤或死亡；施工现场发生火灾；施工现场出现集体食物中毒事件。九、预案启动程序1、启动施工现场项目部二级应急反应组织，由项目经理根据本预案的启动条件和现场情况决定，并报公司质量安全部。2、启动公司总部一级应急反应组织，由公司总经理批准。3、应急预案一旦启动，各有关部门各负其责，一切工作和程序按公司安全应急预案(综)执行。十、项目部安全领导小组机构253、组成1、安全领导小组机构人员组成组 长：方华平副组长：戚洪祥成 员： 周容鑫、熊太明、李大刚2、事故现场抢险组人员组成及联系电话：3、应急服务机构的联系方式及联系电话：预 警： 110 火 警： 119 医疗急救： 120第十三节、脚手架监测与监控一）、监测与监控措施1、项目部、班组日常进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。2、日常检查、巡查重点部位如下:1）杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。2）地基是否有积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。3）连接扣件是否松动。4）架体的沉降、垂直度的偏差是否符合规范要求。5）施工过程中是否有超载的现象。6）安全防护措施是254、否符合规范要求。7）脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。8）脚手架卸荷钢丝绳受力状态，有无松动现象。3、脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。二、监测与监控内容及频率：1、监测与监控项目包括:支架沉降、位移和变形。2、监测频率:在脚手架搭设期间，一般监测频率不超过3天/次5天/次，在脚手架使用期，一般监测频率不超过10天/次15天/次。三、监测的方法与工具:立杆的垂直度监测用经纬仪或吊线和卷尺，立杆间距用钢卷尺，纵向水平杆高差用水平仪或水平尺，主节点处各扣件中心点相互距离用钢卷尺，同步立杆上两个相隔对接扣件的高差用钢卷尺，立杆上对接扣件至主节点的距离用钢卷尺，纵向水平杆上的对接扣件255、至主节点的距离用钢卷尺，扣件螺栓拧紧扭力矩用扭力扳手，剪刀撑斜杆与地面的倾角用角尺，脚手板外伸长度的检测用卷尺，钢管两端面切斜偏差用塞尺、拐角尺，钢管外表面锈蚀程度用游标卡尺，钢管弯曲用钢板尺。第十四节、落地脚手架安全使用计算一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 30 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：横距Lb为 0.8m，纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.30m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5m，采用扣件连接；连墙256、件连接方式为单扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处贵州XX，基本风压0.27 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取1.42，计算立杆稳定性时取1，风荷载体型系数s 为0.693；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.033257、；脚手板铺设总层数:5； 二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.033 kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2= 0.351.5/3=0.175 kN/m ；活荷载标准值: Q=31.5/3=1.5 kN/m；荷载的计算值: q=1.20.033+1.20.175+1.41.5 = 2.35 kN/m； 小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: Mqmax = ql2/8最大弯矩 Mqmax =2258、.350.82/8 = 0.188 kNm；最大应力计算值 = Mqmax/W =41.87 N/mm2；小横杆的最大弯曲应力 =41.87 N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.033+0.175+1.5 = 1.708 kN/m ； qmax = 5ql4/384EI最大挠度 = 5.0?.708?004/(384?.06?05?07800)=0.41 mm；小横杆的最大挠度 0.41 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 800 / 150=5.333 与10 mm，满足要求！三、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.0330.8=0.027 kN；脚手板的荷载标准