1、新机场停车楼及服务通道工程塔吊基础施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月 目 录 1 工程概况52 塔吊布置总体方案53 场地工程地质及水文地质条件64 基础选型65 塔吊基础验算7三. 塔吊基础承载力计算9四. 地基基础承载力验算10五. 受冲切承载力验算11六. 承台配筋计算11四. 矩形承台截面主筋的计算14六.桩承载力验算15六.桩承载力验算22七.桩竖向极限承载力验算及桩长计算226 塔吊使用及运行控制247 塔吊基础做法248 塔吊穿板示意图259 群塔运行控制25(1)运行主要原则26(22、)运行防碰撞措施26(3)“十不吊”原则27(4)过程控制2810 塔吊安拆详见安拆方案2811 定位图29塔吊总平面布置图301 工程概况本工程位于XX市XX区XX镇，距XX市区24.5公里。停车楼平面呈长方形，东西长330m，南北长130m，东西两端设有伸出的坡道与场地道路相连。航站楼与停车楼之间长方形空间为服务通道，南北长50m，东西长400m，作为机场大巴停放及航站楼内部员工停车的通道，在B2层设有交通厅与航站楼连通，旅客可通过此交通厅进入航站楼。局部地下三层主要为机电设备用房、管廊。总建筑面积约13万平方米。混凝土框架剪力墙结构。停车楼结构施工（2009年06月01日至2009年123、月27日）航站楼前60米外（结构）于09年6月1日开工至2010年3月31日竣工。2 塔吊布置总体方案本工程停车楼、服务通道、楼前高架桥（主桥）结构施工期间拟配置塔吊10台，其中：16塔吊为C5613型塔吊，安装于停车楼G15轴南侧1500mm,呈“一”字形布置,1和6布置在东西两端结构以外；710塔吊为QTZ7030型塔吊，安装于停车楼G04轴北侧2500mm，同样呈“一”字形布置；受停车楼结构尺寸的限制，除1和6布置在东西两端结构以外外，其余8台均安装于结构范围以内，安装位置选择时充分考虑了采光带预留洞口的利用，减少穿板数量；穿越结构板处，结构留洞二次施工。根据场地条件，除3、4和7塔吊处4、于高回填区采用人工挖孔桩和回填土复合地基外，其余均采用天然地基基础，基础顶面位于地梁垫层以下。停车楼、服务通道、高架桥塔吊平面布置图3 场地工程地质及水文地质条件停车楼区域属溶蚀剥蚀准平原，地形较平坦，起伏不大，局部由于沿昆铁路路基开挖形成1015m的人工边坡，停车楼建筑场地类别为类，局部覆盖层厚度较薄的区域（厚度小于5.0m）建筑场地类别为类，场地平整后场地类别总体上为类，场地内无可液化土层，无软土沉陷等震害现象。场地内无滑坡、崩塌、泥石流等不良地质作用，岩溶是场地内的主要不良地质作用。根据场地回填土检测结果分析回填土质量能够满足设计要求200KPa。4 基础选型4.1 本工程1、2、5、65、8、9、10塔吊基础采用天然地基，C5613型塔吊（1、2、5、6）基础截面尺寸为530053001350mm，QTZ7030型塔吊（8、9、10）基础截面尺寸为700070001700mm，地基承载力参照回填土承载力特征值200Kpa进行天然地基基础设计,基础混凝土强度C35,垫层C15。4.2本工程3、4和7塔吊处于高回填区域，为保证雨季施工塔吊基础安全，采用人工挖孔桩和回填土复合地基，C5613型塔吊（3、4）基础截面尺寸为530053001350mm，四桩承台，桩径D=1200,桩长约10m，配筋1818，箍筋8100/200。基础混凝土强度C35,桩身混凝土强度C30,垫层C15。6、5 塔吊基础验算C5613塔吊主要技术参数：塔吊搭设有效高度按40米（7.5132.540米）塔身截面：1.61.6（米），最大工作半径56米塔机总重225041600138251380048629kg486KN地基承载力不小于0.2MPa 塔吊最大起重6000kg60KN塔尖起重1300kg13KN基础尺寸：5.35.31.35（米） 混凝土强度等级C35混凝土重5.35.31.3525948KN倾覆力矩 1039.8KNMQTZ7030塔吊主要技术参数：塔吊搭设有效高度按30米（0.457.71.57330.65米）塔身截面：22（米），最大工作半径70米塔机总重63339225007217、57100938kg1009KN地基承载力不小于0.2MPa 塔吊最大起重12000kg120KN塔尖起重3000kg30KN基础尺寸：771.7（米） 8.58.51.5混凝土强度等级C35混凝土重771.7252082.5KN 8.58.51.5252709.4倾覆力矩2683.255.1 C5613天然地基基础验算一. 参数信息 塔吊型号:C5613塔吊, 自重(包括压重)F1=486.00kN， 最大起重荷载F2=60.00kN， 塔吊倾覆力距， 塔吊起重高度H=42.00m， 塔身宽度B=1.60m， 混凝土强度等级:C35， 基础埋深D=0.90m， 基础最小厚度h=1.35m， 8、基础最小宽度Bc=5.30m，二. 基础最小尺寸计算 基础的最小厚度取:H=1.35m 基础的最小宽度取:Bc=5.30m三. 塔吊基础承载力计算 依据建筑地基基础设计规范(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。 计算简图: 当不考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑附着时的基础设计值计算公式： 式中 F塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载,F=1.2546=655.20kN； G基础自重与基础上面的土的自重，G=1.2(25.0BcBcHc+20.0BcBcD) =1744.39kN； Bc基础底面的宽度，取Bc=5.30m； W基础底面的抵抗矩，W=BcB9、cBc/6=24.81m3； M倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=1.4； a合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算： a=5.30/2-1455.72/(655.20+1744.39)=2.04m。 经过计算得到: 无附着的最大压力设计值 Pmax=(655.20+1744.39)/5.302+1455.72/24.81=144.09kPa 无附着的最小压力设计值 Pmin=(655.20+1744.39)/5.302-1455.72/24.81=26.76kPa 有附着的压力设计值 P=(655.20+1744.39)/5.302=85.43kPa四. 地基10、基础承载力验算 地基承载力设计值为:fa=200.00kPa 修正后的地基承载力特征值fa大于最大压力设计值Pmax=144.09kPa，满足要求！五. 受冲切承载力验算 依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第条。 验算公式如下: 式中 hp受冲切承载力截面高度影响系数，取 hp=0.95； ft混凝土轴心抗拉强度设计值，取 ft=1.57kPa； am冲切破坏锥体最不利一侧计算长度: am=1.60+(1.60 +21.30)/2=2.90m； h0承台的有效高度，取 h0=1.3m； Pj最大压力设计值，取 Pj=144.09kPa； Fl实际冲切承载力： Fl=144.0911、(5.30+4.20)0.55/2=376.44kN。 允许冲切力： 0.70.951.5729001300=3936068.50N=3936.07kN 实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！六. 承台配筋计算 依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第条。 1.抗弯计算，计算公式如下: 式中 a1截面I-I至基底边缘的距离，取 a1=1.85m； P截面I-I处的基底反力: P=144.09(32.04-1.85)/(32.04)=100.61kPa； a截面I-I在基底的投影长度,取 a=1.60m。 经过计算得 M=1.852(25.30+1.60)(144.09+12、100.61-21744.39/5.302)+(144.09-100.61)5.30/12。 2.配筋面积计算,公式如下: 依据混凝土结构设计规范GB 50010-2002 式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度。 经过计算得 s=485.02106/(1.0016.705.3010313002)=0.003 =1-(1-20.003)0.5=0.003 s=1-0.003/2=0.998 As=485.02106/(0.9981300300.00)=1245.13、66mm2。 由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:10732.5mm2。 故取 As=10732.5mm2。5.2 C5613四桩承台基础验算一. 参数信息 塔吊型号:C5613塔吊,自重(包括压重)F1=486.00kN,最大起重荷载F2=60.00kN 塔吊倾覆力距M=1039.80kN.m,塔吊起重高度H=40.00m,塔身宽度B=1.6m 混凝土强度:C35,钢筋级别:级,承台长度Lc或宽度Bc=5.30m 桩直径或方桩边长 d=1.20m,桩间距a=3.60m,承台厚度Hc=1.35m 基础埋深D=0.90m,承台箍筋间距S=200mm,保护层厚度:50mm二. 塔吊基础14、承台顶面的竖向力与弯矩计算 1. 塔吊自重(包括压重)F1=486.00kN 2. 塔吊最大起重荷载F2=60.00kN 作用于桩基承台顶面的竖向力 F=1.2(F1+F2)=655.20kN 塔吊的倾覆力矩 M=1.4三. 矩形承台弯矩的计算 计算简图： 图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。 1. 桩顶竖向力的计算(依据建筑桩基础技术规范JGJ94-94的第条) 其中 n单桩个数，n=4； F作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=1.2546.00=655.20kN； G桩基承台的自重，G=1.2（25.0BcBcHc+20.0BcBcD)=1744.315、9kN； Mx,My承台底面的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Ni单桩桩顶竖向力设计值(kN)。 经计算得到单桩桩顶竖向力设计值: 最大压力： N=(655.20+1744.39)/4+1455.72(3.601.414/2)/2(3.601.414/2)2=885.87kN 没有抗拔力! 2. 矩形承台弯矩的计算(依据建筑桩基础技术规范JGJ94-94的第条) 其中 Mx1,My1计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Ni1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，Ni1=Ni-G/n16、。 经过计算得到弯矩设计值： N=(655.20+1744.39)/4+1455.72(3.60/2)/4(3.60/2)2=802.08kN Mx1=My1=2(802.08-1744.39/4)四. 矩形承台截面主筋的计算 依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。 式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度。 fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。 经过计算得承台底面配筋 s=731.97106/(1.0016.17、705300.001300.002)=0.005 =1-(1-20.005)0.5=0.005 s=1-0.005/2=0.998 Asx= Asy=731.97106/(0.9981300.00300.00)=1881.45mm2。 承台顶面按构造配筋。五. 矩形承台截面抗剪切计算 依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-94)的第条和第条。 根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性， 记为V=885.87kN我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式： 其中 0建筑桩基重要性系数，取1.0； 剪切系数,=0.20； fc混凝土轴心抗压强度设计值，f18、c=16.70N/mm2； b0承台计算截面处的计算宽度，b0=5300mm； h0承台计算截面处的计算高度，h0=1300mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2； S箍筋的间距，S=200mm。 经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!六.桩承载力验算 桩承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-94)的第条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=885.87kN 桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式： 其中 0建筑桩基重要性系数，取1.0； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/mm2； A桩的截面面积，A=1.131m2。19、 经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋!七.桩竖向极限承载力验算及桩长计算 桩承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-94)的第-3条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=885.87kN 桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式： 最大压力: 其中 R最大极限承载力； Qsk单桩总极限侧阻力标准值: Qpk单桩总极限端阻力标准值: Qck相应于任一复合基桩的承台底地基土总极限阻力标准值: qck承台底1/2承台宽度深度范围(5m)内地基土极限阻力标准值； s,p分别为桩侧阻群桩效应系数，桩端阻群桩效应系数； c承台底土阻力群桩效应系数；按下式取值20、： s,p,c分别为桩侧阻力分项系数，桩端阻抗力分项系数，承台底土阻抗力分项系数； qsk桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，按下表取值； qpk极限端阻力标准值，按下表取值； u桩身的周长，u=3.770m； Ap桩端面积,取Ap=1.13m2； li第i层土层的厚度,取值如下表； 厚度及侧阻力标准值表如下: 序号 土厚度(m) 土侧阻力标准值(kPa) 土端阻力标准值(kPa) 土名称 1 10 22 6000 粘性土 由于桩的入土深度为10m,所以桩端是在第1层土层。 最大压力验算: R=3.77(1022.7935)/1.65+1.716000.001.13/1.65+0.26737.3621、/1.70=7526.74kN 上式计算的1.2R的值大于最大压力885.87kN,所以满足要求!5.3 QTZ7030天然地基基础验算一. 参数信息 塔吊型号:QTZ7030塔吊, 自重(包括压重)F1=1009.00kN， 最大起重荷载F2=120.00kN， 塔吊倾覆力距， 塔吊起重高度H=31.00m， 塔身宽度B=2.00m， 混凝土强度等级:C35， 基础埋深D=0.90m， 基础最小厚度h=1.70m， 基础最小宽度Bc=7.00m，二. 基础最小尺寸计算 基础的最小厚度取:H=1.70m 基础的最小宽度取:Bc=7.00m三. 塔吊基础承载力计算 依据建筑地基基础设计规范(GB22、50007-2002)第5.2条承载力计算。 计算简图: 当不考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑附着时的基础设计值计算公式： 式中 F塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载,F=1.21129=1354.80kN； G基础自重与基础上面的土的自重，G=1.2(25.0BcBcHc+20.0BcBcD) =3557.40kN； Bc基础底面的宽度，取Bc=7.00m； W基础底面的抵抗矩，W=BcBcBc/6=57.17m3； M倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=1.4； a合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算： a=7.00/2-3723、56.55/(1354.80+3557.40)=2.74m。 经过计算得到: 无附着的最大压力设计值 Pmax=(1354.80+3557.40)/7.002+3756.55/57.17=165.96kPa 无附着的最小压力设计值 Pmin=(1354.80+3557.40)/7.002-3756.55/57.17=34.54kPa 有附着的压力设计值 P=(1354.80+3557.40)/7.002=100.25kPa四. 地基基础承载力验算 地基承载力设计值为:fa=200.00kPa 修正后的地基承载力特征值fa大于最大压力设计值Pmax=165.96kPa，满足要求！五. 受冲切承载24、力验算 依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第条。 验算公式如下: 式中 hp受冲切承载力截面高度影响系数，取 hp=0.93； ft混凝土轴心抗拉强度设计值，取 ft=1.57kPa； am冲切破坏锥体最不利一侧计算长度: am=2.00+(2.00 +21.65)/2=3.65m； h0承台的有效高度，取 h0=1.65m； Pj最大压力设计值，取 Pj=165.96kPa； Fl实际冲切承载力： Fl=165.96(7.00+5.30)0.85/2=867.56kN。 允许冲切力： 0.70.931.5736501650=6155416.58N=6155.42kN 实际冲切25、力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！六. 承台配筋计算 依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第条。 1.抗弯计算，计算公式如下: 式中 a1截面I-I至基底边缘的距离，取 a1=2.50m； P截面I-I处的基底反力: P=165.96(32.74-2.50)/(32.74)=115.40kPa； a截面I-I在基底的投影长度,取 a=2.00m。 经过计算得 M=2.502(27.00+2.00)(165.96+115.40-23557.40/7.002)+(165.96-115.40)7.00/12。 2.配筋面积计算,公式如下: 依据混凝土结构设计规范GB 5001026、-2002 式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度。 经过计算得 s=1319.01106/(1.0016.707.0010316502)=0.004 =1-(1-20.004)0.5=0.004 s=1-0.004/2=0.998 As=1319.01106/(0.9981650300.00)=2670.21mm2。 由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:17850mm2。 故取 As=17850mm2。5.4 QTZ7030四桩承台基础验算一. 参27、数信息 塔吊型号:QTZ7030,自重(包括压重)F1=1009.00kN,最大起重荷载F2=120.00kN 塔吊倾覆力距M=2683.25kN.m,塔吊起重高度H=31.00m,塔身宽度B=2m 混凝土强度:C35,钢筋级别:级,承台长度Lc或宽度Bc=7.00m 桩直径或方桩边长 d=1.20m,桩间距a=4.00m,承台厚度Hc=1.70m 基础埋深D=0.90m,承台箍筋间距S=200mm,保护层厚度:50mm二. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算 1. 塔吊自重(包括压重)F1=1009.00kN 2. 塔吊最大起重荷载F2=120.00kN 作用于桩基承台顶面的竖向力 F=1.28、2(F1+F2)=1354.80kN 塔吊的倾覆力矩 M=1.4三. 矩形承台弯矩的计算 计算简图： 图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。 1. 桩顶竖向力的计算(依据建筑桩基础技术规范JGJ94-94的第条) 其中 n单桩个数，n=4； F作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=1.21129.00=1354.80kN； G桩基承台的自重，G=1.2（25.0BcBcHc+20.0BcBcD)=3557.40kN； Mx,My承台底面的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Ni单桩桩顶竖向力设计值(kN)。 经计算得29、到单桩桩顶竖向力设计值: 最大压力： N=(1354.80+3557.40)/4+3756.55(4.001.414/2)/2(4.001.414/2)2=1892.22kN 没有抗拔力! 2. 矩形承台弯矩的计算(依据建筑桩基础技术规范JGJ94-94的第条) 其中 Mx1,My1计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Ni1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，Ni1=Ni-G/n。 经过计算得到弯矩设计值： N=(1354.80+3557.40)/4+3756.55(4.00/2)/4(4.00/2)2=1697.62kN 30、Mx1=My1=2(1697.62-3557.40/4)四. 矩形承台截面主筋的计算 依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。 式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度。 fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。 经过计算得承台底面配筋 s=1616.54106/(1.0016.707000.001650.002)=0.005 =1-(1-20.005)0.5=0.005 s=1-0.005/2=0.997 Asx=31、 Asy=1616.54106/(0.9971650.00300.00)=3274.07mm2。 承台顶面按构造配筋。五. 矩形承台截面抗剪切计算 依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-94)的第条和第条。 根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性， 记为V=1892.22kN我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式： 其中 0建筑桩基重要性系数，取1.0； 剪切系数,=0.20； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/mm2； b0承台计算截面处的计算宽度，b0=7000mm； h0承台计算截面处的计算高度，h0=1650mm； fy32、钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2； S箍筋的间距，S=200mm。 经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!六.桩承载力验算 桩承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-94)的第条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1892.22kN 桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式： 其中 0建筑桩基重要性系数，取1.0； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/mm2； A桩的截面面积，A=1.131m2。 经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋!七.桩竖向极限承载力验算及桩长计算 桩承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ33、94-94)的第-3条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1892.22kN 桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式： 最大压力: 其中 R最大极限承载力； Qsk单桩总极限侧阻力标准值: Qpk单桩总极限端阻力标准值: Qck相应于任一复合基桩的承台底地基土总极限阻力标准值: qck承台底1/2承台宽度深度范围(5m)内地基土极限阻力标准值； s,p分别为桩侧阻群桩效应系数，桩端阻群桩效应系数； c承台底土阻力群桩效应系数；按下式取值： s,p,c分别为桩侧阻力分项系数，桩端阻抗力分项系数，承台底土阻抗力分项系数； qsk桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，按下表取值34、； qpk极限端阻力标准值，按下表取值； u桩身的周长，u=3.770m； Ap桩端面积,取Ap=1.13m2； li第i层土层的厚度,取值如下表； 厚度及侧阻力标准值表如下: 序号 土厚度(m) 土侧阻力标准值(kPa) 土端阻力标准值(kPa) 土名称 1 10 18 6000 粘性土 由于桩的入土深度为10m,所以桩端是在第1层土层。 最大压力验算: R=3.77(1018.79795)/1.65+1.646000.001.13/1.65+0.421286.25/1.65=7416.90kN 上式计算的1.2R的值大于最大压力1892.22kN,所以满足要求!6 塔吊使用及运行控制6.135、 根据总工期安排，本工程塔吊在基础施工前一次性安装完成，计划于2009年5月15日开始安装第一台，于2009年5月31日全部安装完成。6.2 停车楼结构施工期间，110塔吊同时为停车楼施工服务，待停车楼结构施工完成后，顺序拆除8、9、7、10塔吊（预计使用时间7个月），保留1、2、3、4、5、6塔吊，为2009年2月1日开始施工的服务通道及高架桥施工提供垂直及水平运输服务（预计使用时间为14个月）。6.3 A-3合同段停车楼结构工程施工期间，正值A-1合同段钢结构吊装工程施工阶段，钢结构吊装设备在服务通道内运行。塔吊布置在停车楼以内，并塔吊安装限位装置，在钢结构安装A-1钢结构安装阶段，保证服36、务通道范围通常，吊臂及平衡臂不旋转到用服务通道内。7 塔吊基础做法塔吊基础做法示意图8 塔吊穿板示意图2#、3#、4#、5#、7#、8#、9#、10#塔吊基础及穿板示意图9 群塔运行控制本方案考虑了10台塔吊的相对平面空间位置，即保证工作要求，又不产生干扰，1、3、5塔吊安装高度为42m, 2、4、6塔吊安装高度为37m, 7、9塔吊安装高度为31m, 8、10塔吊安装高度为25m。(1)运行主要原则1)低塔让高塔。低塔在转臂前应观察高塔的运行情况后再运行。2)后塔让先塔。在各塔机塔臂交叉区域运行时，后进入该区域的塔机要避让先进入该区域的塔机。3)动塔让静塔。在各塔机塔臂交叉区域作业时，在一塔37、机塔臂无回转、小车无行走、吊钩无运动，而另一塔机塔臂有回转或小车行走时，动塔机应避让静塔机。4)轻车让重车。在各塔机同时运行时，无荷载塔机应避让有荷载塔机。5)客塔让主塔。以实际工作区域划分塔机工作区域，若塔机塔臂进入非本塔工作区域时，客区域的塔机要让主区域的塔机。6)塔机在运行中，各条件同时存在时，必须按以上排序原则执行。(2)运行防碰撞措施工程需群塔作业，个别塔吊间相互交叉作业区域较大，为防止塔吊与塔吊间，塔吊与建筑物间发生碰撞，特制定本防碰撞措施。1)水平方向低位塔吊起重臂与高位塔吊塔身之间防碰撞：塔吊在现场的定位布置是关键，通过严格控制各台塔吊之间的位置关系，来预防低位塔吊的起重臂端部38、碰撞高位塔吊塔身，在安装方案中已保证任意两塔间距离均大于较低的塔吊臂长2m以上，塔吊在现场的定位保证了塔吊之间不存在低位塔吊的起重臂与高位塔吊的塔身发生碰撞的问题。2)塔吊在垂直方向的防碰撞措施：a.低位塔吊的起重臂与高位塔吊起重钢丝绳之间防碰撞措施。由于受施工需要的影响，塔吊间高与低是相对的，但都有可能发生低位塔吊的起重臂与高位塔吊的起重钢丝绳的碰撞事故。为杜绝此类事故发生，项目必须对每一台塔吊的工作区进行合理划分，避免出现塔吊交叉工作区。同时，项目必须配备有合格操作证的、经验丰富的信号指挥工，确保指挥塔吊回转作业时，低塔的起重臂不碰撞高塔的起升钢丝绳。当现场风速达到6级风，相当风速达到1039、.813.8m/秒时，塔吊必须停止作业。另外，塔吊租赁公司要配备操作熟练、有责任心的塔司为现场服务，塔吊在每次使用后或在非工作状态下，将塔吊的吊钩升至顶端，同时将起重小车行走到起重臂根部。b.高位塔吊的起重臂下端与低位塔吊的起重臂上端防碰撞措施。由于相邻塔吊的作业面有交叉处，所以低位塔吊的起重臂与高位塔吊的起重臂有可能发生碰撞。各塔吊均按照前面塔吊安装部分所要求的高度顶升即可保证高位塔吊的大臂下限与低位塔吊的大臂上限之间的垂直距离不小于2m。(3)“十不吊”原则1)被吊物重量超过机械性能允许范围。2)信号不清。3)吊物下方有人。4)吊物上站人。5)埋在地下物。6)斜拉斜牵物。7)散物捆绑不牢。40、8)立式构件、大模板等不用卡环。9)零碎物无容器。10)吊装物重量不明。有起点无落点不准吊。(4)过程控制1)塔机与信号指挥人员必须配备对讲机。对讲机统一确定频率后必须锁频，使用人员无权调该频率。要做到专机专用，不得转借。2)信号指挥人员应与塔机组相对固定，无特殊原因不得随意更换指挥人员，指挥人员未经主管负责人同意，不得私自换岗。换班时应采用当面交接制。3)现场用指挥语言采用普通话。指挥语言应规范，防止发生指挥错误。4)指挥过程中，严格执行信号指挥人员与塔机司机的应答制度，即：信号指挥人员发出动作指令时，先呼叫被指挥的塔机编号，待塔机司机应答后，信号指挥人员方可发出塔机动作指令。5)信号指挥人员必须时刻目视塔机吊钩与被吊物。塔机转臂过程中，信号指挥人员还必须环顾相邻塔机的工作状态，并发出安全指示语言。安全指示语言必须明确、简短、完整、清晰。6)信号工在作业前、作业中和交班时，必须对钢丝绳进行全面检查与鉴定，严禁使用不合格的钢丝绳。10 塔吊安拆详见安拆方案11 定位图塔吊总平面布置图