1、区块综合改造拆迁安置房工程塔吊基础专项施 工 方 案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录一、工程概况6三、选用塔吊概述8四、塔吊基础形式及定位与布置方案9五、 塔吊基础承载力验算10（一）工程地质概况10场地水文地质条件及地下水腐蚀性评价12（二）塔吊基础承载力计算13B6#楼塔吊基础计算书13二、塔机荷载13三、桩顶作用效应计算16k161、荷载效应标准组合162、荷载效应基本组合171、格构式钢柱换算长细比验算182、格构式钢柱分肢的长细比验算183、格构式钢柱受压稳定性验算184、缀件验算18五、桩2、承载力验算191、桩基竖向抗压承载力计算192、桩基竖向抗拔承载力计算20桩身的重力标准值：Gp=ltApz203、桩身承载力计算20(1)、轴心受压桩桩身承载力20(2)、轴心受拔桩桩身承载力204、桩身构造配筋计算20六、承台计算201、荷载计算202、受剪切计算203、受冲切计算214、承台配筋计算21(1)、承台底面长向配筋面积21(2)、承台底面短向配筋面积21(3)、承台顶面长向配筋面积21(4)、承台顶面短向配筋面积21(5)、承台竖向连接筋配筋面积21七、示意图21矩形桩式钻孔灌注桩详图23三、桩顶作用效应计算31k321、荷载效应标准组合322、荷载效应基本组合321、格构式3、钢柱换算长细比验算332、格构式钢柱分肢的长细比验算333、格构式钢柱受压稳定性验算334、缀件验算33五、桩承载力验算341、桩基竖向抗压承载力计算342、桩基竖向抗拔承载力计算34桩身的重力标准值：Gp=ltApz343、桩身承载力计算35(1)、轴心受压桩桩身承载力35(2)、轴心受拔桩桩身承载力354、桩身构造配筋计算35六、承台计算351、荷载计算352、受剪切计算353、受冲切计算354、承台配筋计算36(1)、承台底面长向配筋面积36(2)、承台底面短向配筋面积36(3)、承台顶面长向配筋面积36(4)、承台顶面短向配筋面积36(5)、承台竖向连接筋配筋面积36七、示意图36矩形4、桩式钻孔灌注桩详图38三、桩顶作用效应计算46k471、荷载效应标准组合472、荷载效应基本组合47四、格构柱计算481、格构式钢柱换算长细比验算482、格构式钢柱分肢的长细比验算483、格构式钢柱受压稳定性验算484、缀件验算48五、桩承载力验算491、桩基竖向抗压承载力计算492、桩基竖向抗拔承载力计算50桩身的重力标准值：Gp=ltApz503、桩身承载力计算50(1)、轴心受压桩桩身承载力50(2)、轴心受拔桩桩身承载力504、桩身构造配筋计算50六、承台计算501、荷载计算502、受剪切计算503、受冲切计算514、承台配筋计算51(1)、承台底面长向配筋面积51(2)、承台底面短向5、配筋面积51(3)、承台顶面长向配筋面积51(4)、承台顶面短向配筋面积51(5)、承台竖向连接筋配筋面积51七、示意图51矩形桩式钻孔灌注桩详图53三、桩顶作用效应计算61k621、荷载效应标准组合622、荷载效应基本组合62四、格构柱计算631、格构式钢柱换算长细比验算63分肢长细比：1=l01/iy0632、格构式钢柱分肢的长细比验算633、格构式钢柱受压稳定性验算634、缀件验算63五、桩承载力验算641、桩基竖向抗压承载力计算64Ra=uqsiali+qpaAp642、桩基竖向抗拔承载力计算65按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Qk653、桩身承载力计算65(1)、轴心受压桩桩身承载6、力65(2)、轴心受拔桩桩身承载力654、桩身构造配筋计算65六、承台计算651、荷载计算652、受剪切计算653、受冲切计算664、承台配筋计算66(1)、承台底面长向配筋面积66(2)、承台底面短向配筋面积66(3)、承台顶面长向配筋面积66(4)、承台顶面短向配筋面积66(5)、承台竖向连接筋配筋面积66七、示意图66矩形桩式钻孔灌注桩详图68三、桩顶作用效应计算76k771、荷载效应标准组合77轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk772、荷载效应基本组合77Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L77四、格构柱计算781、格构式钢柱换算长细比验算78分肢长细比：1=l01/iy077、82、格构式钢柱分肢的长细比验算783、格构式钢柱受压稳定性验算784、缀件验算78五、桩承载力验算791、桩基竖向抗压承载力计算79Ra=uqsiali+qpaAp792、桩基竖向抗拔承载力计算80Qkmin=-93.08kN0803、桩身承载力计算80(1)、轴心受压桩桩身承载力80(2)、轴心受拔桩桩身承载力804、桩身构造配筋计算80六、承台计算801、荷载计算802、受剪切计算803、受冲切计算814、承台配筋计算81(1)、承台底面长向配筋面积81(2)、承台底面短向配筋面积81(3)、承台顶面长向配筋面积81(4)、承台顶面短向配筋面积81(5)、承台竖向连接筋配筋面积81七、示8、意图81矩形桩式钻孔灌注桩详图83三、桩顶作用效应计算91k921、荷载效应标准组合92轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk922、荷载效应基本组合92Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L92四、桩承载力验算931、桩基竖向抗压承载力计算93桩端面积：Ap=d22/4=2932、桩基竖向抗拔承载力计算93Qkmin=212.41kN0933、桩身承载力计算93(1)、轴心受压桩桩身承载力94(2)、轴心受拔桩桩身承载力94Qkmin=212.41kN094五、承台计算941、荷载计算942、受剪切计算943、受冲切计算944、承台配筋计算94(1)、承台底面长向配筋面积94(2)、承台9、底面短向配筋面积95(3)、承台顶面长向配筋面积95(4)、承台顶面短向配筋面积95(5)、承台竖向连接筋配筋面积95六、配筋示意图95五、安装前的准备工作96六、塔机沉降、垂直度测定及偏差校正96七、塔机的操作维护966、 司机应高度集中注意力，注意塔机周围的建筑物。9711、各电器线路也应及时修复和保养。97八、安全措施97九、塔吊司机安全技术操作规程986. 物件起吊时，禁止在物件上站人或进行加工。988. 起吊重物严禁自由下落，生物下落用手刹或脚刹控制缓慢下降。99一、工程概况（一） 综合概括序号项 目内 容1工程名称2建设单位3代建单位4设计单位5监理单位6施工单位7建设地点8工 期10、以开工令确定开工日期，整个工期395日历天。工程质量等级一次性验收合格，并达到甬江杯质量标准。（二） 建筑概括建筑面积总建筑面积约66000m2层数地上19层，地下1层。层高负一、二层：，一层，标准层均为。设计标高5.000m、总建筑高度分别为：。建筑耐久年限（50年）抗震设防烈度6度（三） 结构概括结构体系本工程为基础采用预应力混凝土薄壁管桩基础，现浇钢筋混凝土框架结构。基础基础采用预应力混凝土薄壁管桩基础，基础设计为乙级，安全等级为二级结构合理使用年限五十年建筑结构安全等级二级建筑抗震设防类别标准设防建筑场地类别类抗震设防烈度抗震等级四级 地下室混凝土强度等级部位强度等级说明基础垫层C1511、地下室底板及外墙均采用防水混凝土，抗渗等级为S6基础（底板、承台、梁）C35柱、墙C35地下室梁、板C35主体混凝土强度等级柱墙、梁板C35、C30、C25、各楼层及层高如下表：楼 层层高地下负一、二层3m首 层4m二至九层mB2#、B4#、B5#、B6#、B7#、B8#、B9#、B10#、B12#、B16#、B17#楼建筑物总高度为，B18#楼建筑物总高度为，B27#、B29#楼建筑物总高度为，B25#楼建筑物总高度为36m。所对应的绝对标高为5.000m。二、编制依据1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T 187-20092、建筑地基基础设计规范GB 500073、建筑结构荷载规范12、GB 500094、混凝土结构设计规范GB 500105、钢结构设计规范GB 500176、高耸结构设计规范GB 501357、建筑地基基础工程施工质量验收规范GB 502028、混凝土结构工程施工质量验收规范GB 502049、钢结构工程施工质量验收规范GB 5020510、建筑机械使用安全技术规程JGJ 3311、建筑地基处理技术规范JGJ7912、建筑钢结构焊接技术规程JGJ8113、建筑桩基技术规范JGJ 94三、选用塔吊概述根据工程的特性，选用六台QTZ63(5510)（分别位于B6#、B7#、B16#、B18#、B29#、B25#楼旁）型自升式起重机为该工程的垂直运输和水平运输服务13、，计划安装高度(起吊高度)分别为32.5m、35 m、32.5m、35m,、40m,臂长55m；该种塔机均由金属结构、工作机构、液压顶升系统、电气控制系统以及安全保护装置等组成。1) 塔吊独立高度均为40m。2) QTZ63(5510)塔吊最大工作臂长达55m，最大起重量为6T额定起重力矩63Tm。3) 塔机均采用液压顶升来实现增加或减少塔身标准节，使塔机能随着建筑高度变化而升降。4)塔机设有起升高度限位器，小车变幅限位器力矩。四、塔吊基础形式及定位与布置方案*区块综合改造拆迁安置房一期B区块标工程共布置六台塔吊，均为QTZ63(5510)型塔吊，从地质勘察报告上看，地基基础承载力不能满足塔吊14、基础要求的不得小于20t/m2。B6#、B7#、B16#、B18#、B29#、B25#楼塔吊经设计同意位于基坑内，车库底板之下，车库顶板位置预留19501950洞口拆除塔吊后再封闭。由于基坑内土质条件差，基础底下层为淤泥层，该层厚度达到米左右，基础底板下做承台施工费用大且难度大，同时塔吊的安装高度较高，故考虑采用桩基础增加地基承载力。为了使塔吊能尽早投入使用（土方开挖、围护施工阶段）。1、其中B6#、B7#、B16#、B18#、B29#楼塔吊基础采用4个钢格构柱将桩基础引置地下室楼层中间。桩基采用采用4700钻孔灌注桩基础（C30砼，各采用主筋1018，螺旋箍6150（250），加强筋162015、00的钢筋筋），桩基础选持力层6 粉砂层，进入持力层深度不得小于。桩基采用4700钻孔灌注桩基础，桩中心与塔吊标准件主弦杆中心重合设计，邻桩距1.65米。以控制桩进入土层深度为准，控制土层土质为辅。塔身采用塔吊的基础节直接与格构柱顶部承台连接，连接部位设置300030001200（长宽高）的混凝土承台，承台顶面标高为分别-m，底面标高分别为-m，配筋为双层双向底部25160的钢筋，上部22160的钢筋构造筋16250、16500的钢筋，C35砼。2、B25#楼塔吊基础4400预应力管桩基础（管桩施工技术要求同工程桩桩型为: PC-A500(100)-15（最上一节桩）PTC-500(100)-16、10、10、10，持力层为6层粉细砂，进入持力层深度不得小于，承台顶面标高为分别-m，底面标高分别为-m，配筋为双层双向底部25160的钢筋，上部22160的钢筋构造筋16250、16500的钢筋，C35砼。基础定位及具体做法详见附图。其定位平面布置见附图。五、 塔吊基础承载力验算（一）工程地质概况根据宁波市*建筑设计院有限公司提供的地质勘察报告，现场将建筑物地勘探深度范围内所揭露的地层自上而下依此分述如下：1层 粉质粘土(Q4m)：灰黄色，含铁锰质氧化物、少量植物根系及灰白色斑块，土质稍均匀，厚层状，可塑状态，中等压缩性。部分地段上覆有厚度不大的渣土（素填土）。2层 淤泥质粉质粘土(Q4m)17、：灰色，含较多有机质、腐植质及零星贝壳碎屑，有水平薄层理，层面上有薄层粉土、粉砂，流塑状态，高压缩性。3-1 层 粘质粉土夹淤泥质粉质粘土(Q4m)：灰色，成分以粉粒为主，含粉砂，夹淤泥质粉质粘土，层理发育，中等压缩性，干强度低，摇震反应中等，韧性低，无光泽反应。3-2 层 砂质粉土(Q4m)：灰色，含少量细条状粘土及粉砂，土质不均匀，厚层状，中密，干强度低，摇震反应迅速，韧性低，无光泽反应。3-3粘质粉土(Q4m)：灰色，厚层状，土质很不均匀，粘粒含量变化大，且颗粒粗细不一，局部夹有多量淤泥质粘性土，稍密中密，干强度低，摇震反应中等，韧性低，无光泽反应。4-1层 淤泥质粉质粘土(Q4m)：灰18、色，含少量有机质，微层理发育，夹薄层状粉土，流塑，干强度中等，无摇震反应，韧性中等。4-2层 淤泥质粉质粘土(Q4m)：灰色，含有机质、少量腐殖质，土质较为均匀，具有鳞片状结构，流塑，干强度中等，无摇震反应，韧性中等。4-3层 淤泥质粉质粘土(Q4m)：灰色，含有机质，微层理发育，夹薄层粉土，具鳞片状结构，流塑，干强度中等，无摇震反应，韧性中等。4-4层 淤泥质粉质粘土(Q4m)：灰色，含有机质、贝壳碎屑，结构强度较好，千层饼状，层间夹粉土、粉砂，流塑，干强度中等，无摇震反应，韧性中等。6 层 粉细砂(Q3)：青灰色，含云母、贝壳及少量粘性土，该层自上而下颗粒变粗，粉砂含量增多，中密状态，干强19、度低，摇震反应迅速，韧性低，无光泽反应。7层 粉质粘土(Q3al)：灰褐色，含贝壳、腐植质及钙质结核，土质较均匀，可塑状态，干强度中等，无摇震反应，韧性中等。该层仅在部分勘探孔揭示。场地水文地质条件及地下水腐蚀性评价根据地下水含水空间介质和水理、水动力特征及赋存条件，勘察场地地下水主要为第四系松散浅层孔隙潜水、浅部弱承压水和深部弱承压水三种类型。浅层孔隙潜水赋存于上部1层粉质粘土和2层淤泥质粉质粘土层中，其富水性和透水性较差，水量贫乏，水位变化受气候环境影响显著，经调查，水位季节性变化幅度为米左右；浅层弱承压水赋存于上部3-2层砂质粉土层和3-3层粘质粉土层中；深部弱承压水赋存于下部6层粉细砂20、层中。场地浅层孔隙潜水水位，埋藏较浅，一般在0.80米；浅层弱承压水水位，埋藏稍微较深，一般在1.50米；深部弱承压水水位，从综合水位来看，其水位不会超过浅层水位。这些土层的承压性较弱，透水性相对较好，水位动态变化较小。勘察期间，从野外观测知，场地地下水位埋深为0.60米，对桩基工程设计建议采用低水位，对基坑开挖工程设计建议采用高水位。根据塔吊的技术参数以及基础受力图和使用说明书（未附着前塔机对基础产生的载荷值）可知塔吊基础顶面在塔吊工作与非工作状态下最不利情况下的受荷情况，见下表：QTZ63(5510)型：固定方式吊钩高度基础顶面所承受的载荷工作方式非工作方式H1H2M1M2M3PH1H2M21、1M2M3P直接固定40m1211675131628434P ：基础所受垂直力， 单位 kNH1、H2 ：基础所受的水平力， 单位kNM1、M2：基础所受的倾翻力矩， 单位kNmM3：基础所受的扭矩， 单位kNm塔机附着最大高度40m时，基础上平面以上的垂直载荷513KN.（二）塔吊基础承载力计算 B6#楼塔吊基础计算书一、塔机属性塔机型号QTZ63 (ZJ5311)塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)4塔机独立状态的计算高度H(m)塔身桁架结构型钢塔身桁架结构宽度B(m)二、塔机荷载塔机竖向荷载简图 1、塔机自身荷载标准值塔身自重G0(kN)起重臂自重G1(kN)起重臂重心至塔身中心距离RG22、1小车和吊钩自重G2(kN)最大起重荷载Qmax(kN)小车和吊钩至塔身中心的最小距离RQmax(m)最小起重荷载Qmin(kN)最大吊物幅度RQmin(m)最大起重力矩M2(kNm)平衡臂自重G3(kN)平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)平衡块自重G4(kN)平衡块重心至塔身中心距离RG4(m) 2、风荷载标准值Wk(kN/m2)工程所在地浙江 *市基本风压0(kN/m2)工作状态非工作状态塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度C类(有密集建筑群的城市市区)风振系数z工作状态非工作状态风压等效高度变化系数z风荷载体型系数s工作状态非工作状态风向系数塔身前后片桁架的平均充实率0风荷载23、标准值Wk(kN/m2)工作状态非工作状态 3、塔机传递至承台荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)起重荷载标准值FQk(kN)竖向荷载标准值Fk(kN)水平荷载标准值Fvk(kN)倾覆力矩标准值Mk(kNm)非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN)Fk1水平荷载标准值Fvk(kN)倾覆力矩标准值Mk(kNm) 4、塔机传递至承台荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)k1起重荷载设计值FQ(kN)Qk竖向荷载设计值F(kN)水平荷载设计值Fv(kN)vk倾覆力矩设计值M(kNm)非工作状态竖向荷载设计值F(kN)k水平荷载设计值Fv(kN)vk倾覆力矩设计值M(kNm)三、桩顶作用效24、应计算承台布置桩数n4承台高度h(m)承台长l(m)承台宽b(m)承台长向桩心距al(m)承台宽向桩心距ab(m)桩直径d(m)承台参数承台混凝土等级C35承台混凝土自重C(kN/m3)承台上部覆土厚度h(m)承台上部覆土的重度(kN/m3)承台混凝土保护层厚度(mm)50配置暗梁否矩形桩式基础布置图 承台及其上土的自重荷载标准值： Gk=bl(hck 桩对角线距离：L=(ab2+al2)22)= 1、荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L =(461.40+270.00)/4+(59625、.74+35.161.20)/2.33=45 Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L 2、荷载效应基本组合 荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L =(5四、格构柱计算格构柱参数格构柱缀件形式缀板格构式钢柱的截面边长a(mm)400格构式钢柱计算长度H0(m)缀板间净距l01(mm)310格构柱伸入灌注桩的锚固长度(m)格构柱分肢参数格构柱分肢材料L100X10分肢材料截面积A0(cm2)分肢对最小刚度轴的回转半径iy0(cm)格构柱分肢平行于对称轴惯性矩I0(cm4)分肢形心轴距分肢外边缘26、距离Z0(cm)分肢材料强度设计值fy(N/mm2)235分肢材料抗拉、压强度设计值f(N/mm2)215格构柱缀件参数格构式钢柱缀件材料40025010格构式钢柱缀件截面积A1x(mm2)2500焊缝参数角焊缝焊脚尺寸hf(mm)10焊缝计算长度lf(mm)200焊缝强度设计值ftw(N/mm2)160 1、格构式钢柱换算长细比验算 整个格构柱截面对X、Y轴惯性矩： I=4I0+A0(a/2-Z0)2=4179.51+19.26(40.00/2-2.84)2=4 整个构件长细比：x=y=H0/(I/(4A0)=520.00/(23403.67/(419.26) 分肢长细比：1=l01/iy027、 分肢毛截面积之和：A=4A0=419.26102=7704mm2 格构式钢柱绕两主轴的换算长细比：0 max=(x2+12)222) 满足要求！ 2、格构式钢柱分肢的长细比验算 10max 满足要求！ 3、格构式钢柱受压稳定性验算 0max(fy/235)=33.77(215/235) Qmax/(A)=618.03103/(0.9297704)=2f=215N/mm2 满足要求！ 4、缀件验算 缀件所受剪力：V=Af(fy/235)/85=770421510-3(235/235) 格构柱相邻缀板轴线距离：l1=l01+25.00=31.00+25.00= 作用在一侧缀板上的弯矩：M0=Vl28、1/4=19.490.56/4=2.73kNm 分肢型钢形心轴之间距离：b1=a-2Z0=0.40-20.0284= 作用在一侧缀板上的剪力：V0=Vl1/(2b1 角焊缝面积：Afflf=0.810200=1600mm2 角焊缝截面抵抗矩：Wfflf2/6=0.7102002/6=46667mm3 垂直于角焊缝长度方向应力：f=M0/Wf=2.73106/46667=58N/mm2 垂直于角焊缝长度方向剪应力：f=V0/Af=15.90103/1600=10N/mm2 (f /1.22)2+f2)=(58/1.22)2+102)=49N/mm2ftw=160N/mm2 满足要求！五、桩承载力29、验算桩参数桩混凝土强度等级C30桩基成桩工艺系数C桩混凝土自重z(kN/m3)桩混凝土保护层厚度(mm)50桩入土深度lt(m)桩配筋自定义桩身承载力设计值否桩混凝土类型钢筋混凝土桩身普通钢筋配筋HRB400 1018地基属性是否考虑承台效应否土名称土层厚度li(m)侧阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系数承载力特征值fak(kPa)3-1粉土夹淤泥质粉质土1103-2砂质粉土1803-3粘质粉土1254-1淤泥质粉质粘土804-2淤泥质粉质粘土754-3淤泥质粉质粘土0904-4淤泥质粉质粘土1106-1粉夹砂粉土层1.50160 考虑基坑开挖后，格构柱段外露，不存30、在侧阻力，此时为最不利状态 1、桩基竖向抗压承载力计算 桩身周长：u=d=3.140.70= 桩端面积：Ap=d22/4=2 Ra=uqsiali+qpaAp Qk=182.85kNRa Qkmaxa 满足要求！ 2、桩基竖向抗拔承载力计算 Qkmin=-90.96kN0 按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Qk 桩身的重力标准值：Gp=ltApz Ra=uiqsiali+Gp Qk=90.96kNRa 满足要求！ 3、桩身承载力计算 纵向普通钢筋截面面积：As=nd2/4=103.14182/4=2545mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax31、 cfcApyAs=(0.75140.38106 + 0.9(3602544.69)10-3 Q=618.03kNcfcApyAs 满足要求！ (2)、轴心受拔桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q=-Qmin fyAS=3602544.6910-3 Q=173.19kNfyAS 满足要求！ 4、桩身构造配筋计算 As/Ap100%=(2544.69/(0.38106)100%=0.66%0.45% 满足要求！六、承台计算承台配筋(不设暗梁)承台底部长向配筋HRB400 25160承台底部短向配筋HRB400 25160承台顶部长向配筋HRB400 22160承台顶部短向配筋32、HRB400 22160 1、荷载计算 承台有效高度：h0=1200-50=1150mm M=(Qmax+Qmin)L/2=(618.03+(-173.19)2.33/2=519.01kNm X方向：Mx=Mab/L=519.011.65/2.33=366.99kNm Y方向：My=Mal/L=519.011.65/2.33=366.99kNm 2、受剪切计算 受剪切承载力截面高度影响系数：hs=(800/1150)1/4 塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(ab-B-d)/2=(1.65-1.60-0.70)/2= a1l=(al-B-d)/2=(1.65-1.60-0.70)/2= 33、剪跨比：b=a1b/h0=-325.00/1150=-0.28，取b=0.25； l= a1l/h0=-325.00/1150=-0.28，取l=0.25； 承台剪切系数：b=1.75/(b l=1.75/(l hsbftbh0=0.911.401.57103 hslftlh0=0.911.401.57103 V=526.28kNmin(hsbftbh0, hslftlh0 满足要求！ 3、受冲切计算 塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.60+21.15= ab=B+2h0=，al=B+2h0= 角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！ 4、承台配筋计算 (1)、承台底面长向配34、筋面积 S1= My/(1fcbh02)=366.99106/(1.0316.70300011502 1=1-(1-2S1)=1-(1-20.005) S1=1-1 AS1=My/(S1h0fy1)=366.99106/(0.9971150360)=889mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy10% 梁底需要配筋：A1=max(AS1, bh)=max(889,0.00230001200)=7200mm2 承台底长向实际配筋：AS1=9695mm2AS1=7200mm2 满足要求！ (2)、承台底面短向配筋面积 S2= Mx/(2fcbh02)=366.99106/(1.031635、.70300011502 2=1-(1-2S2)=1-(1-20.005) S2=1-2/2=1 AS2=Mx/(S2h0fy1)=366.99106/(0.9971150360)=889mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.57/360)=max(0.2,0.20)=0.20% 梁底需要配筋：A1=max(9674, lh)=max(9674,0.00230001200)=7200mm2 承台底短向实际配筋：AS2=9695mm2AS2=7200mm2 满足要求！ (3)、承台顶面长向配筋面积 承台顶长向实际配筋：AS3=7508mm2S1=0.536、7200=3600mm2 满足要求！ (4)、承台顶面短向配筋面积 承台顶长向实际配筋：AS4=7508mm2S2=0.57200=3600mm2 满足要求！ (5)、承台竖向连接筋配筋面积 承台竖向连接筋为双向10500。七、示意图矩形桩式承台配筋图 矩形桩式桩配筋图 矩形桩式钻孔灌注桩详图 矩形桩式格构柱与承台连接详图 矩形桩式格构柱详图 矩形桩式格构柱逆作法加固图 矩形桩式格构柱截面图 矩形桩式格构柱止水片详图 矩形桩式柱肢安装接头详图 矩形桩式水平剪刀撑布置图 矩形桩式水平剪刀撑连接详图B7#楼塔吊基础计算书一、塔机属性塔机型号QTZ63 (ZJ5311)塔机独立状态的最大起吊高度H037、(m)塔机独立状态的计算高度H(m)塔身桁架结构型钢塔身桁架结构宽度B(m)二、塔机荷载塔机竖向荷载简图 1、塔机自身荷载标准值塔身自重G0(kN)起重臂自重G1(kN)起重臂重心至塔身中心距离RG1小车和吊钩自重G2(kN)最大起重荷载Qmax(kN)小车和吊钩至塔身中心的最小距离RQmax(m)最小起重荷载Qmin(kN)最大吊物幅度RQmin(m)最大起重力矩M2(kNm)平衡臂自重G3(kN)平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)平衡块自重G4(kN)平衡块重心至塔身中心距离RG4(m) 2、风荷载标准值Wk(kN/m2)工程所在地浙江 *市基本风压0(kN/m2)工作状态非工作状态塔帽38、形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度C类(有密集建筑群的城市市区)风振系数z工作状态非工作状态风压等效高度变化系数z风荷载体型系数s工作状态非工作状态风向系数塔身前后片桁架的平均充实率0风荷载标准值Wk(kN/m2)工作状态非工作状态 3、塔机传递至承台荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)起重荷载标准值FQk(kN)竖向荷载标准值Fk(kN)水平荷载标准值Fvk(kN)倾覆力矩标准值Mk(kNm)非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN)Fk1水平荷载标准值Fvk(kN)倾覆力矩标准值Mk(kNm) 4、塔机传递至承台荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)k1起重荷载设计值FQ39、(kN)Qk竖向荷载设计值F(kN)水平荷载设计值Fv(kN)vk倾覆力矩设计值M(kNm)非工作状态竖向荷载设计值F(kN)k水平荷载设计值Fv(kN)vk倾覆力矩设计值M(kNm)三、桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h(m)承台长l(m)承台宽b(m)承台长向桩心距al(m)承台宽向桩心距ab(m)桩直径d(m)承台参数承台混凝土等级C35承台混凝土自重C(kN/m3)承台上部覆土厚度h(m)承台上部覆土的重度(kN/m3)承台混凝土保护层厚度(mm)50配置暗梁否矩形桩式基础布置图 承台及其上土的自重荷载标准值： Gk=bl(hck 桩对角线距离：L=(ab2+al2)22)= 40、1、荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L 2、荷载效应基本组合 荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L四、格构柱计算格构柱参数格构柱缀件形式缀板格构式钢柱的截面边长a(mm)400格构式钢柱计算长度H0(m)缀板间净距l01(mm)310格构柱伸入灌注桩的锚固长度(m)格构柱分肢参数格构柱分肢材料L100X10分肢材料截面积A0(cm2)分肢对41、最小刚度轴的回转半径iy0(cm)格构柱分肢平行于对称轴惯性矩I0(cm4)分肢形心轴距分肢外边缘距离Z0(cm)分肢材料强度设计值fy(N/mm2)235分肢材料抗拉、压强度设计值f(N/mm2)215格构柱缀件参数格构式钢柱缀件材料40025010格构式钢柱缀件截面积A1x(mm2)2500焊缝参数角焊缝焊脚尺寸hf(mm)10焊缝计算长度lf(mm)200焊缝强度设计值ftw(N/mm2)160 1、格构式钢柱换算长细比验算 整个格构柱截面对X、Y轴惯性矩： I=4I0+A0(a/2-Z0)2=4179.51+19.26(40.00/2-2.84)2=4 整个构件长细比：x=y=H0/(42、I/(4A0)=520.00/(23403.67/(419.26) 分肢长细比：1=l01/iy0 分肢毛截面积之和：A=4A0=419.26102=7704mm2 格构式钢柱绕两主轴的换算长细比：0 max=(x2+12)22) 满足要求！ 2、格构式钢柱分肢的长细比验算 10max,40)=min(0.533. 满足要求！ 3、格构式钢柱受压稳定性验算 0max(fy/235)=33.77(215/235) Qmax/(A)=618.031032f=215N/mm2 满足要求！ 4、缀件验算 缀件所受剪力：V=Af(fy/235)/85=770421510-3(235/235) 格构柱相邻43、缀板轴线距离：l1=l01+25.00=31.00+25.00= 作用在一侧缀板上的弯矩：M0=Vl1/4=19.490.56/4=2.73kNm 分肢型钢形心轴之间距离：b1=a-2Z0=0.40-20.0284= 作用在一侧缀板上的剪力：V0=Vl1/(2b1 角焊缝面积：Afflf=0.810200=1600mm2 角焊缝截面抵抗矩：Wfflf2/6=0.7102002/6=46667mm3 垂直于角焊缝长度方向应力：f=M0/Wf=2.73106/46667=58N/mm2 垂直于角焊缝长度方向剪应力：f=V0/Af=15.90103/1600=10N/mm2 (f /1.22)2+f44、2)=(58/1.22)2+102)=49N/mm2ftw=160N/mm2 满足要求！五、桩承载力验算桩参数桩混凝土强度等级C35桩基成桩工艺系数C桩混凝土自重z(kN/m3)桩混凝土保护层厚度(mm)50桩入土深度lt(m)桩配筋自定义桩身承载力设计值否桩混凝土类型钢筋混凝土桩身普通钢筋配筋HRB400 1018地基属性是否考虑承台效应否土名称土层厚度li(m)侧阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系数承载力特征值fak(kPa)3-1粘质粉土夹淤泥质土1103-2砂质粉土1803-3粘质粉土1204-1淤泥质粉质粘土804-2淤泥质粉质粘土754-3淤泥质粉质粘土45、856-1粉砂夹粉土层160 考虑基坑开挖后，格构柱段外露，不存在侧阻力，此时为最不利状态 1、桩基竖向抗压承载力计算 桩身周长：u=d=3.140.70= 桩端面积：Ap=d22/4=2 Ra=uqsiali+qpaAp Qk=182.85kNRa Qkmaxa 满足要求！ 2、桩基竖向抗拔承载力计算 Qkmin=-90.96kN0 按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Qk 桩身的重力标准值：Gp=ltApz Ra=uiqsiali+Gp=2.20(0.700.9545.40+0.706.00119.10+0.703.9065.90+0.707. Qk=90.96kNRa 满足要求！ 3、桩身46、承载力计算 纵向普通钢筋截面面积：As=nd2/4=103.14182/4=2545mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax cfcApyAs=(0.75170.38106 + 0.9(3602544.69)10-3 Q=618.03kNcfcApyAs 满足要求！ (2)、轴心受拔桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q=-Qmin fyAS=3602544.6910-3 Q=173.19kNfyAS 满足要求！ 4、桩身构造配筋计算 As/Ap100%=(2544.69/(0.38106)100%=0.66%0.45% 满足47、要求！六、承台计算承台配筋(不设暗梁)承台底部长向配筋HRB400 25180承台底部短向配筋HRB400 25180承台顶部长向配筋HRB400 22180承台顶部短向配筋HRB400 22180 1、荷载计算 承台有效高度：h0=1200-50=1150mm M=(Qmax+Qmin)L/2=(618.03+(-173.19)2.33/2=519.01kNm X方向：Mx=Mab/L=519.011.65/2.33=366.99kNm Y方向：My=Mal/L=519.011.65/2.33=366.99kNm 2、受剪切计算 受剪切承载力截面高度影响系数：hs=(800/1150)1/448、 塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(ab0)/2= a1l=(al 剪跨比：b=a1b/h0=-325.00/1150=-0.28，取b=0.25； l= a1l/h0=-325.00/1150=-0.28，取l=0.25； 承台剪切系数：b=1.75/(b l=1.75/(l hsbftbh0=0.911.401.57103 hslftlh0=0.911.401.57103 V=526.28kNmin(hsbftbh0, hslftlh0 满足要求！ 3、受冲切计算 塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.60+21.15= ab=B+2h0=，al=B+2h0= 角桩位于冲切椎体以49、内，可不进行角桩冲切的承载力验算！ 4、承台配筋计算 (1)、承台底面长向配筋面积 S1= My/(1fcbh02)=366.99106/(1.0316.70300011502 1=1-(1-2S1)=1-(1-20.005) S1=1-1 AS1=My/(S1h0fy1)=366.99106/(0.9971150360)=889mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.57/360)=max(0.2,0.20)=0.20% 梁底需要配筋：A1=max(AS1, bh)=max(889,0.00230001200)=7200mm2 承台底长向实际配筋：A50、S1=8673mm2AS1=7200mm2 满足要求！ (2)、承台底面短向配筋面积 S2= Mx/(2fcbh02)=366.99106/(1.0316.70300011502 2=1-(1-2S2)=1-(1-20.005) S2=1-2 AS2=Mx/(S2h0fy1)=366.99106/(0.9971150360)=889mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.57/360)=max(0.2,0.20)=0.20% 梁底需要配筋：A1=max(9674, lh)=max(9674,0.00230001200)=7200mm2 承台底短向实际配51、筋：AS2=8673mm2AS2=7200mm2 满足要求！ (3)、承台顶面长向配筋面积 承台顶长向实际配筋：AS3=6716mm2S1=0.57200=3600mm2 满足要求！ (4)、承台顶面短向配筋面积 承台顶长向实际配筋：AS4=6716mm2S2=0.57200=3600mm2 满足要求！ (5)、承台竖向连接筋配筋面积 承台竖向连接筋为双向10500。七、示意图矩形桩式承台配筋图 矩形桩式桩配筋图 矩形桩式钻孔灌注桩详图 矩形桩式格构柱与承台连接详图 矩形桩式格构柱详图 矩形桩式格构柱逆作法加固图 矩形桩式格构柱截面图 矩形桩式格构柱止水片详图 矩形桩式柱肢安装接头详图 矩形桩52、式水平剪刀撑布置图 矩形桩式水平剪刀撑连接详图B16#楼塔吊基础计算书一、塔机属性塔机型号QTZ63 (ZJ5311)塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)塔机独立状态的计算高度H(m)塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)二、塔机荷载塔机竖向荷载简图 1、塔机自身荷载标准值塔身自重G0(kN)起重臂自重G1(kN)起重臂重心至塔身中心距离RG1小车和吊钩自重G2(kN)最大起重荷载Qmax(kN)小车和吊钩至塔身中心的最小距离RQmax(m)最小起重荷载Qmin(kN)最大吊物幅度RQmin(m)最大起重力矩M2(kNm)平衡臂自重G3(kN)平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)平衡块自重53、G4(kN)平衡块重心至塔身中心距离RG4(m) 2、风荷载标准值Wk(kN/m2)工程所在地浙江 *市基本风压0(kN/m2)工作状态非工作状态塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度C类(有密集建筑群的城市市区)风振系数z工作状态非工作状态风压等效高度变化系数z风荷载体型系数s工作状态非工作状态风向系数塔身前后片桁架的平均充实率0风荷载标准值Wk(kN/m2)工作状态非工作状态 3、塔机传递至承台荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)起重荷载标准值FQk(kN)竖向荷载标准值Fk(kN)水平荷载标准值Fvk(kN)倾覆力矩标准值Mk(kNm)非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN54、)Fk1水平荷载标准值Fvk(kN)倾覆力矩标准值Mk(kNm) 4、塔机传递至承台荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)k1起重荷载设计值FQ(kN)Qk竖向荷载设计值F(kN)水平荷载设计值Fv(kN)vk倾覆力矩设计值M(kNm)非工作状态竖向荷载设计值F(kN)k水平荷载设计值Fv(kN)vk倾覆力矩设计值M(kNm)三、桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h(m)承台长l(m)承台宽b(m)承台长向桩心距al(m)承台宽向桩心距ab(m)桩直径d(m)承台参数承台混凝土等级C35承台混凝土自重C(kN/m3)承台上部覆土厚度h(m)承台上部覆土的重度(kN/m3)承台混凝土55、保护层厚度(mm)50配置暗梁否矩形桩式基础布置图 承台及其上土的自重荷载标准值： Gk=bl(hck 桩对角线距离：L=(ab2+al2)22)= 1、荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L 2、荷载效应基本组合 荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L四、格构柱计算格构柱参数格构柱缀件形式缀板格构式钢柱的截面边长a(mm)400格构式钢柱计算长56、度H0(m)缀板间净距l01(mm)310格构柱伸入灌注桩的锚固长度(m)格构柱分肢参数格构柱分肢材料L100X10分肢材料截面积A0(cm2)分肢对最小刚度轴的回转半径iy0(cm)格构柱分肢平行于对称轴惯性矩I0(cm4)分肢形心轴距分肢外边缘距离Z0(cm)分肢材料强度设计值fy(N/mm2)235分肢材料抗拉、压强度设计值f(N/mm2)215格构柱缀件参数格构式钢柱缀件材料40025010格构式钢柱缀件截面积A1x(mm2)2500焊缝参数角焊缝焊脚尺寸hf(mm)10焊缝计算长度lf(mm)200焊缝强度设计值ftw(N/mm2)160 1、格构式钢柱换算长细比验算 整个格构柱截面57、对X、Y轴惯性矩： I=4I0+A0(a/2-Z0)2=4179.51+19.26(40.00/2-2.84)2=4 整个构件长细比：x=y=H0/(I/(4A0)=520.50/(23403.67/(419.26) 分肢长细比：1=l01/iy0 分肢毛截面积之和：A=4A0=419.26102=7704mm2 格构式钢柱绕两主轴的换算长细比：0 max=(x2+1222) 满足要求！ 2、格构式钢柱分肢的长细比验算 10max 满足要求！ 3、格构式钢柱受压稳定性验算 0max(fy/235)=33.79(215/235) Qmax/(A)=620.991032f=215N/mm2 满足要58、求！ 4、缀件验算 缀件所受剪力：V=Af(fy/235)/85=770421510-3(235/235) 格构柱相邻缀板轴线距离：l1=l01+25.00=31.00+25.00= 作用在一侧缀板上的弯矩：M0=Vl1/4=19.490.56/4=2.73kNm 分肢型钢形心轴之间距离：b1=a-2Z0=0.40-20.0284=m 作用在一侧缀板上的剪力：V0=Vl1/(2b1 角焊缝面积：Afflf=0.810200=1600mm2 角焊缝截面抵抗矩：Wfflf2/6=0.7102002/6=46667mm3 垂直于角焊缝长度方向应力：f=M0/Wf=2.73106/46667=58N/59、mm2 垂直于角焊缝长度方向剪应力：f=V0/Af=15.90103/1600=10N/mm2 (f /1.22)2+f2)=(58/1.22)2+102)=49N/mm2ftw=160N/mm2 满足要求！五、桩承载力验算桩参数桩混凝土强度等级C30桩基成桩工艺系数C桩混凝土自重z(kN/m3)桩混凝土保护层厚度(mm)50桩入土深度lt(m)桩配筋自定义桩身承载力设计值否桩混凝土类型钢筋混凝土桩身普通钢筋配筋HRB400 1018地基属性是否考虑承台效应否土名称土层厚度li(m)侧阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系数承载力特征值fak(kPa)3-1粉土夹淤泥质60、粉土1103-2砂质粉土1803-3粘质粉土1254-1淤泥质粉质粘土804-2淤泥质粉质粘土754-3淤泥质粉质粘土904-4淤泥质粉质粘土1106粉砂220 考虑基坑开挖后，格构柱段外露，不存在侧阻力，此时为最不利状态 1、桩基竖向抗压承载力计算 桩身周长：u=d=3.140.70= 桩端面积：Ap=d22/4=2 Ra=uqsiali+qpaAp =2.20(5.01112.14+5.50 Qk=182.85kNRa Qkmaxa 满足要求！ 2、桩基竖向抗拔承载力计算 Qkmin=-93.08kN0 按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Qk 桩身的重力标准值：Gp=ltApz Ra=ui61、qsiali+Gp Qk=93.08kNRa 满足要求！ 3、桩身承载力计算 纵向普通钢筋截面面积：As=nd2/4=103.14182/4=2545mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax cfcApyAs=(0.75140.38106 + 0.9(3602544.69)10-3 Q=620.99kNcfcApyAs 满足要求！ (2)、轴心受拔桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q=-Qmin fyAS=3602544.6910-3 Q=176.15kNfyAS 满足要求！ 4、桩身构造配筋计算 As/Ap100%=(2562、44.69/(0.38106)100%=0.66%0.45% 满足要求！六、承台计算承台配筋(不设暗梁)承台底部长向配筋HRB400 25160承台底部短向配筋HRB400 25160承台顶部长向配筋HRB400 22160承台顶部短向配筋HRB400 22160 1、荷载计算 承台有效高度：h0=1200-50=1150mm M=(Qmax+Qmin)L/2=(620.99+(-176.15)2.33/2=519.01kNm X方向：Mx=Mab/L=519.011.65/2.33=366.99kNm Y方向：My=Mal/L=519.011.65/2.33=366.99kNm 2、受剪切计63、算 受剪切承载力截面高度影响系数：hs=(800/1150)1/4 塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(ab-B-d)/2=(1.65-1.60-0.70)/2= a1l=(al-B-d)/2=(1.65-1.60-0.70)/2= 剪跨比：b=a1b/h0=-325.00/1150=-0.28，取b=0.25； l= a1l/h0=-325.00/1150=-0.28，取l=0.25； 承台剪切系数：b=1.75/(b l=1.75/(l hsbftbh0=0.911.401.57103 hslftlh0=0.911.401.57103 V=529.07kNmin(hsbftbh0, 64、hslftlh0 满足要求！ 3、受冲切计算 塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.60+21.15= ab=B+2h0=，al=B+2h0= 角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！ 4、承台配筋计算 (1)、承台底面长向配筋面积 S1= My/(1fcbh02)=366.99106/(1.0316.70300011502 1=1-(1-2S1)=1-(1-20.005) S1=1-1 AS1=My/(S1h0fy1)=366.99106/(0.9971150360)=889mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.57/360)=max65、(0.2,0.20)=0.20% 梁底需要配筋：A1=max(AS1, bh)=max(889,0.00230001200)=7200mm2 承台底长向实际配筋：AS1=9695mm2AS1=7200mm2 满足要求！ (2)、承台底面短向配筋面积 S2= Mx/(2fcbh02)=366.99106/(1.0316.70300011502 2=1-(1-2S2)=1-(1-20.005) S2=1-2 AS2=Mx/(S2h0fy1)=366.99106/(0.9971150360)=889mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.57/360)=ma66、x(0.2,0.20)=0.20% 梁底需要配筋：A1=max(9674, lh)=max(9674,0.00230001200)=7200mm2 承台底短向实际配筋：AS2=9695mm2AS2=7200mm2 满足要求！ (3)、承台顶面长向配筋面积 承台顶长向实际配筋：AS3=7508mm2S1=0.57200=3600mm2 满足要求！ (4)、承台顶面短向配筋面积 承台顶长向实际配筋：AS4=7508mm2S2=0.57200=3600mm2 满足要求！ (5)、承台竖向连接筋配筋面积 承台竖向连接筋为双向10500。七、示意图矩形桩式承台配筋图 矩形桩式桩配筋图 矩形桩式钻孔灌注桩67、详图 矩形桩式格构柱与承台连接详图 矩形桩式格构柱详图 矩形桩式格构柱逆作法加固图 矩形桩式格构柱截面图 矩形桩式格构柱止水片详图 矩形桩式柱肢安装接头详图 矩形桩式水平剪刀撑布置图 矩形桩式水平剪刀撑连接详图B18#楼塔吊基础计算书一、塔机属性塔机型号QTZ63 (ZJ5311)塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)塔机独立状态的计算高度H(m)塔身桁架结构型钢塔身桁架结构宽度B(m)二、塔机荷载塔机竖向荷载简图 1、塔机自身荷载标准值塔身自重G0(kN)起重臂自重G1(kN)起重臂重心至塔身中心距离RG1小车和吊钩自重G2(kN)最大起重荷载Qmax(kN)小车和吊钩至塔身中心的最小距离RQ68、max(m)最小起重荷载Qmin(kN)最大吊物幅度RQmin(m)最大起重力矩M2(kNm)平衡臂自重G3(kN)平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)平衡块自重G4(kN)平衡块重心至塔身中心距离RG4(m) 2、风荷载标准值Wk(kN/m2)工程所在地浙江 *市基本风压0(kN/m2)工作状态非工作状态塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度C类(有密集建筑群的城市市区)风振系数z工作状态非工作状态风压等效高度变化系数z风荷载体型系数s工作状态非工作状态风向系数塔身前后片桁架的平均充实率0风荷载标准值Wk(kN/m2)工作状态非工作状态 3、塔机传递至承台荷载标准值工作状态塔机自重标69、准值Fk1(kN)起重荷载标准值FQk(kN)竖向荷载标准值Fk(kN)水平荷载标准值Fvk(kN)倾覆力矩标准值Mk(kNm)非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN)Fk1水平荷载标准值Fvk(kN)倾覆力矩标准值Mk(kNm) 4、塔机传递至承台荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)k1起重荷载设计值FQ(kN)Qk竖向荷载设计值F(kN)水平荷载设计值Fv(kN)vk倾覆力矩设计值M(kNm)非工作状态竖向荷载设计值F(kN)k水平荷载设计值Fv(kN)vk倾覆力矩设计值M(kNm)三、桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h(m)承台长l(m)承台宽b(m)承台长向桩心距al(m)70、承台宽向桩心距ab(m)桩直径d(m)承台参数承台混凝土等级C35承台混凝土自重C(kN/m3)承台上部覆土厚度h(m)承台上部覆土的重度(kN/m3)承台混凝土保护层厚度(mm)50配置暗梁否矩形桩式基础布置图 承台及其上土的自重荷载标准值： Gk=bl(hck 桩对角线距离：L=(ab2+al2)22)= 1、荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(461.40+27 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L 2、荷载效应基本组合 荷载效应基本组合偏心竖向力作用71、下： Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L四、格构柱计算格构柱参数格构柱缀件形式缀板格构式钢柱的截面边长a(mm)400格构式钢柱计算长度H0(m)缀板间净距l01(mm)310格构柱伸入灌注桩的锚固长度(m)格构柱分肢参数格构柱分肢材料L100X10分肢材料截面积A0(cm2)分肢对最小刚度轴的回转半径iy0(cm)格构柱分肢平行于对称轴惯性矩I0(cm4)分肢形心轴距分肢外边缘距离Z0(cm)分肢材料强度设计值fy(N/mm2)235分肢材料抗拉、压强度设计值f(N/mm2)215格构柱缀件参数格构式钢柱缀件材料40025010格构式钢72、柱缀件截面积A1x(mm2)2500焊缝参数角焊缝焊脚尺寸hf(mm)10焊缝计算长度lf(mm)200焊缝强度设计值ftw(N/mm2)160 1、格构式钢柱换算长细比验算 整个格构柱截面对X、Y轴惯性矩： I=4I0+A0(a/2-Z0)2=4179.51+19.26(40.00/2-2.84)2=4 整个构件长细比：x=y=H0/(I/(4A0)=520.50/(23403.67/(419.26) 分肢长细比：1=l01/iy0 分肢毛截面积之和：A=4A0=419.26102=7704mm2 格构式钢柱绕两主轴的换算长细比：0 max=(x2+12)22) 满足要求！ 2、格构式钢柱分73、肢的长细比验算 10max 满足要求！ 3、格构式钢柱受压稳定性验算 0max(fy/235)=33.79(215/235) Qmax/(A)=620.991032f=215N/mm2 满足要求！ 4、缀件验算 缀件所受剪力：V=Af(fy/235)/85=770421510-3(235/235) 格构柱相邻缀板轴线距离：l1=l01+25.00=31.00+25.00= 作用在一侧缀板上的弯矩：M0=Vl1/4=19.490.56/4=2.73kNm 分肢型钢形心轴之间距离：b1=a-2Z0=0.40-20.0284= 作用在一侧缀板上的剪力：V0=Vl1/(2b1 角焊缝面积：Afflf=74、0.810200=1600mm2 角焊缝截面抵抗矩：Wfflf2/6=0.7102002/6=46667mm3 垂直于角焊缝长度方向应力：f=M0/Wf=2.73106/46667=58N/mm2 垂直于角焊缝长度方向剪应力：f=V0/Af=15.90103/1600=10N/mm2 (f /1.22)2+f2)=(58/1.22)2+102)=49N/mm2ftw=160N/mm2 满足要求！五、桩承载力验算桩参数桩混凝土强度等级C30桩基成桩工艺系数C桩混凝土自重z(kN/m3)桩混凝土保护层厚度(mm)50桩入土深度lt(m)桩配筋自定义桩身承载力设计值否桩混凝土类型钢筋混凝土桩身普通钢75、筋配筋HRB400 1018地基属性是否考虑承台效应否土名称土层厚度li(m)侧阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系数承载力特征值fak(kPa)3-1粉土夹淤泥质粉质土1103-2砂质粉土1803-3粘质粉土1254-1淤泥质粉质粘土804-2淤泥质粉质粘土754-3淤泥质粉质粘土904-4淤泥质粉质粘土1106粉砂220 考虑基坑开挖后，格构柱段外露，不存在侧阻力，此时为最不利状态 1、桩基竖向抗压承载力计算 桩身周长：u=d=3.140.70= 桩端面积：Ap=d22/4=2 Ra=uqsiali+qpaAp Qk=182.85kNRa Qkmaxa 满足要求！76、 2、桩基竖向抗拔承载力计算 Qkmin=-93.08kN0 按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Qk 桩身的重力标准值：Gp=ltApz Ra=uiqsiali+Gp=2.20(0.701.0631.47+0.704.30112.14+0.707.0055.36+0.707.7022.36+0.70 Qk=93.08kNRa 满足要求！ 3、桩身承载力计算 纵向普通钢筋截面面积：As=nd2/4=103.14182/4=2545mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax cfcApyAs=(0.75140.38106 + 0.9(3602544.77、69)10-3 Q=620.99kNcfcApyAs 满足要求！ (2)、轴心受拔桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q=-Qmin fyAS=3602544.6910-3 Q=176.15kNfyAS 满足要求！ 4、桩身构造配筋计算 As/Ap100%=(2544.69/(0.38106)100%=0.66%0.45% 满足要求！六、承台计算承台配筋(不设暗梁)承台底部长向配筋HRB400 25160承台底部短向配筋HRB400 25160承台顶部长向配筋HRB400 22160承台顶部短向配筋HRB400 22160 1、荷载计算 承台有效高度：h0=1200-50=178、150mm M=(Qmax+Qmin)L/2=(620.99+(-176.15)2.33/2=519.01kNm X方向：Mx=Mab/L=519.011.65/2.33=366.99kNm Y方向：My=Mal/L=519.011.65/2.33=366.99kNm 2、受剪切计算 受剪切承载力截面高度影响系数：hs=(800/1150)1/4 塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(ab-B-d)/2=(1.65-1.60-0.70)/2= a1l=(al-B-d)/2=(1.65-1.60-0.70)/2= 剪跨比：b=a1b/h0=-325.00/1150=-0.28，取b=0.2579、； l= a1l/h0=-325.00/1150=-0.28，取l=0.25； 承台剪切系数：b=1.75/(b l=1.75/(l hsbftbh0=0.911.401.57103 hslftlh0=0.911.401.57103 V=529.07kNmin(hsbftbh0, hslftlh0 满足要求！ 3、受冲切计算 塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.60+21.15= ab=B+2h0=，al=B+2h0= 角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！ 4、承台配筋计算 (1)、承台底面长向配筋面积 S1= My/(1fcbh02)=366.99106/(1.0316.80、70300011502 1=1-(1-2S1)=1-(1-20.005) S1=1-1 AS1=My/(S1h0fy1)=366.99106/(0.9971150360)=889mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.57/360)=max(0.2,0.20)=0.20% 梁底需要配筋：A1=max(AS1, bh)=max(889,0.00230001200)=7200mm2 承台底长向实际配筋：AS1=9695mm2AS1=7200mm2 满足要求！ (2)、承台底面短向配筋面积 S2= Mx/(2fcbh02)=366.99106/(1.031681、.70300011502 2=1-(1-2S2)=1-(1-20.005) S2=1-2 AS2=Mx/(S2h0fy1)=366.99106/(0.9971150360)=889mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.57/360)=max(0.2,0.20)=0.20% 梁底需要配筋：A1=max(9674, lh)=max(9674,0.00230001200)=7200mm2 承台底短向实际配筋：AS2=9695mm2AS2=7200mm2 满足要求！ (3)、承台顶面长向配筋面积 承台顶长向实际配筋：AS3=7508mm2S1=0.5720082、=3600mm2 满足要求！ (4)、承台顶面短向配筋面积 承台顶长向实际配筋：AS4=7508mm2S2=0.57200=3600mm2 满足要求！ (5)、承台竖向连接筋配筋面积 承台竖向连接筋为双向10500。七、示意图矩形桩式承台配筋图 矩形桩式桩配筋图 矩形桩式钻孔灌注桩详图 矩形桩式格构柱与承台连接详图 矩形桩式格构柱详图 矩形桩式格构柱逆作法加固图 矩形桩式格构柱截面图 矩形桩式格构柱止水片详图 矩形桩式柱肢安装接头详图 矩形桩式水平剪刀撑布置图 矩形桩式水平剪刀撑连接详图B29#楼塔吊基础计算书一、塔机属性塔机型号QTZ63 (ZJ5311)塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)83、塔机独立状态的计算高度H(m)塔身桁架结构型钢塔身桁架结构宽度B(m)二、塔机荷载塔机竖向荷载简图 1、塔机自身荷载标准值塔身自重G0(kN)起重臂自重G1(kN)起重臂重心至塔身中心距离RG1小车和吊钩自重G2(kN)最大起重荷载Qmax(kN)小车和吊钩至塔身中心的最小距离RQmax(m)最小起重荷载Qmin(kN)最大吊物幅度RQmin(m)最大起重力矩M2(kNm)平衡臂自重G3(kN)平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)平衡块自重G4(kN)平衡块重心至塔身中心距离RG4(m) 2、风荷载标准值Wk(kN/m2)工程所在地浙江 *市基本风压0(kN/m2)工作状态非工作状态塔帽形状和84、变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度C类(有密集建筑群的城市市区)风振系数z工作状态非工作状态风压等效高度变化系数z风荷载体型系数s工作状态非工作状态风向系数塔身前后片桁架的平均充实率0风荷载标准值Wk(kN/m2)工作状态非工作状态 3、塔机传递至承台荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)起重荷载标准值FQk(kN)竖向荷载标准值Fk(kN)水平荷载标准值Fvk(kN)倾覆力矩标准值Mk(kNm)非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN)Fk1水平荷载标准值Fvk(kN)倾覆力矩标准值Mk(kNm) 4、塔机传递至承台荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)k1起重荷载设计值FQ(kN85、)Qk竖向荷载设计值F(kN)水平荷载设计值Fv(kN)vk倾覆力矩设计值M(kNm)非工作状态竖向荷载设计值F(kN)k水平荷载设计值Fv(kN)vk倾覆力矩设计值M(kNm)三、桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h(m)承台长l(m)承台宽b(m)承台长向桩心距al(m)承台宽向桩心距ab(m)桩直径d(m)承台参数承台混凝土等级C35承台混凝土自重C(kN/m3)承台上部覆土厚度h(m)承台上部覆土的重度(kN/m3)承台混凝土保护层厚度(mm)50配置暗梁否矩形桩式基础布置图 承台及其上土的自重荷载标准值： Gk=bl(hck 桩对角线距离：L=(ab2+al2)22)= 1、荷86、载效应标准组合 轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L 2、荷载效应基本组合 荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L四、格构柱计算格构柱参数格构柱缀件形式缀板格构式钢柱的截面边长a(mm)400格构式钢柱计算长度H0(m)缀板间净距l01(mm)310格构柱伸入灌注桩的锚固长度(m)格构柱分肢参数格构柱分肢材料L100X10分肢材料截面积A0(cm2)分肢对最小刚87、度轴的回转半径iy0(cm)格构柱分肢平行于对称轴惯性矩I0(cm4)分肢形心轴距分肢外边缘距离Z0(cm)分肢材料强度设计值fy(N/mm2)235分肢材料抗拉、压强度设计值f(N/mm2)215格构柱缀件参数格构式钢柱缀件材料40025010格构式钢柱缀件截面积A1x(mm2)2500焊缝参数角焊缝焊脚尺寸hf(mm)10焊缝计算长度lf(mm)200焊缝强度设计值ftw(N/mm2)160 1、格构式钢柱换算长细比验算 整个格构柱截面对X、Y轴惯性矩： I=4I0+A0(a/2-Z0)2=4179.51+19.26(40.00/2-2.84)2=4 整个构件长细比：x=y=H0/(I/(88、4A0)=520.50/(23403.67/(419.26) 分肢长细比：1=l01/iy0 分肢毛截面积之和：A=4A0=419.26102=7704mm2 格构式钢柱绕两主轴的换算长细比：0 max=(x2+1222) 满足要求！ 2、格构式钢柱分肢的长细比验算 10max 满足要求！ 3、格构式钢柱受压稳定性验算 0max(fy/235)=33.79(215/235) Qmax/(A)=620.991032f=215N/mm2 满足要求！ 4、缀件验算 缀件所受剪力：V=Af(fy/235)/85=770421510-3(235/235) 格构柱相邻缀板轴线距离：l1=l01+25.0089、=31.00+25.00= 作用在一侧缀板上的弯矩：M0=Vl1/4=19.490.56/4=2.73kNm 分肢型钢形心轴之间距离：b1=a-2Z0=0.40-20.0284=m 作用在一侧缀板上的剪力：V0=Vl1/(2b1 角焊缝面积：Afflf=0.810200=1600mm2 角焊缝截面抵抗矩：Wfflf2/6=0.7102002/6=46667mm3 垂直于角焊缝长度方向应力：f=M0/Wf=2.73106/46667=58N/mm2 垂直于角焊缝长度方向剪应力：f=V0/Af=15.90103/1600=10N/mm2 (f /1.22)2+f2)=(58/1.22)2+102)90、=49N/mm2ftw=160N/mm2 满足要求！五、桩承载力验算桩参数桩混凝土强度等级C30桩基成桩工艺系数C桩混凝土自重z(kN/m3)桩混凝土保护层厚度(mm)50桩入土深度lt(m)桩配筋自定义桩身承载力设计值否桩混凝土类型钢筋混凝土桩身普通钢筋配筋HRB400 1018地基属性是否考虑承台效应否土名称土层厚度li(m)侧阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系数承载力特征值fak(kPa)3-1粉土夹淤泥质粉质土1103-2砂质粉土1803-3粘质粉土1254-1淤泥质粉质粘土804-2淤泥质粉质粘土754-3淤泥质粉质粘土904-4淤泥质粉质粘土1106粉砂91、220 考虑基坑开挖后，格构柱段外露，不存在侧阻力，此时为最不利状态 1、桩基竖向抗压承载力计算 桩身周长：u=d=3.140.70= 桩端面积：Ap=d22/4=2 Ra=uqsiali+qpaAp Qk=182.85kNRa Qkmaxa 满足要求！ 2、桩基竖向抗拔承载力计算 Qkmin=-93.08kN0 按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Qk 桩身的重力标准值：Gp=ltApz Ra=uiqsiali+Gp Qk=93.08kNRa 满足要求！ 3、桩身承载力计算 纵向普通钢筋截面面积：As=nd2/4=103.14182/4=2545mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力 荷载效应基92、本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax cfcApyAs=(0.75140.38106 + 0.9(3602544.69)10-3 Q=620.99kNcfcApyAs 满足要求！ (2)、轴心受拔桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q=-Qmin fyAS=3602544.6910-3 Q=176.15kNfyAS 满足要求！ 4、桩身构造配筋计算 As/Ap100%=(2544.69/(0.38106)100%=0.66%0.45% 满足要求！六、承台计算承台配筋(不设暗梁)承台底部长向配筋HRB400 25160承台底部短向配筋HRB400 25160承台顶部长向配93、筋HRB400 22160承台顶部短向配筋HRB400 22160 1、荷载计算 承台有效高度：h0=1200-50=1150mm M=(Qmax+Qmin)L/2=(620.99+(-176.15)2.33/2=519.01kNm X方向：Mx=Mab/L=519.011.65/2.33=366.99kNm Y方向：My=Mal/L=519.011.65/2.33=366.99kNm 2、受剪切计算 受剪切承载力截面高度影响系数：hs=(800/1150)1/4 塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(ab-B-d)/2=(1.65-1.60-0.70)/2= a1l=(al-B-d)/294、=(1.65-1.60-0.70)/2= 剪跨比：b=a1b/h0=-325.00/1150=-0.28，取b=0.25； l= a1l/h0=-325.00/1150=-0.28，取l=0.25； 承台剪切系数：b=1.75/(b l=1.75/(l hsbftbh0=0.911.401.57103 hslftlh0=0.911.401.57103 V=529.07kNmin(hsbftbh0, hslftlh0 满足要求！ 3、受冲切计算 塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.60+21.15= ab=B+2h0=，al=B+2h0= 角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！95、 4、承台配筋计算 (1)、承台底面长向配筋面积 S1= My/(1fcbh02)=366.99106/(1.0316.70300011502 1=1-(1-2S1)=1-(1-20.005) S1=1-1 AS1=My/(S1h0fy1)=366.99106/(0.9971150360)=889mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.57/360)=max(0.2,0.20)=0.20% 梁底需要配筋：A1=max(AS1, bh)=max(889,0.00230001200)=7200mm2 承台底长向实际配筋：AS1=9695mm2AS1=72096、0mm2 满足要求！ (2)、承台底面短向配筋面积 S2= Mx/(2fcbh02)=366.99106/(1.0316.70300011502 2=1-(1-2S2)=1-(1-20.005) S2=1-2 AS2=Mx/(S2h0fy1)=366.99106/(0.9971150360)=889mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.57/360)=max(0.2,0.20)=0.20% 梁底需要配筋：A1=max(9674, lh)=max(9674,0.00230001200)=7200mm2 承台底短向实际配筋：AS2=9695mm2AS2=97、7200mm2 满足要求！ (3)、承台顶面长向配筋面积 承台顶长向实际配筋：AS3=7508mm2S1=0.57200=3600mm2 满足要求！ (4)、承台顶面短向配筋面积 承台顶长向实际配筋：AS4=7508mm2S2=0.57200=3600mm2 满足要求！ (5)、承台竖向连接筋配筋面积 承台竖向连接筋为双向10500。七、示意图矩形桩式承台配筋图 矩形桩式桩配筋图 矩形桩式钻孔灌注桩详图 矩形桩式格构柱与承台连接详图 矩形桩式格构柱详图 矩形桩式格构柱逆作法加固图 矩形桩式格构柱截面图 矩形桩式格构柱止水片详图 矩形桩式柱肢安装接头详图 矩形桩式水平剪刀撑布置图 矩形桩式水平剪98、刀撑连接详图B25#楼吊基础计算书书一、塔机属性塔机型号QTZ63 (ZJ5311)塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)塔机独立状态的计算高度H(m)塔身桁架结构型钢塔身桁架结构宽度B(m)二、塔机荷载塔机竖向荷载简图 1、塔机自身荷载标准值塔身自重G0(kN)起重臂自重G1(kN)起重臂重心至塔身中心距离RG1小车和吊钩自重G2(kN)最大起重荷载Qmax(kN)小车和吊钩至塔身中心的最小距离RQmax(m)最小起重荷载Qmin(kN)最大吊物幅度RQmin(m)最大起重力矩M2(kNm)平衡臂自重G3(kN)平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)平衡块自重G4(kN)平衡块重心至塔身中心距离99、RG4(m) 2、风荷载标准值Wk(kN/m2)工程所在地浙江 *市基本风压0(kN/m2)工作状态非工作状态塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度C类(有密集建筑群的城市市区)风振系数z工作状态非工作状态风压等效高度变化系数z风荷载体型系数s工作状态非工作状态风向系数塔身前后片桁架的平均充实率0风荷载标准值Wk(kN/m2)工作状态非工作状态 3、塔机传递至承台荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)起重荷载标准值FQk(kN)竖向荷载标准值Fk(kN)水平荷载标准值Fvk(kN)倾覆力矩标准值Mk(kNm)非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN)Fk1水平荷载标准值Fvk(kN)100、倾覆力矩标准值Mk(kNm) 4、塔机传递至承台荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)k1起重荷载设计值FQ(kN)Qk竖向荷载设计值F(kN)水平荷载设计值Fv(kN)vk倾覆力矩设计值M(kNm)非工作状态竖向荷载设计值F(kN)k水平荷载设计值Fv(kN)vk倾覆力矩设计值M(kNm)三、桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h(m)承台长l(m)承台宽b(m)承台长向桩心距al(m)承台宽向桩心距ab(m)桩直径d(m)承台参数承台混凝土等级C35承台混凝土自重C(kN/m3)承台上部覆土厚度h(m)承台上部覆土的重度(kN/m3)承台混凝土保护层厚度(mm)50配置暗梁否矩形101、桩式基础布置图 承台及其上土的自重荷载标准值： Gk=bl(hck 桩对角线距离：L=(ab2+al2)22)= 1、荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L 2、荷载效应基本组合 荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L四、桩承载力验算桩参数桩混凝土强度等级C60桩基成桩工艺系数C桩混凝土自重z(kN/m3)桩混凝土保护层厚度(mm)35桩入土深度102、lt(m)桩配筋自定义桩身承载力设计值否桩混凝土类型预应力混凝土桩身预应力钢筋配筋地基属性是否考虑承台效应否土名称土层厚度li(m)侧阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系数承载力特征值fak(kPa)2淤泥质粉质粘土603-1粘质粉土夹淤泥质粉质粘土1103-2砂质粉土1803-3粘质粉土1204-1淤泥质粉质粘土804-2淤泥质粉质粘土754-3淤泥质粉质粘土854-4粉质粘土1206-1粉砂夹粉土层1606-2细砂230 1、桩基竖向抗压承载力计算 桩身周长：u=d=3.140.50= 桩端面积：Ap=d22/4=2 Ra=uqsiali+qpaAp Qk=326103、.29kNRa Qkmaxa 满足要求！ 2、桩基竖向抗拔承载力计算 Qkmin=212.41kN0 不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！ 3、桩身承载力计算 纵向预应力钢筋截面面积：Aps=nd2/4=103.1492/4=636mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax cfcApyAs=(0.85280.20106 + 0.9(400636.17)10-3 Q=558.29kNcfcApyAs 满足要求！ (2)、轴心受拔桩桩身承载力 Qkmin=212.41kN0 不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！五、承台计算承台配筋(不设暗梁)承台底部104、长向配筋HRB400 25160承台底部短向配筋HRB400 25160承台顶部长向配筋HRB400 22160承台顶部短向配筋HRB400 22160 1、荷载计算 承台有效高度：h0=1350-50=1300mm M=(Qmax+Qmin)L/2=(558.29+(230.80)5.66/2=2231.88kNm X方向：Mx=Mab/L=2231.884.00/5.66=1578.18kNm Y方向：My=Mal/L=2231.884.00/5.66=1578.18kNm 2、受剪切计算 受剪切承载力截面高度影响系数：hs=(800/1300)1/4 塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1105、b=(ab-B-d)/2=(4.00-1.60-0.50)/2= a1l=(al-B-d)/2=(4.00-1.60-0.50)/2= 剪跨比：b=a1b/h0=950.00/1300=0.73，取b=0.73； l= a1l/h0=950.00/1300=0.73，取l=0.73； 承台剪切系数：b=1.75/(b l=1.75/(l hsbftbh0=0.891.011.57103 hslftlh0=0.891.011.57103 V=300.18kNmin(hsbftbh0, hslftlh0 满足要求！ 3、受冲切计算 塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.60+21.30= ab=106、B+2h0=，al=B+2h0= 角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！ 4、承台配筋计算 (1)、承台底面长向配筋面积 S1= My/(1fcbh02)=1578.18106/(1.0316.70500013002 1=1-(1-2S1)=1-(1-20.011) S1=1-1 AS1=My/(S1h0fy1)=1578.18106/(0.9951300360)=3391mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.57/360)=max(0.2,0.20)=0.20% 梁底需要配筋：A1=max(AS1, bh)=max(3391,0.00107、250001350)=13500mm2 承台底长向实际配筋：AS1=15831mm2AS1=13500mm2 满足要求！ (2)、承台底面短向配筋面积 S2= Mx/(2fcbh02)=1578.18106/(1.0316.70500013002 2=1-(1-2S2)=1-(1-20.011) S2=1-2 AS2=Mx/(S2h0fy1)=1578.18106/(0.9951300360)=3391mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.57/360)=max(0.2,0.20)=0.20% 梁底需要配筋：A1=max(9674, lh)=max(108、9674,0.00250001350)=13500mm2 承台底短向实际配筋：AS2=15831mm2AS2=13500mm2 满足要求！ (3)、承台顶面长向配筋面积 承台顶长向实际配筋：AS3=12260mm2S1=0.513500=6750mm2 满足要求！ (4)、承台顶面短向配筋面积 承台顶长向实际配筋：AS4=12260mm2S2=0.513500=6750mm2 满足要求！ (5)、承台竖向连接筋配筋面积 承台竖向连接筋为双向10500。六、配筋示意图矩形桩式承台配筋图 矩形桩式桩配筋图五、安装前的准备工作1）根据现场布置情况，做好“三通一平”工作，保证道路进出畅通及吊车的作业位109、置顺平，准备工具间一间，用于堆放塔吊零件及安装人员工具，准备好辅助设备及技术资料。2）对妨碍起重机工作的障碍物、电缆线等需拆除，对安装区的位置用预警戒线划分，事先请吊装有关人员确定，如道路及组件堆放场地等事宜，并进行专员监督管理。3）塔机基础旁，设立配电箱一只，供塔吊用电并满足其电容量。六、塔机沉降、垂直度测定及偏差校正1、塔机沉降观测应定期进行，一般为半月一次，垂直度的测定当塔机在独立高度以内时应半月一次。 2、当塔机出现沉降不均，垂直度偏差超过塔高的1/1000时，应对塔机进行偏差校正，在附墙未设之前，在最低节与塔机基脚螺栓间加垫钢片校正，校正过程中，用高吨位的千斤顶顶起塔身，为保证安全，110、塔身用大缆绳四面、缆紧，且不能将基脚螺栓拆下来，只能松动螺栓上的螺母，具体长度根据加垫钢片的厚度确定。 七、塔机的操作维护1、 塔机操人员必须持证上岗，熟悉机械的保养和安全操作规程，无关人员未经许可不得攀登塔机。2、 塔机的正常工作气温为-20+40，风速低于13m/s。3、 塔机每次转场安装使用都必须进行空载、静载实验，动载实验。静载实验吊重为额定荷载的125%，动载实验吊重为额定载荷的110%。4、 夜间工作时，除塔机本身自有的照明外，施工现场应有充足的照明设备。5、 塔吊的操作必须落实三顶制度，司机的操作按机操作规程严塔格执行。处理电气故障时，须有维修人员两人以上。6、 司机应高度集中注111、意力，注意塔机周围的建筑物。7、 塔机应当经常检查、维护、保养，传动部件应有足够的润滑油，对易损件应经常检查、维修或更换，对连接螺栓，特别是经常振动的零件，应检查是否松动，如有松动则必须及时拧紧。1mm之间，摩擦面上不应有油污等污物。9、 钢丝绳的维护和保养严格按GB5144-94规定执行，发现有超过有关规定，必须立即换新。10、塔机的各结构、焊缝及有关构件是否有损坏、变形、松动、锈蚀、裂缝，如有问题应及时修复。11、各电器线路也应及时修复和保养。八、安全措施 1、 上岗前对上岗人员进行安全教育，戴好安全帽，严禁酒后操作。 2、 塔机的安拆工作时，风速超过13m/s和雨雪天，应严禁操作。 3、112、 操作人员应戴好必要的安全装置，保证安全生产。 4、 服从统一指挥，禁止高空抛物。 5、 注意周围环境，如高压线、地面承载力的，确保拆装安全。 6、 安装拆卸塔机派专门人员警戒，严禁无关人员在作业区内穿行。 7、 拆装塔机的整个过程，必须严格按操作规程和施工方案进行，严禁违规。九、塔吊司机安全技术操作规程1. 身体必须健康，两眼视力不近视，无色盲，两耳无听力障碍。必须经过安全技术培训考试，取得“特种作业人员安全操作证”后，方可独立操作。2. 司机必须熟知所操作塔吊的性能构造，按塔吊有关规定、进行操作，严禁违章作业。应熟知机械的保养、检修知识，按规定应经常对机械进行日常保养。3. 塔吊必须有灵敏113、的吊钩、绳筒、断绳保险装置，必须具备有效的超高限位、变幅限位、起重量限制器、力矩限制器等，上升爬梯应有护圈。4. 作业时，应将驾驶室窗子打开，注意指挥信号；冬季驾驶室内取暖，应有防火、防触电措施。5. 起吊时起重臂下不得有人停留或行走，起重臂、物件必须与架空电线保持安全距离；起吊应坚持“十不吊”的安全操作规定。6. 物件起吊时，禁止在物件上站人或进行加工。 7. 起吊在满负荷或接近满负荷时，严禁降落臂杆或同时进行两个动作。8. 起吊重物严禁自由下落，生物下落用手刹或脚刹控制缓慢下降。9. 作业完毕后，塔吊应停放在轨道中部，臂杆不应过高，应顺向风源，卡紧夹轨钳，切断电源，应将起吊物件放下，刹住制动器，操纵杆放在空档，并关门上锁。10. 塔吊在顶升中，必须有专人指挥，看管电源，操纵液压系统和坚固螺栓；顶升时必须放松电缆，放松长度应略大于总的顶升高度，并固定好电缆卷筒；顶升时，应把起重小车和平衡移近塔帽，并将旋转部分刹住，严禁塔帽旋转。十、塔吊安拆方案应由安拆单位编制，由其单位技术负责人审批后报监理审查后实施。