1、凯发苑五期征地拆迁安置房二标段塔吊基础施工方案编制人： 审批人： 批准人： 目录第一节、工程概况2第二节、编制依据2第三节、所选用的塔式起重机型号及性能技术参数3第四节、基础和附着装置的设置5第五节、附件6【计算书】6第一节、工程概况 1、工程概况项目名称：凯发苑五期征地拆迁安置房二标段7.8.9.10#房；工程建设地点：无锡市华清大道以东 吴都路以南；总建筑面积：87500平方米；占地面积：1000平方米；建筑高度：94.05m；地上30层；地下1层；主体结构：剪力墙；QTZ63塔机台数：4台；2、各责任主体名称设单位无锡市滨湖经济技术开发区有限公司设计单位无锡市城市设计院有限责任公司施工单2、位江苏顺通建设集团有限公司监理单位江苏建协建设管理有限公司项目经理刘建国总监理工程师技术负责人佘小颉专业监理工程师 3、地质条件 水文地质条件：塔基基础直接作用于拟建建筑物持力土层上，基础底部标高-7.2m，地基承载力130kPa。第二节、编制依据 建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程JGJ196-2010 塔式起重机设计规范GB/T13752-1992 建筑地基基础设计规范GB50007-2011 建筑结构荷载规范GB50009-2012 混凝土结构设计规范GB50010-2010 凯发苑五期征地拆迁安置房二标段施工组织设计及其建筑、结构施工图纸 QTZ63塔式起重机使用说明书，江3、苏高上建机有限公司第三节、所选用的塔式起重机型号及性能技术参数1 、塔式起重机型号 本工程所选用塔式起重机，是由xxx建设机械研究院设计的新型起重运输机械，为水平臂架，小车变幅，上回转，自升式塔机。最大起升高度达xxx m，额定起重力距xxx t.m），最大额定起重量为xxx t。该机加长臂为xxx m，在臂头可吊xxx t，具有作业范围大，工作效率高等特点。2、主要性能技术参数主要性能技术参数一览表 表1机构载荷率起升机构JC 40%回转机构JC 25%牵引机构JC 25%起升高度(m)附着式120（180）最大起重量（t）8工作幅度(m)最小幅度3最大幅度54（60）起升机构提升速度(m/4、min)a=2a=465010032550相应起重量（t）441.5883慢就位速度(m/min)3电机功率（kW）37/37牵引机构牵引速度(m/min)35 52电机功率（kW）4 5.5回转机构回转速度(r/min)0.43 0.64电机功率（kW）32 42顶升机构顶升速度(m/min)0.55工作压力(Mpa)19电机功率（kW）7.5平衡重（t）臂长 60m11.07（9块）臂长 54m9.84（8块）臂长 48m8.61（7块）臂长 42m7.38（6块）独立式整机重量(不含平衡重压量)（t）臂长 60m48.2臂长 54m47.7臂长 48m47.3臂长 42m46.7工作环境5、温度()-2040装机总容量（kW）43.53、各种臂长时起重特性一览表各种臂长时起重特性一览表 表2幅度(m)3141516171819202122232425起重量(t) a=2444444444444a=48.07.376.836.355.935.565.234.934.664.424.20幅度(m)26272829303132333435363738起重量(t)a=23.803.633.463.323.183.052.932.812.712.612.512.422.34a=4幅度(m)39404142434445464748495051起重量(t)a=22.262.182.112.046、1.971.911.851.791.741.691.631.581.54a=4幅度(m)525354555657585960起重量(t)a=21.501.451.421.381.341.301.271.231.2a=4备 注各列幅度之间相应起重量可参见产品说明书有关图表。第四节、基础和附着装置的设置1 、基础设置【图】本工程塔机类型性能一致，以塔机的最不利状态，即最大独立高度作用时的两种状态，工作状态和非工作状态，分别进行塔机基础设计，塔机基础设计施工图如下图所示，计算书详见附件一，基础平面定位图详见图2。2、附着设置 塔机设4道附着，附着采用塔机厂家定制产品，为四杆附着。第五节、附件【计算书7、】7.8.9.10#房塔吊基础计算书 计算依据： 1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-2009 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 一、塔机属性塔机型号QTZ63 塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)40塔机独立状态的计算高度H(m)44塔身桁架结构型钢塔身桁架结构宽度B(m)1.6 二、塔机荷载塔机竖向荷载简图 1、塔机自身荷载标准值塔身自重G0(kN)274.74起重臂自重G1(kN)40.76起重臂重心至塔身中心距离RG1(m)25小车和吊钩自重G2(kN)3.8最大起重荷载Qmax(kN)60最大起重荷载至8、塔身中心相应的最大距离RQmax(m)13.72最小起重荷载Qmin(kN)13最大吊物幅度RQmin(m)50最大起重力矩M2(kNm)Max6013.72，1350823.2平衡臂自重G3(kN)13.5平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)6.45平衡块自重G4(kN)12平衡块重心至塔身中心距离RG4(m)11.3 2、风荷载标准值k(kN/m2)工程所在地江苏 无锡市基本风压0(kN/m2)工作状态0.2非工作状态0.45塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)风振系数z工作状态1.59非工作状态1.59风压等效高度变化9、系数z1.33风荷载体型系数s工作状态1.95非工作状态1.95风向系数1.2塔身前后片桁架的平均充实率00.35风荷载标准值k(kN/m2)工作状态0.81.21.591.951.330.20.79非工作状态0.81.21.591.951.330.451.78 3、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)274.74+40.76+3.8+13.5+12344.8起重荷载标准值Fqk(kN)60竖向荷载标准值Fk(kN)344.8+60404.8水平荷载标准值Fvk(kN)0.790.351.64419.47倾覆力矩标准值Mk(kNm)40.7625+3.813.72-1310、.56.45-1211.3+0.9(823.2+0.519.4744)1974.85非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN)Fk1344.8水平荷载标准值Fvk(kN)1.780.351.64443.86倾覆力矩标准值Mk(kNm)40.7625-13.56.45-1211.3+0.543.86441761.24 4、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.2Fk11.2344.8413.76起重荷载设计值FQ(kN)1.4FQk1.46084竖向荷载设计值F(kN)413.76+84497.76水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk1.419.4727.26倾覆力矩设计值M11、(kNm)1.2(40.7625+3.813.72-13.56.45-1211.3)+1.40.9(823.2+0.519.4744)2595.09非工作状态竖向荷载设计值F(kN)1.2Fk1.2344.8413.76水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk1.443.8661.4倾覆力矩设计值M(kNm)1.2(40.7625-13.56.45-1211.3)+1.40.543.86442306.48 三、基础验算矩形板式基础布置图基础布置基础长l(m)6基础宽b(m)6基础高度h(m)1.35基础参数基础混凝土强度等级C35基础混凝土自重c(kN/m3)25基础上部覆土厚度h(m)0基础上12、部覆土的重度(kN/m3)19基础混凝土保护层厚度(mm)25地基参数地基承载力特征值fak(kPa)130基础宽度的地基承载力修正系数b0.3基础埋深的地基承载力修正系数d1.5基础底面以下的土的重度(kN/m3)19基础底面以上土的加权平均重度m(kN/m3)19基础埋置深度d(m)1.35修正后的地基承载力特征值fa(kPa)171.32地基变形基础倾斜方向一端沉降量S1(mm)20基础倾斜方向另一端沉降量S2(mm)20基础倾斜方向的基底宽度b(mm)5000 基础及其上土的自重荷载标准值： Gk=blhc=661.3525=1215kN 基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=13、1.21215=1458kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力： Mk=G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4+0.9(M2+0.5FvkH/1.2) =40.7625+3.813.72-13.56.45-1211.3+0.9(823.2+0.519.4744/1.2) =1910.6kNm Fvk=Fvk/1.2=19.47/1.2=16.22kN 荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力： M=1.2(G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4)+1.40.9(M2+0.5FvkH/1.2) =1.240.7625+3.813.72-13.56.45-1211.14、3)+1.40.9(823.2+0.519.4744/1.2) =2505.14kNm Fv=Fv/1.2=27.26/1.2=22.72kN 基础长宽比：l/b=6/6=11.1，基础计算形式为方形基础。 Wx=lb2/6=662/6=36m3 Wy=bl2/6=662/6=36m3 相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩： Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=1974.856/(62+62)0.5=1396.43kNm Mky=Mkl/(b2+l2)0.5=1974.856/(62+62)0.5=1396.43kNm 1、偏心距验算 (1)、偏心位置 相应于荷载效应15、标准组合时，基础边缘的最小压力值： Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy =(404.8+1215)/36-1396.43/36-1396.43/36=-32.580 偏心荷载合力作用点在核心区外。 (2)、偏心距验算 偏心距：e=(Mk+FVkh)/(Fk+Gk)=(1974.85+19.471.35)/(404.8+1215)=1.24m 合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离： a=(62+62)0.5/2-1.24=3.01m 偏心距在x方向投影长度：eb=eb/(b2+l2)0.5=1.246/(62+62)0.5=0.87m 偏心距在y方向投影长度：el=el16、/(b2+l2)0.5=1.246/(62+62)0.5=0.87m 偏心荷载合力作用点至eb一侧x方向基础边缘的距离：b=b/2-eb=6/2-0.87=2.13m 偏心荷载合力作用点至el一侧y方向基础边缘的距离：l=l/2-el=6/2-0.87=2.13m bl=2.132.13=4.52m20.125bl=0.12566=4.5m2 满足要求！ 2、基础底面压力计算 荷载效应标准组合时，基础底面边缘压力值 Pkmin=-32.58kPa Pkmax=(Fk+Gk)/3bl=(404.8+1215)/(32.132.13)=119.41kPa 3、基础轴心荷载作用应力 Pk=(Fk+G17、k)/(lb)=(404.8+1215)/(66)=44.99kN/m2 4、基础底面压力验算 (1)、修正后地基承载力特征值 fa=fak+b(b-3)+dm(d-0.5) =130.00+0.3019.00(6.00-3)+1.5019.00(1.35-0.5)=171.32kPa (2)、轴心作用时地基承载力验算 Pk=44.99kPafa=171.32kPa 满足要求！ (3)、偏心作用时地基承载力验算 Pkmax=119.41kPa1.2fa=1.2171.32=205.58kPa 满足要求！ 5、基础抗剪验算 基础有效高度：h0=h-=1350-(25+25/2)=1312mm X18、轴方向净反力： Pxmin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(404.800/36.000-(1910.596+16.2251.350)/36.000)=-57.289kN/m2 Pxmax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(404.800/36.000+(1910.596+16.2251.350)/36.000)=87.649kN/m2 假设Pxmin=0,偏心安全，得 P1x=(b+B)/2)Pxmax/b=(6.000+1.600)/2)87.649/6.000=55.511kN/m2 Y轴方向净反力： Pymin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wy)=19、1.35(404.800/36.000-(1910.596+16.2251.350)/36.000)=-57.289kN/m2 Pymax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(404.800/36.000+(1910.596+16.2251.350)/36.000)=87.649kN/m2 假设Pymin=0,偏心安全，得 P1y=(l+B)/2)Pymax/l=(6.000+1.600)/2)87.649/6.000=55.511kN/m2 基底平均压力设计值： px=(Pxmax+P1x)/2=(87.65+55.51)/2=71.58kN/m2 py=(Pymax+P1y)20、/2=(87.65+55.51)/2=71.58kPa 基础所受剪力： Vx=|px|(b-B)l/2=71.58(6-1.6)6/2=944.85kN Vy=|py|(l-B)b/2=71.58(6-1.6)6/2=944.85kN X轴方向抗剪： h0/l=1312/6000=0.224 0.25cfclh0=0.25116.760001312=32865.6kNVx=944.85kN 满足要求！ Y轴方向抗剪： h0/b=1312/6000=0.224 0.25cfcbh0=0.25116.760001312=32865.6kNVy=944.85kN 满足要求！ 6、地基变形验算 倾斜率21、：tan=|S1-S2|/b=|20-20|/5000=00.001 满足要求！ 四、基础配筋验算基础底部长向配筋HRB400 25200基础底部短向配筋HRB400 25200基础顶部长向配筋HRB400 18200基础顶部短向配筋HRB400 18200 1、基础弯距计算 基础X向弯矩： M=(b-B)2pxl/8=(6-1.6)271.586/8=1039.34kNm 基础Y向弯矩： M=(l-B)2pyb/8=(6-1.6)271.586/8=1039.34kNm 2、基础配筋计算 (1)、底面长向配筋面积 S1=|M|/(1fcbh02)=1039.34106/(116.76000122、3122)=0.006 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.006)0.5=0.006 S1=1-1/2=1-0.006/2=0.997 AS1=|M|/(S1h0fy1)=1039.34106/(0.9971312360)=2207mm2 基础底需要配筋：A1=max(2207，bh0)=max(2207，0.001560001312)=11808mm2 基础底长向实际配筋：As1=15209mm2A1=11808mm2 满足要求！ (2)、底面短向配筋面积 S2=|M|/(1fclh02)=1039.34106/(116.7600013122)=0.006 2=1-(1-2S2)23、0.5=1-(1-20.006)0.5=0.006 S2=1-2/2=1-0.006/2=0.997 AS2=|M|/(S2h0fy2)=1039.34106/(0.9971312360)=2207mm2 基础底需要配筋：A2=max(2207，lh0)=max(2207，0.001560001312)=11808mm2 基础底短向实际配筋：AS2=15209mm2A2=11808mm2 满足要求！ (3)、顶面长向配筋面积 基础顶长向实际配筋：AS3=7885mm20.5AS1=0.515209=7605mm2 满足要求！ (4)、顶面短向配筋面积 基础顶短向实际配筋：AS4=7885mm20.5AS2=0.515209=7605mm2 满足要求！ (5)、基础竖向连接筋配筋面积 基础竖向连接筋为双向10500。 五、配筋示意图矩形板式基础配筋图15