1、城中工业园框架结构文化馆高支模工程设计施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录一、编制依据5二、工程概况5三、高支模搭设方案及材料特性6（一）顶架搭设、拆除、模板安装等要求6四、施工部署7（一）施工前的准备：72、高支模架体搭设前应清除高支模架体搭设范围内的障碍物。7（二）材料的准备：73、立杆底座可采用双木枋拼装作为垫块。7（三）高支模架体搭设施工81、基础要求：82、搭设的顺序：83、高支模架体的构造和搭设要求：8（四）梁板模安装施工要求91、梁模板安装92、楼面模板9（五）高支模架体的拆除施工12、01、严格控制拆模时间102、模板的拆除顺序和方法：10五、质量保证及技术措施10（一）材料的使用10（二）施工作业人员的要求11六、安全技术措施11（一）搭设高支模架作业的要求：114、 搭设高支模架时，必须立柱垂直，大小横杆要平直、畅顺。11（二）高支模砼浇筑作业的顺序及要求：125、尽量安排白天浇注砼作业，以便发现问题和处理不良后果。12（三）其它安全技术措施要求12七、施工过程监测控制措施138、监控具体内容：149、浇筑砼时高支模架体的具体监控方法1410、施工监测14（1）垂直监测14（2）沉降监测14八、文明施工154、 进入工地施工的作业人员应遵守公司的规章制度，文明作业；153、6、 高支模架拆除期间及时清运拆卸下的材料；15九、高支模工程应急救援预案151、建立应急预案组织机构：162、危险源的辩别、风险评价体系163、在施工现场按规定设置药物和急救工具：165、高支模应急救援预案具体措施166、应急报警体系177、捣砼监控及应急预案具体人员如下：17十、高支模顶架及基础验算181、第一计算单元顶架验算18一、模板面板计算19(1)抗弯强度计算19面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!20二、梁底支撑木方的计算201.荷载的计算：20(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：20(2)模板的自重线荷载(kN/m)：20(1)木方抗弯强度计算22(2)木方抗剪计算22(3)4、木方挠度计算22三、梁底支撑钢管计算23(一) 梁底支撑纵向钢管计算23(二) 梁底支撑横向钢管计算24四、扣件抗滑移的计算24单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!24五、立杆的稳定性计算242、第二计算单元顶架验算25一、模板面板计算26(1)抗弯强度计算26面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!27二、梁底支撑木方的计算271.荷载的计算：27(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：27(2)模板的自重线荷载(kN/m)：27(1)木方抗弯强度计算29(2)木方抗剪计算29(3)木方挠度计算29三、梁底支撑钢管计算29(一) 梁底支撑纵向钢管计算29(二) 梁底支撑横向钢管计算30四、扣件抗滑5、移的计算30单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!30五、立杆的稳定性计算303、第三计算单元顶架验算31一、梁底木方的计算321.荷载的计算：32(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：32(2)模板的自重线荷载(kN/m)：332.木方强度、挠度、抗剪计算33经过计算得到从左到右各支座力分别为33(1)木方抗弯强度计算34(2)木方抗剪计算34(3)木方挠度计算34二、梁底托梁的计算34经过计算得到最大变形 V= 0.7mm35(1)顶托梁抗弯强度计算35(2)顶托梁挠度计算36三、门架荷载标准值361 门架静荷载计算36(1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m)36(2)加固杆、剪刀撑和附件等产6、生的轴向力计算(kN/m)362 托梁传递荷载37从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为37四、立杆的稳定性计算37作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式374、第四计算单元顶架验算38一、梁底木方的计算391.荷载的计算：39(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：39(2)模板的自重线荷载(kN/m)：392.木方强度、挠度、抗剪计算39经过计算得到从左到右各支座力分别为40(1)木方抗弯强度计算41(2)木方抗剪计算41(3)木方挠度计算41最大变形 v =4.6mm41二、梁底托梁的计算41经过计算得到最大支座 F= 9.540kN42(1)顶托梁抗弯强度计算42(2)顶托梁抗剪计算42截面7、抗剪强度设计值 T=1.50N/mm242(3)顶托梁挠度计算42最大变形 v =0.7mm42三、门架荷载标准值431 门架静荷载计算43(1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m)43(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m)432 托梁传递荷载43从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为43四、立杆的稳定性计算44作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式445、基础验算45一、编制依据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）2、建筑结构荷载规范（GB50009-2001）3、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）4、建筑施工安全检查标准（8、JGJ59-99）5、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）6、建筑施工脚手架实用手册、建筑施工安全技术手册7、xx研究所的PKPM系列施工安全计算软件。8、相应结构施工图二、工程概况本工程项目位于xx省xx市xx开发区城中工业园内；文化馆为框架结构，层数二层，层高均4.5m，建筑高度为10.2m，总建筑面积为1822.08。其东边有一层屋顶构架梁，屋顶架构高度为10.2m，支撑顶架搭设高为10.5m，支撑顶架搭设面积约为860；屋顶构架主要梁截面尺寸有1500200mm、1000200、300500，最大跨度为8.0m，屋顶构架处的圆柱直径为700。本工程属于超高支模支撑体系，将采9、用满堂红扣件式钢管顶架作为梁板支撑体系，来支撑整个模板体系。为满足工程进度需要，高支模架体钢管主龙骨搭设到梁、板相应标高处，以满足整体工程安全施工的要求。三、高支模搭设方案及材料特性（一）顶架搭设、拆除、模板安装等要求1、梁板将采用满堂红扣件式钢管脚手架搭设模板顶架，采用聚酯夹板、松木枋相结合安装模板。2、支撑顶架采用483.5钢管，模板采用18夹板，梁底支撑为8080松木枋，模板支撑托梁为483.5钢管，所用钢管均应采用Q235-A级钢。3、每根立杆底部设置双木枋拼装作为垫块。4、模板拆除要求：砼强度达到100%方可拆除支顶，同时应满足上部施工荷载组合传递。5、地基条件：梁板支撑顶架基础支承10、首层基础回填土上，并作硬底化处理。（二）所用材料特性的计算参数 材料特性材料名称抗剪强度设计值（N/2）抗弯(拉)强度设计值（N/2）弹性模量（N/2）备注18厚聚酯夹板1.41565008080松木枋1.5139000483.5钢管/2052.06x105计算按壁厚3.0对拉螺栓M12/170/（三）梁板模组合及支撑设计方案通过计算分析主要梁支模体系具体组合如下（具体验算详见第十点）：梁截面()梁板模材料小楞(8080)布置间距()托梁顶架钢管483.5梁侧根数排距(纵距)文化馆屋顶架构梁钢管顶架支撑部分1500200夹 板(18厚)300双钢管483.521150(820)1000200311、00双钢管483.521150(820)500200400单钢管483.52900(820)300200400单钢管483.52550(8001150)300500400双钢管483.52900(8001150)200300400单钢管483.52500(8001300)文化馆屋顶架构梁门式架支撑部分所有梁夹 板(18厚)均250板梁为双木枋，其余梁均为双钢管门架483.5间距915四、施工部署（一）施工前的准备：1、施工前，施工管理人员应对工程特点、技术要求，具体细节先熟悉，并会同高支模操作人员及有关部门，明确施工过程的有关要求，尤其是高支模架体在设置钢管主龙骨时，标高一定要准确，主龙骨设置12、的方向要便于支模木枋的摆设，同时小楞摆设方向要符合设计要求。2、高支模架体搭设前应清除高支模架体搭设范围内的障碍物。 （二）材料的准备：1、钢管：符合JGJ130-2001规范要求，进场的钢管不应有裂缝、硬弯、钢管应涂有防锈漆。模板、木枋：不应有变形和虫蛀、节疤。2、扣件：选择与钢管直径相配的扣件；扣件应进行防锈和润滑处理，旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换，以确保扣件的力学性能达到规范要求。3、立杆底座可采用双木枋拼装作为垫块。4、进场的材料应分类堆放，结合工程场地狭窄材料进场，有计划按使用需要，分批组织进场；进场材料分规格堆放，扣件进场时装在放在工地13、现场的可移动铁箱内。（三）高支模架体搭设施工1、基础要求：a) 本工程高支模架体的基础为首层土方回填，应按设计要求分层回填夯实并作硬地化处理，同时要做好排水设施，严禁基础面有积水现象。b) 竖立杆时，在立杆下端垫在双木枋拼装作为垫块上。2、搭设的顺序：a) 高支模架体搭设作业工序：根据建筑物结构平面图形的特点和规范要求，把高支模架立杆的轴线放出按已放好的线铺设立杆底座竖钢管立杆应复核立杆的垂直度，并扣第一步大、小横杆扣纵向、横向扫地杆采用对接扣件、接长立杆，扣紧水平横杆设置剪力撑铺设架体木楞梁底板铺设绑扎钢筋安装侧模、拉顶及支撑。 3、高支模架体的构造和搭设要求：、 扫地杆：纵横设置，在底座上14、约200mm高处，扫地杆应用扣件紧扣在立杆上；、 立杆：高支模架纵、横向间距详见附图二；相邻立杆的接长点不应设置在同一步内，应高低错开；立杆的垂直度控制，偏差少于50mm，且在高支模架一高度段H内，立杆的偏差应少于H/500；高支模架的主梁下的一排立杆最高的一道接长可采用旋转扣搭接接长，搭接长度不应小于1m，应采用不小于2个旋转扣件固定，搭接钢管下端设置一个顶扣增强抗滑力。、 水平杆件：纵横大、小横杆的步距h，4.5m以上取不大于1.5m，大横杆、小横杆均用直角扣件紧扣在内、外立杆上；纵向大横杆接长点，在垂直、水平两平面相邻的大横杆接头不宜在同一步距内，在不同步距（不同跨）两个杆邻接长点错开大15、于500mm，应尽量垂直错开。、 垂直剪刀撑：在外围梁及各主框梁下均设置一对竖向剪刀撑，剪刀撑斜杆与水平的夹角控制在4560的范围内，每对剪刀撑的跨度见附图；剪刀撑的接长采用搭接，搭接长度不少于1m，搭接点采用两旋转扣件，扣件的盖板端至钢管端部距离不少于100mm。 、 水平剪刀撑：在高支模架体每隔二步设置水平剪刀撑，水平剪撑的跨度及部位详见附图。 、 连墙件：在整个高支模架体的周边设置钢性拉顶，同时架体应利用钢管与各框柱锁牢设置，每根框柱的上、中、下层步距纵横水平管处连接设置，架体的四角必须按要求设置拉顶。、 安全网：“四口临边”围护安全网，高支模架体与建筑物之间及要在整个高支模架体楼面下第16、一道水平剪刀撑处均要设水平兜底网。（四）梁板模安装施工要求1、梁模板安装（1）根据柱上已标明的轴线及平水线，安装柱头模板。（2）按设计标高调整支顶的标高，然后安装梁底模板，并拉线控制。当梁底板跨度大于及等于4m时，梁底应按跨度的3起拱。主次梁底交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。（3）梁侧斜撑为450，间距为300mm，各梁侧模均要通线安装，确保顺直及梁侧垂直，梁侧模板制作高度应根据梁高及楼板模板碰旁或压旁来确定。（4）梁模板安装应根据其梁截面高度选取一次成活或二次成活工艺。当梁截面高度不大，钢筋骨架构造较简单时，模板安装可一次成活，梁钢筋在板模面绑扎完成后下沉就位。梁高700的梁，梁中设置对拉螺17、栓（详见梁截面模板大样）。当梁截面高度超过1m，或钢筋骨架构造复杂，要求钢筋位置准确的工程，应采用二次成活工艺，即安装大小楞并调准梁底各站标高后，安装梁底模；根据箍筋的疏密及梁的宽度确定全外露绑扎或半外露绑扎（即再安装一侧梁侧模板）。主要大梁的钢筋骨架就位安装绑扎完成并验收合格后，再完成梁侧和次梁、板模的安装。梁钢筋就位绑扎，应设置工作台（可利用梁侧模）。2、楼面模板（1）模板面要平整，当跨度大于4m的板，要求板跨中起拱L/400。并严格按照图纸要求确定板面高度，注意标高不同的位置。（2）楼面模板安装完后，把梁模内及板面木糠和碎物清扫干净。（3）楼面模板铺完后，应认真检查支架是否牢固，模板梁面18、板面应清扫干净。板模的拼缝应用腻子刮平式，板模与梁模的拼缝均应设置海绵条，以防止漏浆。（五）高支模架体的拆除施工1、严格控制拆模时间(1) 浇筑完混凝土后，按照混凝土结构工程施工及验收规范（GB50204-2002）有关规定严格控制拆模时间，禁止混凝土未达到设计强度要求时拆除底模和顶架。(2) 按照设计和施工规范要求，梁侧模板最早拆除时间不早于混凝土浇筑后24小时，底模及支撑系统拆模时间以工地同条件养护试件抗压值确定，同时要经单位技术负责人审批。（3）模板和支撑架拆除：文化馆屋顶构架梁砼达到砼强度设计值即可拆除支撑体系。2、模板的拆除顺序和方法：(1) 模板拆除的顺序和要求：模板拆除一般次序19、宜按板次梁主梁。拆除作业必须由上而下逐道进行，严禁上下同时作业。拆底模步骤是先卸低支撑，再拆下大楞小楞，然后剥离模板，拆下材料严禁高处抛掷掉下，防止对支承面板产生冲击。拆模时，严禁大锤和橇棍硬砸硬橇。(2)楼板模板。楼板模板的拆除要先放低主龙骨，拆除部分楞木，然后逐块拆除模板。拆下的模板先放在顶架的楞木上，然后用绳子吊送至地面，切不可自高空抛下，以免损伤模板。(3) 梁模板。两端固定的梁底模，应先从中间开始卸低支撑，然后向两端依次逐个卸低支撑，使梁的正弯矩荷载逐渐增加，严禁从端部开始拆卸（负弯矩区变成承受正弯矩）；悬臂构件应从悬臂端开始卸低支撑，依次逐个卸低，使悬臂端负向弯矩逐渐增加，严禁从支20、座端开始拆卸支撑。五、质量保证及技术措施（一）材料的使用1. 钢管采用483.5mm，对有弯折痕、裂纹或锈蚀严重的不允许使用；扣件：直角扣件、对接扣件、旋转扣件进场前必须进行螺栓防锈、润滑及扣件检查，以确保力学性能达到要求。所使用的夹板、木枋等材料，有严重变形和虫蛀、节疤的不得使用。2. 扣件使用要求：扣件的紧固程度应在4050N.m并不大于65N.m，对接扣件的抗拉承载力为3KN。扣件上螺栓保持适当的拧紧程度。对接扣件安装时其开口应向下，以防进雨。同时各杆件端头伸现扣件的盖板边缘的长度不应小于100mm。（二）施工作业人员的要求1、参加搭设施工作业的人员须是体检合格后，领有合格的架子工上岗证21、，并经三级安全技术教育后方可进场；搭设人员严禁酒后、赤脚或穿拖鞋、硬底鞋上班。2、全体人员进入工地必须戴安全帽、系安全带，严禁高空抛物；遵守工地各项规章制度。3、使用工地机械时必须专人开机，并做好安全保护措施。4、遇到有六级以上大风或大雾、大雨时应停止作业，并把高处的材料放置好，以防高空坠落。5、施工过程中作业班组应注意自检；施工管理人员、质安员要不定期检查，发现问题要及时处理；分段搭设完毕必须经公司技术、安全负责人或其委托人验收合格后才投入使用。6、未经同意不得改动、拆除模板支架的任何扣件、钢管等构件。7、方案经制定审批后才能实施，未经原审部门同意，任何人不得任意修改变更。六、安全技术措施（22、一）搭设高支模架作业的要求：1、 搭设作业人员必须持有劳动部门、建设主管部门核发的合格架子工证和安全培训上岗证，并经三级教育后才可以上岗。2、 严禁作业人员酒后上班，禁止赤脚或穿拖鞋，应该穿防滑鞋上班，系安全带。3、 开工前施工现场安全负责人必须向班组做作高支模架分项安全技术交底，并办理签证手续。所有顶架作业人员必须按照高空作业操作规程进行操作，其余按有关安全规程执行。4、 搭设高支模架时，必须立柱垂直，大小横杆要平直、畅顺。 5、 高支模架料在垂直传递或运输时要注意人员的站位安全，不允许在高处抛掷物料。6、 如遇大、暴雨或五级以上强台风大风不得进行高空高支模架的搭拆作业，正在进行作业的，应立23、即停止，并把高支模架上的材料放平、放稳。7、 高支模架施工期间，施工员每日检查，按进度与项目部进行交接验收；质量安全员不定期进行质量和安全巡检、公司对工程进行抽检，确保工程质量；8、 所有扣件螺栓必须拧紧，对主龙骨层的扣件，施工员、质安员必须对扣件的螺栓松紧进行检查； 9、 高支模架从下而上分段搭设；拆除时要从上而下，逐层拆除，严格执行高支模架拆除的安全技术要求；10、 在模板施工时不能拆动、拆松、拆除高支横架的扣件、钢管；11、 发现高支模架异常，应及时报告相关部门处理。（二）高支模砼浇筑作业的顺序及要求：1、高大支模严禁采取柱梁板同时一齐浇筑的施工工艺；对于大截面构件，应水平分层浇筑，使支24、撑架承受荷载逐步加大；同时应先浇柱梁节点，保证节点集料均匀，然后才向面筋较疏的中间注料；水平分层浇筑一般厚度控制在500mm高度为宜，振捣方便；一般在板底设为最后一道层面，然后整体一次浇筑面层。2、当施工作业面设小车道或设泵管支架时，支承点不能压在钢筋上，必须支在下部有小楞的模板上。当采用地泵时，混凝土输送线路下应设置剪刀撑，增加竖向杆件承载力。泵送出料口离模板高度控制在1m内，同时严格控制混凝土面层堆积高度不超过100mm。3、高支模区域砼浇筑应待本区域柱砼浇筑完成，砼试块7天试压报告符合75%强度设计值后进行；高支模区域周边局部模板支撑体系作用于下层结构面上，在砼浇筑前专人检查此部分区域模25、板支撑体系是否符合高支模支撑体系设计要点。4、高支模砼浇筑顺序：文化馆屋顶构架梁砼浇筑应采取对称浇筑，按两边向中间延伸的顺序进行砼浇筑施工。5、尽量安排白天浇注砼作业，以便发现问题和处理不良后果。（三）其它安全技术措施要求1、高大支模专项方案经评审通过后，必须严格按方案施工，不能随意改变。所使用的钢管、门式架、扣件、木枋、模板必须符合相应质量标准；基础必须有足够的承载能力，对于回填土夯实处理的天然地基，应认真控制施工场地的水量，除采取排水降水措施，还必须严格管制施工淋模板的水管，禁止淋完模板后水管放在一处让其自由落下，泡浸局部地面。必须加强外边梁外立杆的基础加固，防止出现不均匀沉降。2、架子工26、和木工身体健康状况应适合高空作业的身体条件要求。架子工作业时应配戴安全带并正确使用安全检查带，架体安装拆除和传递材料时应站稳并吊挂好安全绳扣。高支模施工的顶层纵横水平杆设置防护棚或张挂水平安全网，以下空间根据支承面高度设置防高处坠落设施。木工安装梁模时应站立临时工作台。3、搭设和拆卸作业时设置警戒区，并派人监护。材料输送采用接力传递方式，严禁抛掷。架子工使用工具宜设保险绳，零细零件和工具放在工具袋。木工拆下模板、木枋先小堆集中放稳，然后传递到支承面，严禁抛掷自由落下。模板漏浆残块或混凝土渣应看清下方人员撤出后才能清凿。4、电线电缆正确架设，严禁电线电缆直接绑扎在支架上。支撑架搭设后需进入内部作27、业时，使用手电筒或安全电压行灯。5、根据本工程特点应利用外围的钢管作好临边防护，钢管伸出屋面架构梁不小于1.2m；同时应周边挂设密目式安全网。6、本工程屋顶架构梁之间有很多空洞，要利用木枋和散模板进行安全防护处理，其防护洞口控制在100以内，给作业人员提供一安全平台，但严禁集中堆钢筋等材料和杂物。七、施工过程监测控制措施1、高支模架搭设完成，项目部应组织自检，并填写高支模模板顶架验收记录表，报公司质安部验收，通过后再上报当地的质安管理部门和各相关人员验收，验收合格后才能转入下一道工序施工，即模板施工。2、模板、钢筋工序施工完成后，必须再一次对高支模架进行检查，重点在顶层承托模板木枋的钢管主龙骨28、扣件；检查在模板施工时是否有拆松、拆动高支模架体的结构，再进行混凝土浇注施工。3、混凝土浇注期间派人观察高支模的状况，动态监控，及时发现情况。4、在楼面模板上卸钢筋或其它物料时，应防止对模板支撑产生偏心或过大冲击，严禁集中超负荷堆物。5、架体构件不得随意拆卸，施工要求拆卸时，应待施工完毕后马上补齐。6、捣楼面砼时，应进行动态跟踪，安排专职管理人员和木工对模板支撑系统进行监控，以及时排除安全隐患。7、捣楼面砼时，项目部应组织相关人员对高支模体系进行一次总体检查验收，并形成检查记录。8、监控具体内容：（1）模板及顶架变形情况（2）混凝土浇筑方法、顺序及砼楼面堆积高度等情况（3）施工荷载情况9、浇29、筑砼时高支模架体的具体监控方法浇筑混凝土时，在高支模架体的梁底主、次梁交叉处设置监控点 (见附图5) ，工地现场安全员和公司驻工地质安员专职巡检观察模板及其支撑系统的变形情况，并定时进行记录，发现异常现象时暂停施工，迅速疏散人员，待排除险情并经施工现场安全员、公司驻工地质安员检查同意后方可复工。监控具体设点位置：将在文化馆屋顶架构梁的10、11、16和17轴的梁300500与梁1500200相交点各设置一个监控点。10、施工监测（1）垂直监测在支撑架验收合格的基础上，记录各监测点相邻的立杆垂直度偏差值作原始值，本工程支撑搭设高度为10m左右，其立杆垂直度水平向允许偏差控制在50mm。根据混凝土30、结构工程施工质量验收规范8.3.2-1规定，梁的轴线允许偏差为8mm，此数作为浇筑混凝土时垂直监测预警值；把预警值的1.5倍作为控制值，即控制值12。垂直监测宜采用吊线和钢尺量度。（2）沉降监测支撑系统的沉降由地基下沉、立杆弹性压缩、大小楞等挠变组合而成。通常采用监测点吊杆对照参照物的观察方法。模板系统沉降监测预警值及控制值：模板系统沉降预警值基础下沉预警量立杆正常压缩量模板变形量模板系统沉降量控制值=1.5模板系统沉降量预警值。计算过程及结果如下：由于基础为土方分层夯实且要求按设计作硬地化处理，故立杆基础下沉可视为0；立杆正常压缩量/Eh(144.54206000)10500=7.37mm；31、模板变形量托梁变形量+小楞变形量=2.61+1.68=4.29mm；即：钢管模板系统沉降预警值11.7mm，钢管模板系统沉降控制值1.511.7=17.6mm以上监测数值在预警值范围内是正常生产状态，当监测值超出预警值时，必须对模板支撑系统进行加固；当监测值超出控制值时，应撤离作业人员，作应急处理。八、文明施工1、 参加高支模架工程施工的作业人员应遵守施工现场的各项管理制度；2、 根据项目部的总体平面布置图，与项目部协商，安排一定的场地，供高支模架材料堆放，进场材料要分类，堆放要整齐，材料堆放应有序；3、 每次进场施工完成后，退场前要进行班组自检，高支模架上搭设剩余的材料，应堆放整齐，清理杂物32、；4、 进入工地施工的作业人员应遵守公司的规章制度，文明作业；5、 施工作业期间，高支模架施工人员应合理地组织施工材料，分段搭设完成，退场前应清理剩余的材料，堆放好；6、 高支模架拆除期间及时清运拆卸下的材料；九、高支模工程应急救援预案按公司编制的生产安全事故应急救援预案中应急预案涉及的事故内容、级别要求：本高支模施工项目应急预案的事故内容主要涉及高支模在搭设及拆除过程中防止作业人员的高处坠落，物体打击、模板坍塌、火灾、触电、起重伤害及不可预见的突发性事件。为降低安全事故的伤害，防止事故扩大，制定以下应急预案与措施：1、建立应急预案组织机构：我公司已经设置了各级应急预案组织机构，公司、项目部分33、别设置，并编制有生产安全事故应急救援预案；在公司一级的应急预案中均设置有：组织机构、应急救援预案的启动和响应、应急救援预案需建立的运行体系、应急救援设备。就本工程项目：项目部有应急救援小组（组织机构、人员及职能分配另有专项预案）。2、危险源的辩别、风险评价体系按急援预案对危险源辩别，确定危险源清单，根据施工现场和生产全过程特点，识别危险源，根据危险源清单，根据应急反应预案的要求落实资源、定时、定人交叉检查，以便及时发现危险源的突显特征。3、在施工现场按规定设置药物和急救工具：项目部应在现场办公室的明显位置设置急救药箱和急救担架，配备适当的药品和救护品。药箱内至少应配备：药棉枝、纱布、绷带、医用34、胶布、消毒酒精、止痛药，以备现场临时急救。4、应急预案启动的条件：本工程的场所发生有下列情况时，应启动应急救援预案。（1）在施工过程中，造成人身伤亡或财产损失时；（2）对施工场区的影响有明显的破坏时；（3）模板火灾；（4）浇筑混凝土时模板支架明显位移；（5）模板坍塌；（6）项目部应急救援预案小组认为必须启动应急救援预案时。5、高支模应急救援预案具体措施1) 当发生事故时，发现者以最快的时间、最直接的方法向项目部的现场施工管理人员报告；2) 现场相关人员进行自救、防止事故进一步扩大；3) 当事故中有人员受伤时，在确保救援人员安全的前提下，应进行抢救。及时将伤员安全转移，并适当包扎、止血等临时急救35、处理后送医院抢救。4) 施工现场专职安全员应及时将事故逐级向上报告，以便抢救工作得到公司的支持。对造成四级或以上重大事故的，现场专职安全员应立即报告公司总经理。总经理接到报告后，应即时上级主管部门书面报告。5) 当人从高空坠落，如果伤员是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，应该迅速妥善地将伤者送医院急救。若发现伤员的耳朵、鼻子有血液流出，千万不可用手帕、棉花或纱布去堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，从而会危及生命。6) 如伤员是腰背部分先着地，可能造成脊柱骨拆、下肢瘫痪，这时候不能随意翻动。搬动时要三个人同时同一个方向将伤员平直抬于木板上，支送时不能扭转脊柱并要平稳。7）项目部应36、注意保护事故现场，事故未查清，未征得有关部门同意，不得借口恢复生产，擅自清理破坏现场。因抢救或排除险情需移动物件时，应做标记或现场示意图8）当事故有扩大、自救无法控制时，应按预案的措施，启动对受影响区域的疏散机制，包括事故发生后的疏散、警戒、交通管制，即在确保事故现场和受影响区域人员安全的前提下，按应急救援预案事先确定的路线和方向疏散、撤离；对事故场区周边进行警戒隔离以保护事故现场、维护现场秩序、防止外来干扰；如有必要，协助交警部门对事故现场的周边道路实施有效的管制，为应急救援工作提供畅通的道路。6、应急报警体系应急救援预案中必须确定有效的可能使用的通讯系统，以确保应急救援预案的各个人员、机构37、之间有效地联系，包括应急救援预案工作小组负责人电话、工程项目部应将110、119、120、各级应急救援小组人员的手机号码、当地安监部门的电话号码明示分公司经营场所的显要位置，管理人员及保卫应熟知这些号码。保证在应急救援在由下而上、由内到外，形成有序、通畅的网络应急报警机制。7、捣砼监控及应急预案具体人员如下：姓 名负 责 事 项联系电话现场安全责任人现场安全全面管理与总体调度技术保障现场安全总监督质量总监督现场高支模搭设具体指挥砼浇筑现场指挥高支模架体观测、动态监控材料保障后勤、治安、救援政府应急电话：十、高支模顶架及基础验算本方案主要对文化馆的1018轴AE轴的屋顶构架梁进行验算。文化馆高支38、模部位经计算分析以梁1500200mm与梁300500mm交汇处的钢管立柱是受力最不利单元体，具体部位详见文化馆顶架搭设平面附图-2。1、第一计算单元顶架验算第一计算单元是以梁300500mm与梁1500200mm的交汇处作计算，以梁下二排4根立杆作计算对象，计算部位所示见文化馆搭设平面附图-2。 高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001），还参照施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。模板支架搭设高度为10.5米，基本尺寸为：梁截面 BD=300mm500mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=1.15米，立杆的步距 h=1.50米，39、采用的钢管类型为483.5，计算按钢管类型为483.0考虑。 图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.225.5000.2000.2000.400=0.490kN。一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.5000.5000.300+0.5000.300=3.975kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+2.000)0.300=1.200kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W40、 = 30.001.801.80/6 = 16.20cm3； I = 30.001.801.801.80/12 = 14.58cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.23.975+1.41.200)0.400 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.10310001000/16200=6.370N/mm2 面板的抗弯强度验算41、 f f,满足要求! (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.23.975+1.41.200)0.400=1.548kN 截面抗剪强度计算值 T=31548.0/(2300.00018.000)=0.430N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6773.9754004/(1006500145800)=0.727mm 面板的最大挠度小于400.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算 作用荷载42、包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.5000.400=5.100kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.400(20.500+0.300)/0.300=0.867kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.000+2.000)0.3000.400=0.480kN 均布荷载 q = 1.25.100+1.20.867=7.160kN/m 集中荷载 P = 1.40.480=0.672kN 木方计算简图 木方弯矩43、图(kN.m) 木方变形图(mm) 木方剪力图(kN) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.900kN N2=1.900kN 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 1.900kN 经过计算得到最大变形 V= 1.7mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.673106/85333.3=7.89N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (244、)木方抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31.899/(28080)=0.445N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =1.7mm 木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=2.61445、mm 最大支座力 Qmax=6.027kN 抗弯计算强度 f=0.662106/4491.0=147.37N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1150.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑横向钢管计算 横向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。四、扣件抗滑移的计算 向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=6.03kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要46、求!五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=9.99kN (另外根据集中力F=1.225.5000.200.560.400=1.738kN计算得出，且已经包括组合系数1.4) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.20.12910.500=1.627kN N = 9.987+1.627=11.614kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强47、度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.185； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.75 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m； 公式(1)的计算结果：=144.54N/mm2，立杆的稳定性计算f,满足要求! 公式(2)的计算结果：=50.30N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!2、第二计算单元顶架验算48、第二计算单元是以梁1500200mm下二排4根立杆作计算对象；计算按梁1000200考虑，两侧以板厚200宽250的板按集中荷载传递梁进行考虑，计算部位所示见文化馆搭设平面附图-2。 高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001），还参照施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。模板支架搭设高度为10.5米，基本尺寸为：梁截面 BD=1000mm200mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.85米，立杆的步距 h=1.50米，采用的钢管类型为483.5，计算按钢管483.0考虑。 图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土49、荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.225.5000.2000.2500.300=0.459kN。一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.5000.2001.000+0.5001.000=5.600kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+2.000)1.000=4.000kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 100.001.801.80/6 = 54.00cm3； I = 100.001.801.801.80/12 = 50、48.60cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.25.600+1.44.000)0.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.11110001000/54000=2.053N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.25.600+1.51、44.000)0.300=2.218kN 截面抗剪强度计算值 T=32218.0/(21000.00018.000)=0.185N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6775.6003004/(1006500486000)=0.097mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5052、00.2000.300=1.530kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.300(20.200+1.000)/1.000=0.210kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.000+2.000)1.0000.300=1.200kN 均布荷载 q = 1.21.530+1.20.210=2.088kN/m 集中荷载 P = 1.41.200=1.680kN 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方变形图(mm) 木方剪力图(kN) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.343kN 53、N2=2.343kN 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 2.343kN 经过计算得到最大变形 V= 3.3mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.831106/85333.3=9.74N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32.343/(280854、0)=0.549N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =3.3mm 木方的最大挠度小于1150.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=1.265mm 最大支座力 Qmax=7.313kN 抗弯计算强度 f=0.592106/4491.0=131.93N/m55、m2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于850.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑横向钢管计算 横向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=7.31kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N56、1=7.31kN (已经包括组合系数1.4) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.20.12910.500=1.627kN N = 7.313+1.627=8.939kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (157、) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.185； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m； 公式(1)的计算结果：=104.92N/mm2，立杆的稳定性计算f,满足要求! 公式(2)的计算结果：=38.72N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!3、第三计算单元顶架验算第三计算单元是以门式架支撑部的梁300500mm下二榀门式架作计算对象；计算部位所示见文化馆搭设平面附图-2。 门式钢管脚手架的计算参照建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ128-2000）。计算的58、脚手架搭设高度为1.2米，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。搭设尺寸为：门架的宽度 b = 1.22米，门架的高度 h0 = 1.93米，步距1.20米，跨距 l = 2.00米。门架 h1 = 1.54米，h2 = 0.08米，b1 = 0.75米。门架立杆采用42.02.5mm钢管，立杆加强杆采用26.82.5mm钢管。每榀门架之间的距离0.92m，梁底木方距离250mm。梁底木方截面宽度80mm，高度80mm。梁顶托采用双钢管483.0mm。 1立杆；2立杆加强杆；3横杆；4横杆加强杆 图1 计算门架的几何尺寸图 图2 模板支架示意图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力59、方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.225.5000.2000.5000.250=0.765kN。一、梁底木方的计算 木方按照简支梁计算。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1 = 25.5000.5000.250=3.188kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.250(20.500+0.300)/0.300=0.542kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q3 = 4.0000.250=1.000kN/m 经计算得到，木方荷载计算值 Q = 1.2(3.188+060、.542)+1.41.000=5.875kN/m 2.木方强度、挠度、抗剪计算 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方变形图(mm) 木方剪力图(kN) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.646kN N2=1.646kN 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 1.646kN 经过计算得到最大变形 V= 3.8mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.82361、106/85333.3=9.65N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31.646/(28080)=0.386N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =3.8mm 木方的最大挠度小于1220.0/250,满足要求!二、梁底托梁的计算 梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.080kN/m。 920 920 920 1.62、65kN 1.65kN 1.65kN 1.65kN 1.65kN 1.65kN 0.08kN/mAB 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁变形图(mm) 托梁剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 6.705kN 经过计算得到最大变形 V= 0.7mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8.98cm3； 截面惯性矩 I = 21.56cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.569106/1.05/8982.0=60.33N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 0.763、mm 顶托梁的最大挠度小于920.0/400,满足要求!三、门架荷载标准值 作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。 1 门架静荷载计算 门架静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m) 门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为： 门架(MF1219) 1榀 0.224kN 交叉支撑 2副 20.040=0.080kN 可调托座 2个 20.045=0.090kN 合计 0.394kN 经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1 = 0.394 / 1.200 = 0.328kN/m (2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m) 剪刀撑采用64、48.03.5mm钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算： tg=(41.200)/(42.000)=0.600 20.038(42.000)/cos/(41.200)=0.149kN/m 水平加固杆采用48.03.5mm钢管，按照1步1跨设置，每米高的钢管重为 0.038(12.000)/(11.200)=0.064kN/m 每跨内的直角扣件2个，旋转扣件2个，每米高的钢管重为0.022kN/m； (20.014+00.014)/1.200=0.022kN/m 每米高的附件重量为0.000kN/m； 每米高的栏杆重量为0.000kN/m； 经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产65、生的轴向力合计 NGk2 = 0.236kN/m 经计算得到，静荷载标准值总计为 NG = 0.564kN/m。 2 托梁传递荷载 托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。 从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为 第1榀门架两端点力3.282kN，3.282kN 第2榀门架两端点力6.705kN，6.705kN 第3榀门架两端点力6.705kN，6.705kN 第4榀门架两端点力3.282kN，3.282kN 经计算得到，托梁传递荷载为 NQ = 13.411kN。四、立杆的稳定性计算 作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式 N = 1.2NGH + NQ 其中 NG 每米高脚手架的静荷载66、标准值，NG = 0.564kN/m； NQ 托梁传递荷载，NQ = 13.411kN； H 脚手架的搭设高度，H = 1.2m。 经计算得到，N = 1.20.5641.200+13.411=14.223kN。 门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算 其中 N 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 14.22kN； Nd 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)； 一榀门架的稳定承载力设计值公式计算 其中 门架立杆的稳定系数,由长细比 kh0/i 查表得到，=0.337； k 调整系数，k=1.13； i 门架立杆的换算截面回转半径，i=1.53cm； I 门架立杆的换算截面惯性矩，I=7.21c67、m4； h0 门架的高度，h0=1.93m； I0 门架立杆的截面惯性矩，I0=6.08cm4； A1 门架立杆的净截面面积，A1=3.10cm2； h1 门架加强杆的高度，h1=1.54m； I1 门架加强杆的截面惯性矩，I1=1.42cm4； A 一榀门架立杆的毛截面积，A=2A1=6.20cm2； f 门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。 Nd调整系数为1.0。 经计算得到，Nd= 1.042.790=42.790kN。 立杆的稳定性计算 N Nd,满足要求!根据厂方提供的管钢门式架承载力的有关要求，当升层为一层时，每片允许支承荷重：38KN；而计算所得作用于一榀门架的轴向68、力设计值，N= 14.22kN；故同样满足要求。4、第四计算单元顶架验算第四计算单元是以门式架支撑部的梁1500200mm下二榀门式架作计算对象；计算部位所示见文化馆搭设平面附图-2。 式钢管脚手架的计算参照建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ128-2000）。计算的脚手架搭设高度为1.2米，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。搭设尺寸为：门架的宽度 b = 1.22米，门架的高度 h0 = 1.93米，步距1.20米，跨距 l = 2.00米。门架 h1 = 1.54米，h2 = 0.08米，b1 = 0.75米。门架立杆采用42.02.5mm钢管，立杆加强杆采用26.82.69、5mm钢管。每榀门架之间的距离0.92m，梁底木方距离250mm。梁底木方截面宽度80mm，高度80mm。梁顶托采用16080mm木方。 1立杆；2立杆加强杆；3横杆；4横杆加强杆 图1 计算门架的几何尺寸图 图2 模板支架示意图一、梁底木方的计算 木方按照简支梁计算。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1 = 25.5000.2000.250=1.275kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.250(20.200+1.500)/1.500=0.158kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到70、，活荷载标准值 q3 = 4.0000.250=1.000kN/m 经计算得到，木方荷载计算值 Q = 1.2(1.275+0.158)+1.41.000=3.120kN/m 2.木方强度、挠度、抗剪计算 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方变形图(mm) 木方剪力图(kN) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.340kN N2=2.340kN 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 2.340kN 经过计算得到最大变形 V= 4.6mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； 71、I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.876106/85333.3=10.27N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32.340/(28080)=0.548N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =4.6mm 木方的最大挠度小于1220.0/250,满足要求!二、梁底托梁的计算 梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算72、单元。 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.123kN/m。 920 920 920 2.34kN 2.34kN 2.34kN 2.34kN 2.34kN 2.34kN 0.12kN/mAB 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁变形图(mm) 托梁剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 9.540kN 经过计算得到最大变形 V= 0.7mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 16.008.008.00/6 = 170.67cm3； I = 16.008.008.008.00/12 73、= 682.67cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.810106/170666.7=4.75N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=34803/(216080)=0.563N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.7mm 顶托梁的最大挠度小于920.0/250,满足要求!三、门架荷载标准值 作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。 1 门架静荷载计算 门74、架静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m) 门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为： 门架(MF1219) 1榀 0.224kN 交叉支撑 2副 20.040=0.080kN 可调托座 2个 20.045=0.090kN 合计 0.394kN 经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1 = 0.394 / 1.200 = 0.328kN/m (2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m) 剪刀撑采用48.03.5mm钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算： tg=(41.200)/(42.000)=0.600 20.038(42.000)/c75、os/(41.200)=0.149kN/m 水平加固杆采用48.03.5mm钢管，按照1步1跨设置，每米高的钢管重为 0.038(12.000)/(11.200)=0.064kN/m 每跨内的直角扣件2个，旋转扣件2个，每米高的钢管重为0.022kN/m； (20.014+00.014)/1.200=0.022kN/m 每米高的附件重量为0.000kN/m； 每米高的栏杆重量为0.000kN/m； 经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.236kN/m 经计算得到，静荷载标准值总计为 NG = 0.564kN/m。 2 托梁传递荷载 托梁传递荷载为一榀76、门架两端点产生的支点力总和。 从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为 第1榀门架两端点力4.669kN，4.669kN 第2榀门架两端点力9.540kN，9.540kN 第3榀门架两端点力9.540kN，9.540kN 第4榀门架两端点力4.669kN，4.669kN 经计算得到，托梁传递荷载为 NQ = 19.081kN。四、立杆的稳定性计算 作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式 N = 1.2NGH + NQ 其中 NG 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 0.564kN/m； NQ 托梁传递荷载，NQ = 19.081kN； H 脚手架的搭设高度，H = 1.2m。 经计算得到，N =77、 1.20.5641.200+19.081=19.893kN。 门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算 其中 N 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 19.89kN； Nd 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)； 一榀门架的稳定承载力设计值公式计算 其中 门架立杆的稳定系数,由长细比 kh0/i 查表得到，=0.337； k 调整系数，k=1.13； i 门架立杆的换算截面回转半径，i=1.53cm； I 门架立杆的换算截面惯性矩，I=7.21cm4； h0 门架的高度，h0=1.93m； I0 门架立杆的截面惯性矩，I0=6.08cm4； A1 门架立杆的净截面面积，A1=3.10cm2； 78、h1 门架加强杆的高度，h1=1.54m； I1 门架加强杆的截面惯性矩，I1=1.42cm4； A 一榀门架立杆的毛截面积，A=2A1=6.20cm2； f 门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。 Nd调整系数为0.8。 经计算得到，Nd= 0.842.790=34.232kN。 立杆的稳定性计算 N Nd,满足要求!根据厂方提供的管钢门式架承载力的有关要求，当升层为一层时，每片允许支承荷重：38KN；而计算所得作用于一榀门架的轴向力设计值，N=19.89kN；故同样满足要求。5、基础验算以受力最大的第一计算单元部位的单根立杆承受的轴心压力作为基础验算依据，即N=11.62KN；基础要求土方分层回填，整体地面按设计要求硬地化处理后才进行高支模架体搭设，且用2m长的双木枋拼装作垫块，双木枋垫块上按最多可架设三根立杆进行验算。回填土地基承载力标准值取：fgk=160KN/m2；地基承载力设计值取：fg=fgk=160KN/m2(因回填土面浇100厚的C10砼)；立杆基础平均压力为：P=211.62KN/(2x0.36)=47.8KN/m2fg=160KN/m2； （注：2x0.33是按尺寸双木枋和砼按450剪切受力面计算）故地基承载力满足要求。