1、国道高速公路跨铁路互通立交主线桥现浇箱梁工程施 工 方 案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录1、编制依据及原则51.1编制依据51.2编制原则51.3编制范围52、工程概况52.1工程简介52.2工程特点82.3工程地质82.4 水文气象82.5梁体结构尺寸83、施工部署113.1项目组织机构113.2施工计划113.3劳动力配置计划113.4主要机械设备124、施工方案134.1方案概述134.2.支墩结构164.2.1XX铁路跨174.2.2XX铁路跨234.3钻孔桩364.3.1施工准备384.2、3.2 钻孔394.3.3泥浆排放404.3.4 成孔检验404.3.5钢筋笼制作与安装404.3.6安装导管和清孔404.3.7水下混凝土灌注404.3.8成桩质量检验414.4支架地基处理414.4.1.满堂支架地基414.4.2承台基坑处理414.4.3泥浆池处理414.4.4原地面承载力试验414.4.5原地面处理414.5临时支墩基础414.6支架搭设44满堂碗扣支架444.6.2跨铁路支架搭设484.7模板制安574.7.1模板制作574.7.2模板安装584.7.3模板安装注意事项584.8 支架预压594.9钢筋制安594.9.1钢筋检验594.9.2钢筋制作、绑扎604.103、预应力管道、钢绞线、预埋件安装604.10.1预应力材料进场检查614.10.2钢绞线穿束及装锚624.11混凝土浇筑634.12预应力施工644.12.1预应力钢绞线张拉644.12.2压浆654.12.3封锚674.12.4施工注意事项674.13支架拆除684.13.1满堂碗扣支架拆除684.13.2跨铁路临时支墩拆除684.14施工注意事项724.15现浇箱梁施工工艺流程735、质量保证745.1质量保证体系745.2质量保证措施75试验工作的质量保证措施75测量工作的质量保证措施75模板及支架质量保证措施76钢筋加工及安装质量保证措施76混凝土质量保证措施766、安全保证措施776.4、1安全保证体系776.2安全保证措施78、安全用电措施78、施工机械安全措施78、高空作业安全措施79、现浇连续梁施工安全措施79、预应力施工安全技术措施806.2.6既有线施工安全技术措施806.2.7防火安全措施826.2.8支架拆除安全措施827. 跨既有线施工应急预案837.1成立应急预案小组837.2应急小组职责837.3指挥组人员分工837.4应急预案事故后处理工作847.5应急预案措施841、编制依据及原则1.1编制依据(1) XX有限公司设计的XX西互通立交相关图纸；(2) 公路桥涵施工技术规范 （JTJ041-2000）；(3) 混凝土结构工程施工质量验收规范（GB502045、-2002）；(4) 公路桥涵施工技术规范 （JTJ041-2000）；(5) 公路工程质量检验评定标准 （JTJ071-98）；(6) 预应力混凝土用钢绞线 （GB/T5224-2003）；(7) 钢筋焊接和验收规程 (JGJ18)；(8) 现场勘测调查资料；(9) 国家现行质量技术规范及行业标准1.2编制原则(1)全面、充分响应施工合同，严格执行技术规范。(2)实事求是，施工方案力求经济、适用、可行。(3)推行全面质量管理，执行ISO9002质量管理标准和程序。(4)采用项目法组织施工，推行标准化管理工程，做到安全、优质、文明、高效。(5)坚持技术创新，推广和应用“四新”成果。1.3编制范6、围XX西互通立交主线桥左幅第5联（14#墩17墩）、XX西互通立交主线桥右幅第5联（13#墩16墩）、XX西互通立交匝道桥第2联（4#墩7墩）现浇连续箱梁施工。2、工程概况2.1工程简介XX西互通立交桥梁起点桩号K292+919，终点桩号K2943+929，全长1010米。桥梁分主线桥左右幅与D匝道桥，其中主线桥左右幅各为9联，D匝道桥为7联，主线桥第5联（50.15+46.5+50.15）m和D匝道桥第2联（50.15+48+50.15）m为等截面现浇连续箱梁，跨越XX及XX铁路。桥梁与铁路交角41度。桥梁基础采用钻孔桩基础，箱梁为C50砼，纵向预应力钢束采用抗拉强度标准值为1860MPa的7、高强低松弛钢绞线，公称直径15.20mm。管道形成采用塑料波纹管。锚具采用OVM15-19型，张拉设备采用与锚具配套的机具设备。桥梁与铁路位置见图2.1-1 图2.1-1桥梁与铁路位置关系图XX铁路为上下行双线非电气化铁路，线间距4.5米，行车速度120Km/小时，日通行列车36对是XX铁路局管段内的干线。每周有两班国际列车通往XX，是我国与XX联系的重要通道。XX铁路隶属XX煤矿局，是XX煤矿局的运煤专用线，地方铁路。XX铁路为四线普通铁路，线间距4.5米。XX西互通立交桥与XX铁路相交位置位于XX铁路站场区段内，列车通行量较少，日平均到发量不足一列。2.2工程特点XX铁路运营国际列车，施工8、中吊拆临时钢管支墩、贝雷桁架，浇筑混凝土均临近既有铁路线，如何保证铁路运营安全是重点。高空施工危险性大，施工防护措施多。在高空施工要设置施工操作平台，施工时，要在高空进行防护，防止火花、小物件等坠落等。2.3工程地质本桥梁范围内地面表层0.5m0.8m为腐殖土，以下2.43.7m范围内为亚粘土，亚粘土以下为园砾土，部分亚粘土与园砾土之间夹杂0.4m2m的粉砂层。2.4 水文气象地下水主要有裂隙水、潜水、承压水。地表水系属额尔古纳河水系，本桥梁范围内主要的河流是扎敦河。地下水位较低，在原地面5米以下。2.5梁体结构尺寸主线桥梁体为单箱双室，D匝道桥梁体为单箱单室，均为等高度，等截面箱梁。主线桥箱9、梁顶板宽12.8m，D匝道桥梁宽8.5m，顶板厚25cm45cm，底板厚22 cm 42 cm，腹板厚50cm70cm，梁高均为2.9m。具体尺寸见图2.5-1、2。图2.5-1 主线桥箱梁断面图图2.5-2 D匝道桥箱梁断面图2.6工程数量工程数量表项目名称单位数量现浇混凝土C50m34051钢绞线15.2t150.3锚具OVM15-19套96波纹管100m7086钢筋制作、绑扎t771.173、施工部署3.1项目组织机构为做好本工程施工，项目经理部的组织机构是以项目经理为中心，以项目经理负责制的矩阵式的管理模式。项目经理部组织一套以项目经理为指挥中心的高效、精干、强有力的领导机构和施工班组10、。在项目经理下设项目副经理和项目总工程师分别负责工程的日常施工管理和技术管理，经理部下设五部两室，即：工程技术部、物资机械部、财务部、预算合同部、安全质量部、中心试验室和综合办公室。具体组织机构（详见图3.11）3.2施工计划计划开工日期：2009年8月10日，完工日期：2010年9月5日。桩基工程：2009年8月10日至2009年9月20日连系梁工程：2010年5月10日至2010年5月30日支架体系：2010年5月15日至2010年7月10日模板、钢筋工程：2010年6月10日至2010年7月30日砼及预应力工程：2010年7月1日至2010年8月15日桥面系工程：2010年7月15日至211、010年8月30日支架拆除：2010年8月1日至2010年9月5日3.3劳动力配置计划劳动力配置计划表序号工种主要工作内容人数备注1 钢筋工 钢筋加工制作302 钢筋、波纹管安装153 架子工 支架安拆404 模板工 模板、预埋件安拆305 砼工 捣固手156 普工157 预应力工 穿束、张拉、压浆158 其它 值班、养护等12合计 (人)1723.4主要机械设备现浇箱梁主要机械设备配置表序号设 备 名 称型 号台 数备 注1砼搅拌站HZS-5022发电机50KW13发电机400KW14汽车吊YQ2545汽车吊80t16砼运输车8m367砼泵车HB4428钢筋弯曲机GW4049钢筋切断机GQ412、0B410电焊机BX34001011切割机812张拉设备450t413卷扬机414插入式振捣棒 153.11 第25合同段施工组织机构图XX集团有限公司XX国道主干线25标项目经理XX部副经理（生产）XX、XX总工程师XX总会计师杨耀光工程技术部 XX安全质量部XX工程经济部 物资机械部 XX综合办公室 XX试验室作业层财务部 4、施工方案4.1方案概述根据桥位处地形地貌、交通和墩身高度等特点，跨XX铁路部分采取门洞式支架、跨XX铁路采取门洞式支架结合碗扣式支架、其余部分采用满堂支架现浇方案。门洞式支架通行净高确保不小于5.5m，宽度保证临时结构距铁路外侧钢轨大于1.75m。桥跨投影下设置1513、个支墩，分别设置在铁路两侧及XX铁路中心，与铁路平行布置。XX铁路采用一跨跨越形式，跨度24米。XX铁路段总跨度36米，如采用一跨跨越，施工难度及安全风险大，现与XX铁路管理部门协商完成，同意拆除XX铁路2线钢轨、道砟，中间加设临时支墩，做成2跨连续结构（16.5米+19.5米）。采用贝雷梁作为现浇支架纵向承重结构，XX铁路跨主线桥在横桥向布置22排单层不加强贝雷梁、D匝道桥横桥向布置15排单层不加强贝雷梁；XX铁路跨主线桥在横桥向布置22排单层加强贝雷梁，D匝道桥横桥向布置15排单层加强贝雷梁。在外腹板下布置3片贝雷梁，内腹板下布置4片贝雷梁，间距0.3m，在其余部分贝雷片间距0.9m，贝雷14、梁间采用连接件在横桥向连成整体。贝雷桁架底口满挂密目安全网，顶部满铺木板。 跨铁路临时钢管支墩结合贝雷梁桁架3联同时架设，落地满堂碗扣支架分联搭设，箱梁砼分联浇筑，先施工主线桥左幅再施工主线桥右幅，最后施工D匝道桥。箱梁砼分两次浇筑，先浇筑底腹板，然后安装顶板钢筋浇筑顶板。为保证铁路运营安全，跨线施工中安装拆除临时支墩结构必须向铁路部门申请要点封锁线路，设置移动停车信号防护后进行施工。图4-1临时支墩与铁路位置平面图 图4-2 现浇箱梁支架结构纵断面图4.2.支墩结构4.2.1XX铁路跨支墩采用钻孔桩、连系梁及独立基础，810根6008mm钢管做受力支柱，钢管与钢管之间用10槽钢连接，钢管顶部15、直接放置HW600型钢分配梁，单层加强贝雷片纵梁直接放置在型钢分配梁上。贝雷片上每隔90cm横向布置一根I10工字钢，然后搭设碗扣式脚手架，支架落在I10工字钢分配梁上。脚手架立杆横桥向腹板下30cm、空腔下60cm、翼板下90cm，纵桥向均为90cm，横杆步距60cm。脚手架上横向分配梁翼板采用100150mm方木,底板采用100100mm方木。分配梁上纵向布置翼板采用100100mm方木,底板采用100150mm方木，方木横向间距：腹板下30cm、空腔下45cm，方木上满铺=15mm的竹胶合板。主线桥支墩结构见图：匝道桥支墩结构图：4.2.2XX铁路跨支墩采用钻孔桩、连系梁及独立基础，7116、3根6008mm钢管做受力支柱，钢管与钢管之间用10槽钢连接，为便于卸落支架，在钢管顶部设置一道砂箱（砂箱高为30cm），砂箱上边支墩采用HN500型钢、中支墩采用HW600型钢作传力分配梁，贝雷片直接放置在型钢分配梁上。在贝雷片纵梁上每隔90cm横向布置一根I10工字钢，其上纵向布置100150mm方木，横向间距腹板下30cm、空腔下45cm，方木上满铺=15mm的竹胶合板主线桥边支墩结构图：主线桥中支墩结构图：匝道桥边支墩结构图：匝道桥中支墩结构图：4.3钻孔桩钻孔桩直径1.0m，桩长10m，桩间距2m、2.5m，共72根（平面布置见图4.3-1，结构配筋见图4.3-2），采用冲击钻施工。17、施工前，首先联系有关部门，取得详细的资料，并征得同意后，将既有电缆、光缆进行合理、安全的改移或保护后进行施工。钻孔前，将隔离栅栏安装在铁路限界以外安全区域，使施工场地与铁路隔离。在施工期间，我单位配合铁路有关部门，安排6人分组，进行全天候安全巡逻防护。图4.3-1临时墩桩基平面布置图图4.3-2钻孔桩配筋图4.3.1施工准备测量放样设置专门测量小组，采用全站仪坐标法施放钻孔桩桩位。埋好护筒后再在护筒四周埋设中心定位桩，用红油漆标记以便在钻进过程中检查、控制桩位。现场准备施工前先对桥址处的场地进行平整，修筑钻孔作业平台，并根据地表、地质情况进行地基处理，防止钻孔过程中钻机失稳、移位，发生安全质量18、事故。4.埋设护筒护筒用6mm的钢板制作，每节长2.02.5m，其内径大于桩直径300mm，埋入地表以下不小于1.5m。在桩位位置填筑高出地面40cm的施工平台，护筒中心与桩位中心的偏差不大于50mm，护筒偏出轴线不大于1%。泥浆的制备选择粘土，泥浆的性能与指标须符合下述技术要求：泥浆比重控制在1.21.4g/cm3为宜。粘土粘度为1622s，含砂率小于2；胶体率大于98；PH值大于6.5。泥浆须充分拌制均匀备用，泥浆循环系统一个钻机备用一套。 4.3.2 钻孔钻机就位时钻架必须稳固，钻头对准桩位中心，钻头中心位置及垂直度符合要求， 开钻前对钻机及其它机具设备进行检查，确保机具配套，水电接通。19、在施工过程中，为保证施工连续进行，配备满足施工需要的发电机备用。就位后，连好泥浆循环系统，开动泥浆泵使泥浆循环23min，开始钻孔。开始时慢速轻钻，钻孔一经开始必须连续进行，不得中断，并及时填写施工记录，严格交接班制度。在钻孔过程中，采用泥浆稠度仪随时检查泥浆稠度，如不符合要求立即进行调整。在地层变化处应捞取样碴，判明土层记入表中，以便核对地层地质剖面柱状图。升降钻头时要平稳，防止碰撞孔壁、护筒，勾挂护筒底部，拆装钻杆要迅速。钻孔排碴、提锥出土和停机时，必须保证孔内具有规定的水位和泥浆比重，防止塌孔。钻机在钻孔过程中的移位或沉陷，必须立即停机，找出原因及时处理。在钻孔桩施工过程中，沉淀池中沉渣20、及溢出的废弃泥浆随时清理，严防泥浆溢流，并用汽车弃运至指定地点倾泄，禁止就地弃渣，污染周围环境。在钻进施工过程中注意事项：当有列车通过时，应停止钻进，待列车完全通过后再行施工。开始钻进时，适当控制进尺，在护筒刃脚处采用慢速钻进，使刃脚有坚固的泥皮护壁。钻进刃脚1.0m后，根据土质情况可正常速度钻进。钻进过程中随时捞取钻渣，判断地层并检验泥浆指标，根据地层变化情况，采用不同钻速及冲程，适时调整泥浆性能。钻进过程中始终保持孔内液面高度，加强护壁，保持孔壁稳定。钻孔应连续进行，当遇到特殊情况（如停电）需停钻时，补足孔内泥浆，始终保持孔内规定的水位、泥浆相对密度和粘度。成孔后清孔，保证沉渣在10cm之21、内。4.3.3泥浆排放在钻进过程中，泥浆很容易渗漏出去，污染农田和道路，为防止泥浆的渗漏，根据指挥部的文件精神，我项目部将统一规划泥浆池，在钻进过程及灌注过程中及时将循环池中的泥浆抽到大泥浆池中，然后用泥浆车运至规定排放处排放并集中处理。4.3.4 成孔检验孔深达到设计标高后，检查孔深、孔径、垂直度和沉渣厚度，测绳复核孔深，报监理工程师验收，检查合格后开始安装钢筋笼。4.3.5钢筋笼制作与安装钢筋笼严格按照施工规范在现场集中分段制作，成型自检合格后交监理部门检验，合格后，采用吊机吊放，主筋采用搭接焊连接。搭接焊缝长度满足规范要求（单面焊不得少于钢筋直径的10d，双面焊不得少于钢筋直径的5d），22、搭接主筋上下钢筋保持同心。钢筋笼安装到位后，根据桩位“十”字控制桩用型钢连接到护筒顶，以保证笼体处于设计位置，同时也防止钢筋笼在灌注水下混凝土时上浮、下落。钢筋安装必须严格执行全程旁站制度。钢筋笼吊装时需用麻绳拉住钢筋笼底部，防止钢筋笼吊起后摇摆，侵入铁路限界。4.3.6安装导管和清孔采用导管直径为25cm，锐形卡口接头，其标准节长2.5m，并配以1.5m、1m非标准节调节导管长度，以满足不同孔深施工需要。导管使用前进行试拼试压检验，并自上而下进行编号和标示尺度。导管长度配置要准确，杜绝因误装造成断桩。导管底端距离孔底控制在40cm左右，确保封底达到最佳效果。清孔利用导管、泥浆泵进行反循环换浆23、法清孔直至孔底沉淀厚度小于10cm。在钻机开钻前，必须对导管进行泌水试验，检测导管是否渗水。4.3.7水下混凝土灌注水下混凝土采用搅拌站集中供应，灌注混凝土坍落度控制在1822为宜，并有良好的和易性。混凝土运输车辆运至现场，采用导管法灌注，钻机配合提升导管的施工方法。在钻孔桩混凝土灌注过程中必须严格执行全程旁站制度。水下混凝土灌注采用剪球法，过程中应连续进行，不得中途停止混凝土首批灌入量要确保使导管的埋深大于1.0m，导管埋深一般控制在24m之间。混凝土灌注要超过设计桩顶标高50cm以上，以保证桩顶混凝土的质量。4.3.8成桩质量检验桩基混凝土达到龄期后由有关质检部门进行无损法检测。检验合格后24、由监理工程师对每一根成桩平面位置的复查、试验结果及施工记录都认可后，并得到监理工程师书面形式批准后，进行后续工作的施工。4.4支架地基处理4.4.1.满堂支架地基 施工前，对桥梁中线进行测量放样，根据中线位置确定支架地基处理范围。4.4.2承台基坑处理对连续梁桥墩部位，因基坑工作面小，机械无法施工，承台基坑四周采用碎石土人工回填，分层夯实，每层厚度不大于20cm，回填至承台顶面后，用18t振动压路机对承台到原地面部位进行分层回填碾压，每层厚度不大于30cm。4.4.3泥浆池处理对两墩之间的泥浆池，在钻孔桩施工完成后，用泥浆泵和挖掘机将泥浆和沉渣清除干净，采用三七灰土分层回填，直接采用振动压路机25、分层碾压。4.4.4原地面承载力试验原地面清理完毕后，及时对原地面进行轻型物探试验，对原地面设计承载力进行验证。使地基承载力符合180kpa，不符合要求应提供承载力数据及时对地基处理厚度进行计算调整换填深度，直至符合要求。4.4.5原地面处理在承台基坑和泥浆池处理完成后，换填30m厚碎石，用18t振动压路机对支架搭设全范围碾压35遍，碾压过程中压路机轮宽重叠1/2。地基处理完成后，对全桥范围内支架基础采用现浇C20混凝土厚度20cm进行硬化处理，宽度比设计桥面每侧宽1.5m。在距离硬化面两侧设置纵向排水沟，确保阴雨天后雨水能够及时排出，避免地基受雨水浸泡，对地基稳定造成影响。4.5临时支墩基础26、支架钢管桩立柱基础采用C30钢筋砼条形基础，基础平行于铁路中心线布置。边支墩基础宽度1.2m，厚度0.8m，配筋采用双层14螺纹钢筋。跨越XX铁路（16.5m+19.5m）中支墩采用2.2m宽1m高扩大基础，基础埋深1.5m，配筋采用双层12螺纹钢筋；基础顶面钢管桩立柱位置设置钢板与钢管桩立柱连接。基础施工前，由铁路工务部门拆除基础范围内XX铁路2线钢轨及道砟，铁路电务部门改移线间管线。场地清理完成后交由我方施工。基础开挖时采用人工分段开挖，在铁路限界外与基坑中间设置挡板防止道砟滑落至基坑内。开挖出的土方及时运出，严禁堆在基坑边。基础开挖好后做地基承载力试验，当承载力满足180Kpa要求后方可27、进行钢筋砼施工。当承载力不满足要求时，计算换填碎石深度，换填合格后进行后续施工。图4.5-1 边支墩系梁构造图 图4.5-2 中支墩系梁钢筋构造图4.6支架搭设满堂碗扣支架4.6.1.1支架整体布设碗扣式钢管架立杆采用483.5mm大口径Q235钢管，支架间距根据施工总荷载进行计算确定。支架横桥向间距：腹板及暗箱梁下30cm、空腔下间距60cm、翼板下间距90cm；纵桥向间距均为60cm，水平杆步距为1.2m。脚手架设置纵、横向扫地杆，扫地杆距地面20cm。纵向每4排设置剪刀撑。在支架(或脚手支架)的立柱上端安设可调托座，以便于调整在灌注混凝土以前或灌注混凝土时支架的沉降及拆除模板、支架之用。28、翼板支架下部设10*15cm方木分配梁，底腹板处设10*10cm方木分配梁。4.6.1.2支架施工支架底座底面标高高于自然地面100mm，并做好排水系统。基础经验收合格后，应按要求放线定位。搭设前，先在基础上用墨线画出各立柱支点的网格线，安装底座(底座调整不超过200mm)，然后搭设支架。支架底部设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆用直角扣件固定在距地面不大于200mm处。横向扫地杆应紧靠纵向扫地杆。纵、横向水平加固杆设置：用48*3.5钢管在支撑自底层向顶层每隔1层步距分别设置一道横向加固水平管，用扣件固定于碗扣架水平杆的的中间。纵向侧面和横向侧面设置长剪刀撑（48钢管，长4.5 6m/根），与地29、面夹角4560，剪刀撑宽度宜为4-8m。剪刀撑的搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件的边缘至杆端距离不应小于100mm。剪刀撑的斜杆除两端用旋转扣件与外架相连外，在其中间应增设24个扣结点。箱梁翼板外侧设1.0m宽施工通道，按规定设置1.2m高防护栏杆和20cm高挡脚板。防护栏杆按规定挂设密目式安全立网封闭。支架整体检验与验收：在支架搭设至设计高度后，要对整架进行检验和验收，主要内容有：基础是否有不均匀沉降。立杆底座是否与砼垫块接触良好，有无松动或脱离现象。(干硬水泥砂浆填塞)检查扣件之间是否连接良好，扣件拧紧力矩40Nm且65Nm。整架垂直度与水平度是否符合要求。荷载30、是否超过规定。(确定验算荷载是否调整)脚手架垂直度及水平度允许偏差表项目允许偏差(mm)垂直度每步架h/1000及+2.0脚手架整体H/600及+50水平度一跨距内水平架两端高差+l/600及+3.0脚手架整体+l/600及+5.0注：h步距；H脚手架高度；l跨距；L脚手架长度。4.6.2跨铁路支架搭设4.6.2.1施工步骤(1)在连系梁上用钢尺放出钢管桩立柱中心位置，并用墨斗弹出十字线，在此基础上在连系梁上标出膨胀螺栓位置；(2)安装钢管立柱底部预埋钢板(800mm*800mm*14mm),并用膨胀螺栓将钢板与连系梁相连；(3)安装钢管立柱，并采用三角缀板(100mm*100mm*8mm)与31、连系梁上预埋钢板焊接相连，同时安装钢管立柱间10剪刀撑；安装钢管，顶面抄平，同时安装管桩之间连接系。(4)安装砂筒：安装前根据设计的螺旋焊管安装高度及砂筒筒体高度，计算出砂筒筒体内装砂高度，使砂筒安装完毕后顶部标高一致。(5)安装横向型钢分配梁，分配梁与砂筒之间采用螺栓连接，并在分配梁上用油漆标出贝雷桁架纵梁位置；分配梁与钢管顶钢板焊接，并在大小里程侧采用25mm钢筋与钢管立柱焊接，保持纵向不失稳。如下图：(6) 贝雷桁架纵梁安装贝雷梁吊装时两榀一组，安装两组贝雷桁架后，及时安装贝雷桁架横向连接片，以保证贝雷桁架的横向稳定性。(7) 贝雷桁架上方I10分配梁采用一台25t吊车直接安装。安装前先32、在贝雷桁架上层弦杆上标出I10分配梁位置，I10分配梁分布位置纵向90cm设置一道。分配梁安装完成后在分配梁的空当之间铺设竹胶板，防止物体坠落。贝雷片与顶部10工字钢之间连接：采用U20钢筋扣焊连接。I10工字钢之间连接：横桥向采用1220钢筋每隔2m与工字钢进行焊接，纵向贯通连接，使工字钢成一整体。施工时必须确保立杆中心与工字钢轴线在同一平面内，以保证支架整体稳定。(8)碗扣支架搭设4.6.2.2钢管立柱吊装吊装立柱前向XX铁路部门申请要点封锁线路并设置移动停车信号防护后，待线路封锁后进行吊装作业。施工前先平整场地，将需施工的钢管放置到有利于吊装位置。吊车停放到位，各种施工工具准备齐全并检查33、运转是否正常，施工人员分工明确，准备就序。XX铁路边支墩钢管施工时在铁路两侧每侧安排2台25吨吊车同时施工。XX铁路先吊装中支墩钢管立柱，再施工边支墩钢管立柱。吊装中支墩时采用2台25吨吊车同时施工，根据现场实际情况，吊车停于垂直于中支墩的边支墩旁，最大作业半径20米，起吊重量1.13t。查25t汽车起重机起重性能表：作业半径20米、吊臂长度27.95米时最大起重量1.3t，满足现场要求，见图-1。吊装边支墩时采用铁路两侧每侧安排2台25吨吊车同时施工。施工中加强现场吊车指挥，控制起吊高度及作业半径。XX铁路边支墩钢管施工时向XX铁路局要点三次：第一次32分钟、第二次32分钟、第三次32分钟。34、吊装作业时间见表4.1XX铁路支墩钢管施工时向XX矿务局要点两次：第一次170分钟，第二次96分钟。吊装作业时间见表4.2图4.6.2.2-1中支墩钢管立柱吊装图表4.1 XX铁路钢管立柱吊装作业时间表序号作业内容作业时间（分钟）备 注1挂钢丝绳0.5吊装一根钢管立柱需要8分钟。XX铁路临时钢管立柱共46根。四台吊车同时施工，第一次要点32分钟，施工16根；第二次要点32分钟施工16根；第三次要点32分钟施工14根。2起吊13旋转大臂0.54对位15钢管底部焊接46摘钢丝绳0.57回转大臂0.5表4.2 XX铁路钢管立柱吊装作业时间表序号作业内容作业时间（分钟）备 注边支墩中支墩1挂钢丝绳0.35、50.5吊装一根中支墩钢管立柱需要10分钟，共34根，两台吊车同时施工，要点一次170分钟。吊装一根边支墩钢管立柱需要8分钟，共46根，四台吊车同时施工，要点一次96分钟。2起吊113旋转大臂0.514对位125钢管底部焊接446摘钢丝绳0.50.57回转大臂0.514.贝雷梁吊装（1）吊装前的准备安排专业技师对吊车等机械设备进行全面检查、维修，排除一切故障，保证在使用过程中不产生任何问题。安排相关技术人员，对进场的所有贝雷片及其连接件外观进行全面检查，对存在严重损伤的构件一律清出场，不得使用，对于有争议的构件可以通过试验手段进行鉴定，在确定不存在影响受力的情况下才可使用。对所有参与拼装、起吊36、的人员进行一次全面的安全、技术交底培训，并且进行相关考试，成绩合格者才可上岗。根据施工技术交底，加工一贝雷梁拼装操作平台，保证每组贝雷片连接紧密、稳固。吊装前一周将吊装的具体时间向XX铁路局以书面的形式进行申报，申请要点、封锁，并且请铁路部门请专家在现场进行指导。吊装作业前将需吊装贝雷梁两榀一组在施工现场拼好堆放整齐。对已拼装好的贝雷桁架在吊装前应有相关技术人员进行全面检查，特别是对于贝雷梁的连接部位一定要检查到位。同时，要对钢丝绳、挂钩等所有机械设备进行一次全面检查，在确保无任何安全隐患后才可进行吊装作业。吊装前技术人员应对操作人员就贝雷梁的布置情况进行详细交底，并在2H50型钢分配梁上弹线37、，将每片梁的位置标示清楚，在吊装过程中按照分配梁上所示的位置进行放置。起吊前在贝雷梁的两端系两根麻绳，在起吊时安排人员通过控制麻绳来控制贝雷梁，防止贝雷梁在起吊过程中发生旋转。（2）吊装贝雷梁施工跨XX铁路贝雷梁桁架采用一台80吨汽车吊进行吊装。吊车位于垂直铁路方向距临时墩垂直距离4米，（贝雷片长24m，每组重约6.08t，作业半径16m）。查吊车性能表：80吨吊车作业半径16m时起吊能力为8.1t，最大臂长36米，满足现场要求，见图4.6.2.3-1。起吊过程安排一名专业吊车指挥人员对吊车及现场其他操作人员进行统一指挥，不得有乱指挥、瞎指挥。现场操作人员要听从指挥人员指挥，不得蛮干。每次吊装38、前要根据现场的实际情况进行同条件下试吊，在确保能够安全起吊的情况下方可进行吊装。为保证对既有铁路线影响最小，主线桥左右幅及D匝道桥在同一阶段分三次架设贝雷梁：第一次吊装主线桥左幅，第二次吊装主线桥右幅，第三次吊装D匝道桥。图4.6.2.3-1XX铁路贝雷梁吊装示意XX铁路贝雷桁架分段吊装对接。在施工现场拼成24m两榀一组（重约4.8t）和15m两榀一组（重约3.0t）最大作业半径15.1m。吊装时采用一台80吨施工, 查吊车性能表：80t吊车作业半径16m时起吊能力为8.1t，最大臂长36m，吊车完全满足现场施工。吊车先位于博克图临时墩旁（19.5m跨）将主线桥左幅24m的贝雷桁架吊上，当左幅39、桥24m贝雷桁架吊装完成后，吊车开到XX临时墩旁吊装15m的贝雷桁架放到中支墩上进行拼装，拼装完成后将贝雷桁架调整到位。吊装顺序见图4.6.2.3-2、3。贝雷桁架与其下的2H500分配梁之间采用特制的U形钢筋连接，U形钢筋卡住贝雷桁架下弦杆，并将U形钢筋与型钢焊接。考虑贝雷梁自身特点，要求在实际拼装贝雷梁时，必须把所有贝雷片接触的支撑点位置放在有立杆位置上。由于部分贝雷纵梁与支墩交接处不在贝雷纵梁立杆或斜杆处，导致贝雷纵梁承载能力降低，采取两片18槽钢两端磨光顶紧在贝雷片上下底边。确保其上下端顶紧上下弦杆，从而起到传递荷载的作用。贝雷桁架完成架设后，在上顶面满铺防落竹胶板，并且用铁丝将竹胶板40、和和贝雷梁连接在一起，底口张挂密目安全防落网。确保施工期间的铁路行车安全。XX铁路属于XX煤矿专用线，且列车通行量较少，吊装贝雷桁架时与XX铁路管理部门申请利用长时间不通过列车的时间封锁线路进行吊装。XX铁路施工时间见表4.3表4.3 XX铁路贝雷桁架吊装作业时间表序号作业内容作业时间（分钟）要点时间（分钟）1主线桥左幅吊装1101102主线桥右幅吊装1101103D匝道桥吊装8080图4.6.2.3-2XX铁路贝雷桁架吊装示意图（一）图4.6.2.3-3 XX铁路贝雷桁架吊装示意图（二）4.7模板制安4.7.1模板制作模板制作时，应先放样定位，经复测调整，尺寸满足规定要求后，再贴合面板，木面41、板与后侧带木同采用长圆钉钉合。模板的制作质量要求，按公路桥涵施工技术规范（JTJ041-2000）规定办理。4.7.2模板安装底模采用=15mm厚竹胶板作面板，通过分配梁，支承于底模支架上，墩顶范围零散底模则通过硬木楔块直接抄垫于墩顶。腹板内侧模面板采用15mm的竹胶板，10cm10cm方木作为竖向传力小楞，方木小楞间距30cm，横向背带采用2483.5mm普通钢管，腹板模板与侧模采用M14拉杆进行对拉，拉杆横向间距按60cm，竖向间距按60cm布置。底板顶层钢筋上增加“十”字架立钢筋，十字架立钢筋横向钢筋高出底板砼顶面3cm即可，顶板承重传力钢管直接放置在增设在底板上的十字架立钢筋上，钢管顶42、部直接设置顶托，顶托上采用设置10cm10cm方木作为分配梁，10cm10cm方木上横向设置间距为45cm的10cm10cm方木作为顶板底模小楞，方木小愣上直接铺设竹胶板作为顶板面板。顶板碗扣钢管间距采用0.9m0.9m，横杆步距1.2m。端模采用=15mm厚竹胶合板作面板、木带肋，按梁体顶板、腹板、底板分成若干板块，现场根据梁体外露接缝钢筋及制孔波纹管规格、位置尺寸在模板板块上开孔，模板所受侧压力可利用梁体外露接缝钢筋作拉杆予以平衡。安装时注意不要将木屑等洒落到底板模型上。底模标高按支架预压结果调整完毕后，重新标出箱梁中心轴线，对箱梁的平面位置进行放样，在底模上标出腹板侧模、内腹板、翼板边线43、位置，据此对箱梁模型位置进行校正。模板安装顺序：底模腹板外侧模及翼板内模端模。4.7.3模板安装注意事项 拼装时所有的接缝处必须平整，拼缝间夹贴双面棉胶，拼缝表面用石腊密封； 模板拆除后必须及时清理干净模板表面的浮浆，涂抹色拉油或专用脱模剂； 模板拆除后注意堆放，避免模板变形，影响模板的平整度和拼装质量。4.8 支架预压在支架经整架验收合格，外模铺设完成后进行支架预压，预压采用砂袋分级堆载的方式。预压荷载取待浇筑箱梁自重的120%。预压加载按照施工荷载的60、100、120分三次加载。每级加载完毕30min后进行支架的变形观测，测点布置单孔梁的支座位置、L/4截面、L/2截面、3L/4截面处(44、L为跨径)，横桥向根据截面的结构形式，将测点布置在箱梁截面的底、顶板中间位置和腹板中间位置。支架预压荷载全部加载完成后，每12h测量一次每个测点变形值，观察3d，以2d与3d观测结果差值不大于1mm时，认为支架预压已达稳定，可以卸掉预压荷载。预压荷载卸除时，按加载预压时的分次分级逐步卸载，并在卸载的过程中做好沉降量观测，分级卸载观测点选择与加载时沉落量观测点相同的位置。根据加、卸载实测数据，绘制各测量点位的加、卸载过程变形曲线，计算支架的弹性变形，以此作为预拱度设置的主要依据。在确定预拱度时要综合考虑下列因素：支架在荷载作用下的弹性压缩1；支架在荷载作用下的非弹性压缩2；支架基底在荷载作用下的45、非弹性沉陷3。预拱度设置时按二次抛物线考虑。堆载预压设专人负责，安全员进行跟踪检查支架稳定情况。现场指挥堆载人员严格按照分级堆载进行，严禁控制预压重量，按照各截面混凝土厚度进行堆载，禁止堆码过程中偏载，预压过程中认真填写检查记录及整改后检查记录。4.9钢筋制安4.9.1钢筋检验钢筋必须按照不同种类、等级、牌号、规格及生产厂家分批验收、分别堆放，不得混杂，且应立物资追溯牌分类标识。钢筋在运输、储存过程中，应避免锈蚀和污染，并堆置在钢筋棚内。钢筋进场后，要求提供附有生产厂家对该批钢筋生产的合格证书、批次批号和出场检验的有关力学性能试验资料。进场的每批钢筋均按试验规程要求取样试验，试验不合格产品不得46、用于本工程。4.9.2钢筋制作、绑扎箱梁钢筋按设计图纸在钢筋加工场内进行；纵向通长钢筋采用闪光对焊焊接，焊接质量必须符合钢筋焊接和验收规程(JGJ18)要求。焊接接头应避开钢筋弯曲处，“同一截面”同一根钢筋上不得超过一个接头，受拉区同一焊接接头范围内接头钢筋不得超过该截面钢筋总面积的25%。钢筋加工前必须将钢筋表面的油渍、浮锈等清除干净。成盘的钢筋和弯曲的钢筋按规范要求调直。钢筋下料前核对半成品钢筋的种类、规格以及编号等。成型后的钢筋按钢筋的编号进行分类堆放，并应做好防雨防锈蚀工作。钢筋布置按照设计图纸，钢筋绑扎与模板安装之间施工顺序为：先安装底板模板，之后安装腹板外模和翼板底模；模板拼装验收47、合格后开始进行钢筋绑扎，先底板钢筋，后腹板钢筋，期间完成底板及腹板处波纹管孔道定位，安装端模，加固完成后浇筑底腹板砼；安装内模及加固完成后，进行顶板钢筋绑扎；对梁体钢筋、模板及预埋件等经检查合格后，浇注箱梁顶板砼。当梁体钢筋与预应力筋相碰时，可适当移动梁体钢筋或进行适当弯折。钢筋的交叉点处采用扎丝呈梅花状绑扎结实，绑扎铁丝的尾段不应伸入保护层内。钢筋与模板之间设置3035mm厚塑料垫块(顶板为30mm，其余均为35mm)，垫块与钢筋绑扎牢靠，垫块呈梅花形布置，按4个/m2设置。4.10预应力管道、钢绞线、预埋件安装预应力孔道均采用预埋塑料波纹管成孔，波纹管安装前应仔细检查，外表应清洁，无污垢，48、无孔洞及开裂，经检查合格后方可使用。预应力管道的埋置位置决定了预应力筋的受力及梁体应力分布情况，因此预应力管道埋设定位要严格按照设计图纸进行，注意平面和立面的位置的准确性。波纹管采用12钢筋焊成“#型”网片定位，定位网片与腹板钢筋绑扎一起施工，定位筋的横向钢筋焊接于骨架箍筋上，使其具有三向定位性，以防浇筑砼时上浮或左右位移。定位间距按直线段1.0米一道、曲线段0.5米一道布置。纵向波纹管接长用相应大一号（内径增减5mm为一号）波纹管短接头套接，短接头长度不得少于250mm，每端套接长度不少于125mm，接头用胶带贴封，保证接口的密封性，张拉端锚下喇叭管后除有配套的螺旋筋外，还应布设钢筋网，且注49、意波纹管与锚下喇叭管接头的密封性，并应将锚下喇叭管的压浆孔采用海绵或棉纱填充以防漏浆堵塞压浆孔。在安装内侧模前技术员对波纹管的定位坐标、密封性等进行一次全面而细致的检查验收，以确保预应力孔道位置符合设计要求，防止波纹管漏浆堵塞孔道，检查验收时如发现有波纹管开裂或烧伤处应用胶带将其缠死。由于预应力管道较长，为保证压浆制梁，在每跨梁端部波纹管最高点设置通气孔，用硬质PVC管接到梁面上。在孔道安装和定位时，当遇到普通钢筋与波纹管位置相冲突时，可适当调整普通钢筋位置以确保波纹管位置的准确性。钢绞线均采用砂轮切割机进行下料及切除余料，严禁用氧气烧割。焊接作业时，严防火星溅落在波纹管上而烧伤波纹管，导致漏50、浆造成穿束困难。波纹管在安装中须注意位置的正确性，严格依据各束钢绞线的设计三维坐标进行定位，安装偏差须符合规范规定，其允许偏差见下表：管道安装允许偏差项 目允许偏差（mm）管道坐标梁长方向30梁高方向10管道间距同排10上下层10为防止产生过大的预应力损失，应保证波纹管线形的圆顺性，弯曲段不能有死弯，直线段不能有弯曲。绑扎钢筋和浇注砼时不得踩压波纹管，焊接作业时应采取防护措施，防止高温灼伤波纹管。4.10.1预应力材料进场检查、进场要求a、预应力钢绞线的进场检查首先，进场材料应有出厂质量保证书或试验报告单。其次，进场时要进行外观检查。钢绞线表面不得带有降低钢绞线与砼粘结力的润滑剂，油渍等物质，51、允许有轻微的浮锈，但不得锈蚀成肉眼可见的麻坑。另外，进场材料须进行力学性能检验。钢绞线进场应从每批钢绞线中任取三盘进行直径偏差、捻距和力学性能试验。每批为同一编号、同一规格、同一生产工艺制度的钢绞线组成，每批重量不大于60吨。检查结果，如有一项试验结果不符合标准要求，则该盘作废。再从未试验过的钢绞线中取双倍数量的试样进行该不合格项的复检，如仍有一项不符合要求，则该批为不合格产品。但供方可以重新分类，作为新的一批提交验收。b、波纹管的进场验收波纹管外观应清洁，内、外表面无油污，无孔洞和不规则折皱，进场后的材料应给予良好的保护，不得长时间受日晒雨淋，以免使波纹管材料性能受损。c、锚具的进场要求外观52、检查，应从每批中抽取10%的锚具且不少于10套，检查外观和尺寸。如有一套表面有裂纹超过产品标准的允许偏差，则应取双倍数量锚具重新检查；如仍有一套不符合要求，则应逐套检查，合格者方可使用。硬度检验，应从每批中抽取5%的锚具且不少于5套，对锚具和夹片进行硬度试验。每个零件测试三点，其硬度应在设计要求范围。如有一个不合格，同锚具的外观检一样进行检验。静载锚固试验，经上述两项试验后，应从同批中抽取6个锚具，组装3套预应力筋锚具组装件，进行静载锚固性能试验，如有一个试件不符合要求，则应另取双倍数量的锚具重作试验；如仍有一个试件不符合要求，则该批锚具为不合格。其性能要求应符合预应力筋用锚具、夹片和连接器G53、B/T 14370。、存放要求预应力筋、锚具和波纹管应放在通风良好，并有防潮、防雨措施的仓库中。4.10.2钢绞线穿束及装锚钢绞线下料时，采用用砂轮切割机切割，不得采用电弧焊及氧气切割，切断端头用胶带缠绕以防钢绞线散开。波纹管安装定位完成后即可进行钢绞线穿束，穿束时采用人工穿束。穿束完成后检查波纹管线型及时调整。局部有破损的波纹管，在破损处安装套管并用胶带纸缠紧密封以防浇筑砼时漏浆。安装锚具时应将钢绞线表面粘着的泥沙及灰浆用钢丝刷刷净。锚环锥形孔须保持清洁，不得有泥土、沙粒等物。由于预应力管道过长，为保证压浆质量，在每跨梁端每个波纹管最高点设置一个通气孔，用硬质PVC管连接到箱梁顶面上。4.154、1混凝土浇筑浇注前必须高度重视检查工作，按有关规定和检查表进行工序检查。检查人员应高度负责，检查合格后填写相关检查表，并由技术主管签认,经现场专业监理工程师检查签认后方可开盘，重点检查以下几项：模板支撑、模板拼缝质量、波纹管定位、钢筋绑扎及保护层的位置、预埋件、预留孔洞位置的准确性、模内有无杂物；检查无误后，需用水冲洗后，方准浇注。砼分二次浇筑完成，第一次浇筑底板及腹板处，第二次浇筑箱梁顶板。混凝土采用泵送，插入式振动棒为主捣固密实。混凝土灌筑采取水平分层进行，分层厚度不大于30cm，以适应振捣能力和混凝土初凝前浇筑第二层。使层与层之间混凝土结合良好。下混凝土时应定量、均布，不可一处堆积过高，55、以免使波纹管及预埋件变形及振捣不到位。混凝土灌注顺序的原则是由低处向高处进行。开始灌注时，先从底板最低的横隔板向周围逐渐扩展、再底板向腹板。混凝土入模时，腹板、底板将泵车软管靠近到模型内，逐步摊平，严禁混凝土堆积在一起。灌筑混凝土要保证不间断地连续进行，不准中途停盘中断。混凝土振捣是保证混凝土质量的重要工序。振捣要紧随灌筑顺序随灌随振，不得漏振。振捣时，以混凝土气泡排尽，表面泛浆为度。振捣新灌注层时，振动棒应插入下层混凝土内510cm，以使层与层之间混凝土结合良好。混凝土振捣以内部插入振捣为主，腹板下梗肋处可视情况安装附着式振动器辅以侧振，在灌注底、顶板混凝土时采用B50插入式振捣器，在灌注腹56、板及隔墙时采用B50及B30插入式振捣器。混凝土灌注振捣过程中，要防止碰撞波纹管和预埋件。箱梁的钢筋较密，波纹管又纵横交错，振捣困难，容易出现质量问题。施工时，必须高度重视，尤其是在锚固板和下梗肋等阴角部位，要采取措施精心振捣，确保梁体混凝土内实外光。混凝土灌筑应选在无大雨大风天气进行，并备有天气异常突然变天的应急措施；夏季施工时，应尽量安排一天中较低温度下灌注混凝土。第二次灌注时，接缝面应凿毛，按施工缝进行处理。凿除处理层混凝土表面的水泥砂浆和松弱层，凿毛标准应以凿出石子为宜。经凿毛处理的混凝土面，应用压力清水冲洗干净。在浇筑次层混凝土前，在混凝土面铺一层为1cm2cm的1:2水泥砂浆。混凝57、土灌注要周密组织，做好技术交底，机械设备、施工人员要配备齐全。尤其是振捣人员和振捣工具要充足。混凝土分配、灌注顺序要专人负责，混凝土振捣要分区、定人，实行岗位责任制。在混凝土浇筑时安排技术员及领工员全程旁站，确保混凝土浇筑质量。浇筑砼的过程中应不断用倒链来回拉拽钢绞线，防止波纹管漏发生堵管现象。混凝土灌注完毕后注意事项：a、待混凝土达到一定强度后应安排专人对箱梁顶板进行拉毛。b、指定专人抹平箱内底板混凝土，腹板下冒出的混凝土应清理干净。c、检查所有压浆管道埋设位置是否正确，并应及时处理。混凝土初凝后及时养护，顶板表面可采用覆盖无纺布并安排专人负责洒水养护。箱梁侧面也应洒水，养护用水的要求同拌合58、水。在高温季节要增加洒水的次数，使之经常保持湿润状态。养护时间视水泥品种和环境相对湿度而定，当使用硅酸盐水泥或普通硅酸盐水泥，相对湿度60%时，养护时间不少于14天；相对湿度为60%-90%时，养护时间不少于7天；当平均气温低于5时，不能向混凝土面洒水，要用塑料布进行覆盖同时上部还应覆盖一层帆布保温养护。4.12预应力施工4.12.1预应力钢绞线张拉4.12.1.1张拉准备张拉前，对张拉设备设备进行检验与检定，送检样品的数量、批次等严格按照相关规范的规定执行，同时技术人员进行必要的技术准备。油顶选用YCW系列穿心式千斤顶，千斤顶吨位根据各预应力束的钢绞线根数及设计张拉控制力按式1计算确定： （59、式1）式中：con 预应力的张拉控制力；Ay 每根钢绞线截面面积；n 每束钢绞线根数压力表精度要求不低于1.0级。张拉前应先计算预应力筋理论伸长量、油顶的回归方程。理论伸长量根据取样检验实测钢绞线的弹性模量按式2分段进行计算： （式2）式中：L1 理论伸长量；L 钢绞线长度（mm）； Ap 钢绞线截面面积（mm）；Ep 预应力筋弹性模量（N/mm）；Pp 预应力钢绞线的平均张拉力（N），按计算；P 预应力钢绞线张拉端张拉力（N）；x 从张拉端至计算截面的孔道长度（m）；从张拉端到计算截面的曲线孔道部分切线夹角之和（rad）；k 孔道每米局部偏差对摩擦力的影响系数；钢绞线与孔道壁的摩擦系数。4.60、12.1.2张拉安装锚具时，应注意工作锚环或锚板对中，夹片均匀打紧并外露一致。对群锚体系，可采用穿在钢绞线上的工具套管打紧。待砼达到设计要求强度后，便进行张拉作业，预应力筋张拉采用两端张拉，箱梁腹板两侧对称进行，最大不平衡不得超过1束，考虑原位现浇的特性，张拉一次完成，张拉控制采用双控，张拉程序为010%控制应力20%控制应力100%控制应力持荷5分钟后锚固，张拉过程中保持两端的伸长量基本一致。张拉时以油表读数为主，伸长值为校核，实际张拉伸长值与理论张拉伸长值控制在6%范围内，每端锚具回缩量控制在6mm以内，一旦发现伸长值为异值时，应停止张拉，进行分析，找出原因后方可继续施工。安装千斤顶时，应61、特别注意其活塞上的工具锚的孔位和构件端部工作锚的孔位一致。严禁钢绞线在千斤顶的穿心孔内发生交叉，以免张拉时出现断丝等事故。张拉时应保证孔道轴线、锚具、千斤顶三者中心必须在同一直线上。割断钢绞线时用砂轮切割机切割，切断后钢绞线外露夹片长度为35cm。4.12.2压浆孔道压浆在张拉完毕后48小时内尽快进行。压浆前清除掉孔道内的杂物和积水，压浆水泥采用梁体混凝土同标号、同品种水泥，且强度等级不低于42.5低碱硅酸盐水泥，水泥浆的水灰比控制在0.30.34之间，且不得泌水，稠度控制在1418s之间。压浆工艺：张拉施工完成后，清水冲洗，高压风吹干，安装两端锚垫板上的压浆孔、联接管和联接阀，进行封锚，封锚62、砼采用C50补偿收缩。启动电机使搅拌机运转，然后加水，再缓慢均匀地加入水泥，拌合时间不少于1min；然后将调好的水泥浆放入压浆罐，压浆罐水泥浆进口处设2.5mm2.5mm过滤网，以防杂物堵管。压浆按先下后上的顺序，由一端向另一端压送水泥浆，当另一端溢出的稀浆变浓之后，达到规定的稠度后，保压2min以上，封闭出浆口。压浆使用活塞式压浆泵，按照先下后上的顺序压注，将集中在一处的孔一次压完。若中间因故停歇时，立即将孔道内的水泥浆冲洗干净，以便重新压浆时，保持孔道畅通无阻。每个压浆孔道两端的锚塞进、出浆口均应安装一节带阀门的短管，以备压浆完毕时封闭。压浆应达到孔道另一端饱满和出浆，并应达到排气孔排出与63、规定稠度相同的水泥浆为止。每个孔道压浆至最大压力后，应有一定的稳压时间，保持孔道中的水泥浆在有压状态下凝结。整个压注系统及胶管各阀门处内径不得小于10mm以防堵塞。具体操作及要求如下：(1)灰浆的调试及技术要求a水泥采用普通硅酸盐水泥，强度等级不低于42.5级。b灌浆液的温度应控制在25度以下。c水灰比为0.300.35，搅拌后3小时泌水率宜控制在2%。d在1.725L的漏斗中，水泥浆稠度应为1015s，最多不得大于20S。e具体配和比由试验室试配。掺加钢筋除锈剂时按9kg/m3掺加量，以抑制碱骨料反应和防治Cal-、SO42-浸蚀。(2)张拉完毕后，应及时压浆，以免引起预应力筋锈蚀或松弛。张64、拉工艺完成后，应立即将锚塞周围预应力筋间隙用水泥砂浆封锚；封锚水泥砂浆强度不达到10MPa不得压浆。(3)压浆顺序应先压下面孔道，后压上面孔道，并应将其中一处的孔道一次压完，以免孔道漏浆堵塞邻近孔道，如集中孔道无法一次压完时，应将相邻未压浆孔道用压力水冲洗，使得今后压浆时通畅无阻。(4)压浆泵输浆压力宜保持在0.50.6MPa，以保证压入孔道内的水泥浆密实为准，并应有适当稳压时间（不小于2min）。(5)压浆时压浆泵内绝不能有空缺现象的出现，在压浆泵工作暂停时，输浆管嘴不能与压浆孔口脱开，以免空气进入气孔内影响压浆质量。(6)出浆孔在流出浓浆后即用木塞塞紧，然后关闭连接管和输浆管嘴，卸拔时不应65、有水泥浆反溢现象。(7)压浆过程中及压浆后48h内，结构混凝土的温度不得低于50，否则应采取保温措施。当气温高于35时，压浆宜在夜间进行。4.12.3封锚压浆完成后， 立即将梁端砼冲洗干净，同时清除支承垫板、锚具及端面砼的污垢，并将端面砼凿毛、设置封端钢筋，封端砼标号不可低于梁体砼标号，封端砼必须精心捣固，封锚砼采用C50补偿收缩砼。4.12.4施工注意事项张拉前对梁体做全面检查，如有缺陷，须事先征得监理工程师的同意修补完好且到达设计强度再进行张拉；张拉时千斤顶后面不准站人，也不得踩踏高压管，必须有专人负责，两端对称张拉，同步张拉，并及时填写张拉记录；全梁断丝、滑丝总数不得超过总数的1%，并不66、得位于梁体同侧，且一束内断丝不得超过1丝。液压千斤顶在张拉使用前进行试验及验收，试验及验收工作参照预应力用液压千斤顶行业标准中部分出厂检验项目进行。在下列情况之一时，千斤顶要和工程中使用的油压表、油管等一起进行配套标定：新千斤顶初次使用前；油压表指针不能退回零点，更换新表后；千斤顶、油压表和油管进行更换或维修后；张拉时出现断筋而又找不到原因时；停放三个月不用后、重新使用之前；油表受到摔碰等大的冲击时。张拉设备在使用前配套进行校验。对校验后的千斤顶不得进行内部拆装，压力表不得互换。千斤顶、油泵、压力表的配套标定在千斤顶、油泵、压力表校验合格后，需将其组合成全套设备，进行设备的内摩阻校验，并绘出油67、表读数和相应张拉力关系曲线。配套标定的千斤顶、油泵、压力表要进行编号，不同编号的设备不能混用。钢绞线张拉完毕后，应在锚具附近钢绞线上环周作出明显标记，经12小时后复查，确认无断滑丝并经监理认可，方可压浆，压浆达要求后切割多余钢绞线，并保证其外露量为34cm，切割钢绞线时，应先将钢丝根部用浸湿石棉布加以防护，避免锚具内钢绞线受热而受到损伤孔。4.13支架拆除混凝土强度大于50%设计强度后，拆除箱梁内模。梁体完成终张拉且经压浆处理后进行支架卸落。4.13.1满堂碗扣支架拆除拆除前应清除支架上杂物及地面障碍物。拆除脚手架时，禁止无关人员进入危险区域，拆除应首先将顶托卸载然后按顺序由上而下，一步一清，68、不准上下同时作业。拆除脚手架大横杆、剪刀撑，应先拆中间扣，再拆两头扣，由中间操作人员往下顺杆子。拆下的材料，应向下传递用绳吊下，禁止往下投扔拆除作业。拆除下来的立杆、横杆、底托、顶托，分类型，分数量进行捆绑，堆放，以便清点运输及下次作业使用。严禁无序乱放，无组织施工，无证上岗，无安全培训的情况下操作施工。拆除脚手架要统一指挥，上下应动作协调。4.13.2跨铁路临时支墩拆除根据实际情况，贝雷梁桁架以及其余的连接刚构件全部采用人工结合倒链配合两台25 T吊车拆除，剩余临时支墩全部采用人工拆除。跨铁路临时设施拆除工艺流程：拆除准备（检查箱梁施工是否全部完成）检查、恢复安全防护设施（安全网、防落网等）69、落梁翼板支架翼板底模底板底模纵向贝雷桁架临时支墩及附带的安全防护设施拆除桩头凿除（地表向下1.5m）其余附属设施拆除。4.13.2.1贝雷桁架拆除拆除施工前需向铁路部门申请要点封锁线路，待线路封锁后方可施工。拆除时先解除纵向贝雷架的固定连接，然后用倒链将贝雷桁架移动至箱梁翼板外侧的多余挑出的部分上，采用两台25T吊车把贝雷桁抬到箱梁顶面进行解体并运走。(1)吊装拆除顺序见吊装拆除示意图。(2)在倒链拖动贝雷桁架时，必须固定好倒链，施工时采用在箱梁梁体中预埋32的U形钢筋，用于倒链固定。(3)纵向贝雷桁架拆除时对称拆除。(4)在拖动倒链时，采用角钢扣在箱梁翼板倒角位置，贝雷片端头设置限位装置，以70、免拖动时贝雷片滑出临时支墩。吊车在拆除吊装的过程中必须有足够的空间旋转吊车大臂，防止在空中不能移动的情况出现。(5)由于采用两台25T吊车来吊装拆除纵向贝雷架，所以两台吊车的协调很重要，保证两吊车协调工作，步调一致，特设一专门的指挥人员。4.13.2.2临时支墩拆除拆卸时必须检查吊装机车、工具是否能正常工作,同时找到有利的位置平整场地,把横梁的固定连接解除，为拆除横梁做准备。4.13.2.2.1型钢横梁拆除(1)拆除时采用两台25T吊车在横梁的两端进行起吊，起吊时要平稳进行，且吊车有足够的活动空间。(2)以就近的拆除墩放为原则，越近越好。4.13.2.2.2钢管支撑的拆除(1)拆除钢管间的连接71、件，(2)用倒链将需拆除的钢管沿背向铁路的方向拉倒。(3)将放倒的钢管拖到桥梁范围外(4)吊车吊装装车后运出。4.13.2.2.3连系梁（临时基础）拆除(1)拆除准备所拆除的连系梁为C30钢筋混凝土，拆除方式为采用空压机配合人工凿除的方式进行。(2)防护措施由于是跨铁路施工，为保证施工时不影响铁路，在连系梁靠铁路侧安装竹蔑笆，以阻止混凝土快四处乱飞影响铁路的运营。(3)凿除施工采用空压机配合人工施工，凿除砼同时把钢筋切除。(4)凿除的混凝土由人工及时清理出去，同时随时检查清理火车道上散落的混凝土碎块，保证铁路的安全。(5)施工时按照作业指导书组织施工，同时遵守高空作业，安全做业等规范的要求4.72、13.2.2.4桩基拆除桩基的桩头处理，地面以下1.5m的桩头须用空压机凿除,钢筋切除。在施工的过程中，保护好铁路，严禁对铁路的扰动施工，凿除完毕后，须用土回填分层压实。 4.14施工注意事项(1)砼浇注前要认真检查预应力孔道，防止出现孔洞漏浆。(2) 腹板砼振捣时，不能长时间不动棒或停棒，防止卡棒或管道破裂。(3)浇注过程中安排各工种检查钢筋、支架及模板等的变化情况，遇到问题及时处理。(4)顶板浇筑完成后，要及时收浆。(5)砼输送：A、确保联系畅通，现场、后方、砼搅拌站要及时联络，避免误砼的浇注。B、砼输送设备、汽车泵、砼搅拌站等要有专人负责应急处理。C、确保砼的性能稳定，现场一旦发现砼性能73、波动较大时，应及时与实验室及砼搅拌站联系，尽快解决问题。(6)注意支架结构的安全：A、设专人在砼浇注过程中支架进行查看，防止支架发生意外。B、预压过程中由专职测量组设置观测点，进行支架观测，持续时间不少于3天。C、加强内模支撑的检查，防止突变。4.15现浇箱梁施工工艺流程铁路现浇箱梁施工工艺框图施 工 准 备测量放样支 架 搭 设支 座 安 装安装底模及外模支 架 预 压沉降观测调整模板安装、绑扎底腹板钢筋检 查 合 格测量中线及标高安 装 内 模浇筑混凝土安装、绑扎顶板板钢筋检 查 合 格测量中线及标高养护浇筑混凝土及预应力施工支架下落、拆除5、质量保证5.1质量保证体系成立以项目经理为组长74、的现浇箱梁质量管理体系，实行全员质量管理，严格执行各项规章制度，把质量作为企业生存和发展的头等大事抓好。参与施工人员必须经专门培训，明确箱梁现浇作业程序和各自负责的工序验收合格标准。施工过程中设专人统一指挥，各工序作业人员必须服从指挥，坚守岗位，遵守劳动纪律，严谨工作。质量管理组织机构组长：现场技术人员组长：作业队长副组长：技术负责人全体施工作业人员质 量 管 理 小 组质 量 执 行 小 组副组长：质检工程师5.2质量保证措施 试验工作的质量保证措施 按规定的频率进行原材料的抽验工作，确保各种试验的有效性和准确性，认真把好质量关。 按设计要求进行配合比设计工作，针对施工要求及原材料实际情况确75、定施工用配合比，在现场设试验人员对混凝土的拌合质量进行控制。 对于试验设备，须按规定做好计量检定工作，在使用过程中要随时发现掌握可能出现的偏差，以保证计量设备的准确。 对预应力施工用设备，按规定进行千斤顶、油压表进行检定，保证钢束的张拉质量。 测量工作的质量保证措施 对现浇箱梁施工用的测量仪器，要按计量要求定期到指定单位进行校定，施工过程中，如发现仪器误差过大，应立即送去修理，并重新校定，满足精度要求后，方可使用。 施工基线、水准点、测量控制点，应定期半月校核一次，各工序开工前，应校核所有的测量点。 模板及支架质量保证措施 对于现浇箱梁所使用的模板，要保证有足够的强度、刚度、平整度和光洁度并要76、装拆方便，并采用优质脱模剂涂刷模板表面。 在支架搭设前对设计钢管支架向作业队进行认真技术交底，以保证现场拼装情况与计算值相一致。 支架经“加载验收”合格后，方允许交付使用，并应向下一工序人员详细交底，提醒注意事项。 模板、支架使用过程中，应派专人不断检查，发现问题及时解决。 拆卸模板、支架时，应按规定顺序拆除，小心轻放，决不允许猛烈敲打和拧扭，并将配件收集堆放。 钢筋加工及安装质量保证措施 钢筋验收：必须要有出厂质量保证书，没有出厂保证书的钢筋不予进场，对使用的钢筋，严格按规定取样试验合格后方能使用。 钢筋焊接：操作人员必须持证上岗，焊接头要经过试验合格后，才允许正式作业，在一批焊件中，进行随77、机抽样检查，并以此作为对焊接作业质量的监督考核。 钢筋配料必须经过技术主管审核后，才准下料，下料成型的钢筋，应按图纸编号顺序挂牌，堆放整齐，钢筋的堆放场地要采取防锈措施。 钢筋绑扎完毕，经过监理工程师验收合格后，方可浇注混凝土，在混凝土浇筑过程中，必须派钢筋工值班，以便处理在施工过程中发生的钢筋及预埋件移位等问题。 混凝土质量保证措施 试验人员在搅拌站监督检查配合比执行情况以及原材料、坍落度、试件取样、称量衡器检查校准以及拌合时间是否相符。 混凝土运抵现场后，必须经过坍落度试验，符合要求后才能浇筑，若坍落度损失过大，试验人员可根据实际情况征得监理工程师同意后加入适量水泥浆，以确保混凝土的水灰比78、不变，并要搅拌均匀后方可浇注。 混凝土采用泵送施工时，输送管接头要密封，保证不漏气，泵送混凝土之前要先泵送一定数量的水泥砂浆润滑管道。 浇注混凝土前，全部模板和钢筋应清洗干净，不得有杂物，并经监理工程师检查批准后方能开始浇注，混凝土的浇注方法，必须经过监理工程师的批准。 混凝土浇注时，要严格控制分层厚度，最大不超过30cm，同时要严格控制混凝土自由下落高度，最高不能超过2m，以免混凝土产生离析。6、安全保证措施6.1安全保证体系建立以项目经理为首的安全保证体系。与建设单位签订安全生产协议书，坚持“安全第一、预防为主”和坚持“管生产必须管安全”的原则，明确承担安全施工的责任和义务。安全保证制度（79、1）、建立健全各项安全制度根据本单位工程特点，制定具有针对性的安全管理制度：各类机械的安全作业制度；用电安全制度；施工现场保安作业制度；防洪、防火、防风等措施；跨线作业安全措施；起重作业安全制度；各种安全标志的设置及维护措施等。（2）、安全生产教育与培训开工前，对所有参建员工进行上岗前的安全教育和技术交底。对从事电气、起重、高空作业、焊接、机动车驾驶等特殊工种的人员，经过专业培训，获得安全操作合格证后，方准持证上岗。现场施工的施工负责人、技术负责人、安全员、防护员、领工员需参加XX铁路局组织的临近既有线施工的安全培训，熟练掌握既有线施工的安全、技术规程，培训合格后方可进行现场管理（3）、安全生80、产检查建立各级安全检查制度，经理部每月组织安全生产大检查，安检工程师、安全员日常巡回安全检查，施工班组每日进行自检、互检、交接班检查。本单位在季节变化和节假日安排专职安全检查员对各项生产设施和施工机械进行全面检查，对工程施工过程中的安全设施和安全隐患进行全面检查，同时对所有员工进行专项安全教育。（4）、安全事故报告制度建立安全事故报告制度，如发生重伤、死亡、重大死亡事故后，项目队负责人用快速方法(包括电话、电报、电传等方法)立即向建设单位及本单位上级有关部门逐级报告，最迟不得超过24h。报告内容包括事故发生单位、时间、地点、伤亡情况、初步分析事故的原因等。对事故严格按“四不放过”原则进行处理。81、（5）、安全奖惩制度通过经济与行政手段的有效结合，将安全生产与干部职工的切身利益紧密挂钩，制定安全生产奖惩办法，实行安全抵押基金制度，从验工计价中扣除2%作为安全风险基金，定期考核兑现，使干部全面加压，职工全员负载，达到施工现场安全生产有序可控。6.2安全保证措施、安全用电措施现场移动式电器设备必须使用橡皮绝缘电缆，横过通道必须穿管埋地敷设。配电箱、开关箱使用BD型标准电箱，电箱内开关电器必须完整无损，接线正确，电箱内设置漏电保护器，选用合理的额定漏电动作电流进行分级匹配。配电箱设总熔丝、分开关，动力和照明分别设置。金属外壳电箱作接地或接零保护。开关箱与用电设备实行一机一闸保险。同一移动开关箱82、严禁有380V和220V两种电压等级。架空线必须设在专用电杆(水泥杆、木杆)上，严禁架设在树或脚手架上，架空线装设横担和绝缘子。架空线离地4m以上，机动车道为6m以上。对高压线路、变压器要按规程安置，设立明显的标志牌。所有电气设备按规定安装漏电保护装置，并有良好的接地保护措施。接地采用角钢、圆钢或钢管，其截面不小于48mm2，一组二根接地之间间距不小于2.5m，接地电阻符合规定，电杆转角杆，终端杆及总箱，分配电箱必须有重复接地。安装、维修或拆除临时用电工程，必须由电工完成，电工必须持证上岗，实行定期检查制度，并做好检查记录。严禁将电线拴在铁扒钉、钢筋或其它导电金属物上，电线必须用绝缘子固定，配83、电导线必须保证与邻近线路或设施的安全间距。、施工机械安全措施各种机械操作人员和车辆取得操作合格证，不准将机械设备交给无本机操作证的人员操作，对机械操作人员要建立档案，专人管理。操作人员按照机械说明规定，严格执行工作前的检查制度和工作中注意观察、工作后的检查保养制度。保持机械操作室整洁，严禁存放易燃易爆物品。不酒后操作机械，机械不带病运转、超负荷运转。起重作业严格按起重作业安全操作规程施工。起重工必须熟悉施工方法、起重设备的性能、所起重物的特点和确切重量以及施工安全的要求。对所有起重机械进行指挥的信号员，应专人指挥，统一指挥信号，哨音清晰，手势和旗语准确，不得用喊叫指挥。如遇有妨碍司机视线处，应84、增加传递信号人员。起重臂下严禁站人。对千斤顶、千斤绳、倒链、滑车、卡环、拖绳、溜绳都要进行严格的详细检查，安全合格后方可使用。六级以上大风，应停止起重作业。、高空作业安全措施从事高空作业人员，定期进行体格检查，凡不适宜高空作业的人员，不得从事此项工作。严禁高血压、心脑血管病人登高作业,严禁酒后登高作业。作业人员拴安全带、戴安全帽、穿防滑鞋。高空作业人员应配给工具袋,小型工具及材料应放入袋内，较大的工具，拴好保险绳,不得随手乱放，防止堕落伤人，严禁从高空向下乱扔乱丢。双层作业或靠近交通要道施工时，设置必要的封闭隔离措施或设置防护人员及有关施工标志。高空作业所用梯子不得缺档和垫高，同一梯子不得二人85、同时上下。高空作业与地面联系，应有专人负责，或配有通讯设备。高空作业铺设纵、横梁及支架时，应铺设步行板，步行板两端应绑扎，不得留探头板。夜间不得进行高空作业。六级以上大风，为确保施工人员的人身安全，应停止高空作业。、现浇连续梁施工安全措施支架和模板应有足够的刚度和强度。支架基础必须坚实，承载力足够，防止发生沉降和水平位移。支架按设计搭设，各部件不能随意删减，接头按规定的扭矩拧紧。不得施加超出支架各部分允许承载力的荷载。不得使用不合格的支架材料。支架搭设完毕，必须进行堆载预压。支架拆除必须在混凝土强度达到设计、规范规定值后方可进行，拆除顺序自上而下。支架上现浇梁板周边设置操作平台栏杆，并挂密目网86、。、预应力施工安全技术措施预应力钢绞线下料，在清理干净的硬化场地进行。场地内严禁动用电焊设备，防止电焊弧击伤钢绞线，造成钢绞线在张拉时断裂伤人。夹片、锚具进场后仔细检查夹片、锚具的硬度和圆锥度以及夹片有无裂纹、有无锈蚀现象，以保证夹具具有足够的自锚能力，防止夹片、锚具弹出伤人。采用油顶、油表相互匹配的预应力张拉施工设备，在使用一定时间或次数后及时校验，防止因油顶、油表不匹配造成张拉力控制不准确，产生安全事故。锚垫板安装角度位置严格按设计要求，并采取锚筋与粱体钢筋焊接的方法确保锚垫板角度、位置准确。以防应力过大，造成锚垫板松动，造成预应力施工安全事故。在张拉施工时，精确调整油顶位置确保油顶、工具87、锚、锚具、锚垫板位于同一条线上，确保预应力施工安全。张拉油顶采用安全可靠的钢支架配合导链吊挂，以防油顶吊落，伤及张拉操作人员。张拉作业区设立钢筋栅栏及安全防护网，并设立安全防护标志，严禁非作业人员进入。张拉或退锚时，张拉油顶后面严禁站人，并在张拉作业区后方设置木防护板以防预应力筋拉断或锚具、夹片弹出伤人。张拉作业时设置专人负责指挥，测量伸长量时，停止油顶张拉。张拉液压系统的高压油管的接头应加防护套，以防漏油伤人。高压油管在正式使用前作油管承压检查，保证油管的正常使用。6.2.6既有线施工安全技术措施为确保跨铁路的施工安全，在施工跨铁路上部结构时必须做好防护措施。在贝类梁安装完成后满铺木板及密目88、安全网，将贝类梁上方完全封闭，防止有小工具及物品从高空坠落，在贝类梁四周焊接钢管作为栏杆，并且挂满密目安全网，安全网内铺设木板，防止工具及物品坠落，确保铁路运营安全。施工前与铁路设备管理单位签定安全协议，在其技术人员的指导下对施工有影响的设备进行移动或防护。施工机械设备使用前进行强制性的安全检查，保持生产过程中的机械设备正常运转状况，保证机械设备在跨线作业时正常运行，不带病作业。专业技术持证上岗，严格执行特殊工种持证上岗制度，对起重工、电焊工及各种机械操作司机、线路防护员等特殊工种经过严格培训、考核，持证上岗率达100%，严禁各特殊工种之间进行交叉操作。施工用电严格按照施工现场安全用电规程的要89、求进行施工电力、设施的布置和使用，特别是非专业人员不得使用和操作专业电力机械和供电设备；严禁私拉乱设电线。跨越线路的电缆必须加设塑料管保护。遇有危及行车安全的情况时，必须在列车通过之前处理。如列车到达前不能完成时，按“技规”要求派出防护人员设置停车信号，通知列车停止前行。做好充分准备，集中力量采取平行作业方法，综合利用好封锁点，确保施工安全、按时开通线路。施工时严格遵守要点、登记制度。施工应提前以书面通知车站施工内容、影响范围以及配合要求等，以使车站安排行车作业、安全把关等工作。项目负责人提前到车站联系，封锁施工前1小时到车站的行车设备施工登记薄内登记。要点期间派驻站联络员在行车室值班，保持同90、施工现场的通讯联络。按照调度命令及车站值班员签认的要点记录执行，完成施工任务后，进行检查，确认无问题后方可消点。所有施工现场的机具、器材均不得侵入建筑限界内，并注意堆码稳固，以防止列车震动引起滑落，倒塌后侵入界限，影响行车。列车通过前，全面复查确认线路情况、料具堆码情况及桥面上其他物品等情况。驻站联络员要随时与现场防护员保持联系，对所有施工人员进行安全技术交底，组织学习安全技术措施和施工方案，使每个施工人员都明确施工任务和要求，明确安全注意事项，明确职责分工，做到人人有责，物各有主。选派经过培训合格的防护人员，在施工点处按规定设置齐全的防护标志。防护信号牌的内容及形式要正确，位置要准确，未设好91、防护不准施工。防护人员与驻站联络员保持密切联系，进行预报、确报，正确掌握列车运行时刻，及时通知工地做好防护。如联系中断，现场防护员应立即通知施工负责人停止作业，必要时将线路恢复到准许放行列车的状态。严肃施工纪律和劳动纪律，认真实施标准化作业，奖惩分明。杜绝违章指挥与违章操作，保证施工现场安全防护设施的齐全与性能良好。要点施工前，做好各项准备工作，吊车应进行试吊，控制吊车的各项技术参数，达到要求后方可在封锁点内进行吊装作业，以保证要点时间和行车安全。若在要点内施工不完，应提前按临时施工的规定办理审批手续。要点施工时严禁超前施工，点内施工安排紧凑、合理，职责分明，有条不紊。施工后严格按照放行条件办92、理，及时消点。 施工防护及驻站联络员必须选派责任心强、具有安全生产知识、熟悉防护方法、身体健康和经培训合格的人员，持证上岗。工地设4名现场防护人员、驻站联络员进行24小时安全防护。工地防护人员按规定带齐防护信号设备，保持与施工现场负责人的通讯联络，掌握列车运行时分，做好列车通过记录，监督施工人员下道。按铁路技术管理规程要求，设置防护人员及防护信号牌，位置准确、颜色清晰、字迹工整、显示正确。施工人员要按规定距离下道避车，不准抢道，不准坐在钢轨上休息。施工车辆、机具材料、设备、临时构筑物不得侵限，跨越铁路时要“一停、二看、三通过”。充分利用要点封锁时间，快速准确完成施工作业，对未来得及完成的作业一93、律清除，确保行车安全。跨铁路上部施工时，严防物体坠落，箱梁上的杂物，应及时清理干净。线路上施工人员一律统一服装，凭证上岗，防护人员应动作规范。6.2.7防火安全措施建立经理部、项目队、班组三级防火责任制，各项目队设有专职负责消防的安全人员，明确各级防火职责。重点部位如仓库、木工间配置相应消防器材，一般部位如宿舍、食堂等处设常规消防器材。施工现场用电，严格执行有关规定，防止发生电器火灾。焊、割作业点与氧气瓶、乙炔气瓶等危险物品的距离不得少于10m，与易燃易爆物品的距离不得少于30m。加强对易燃、易爆及危险品的管理。工程大量使用柴油、重油、沥青等易燃品，因此其采购、运输、贮存及使用各环节均严格按照94、有关安全操作规程执行，储料现场配备充足的消防灭火器材。6.2.8支架拆除安全措施拆除现场必须设警戒区域，张挂醒目的警戒标志。警戒区域内严禁非操作人员通行或在支架下方继续组织施工。地面监护人员必须履行职责，并配备良好的通讯装置。 仔细检查吊运机械包括索具是否安全可靠。吊运机械不允许搭设在支架上，应另立设置。 支架的拆除应按拟定的程序进行。一般应分几个循环拆完，拆除量开始宜小，以后逐渐增大。不允许采用猛烈敲打然后强扭等方法拆除模板和支架。如遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进行支架的拆除。夜间实施拆除作业，应具备良好的照明设备。支架拆除后，应及时对其进行维修整理，并分类妥善存放。7. 跨既有线施工应急95、预案7.1成立应急预案小组成立重大事故“应急救援指挥领导小组”，由经理、生产副经理、工程部、安质部、物资部、综合办公室等部门领导组成，下设应急救援办公室（综合办公室），日常工作由综合办公室兼管。发生重大事故时，以指挥领导小组为基础，即重大事故应急救援指挥组，负责项目部应急救援工作的组织和指挥。指挥组设在综合办公室。应急救援领导小组职责：负责本单位应急预案的制定、修订；组建应急救援专业队伍，并组织实施和演练；检查督促做好重大事故预防和应急救援的各项准备工作。7.2应急小组职责(1)发生事故时，由指挥组发布和解除应急救援命令；(2)组织指挥救援队伍实施救援行动；(3)向上级汇报和向相关单位通报事故96、情况，必要时向有关单位发出救援请求；(4)组织事故调查，总结应急救援工作经验教训。7.3指挥组人员分工(1)总指挥项目经理XX：组织指挥全队的应急救援工作；(2)副总指挥项目副经理XX：协助总指挥负责应急救援的具体工作；(3)指挥组成员1）安质部部长XX：协助总指挥做好事故报警、情况通报及事故处置工作； 2）生产副经理XX：负责施工现场机具、物资、设备、人员的组织调配工作和事故自救工作；负责事故现场通讯联络和对外联系工作；负责事故现场保护和伤亡人员的紧急处置工作。代表指挥组对外发布有关信息。 3）总工XX、工程部部长XX：负责现场技术调查、技术处理、制定方案和防范措施；4）物资部部长XX：负责97、现场工程抢险、抢修所需救援物资、设备的储备调用工作；5）综合办公室主任XX：负责相关设备管理单位的联系和组织设备管理单位专业抢修工作；负责伤员抢救、转院、亲属的安顿以及生活必需品的供应工作；负责救援车辆的指挥和分派工作。6）应急抢险小组成员必须保证24小时通讯畅通，应急抢险小组指挥中心设在办公室，唐爱众担任调度，各成员联系电话如下：7.4应急预案事故后处理工作(1)按照四不放过的原则查明事故原因及责任人。(2)以书面形式向上级写出报告，包括发生事故时间、地点、受伤(死亡)人员姓名、性别、年龄、工种、伤害程度、受伤部位。(3)制定有效的预防措施，防止此类事故再次发生。(4)组织所有人员进行事故教98、育。(5)向所有人员宣读事故结果，及对责任人的处理意见。7.5应急预案措施在营业线施工过程中，危及行车安全的危险源作为一号危险源，应采取措施严加控制。造成危及行车安全的事故的起因是多样的，影响程度和范围也有所不同，如违规操作、操作失误、设备失修、材料伪劣、工序紊乱、不按已审定方案组织施工以及监督、检查、管理、协调等不到位原因均可造成不同程度的行车安全、施工安全及人员事故。1.事故处置与救援发生一般（不含一般）以下轻微安全事故，现场能够处置和处理的，现场管理人员、操作人员应及早发现，采取相应措施快速予以处理。如一旦发生一般及以上列车行车、管线中断及人员事故时，现场难以处置和处理的，应采取以下应急99、救援措施：发生危及行车安全事故时，首先坚持“先防护、后处理”的原则，防止事态进一步扩大。现场施工员、安全员及最早发现者应立即向总指挥和指挥中心报告，对列车行车安全构成威胁的要同时向行车组织部门报告，并采取一切办法处理和消除事故隐患，防止事态进一步扩大。接到事故报告后，应迅速通知有关部门、施工队，查明事故地点、时间、原因和危害程度，同时通知应急救援指挥组成员及各专业救援队伍迅速赶往事故地点。应急救援指挥组成员按照专业对口的原则迅速向上级主管报告事故情况。发生事故的施工队，应迅速查明事故起因、严重程度和可能造成的后果。凡能通过现场采取措施，利用现场机具、物资、设备、车辆、人员能够处理和消除事故的，100、则以自救为主。现场难以处理和控制的，应向应急救援指挥组报告，并提出具体救援措施和办法。影响列车行车安全的，应先采取防护措施，在向指挥组报告的同时向行车组织部门报告。应急救援指挥组成员到达事故现场，根据事故状态及危害程度作出相应的应急决定，并指挥应急救援队立即开展救援行动。如事故影响面有可能扩大时，立即请求上级支援，降低事故损失、消除负面影响。技术、安全、调度等人员到达事故现场，立即根据专业特点采取措施使事故现场得到控制，并与施工队负责人一道安排人力、物力、机具、设备组织救援行动。抢险抢修队到达现场后，根据指挥组下达的指令，迅速配合有关设备管理单位进行设备抢修，控制事故以防事故扩大。协调负责人赶101、到现场后，根据现场情况向营业线有关设备管理单位通报情况。同时根据设备的损坏情况，联系设备有关单位，组织专业抢修队伍进行抢修，做好配合和服务工作。尽可能的所短抢修时间，使设备达到放行和使用条件。综合办负责人赶到现场，首先组织车辆将伤员转送到应急救援小组指定的医院（XX人民医院）进行施救，安排好看护人员，为现场和伤员及亲属解决生活必需品，同时控制媒体的失实报道而造成不良社会影响。当事故得到控制，立即成立两个专门工作小组：在安质部长指挥下，组成由技术、安全、质量、生产、事故单位参加的事故调查小组，调查事故发生原因和研究制定防范措施；在生产副经理指挥下，组成由综合办、物资、协调和事故单位参加的抢修小组102、，按照应急救援预案，组织指挥事故处置和落实抢修任务。XX国道高速公路上跨铁路箱梁现浇支架设计计算书1、 设计依据1.1、建筑结构荷载规范（GB50009-2001）1.2、竹编胶合板（GB/T13123-2003）1.3木结构设计规范（GB50009-2001）1.4、钢结构设计规范（GB50009-2001）1.5、建筑地基基础设计规范（GB50009-2001）1.6、混凝土结构设计规范（GB50009-2001）1.7、XX国道主干线博克图至XX段高速公路设计文件2、工程概况XX西互通立交桥跨铁路部分桥孔布置为主线桥（50.15+46.5+50.15）m，D匝道桥（50.15+48+50103、.15）m预应力砼连续梁，主线桥长146.8m、D匝道桥长148.3m。主线桥梁体为单箱双室，D匝道桥梁体为单箱单室，均为等高度，等截面箱梁。箱梁梁高2.9m，主线桥箱梁顶板宽12.8m，顶板厚25cm，局部45cm，底板厚22 cm 42 cm变化，腹板厚由50cm渐变为70cm。D匝道桥梁宽8.5m，顶板厚25cm，局部45cm，底板厚22 cm 42 cm变化，腹板厚由50cm渐变为70cm。箱梁为C50砼，梁体砼设计为连续灌注，现场拟采用两次分层灌注箱梁，首先施工底板及腹板，然后施工顶板。3、 箱梁现浇支架施工方案上跨XX铁路部分箱梁长36m，与既有铁路交角41度，均位于箱梁普通段，采104、用钢管支墩承托贝雷梁架空铁路运营通道，本跨其余采用碗扣满堂支架。采用贝雷梁作为现浇支架纵向承重结构，XX铁路段在横桥向布置20排单层不加强贝雷梁，XX铁路段在横桥向布置20排单层加强贝雷梁，在外腹板下布置3片贝雷梁，内腹板下布置4片贝雷梁，间距0.3m，在其余部分贝雷片间距0.9m，贝雷梁间采用连接件在横桥向连成整体。在贝雷片纵梁上每隔90cm横向布置一根I10工字钢，其上布置100150mm方木, 方木上布置=15mm的竹胶合板。贝雷梁下横向用2HN50型钢将上部荷载传至钢管立柱，每个托架支点横向布置5-10根6008mm钢管立柱，边支墩立柱支与120cm（宽）80cm（高）钢筋混凝土系梁上105、，基础为100cm钻孔桩基础，中支墩立柱支与220cm（宽）100cm （高）钢筋混凝土条基上。主线桥地质情况：左幅14#墩15#墩XX铁路旁：646.7643.1 亚粘土=180kpa =65kpa；643.1641.4 粉砂 =150kpa =35kpa； 641.4631.3 圆砾土 =500kpa =120kpa； 左幅16#墩17#墩：647646.5 亚粘土；646.5643亚粘土=180kpa =65kpa； 643631.9 圆砾土 =500kpa =120kpa； 右幅13#墩14#墩XX铁路旁：646.7643.1 亚粘土=180kpa =65kpa；643.1641.4 106、粉砂 =150kpa =35kpa； 641.4631.3 圆砾土 =500kpa =120kpa； 右幅15#墩16#墩：647646.5 亚粘土；646.5643亚粘土=180kpa =65kpa； 643631.9 圆砾土 =500kpa =120kpa； 4、XX铁路段支架结构计算贝雷梁托架长36m，采用两跨16.5m+19.5m连续梁结构进行受力计算。4.1、翼板支架结构计算(1)、底模板计算：、竹胶板技术指标以及力学性能： 根据竹编胶合板（GB/T13123-2003）查得，15mm厚光面竹胶板厚型类一等品，静弯曲强度50MPa，弹性模量E5103MPa；密度取。由于翼板处方木按中107、心间距45cm横向布设，实际计算考虑方木实体宽度10cm，即模板计算跨径取：；又模板单位宽(1m)面板截面参数：惯性矩： 截面抵抗矩：、荷载计算：a.钢筋砼自重取26KN/m3，砼产生的面荷载标准值：q1=(0.2+0.45)/2*268.45KN/m2；b.模板自重产生的荷载标准值：q2=0.5 KN/m2；c.施工人员荷载：q3=2.5 KN/m2；d.振捣砼产生的荷载：q4=2.0 KN/m2；则取1m宽分析线荷载为：q强=1.2(8.45+0.5)+1.4(2.5+2.0)17.04KN/mq刚=8.45+0.58.95KN/m、计算模型：按两跨0.4m连续梁建模计算模板强度及刚度、计108、算结果：强度分析： ，满足要求刚度分析：翼板处模板强度、刚度均满足要求。(2)、翼板处底模下方木检算：竹胶板下横向方木采用100100mm的东北落叶松方木,纵向间距45cm,其下方木纵向布置, 横向间距90cm、方木技术指标以及力学性能：查木结构设计规范得，东北落叶松强度等级为TC17，抗弯强度设计值fm=17N/mm2 E=10000N/mm2依最大三跨0.9m连续梁计算方木强度及挠度：又方木的截面参数：惯性矩： 截面抵抗矩：、荷载计算：由上一节模板分析可知转递到方木的线荷载如下q强=17.040.457.67KN/mq刚=8.950.454.03KN/m、计算模型：由于方木下面分配梁按0.109、9m间距布置，故方木建模按三跨0.90m连续梁分析如下：、计算结果：强度分析： ，满足要求刚度分析：方木的强度、刚度均满足要求。 (3)、100150方木分配梁检算：其100100方木下纵向布置100150方木, 横向间距90cm、100150方木技术指标以及力学性能：方木下分配梁统一采用100150方木。计算按照最大跨距为0.9m的三跨连续梁荷载计算。100150方木技术指标：E=1104 N/mm2 I=2.8107 mm4 W=3.75105 mm3 fm=17N/mm2 、荷载计算：由前面模板分析可知转递到100150方木的线荷载如下q强=17.040.915.34KN/mq刚=8.9110、50.98.06KN/m、计算模型：由于翼板处100150方木下面钢管支撑横向间距有0.9m布置，按三跨0.9m连续梁建模如下：、计算结果：强度分析： ，满足要求刚度分析：100150方木的强度、刚度均满足要求。(4)、碗扣架检算：翼缘混凝土下采用碗扣支架,间距9090cm,由100150方木分配梁检算得R=15.2KN根据桥涵中对碗扣支架分析可知，当横杆步距为1.2m时，单根立杆稳定允许荷载设计值为30KN；钢管自身重按4.0kg/m=0.04KN/m，按照步距1.2m，立杆长度取4.8m，则有每根立杆承受自重(包括横杆)为：(5*0.9*2+4.8)*0.04=0.552KN,所以有立杆在111、翼板承受的荷载为:Rmax =15.2+0.552=15.7KNN=30KN故碗扣支架在翼板处满足要求。4.2、底板支架结构计算15mm竹胶板下纵向设100150mm方木,腹板下间距30cm,空腔下间距45cm,其下设I10工字钢,间距90cm, 工字钢下设贝雷梁, (1)、底模计算：15mm竹胶板下纵向设100150mm方木,腹板下间距30cm,空腔下间距45cm、竹胶板技术指标以及力学性能： 静弯曲强度50MPa，弹性模量E5103MPa；密度：。又模板单位宽(1m)面板截面参数：惯性矩： 截面抵抗矩：、荷载计算：钢筋砼自重取26KN/m3，a.腹板处砼产生的面荷载标准值：q1=2.9*2112、675.4KN/m2； 空腔处砼产生的面荷载标准值：q1=0.47*2612.22KN/m2；b.模板自重产生的荷载标准值：q2=0.5 KN/m2；c.施工人员荷载标准值：q3=2.5 KN/m2；d.振捣砼产生的荷载标准值：q4=2.0 KN/m2；则取1m宽胶合板线荷载为腹板处q强1=1.2(75.4+0.5)+1.4(2.5+2.0)97.38KN/mq刚1=75.4+0.575.9KN/m空腔处q强2=1.2(12.22+0.5)+1.4(2.5+2.0)21.56KN/mq刚2=12.22+0.512.72KN/m、计算模型：、计算结果：强度分析： ，满足要求刚度分析：实腹板处模板113、强度、刚度均满足要求。 (2)、底模下100150mm方木检算：竹胶板下纵向方木采用100150mm的东北落叶松方木,腹板下横向间距30cm, 空腔下横向间距45cm,其下设I10工字钢,横向布置,纵向间距90cm.、方木技术指标以及力学性能：又方木的截面参数：惯性矩： 截面抵抗矩：、荷载计算：腹板处q强1=97.380.25=29.21KN/mq刚1=75.90.25=22.77KN/m空腔处q强2=21.560.45=9.7KN/mq刚212.720.45=5.72KN/m取腹板处方木的线荷载进行结构计算、计算模型：、计算结果：强度分析： ，满足要求刚度分析：故其方木的强度、刚度均满足要求114、。(3)、10#工字钢分配梁检算：方木下分配梁采用I10工字钢作为横向分配梁，沿纵断面方向间距90cm。、I10工字钢技术指标以及力学性能：I10工字钢技术指标：E=2.1105 MPa f=215N/m fv=125 N/m、荷载分析腹板处q强1=97.380.9=87.64KN/mq刚175.90.9=68.31KN/m空腔处q强221.560.9=19.40KN/mq刚212.720.9=11.45KN/m.计算建模 、计算结果：经过midas建模计算：弯 曲 组 合 应 力 图剪 应 力 图变 形 图由以上电算可知：=32.4 MPa215MPa =38.9 MPa125MPa 最大变115、形：fmax=0.2mmf=900/400=2.25mm满足要求；(4)、纵向贝雷梁检算：箱梁底板下承重桁架共计布置20片,贝雷片计算跨度：16.5+19.5m 4.3、纵向主承重梁受力验算（1）、单片贝雷梁的技术指标E=2.1105 MPa I=2.50497109 mm4 W=3.5785106 mm3M=788.2KN.m Q=245.2KN、荷载分析由于贝雷梁提供的为允许最大弯距及剪力,因此荷载计算时分项系数均为1.0,既按荷载标准值考虑.单贝雷片自重：276Kg/节+连接系，取300Kg/节，即1KN/m；工字钢分配梁自重：0.113*0.9/0.9=0.113KN/m箱梁段处单片贝116、雷梁所受线荷载标准值边实腹板处：q强=2.90.5+0.20.62+0.20.32+0.6(0.25+0.22)263+1+0.113+0.50.63+(2.5+2) 0.63=16.39 KN/mq钢=15.49 KN/m中实腹板处：q强=2.90.5+0.20.6+0.20.3+0.9(0.25+0.22)264+1+0.113+0.50.94+(2.5+2) 0.94=15.59 KN/mq钢=14.58 KN/m空腹板处：q强=0.47263.15/3+1+0.131+(2.5+2)*3.15/3=18.69 KN/mq钢=13.97 KN/m翼缘板处: q强= (0.2+0.45)0117、.926/2+1+0.113+20.9+(2.5+2)0.9=14.57 KN/mq钢=10.52KN/m通过对各部位单片贝雷梁所受线荷载分析,采用q强=18.69 KN/mq钢=15.49 KN/m、计算模型、计算结果弯 距 图剪 力 图变 形 图由以上电算可知：Mmax=772.7KN-mM=788.2 KN-m 满足要求Qmax=221.9kN=Q=245.2KN 满足要求fmax=0.028mf=19.5/400=0.049m 满足要求；4.4、边支墩受力验算.梁的技术指标以及力学性能：E=2.1105 MPa I=2.50497109 mm4 W=3.5785106 mm3M=788118、.2KN.m Q=245.2KN=210MPa =120MPa （贝雷片为16Mn钢）.荷载分析箱梁段处单片贝雷梁所受线荷载设计值边实腹板处：q强=1.22.90.5+0.20.62+0.20.32+0.6(0.25+0.22)263+1+0.113+0.50.63+1.4(2.5+2) 0.63=19.85 KN/m中实腹板处：q强=1.22.90.5+0.20.6+0.20.3+0.9(0.25+0.22)264+1+0.113+0.50.94+1.4(2.5+2) 0.94=18.91 KN/m空腹板处：q强=1.20.47263.15/3+1+0.131+1.4(2.5+2)*3.15119、/3=23.38 KN/m翼缘板处: q强= 1.2(0.2+0.45)0.926/2+1+0.113+20.9+1.4(2.5+2)0.9=18.29 KN/m根据现场贝雷梁布局，根据各部位贝雷梁支点反力分析计算结果，每组贝雷横梁所受支点反力如下表箱梁部位单片线荷载KN/m牙边墩KN中墩KN博边墩KN翼缘19.29105.1413.8139.5边腹板19.85114.0449.1151.5中腹板18.91108.6427.9144.3空腹板23.38134.3529.0178.4支墩横梁与箱梁正交时横梁各部位线荷载为箱梁部位各部位长m牙边墩横梁KN/m中墩横梁KN/m博边墩横梁KN/m翼缘2120、.5120.53496.56167.40边腹板0.5684.02694.6909.0中腹板0.5868.83423.21154.4空腹板3.15127.9505.41169.9支墩横梁与箱梁斜交41。时横梁各部位线荷载为箱梁部位各部位长m牙边墩横梁KN/m中墩横梁KN/m博边墩横梁KN/m翼缘3.8179.07325.74109.81边腹板0.76448.71767.66596.3中腹板0.76569.932245.62757.29空腹板4.8083.9331.55111.45边支墩受力计算采用博边墩(1) 横梁计算横梁采用HN500200梁的技术指标E=2.1105 MPa f=215N/m121、 fv=125 N/m.计算模型、计算结果弯曲应力图：剪应力图：变形图：支座反力图：由以上电算可知：=131.5 MPa215MPa =92.1 MPa125MPa 最大变形：fmax=3mmf=3000/400=75mm满足要求；、边支墩墩身验算边支墩墩身为6008钢管E=2.1105 MPa f=215N/m fv=125 N/m.荷载分析：由前面钢横梁受力情况时，已计算出支座反力，此时支座反力分别为N1=N6=267.2KN N2=N5=747.2KN N3=N4=671.3KN传递荷载到单个墩身.结构建模：、计算结果应 力 图剪应力图反 力 图.结果分析：由以上电算可知：=54.2 M122、Pa215MPa =14.4 MPa125MPa 满足要求；、基础系梁计算、力学性能： C30混凝土fc=14.3N/mm2 ft=1.43N/mm2、荷载计算：由前面钢管立柱受力情况时，已计算出支座反力，此时支座反力分别为N1=N6=333.8KN N2=N5=696.9KN N3=N4=698.5KN，其中N2=N5=696.9KN N3=N4=698.5KN传递荷载到系梁，N1=N6=333.8KN传递荷载到独立基础。、计算模型：、计算结果：组 合 应 力 图剪 力 图由以上电算可知：=1.1 MPa小于24m跨基础组合应力=1.63 MPa此承台基础配筋同24m跨基础配筋上部配纵向钢筋123、714 As=1077 mm2下部配纵向钢筋714 As=1077 mm2腰筋单侧分别配纵向钢筋214配8200 的肢箍筋.、基础钻孔桩入土深度计算、地质资料 自上而下地质资料第一层：亚粘土 l=4.9m qpa=180kpa qsia=65kpa第二层：粉砂 l=1.7m qpa=150kpa qsia=35kpa第三层：圆砾土 l=3.4m qpa=500kpa qsia=120kpa、荷载计算：由基础计算支座反力计算结果知：单根钢管桩底所承受的最大竖向荷载大小为741.1 KN。查地基与基础设计规范得钻孔桩单桩竖向承载力特征值：Ra=qpaAp+2/3upqsiali式中：Ra单桩轴向受124、压承载力特征值（kN），up桩的周长（m）；地面以下各土层厚度（m）；qsia与对应的各土层与桩壁的极限摩阻力（kPa）； qpa桩尖处土的极限承载力（kPa）；Ra=qpaAp+upqsiali=5000.785+3.14(654.9+351.7+1203.4)=916.2KNNmax=741.1KNRa=916.2KN 可4.5、中支墩受力验算箱梁段处单片贝雷梁所受线荷载设计值边实腹板处：q强=1.22.90.5+0.20.62+0.20.32+0.6(0.25+0.22)263+1+0.113+0.50.63+1.4(2.5+2) 0.63=19.85 KN/m中实腹板处：q强=1.22125、.90.5+0.20.6+0.20.3+0.9(0.25+0.22)264+1+0.113+0.50.94+1.4(2.5+2) 0.94=18.91 KN/m空腹板处：q强=1.20.47263.15/3+1+0.131+1.4(2.5+2)*3.15/3=23.38 KN/m翼缘板处: q强= 1.2(0.2+0.45)0.926/2+1+0.113+20.9+1.4(2.5+2)0.9=18.29 KN/m根据现场贝雷梁布局，根据各部位贝雷梁支点反力分析计算结果，每组贝雷横梁所受支点反力如下表箱梁部位单片线荷载KN/m牙边墩KN中墩KN博边墩KN翼缘19.29105.1413.8139.126、5边腹板19.85114.0449.1151.5中腹板18.91108.6427.9144.3空腹板23.38134.3529.0178.4支墩横梁与箱梁正交时横梁各部位线荷载为箱梁部位各部位长m牙边墩横梁KN/m中墩横梁KN/m博边墩横梁KN/m翼缘2.5120.53496.56167.40边腹板0.5684.02694.6909.0中腹板0.5868.83423.21154.4空腹板3.15127.9505.41169.9支墩横梁与箱梁斜交41。时横梁各部位线荷载为箱梁部位各部位长m牙边墩横梁KN/m中墩横梁KN/m博边墩横梁KN/m翼缘3.8179.07325.74109.81边腹板0.127、76448.71767.66596.3中腹板0.76569.932245.62757.29空腹板4.8083.9331.55111.45边支墩受力计算采用博边墩横梁计算横梁采用2根HN500200型H型钢梁的技术指标E=2.1105 MPa f=215N/m fv=125 N/m.计算模型、计算结果弯曲应力图：剪应力图：变形图：支座反力图：由以上电算可知：=59.2 MPa215MPa =98 MPa125MPa 最大变形：fmax=1.1mmf=3000/400=75mm满足要求； 、中支墩墩身验算中支墩墩身为6008钢管.荷载分析：由前面钢横梁受力情况时，已计算出单根H型钢支座反力，此时支128、座反力分别为N1=N10=693.4KN N2=N9=1306KN N3=N8=1015.6KN N4=N7=751.8KN N5=N6=1280KN 并传递荷载到单个钢管墩身.结构建模：、计算结果应 力 图剪应力图反 力 图由以上电算可知：=92.9 MPa215MPa =14.3 MPa145MPa 满足要求；、条形基础地基承载力计算、地基承载力修正： 条形基础采用C30钢筋混凝土，截面尺寸bh=220100cm，L=20m,基础埋深1.5m，基底坐在亚粘土层，其地基承载力特征值fak=180Kpa，亚粘土重度=19KN/m d=1.6条形基础经深度修正后地基承载力特征值fa=fak+d（129、h-0.5）=180+1.619(1.5-0.5)=210.4 Kpa、荷载计算：由前面钢管立柱受力情况时，已计算出支座反力，根据地基基础设计规范，计算地基承载力时，取其荷载标准值，标准值与设计值转化系数取1.25,此时支座反力分别为N1=N10=632.6KN N2=N9=968.9KN N3=N8=794.2KN N4=N7=747.5KN N5=N6=946.6KNF=8179.6 KNG=GhA= 201202.2=880 KN、地基承载力计算Pk=(F+ G)/A=(8179.6+880)/(202.2)=205.9fa=210.4 Kpa、条形基础纵向配筋计算.荷载分析：由前面钢管130、桩立柱受力分析时，已计算出单根钢管桩立柱支座反力，根据地基基础设计规范，计算地基基础梁承载力时，取其荷载设计值,此时支座反力分别为N1=N10=790.7KN N2=N9=1211.1KN N3=N8=992.8KN N4=N7=934.4KN N5=N6=1183.3KN 并传递荷载到基础梁.F=10224.5 KN沿基础纵向的地基净反力bpj=F/L=10224.5/20=511.23 KN/m.结构建模：、计算结果弯 距 图组 合 应 力 图剪力图剪应力图由以上电算可知：M上=177.9KM-m M下=355.8KM-mM上=fyAs上(h0-as)As上=177.9106/300(96131、0-40)=645mm2配纵向钢筋912 As=1017 mm2M下=fyAs下(h0-as)As下=355.8106/300(960-40)=1289mm2配纵向钢筋1212 As=1356 mm2腰筋单侧分别配纵向钢筋214配8200 的肢箍筋.、条形基础横向配筋计算.荷载分析：由前面钢管桩立柱受力分析时，已计算出单根钢管桩立柱支座反力，根据地基基础设计规范，计算地基基础梁承载力时，取其荷载设计值,此时支座反力分别为N1=N10=790.7KN N2=N9=1211.1KN N3=N8=992.8KN N4=N7=934.4KN N5=N6=1183.3KN 并传递荷载到基础梁.F=102132、24.5 KN沿基础横向的地基净反力pj=F/b=10224.5/2.2=4647.5 KN/m 结构计算M=0.5 pja12=0.54647.50.82=1487.2 KN-mQ= pja1=4647.50.8=3718 KNhp=(800/h0)1/4=(800/960) 1/4=0.9580.7cftbh0=0.70.9581.4320000960=18220202N=18220.2KNQmax=3408.2 KNAS=M/(0.9h0fy)=1487.2/(0.9960210)=8197mm2采用6肢箍，10180 AS=8722 mm25、滨洲铁路段支架结构计算贝雷梁托架长24m，133、采用一跨24m简支梁结构进行受力计算。5.1、翼板支架结构计算(1)、底模板计算：、竹胶板技术指标以及力学性能： 根据竹编胶合板（GB/T13123-2003）查得，15mm厚光面竹胶板厚型类一等品，静弯曲强度50MPa，弹性模量E5103MPa；密度取。由于翼板处方木按中心间距45cm横向布设，实际计算考虑方木实体宽度10cm，即模板计算跨径取：；又模板单位宽(1m)面板截面参数：惯性矩： 截面抵抗矩：、荷载计算：a.钢筋砼自重取26KN/m3，砼产生的面荷载标准值：q1=(0.2+0.45)/2*268.45KN/m2；b.模板自重产生的荷载标准值：q2=0.5 KN/m2；c.施工人员荷134、载：q3=2.5 KN/m2；d.振捣砼产生的荷载：q4=2.0 KN/m2；则取1m宽分析线荷载为：q强=1.2(8.45+0.5)+1.4(2.5+2.0)17.04KN/mq刚=8.45+0.58.95KN/m、计算模型：按两跨0.4m连续梁建模计算模板强度及刚度、计算结果：强度分析： ，满足要求刚度分析：翼板处模板强度、刚度均满足要求。(2)、翼板处底模下方木检算：竹胶板下横向方木采用100100mm的东北落叶松方木,纵向间距45cm,其下方木纵向布置, 横向间距90cm、方木技术指标以及力学性能：查木结构设计规范得，东北落叶松强度等级为TC17，抗弯强度设计值fm=17N/mm2 E135、=10000N/mm2依最大三跨0.9m连续梁计算方木强度及挠度：又方木的截面参数：惯性矩： 截面抵抗矩：、荷载计算：由上一节模板分析可知转递到方木的线荷载如下q强=17.040.457.67KN/mq刚=8.950.454.03KN/m、计算模型：由于方木下面分配梁按0.9m间距布置，故方木建模按三跨0.90m连续梁分析如下：、计算结果：强度分析： ，满足要求刚度分析：方木的强度、刚度均满足要求。 (3)、100150方木分配梁检算：其100100方木下纵向布置100150方木, 横向间距90cm、100150方木技术指标以及力学性能：方木下分配梁统一采用100150方木。计算按照最大跨距为136、0.9m的三跨连续梁荷载计算。100150方木技术指标：E=1104 N/mm2 I=2.8107 mm4 W=3.75105 mm3 fm=17N/mm2 、荷载计算：由前面模板分析可知转递到100150方木的线荷载如下q强=17.040.915.34KN/mq刚=8.950.98.06KN/m、计算模型：由于翼板处100150方木下面钢管支撑横向间距有0.9m布置，按三跨0.9m连续梁建模如下：、计算结果：强度分析： ，满足要求刚度分析：100150方木的强度、刚度均满足要求。(4)、碗扣架检算：翼缘混凝土下采用碗扣支架,间距9090cm,由100150方木分配梁检算得R=15.2KN根据137、桥涵中对碗扣支架分析可知，当横杆步距为1.2m时，单根立杆稳定允许荷载设计值为30KN；钢管自身重按4.0kg/m=0.04KN/m，按照步距1.2m，立杆长度取4.8m，则有每根立杆承受自重(包括横杆)为：(5*0.9*2+4.8)*0.04=0.552KN,所以有立杆在翼板承受的荷载为:Rmax =15.2+0.552=15.7KNN=30KN故碗扣支架在翼板处满足要求。5.2、底板支架结构计算15mm竹胶板下纵向设100150mm方木,腹板下间距30cm,空腔下间距45cm,其下设I10工字钢,间距90cm, 工字钢下设贝雷梁, (1)、底模计算：15mm竹胶板下纵向设100150mm方138、木,腹板下间距30cm,空腔下间距45cm、竹胶板技术指标以及力学性能： 静弯曲强度50MPa，弹性模量E5103MPa；密度：。又模板单位宽(1m)面板截面参数：惯性矩： 截面抵抗矩：、荷载计算：钢筋砼自重取26KN/m3，a.腹板处砼产生的面荷载标准值：q1=2.9*2675.4KN/m2； 空腔处砼产生的面荷载标准值：q1=0.47*2612.22KN/m2；b.模板自重产生的荷载标准值：q2=0.5 KN/m2；c.施工人员荷载标准值：q3=2.5 KN/m2；d.振捣砼产生的荷载标准值：q4=2.0 KN/m2；则取1m宽胶合板线荷载为腹板处q强1=1.2(75.4+0.5)+1.4139、(2.5+2.0)97.38KN/mq刚1=75.4+0.575.9KN/m空腔处q强2=1.2(12.22+0.5)+1.4(2.5+2.0)21.56KN/mq刚2=12.22+0.512.72KN/m、计算模型：、计算结果：强度分析： ，满足要求刚度分析：实腹板处模板强度、刚度均满足要求。 (2)、底模下100150mm方木检算：竹胶板下纵向方木采用100150mm的东北落叶松方木,腹板下横向间距30cm, 空腔下横向间距45cm,其下设I10工字钢,横向布置,纵向间距90cm.、方木技术指标以及力学性能：又方木的截面参数：惯性矩： 截面抵抗矩：、荷载计算：腹板处q强1=97.380.2140、5=29.21KN/mq刚1=75.90.25=22.77KN/m空腔处q强2=21.560.45=9.7KN/mq刚212.720.45=5.72KN/m取腹板处方木的线荷载进行结构计算、计算模型：、计算结果：强度分析： ，满足要求刚度分析：故其方木的强度、刚度均满足要求。(3)、10#工字钢分配梁检算：方木下分配梁采用I10工字钢作为纵向分配梁，沿纵断面方向间距90cm。、I10工字钢技术指标以及力学性能：I10工字钢技术指标：E=2.1105 MPa f=215N/m fv=125 N/m、荷载分析腹板处q强1=97.380.9=87.64KN/mq刚175.90.9=68.31KN/m141、空腔处q强221.560.9=19.40KN/mq刚212.720.9=11.45KN/m.计算建模 、计算结果：经过midas建模计算：弯曲组合应力图：剪应力图：变形图：由以上电算可知：=32.4 MPa215MPa =38.9 MPa125MPa 最大变形：fmax=0.2mmf=900/400=2.25mm满足要求；(4)、纵向贝雷梁检算：箱梁底板下承重桁架共计布置20片,贝雷片计算跨度：24m 5.3、纵向主承重梁受力验算（1）、单片加强型贝雷梁的技术指标E=2.1105 MPa I=5.77434109 mm4 W=7.6991106 mm3M=1687.5KN.m Q=245.2K142、N、荷载分析由于贝雷梁提供的为允许最大弯距及剪力,因此荷载计算时分项系数均为1.0,既按荷载标准值考虑.单贝雷片自重： 1.5KN/m；工字钢分配梁自重：0.113*0.9/0.9=0.113KN/m箱梁段处单片贝雷梁所受线荷载标准值边实腹板处：q强=2.90.5+0.20.62+0.20.32+0.6(0.25+0.22)263+1.5+0.113+0.50.63+(2.5+2) 0.63=16.89 KN/mq钢=15.99 KN/m中实腹板处：q强=2.90.5+0.20.6+0.20.3+0.9(0.25+0.22)264+1.5+0.113+0.50.94+(2.5+2) 0.94=143、16.09 KN/mq钢=15.08 KN/m空腹板处：q强=0.47263.15/3+1.5+0.131+(2.5+2)*3.15/3=19.19 KN/mq钢=14.47 KN/m翼缘板处: q强= (0.2+0.45)0.926/2+1.5+0.113+20.9+(2.5+2)0.9=15.07 KN/mq钢=11.02KN/m通过对各部位单片贝雷梁所受线荷载分析,采用q强=19.19 KN/mq钢=15.99 KN/m、计算模型、计算结果弯 距 图剪 力 图变 形 图由以上电算可知：Mmax=1381.7KN-mM=1687.5 KN-m Qmax=230.3kN Q=245.2KN 144、fmax=0.028mf=2400/400=0.06m 满足要求；5.4、支墩受力验算.横梁的技术指标以及力学性能：E=2.1105 MPa f=215N/m fv=125 N/m.荷载分析箱梁段处单片贝雷梁所受线荷载设计值边实腹板处：q强=1.22.90.5+0.20.62+0.20.32+0.6(0.25+0.22)263+1.5+0.113+0.50.63+1.4(2.5+2) 0.63=20.45 KN/m中实腹板处：q强=1.22.90.5+0.20.6+0.20.3+0.9(0.25+0.22)264+1.5+0.113+0.50.94+1.4(2.5+2) 0.94=19.51 145、KN/m空腹板处：q强=1.20.47263.15/3+1.5+0.131+1.4(2.5+2)*3.15/3=23.98 KN/m翼缘板处: q强= 1.2(0.2+0.45)0.926/2+1.5+0.113+20.9+1.4(2.5+2)0.9=19.89 KN/m根据现场贝雷梁布局，根据各部位贝雷梁支点反力分析计算结果，每组贝雷横梁所受支点反力如下表箱梁部位单片线荷载KN/m牙边墩KN博边墩KN翼缘19.89238.7238.7边腹板20.45245.4245.4中腹板19.51234.1234.1空腹板23.982878287.8支墩横梁与箱梁正交时横梁各部位线荷载箱梁部位各部位长m146、牙边墩横梁KN/m博边墩横梁KN/m翼缘2.5286.4286.4边腹板0.51472.41472.4中腹板0.51872.81872.8空腹板3.15182.8182.8支墩横梁与箱梁斜交41。时横梁各部位线荷载箱梁部位各部位长m牙边墩横梁KN/m博边墩横梁KN/m翼缘3.81187.9187.9边腹板0.76968.7968.7中腹板0.761232.11232.1空腹板4.80120120(2) 横梁计算横梁采用两根HN500200H型钢梁的技术指标E=2.1105 MPa f=215N/m fv=125 N/m.计算模型、计算结果弯曲应力图：剪应力图：变形图：支座反力图：由以上电算可知147、：=113 MPa215MPa =99.6 MPa125MPa 最大变形：fmax=2.4mmf=36800/400=9.2mm满足要求；、边支墩墩身验算边支墩墩身为6008钢管E=2.1105 MPa f=215N/m fv=125 N/m.荷载分析：由前面钢横梁受力情况时，已计算出单根H型钢支座反力，此时钢管所受支座反力分别为N1=N6=543.6KN N2=N5=1127KN N3=N4=825.4KN .结构建模：、计算结果应 力 图剪应力图反 力 图.结果分析：由以上电算可知：=77.8 MPa215MPa =1.4 MPa125MPa 满足要求；、条形基础纵向配筋计算、力学性能： 148、C30混凝土fc=14.3N/mm2 ft=1.43N/mm2、荷载计算：由前面钢管桩立柱受力分析时，已计算出单根钢管桩立柱支座反力，根据地基基础设计规范，计算地基基础梁承载力时，取其荷载设计值,此时支座反力分别为N1=N6=600.6KN N2=N5=1045.7KN N3=N4=849.7KN ，其中N2=N5=1045.7KN N3=N4=849.7KN传递荷载至承台，N1=N6=600.6KN传递荷载至独立基础。 、计算模型：、计算结果： 组合应力图剪力图 由以上电算可知：=1.63 MPaM上=209KM-m M下=177KM-mM上=fyAs上(h0-as)As上=209106/3149、00(760-40)=968mm2配纵向钢筋714 As=1077 mm2M下=fyAs下(h0-as)As下=209106/300(760-40)=820mm2配纵向钢筋714 As=1077 mm2腰筋单侧分别配纵向钢筋214配8200 的肢箍筋.、基础钻孔桩入土深度计算、地质资料 自上而下地质资料第一层：亚粘土 l=4.9m qpa=180kpa qsia=65kpa第二层：粉砂 l=1.7m qpa=150kpa qsia=35kpa第三层：圆砾土 l=3.4m qpa=500kpa qsia=120kpa、荷载计算：N2=N5=1045.7KN N3=N4=849.7KN 计算模型计150、算结果单根钢管桩底所承受的最大竖向荷载大小为689.6 KN。查地基与基础设计规范得钻孔桩单桩竖向承载力特征值：Ra=qpaAp+upqsiali式中：Ra单桩轴向受压承载力特征值（kN），up桩的周长（m）；地面以下各土层厚度（m）；qsia与对应的各土层与桩壁的极限摩阻力（kPa）； qpa桩尖处土的极限承载力（kPa）；Ra=qpaAp+2/3upqsiali=5000.785+3.14(654.9+351.7+1203.4)=916.2KNNmax=689.2KNRa=916.2KN 可（5）、独立基础设计主要用于19.5+16.5m 边跨及24m跨，独立基础为21.5m、地基承载力修151、正： 条形基础采用C30钢筋混凝土， h=70cm,基础埋深1.5m，基底坐在亚粘土层，其地基承载力特征值fak=180Kpa，亚粘土重度=19KN/m d=1.6条形基础经深度修正后地基承载力特征值fa=fak+d（h-0.5）=180+1.619(1.5-0.5)=210.4 Kpa、荷载计算：由前面钢管立柱受力情况时，已计算出支座反力，N1=N6=600.6KNG=GhA= 20121.5=30KN、地基承载力计算Pk=(F+ G)/A=(600.6+30)/(21.5)=210.2 Kpafa=210.4 Kpa可（6）砂筒设计计算结构尺寸如图：P=800 kN承载力计算：800kN筒152、壁应力验算：145MPa（7）、贝雷纵梁支点处加强处理由于部分贝雷纵梁与支墩交接处不在贝雷纵梁立杆或斜杆处，导致贝雷纵梁承载能力降低，采取如下措施加强。用两片18槽钢两端磨光顶紧在贝雷片上下底边。6、非跨铁路段碗扣支架结构计算6.1、翼板支架结构计算(1)、底模板计算：、竹胶板技术指标以及力学性能： 根据竹编胶合板（GB/T13123-2003）查得，15mm厚光面竹胶板厚型类一等品，静弯曲强度50MPa，弹性模量E5103MPa；密度取。由于翼板处方木按中心间距45cm横向布设，实际计算考虑方木实体宽度10cm，即模板计算跨径取：；又模板单位宽(1m)面板截面参数：惯性矩： 截面抵抗矩：、荷153、载计算：a.钢筋砼自重取26KN/m3，砼产生的面荷载标准值：q1=(0.2+0.45)/2*268.45KN/m2；b.模板自重产生的荷载标准值：q2=0.5 KN/m2；c.施工人员荷载：q3=2.5 KN/m2；d.振捣砼产生的荷载：q4=2.0 KN/m2；则取1m宽分析线荷载为：q强=1.2(8.45+0.5)+1.4(2.5+2.0)17.04KN/mq刚=8.45+0.58.95KN/m、计算模型：按两跨0.4m连续梁建模计算模板强度及刚度、计算结果：强度分析： ，满足要求刚度分析：翼板处模板强度、刚度均满足要求。(2)、翼板处底模下方木检算：竹胶板下横向方木采用100100mm154、的东北落叶松方木,纵向间距45cm,其下方木纵向布置, 横向间距90cm、方木技术指标以及力学性能：查木结构设计规范得，东北落叶松强度等级为TC17，抗弯强度设计值fm=17N/mm2 E=10000N/mm2依最大三跨0.6m连续梁计算方木强度及挠度：又方木的截面参数：惯性矩： 截面抵抗矩：、荷载计算：由上一节模板分析可知转递到方木的线荷载如下q强=17.040.457.67KN/mq刚=8.950.454.03KN/m、计算模型：由于方木下面分配梁按0.6m间距布置，故方木建模按三跨0.60m连续梁分析如下：、计算结果：强度分析： =M/W=0.17.670.62610-3/（0.10.1155、2）=1.66MPa=17MPa， 满足要求刚度分析：f =0.677ql4/100EI=0.6774.030.6412/（100100000.10.13 ）=0.04mm600/400=1.5mm方木的强度、刚度均满足要求。 (3)、100150方木分配梁检算：其100100方木下纵向布置100150方木, 横向间距90cm、100150方木技术指标以及力学性能：方木下分配梁统一采用100150方木。计算按照最大跨距为0.9m的三跨连续梁荷载计算。100150方木技术指标：E=1104 N/mm2 I=2.8107 mm4 W=3.75105 mm3 fm=17N/mm2 、荷载计算：由前面156、模板分析可知转递到100150方木的线荷载如下q强=17.040.915.34KN/mq刚=8.950.98.06KN/m、计算模型：由于翼板处100150方木下面钢管支撑横向间距0.9m布置，按三跨0.9m连续梁建模如下：、计算结果：强度分析： ，满足要求刚度分析：100150方木的强度、刚度均满足要求。(4)、碗扣架检算：翼缘混凝土下采用碗扣支架,间距6090cm,R=17.040.60.9=9.2KN根据桥涵中对碗扣支架分析可知，当横杆步距为1.2m时，单根立杆稳定允许荷载设计值为30KN；钢管自身重按4.0kg/m=0.04KN/m，按照步距1.2m，立杆长度取12m，则有每根立杆承受157、自重(包括横杆)为：(120.9+120.6) 2+12*0.04=2.04KN,所以有立杆在翼板承受的荷载为:Rmax =9.2+2.04=11.2KNN=30KN故碗扣支架在翼板处满足要求。(5)、地基承载力计算：P=N/A N支架传之基础顶面处的轴心力 A硬化层下土受力面面积。取单个立杆受力最大时，立杆下底托为100100mm与地面接触面45度扩散，砼硬化层厚20cm，碎石填筑30cm。取顶托处支撑力加支架自身自重后作为支架传之基础顶面处的轴心力计算。受力面面积计算为11001100mm，实际支架布设间距为600900mm，受力计算面积大于实际支架布设面积，取值按实际支架布设面积6009158、00mm。根据翼板处支架立杆验算，单根立杆传到地基的力N=11.2KN Pmax=11.2/（0.60.9） =20.74KPa=180 KPa地面土层亚粘土，承载力为180KPa；所以地基承载力满足要求6.2、普通段底板支架结构计算15mm竹胶板下纵向设100100mm方木,腹板下间距30cm,空腔下间距45cm,其下设100100mm横向方木,间距60cm, 分配梁方木下设碗扣式脚手架。 (1)、底模计算：15mm竹胶板下纵向设100100mm方木,腹板下间距30cm,空腔下间距45cm、竹胶板技术指标以及力学性能： 静弯曲强度50MPa，弹性模量E5103MPa；密度：。又模板单位宽(1159、m)面板截面参数：惯性矩： 截面抵抗矩：、荷载计算：钢筋砼自重取26KN/m3，a.腹板处砼产生的面荷载标准值：q1=2.9*2675.4KN/m2； 空腔处砼产生的面荷载标准值：q1=0.47*2612.22KN/m2；b.模板自重产生的荷载标准值：q2=0.5 KN/m2；c.施工人员荷载标准值：q3=2.5 KN/m2；d.振捣砼产生的荷载标准值：q4=2.0 KN/m2；则取1m宽胶合板线荷载为腹板处q强1=1.2(75.4+0.5)+1.4(2.5+2.0)97.38KN/mq刚1=75.4+0.575.9KN/m空腔处q强2=1.2(12.22+0.5)+1.4(2.5+2.0)2160、1.56KN/mq刚2=12.22+0.512.72KN/m、计算模型：、计算结果：强度分析： ，满足要求刚度分析：实腹板处模板强度、刚度均满足要求。 (2)、底模下100100mm方木检算：竹胶板下纵向方木采用100100mm的东北落叶松方木,腹板下横向间距30cm, 空腔下横向间距45cm,其下设100100mm的东北落叶松方木,横向布置,纵向间距60cm.、方木技术指标以及力学性能：又方木的截面参数：惯性矩： 截面抵抗矩：、荷载计算：腹板处q强1=97.380.3=29.21KN/mq刚1=75.90.3=22.77KN/m空腔处q强2=21.560.45=9.7KN/mq刚212.72161、0.45=5.72KN/m取腹板处方木的线荷载进行结构计算、计算模型：、计算结果：腹板处强度分析： =M/W=0.129.210.62610-3/（0.10.12）=6.31MPa=17MPa，满足要求刚度分析：f =0.677ql4/100EI=0.67722.770.6412/（100100000.10.13 ）=0.24mm600/400=1.5mm 空腔处强度分析： =M/W=0.19.70.62610-3/（0.10.12）=2.1MPa=17MPa，满足要求刚度分析：f =0.677ql4/100EI=0.6775.720.6412/（100100000.10.13 ）=0.06m162、m600/400=1.5mm故其方木的强度、刚度均满足要求。(3)、方木下100100mm分配梁检算：方木下横向分配梁采用100100mm的东北落叶松方木,其下设碗扣脚手架,脚手架横向布置腹板下间距30cm、空腔处60cm。、方木技术指标以及力学性能：又方木的截面参数：惯性矩： 截面抵抗矩：、荷载计算：腹板处q强1=97.380.3=29.21KN/mq刚1=75.90.3=22.77KN/m空腔处q强2=21.560.6=12.94KN/mq刚212.720.6=7.632KN/m、计算模型：腹板处空腔处、计算结果：腹板处强度分析： =M/W=0.129.210.32610-3/（0.10.163、12）=6.31MPa=17MPa，满足要求刚度分析：f =0.677ql4/100EI=0.67722.770.3412/（100100000.10.13 ）=0.201mm300/400=0.75mm空腔处强度分析： =M/W=0.112.940.62610-3/（0.10.12）=2.8MPa=17MPa，满足要求刚度分析：f =0.677ql4/100EI=0.6777.6320.6412/（100100000.10.13 ）=0.08mm600/400=1.5mm故其方木的强度、刚度均满足要求。(4)、碗扣架检算：混凝土下采用碗扣支架,腹板处间距3060cm, 空腔处6060cm。 164、R腹=1.2（2.926+0.5）+1.4（2.5+2）0.30.6=17.52KNR空=1.2(0.8726+0.5)+1.4(2.5+2) 0.60.612.26KN/m根据桥涵中对碗扣支架分析可知，当横杆步距为1.2m时，单根立杆稳定允许荷载设计值为30KN；钢管自身重按4.0kg/m=0.04KN/m，按照步距1.2m，立杆长度取12m，则有每根立杆承受自重(包括横杆)为：腹板处：(11*0.3+11*0.6)*2+12*0.04=1.272KN,所以有立杆在腹板承受的荷载为:Rmax =17.52+1.272=18.792KNN=30KN空腔处：(11*0.6+11*0.6)*2+1165、2*0.04=1.536KN,所以有立杆在空腔承受的荷载为:Rmax =12.26+1.536=13.796KNN=30KN故碗扣支架在普通段满足要求。(5)、地基承载力计算： P=N/A N支架传之基础顶面处的轴心力 A硬化层下土受力面面积。取单个立杆受力最大时，立杆下底托为100100mm与地面接触面45度扩散，砼硬化层厚20cm，碎石填筑30cm。取顶托处支撑力加支架自身自重后作为支架传之基础顶面处的轴心力计算。受力面面积计算为11001100mm，实际支架布设间距为腹板处300600mm，空腔处600600mm，受力计算面积大于实际支架布设面积，取值按实际支架布设面积。腹板处：根据普通166、段支架立杆验算，单根立杆传到地基的力N=18.792KN Pmax=18.792/（0.30.6） =104.4KPa=180 KPa空腔处：根据普通段支架立杆验算，单根立杆传到地基的力N=18.792KN Pmax=13.796/（0.60.6） =38.32KPa=180 KPa地面土层亚粘土，承载力为180KPa；所以地基承载力满足要求6.3、暗箱梁段底板支架结构计算15mm竹胶板下纵向设100100mm方木,腹板下间距30cm,其下设100100mm方木分配梁,间距60cm, 方木分配梁下设碗扣式脚手架。 (1)、底模计算：15mm竹胶板下纵向设100100mm方木,腹板下间距30cm167、，同普通段底板模板计算相同，模板强度、刚度均满足要求。 (2)、底模下100100mm方木检算：竹胶板下纵向方木采用100100mm的东北落叶松方木,横向间距30cm,其下设100100mm的东北落叶松方木,横向布置,纵向间距60cm.、方木技术指标以及力学性能：又方木的截面参数：惯性矩： 截面抵抗矩：、荷载计算：q强1=97.380.3=29.21KN/mq刚1=75.90.3=22.77KN/m、计算模型：、计算结果：强度分析： =M/W=0.129.210.62610-3/（0.10.12）=6.31MPa=17MPa，满足要求刚度分析：f =0.677ql4/100EI=0.67722168、.770.6412/（100100000.10.13 ）=0.24mm600/400=1.5mm故其方木的强度、刚度均满足要求。(3)、方木下100100mm分配梁检算：方木下横向分配梁采用100100mm的东北落叶松方木,其下设碗扣脚手架,脚手架横向布置腹板下间距30cm。、方木技术指标以及力学性能：方木的截面参数：惯性矩： 截面抵抗矩：、荷载计算：腹板处q强1=97.380.3=29.21KN/mq刚1=75.90.3=22.77KN/m、计算模型：、计算结果：强度分析： =M/W=0.129.210.32610-3/（0.10.12）=6.31MPa=17MPa，满足要求刚度分析：f =169、0.677ql4/100EI=0.67722.770.3412/（100100000.10.13 ）=0.201mm300/400=0.75mm故其方木的强度、刚度均满足要求。(4)、碗扣架检算：混凝土下采用碗扣支架,间距3060cm。 R=1.2（2.926+0.5）+1.4（2.5+2）0.30.6=17.52KN根据桥涵中对碗扣支架分析可知，当横杆步距为1.2m时，单根立杆稳定允许荷载设计值为30KN；钢管自身重按4.0kg/m=0.04KN/m，按照步距1.2m，立杆长度取12m，则有每根立杆承受自重(包括横杆)为：(11*0.3+11*0.6)*2+12*0.04=1.272KN,所170、以有立杆在暗箱梁段承受的荷载为:Rmax =17.52+1.272=18.792KNN=30KN故碗扣支架在暗箱梁段满足要求。(5)、地基承载力计算： P=N/A N支架传之基础顶面处的轴心力 A硬化层下土受力面面积。取单个立杆受力最大时，立杆下底托为100100mm与地面接触面45度扩散，砼硬化层厚20cm，碎石填筑30cm。取顶托处支撑力加支架自身自重后作为支架传之基础顶面处的轴心力计算。受力面面积计算为11001100mm，实际支架布设间距为300600mm，受力计算面积大于实际支架布设面积，取值按实际支架布设面积300600mm。根据暗箱梁段支架立杆验算，单根立杆传到地基的力N=18.792KN Pmax=18.792/（0.30.6） =104.4KPa=180 KPa地面土层亚粘土，承载力为180KPa；所以地基承载力满足要求