1、G321国道K18+300-K32+600段快速化改造工程第S01合同段（含广三高速公路跨线桥）现浇箱梁施工方案目 录第一章 现浇箱梁施工方案4一、编制依据及规范标准4二、工程概况4三、施工进度与计划安排6四、施工方案74.1、施工顺序74.2、现浇箱梁施工工艺框图74.3、支架施工 74.4、支座安装 154.5、模板施工 164.6、钢筋施工 174.7、混凝土施工 194.8、预应力施工 214.9、封锚施工 25五、质量保证措施及保证体系框图25六、支架搭设与拆除26七、支架事故应急预案与响应29八、工期保证措施33九、安全保证措施及保证体系框图34十、文明施工及环境保护措施40第二章2、 交通导行安全保通措施43附件一：质量保证体系框图45附件二：安全保证体系框图46附件三：第一部分 1.65米高箱梁碗扣支架受力计算47 第二部分 2.8米高箱梁碗扣支架受力计算58 第三部分 2.8米高箱梁跨广三高速公路通道支架受力计算68附件四：现浇箱梁支架结构图82附件五：主桥跨广三高速公路钢结构支架通道布置结构图82附件六：箱梁施工计划横道图82附件七：劳动力分月组织计划表82附件八：机械设备使用汇总表82附件九：主桥跨广三高速公路施工交通疏导方案图82第一章 现浇箱梁施工方案一、编制依据跨广三高速公路跨线桥现浇箱梁满堂红碗扣支架验算书是根据下列文件，按业主的具体要求及我公司多年的施工3、经验而编制的。编制的依据：两阶段施工图设计；建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范（JGJ166-2008）;公路桥涵施工技术规范（JTG/T F50-2011）;公路工程质量检验评定标准（JTG F80/1-2004）;路桥施工计算手册;建筑施工计算手册;钢结构设计手册;我部技术人员对施工现场实地踏勘及从现场调查、咨询所获得的有关资料。二、工程概况1、结构形式G321国道K18+300-K32+600段快速化改造工程跨广三高速公路跨线桥上部结构为预应力钢筋混凝土现浇连续箱梁，主桥梁高2.8m,腹板宽度最大0.75 m，最小0.5 m。30米跨梁高1.65m,腹板宽度最大0.6m，最小0.45m。24、5米跨梁高1.65m,腹板宽度最大0.55m，最小0.40m。各联跨度如下：左幅桥结构形式设置一览表墩台0123456789跨123456789跨径3030303030303044.3355联一一一二二二二三三墩台9101112131415跨101112131415跨径5541.1730303030联三三四四四四右幅桥结构形式设置一览表墩台0123456789跨123456789跨径303030252525252525联一一一二二二三三三墩台910111213141516跨10111213141516跨径42.36555543.14303030联四四四四五五五2、工程地质情况本桥所在地位于广花5、盆地及三水盆地内，属微丘地形。主要有人工填土、淤泥质土、细砂、砂岩等。根据工程地质勘察报告（广东省公路勘察规划设计院有限公司）对场地内勘察所获得的原位测试数据进行分析，各主要岩土层力学指标如下： 各岩土层的力学性质指标一览表类别状态标贯击数（击）允许承载力（KPa）填筑土压实120淤泥质土软可朔21148细砂密实36268砂岩强风化554202.1根据满堂式钢管碗扣支架地基承载力要求，拟将桥址范围内的表土及泥浆池等，用挖掘机清理干净，用砂质粘土换填，分层碾压密实，顶层采用10cm厚C15砼硬化。满足地基承载力的要求。2.2箱梁现浇分二次进行，第一次浇筑箱梁腹板和底板，安装顶模及顶板钢筋后进行第6、二次浇筑翼板和顶板砼。三、施工组织安排与计划现浇箱梁计划开工时间为2011年8月20日，完成时间为2012年7月20日，计划330天工期完成。3.1施工计划横道图，图表见附件六。3.2劳动力用量计划 木工、架子工、钢筋工、电焊工、混凝土工、张拉工等各种工种配备齐全，详见“劳动力分月组织计划表”附件七。3.3施工机械设备计划主要使用的施工设备有：碗扣式钢管脚手架、贝雷片支架、钢管桩、I36a工字钢、I12工字钢、1010400木枋、竹胶板、混凝土搅拌站、混凝土搅拌运输车、混凝土输送泵车、汽车吊、钢筋、模板加工设备等。详见“主要施工机械设备进场表”附件八。3.4材料使用计划本工程使用主要材料有水泥7、钢筋、钢绞线、盆式支座、锚具、砂、碎石、外加剂等。其中钢筋、钢绞线、锚具、支座等材料，项目经理部设专门材料仓库，根据施工进度及时制定下一个月的材料计划，提前准备；每月30日前，各分项工程技术负责人根据进度安排，预计下个月使用材料情况，上报总工程师审批，再转交物资部门，由物资部门统一安排，根据施工的轻重缓急合理进料。四、施工方案4.1施工顺序现浇箱梁左幅分为四联（第一、二、三、四联），右幅分为五联（第一、二、三、四、五联）。首先施工右幅第一联、第二联，然后施工左幅第一联；左幅第三联、右幅第四联，右幅第三、五联，左幅第二联、第四联。每联现浇箱梁分跨施工，混凝土整体浇注分两次进行，第一次浇注底板、8、腹板，待混凝土有一定强度后拆除内侧模板安装顶板模板、绑扎顶板钢筋、浇注顶板混凝土。设计有单端、两端张拉。0号台、15、16号台的桥台背墙必须等箱梁施工完成后才能施工。4.2现浇箱梁施工工艺框图：如下图4.3支架施工 4.3.1支架结构形式支架采用碗扣钢管支架，规格48（外径）3.5mm（壁厚），底部用下托直接作用4厚的脚手板或【12槽钢上，纵向、横向用连接杆相连，上方用顶托托住4001010的木方或者I12工字钢；对于跨广三高速公路主线桥钢结构支架采用在条形混凝土上预埋钢板预埋件，预埋件上焊接600钢管桩（长度根据实际情况计算得出），钢管桩上放横向双I36a工字钢作分配梁，分配梁上放纵向贝雷片9、支架。4.3.2 支架预压试验4.3.2.1 支架预压是支架验收的一个重要环节，它是模拟上部结构施工过程对支架进行检验，是验证支架设计是否合理和是否可以现浇箱梁施工工艺框图基础处理硬化平整场地 地搭设支架支架预压安装底模板模板制作绑扎钢筋钢筋制作安放预应力束预应力筋下料安装腹内模板模板制作浇筑箱梁腹、底板砼砼拌和取试块安装内模内模拼装取试块浇筑顶、翼板砼砼拌和压试块养护拆内模压力表千斤顶标定压试块张拉锚固取试块水泥浆拌和压 浆封 锚卸落支架、拆除交付使用的必要条件。为了检查支架的受力性能及地基的强度，并获得支架的弹性和非弹性变形值，必须对支架进行预压静载试验，支架试压工艺如下：4.3.2.2 10、预压部位选定按照要求预压面积采用满幅全压，进行逐孔预压。4.3.2.3预压荷载用砂包代替相应部分的混凝土进行预压，各个部分的预压荷载的数量已作相应换算，并取荷载的120%作为预压荷载值。4.3.3 荷载的计算：4.3.3.1 计算箱梁断面面积2.8m梁高、求梁中段断面面积（图中阴影部分）、梁翼板断面面积（图中阴影部分）：、横梁面积：1.65m梁高、求梁中段断面面积（图中阴影部分）、求梁翼板断面面积（图中阴影部分）：、横梁面积：4.3.3.2、计算施工荷载工况按照要求，我部拟进行逐孔预压。本方案拟选定第2.8米梁高和1.65米梁高施工段超载预压试验的计算过程分别进行重点阐明，以指导后续联孔的施工11、。1.65米梁高按每延米求各段加载重量，则：计算1.65米梁高底、翼板、横隔梁面积为： 根据设计图纸施工要求，预压重量为箱梁重量的120%。计算实际预压重量，则：底板：翼板：横隔梁：箱梁底板采用砂袋堆载的方式进行预压，根据预压总重量换算砂袋高度，控制现场预压施工。根据箱梁截面特性，确定箱梁底板砂袋（采用大砂袋）堆载的布置范围。箱梁底板范围内砂袋高度，得：箱梁堆载预压达到100%荷载的工况下，得箱梁底板范围内砂袋堆载高度：箱梁堆载预压达到120%荷载的工况下，得箱梁底板范围内砂袋高度：计算箱梁翼板范围内砂袋高度，得：箱梁堆载预压达到100%荷载的工况下，得箱梁翼板范围内砂袋高度：箱梁堆载预压达到12、120%荷载的工况下，得箱梁翼板范围内砂袋高度：计算箱梁横隔梁范围内砂袋高度，得：箱梁堆载预压达到100%荷载的工况下，得箱梁翼板范围内砂袋高度：箱梁堆载预压达到120%荷载的工况下，得箱梁翼板范围内砂袋高度：在不同荷载工况作用下的预压重量换算为砂袋高度：序号荷载工况（%）底板换算重量(t)砂袋高度（m）翼板换算重量(t)砂袋高度（m）横隔梁换算重量(t)砂袋高度（m）17011.340.992.730.3624.482.1428012.961.133.120.4127.982.4439014.581.263.510.4631.472.75410016.21.413.90.5134.973.013、5511017.821.554.290.5638.473.36612019.441.704.680.6241.963.662.80米梁高按每延米求各段加载重量，则：计算2.8米梁高底、翼板、横隔梁面积为： 根据设计图纸施工要求，预压重量为箱梁重量的120%。计算实际预压重量，则：底板：翼板：横隔梁：箱梁底板采用砂袋堆载的方式进行预压，根据预压总重量换算砂袋高度，控制现场预压施工。计算方法同1.65米梁在不同荷载工况作用下的预压重量换算为砂袋高度：序号荷载工况（%）底板换算重量(t)砂袋高度（m）翼板换算重量(t)砂袋高度（m）横隔梁换算重量(t)砂袋高度（m）17015.141.512.73014、.3639.293.9128017.301.723.120.4144.904.4639019.471.943.510.4650.525.02410021.632.153.90.5156.135.58511023.792.374.290.5661.746.14612025.962.584.680.6267.366.704.3.4 模板标高调整4.3.4.1 测量变形观测点的标高记为 ，加载后记为，并检查基础是否有较大的沉降，如沉降大于1.5cm，应对基础重新加固；4.3.4.2 卸载砂袋，注意砂袋不能对基础产生影响；卸载后测量变形观测点的标高记为；、测出如下数据：、计算支架的弹性变形值：、基础及15、支架的非弹性变形值：4.3.4.3 新调整底模的标高，这时底模的标高H应为：4.3.5 预压程序4.3.5.1 第一次高程测量：测出已经完成的支架上的模板的标高并做好纪录。4.3.5.2 加载：在箱梁底板上相应位置加载，具体为：第一次加载值为箱梁混凝土重量的70%；然后压荷载从80%、90%、100%、110%逐级增加，增加到混凝土重量的120%为止。4.3.5.3 第二次高程测量；加载过程同步观测标高变化，达到预压荷载值不少于24小时，同时标高稳定（无沉降）后，再在原位置（模板）进行标高测量，并做好记录。4.3.5.4 卸载：把砂包依次卸去。4.3.5.5 第三次标高测量：卸荷完成后，原测量16、处测量标高并做好测量记录整理测量记录，分析数据并出具报告。4.3.6 预压沉降观测：4.3.6.1 横桥向预压沉降观测点分别设置于每跨梁的腹板中心位置，顺桥向分别在箱梁跨径的0、L/4、2L/4、3L/4、L、悬臂端线性布置。各观测点位置支架顶拉水平线并吊线锤，锤尖下方对应位置埋钢筋头，距离统一调整为30mm，预压过程中观测沉降量及纵横两方向的稳定性变化。4.3.6.2 预压试验过程中，专职安全员、测量员持续观察支架，一旦出现以下异常变化，立即中断试验，检查问题的出处，并加以排除。、基础的周围路面有无明显的裂缝（箱涵位置）。、荷载增加很小，但沉降值却急剧增大。、荷载不变而24小时内沉降值随时间17、近于等速增加。、线锤观测时发现支架纵横向偏移较大，沉降曲线趋于稳定。4.3.7 支架标高的调整支架预压前，按照设计标高进行调整（第一次测量），确保支架各杆件均匀受力；通过预压，支架体系基本消除预压荷载作用下的地基的塑性变形和支架各杆件的间隙等非弹性变形。通过预压、第二次测量和卸荷后，第三次测量得出支架弹性变形数值，作为调整梁底标高的依据：梁底标高=设计梁底标高+设计预留拱度+支架弹性和非弹性变形值。4.4 支座安装 4.4.1支座安装前要根据支座安装图在垫石上预埋锚固螺栓，因桥梁处于曲线上，且DX、SX、GD支座都有，支座的安装角度一定要准确，每个墩的支座型号都不同，安装时一定要把型号核对准确18、。4.4.2在垫石上首先精确放出支座中线，画出十字线，将支座清理干净，安装下支座板，上支座板的安装要根据安装时的温度调整预偏位置。4.4.3支座就位后，将锚栓孔清理干净，用环氧砂浆灌注，环氧砂浆配合比可按照以下配比使用：（以下为质量百分比）E-44环氧树脂乙二胺二丁酯丙酮细砂水泥10010101515204501504.4.4支座安装就位后要将上下座板锁定，上支座板固定好后在其上放置预埋钢板，将其与上支座板点焊固定，预埋钢板的固定筋与箱梁钢筋骨架焊接固定，浇筑现浇箱梁。4.4.5支座要精确放样，顶面四角误差不得超过2mm。4.5 模板施工 为保证现浇箱梁的外观质量光洁度、表面平整度和线形，箱梁19、外侧、底模采用铺设木板（高仿竹胶板），箱体内采用胶合板木模。4.5.1 侧、底模箱梁底模及侧模采用1.222.4m0.018m竹胶板，按底面及侧面的尺寸加工好钉在横向方木上，在底板和侧板相接用锯将按相交角度切割成斜角面，并将相接两块板编号，确保下一跨浇注时模板安装质量和安装速度，从而提高了模板的使用效率。制作加工模板时要充分考虑模板模数，减少模板接缝，同时要减少浪费，提高模板利用效益。竹胶板进场后，不得露天堆放，存放时板面不得与地面接触，要下垫方木，边角对齐堆放，保持通风良好，并定期检查。拆模时必须保证混凝土强度已经达到设计强度的90%以上，且注浆强度不得低于80%。支架及模板拆除必须有专职人20、员来完成，拆除过程中避免损伤木板，尤其是镜面，严禁直接从高处下抛。模板拆除下来后要及时清理表面砼残渣，如不能及时再安装要按安装顺序堆放。4.5.2内模：本桥引桥部分内模可以重复利用，加工时按第一浇注节段和一个标准跨配置。主桥由于箱梁截面高度较高，左右幅采用一套内模。内模均采用厚度为10mm以上的胶合板。为了方便模板拆除利用，节段按一块标准板长度设置，加工时横向接头要保证平齐，且相邻两截面尺寸要一样，以便于安装。内模逐段加工，并按安装顺序编号。内模横向用6*10方木加工成和箱室截面模样的框架。横向木框间距30cm，顺桥向方木顶板间距40cm，腹板位置和底板位置间距30cm。第二次内模在第一次砼浇21、筑拆除第一次内模后，在箱梁底板砼上搭设支架安装第二次内模，为便于顶板内模从箱梁内取出，在每一跨箱梁的每一小箱顶板上预留一个120（纵向）100（横向）的人洞，人孔分布在每跨箱梁1/4处，不得设在跨中；每一跨箱梁底板钢束张拉、压浆及封锚完成后，将人孔浇注砼封闭。内模拆除必须等第二次浇筑砼强度达到设计强度的50%以上后方可进行内模拆除。如果拆模时间过早，容易造成箱梁顶板砼下挠、开裂而影响到梁体质量，甚至倒坍；如果拆模时间过晚，将增大了拆模难度，造成拆模时间长且容易损坏模板。4.6 钢筋施工 4.6.1钢筋安装顺序安装绑扎箱梁底板下层钢筋网；安装腹板钢筋骨架和钢筋；安装横隔板钢筋骨架和钢筋；安装预应22、力管道，对于单端张拉的预应力束要进行预应力筋的安装，对于两端张拉的预应力束，在管道安装后可先穿钢绞线；第一次浇筑混凝土，待砼达到一定强度以后，拆除腹板、横梁内侧模，安装内顶模，安装和绑扎顶板上下层钢筋网、侧角钢筋和护栏、伸缩缝等预埋件。4.6.2钢筋加工及安装钢筋加工时，应按照设计要求尺寸进行下料、成型，钢筋安装时控制好间距、位置及数量。要求绑扎的要绑扎牢固，要求焊接的钢筋，可事先焊接的应提前成批次焊接，以提高工效。焊缝长度、饱满度等方面应满足规范要求。钢筋加工及安装应注意以下事项：钢筋在场内必须按不同钢种、等级、规格、牌号及生产厂家分别挂牌堆放。钢筋存放采用下垫上盖的方式避免钢筋受潮生锈。钢23、筋在加工场内集中制作，运至现场安装。钢筋保护层采用提前预制与主梁等标号的砼垫块，砼保护层的厚度要符合设计要求。在钢筋安装过程中，及时对设计的预留孔道及预埋件进行设置，设置位置要正确、固定牢固。钢筋骨架焊接采用分层调焊法，即从骨架中心向两端对称、错开焊接，先焊骨架下部，后焊骨架上部。钢筋焊接要调整好电焊机的电流量，防止电流量过大或操作不当造成咬筋现象。钢筋焊接优先采用双面焊，当双面焊不具备施工条件时，采用单面焊接。钢筋焊接完毕后，将焊渣全部敲掉。钢筋焊接完成后自检合格后，报请监理工程师检验合格后，方可进行下道工序施工。钢筋安装位置与预应力管道或预埋件位置发生冲突时，应适当调整钢筋位置，确保预应力24、束位置符合设计要求。焊接钢筋时应避免钢绞线和塑料波纹管道被电焊烧伤，防止造成张拉断裂和管道被混凝土堵塞而无法进行压浆。钢筋加工安装完毕，经自检合格报请监理工程师抽检合格后，方可进行下道工序施工。4.7 混凝土施工 本桥箱梁混凝土采用C50混凝土,利用汽车泵输送到位，砼分两次浇筑，第一次浇筑底板和腹板，浇注至腹板与翼缘板或者顶板交叉位置，第二次浇筑顶板，两次浇筑接缝按施工缝处理。混凝土浇筑从一端向另一端呈梯状分层连续浇筑，上层与下层前后浇筑距离保持2m左右，在下层混凝土初凝前浇筑完成上层混凝土。混凝土浇筑应注意以下事项：4.7.1混凝土浇筑前，用人工及吹风机将模板内杂物清除干净，再用高压水枪进行25、清洗一遍，对支架、模板、钢筋和预埋件进行全面检查，同时对吊车、拌合站、罐车、发电机和振捣棒等机械设备进行检查，确保万无一失。4.7.2混凝土浇筑应对称纵向中心线，先中心，后两侧对称浇筑。混凝土分层厚度为30cm，浇注过程中，随时检查混凝土的坍落度。4.7.3混凝土振捣采用插入式振动棒，移动间距不应超过振动棒作用半径的1.5倍，作用半径约为振动棒半径的89倍。4.7.4振动棒振捣时与侧模保持510cm的距离，避免振捣棒接触模板和预应力管道等。振捣上层混凝土时，振捣棒要插入下层混凝土10cm左右。对每一振动部位振捣至混凝土停止下沉，不再冒气泡，表面平坦、泛浆为止，避免漏振或过振，每一处振完后应徐徐26、提出振动棒。主跨A段砼浇筑过程中对于两端张拉的预应力束要两端来回抽动钢绞线，以防波纹管渗进水泥浆而堵塞管道，影响预应力的张拉及管道的压浆。4.7.5在混凝土浇筑过程中安排专人全过程检查支架和模板的情况，模板若出现漏浆现象，要用海棉条进行填塞。在浇筑混凝土前，在L/4、2L/4、3L/4、L、悬臂端截面位置的底模板下进行沉降观测，每截面3个观测点，以此来观测混凝土浇筑过程中底板沉降情况，若发生异常情况，立即停止浇筑混凝土，查明原因后再继续施工。4.7.6第一次浇筑混凝土，浇注至腹板顶部时，做好施工缝。混凝土高度略高出设计腹板顶部2cm左右，将顶面的水泥浆和松散砼凿除掉，露出坚硬的混凝土粗糙面，用27、水冲洗干净。4.7.7第二次浇筑箱梁顶板混凝土时，在L/2,L/4墩顶等断面处，纵向每断面间距根据纵坡3或5米一个断面，将钢筋棍焊在顶层钢筋上，钢筋头下端要支撑牢固不能上下浮动，使顶端标高为顶板标高，以此办法来控制顶板砼浇筑标高及横坡度。4.7.8混凝土振捣密实后，间隔约1个小时用提浆棍滚压，使其表面出浆，便于抹面。提浆棍滚压后，紧跟着人工抹面，抹面时要架设木板，不得踩砼面，以免影响平整度。待抹面后约半小时左右，采用抹光机再次进行抹面整平，最后再人工进行收浆抹面。分两次进行抹面，第一次抹面对混凝土进行找平，在混凝土接近终凝、表面无泌水时，进行二次抹面收光。4.7.9混凝土收浆抹面后进行人工拉毛28、，采用钢丝刷横桥向拉毛，深度控制在12mm。要掌握好拉毛时间，早了带浆严重，影响平整度，晚了则拉毛深度不够，一般凭经验掌握，在砼表面用手指压时有轻微硬感时拉毛为宜。4.7.10在浇筑箱梁顶板预留孔混凝土前，应清除箱内杂物，避免堵塞底板排水孔。主梁顶面预留孔四壁凿毛，填筑预留孔混凝土要振捣密实。4.7.11 浇筑顶板砼过程中，两端张拉的预应力束如先穿预应力钢绞线，则要来回抽动钢绞线，以免预应力管道被振捣破而渗进水泥浆堵塞，影响预应力束的张拉和压浆。浇筑过程中严禁振捣棒直接插到波纹管上。4.7.12混凝土养生采用土工布覆盖洒水养生，保证混凝土表面始终处于湿润状态，养生时间不少于7天。用于控制张拉、29、落架的混凝土强度试块放置在箱梁室内，同条件进行养生。养生期内，桥面严禁堆放材料。4.8预应力施工 4.8.1 钢铰线下料长度预应力筋下料长度应包含梁端工作长度，每端预留工作长度为80cm，预应力筋下料长度要经过计算复核准确无误后再进行下料。4.8.2、预应力钢铰线的整理及穿束预应力钢铰线下料后应进行梳整、编束，每隔11.5m绑扎一道铁丝，编束后应顺直不扭转。由于现浇箱梁预应力束较长或者单端张拉，所以钢绞线采取先穿法，对于两端张拉的预应力束在砼浇筑过程中来回抽动钢绞线，以防波纹管局部漏浆而把钢绞线凝结住，对于单端张拉的预应力束振捣砼时严禁振捣棒直接插到波纹管上，导致波纹管振捣破而使水泥浆进入波纹30、管。4.8.3张拉设备预应力张拉机具采用350T以上或者400T级液压千斤顶单端或者两端张拉，锚具采用OVM15-12锚具。机具设备及仪表定期维修和校验。张拉设备配套校验期不宜大于6个月，使用次数不超过200次。4.8.4 预应力张拉张拉时预应力钢铰线、锚具和千斤顶应位于同一轴线上。主跨预应力A段N6N10、T1T2、M1M2 （M1M2）、中横梁N1N2采用两端同步张拉，左右对称进行，其余预应力束采用单端张拉；430米跨、330米跨、325米跨预应力束均采用单端张拉。张拉顺序从下到上、先中腹板后左右腹板，张拉预应力钢铰线时，实行张拉控制应力、伸长量双控制，以应力为主，以伸长量作校核，当实际伸31、长量与计算伸长量之差大于6时，应查明原因及时处理。张拉程序为：量总伸长值，锚固。预应力张拉过程应保持两端的伸长量基本一致。张拉预应力钢铰线的内缩量应小于6mm。 4.8.5 管道压浆施工 管道压浆在终张拉完成后48小时内进行，采用真空压浆工艺，压浆前清除管道捏杂物及积水。压入管道的水泥浆应饱满密实。压浆前管道真空度应稳定在-0.06-0.1MPa之间，浆体注满管道后应在0.50.6MPa压力下持压2min。水泥浆搅拌结束至压入管道的时间间隔不应超过40min。4.8.5.1、压浆材料为保证梁体的耐久性要求，压浆采用应采用高性能无收缩防腐灌浆剂，其技术指标应满足以下要求：、抗压强度大于55MPa32、，抗折强度大于10MPa；、凝结时间：初凝大于4小时，终凝小于24小时；、静置条件泌水率：3小时小于0.1，24小时为0；毛细泌水率：3小时小于0.1；、压力泌水指标：0.14MPa下，最大泌水率不大于6；、流动度：出机流动度不大于25秒，30分钟后流动度不大于30秒；、28天限制膨胀率00.1；、充盈度：无肉眼可见水囊，无直径大于3mm的气囊；、含有机渗透迁移型阻锈剂（严禁使用亚硝酸盐或铬酸盐等成分的阻锈剂）。4.8.5.2、真空压浆设备除了传统的压浆灰浆搅拌机、压浆泵等施工设备外，真空辅助压浆还需要以下设备：真空泵、压力表和控制盘。真空泵能提供不小于90真空度的抽真空能力。在真空泵前应配备33、空气滤清器，防止抽出的浆体直接进入真空泵而造成真空泵的损坏。压力瓶，可作为防护屏障防止稀浆混合料进入真空泵而损坏真空泵。干净的加筋水管，能够承受较大的负压。气密阀及气密锚帽。压浆泵可连续操作，对于纵向预应力管道，能以0.7Mpa的恒压作业；压浆泵应是活塞式的或排液式的，泵及其吸入循环是完全密封的，以避免气泡进入水泥浆内，且装有一个喷嘴，该喷嘴关闭时，导管中无压力损失。压力表在第一次使用前及此后监理工程师认为需要时应加以校正。4.8.5.3、真空压浆施工工艺真空压浆示意图、在水泥浆出口及入口处接上密封阀门，将真空泵连接在非压浆端上，压浆泵连接在压浆端上，以串联的方式将负压容器、三向阀门和锚具盖帽34、连接起来，其中锚具盖帽和阀门之间用一段透明的喉管连接。、在压浆前关闭所有排气阀门（连接至真空泵的除外）并启动真空泵十分钟，显示出真空负压力的生产，应能达到负压力0.1Mpa。如未能满足此数据则表示波纹管未能完全封闭，需在继续压浆前进行检查及更正工作。、在保持真空泵运作的同时，开始往压浆端的水泥浆入口压浆，注意在压浆过程中真空压力将会下降（约0.03 Mpa）。从透明的喉管中观察水泥浆是否已填满波纹管，直至水泥浆达到安装在负压容器上方的三相阀门。、操作阀门以隔离真空泵及水泥浆，将水泥浆导向废浆桶的方向，继续压浆直至所溢出的水泥浆为浓浆。、关闭真空泵和设在压浆泵出浆处的阀门。、将设在压浆盖帽排气孔35、上的小盖打开，打开压浆泵出浆处的阀门直至所溢出的水泥浆形状均匀。在压浆盖帽的排气管上安装小盖，并保持压力在0.4 Mpa下继续压浆半分钟。、关闭设在压浆泵出浆处的阀门，关闭压浆泵。4.8.5.4、真空压浆注意事项、同一孔道压浆应一次完成，不得中途停压，因故中途停压不能连续一次压满时，应立即用压力水冲干净，研究处理后再压浆。、互相串通的孔道应同时压浆。、制作试件的水泥浆应由出浆口提取。、水泥浆在拌浆机中的温度不宜超过25，夏季施工采取降温措施（降水温及掺减水剂等）。同时尽量安排在早晚压浆。4.9 封锚由于本桥主跨箱梁和引桥箱梁是按照一定的顺序施工的，必须要根据实际施工情况再进行封锚砼的施工。封锚36、混凝土采用C50无收缩混凝土，为加强后灌部分混凝土与梁端的连接，梁端锚穴处应凿毛处理，水泥浆及其它杂物必须清理干净，绑扎封锚钢筋时利用锚具安装孔连接一端带螺纹一端带弯钩的短钢筋，使之与封锚钢筋连为一体。五、质量保证措施及保证体系框图5.1 严把进场原材料质量关合格原材料是优良工程的基础，严格把好原材料质量检验关，严禁不合格的材料进场。5.2 严把原材料质量检验关主材钢筋、水泥、外加剂、钢绞线、支座、锚具、伸缩缝必须有厂家的试验报告和出厂合格质量证明，使用前先按照公路工程金属试验规程进行分批检验。钢材按国家相应标准进行屈服点、抗拉、延伸量、和冷弯试验，每批不大于60t。直径超过12mm钢筋时还应37、进行机械性能和可焊性试验。砂、石等地方材料，每批进场材料均由我部试验室检验合格后，报总监办实验室检验后方可使用。5.3 材料存储保管场内钢筋放置在高出地面0.3米的枕木或其他支承上，以免机械损伤或受潮锈蚀破坏，使用前应将表面的油腻、漆皮、铁锈清除干净。5.4 施工质量控制5.4.1认真做好施工原始数据的记录，做到资料完整准确，内容齐全。工程每一部分混凝土浇筑日期、时间及浇筑条件都有完整的记录。5.4.2 加强施工全过程的质量监控，实行质量否决权。5.4.3开工前试验室做好原材料的检验和配合比设计，施工过程中每道工序自检，交接检查，质检员专职跟踪全过程检查，符合质量标准，监理工程师批准后方可进行38、下道工序施工，对质量不合格的工程坚决推倒重建，确保工程质量达到优良。5.5 质量保证体系框图（附件一）六、支架搭设与拆除6.1碗扣支架搭设6.1.1 碗扣支架规格48（外径）3.5mm（壁厚）。进场的碗扣支架构件要有检验合格证。6.1.2支架位置放线在处理好的地基上，支架下铺设4cm厚的木板。然后在木板上安装支架立杆可调底座、进行支架搭设。6.1.3搭设碗扣支架时要求构件连接紧贴牢固。首层碗扣支架顶偏差应调整在5mm以内，上下层立杆保证在同一竖向中心线上，垂直度偏差小于L/1000；绝对值不大于100mm。6.1.4立杆和横杆：在装立杆时应及时设置扫地横杆，将所装立杆连成一整体，以保证立杆的整39、体稳定性。6.1. 5纵横向水平杆及剪力撑设置均为48（外径）3.5mm（壁厚）钢管。支架纵横向设置水平拉杆，纵横向水平拉杆间距为90cm。扫地杆间距：横向每90cm一道；纵向每90cm一道。6.1. 6随着支架搭高度增加，及时在四周外侧安装483.5mm钢管剪刀撑，与水平面夹角4560，连续二层剪刀撑的接口不允许交接在支架立杆上下接口处；若采用搭接接长，搭接长度不宜小于60cm，搭接处应用两个扣件扣紧。6.1.7剪刀撑与立杆和横杆用活动扣件连结，螺栓必须拧紧、拧实，不得有松动，撑头应锁实，剪刀撑的底部尽可能和地面扩大接触，撑在坚实之处，以增加整体稳定性。6.1.8当支架搭设接近于设计标高时，40、采用可调托盘进行调平。此时支架顶部要预留1020cm的可调范围，为标高调整和拆模提供空间。施工过程中控制可调托盘的螺杆留在立杆外的长度不宜超过20cm,避免局部失稳。支架施工过程中要充分考虑桥梁纵、横坡度的设置。支顶架搭设完毕或分段搭设完毕后应进行验收，并作好记录。6.2 安全网设置支架顶四周设483.5mm钢管防护栏1.2m高，立杆间距1.0m，立杆中间加设横杆并设安全网确保安全。安全网上的每根系绳都应与支架系结，四周边绳应与支架贴紧，系结应符合打结方便，连接牢固又容易解开，工作中受力后不会散脱。立网网面不宜绷得过紧，网面应与水平面垂直，并与作业面边缘最大间隙不超过10cm。在使用时，应避免41、随便拆除安全网的构件、把物品投入安全网中以及大量焊接或其他火星落入安全网内对使用中安全网，应实行定期或不定期的检查，并及时清理网上落物污染，当收到较大冲击时应及时更换在箱梁混凝土强度达到设计强度及预应力张拉工序完成后拆除，拆除时自上而下逐层进行，同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行，拆除必须防止管件坠落。6.3斜梯道设置人行道兼作材料运输的斜道的形式按下列要求确定：6.3.1 施工过程中行人或小型材料运输上下脚手架采用之字形斜道6.3.2 斜道的构造符合下列规定：斜道附着外脚手架设置。运料斜道宽度不小于1.5M，坡度采用1：6，人行道斜道宽度不小于1M，坡度采用1:3.拐弯处42、设置平台，其宽度不小于斜道宽度。斜道两侧及平台外围均设置栏杆及挡脚板。栏杆高度为1.2M，挡脚板高度不小于180MM。运料斜道两侧、平台外围和端部均按规范规定设置连接件，每两步加设水平斜杆，按规范规定设置剪刀撑和横向斜撑。6.4 支架的拆除6.4.1拆除支架前，应清除支架上的材料、工具和杂物。拆除支架时，应设置警戒区和警戒标志，并由专职人员负责警戒。6.4.2混凝土强度及施工工序应达到设计要求后方可拆除支架。底模、支架拆除按先跨中后两边，自上而下逐层进行，同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行。作分几个循环卸落，开始小，以后逐渐增大，纵向对称卸落，横向一次卸落，并由专人负责观测43、梁体有无异常变化。6.4.3工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆除作业，并按规定配备好防护用品。6.5脚手架拆除安全技术措施6.5.1 拆除支架前，应清除支架上的材料、工具和杂物。拆除支架时，应设置警戒区和警戒标志，并由专职人员负责警戒。跨广三高速公路支架拆除时还要做好保通工作。6.5.2 混凝土强度及施工工序应达到设计要求后方可拆除支架。支架拆除应在统一指挥下，按后装先拆（从上至下）的顺序进行，先拆除跨中支架，再对称拆除两边支架。6.5.3 工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆除作业，并按规定配备好防护用品。七、支架事故应急预案与响应7.1应急预案启动涉及的事故内容支架应急预案的事故内容主要44、涉及门式支架在搭设及拆除过程中高空作业坠落造成人员伤害、场区火灾及不可预见突发性事件。7.2 可能产生的后果：造成职工肢体伤残、劳动能力丧失、死亡。7.3 应急预案组织机构的建立应急预案的组织机构应分为一、二级编制，公司总部设置应急预案实施的一级应急反应组织机构，工程项目经理部设置应急计划实施的二级应急反应组织机构。层层落实现场的应急措施与响应机构、职责与分工。7.3.1 建立危险辨认体系根据施工场区内的特点、支架搭设情况和搭设过程有可能产生意外等特征确定危险源的清单，并根据危险源的分布情况建立落实管理人员、操作人员的危险辨认体系，定时、定向、定人、交叉进行检查，以便及时发现危险源的突显特征。45、7.3.2 现场指挥组组长：黄绍尧成员：郑宗龙职责：负责组织与指挥整个事故现场的抢救工作，向各应急小组调配应急所需的资源（人力、物力、资金）并对突发事件的应急响应工作做出决定。7.3.3 抢救疏散组组长：张伟成员：褚磊、付光明、抢救救援队职责：负责组织抢救受伤人员、疏散物资材料、汽车、设备工作，了解事故现场需要抢救人员的数量和抢救地点、危险程度并具体组织抢救疏散。负责车辆及相应工具的供应，通过各种方法了解事故现场全面情况及其变化，及时向现场指挥提供真实可靠的情况。7.3.4 医疗救护组组长：吴振发成员：何勇、吴松坤职责：主要负责组织抢救伤员的应急救护工作7.3.5 安全警戒组组长：蔡植葵、蔡江46、华组员：保安队成员职责：负责现场警戒工作、禁止无关人员进入、保护好事故现场。7.4 报告7.4.1 报告流程当事故发生时、按以下工作流程迅速报告：事故发生人施工部调度部门、质量安全部门医院急救中心主管安全副经理项目部经理上级主管部门。7.4.2 报告内容现场伤害事故发生时间、地点、伤亡和财产损失基本情况，可能产生的后果、性质、当前现场状况初步减少伤亡损失的应急措施。7.4.3 联系方式利用对讲和电话联系生产调度部门和安全部门值班人员，由值班人员按流程逐级报告。项目部门电话：0757-81207859、生产调度部门：对讲机（4频道）质量安全部：对讲机（4频道）医院救护单位：华立医院。急救电话：147、207.5 联络7.5.1 建立有效的通讯体系，其体系应考虑的因素有：急预案中必须确定有效的可能使用的通讯系统，以保证应急救援系统的各个机构之间有效联系7 应急人员之间；7 事故指挥者与应急人员之间；7 应急救援系统各机构之间；7 应急指挥机构与外部应急组织之间；7 应急指挥机构与伤员家庭之间；7 应急指挥机构与上级行政主管部门之间；7 应急指挥机构与认为必要的有关人员和部门之间。7.5.2 医疗救护组与区医院急救中心取得联系，报告事故地点人员伤亡情况，联系医务人员及救护车辆。7.5.3 抢救疏散随时与指挥部保持联系，指挥疏散，小组派专人在路口引导救护车辆，以便顺利准确到达指定地点。7.6 疏48、散应急计划中，必须依据施工总平面布置、构造物的施工内容以及施工特点，确立应急反应状态时的救援安全通道体系，体系包括垂直通道、水平通道、与场外连接通道，并应准备好多通道体系设计方案，以解决事故现场发生变化带来的问题，确保应急反应救援安全通道能有效地投入使用。7.6.1 疏散组首先了解事故现场有无被困地点和抢救通道是否畅通。7.6.2 疏散组在极易造成拥挤疏散通道布置专人看护。7.6.3 疏散组派专人引导疏散至安全地带，并确认是否有人员未能脱离危险区，如存在立即进行施救。7.6.4 指挥组调派现场安全值班车辆到达事故现场待令，并联系施救所需设备、器具。7.7 应急措施抢救疏散组迅速对事故现场是否存49、在二次危险源进行确认、防止事故蔓延扩大。若事故现场存在有再次发生事故的危险源时，在采取可能的应急措施后，立即抢救疏散被困现场人员，立即组织施救。7.7.1 抢救疏散组立即使伤员脱离危险区域。7.7.2 救护组确认疏散出来的人员伤势情况。7.7.3 在医疗人员未到之前救护组人员根据伤势情况采取止血、人工呼吸相应的急救措施。7.7.4 根据伤势情况、救护组依照先重后轻的原则分批送往指定医院进行救治。7.8 现场保护7.8.1安全警戒组划定安全警戒区域并组织相关人员认真保护事故现场，凡与事故有关的物体、痕迹、状态均不得破坏，为抢救伤员需要移动现场某些物体时，必须做好现场标志。7.8.2成立由项目经理50、牵头、由施工部、技术部、安全等部门人员及工会组织成员的事故调查组、配合有关部门收集相关证据分析事故原因。八、工期保证措施8.1 明确阶段目标，保证节点计划和总体计划的完成根据总体计划的工期解剖，整个工期分阶段控制，实施中明确每个阶段的目标任务、突出重点，全方位的抓落实。作业班以工序保证日计划，施工队以日计划保证总计划的完成。项目经理部除掌握总体计划外，要以旬计划下达施工，层层包任务落实。8.2 加强领导管理，健全施工协调制度8.2.1选派有丰富施工经验，良好组织才能，高度责任心的技术人员担任分项工程负责人。集中专业技术骨干，组织精干过硬的施工队上线施工。8.2.2实施项目经理负责制，推行目标管51、理。在施工项目管理体制上，采取项目经理负责制。充分发挥项目经理的工作能力，充分向项目经理授权，使其有权处理施工中出现的问题。制订目标，层层分解下达执行。8.2.3施工调度高效运转。建立从经理部到各部门的调度指挥系统，全面、 及时掌握并迅速、准确的处理影响施工进度的各种困难。对工程交叉和施工干扰应加强指挥和协调，对重大关键问题超前研究，制定措施，及时调整工序和调动人、财、物、机，保证工程的连续性和均衡性。8.3加强物资的供应、运输组织、试验和管理8.3.1利用公司的优势多备早备地方材料。8.3.2落实设计要求后，即派出专职人员与有关厂家落实订单和供货日期、运输方式等事宜，抓准抓落实。8.3.3成52、立材料运输供应小组和试验小组，驻工地做好材料的管理。特别是分类堆码和材质试验工作。材料到工地后，必须按标书规定逐项测试，填写报告单。8.4 强化施工管理严格劳动纪律，对劳动力实行动态管理，优化组合，使作业专业化、正规化8.5 对任务分配、劳力安排、施工机械和设备实行动态管理我公司除投入足够的机械设备以保证施工进度外，并实行动态管理所需技术工种和施工机械。当某一部位受阻影响进度时，直接由公司领导调配增援，并采取相应的任务调整和加班加点的措施，以保证工期的完成。8.6 加强工地施工技术管理，确保工期运用网络技术，对整个工程进行系统化、科学化、规范化施工技术管理。.所以我公司在本合同段施工中，将更上53、一层楼，继续完善措施，调配精干技术干部上线管理。8.7 安排好雨季的施工根据当地气象、水文资料，有预见性地调整各项工作的施工顺序，并做好预防工作，使工程能有序和不间断的进行。8.8加强机械设备管理切实做到加强机械设备的检修和维修工作，配齐维修人员，配足常用配件，确保机械正常运转，对主要工序要储备一定的备用机械，确保机械化施工顺利进行。8.9 确保劳动力充足高效根据工程需要，配备充足的技术人员和技术工人，并采用各项措施，提高劳动者技术素质和工作效率。九、安全保证措施及安全保证体系框图9.1 安全教育利用各种宣传工具，采用多种教育形式，使职工树立统一的思想，不断强化安全意识，使安全管理制度化，教育54、经常化。9.2 执行安全生产奖罚制度根据公司制定的安全生产奖惩制度，结合本经理部的实际情况，制定安全生产奖罚实施细则。对遵守国家政策、法规、法令，遵守劳动纪律，按安全法规和施工技术规范要求进行施工，全面关照所有有权留在现场上的人员的安全，保护其管辖范围内的现场和未完工的和建设单位尚未占用的工程处于有条不紊和良好的状态。对维护生产、生活次序，维护社会治安有显著功绩的班组和个人分别给予奖励；反之，给予处罚，以保证生产、生活有序的进行，确保生产安全。9.3 实施安全生产管理条例9.3.1施工机械安全防护条例机械设备的操作人员要进行安全技术操作规程培训，要求持有效证件上岗。机械操作手要定期进行健康状况55、检查，禁止有病人员上机操作。机械工作人员对使用的机械要进行全面的安全检查，严禁带病、酒后作业。机械操作人员只要离开机械设备，要求将机械平稳停放在安全位置，将驾驶室锁好，或把电器设备的控制箱拉闸上锁。员工严禁在行走机械的前后方休息，要求驾驶人员在机械行驶前检查周围情况，确认无障碍时鸣笛操作。大型机械施工时，不准任何人在机械回旋范围内进行任何工作。夜间机械施工时，在进行施工的地方有足够的灯光照明确保施工人员及施工机械安全。9.3.2临时用电安全防护条例临时用电必须符合国家有关部颁标准和当地供电部门的有关安全运行规程。拌和场应由技术人员编制临时用电施工组织设计，经技术负责人审核批准后方能实施。集中用56、电场所的配电箱开关要分开装置，并采用两级漏电保护装置；配电箱、开关箱必须安装牢固，电具齐全完好，注意防尘。必须坚持一机一闸一漏用电和下班断电加锁的原则。手持电动工具和单相回路的照明开关箱内必须设置漏电保护器，照明灯具的金属外壳必须做接零保护。施工现场临时用电要定期进行检查，防雷保护、接地保护、变压器及绝缘强度，每季测定一次；固定用电场所每月检查一次；对检查不合格的线路设备要及时维修或更换，严禁带故障运行。电器设备要有防护绝缘处理，电器、电源的安装、维修由持证上岗的电工完成。9.3.4桥梁工程施工安全措施桥梁开工前，应制定相应的安全措施，并向施工人员进行安全技术交底。桥涵采用多层作业或桥下通车、57、行人等立体施工时，应布设安全网，安全网要经常检查，如有破损，要及时更换；在原有公路上架桥或占用原有公路施工，开工前应与当地路政、交警部门联系，施工方案中要制定相应的交通安全细则，设立必要的交通标志，确保车辆及行人安全。9.3.5高空作业防护措施高空（指附落高度在基准面2米以上）作业进行之前，技术人员应向施工人员进行安全技术交底，作好应急措施，施工人员应正确穿戴必须的安全防护用品。高空作业时，必须搭设好安全上楼梯，挂好安全网。高空作业所需用的各种设备、工具、仪表、安全标志，在使用前检查并确认性能完好，方可投入使用。进行高空作业的施工人员必须经过培训，身体检查合格，并取得合格证书，方能持证上岗。高58、空作业、构件起重吊装，风力影响超过6级（含6级）以上大风时，施工应停止。高空作业下方禁止无关人员进入停留。9.3.6支架安全施工注意事项施工人员必须戴好安全帽、扣好安全带。从事高处作业人员要定期或随时体检，发现又不能登高的病症，不得从事高处作业，严禁酒后登高作业。施工工具应放妥，不得随便放置，使用焊机、木工工具时，必须执行安全规程操作。设置安全围栏防止高空坠物伤人，安全网内杂物及时清除，不得将模板或其他材料向下抛掷。 高处作业所用的梯子不得缺挡和垫高一架梯子不得二人同时上下，在通道处（或平台）使用梯子设置围栏。 高空作业人员的衣着要灵便，脚下要穿软底防滑鞋，决不能穿拖鞋、硬底鞋和带鞋钉易滑的鞋59、。六级以上大风或下雨天应停止进行支架的搭设，雨后搭设应做好防滑措施严格按照方案要求施工，确保模板支架施工过程中均匀受载，由于本桥同时存在横坡、纵坡，施工过程中要严格控制混凝土的绕筑顺序。严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放。 本工程混凝土浇筑采用泵车泵送，浇筑时必须有专业人员操控泵车泵管的移动，该操控人员必须服从现场施工管理的指挥 混凝土浇筑时，下料位置必须均匀布置，应均匀分层浇筑，分层厚度不宜大于30cm。泵管出料口高度离模板面不应大于1.0m,混凝土在模板面的堆筑高度不得超过40cm。混凝土浇筑时，必须有安全人员和质检人员60、跟班，发现模板及其支撑体系出现异常变化时，应立即停止浇筑，带模板及其支撑整改加固后，才能继续进行。9.3.7 特殊季节与夜间施工安全措施雨季施工应及时排除积水，人行道上下坡应挖梯台或铺砂，脚手板、斜道板、跳板上均应采取防滑措施。高温季节施工，可调整作息时间，应尽量减避开高温时间，有条件的可搭建凉棚，作好冷饮、防暑药品的供应。夜间施工场地应有符合操作要求的照明设备，高处攀登扶梯要设照明灯具，桥梁的围栏均应设红灯示警标志。半幅通车路段，在施工作业区的两端应设置明显的路栏指示标志，晚间应在路栏上加设施工标志灯。9.3.8防洪、防台风、防火安全措施汛期派专人每天向当地有关气象部门联系，及时预报，通知作61、业现场。健全通信系统，保证联络指挥与畅通。在事故易发汛期，组织专人巡查，发现问题及时通报。雨季来临之前，对水泥、钢材仓库要进行加固和防洪处理。在台风前要对工棚及其他设施进行加固；在大于7级（含7级）台风到来要将人员、重要物资、仪器、文件资料转移到坚固的房屋内避风，免遭损失。大型的高空施工设施，如棚架、工棚等搭建都要考虑到防风措施，增设斜拉抗风索及支撑。建筑工棚动火区要做到：动火区周围的易燃物未清除不动火，未配有相应的灭火器材不动火，动火后未熄灭火种的，有关人员不离开现场。禁止在工棚内使用液化石油气。木材加工场的刨花、木糠要当天清扫干净，成品半成品堆放要齐整，并留有消防通道。在仓库、宿舍、办公室62、附近设置固定灭火器，在重点防区还应设置流动灭火设备；火灾高发季节或消防自然条件较差的工棚应设消防水池。9.3.9认真执行定期安全教育，安全讲话，安全检查制度，设立安全监督岗，对发现事故隐患和危及到工程人身安全的事项，要及时处理，做出记录，及时改正，落实到人。9.3.10加强现场安全施工管理专职安全员加强全标段的日常安全生产的检查和监督，工程技术人员、生产管理人员上工地也应注意检查重要和关键部位的安全，做到防患于未然。一切技术方案必须安全可行，在技术交底时一并进行安全措施交底，重点抓好施工现场安全，杜绝机械设备违章操作，严禁非专业人员操作各种特种机械设备，现场施工人员上岗前通过考核，择优上岗。加63、强机械设备维修工作，不准机械设备“带病”运行，以确保安全。作好防火、防汛工作，以保证桥梁工程安全渡汛。9.4 安全保证体系框图（附件二）十、文明施工和环境保护措施10.1文明施工措施文明施工代表着企业的形象，也是企业管理水平的重要体现，日益成为企业在市场竞争中致胜的重要因素。因此我公司结合本项目的特点，制定了文明施工管理办法。全体进场施工职工认真遵守、严格执行，坚决做到文明施工，充分体现出文明施工现场现代化管理的风貌。10.1.1制定严格的文明施工管理制度，明确现场文明施工管理责任。主要条款书写在标牌上挂在项目经理部、施工队、班组内，时刻提醒职工认真遵守。10.1.2对全体员工做好现场文明施工64、宣传工作和教育，使员工牢固树立文明意识，自觉遵守规章制度、文明生产。10.1.3在施工驻地设置明显标牌，标明本标段工程的有关内容，如合同段名称、项目经理部名称、项目经理及技术负责人姓名，并简介工程范围、工程量等。10.1.4施工现场与公共场地及民居等实行隔离管理，周边设置稳固安全的彩色塑料板围蔽，高度不小于2米。在施工现场及驻地制作以质量、安全、进度、文明施工为主的彩旗、标语，字体要整洁美观。营造出文明施工、科学管理的气氛。10.1.5生活区及作业区场地应整平，办公室、宿舍等设施修建应达到通风、安全、透光、整洁等要求；生活区要适度绿化、无飞尘。10.1.6所有本标段施工人员统一着装，戴安全帽，65、佩戴工作胸卡。非施工人员不准擅自进入施工现场。办公室、仓库、工作室悬挂统一标准的牌子，以示标识。10.1.7驻地会议室要张贴各种制度、岗位职责，本合同段的平面图、进度计划图、组织网络图及其人员岗位分配图表，以及质量、文明、安全管理图等。 10.1.8坚持文明施工检查制度，各施工队每周不少于一次自检，公司每月不少于一次检查评比。此外，根据工程实际情况随时组织检查。10.1.9施工现场各类机械设备、建筑材料和废弃物，按照施工组织设计的总平图布置指定的区域范围分类堆放。材料堆放整齐、机械设备专人使用。10.1.10施工现场道路做到畅通平整。10.1.11施工现场防火、用电安全，严格执行国家或地方有关66、规定，禁止违章行为。在施工区、生活区内显眼处张挂防火、安全警示牌。10.1.12搞好施工现场及周围的环境卫生。10.1.13遵守乡规民约，尊重民风民俗，与当地群众、单位和睦相处，共创文明工地。10.2环境保护措施10.2.1水土保持10施工场地的排水应畅通无积水，排水区内应修建足够的临时排水沟渠，并与永久性排水设施相连通，在排水区内应避免积水或冲蚀。10施工中的临时排水系统，应最大程度地减少水土流失及水文状态的改变。10.2.3临时驻地的环境管理10生活用水应符合世界健康组织对饮用水的要求。10化粪池及水处理系统应经适当的设计；污水净化池中的污泥应予定期清除。10生活和固体垃圾要有固定的弃置场67、地并设置定期处理的垃圾箱。10不得在驻地和临时工程用地范围以外堆积和储存材料、停放机械和车辆。10工程完工后，应拆除其驻地设施，并将该区域恢复原状。第二章 交通导行安全措施一、占用道路保证措施1、按高速公路交通管理部门批准的地点、时间、范围占用。施工机械严格在封闭施工区域进行，不得侵占高速公路行车道。2、占用道路期间，按规定的标准、数量和位置设置交通标志、护栏、警示灯、照明灯等交通安全设施。设专人维护交通安全，随时维护交通安全设施，确保完好有效。服从公安交通管理部门及道路主管部门的监督检查和指挥。施工开始前，在施工地点前方放置4组交通标志：1500米处：前方施工 限速（80）；1000米处：前68、方施工 限速（80）；300米处：前方施工 限速（60） 禁止超车；50米处：前方施工 限速（30） 道路狭窄禁止超车；门洞前增设混凝土防撞墩，尺寸同支架下部的混凝土基础；并在洞口100米、50米设置两条标准公路减速带。按照交警大队的要求和公路管理部门的安排，严格执行在夜间施工段落设隔离护栏，以50米间距布置荧光警标志；在占用硬路肩面积内用钢板护栏将施工作业面封闭，并用醒目目标牌提示过往车辆减速，注意安全。做好文明施工。夜晚在隔离护栏上安放的警示灯开启。3、施工占用措施现场机械施工必须在安全管理人员监控下进行。桥梁施工用机械（吊车、装载机等）从高速公路入口开至施工现场，施工用材料（钢筋、模板等69、）用吊车完成跨高速吊装。施工用混凝土利用混凝土输送泵车，支设在高速公路导行辅道外侧向施工现场输送。4、施工期间工程项目部设安全维护小组，编制共12人，每2人轮流负责监视路面现场，每人都要佩戴安全标志，身穿安全荧光坎肩，携带扬声话筒，及时警告过往司机注意安全。二、人员、机械安全措施1、任何人不得随意翻越高速公路，如有违反者给予严重处分，所有施工人员在此工程施工前必须进行安全教育，重申此工程的危险性和重要性。测量、安全防护等必须穿越高速的施工人员必须在安全员的指挥下进行施工工作。2、施工车辆不得占用高速公路行车道。3、在广三高速上作业的机械人员必须提高警惕，保证行车及自身安全，所有上路机械安插警示70、旗，夜间机械前后安装警示灯，所有上路人员必须穿戴安全警示服，否则不允许上路。4、所有机械及运输车辆必须有专人指挥，严禁机械及运输车辆擅自运行，以防事故发生。运输车辆不得随意调头，必须听从施工人员指挥，车辆之间注意距离，避免发生事故。5、占用期满，在批准的占用道路物体、道路上的障碍物撤除、清除完毕，消除安全隐患，恢复道路功能。并立即通知道路主管部门和公安交通管理部门验收，合格后恢复道路通行。交通导行示意图见后附图附件一、质量保证体系框图质 量 保 证 体 系思想保证组织保证技术保证施工保证制度保证提高质量意识项目部质量管理领导小组贯彻ISO9000系列质量标准，推行全面质量管理创优规划经济法规T71、QC教育项目经理部质量管理领导小组各项工作制度和标准经济责任制施工队质量小组岗前技术培训熟悉图纸掌握规范技术交底质量计划测量复核应用新技术工艺检查创优效果制定创优措施明确创优项目优质优价完善计量支付手续制定奖罚措施签定包保责任状质量第一为用户服务下道工序是用户制定教育计划质量工作检查现场QC小组活动检查落实改进工作质量总结表彰先进提高工作技能接受业主和监理监督定期不定期质量检查进行自检互检交接检加强现场试验控制充分利用现代化检测手段技术岗位责任制质量责任制质量评定反 馈 实 现 质 量 目 标 奖优罚劣 经济兑现附件二、安全保证体系框图安全生产领导小组：项目经理:总工程师:安全工程师:安全有关72、台帐齐全抓好安全宣传教育防机具设备伤害事故防电击伤害事故防爆破伤害事故防物体打击事故防行车事故抓好安全预防，开展预想、预防活动防高空坠落事故严格执行安全管理规定加大安全技术设备和设施的投入各级领导层层负责、确保落实定期与日常安全检查制定期安全课制安全生产奖惩制安全检查制定期安全课制定期与日常检查制公安人员安全责任制安全工程师安全责任制总工程师安全责任制安全挂牌制交接班制安全技术交底制经理、工程队长安全责任制安全生产奖惩制安全检查制安全设计制周一安全活动日制班前安全讲话制安全挂牌制交接班制安全技术交底制安全责任制安全目标防范重点基础工作控制在杜绝伤亡事故的重、轻伤率分别控在0.6和5以内工程部搞73、好安全设计党政工团齐抓共管建立群体安全的总体格局安全机构及人员配备齐全制度保证工作保证组织保证安 全 保 证 体 系各部门按职责分工做好安全工作加强职工岗位培训，坚持培训、持证上岗附件三、支架计算 第一部分 1.65米梁高碗扣支架受力计算一、支架方案跨广三高速公路跨线桥，左幅0#-7#，11#-15#墩，右幅0#-9#，13#-16#墩梁高为1.65米，现浇箱梁施工采用满堂式碗扣支架，支架纵横向设置水平拉杆和剪刀撑，纵横间距水平拉杆间距120cm，扫地杆间距：纵横每120cm一道，剪刀撑与水平方向角度为45-60，同时满足间距不大于5m。支架立杆间距在箱梁箱室、翼板处均设计为90（横向）60（74、纵向），在横隔梁、腹板处均设计为60（横向）60（纵向），最大立杆步距1.2m。 箱梁支架顶至梁底范围内依下至上采用：横向间距为60cm（腹板、横梁）或90cm（箱室）的纵向12工字钢；纵向间距为30cm的横向1010cm木枋，木枋上面铺厚1.8cm的木板（仿竹胶板，效果较好可以用作箱梁底模）二、 荷载计算1、荷载分析（1）、钢筋混凝土自重 箱梁钢筋混凝土自重属均布荷载，直接作用于底模及侧模，根据设计图可得箱梁各部分自重荷载为：腹板及横梁处p1腹板=1.01.01.6526=42.9kN/m2箱室底板处 p1箱室 =1.01.0 (0.22+0.25) 26=12.22kN/m2 （2）、木板75、底模（仿竹胶板，板厚=1.8cm 容重=6kN/m3）p2=1.01.00.0186kN/m3=0.11kN/m2（3）横向木枋（松木）（1010cm30cm箱室、横梁、腹板处）p3 =（1.0/0.31.0）m/m20.12 m26kN/m3=0.20kN/m2（4）纵向工字钢（12a每延米重：142.1N/m）（计算受力最不利处）腹板及横梁处：p4横梁=（1.0/0.61.0） m/m2142.1N/m=0.24kN/m2箱室底板处：p4箱室=（1.0/0.91.0）m/m2142.1N/m =0.16kN/m2（5）、支架体系自重按9m的支架高度计算碗扣自重荷载（含配件、剪刀撑及水平拉杆76、等）。9/1.2+1=9层(支架按9层计算)p5 =(7.41kg+2.82kg+2.82kg)0.01kN/kg9/0.6m/0.6m=3.3kN/m2（6）、施工机具及人员荷载 p6=2.5kN/m2 （7）、倾倒混凝土产生的荷载 p7=2.0kN/m2（8）、振捣砼产生的荷载 p8=2.0kN/m22、荷载组合（1）、验算底模、腹板及横梁处底模p=1.2(p1腹板+p2)+1.4(p6+p7+p8)=1.2(42.9+0.11)+1.4(2.5+2.0+2.0)=60.71kN/m2 、箱室底模p=1.2(p1箱室+p2)+1.4(p6+p7+p8)=1.2(12.22+0.11)+1.77、4(2.5+2.0+2.0)=23.90kN/m2 （2）、验算横向木枋、腹板及横梁处 p=1.2(p1腹板+p2+p3)+1.4(p6+p7+p8)=1.2(42.9+0.11+0.20)+1.4(2.5+2.0+2.0)=60.95kN/m2、箱室底板处 p=1.2(p1箱室+p2+p3)+1.4(p6+p7+p8)=1.2(12.22+0.11+0.20)+1.4(2.5+2.0+2.0)=24.14kN/m2 （3）、验算纵向工字钢、腹板及横梁处 p=1.2(p1腹板+p2+p3+p4腹板)+1.4(p6+p7+p8)=1.2(42.9+0.11+0.20+0.24)+1.4(2.5+78、2.0+2.0)=61.24kN/m2、箱室底板处 p=1.2(p1箱室+p2+p3+p4箱室)+1.4(p6+p7+p8)=1.2(12.22+0.11+0.20+0.16)+1.4(2.5+2.0+2.0)=24.33kN/m2 （4）、验算立杆、地基、腹板及横梁处p=1.2(p1腹板+p2+p3 +p4横梁+p5)+1.4(p6+p7+p8)=1.2(42.9+0.11+0.20+0.24+3.3)+1.4(2.5+2.0+2.0)=65.2kN/m2 、箱室 p=1.2(p1箱室+p2+p3+p4箱室+p5)+1.4(p6+p7+p8)=1.2(12.22+0.11+0.20+0.1679、+3.3)+1.4(2.5+2.0+2.0)=28.26kN/m2 三、结构验算1、底模板验算底模钉在横向木枋(30cm)上，直接承受上部施工荷载,取承受最大荷载的横梁处(横梁与腹板处承受的荷载相同)进行验算,取1m宽的木板简化为跨径为30cm的三等跨连续梁来验算，计算简图如下：（1）1m宽0.018m厚木板截面特性 I=1001.83/12=48.6cm4=0.48610-6m4 W=1001.82/6=54cm3=5.410-5m3 SX=1001.82/8=40.5cm3=4.0510-5m3w=12MPa=1.9MPaE=9103MPa（2）、截面验算a、弯曲强度验算Mmax=0.1q80、L2=0.160.710.302=0.55kNmw =Mmax/W=0.55103/(5.410-5)10.2106N/m2=10.2Mpaw=12Mpa 满足要求 b、剪切强度验算Qmax=0.600qL=0.60060.710.30=10.93kNmax=QmaxSX/(Ib)=10.931034.0510-5/(0.48610-61)=0.91106N/m20.91Mpa=1.9Mpa 满足要求c、挠度验算(计算构件挠度时，各类荷载分项系数取1.0)p=1.0(p1腹板+p2) =1.0(42.9+0.11)=43.01 kN/m2 q= PL=43.011=43.01 kN/m fma81、x=0.677qL4/(100EI)=0.67743.011030.304/(10091031060.48610-6)=0.00054m f=L/400=0.3/400=0.00075m 满足要求2、横向木枋验算横向木枋采用1010cm松木单层布设，直接承受底模传递下来的荷载，腹板处采用跨径为0.6 m，横梁处采用跨径为0.6 m，箱室底板处采用跨径为0.9m，以荷载最大及跨径最大的腹板处的横向木枋作为验算对象，按简支梁计算。腹板处横向木枋支点中心间距0.6m，顺桥方向木枋中心间距为30cm，则纵向木枋的分布荷载为: q=60.950.30=18.29kN/m，计算简图如下：、1010cm松木82、枋截面特性I=0.14/12=8.3310-6m4W=0.13/6=1.6710-4m3SX=0.10.12/81.2510-4m3w=12Mpa=1.9MpaE=9103MPa、截面验算:a、弯曲强度验算Mmax=0.125qL2=0.12518.290.62=0.823kNmw =Mmax/W=0.8273103/(1.6710-4)4.9106N/m2=4.9Mpaw=12Mpa 满足要求 b、剪切强度验算Qmax=1/2qL=0.518.290.6=5.49kNmax=QmaxSX/(Ib)=5.491031.2510-4/(8.3310-60.1)0.8106N/m2=0.8Mpa=83、1.9Mpa 满足要求c、挠度验算(计算构件挠度时，各类荷载分项系数取1.0)p=1.0(p1腹板+p2+p3)=1.0(42.9+0.11+0.20)=43.21kN/m2q= PL=43.210.3=12.96 kN/m fmax=5qL4/(384EI)=512.961030.64/(38491031068.3310-6)=0.0003mf=L/400=0.6/400=0.0015m 满足要求3、纵向工字钢验算纵向工字钢采用12a工字钢布置，直接承受横向木枋传递下来的荷载。腹板、横梁处为跨径为0.6m，箱室底板处跨径为0.6m来计算。工字钢截面特性h（mm）壁厚d（mm）截面积A（mm284、）惯性矩I（mm4）抵抗矩W（mm3）回转半径i（mm）每米长自重（N）126518.110248810877.410351.9142.1E=2.1105MpaS=44.4cm3（1）、横梁、腹板处纵向工字钢验算横梁处纵向工字钢支点中心间距0.6m，横桥方向工字钢中心间距为60cm，则集中荷载为:P=61.240.600.60=22.05kN，计算简图如下：截面验算：按三等跨集中荷载计算工字钢内力偏安全。a、弯曲强度验算Mmax=0.175pL=0.17522.050.6=2.31kNmw =Mmax/W=2.31103/ 77.410-629.84106N/m2=29.84Mpa=205Mp85、a 满足要求 b、剪切强度验算Qmax= 0.65p=0.6522.05=14.56 kNmax=QmaxSX/(Ib)= 14.5610344.410-6/(48810-80.005)26.49106N/m2=26.49Mpa=120Mpa 满足要求c、挠度验算(计算构件挠度时，各类荷载分项系数取1.0)p=1.0(p1腹板+p2+p3+p4腹板)=1.0(42.9+0.11+0.20+0.24)=43.45kN/m2则集中荷载为:P=43.450.600.60=15.64kNfmax=1.146pL3/(100EI)=1.14615.641030.63/(1002.11051064881086、-8)=0.00004mf=L/400=0.6/400=0.0015m 满足要求（2）、箱室底板处纵向工字钢验算箱室处纵向工字钢支点中心间距0.6m，横桥方向工字钢中心间距为90cm，则纵向工字钢集中荷载为: P=24.330.900.60=13.13kN，计算简图如下：截面验算：按三等跨集中荷载计算工字钢内力偏安全。a、弯曲强度验算Mmax=0.175pL=0.17513.130.6=1.38kNmw =Mmax/W=1.38103/ 77.410-623.25106N/m2=23.25Mpa=205Mpa 满足要求 b、剪切强度验算Qmax= 0.65p=0.6513.13=8.53 kN87、max=QmaxSX/(Ib)= 8.5310344.410-6/(48810-80.005)15.5106N/m2=15.5Mpa=120Mpa 满足要求c、挠度验算(计算构件挠度时，各类荷载分项系数取1.0)p=1.0(p1箱室+p2+p3+p4箱室)=1.0(12.22+0.11+0.20+0.16)=12.69kN/m2则集中荷载为:P=12.690.600.90=6.85kNfmax=1.146pL3/(100EI)=1.1466.851030.63/(1002.110510648810-8)=0.00002mf=L/400=0.6/400=0.0015m 满足要求4、立杆验算（1）88、立杆轴向荷载计算据路桥施工计算手册，采用483.5碗扣钢管作支架，当横杆步距为1.2m时，对接立杆的容许荷载N容=33.6kN。根据支架设计图，横梁及腹板区受力最不利处的平均每平方米布置了1/（0.60.6）2.78根钢管，箱室底板受力最不利处的平均每平方米布置了1/（0.60.9）1.85根钢管以立杆上方的顶托受力最大的立杆作为验算对象，则立杆底部承受竖向荷载为:腹板下:N=65.2 kN/m2/2.78根/m2 =23.45kNN容=33.6kN。 横梁下:N=65.2 kN/m2/2.78根/m2 =23.45 kNN容=33.6kN。箱室下:N=28.26kN/m2/1.85根/m289、 =15.27kNN容=33.6kN。 结论:单根立杆承受荷载满足容许荷载要求。（2）、立杆稳定性验算 立杆的计算长度 L0=h+2a=120+222=164cm 截面回转半径I i=1.58cm截面积A A=4.89cm2截面模量W W=5.08cm3钢材的抗压设计强度f f=205Mpa长细比 = L0/i= 164/1.58=104轴心受压构件的稳定系数=0.558则立杆的稳定性按下列公式计算:N/(A)=23.541000/(0.55848910-6)=86.3106N/m2=86.3Mpaf=205Mpa结论：支架立杆的稳定性满足要求。6、地基验算支架落在4cm20cm400cm的木90、板上，木板放在C15砼面上，立杆间距为0.6或0.9m，木板受力面积按照20cm*60cm计，地基扩散角按照30度计算，最大受力状态的腹板区梁段下23.54KN计。木板受力检算：23.54KN/（0.60m0.20m）=0.20Mpa12Mpa每块木板上的立杆根数为400cm/60cm=6.6根，按7根计算，地基扩散角按30。计算，则地基应有的承载力为：地基应有承载力为：=423.54KN /(（2+20.1tg30。）（0.2+20.1tg30。）) 2=164.2/0.63=260.6Mpa基础底用砂性土压实，达到中密状态以上铺10cm砼，即可满足承载力需要。7、风荷载对立杆稳定性的验算 91、由于本项目属沿海平原地区，年均风速2.4m/s且各季的平均风速相差不大，根据JGJ130-2001规范的规定,可不考虑风荷载对满堂支架力杆的稳定性验算。结论：通过以上验算，碗扣支架方案在结构设计上可以满足受力要求。第二部分2.8米梁高碗扣支架受力计算一、支架方案跨广三高速公路跨线桥，左幅7#-11#墩，右幅9#-13#墩梁高为2.8米，现浇箱梁施工采用满堂式碗扣支架，支架纵横向设置水平拉杆和剪刀撑，纵横间距水平拉杆间距120cm，扫地杆间距：纵横每120cm一道，剪刀撑与水平方向角度为45-60，同时满足间距不大于5m。支架立杆间距在箱梁箱室、翼板设计为60（横向）60（纵向），腹板处均设计为92、30（横向）60（纵向），横梁处均设计为60（横向）30（纵向）。箱梁支架顶至梁底范围内依下至上采用：横向间距为60cm的纵向12工字钢；纵向间距为60cm(箱室)的横向1010cm木枋，厚1.8cm的木板。（仿竹胶板，效果较好可以用作为箱梁底模）二、荷载计算1、荷载分析（1）、钢筋混凝土自重 箱梁钢筋混凝土自重属均布荷载，直接作用于底模及侧模，根据设计图可得箱梁各部分自重荷载为：腹板及横梁处p1腹板=1.01.02.826=72.9kN/m2箱室底板处 p1箱室 =1.01.0 (0.25+0.25) 26=12.3kN/m2 （2）、竹胶板底模（板厚=1.8cm 容重=6kN/m3）p2=93、1.01.00.0186kN/m3=0.11kN/m2（3）横向木枋（1010cm30cm箱室腹板处）p3 =（1.0/0.31.0）m/m20.12 m26kN/m3=0.20kN/m2（4）纵向工字钢（12每延米重：142.1N/m）（计算受力最不利处）箱室处：p4 =（1.0/0.61.0） m/m2142.1N/m=0.24kN/m2腹板、横梁处：p4 =（1.0/0.31.0） m/m2142.1N/m=0.47kN/m2（5）、支架体系自重按9m的支架高度计算碗扣自重荷载（含配件、剪刀撑及水平拉杆等）。9/1.2+1=9层(支架按9层计算)p5箱室= (7.41kg+2.82kg+94、2.82kg)0.01kN/kg9/0.6m/0.6m=3.6kN/m2p5腹板、横梁= (7.41kg+1.67kg+2.82kg)0.01kN/kg9/0.3m/0.6m=6kN/m2（6）、施工机具及人员荷载 p6=2.5kN/m2 （7）、倾倒混凝土产生的荷载 p7=2.0kN/m2（8）、振捣砼产生的荷载 p8=2.0kN/m22、荷载组合（1）、验算底模、腹板及横梁处底模p=1.2(p1腹板+p2)+1.4(p6+p7+p8)=1.2(72.9+0.11)+1.4(2.5+2.0+2.0)=97.0kN/m2 、箱室底模p=1.2(p1箱室+p2)+1.4(p6+p7+p8)=1.95、2(12.3+0.11)+1.4(2.5+2.0+2.0)=24.23kN/m2 （2）、验算横向木枋、腹板及横梁处 p=1.2(p1腹板+p2+p3)+1.4(p6+p7+p8)=1.2(72.9+0.11+0.2)+1.4(2.5+2.0+2.0)=97.0kN/m2、箱室底板处 p=1.2(p1箱室+p2+p3)+1.4(p6+p7+p8)=1.2(12.3+0.11+0.20)+1.4(2.5+2.0+2.0)=24.56kN/m2 （3）、验算纵向工字钢、腹板及横梁处 P腹板、横梁=1.2(p1腹板+p2+p3+p4腹板)+1.4(p6+p7+p8)=1.2(72.9+0.11+0.96、20+0.47)+1.4(2.5+2.0+2.0)=97.64kN/m2P横梁=1.2(p1横梁+p2+p3+p4横梁)+1.4(p6+p7+p8)=1.2(72.9+0.11+0.20+0.24)+1.4(2.5+2.0+2.0)=97.36kN/m2、箱室底板处 p=1.2(p1箱室+p2+p3+p4箱室)+1.4(p6+p7+p8)=1.2(12.3+0.11+0.20+0.24)+1.4(2.5+2.0+2.0)=24.52kN/m2 （4）、验算立杆、地基、腹板及横梁处p横梁=1.2(p1横梁+p2+p3+p4横梁+p5横梁)+1.4(p6+p7+p8)=1.2(72.9+0.11+97、0.20+0.24+6.0)+1.4(2.5+2.0+2.0)=104.44kN/m2 P腹板=1.2(p1腹板+p2+p3+p4腹板+p5腹板)+1.4(p6+p7+p8)=1.2(72.9+0.11+0.20+0.47+6.0)+1.4(2.5+2.0+2.0)=104.56kN/m2 、箱室 p=1.2(p1箱室+p2+p3+p4箱室+p5箱室)+1.4(p6+p7+p8)=1.2(12.3+0.11+0.20+0.24+3.6)+1.4(2.5+2.0+2.0)=28.84kN/m2 三、结构验算1、底模板验算底模钉在横向木枋30cm上，直接承受上部施工荷载,取承受最大荷载的横梁处(横98、梁与腹板处承受的荷载相同)进行验算,取1m宽的木板简化为跨径为20cm的三等跨连续梁来验算，计算简图如下：（1）1m宽0.018m厚木板截面特性 I=1001.83/12=48.6cm4=0.48610-6m4 W=1001.82/6=54cm3=5.410-5m3 SX=1001.82/8=40.5cm3=4.0510-5m3w=12MPa=1.9MPaE=9103MPa（2）、截面验算a、弯曲强度验算Mmax=0.1qL2=0.197.00.202=0.55kNmw =Mmax/W=0.38103/(5.410-5)7.04106N/m2=7.04Mpaw=12Mpa 满足要求 b、剪切强99、度验算Qmax=0.600qL=0.60097.00.20=11.64kNmax=QmaxSX/(Ib)=11.641034.0510-5/(0.48610-61)=0.97106N/m20.97Mpa=1.9Mpa 满足要求c、挠度验算c、挠度验算(计算构件挠度时，各类荷载分项系数取1.0)p=1.0(p1腹板+p2) =1.0(72.9+0.11)=73.01 kN/m2 q= PL=73.011=73.01 kN/m fmax=0.677qL4/(100EI)=0.67773.011030.204/(10091031060.48610-6)=0.00018m f=L/400=0.2/40100、0=0.0005m 满足要求2、横向木枋验算横向木枋采用1010cm松木单层布设，直接承受底模传递下来的荷载，横梁、腹板、箱室底板处采用跨径为0.6m，以荷载最大及跨径最大的腹板处的横向木枋作为验算对象，按简支梁计算。腹板、横梁处横向木枋支点中心间距0.6m，顺桥方向木枋中心间距为30cm，则纵向木枋的分布荷载为: q=97.40.30=29.2kN/m，计算简图如下：、1010cm松木枋截面特性I=0.14/12=8.3310-6m4W=0.13/6=1.6710-4m3SX=0.10.12/81.2510-4m3w=12Mpa，=1.9Mpa，E=9103MPa、截面验算:a、弯曲强度验算101、Mmax=0.125qL2=0.12529.20.62=1.315kNmw =Mmax/W=1.315103/(1.6710-4)7.87106N/m2=7.87Mpaw=12Mpa 满足要求 b、剪切强度验算Qmax=1/2qL=0.529.20.6=8.76kNmax=QmaxSX/(Ib)=8.761031.2510-4/(8.3310-60.1)1.1106N/m2=1.1Mpa=1.9Mpa 满足要求c、挠度验算(计算构件挠度时，各类荷载分项系数取1.0)p=1.0(p1腹板+p2+p3)=1.0(72.9+0.11+0.20)=73.21kN/m2q= PL=73.210.2=14102、.64 kN/m fmax=5qL3/(385EI)=514.641030.63/(38591031068.3310-6)=0.0005mf=L/400=0.6/400=0.0015m 满足要求3、纵向工字钢验算纵向工字钢采用12工字钢布置，直接承受横向木枋传递下来的荷载。腹板、横梁处、箱室处为跨径为0.6m，以荷载最大及跨径最大的腹板处工字钢作为验算对象来计算。工字钢截面特性h（mm）壁厚d（mm）截面积A（mm2）惯性矩I（mm4）抵抗矩W（mm3）回转半径i（mm）每米长自重（N）126518.110248810877.410351.9142.1E=2.1105Mpa S=44.4cm3103、腹板、横梁处纵向工字钢支点中心间距0.6m，横桥方向工字钢中心间距为60cm，则纵向工字钢的集中荷载为: q=97.640.600.60=35.16kN计算简图如下：截面验算：按三等跨集中荷载计算工字钢内力偏安全。a、弯曲强度验算Mmax=0.175pL=0.17535.160.6=3.7kNmw =Mmax/W=3.7103/ 77.410-647.8106N/m2=47.8Mpa=205Mpa 满足要求 b、剪切强度验算Qmax= 0.65p=0.6535.16=23.20 kNmax=QmaxSX/(Ib)= 23.2010344.410-6/(48810-80.005)42.2106N104、/m2=42.2Mpa=120Mpa 满足要求c、挠度验算(计算构件挠度时，各类荷载分项系数取1.0)p=1.0(p1腹板+p2+p3+p4腹板)=1.0(72.9+0.11+0.20+0.47)=73.78kN/m2则集中荷载为:P=73.780.600.60=26.56kNfmax=1.146pL3/(100EI)=1.14626.561030.63/(1002.110510648810-8)=0.000006mf=L/400=0.6/400=0.0015m 满足要求4、立杆验算（1）、立杆轴向荷载计算据路桥施工计算手册，采用483.5碗扣钢管作支架，当横杆步距为1.2m时，对接立杆的容许105、荷载N容=33.6kN。根据支架设计图，横梁及腹板区受力最不利处的平均每平方米布置了1/（0.30.6）5.55根钢管，箱室底板受力最不利处的平均每平方米布置了1/（0.60.6）2.78根钢管以立杆上方的顶托受力最大的立杆作为验算对象，则立杆底部承受竖向荷载为:腹板下:N=104.84kN/m2/5.55根/m2 =18.90kNN容=33.6kN。 横梁下:N=104.56 kN/m2/5.55根/m2 =18.84 kNN容=33.6kN。箱室下:N=28.48kN/m2/2.78根/m2 =10.24kNN容=33.6kN。 结论:单根立杆承受荷载满足容许荷载要求。（2）、立杆稳定性验106、算 立杆的计算长度 L0=h+2a=120+222=164cm 截面回转半径I i=1.58cm截面积A A=4.89cm2截面模量W W=5.08cm3钢材的抗压设计强度f f=205Mpa长细比 = L0/i= 164/1.58=104轴心受压构件的稳定系数=0.558则立杆的稳定性按下列公式计算:N/(A)=18.901000/(0.55848910-6)=69.3106N/m2=69.3Mpaf=205Mpa结论：支架立杆的稳定性满足要求。5、地基验算本支架落在4cm20cm400cm的木板上，木板放在C15砼面上，立杆间距为0.6，木板受力面积按照20cm*60cm计，地基扩散角按照107、30度计算，最大受力状态的腹板区梁段下18.90KN计。木板受力检算：18.90KN/（0.60m0.20m）=0.16Mpa12Mpa每块木板上的立杆根数为400cm/60cm=6.6根，按7根计算，地基扩散角按30。计算，则地基应有的承载力为：地基应有承载力为：=418.9KN /(（2+20.1tg30。）（0.2+20.1tg30。）) 2=132.3/0.63=210Mpa基础底用砂性土压实，达到中密状态以上铺10cm砼，即可满足承载力需要。6、风荷载对立杆稳定性的验算 由于本项目属沿海平原地区，年均风速2.4m/s且各季的平均风速相差不大，根据JGJ130-2001规范的规定,可不108、考虑风荷载对满堂支架力杆的稳定性验算。结论：通过以上验算，钢管支架方案在结构设计上可以满足受力要求。 第三部分 2.8米梁跨广三高速通道支架受力计算一、通道支架结构形式箱梁支架顶至梁底范围内依下至上采用：C25砼条形基础，长1520宽100高100，内放一层12（间距2020）的钢筋网片，基础顶面根据钢管桩位置预埋800800、=15的钢板预埋件（25的锚固钢筋）；基础上安放600、=8的钢管桩，高度400，钢管桩通过预埋件与基础连在一起，钢管桩横向6根；钢管桩上面安放2I36a的工字钢作为横向分配梁；工字钢上面布置贝雷片横向共计18片，纵向3片；贝雷片上横向放1010cm木枋，木枋上面碗扣支109、架，通过支架上顶托调整标高。支架上结构同普通2.8米箱梁支架的布置形式。具体见通道支架结构布置图，附后。二、荷载计算1、荷载分析（1）、钢筋混凝土自重 箱梁钢筋混凝土自重属均布荷载，直接作用于底模及侧模，根据设计图可得箱梁各部分自重荷载为：腹板及横梁处p1腹板=1.01.02.826=72.9kN/m2箱室底板处 p1箱室 =1.01.0 (0.25+0.25) 26=12.3kN/m2 （2）、木板底模（板厚=1.8cm 容重=6kN/m3）p2=1.01.00.0186kN/m3=0.11kN/m2（3）、横向木枋（1010cm30cm箱室腹板处）p3 =（1.0/0.31.0）m/m20110、.12 m26kN/m3=0.20kN/m2（4）、纵向工字钢（12每延米重：142.1N/m）（计算受力最不利处）箱室处：p4 =（1.0/0.61） m/m2142.1N/m=0.24kN/m2腹板、横梁处：p4 =（1.0/0.31） m/m2142.1N/m=0.474kN/m2（5）、支架体系自重按1.2m的支架高度计算碗扣自重荷载（含配件、水平拉杆等）。1.2/1.2+0=1层(支架按1层计算)p5箱室=(7.41kg+2.82kg+2.82kg)0.01kN/kg1.2/0.6m/0.6m=4.53kN/m2p5横梁、腹板=(7.41kg+1.67kg+2.82kg)0.01kN111、/kg1.2/0.3m/0.6m=7.93kN/m2（6）、贝雷片上木枋自重（1010cm30cm箱室腹板处）P6箱室、腹板=（1.0/0.31.0）m/m20.12 m26kN/m3=0.20kN/m2（1010cm60cm横梁处）P6横梁 =（1.0/0.61.0）m/m20.12 m26kN/m3=0.10kN/m2（7）、施工机具及人员荷载 p6=2.5kN/m2 （8、倾倒混凝土产生的荷载 p7=2.0kN/m2（9）、振捣砼产生的荷载 p8=2.0kN/m22、荷载组合（1）、验算底模、腹板及横梁处底模p=1.2(p1腹板+p2)+1.4(p7+p8+p9)=1.2(72.9+0.112、11)+1.4(2.5+2.0+2.0)=97.0kN/m2 、箱室底模p=1.2(p1箱室+p2)+1.4(p7+p8+p9)=1.2(12.3+0.11)+1.4(2.5+2.0+2.0)=24.23kN/m2 （2）、验算横向木枋、腹板及横梁处 p=1.2(p1腹板+p2+p3)+1.4(p7+p8+p9)=1.2(72.9+0.11+0.2)+1.4(2.5+2.0+2.0)=97.0kN/m2、箱室底板处 p=1.2(p1箱室+p2+p3)+1.4(p7+p8+p9)=1.2(12.3+0.11+0.20)+1.4(2.5+2.0+2.0)=24.56kN/m2 （3）、验算纵向工字113、钢、腹板及横梁处 p腹板=1.2(p1腹板+p2+p3+p4腹板)+1.4(p7+p8+p9)=1.2(72.9+0.11+0.20+0.474)+1.4(2.5+2.0+2.0)=97.52kN/m2P横梁=1.2(p1横梁+p2+p3+p4横梁)+1.4(p7+p8+p9)=1.2(72.9+0.11+0.20+0.474)+1.4(2.5+2.0+2.0)=97.52kN/m2、箱室底板处 p=1.2(p1箱室+p2+p3+p4箱室)+1.4(p7+p8+p9)=1.2(12.3+0.11+0.20+0.24)+1.4(2.5+2.0+2.0)=24.52kN/m2 （4）、验算立杆 、114、腹板及横梁处p横梁=1.2(p1横梁+p2+p3+p4横梁+p5横梁、腹板)+1.4(p7+p8+p9)=1.2(72.9+0.11+0.20+0.474+7.93)+1.4(2.5+2.0+2.0)=107kN/m2 、箱室 p=1.2(p1箱室+p2+p3+p4箱室+p5箱室)+1.4(p7+p8+p9)=1.2(12.3+0.11+0.20+0.24+4.53)+1.4(2.5+2.0+2.0)=30 kN/m2 （5）、验算贝雷片 、腹板及横梁处p横梁=1.2(p1横梁+p2+p3+p4横梁+p5横梁、腹板+p6横梁、腹板)+1.4(p7+p8+p9)=1.2(72.9+0.11+0.115、20+0.474+7.93+0.2)+1.4(2.5+2.0+2.0)=107.3kN/m2 、箱室 p=1.2(p1箱室+p2+p3+p4箱室+p5箱室+p6箱室)+1.4(p7+p8+p9)=1.2(12.3+0.11+0.20+0.24+4.53+0.1)+1.4(2.5+2.0+2.0)=30.1 kN/m2 三、结构验算1、底模板验算底模钉在横向木枋30cm上，直接承受上部施工荷载,取承受最大荷载的横梁处(横梁与腹板处承受的荷载相同)进行验算,取1m宽的木板简化为跨径为20cm的三等跨连续梁来验算，计算简图如下：（1）1m宽0.018m厚木板截面特性 I=1001.83/12=48.116、6cm4=0.48610-6m4 W=1001.82/6=54cm3=5.410-5m3 SX=1001.82/8=40.5cm3=4.0510-5m3w=12MPa=1.9MPaE=9103MPa（2）、截面验算a、弯曲强度验算Mmax=0.1qL2=0.197.00.202=0.55kNmw =Mmax/W=0.38103/(5.410-5)7.04106N/m2=7.04Mpaw=12Mpa 满足要求 b、剪切强度验算Qmax=0.600qL=0.60097.00.20=11.64kNmax=QmaxSX/(Ib)=11.641034.0510-5/(0.48610-61)=0.9710117、6N/m20.97Mpa=1.9Mpa 满足要求c、挠度验算(计算构件挠度时，各类荷载分项系数取1.0)p=1.0(p1腹板+p2) =1.0(72.9+0.11)=73.01 kN/m2 q= PL=73.011=73.01 kN/m fmax=0.677qL4/(100EI)=0.67773.011030.204/(10091031060.48610-6)=0.00018mf=L/400=0.2/400=0.0005m 满足要求2、横向木枋验算横向木枋采用1010cm松木单层布设，直接承受底模传递下来的荷载，横梁、腹板、箱室底板处采用跨径为0.6m，以荷载最大及跨径最大的腹板处的横向木枋作118、为验算对象，按简支梁计算。腹板、横梁处横向木枋支点中心间距0.6m，顺桥方向木枋中心间距为30cm，则纵向木枋的分布荷载为: q=97.00.30=29.1kN/m，计算简图如下：、1010cm松木枋截面特性I=0.14/12=8.3310-6m4W=0.13/6=1.6710-4m3SX=0.10.12/81.2510-4m3w=12Mpa，=1.9Mpa，E=9103MPa、截面验算:a、弯曲强度验算Mmax=0.125qL2=0.12529.10.62=1.31kNmw =Mmax/W=1.31103/(1.6710-4)7.84106N/m2=7.84Mpaw=12Mpa 满足要求 b119、剪切强度验算Qmax=1/2qL=0.529.10.6=8.73kNmax=QmaxSX/(Ib)=8.731031.2510-4/(8.3310-60.1)1.31106N/m2=1.31Mpa=1.9Mpa 满足要求c、挠度验算(计算构件挠度时，各类荷载分项系数取1.0)p=1.0(p1腹板+p2+p3)=1.0(72.9+0.11+0.20)=73.21kN/m2q= PL=73.210.2=14.64 kN/m fmax=5qL3/(385EI)=514.641030.63/(38591031068.3310-6)=0.00055mf=L/400=0.6/400=0.0015m 满足120、要求3、纵向工字钢验算纵向工字钢采用12工字钢布置，直接承受横向木枋传递下来的荷载。腹板、横梁处、箱室处为跨径为0.6m，以荷载最大及跨径最大的腹板处工字钢作为验算对象来计算。工字钢截面特性h（mm）壁厚d（mm）截面积A（mm2）惯性矩I（mm4）抵抗矩W（mm3）回转半径i（mm）每米长自重（N）126518.110248810877.410351.9142.1E=2.1105Mpa，S=44.4cm3腹板、横梁处纵向工字钢支点中心间距0.6m，横桥方向工字钢中心间距为60cm，则纵向工字钢的集中荷载为: q=97.520.600.60=35.0kN计算简图如下：截面验算：按三等跨集中荷载121、计算工字钢内力偏安全。a、弯曲强度验算Mmax=0.175pL=0.17535.10.6=3.7kNmw =Mmax/W=3.7103/ 77.410-647.5106N/m2=47.5Mpa=205Mpa 满足要求 b、剪切强度验算Qmax= 0.65p=0.6535.1=22.82kNmax=QmaxSX/(Ib)= 22.8210344.410-6/(48810-80.005)41.5106N/m2=41.5Mpa=120Mpa 满足要求c、挠度验算(计算构件挠度时，各类荷载分项系数取1.0)p=1.0(p1腹板+p2+p3+p4腹板)=1.0(72.9+0.11+0.20+0.474)122、=73.68kN/m2则集中荷载为:P=73.680.600.60=26.5kNfmax=1.146pL3/(100EI)=1.14626.51030.63/(1002.110510648810-8)=0.000004mf=L/400=0.6/400=0.0015m 满足要求4、立杆验算（1）、立杆轴向荷载计算据路桥施工计算手册，采用483.5碗扣钢管作支架，当横杆步距为1.2m时，对接立杆的容许荷载N容=33.6kN。根据支架设计图，横梁及腹板区受力最不利处的平均每平方米布置了1/（0.30.6）5.56根钢管，箱室底板受力最不利处的平均每平方米布置了1/（0.60.6）2.78根钢管以立杆123、上方的顶托受力最大的立杆作为验算对象，则立杆底部承受竖向荷载为:腹板下:N=107.3kN/m2/5.56根/m2 =19.3kNN容=33.6kN。 横梁下:N=107.3kN/m2/5.56根/m2 =19.3 kNN容=33.6kN。箱室下:N=30.1 kN/m2/2.78根/m2 =10.83kNN容=33.6kN。 结论:单根立杆承受荷载满足容许荷载要求。（2）、立杆稳定性验算 立杆的计算长度 L0=h+2a=120+222=164cm 截面回转半径I i=1.58cm截面积A A=4.89cm2截面模量W W=5.08cm3钢材的抗压设计强度f f=205Mpa长细比 = L0/124、i= 164/1.58=104轴心受压构件的稳定系数=0.558则立杆的稳定性按下列公式计算:N/(A)=18.901000/(0.55848910-6)=69.3106N/m2=69.3Mpaf=205Mpa结论：支架立杆的稳定性满足要求。5、支架立杆通过横向1010cm木枋把荷载传递给贝雷片，木枋主要起支垫作用，在此不作计算。6、贝雷片验算支架立杆把受到的荷载传递给贝雷片，贝雷片间距为6090cm，贝雷片跨径为8米计算。贝雷片拼装成钢桥的几何力学特性 h（mm） 截面积A（cm2） 惯性矩I（cm4） 抵抗矩W（cm3）回转半径i（cm） 每米长 自重（N）3000 250497.2357125、8.53.941000桁片允许弯矩975KN.M，弦杆纵向容许受压荷载663KN，剪力245.2KN。E=2.1105Mpa（1）腹板、横梁处纵向贝雷片支点中心间距8m，横桥方向贝雷片中心间距为90cm，支架把荷载传递给贝雷片上,P值采用2.8米高普通腹板、横梁支架处验算立杆的数值P=107.3 kN/m2。（2）纵向贝雷片 p =（1.0/0.91.0） m/m21000N/m=1.1kN/m2则纵向贝雷片的分布荷载为: q=（107.3+1.1）0.9=97.6kN/m，计算简图如下：截面验算：按两等跨连续梁计算纵向内力偏安全。a、弯曲强度验算Mmax=0.07qL2=0.0797.682126、=437.25kNm 3975=2925KN.M（纵向三片贝雷片）w =Mmax/W=437.25103/ 3578.510-6122106N/m2=122Mpa=210Mpa 满足要求 b、剪切强度验算Qmax= 0.625qL=0.62597.68=488kN 245.23=735.6KN（纵向三片贝雷片） 满足要求c、挠度验算(计算构件挠度时，各类荷载分项系数取1.0)p=1.0(p1腹板+p2+p3+p4腹板+p5腹板+p纵向贝雷片)=1.0(72.9+0.11+0.20+0.47+7.93+1.1)=82.71kN/m2则分布荷载为:q=82.710.9=74.4kNfmax=0.5127、21qL4/(100EI)=0.52174.410384/(1002.1105106250497.210-8)=0.003mf=L/400=8/400=0.02m 满足要求7、横向分配梁验算横向分配梁采用采用236a工字钢布置，直接承受纵向贝雷片传递下来的荷载。工字钢截面特性h（mm）壁厚d（mm）截面积A（cm2）惯性矩I（cm4）抵抗矩W（cm3）回转半径i（cm）每米长自重（N）3601076.4415796877.614.38600E=2.1105Mpa（1） 分配梁工字钢支点中心间距3m，顺桥向间距8m。贝雷片每米的承受的荷载为10.73t/m,钢管间共计5片，每片贝雷承受的荷载为1128、0.73t，两根钢管间距为3米，贝雷片间距平均按0.9米计算，则跨中弯矩为 M中=（2.5p-p）1.5-p0.9 =2.1p=2.110.73=22.53t .m= M中/W=22.53102/2877.6=1.283t/cm2 =1.70M t/cm2 Ia36工字钢Wx=877.63,Ix=157964f=5ql4/（384EI）=510.7310434/（38421010921579610-8）=1.7mmf=l/400=3/400=7.5mm符合要求。8、钢管支墩受力计算检算600钢管桩=8，钢管桩长4000N=AfA=（0.62-0.5842）/4=0.0148m2i=（d2+d1129、2）/4=（6002+5842）/4=837.3mmL=4000mm=L/I=4000/837.3=4.8查钢结构设计规范附录三c1表，a类构件，得=0.992N= Af=0.9920.014817000=249.6t 每根钢管桩所承受的荷载为2.510.73=26.83t所以钢管桩能满足要求9、钢管桩C25混凝土基础（15.2m（长）1.0(宽) 1.0m（高）受力验算根据混凝土结构设计规范（GB50010-2001），附录A素混凝土结构构件按矩形截面计算：满足要求式中：N轴向压力值，N=268.3KN。素混凝土轴心抗压强度设计值，等于混凝土轴心抗拉强度设计值乘以系数0.55取用，=0.55130、=1.43N/mm20.55=0.787N/ mm2截面抵抗塑性影响系数，h 截面高度，h =1000mm;b 截面宽度，b=1000mm;素混凝土构件的稳定系数，查混凝土结构设计规范（GB50010-2002）表，素混凝土构件的稳定系数，得=0.86；受压区混凝土的合力点到截面重心的距离。截面重心到受压区边缘的距离，。6、钢管桩墩地基承载力计算上部结构传至基础顶面的轴向力值：基础直接以原状广三高速路沥青混凝土路面作为地基时，原路面作为地基满足要求！附件四：现浇箱梁支架结构图 附件五：主桥跨广三高速公路钢结构支架通道布置结构图 附件六：箱梁施工计划横道图 附件七：劳动力每月组织计划表 附件八：机械设备使用汇总表 附件九：主桥跨广三高速公路施工交通疏导方案图