1、编号：SJHN.JZY-XX联排别墅、车库、商业、配套公建模板工程施 工 方 案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录1、编制依据32、工程概况32.1基本概况32.2工程各部位结构尺寸42.3工程特点、重点、难点53、施工组织框架64、施工准备工作64.1技术准备64.2生产准备75、模板工程施工方法95.1车库模板支撑体系9筏板基础模：9集水坑、电梯基坑模板：9墙体模板：9柱模：10梁、板模板：11后浇带、施工缝封堵、防水处理155.2主楼地下室及一层、二层模板支撑体系155.3斜屋面施工方法及要点12、85.4门窗洞口模板215.5上返梁及高低跨梁模板225.6上下层接茬处模板235.7烟风道模板支设246、模板安装问题处理246.1节点处理措施246.2梁板支撑架联结问题256.3注意事项267、模板的拆除268、质量要求289、质量控制措施2910、安全控制措施3011、预防坍塌事故安全技术措施3112、预防高空坠落事故安全技术措施3113、环保及文明施工控制措施3214、计算书3314.1地下车库模板支撑33柱模板计算33板模板(碗扣式支撑)计算43墙模板计算51梁模板计算5914.2地下室及一层、二层模板支撑体系计算84梁模板支撑计算84梁侧模计算91板模板支撑计算9614.3屋面结3、构模板支撑计算104梁模板(扣件钢管架)计算104板模板(扣件钢管高架)计算1171、编制依据1、建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2013）2、建筑地基基础工程施工质量验收规范（GB50202-2002）3、建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范（JGJ116-2008）4、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）5、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2015）6、建筑施工安全检查标准（GBJGJ59-2011）7、建筑施工高处作业安全技术规程（JGJ80-91）8、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）9、05系列建筑标准设计图集（054、J-X）10、屋面工程质量验收规范（GB50207-2012）11、危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号文12、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质2009254号文）13、建筑施工手册第五版14、剑桥郡辰和园二标段工程施工组织设计15、剑桥郡辰和园二标段工程设计图纸2、工程概况2.1基本概况本项目为xx项目二标段总承包工程，由高层、联排别墅、车库、商业、公建、配套工程组成，建筑面积约147673.56平米；高层5栋（34#、35#、40#、42#、43#），建筑面积约为71306平米，基底标高除42#楼为-3.75m其他栋号为-6.83m；联排别墅22栋（1-5、5#、8-12#、15-22#、25#、26#、28#、29#），建筑面积约为55622平米，基底标高-3.8m；公建及配套4栋（27#、32#、33#、36#）建筑面积约为3200平米；车库约10805平米基底标高-5.25m。2.2工程各部位结构尺寸结构形式剪力墙层高（m）地下车库：3.0地下一层：3.35一层：3.2二层：2.9三层：3.0坡屋面标高9.311.7板板厚度（mm）底板：300、350地下一层：150一层：100二层：100坡屋面：120墙体厚度（mm）外墙：250、200内墙：200、160框架柱截面尺寸（mm）500500梁截面尺寸（mm）（施工以图纸）车库2009006、300900、200600、400900、200500、400500、4001000别墅主楼160450、200400、160400、250700、160600、200400、160500、200500、150400、160700、2007002.3工程特点、重点、难点本工程为联排别墅，层高不一，支撑繁琐，屋顶为多个坡屋面结构，檐口标高为9.3m，屋脊标高最高为11.7m，三层至坡屋面上下层贯通。屋面工程形状复杂，斜屋面高低错落，屋面模板工程施工难度大，劳动强度高，标高控制较难，模板等周转材料消耗量远远超出定额消耗量，为一次摊销。屋面板有向外100mm、200 mm及300mm的悬挑板，檐口7、支架搭设困难。屋面板上有老虎窗，老虎窗坡屋面有上返500mm的折板并向外悬挑100mm，给施工带来更大的难度，模板配置要求更高。屋面支撑体系搭设困难，整个支撑体系为满堂架支撑系统，控制好水平拉杆和扫地杆剪刀撑的设置和受力立杆的传力途径，采用扣件钢管架支撑，确保模板的稳定性和刚度。3、施工组织框架4、施工准备工作4.1技术准备（1）组织施工技术人员在施工前认真学习技术规范、标准、工艺规程，熟悉图纸，了解设计意图，核对建筑和结构及土建与设备安装专业图纸之间的尺寸是否一致。（2）编制模板施工方案，对施工队组进行技术交底。（3）对施工人员进行安全和技术培训，加强队组的技术素质。4.2生产准备（1）材料8、选择在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。所有模板材料采用183093012mm的多层木胶合板。模板背楞采用50100mm的抛光木方。地下室至二层支模架采用483.5mm钢管搭设碗扣式钢管脚手架，三层坡屋面支模架采用483.5mm钢管搭设扣件式钢管脚手架。（2）材料计划根据进度要求，考虑到结构构件模板的特点，墙、柱、顶板、梁一次性配备施工楼栋的全部模板。序号材料名称规格单位数量备注1木方50mm100mm根配备全部木方需求量4m长2钢管483.5根配备全部钢管需求量12m483.5根34m483.5根56m3碗扣式钢管483.5根配备全部钢管需求量9、12m483.5根34m483.5根56m4扣件十字只配备全部扣件需求量套接只转向只5脱模剂T施工过程中计划需求量水性剂6钢丝网m2施工过程中计划需求量73型卡只8高强螺杆14根9止水螺杆14根10螺帽14只11铁钉（3）主要机具配备(按1栋楼计算)序号机械名称型号数量单机功率1平刨机MB5031台4KW2圆盘锯MJ104A1台3KW3电焊机BX1-6302台32KVA4台钻MODEL Z401602台3KW5砂轮切割机2台2.2KW6手提锯8把7吹风机2台8手用电钻6台9云石机1台（4）劳动力计划(按1栋楼计算)序号工 种人数备 注1支模架子工202支模工603配合工50合计1305、模板工10、程施工方法5.1车库模板支撑体系车库模板支撑采用碗扣式支撑脚手架。梁、板底立杆承重连接方式：可调托撑。立杆自顶层水平杆中心线至托撑顶面的长度500mm，可调托撑螺杆伸出长度（立杆顶端距顶部支撑点高度）200mm，插入立杆内的长度150mm。筏板基础模：底板四周采用砖模，在底板垫层上砌上来。底板防水卷材贴好后，卷到砖模上，翻到外面；砖模采用水泥砖砌筑，砂浆采用M5水泥砂浆；内侧面用1:2.5水泥砂浆抹平；砖模厚度120mm。地下室外墙水平施工缝留设在底板以上300mm 处，反高300mm 的墙体与地下室底板同时浇筑。反高直形外墙采用吊模，吊模面板采用木胶合板，紧贴面板的水平背楞采用上、下2道5011、100mm方木（方木小面与面板接触），并与面板钉成整体分段拼装。采用双方木、穿墙止水螺杆支撑体系，对拉穿墙螺杆采用14对撑止水螺杆，水平间距450mm，第一道距地面100（从止水钢板下面穿过），第二道布置在模板上口且超过止水钢板顶。沿水平方向，每一螺杆处在水平背楞的外侧布置一道竖向双方木（竖向方木规格50100mm，大面与水平背楞方木接触），双方木高度需超过止水钢板顶面100。在螺杆上套上山形扣，扣住双方木，上紧螺帽，调直模板，并加斜撑固定。集水坑、电梯基坑模板：电梯基坑、集水坑模板采用12mm厚木胶合板做盒子型吊模，50100mm木方做龙骨，间距250mm，成井字形支撑架。木盒子上口四周用不12、小于12的钢筋或50100mm木方顶紧模板，以防木盒子移位或上浮。墙体模板：墙体模板采用12mm厚木胶合板，拼装模板使用前模板表面清理，涂刷隔离剂，严禁隔离剂沾污钢筋与混凝土接槎处。竖向内背楞采用50100mm木方间距225mm，水平采用483.5双钢管间距450mm。模板上打孔，第一排孔距边200mm，穿18的PVC套管，两端用塑料堵头作限位卡，采用14穿墙螺栓（高强丝杆）拉结，对拉螺栓水平间距为450mm，竖向间距同48双钢管水平背楞间距450mm，对拉螺母+优质碟扣固定，下四道螺栓均采用双螺母固定。地下室外墙采用14三段式止水螺栓（俗称三节棍），中间有止水片，两端塑料堵头，以防地下水沿对13、拉螺栓渗入墙内。在迎土面墙模的上、中、下部各加一排483.5钢管斜撑，间距900mm，上、下排交错布置，斜撑与模板接触端用扣件与钢管外横楞扣牢，另一端与满堂排架扣牢。内墙采用普通高强螺栓。柱模：模板采用12mm厚多层板，竖向龙骨（内龙骨）采用50100mm木方，间距200mm，加固采用483.5双钢管搭抱箍间距450mm（下部增加3道抱箍）。边长800mm的柱加设一排14高强穿墙螺栓加固。柱模板设计示意图梁、板模板：（1）梁模梁底模、侧模均采用12mm厚木胶板，次龙骨为50100mm木方，主龙骨及立杆采用483.5钢管。1）梁截面宽250mm，高900mm时两侧立杆间距900mm，梁底加设1根14、立杆，立杆与承重横杆采用顶托连接，立杆沿梁跨度方向间距1200mm，水平杆步距1200mm。梁底次龙骨50100mm木方纵向设置，间距100mm，主龙骨采用483.5钢管横向间距400mm。梁侧次龙骨50100mm木方横向布置，间距200mm，主龙骨采用483.5双钢管竖向布置，间距400mm；梁侧腰部设14 高强对拉螺栓，纵向间距300mm，横向间距400mm。2）250mm梁截面宽400mm，600mm高1300mm时两侧立杆间距900mm，梁底加设1根立杆，立杆与承重横杆采用顶托连接，立杆沿梁跨度方向间距1200mm，水平杆步距1200mm。梁底次龙骨50100mm木方纵向设置，间距1015、0mm，主龙骨采用483.5钢管横向间距400mm。梁侧次龙骨50100mm木方横向布置，间距200mm，主龙骨采用483.5双钢管竖向布置，间距为400mm；梁侧腰部设14 高强对拉螺栓，横向间距400mm，600mm梁高1000mm纵向间距300mm，梁高1000mm纵向间距400mm。梁截面4001000mm时支撑及加固示意图（2）板模板模面板采用12mm厚多层板；板底支撑采用50100mm方木，间距200mm；双50100mm木方合并一根横向水平托梁间距900mm；采用483.5钢管碗扣脚手支撑。搭设脚手架时下部要垫上50厚通长木方或木板，脚手支撑立杆纵向间距900mm，横向间距12016、0mm，步距1200mm；脚手架立杆距离墙体350mm，支撑脚手架下部加设一道扫地杆，距离立杆底部350mm。楼板模板安装施工工艺流程：搭设支架安装横纵大小龙骨调整板下皮标高及起拱铺设顶板模板检查模板上皮标高、平整度办预检模板设计平面图模板设计立面图（3）楼梯模板： 楼梯模板选用12mm厚多层板做封闭式支模。50100mm木方背楞次龙骨间距250mm，双50100mm木方合并一根做主龙骨间距900mm。采用可调托座钢管支撑加固，间距900mm。后浇带、施工缝封堵、防水处理对于基础底板及顶板后浇带两侧垂直施工缝，先居后浇带的两侧面板中焊3mm厚、300mm宽通长钢板止水带，再在钢板止水带的上、下17、施工缝面采用双层钢板网（孔眼尺寸88）封堵，双层钢板网的背面采用12200双向钢筋焊接骨架加强。对于外墙后浇带两施工缝面，同样先居后浇带的两侧面墙中焊3mm厚、400mm宽通长钢板止水带，再在施工缝面采用双层钢板网（孔眼尺寸88），双层钢板网的背面采用12200双向钢筋焊接骨架加强。其他未说明有防水要求的施工缝同上处理。5.2主楼地下室及一层、二层模板支撑体系主楼地下室及一层、二层模板支撑采用碗扣式脚手架。梁、板底立杆承重连接方式：可调托撑。立杆自顶层水平杆中心线至托撑顶面的长度500mm，可调托撑螺杆伸出长度（立杆顶端距顶部支撑点高度）200mm，插入立杆内的长度150mm。1、主楼筏板基础18、地下室外墙反高、集水坑、电梯基坑及墙体模板做法同车库。2、梁模板：梁底模、侧模均采用12mm厚木胶板，次龙骨为50100mm木方，主龙骨及立杆采用483.5钢管。梁截面宽为160mm及200mm。两侧立杆间距900mm，梁底加设1根立杆，立杆与承重横杆采用顶托连接，立杆沿梁跨度方向间距1200mm，水平杆步距1200mm。梁底次龙骨50100mm木方纵向设置，间距100mm，主龙骨采用483.5钢管横向间距600mm。梁侧次龙骨50100mm木方横向布置，间距200mm，主龙骨采用483.5双钢管竖向布置，间距600mm；梁侧腰部设14 高强对拉螺栓，纵向间距300mm，横向间距600mm。19、地下室宽250梁支撑及加固图3、楼板：板模面板采用12mm厚多层板；板底支撑采用50100mm木方间距250mm，双50100mm木方合并一根横向水平托梁间距1200mm。搭设脚手架时下部要垫上50厚通长木方或木板，脚手支撑立杆纵向间距900mm，横向间距1200mm，步距1200mm；脚手架立杆距离墙体350mm，支撑脚手架下部加设一道扫地杆，距离立杆底部350mm。模板设计平面图模板设计立面图4、楼梯模板选用12mm厚多层板做封闭式支模。50100mm木方背楞次龙骨间距250mm，双50100mm木方合并一根做主龙骨间距900mm。采用可调托座钢管支撑加固，间距900mm。5、模板组拼模板20、组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要加设卡子，以防漏浆，拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固，以保持模板的整体性。6、模板定位当底板或顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度（1.2MPa），即用手按不松软、无痕迹，方可上人开始进行轴线投测。根据轴线位置放出墙柱截面位置尺寸线、模板300 控制线，以便于墙模板的安装和校正。首先根据楼面轴线测量孔引测建筑物的主轴线的控制线，并以该控制线为起点，引出每道墙轴线，根据轴线与施工图用墨线弹出模板的边线以及控制线，以便于模板的安装和校正。5.3斜屋面施工方法及要点斜屋面模板支撑采用扣件式钢管搭设满堂21、脚手架。1、材料的选用屋面模板体系采用12mm厚多层板及50100mm方木配置，模板支架系统采用48mm3.5mm钢管扣件架满堂搭设。2、模板工程施工方法及要点（1）施工顺序满堂架搭设立梁模铺斜屋面板主体结构柱模安装加固满堂架搭设前先在三层板面定线安装，悬挑板预先支设放出轮廓线及控制标高线和斜屋面屋脊线及阴角线（整个坡屋面水平投影线）。斜屋面标高为9.8015.00m不等。搭架时按控制标高立好高点及低点立杆，扫地杠水平杆及纵横向剪力撑。架子搭设完毕之后，在梁模板支设至斜屋面梁底，立梁侧模、铺坡铺坡面板，方木顺屋面坡度摆放，木方与架体固定采用18#铁丝8字型绑扎，绑扎点间距不大于1m。（2）支撑22、体系屋面板：屋面板支撑体系采用满堂架搭设，满堂架立杆从三层屋面顶高度不等，架体搭设高度依据斜屋面坡度及标高而定，满堂脚手架立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。板模面板采用12mm厚多层板；板底支撑采用刨光50100mm木方顺坡设置，间距250mm；主龙骨采用483.5钢管间距1410mm；483.5钢管扣件脚手支撑。满堂模板支撑体系为立杆间距1m，檐口下水平杆步距1.5m，檐口往上歩距1m。沿屋面坡度顶部设通常封头杆，檐口至顶板三角范围内水平杆步距随立杆支撑点连续布置，并设置连续剪刀撑，确保整个体系为不可变稳定体系。梁：梁底模、侧模均采用12mm厚多层板，梁截面宽30023、mm，两侧立杆间距600mm；立杆沿梁跨度方向间距1m，横杆步距1.5m；梁底次龙骨50100mm木方，横向设置，其间距为100mm，梁底小横杆483.5钢管间距1m；梁侧次龙骨为50100mm木方横向布置，间距200mm，主龙骨采用483.5双钢管竖向布置，间距为500mm。1）满堂架纵横向必须设置扫地杆，距地高度200mm，脚手架立杆距离墙体300mm，顶部横杆距离顶板600mm，搭设脚手架时下部要垫上通长木方或木板。2）檐口以下水平杆全部和已浇筑完混凝土墙面顶紧，保证架体四周和结构嵌固无缝隙，控制施工阶段板顶面侧压不均衡导致架体水平位移， 确保施工精度。3）剪刀撑设置檐口下架体四周连续设24、置由下至上剪刀撑，角度45。受结构墙分隔阻挡无法连续设置时，结构跨内连续设置。横向剪刀撑同时也是架体基础稳定体系，在架体底部、顶部分别设置连续水平剪刀撑。剪刀撑宽度为6m8m。纵向不设置剪刀撑。模板及支撑剖面示意图（3）模板支设注意事项1）屋面模板安装前根据放线坡度，拉线调整底部主龙骨（钢管）标高，然后安放次龙骨、面板。2）按设计要求超过4m跨梁中部起拱3。3）配置模板时，木工工长必须编出主要部位剖面图（折梁、梁柱接头、坡屋面、屋脊、阴角接头）并重点检查模板的加工质量（截面尺寸、锯口平直度）。4）所有模板对接处均要切割整齐，拼缝有缺陷处用海绵条粘贴。5）模板面板必须用钢钉和50100mm密排次25、龙骨固定，板、龙骨底部和檐口下部墙顶顶紧。6）屋脊及阴角模板施工是整个坡屋面模板工程关键。搭设架体时要求严格按楼面放出的轮廓线及控制标高施工在架体上铺好垫底木方并绑牢后，按楼面上的控制线在木方上弹出屋脊及阴角线，再进行模板施工，确定截面尺寸准确。7）斜屋面顶板支模要求采用单面模板法：此法是斜屋面混凝土施工中较常用的简易法，但影响浇筑质量的方面较多，如屋面坡度的大小，模板的光滑程度和坍落度的影响等。因混凝土无法按常规振捣而导致不密实，须待混凝土处于初凝阶段再振捣。此时混凝土的可塑性降低，再振捣势必造成混凝土的内伤和裂纹。为此，在施工中采用一些措施，如控制混凝土的坍落度120160mm，利用焊接板26、筋做抗滑移带和确定混凝土流向、分段施工等。为保证主体质量，浇筑顺序按照至下往上，先框梁，再屋面，从两边向屋脊浇筑的顺序。 （4）特殊部位模板支设1）檐口檐口设计有挑檐，板下钢管支撑伸出外墙，挑檐模板直接支撑在悬挑架上。受外墙阻挡影响，部分钢管支撑不能伸出外墙为挑檐直接提供悬挑支架，此时可利用已悬挑部分，按下图搭设模板支撑：2）屋脊屋脊模板施工是整个坡屋面模板工程关键。搭设架体时要求严格按楼面放出的轮廓线及控制标高施工在架体上铺好垫底木方并绑牢后，按楼面上的控制线在木方上弹出屋脊线，再进行模板施工，确定截面尺寸准确。屋脊梁模板安装节点图5.4门窗洞口模板门窗洞口处的加固采用“支，顶，拉”。“支”27、能保证标高与洞口基本尺寸；“顶”能保证阴角线顺直方正；“拉”能保证整个洞口成型的方正和稳定。如下图所示：门洞模板图 窗洞模板图门窗洞口模板固定示意图5.5上返梁及高低跨梁模板1、局部楼面标高不一致处，如卫生间、洗衣房局部降板，要考虑模板配置。上返梁及高低跨梁可根据其具体位置、梁截面尺寸大小以及梁的配筋直径的大小，模板下口可开豁口。2、模板龙骨：竖向龙骨采用50100mm木方间距500mm，水平龙骨采用50100mm木方间距350mm。模板支撑：采用483.5的钢管三角斜撑，间距1m，端头采用钢筋或者U型托顶住模板外侧龙骨，每500mm设置两道14对拉螺栓。5.6上下层接茬处模板混凝土结构外墙层28、间接茬部位漏浆、凹凸不平，错台，振捣不密实，观感不好等问题一直是剪力墙结构中普遍存在的质量问题，根据以往的施工经验，现准备在本工程别墅区施工中采用以下方法：楼层接茬部位模板配置时下延200mm，利用下层施工时的螺栓眼进行加固，模板根部粘贴海绵条，如图所示：外剪力墙层间接茬部位施工图5.7烟风道模板支设6、模板安装问题处理6.1节点处理措施为了克服梁、柱节点出现缩颈、夹渣、模板接缝以及新老砼接合部位出现漏浆等质量通病，现采取以下几点措施。（1）在模板安装前必须将现浇构件尺寸计算准确，便于模板的配制。（2）对于不规则构件及节点的模板均采用定型模板，保证模板安装的可靠性。（3）结构尺寸不符合模板模数29、时，采用木材加螺栓辅助配制，所有辅助模板与砼接触面必须刨光。（4）预留孔洞的留设对于洞口尺寸较大时，可用模板直接拼装，孔洞尺寸较小，不便于模板安装时，采用木材等按预留洞口尺寸制作预留孔洞模板再进行安装。预留孔洞模板需要具有足够的强度和刚度，保证孔洞尺寸准确，安装时必须校对准确，固定牢靠，防止变形、移位，其允许偏差下表： 预埋件和预留孔洞的允许偏差（mm）项 目允许偏差预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3预埋螺栓中心线位置2外露长度+100预留洞中心线位置10截面内部尺寸+100（5）板缝漏浆拼缝处采用海绵条粘贴密封。（6）烂根剪力墙与现浇板接茬部位，剪力墙在配模时适当缩减高度2cm作30、为清扫口，根部沿墙方向垫长木方或者木条与模板钉牢。除此之外也可以采用水泥砂浆坐底的方法来避免烂根现象的发生。剪力墙与现浇板接茬部位施工图墙梁接槎剖面图6.2梁板支撑架联结问题模板支撑架可采用立杆支撑楼板、横杆支撑梁的梁板合支方法。当梁的荷载超过横杆的设计承载力时，可采取独立支撑的方法，并与楼板支撑连成一体。见下图。梁板支撑架联结示意图6.3注意事项（1）模板安装应满足下列要求：1）模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；2）模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂；3）浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；431、）对清水混凝土工程及装饰混凝土工程，应使用能达到设计效果的模板。（2）用作模板的地坪、胎模等应平整光洁，不得产生影响构件质量的下沉、裂缝、起砂或起鼓。（3）固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固。7、模板的拆除1、模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合设计要求的百分率后，由技术人员发放拆模通知书后，方可拆模。2、模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求：在拆除非承重侧模时，混凝土强度要达到1200mmPa（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土强度必须符合下表规定后方可拆除。底模拆除时的混凝土强度等级要求结构类32、型结构跨度（m） 按设计的混凝土强度标准值的百分率（%）板2 50 2， 8 75 8 100 梁8 75 8 100 悬臂构件 100 3、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆；先拆不承重的模板，后拆承重部分的模板；自上而下，支架先拆侧向支撑，后拆竖向支撑等原则。4、模板工程作业组织，遵循支模与拆模统由一个作业班组执行作业。其好处是，支模就考虑拆模的方便与安全，拆模时，人员熟知情况，易找拆模关键点位，对拆模进度、安全、模板及配件的保护都有利。5、拆模时，不得上下交叉作业，操作人员必须站在安全处，以免发生安全事故。拆除的模板及配件不得随意抛掷。待该片、段模板全部拆除后，33、再将模板、配件、支架等运出堆放，派专人彻底清理一次，将失落的配件全部回收，以免造成坠物安全事故。6、对已经拆除的结构，施工荷载所产生的效应比使用荷载的效应更为不利时，必须经过核算加设临时支撑。7、拆模后，对各种预留洞口、管沟、电梯洞口、楼梯口或高低差较大处均应及时盖好、拦好并处理好，防止发生安全事故。8、墙、柱模板拆除：拆墙、柱模板时，首先拆自上而下拆除对拉螺栓，再松开地脚螺栓，使模板向后倾斜与墙、柱体脱开。不得在墙、柱上撬模板，或用大锤砸模板，保证拆模时不晃动混凝土结构，尤其拆门窗阴阳角模时不能用大锤砸模板。门窗洞口模板在墙体模板拆除结束后拆除，先松动四周固定用的角钢，再将各面模板轻轻振出拆34、除，严禁直接用撬棍从混凝土与模板接缝位置撬动洞口模板，以防止拆除时洞口的阳角被损坏，跨度大于1m 的洞口拆模后要加设临时支撑。9、楼板模板拆除楼板模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动，达到模板与楼板分离的要求，保留后浇带处的支撑及其上的木方或模板，其余模板均落在满堂脚手架上。拆除板模板时要保留板的后浇带处支撑。10、模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量。11、模板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。8、质量要求1、模板的整体要求：（1）模板板面平整度允许偏差为3mm。（2）模板高度允许35、+3、-5mm，宽度0、-1mm。（3）对角线长允许偏差5mm。（4）模板翘曲允许偏差为1%对角线长度。（5）孔眼位置中心偏差2mm。（6）内外角模应保证垂直平整无弯曲。2、模板的支设必须准确掌握构件的几何尺寸，保证轴线位置的准确。3、模板应具有足够的强度、刚度及稳定性，能可靠地承受新浇砼的重量、侧压力以及施工荷载。浇筑砼前应检查承重架及加固支撑扣件是否拧紧。4、模板安装必须按照施工图安装，保证工程结构和构件各部位形状尺寸和相互位置的正确。5、模板的接缝应严密不漏浆，且必须保证模板的整体稳定。6、模板与砼接触面应涂隔离剂，禁止采用油质隔离剂，严禁隔离剂沾污钢筋与砼接槎处。7、模板及支架应及时维36、修，变形，锈蚀的模板禁止使用。8、侧墙用穿墙丝杆，必须按规定加设止水片。9、本工程梁板跨度4m时，模板应按全跨长度的3起拱，悬挑梁当L2m时起拱3；梁断面高度700mm时应加扁钢对拉片控制断面尺寸。10、在砼浇筑前，应检查承重架及加固支撑扣件是否拧紧，螺栓的扭力矩控制在50Nm。11、模板安装必须符合规范GB50204-92第2.3.9条现浇结构模板安装的允许偏差的规定，模板的安装误差应严格控制在允许范围内（详下表），超过允许值必须校正。项 目允许偏差轴线位置5mm底板上表面标高5mm截面及内部尺寸基础10mm柱、梁+4、5mm层高垂直度全高5m6mm全高5m8mm相邻板面高低差2mm表面平整37、（2m长度以上）5mm9、质量控制措施1、所有结构支模前均应由专人进行配板设计和画出配板放样图并考虑一定留量调整。2、模板及其支撑均应落在实处，不得有“虚”脚出现，安拆均设专人负责。3、墙、柱脚模板加15软塑料管垫底后用水泥砂浆堵缝，防止砼浆流失造成烂根。4、为防止砼在硬化过程中与模板粘结，影响脱模，在浇筑砼之前，应在清理过的模板表面上（包括第一次使用的模板）涂刷隔离剂，对隔离剂的基本要求是：不粘结、易脱模、易于操作、易清理、无害于人体、不腐蚀模板。6、在靠近模板电焊钢筋、钢管时，在施焊处的模板面应用铁皮垫隔，防止焊火烧坏模板板面。7、在安装模板之前，应将各种电管、水管等按图就位，避免模板安装38、好后二次开洞，模板自身就位时也应严格按照配模图纸进行安装。8、浇捣砼的震动器不能直接碰到板面，避免磨损撞面板，同时振捣时间要按规范规定，要适时振捣，以防模板变形。10、安全控制措施1、严格按支模工序进行，立模未连接固定前，应设临时支撑以防模板倾倒。2、禁止站在柱模上操作或在梁模上行走。3、模板必须架设稳固，连接可靠。4、拆除模板的时间应经施工技术人员同意，并报拆模申请，现场监理批准后方可进行。拆模应按顺序分段进行，严禁猛撬、硬砸或大面积撬落和拉倒。5、拆下的模板应及时运出集中堆放，防止钉子扎脚；拆除梁、板模板时，应按规定加设顶撑。6、支撑脚手架的拆除按与搭设相反的程序进行拆除作业；每层连墙件的39、拆除，必须在其上全部可拆杆件拆除以后进行，严禁先松开连墙件。凡已松开连接的杆件必须及时取出、放下，以免误扶、误靠，引起危险；拆下的杆件和脚手架板应及时吊运至地面，禁止自架上向下抛掷。7、现场临时设施、仓库、易燃料场和用火处要有防火标志，要有足够的灭火工具和设备，对消防器材要有专人管理并定期检查。8、现场生产、生活用火均应经主管消防的领导批准，任何人不准擅自动用明火。使用明火时，要远离易燃物，并准备消防器材。9、在安全设施上重点加强对外墙、楼梯、预留洞及临边的防护，如外墙和楼梯临边采用钢管作水平栏杆；预留洞采用木方和胶合板覆盖并用膨胀螺栓固定于楼面。10、模板搭设拆除等安全技术交底应分部位由责任40、工程师提前进行。11、梁板模板搭设完毕后，必须由责任工程师组织，技术、质量、安全等部门联合验收合格后方可浇筑砼。12、梁板支撑体系的搭设应在外架上升至作业面安全高度后，各项安全措施到位后进行。13、模板的拆除必须严格按操作规范进行，支撑体系拆除必须逐步进行，应注意拆除过程中的交叉施工安全。11、预防坍塌事故安全技术措施1、模板作业前，根据设计要求、施工工艺、作业条件及周边环境编制专项施工方案，经单位负责人审批签字，项目经理组织有关部门验收合格签字后，方可作业。2、模板作业时，支撑系统采用钢管和钢扣件，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢管和钢扣件。支撑立杆基础应坚固稳定，并经承载力41、验算合格。支撑立杆底部应加设满足支撑承载力要求的垫板。剪刀撑和立杆应牢固连接，形成整体。3、模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可继续作业。4、堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较多时，应对架体进行加固。严格控制楼板支撑架的实际荷载不得超过设计值。5、装钉楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的模板要拿起稳妥堆放，以防坍塌事故发生。6、安装外围柱、梁、板模板，应先搭设脚手架，并挂好安全网，脚手架搭设高度要高于施工作业面至少1.5m。7、拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。842、楼板支撑架在使用过程中严禁进行下列作业：1）在架体上推车；2）任意拆除架体结构件或连墙件；3）利用架体吊、运物料；4）在架体上拉结吊装缆绳。12、预防高空坠落事故安全技术措施1、架子搭设组装完成后，必须经公司相关部门人员及项目安全员、技术负责人、工长对其进行验收，经检查验收合格后填写验收单，经技术负责人、安全员签字后方可投入使用。架子未经检查验收严禁其他人员攀登，验收合格后任何人不得擅自拆改，需做局部拆改时，须经施工技术负责人同意，由架子工进行整改。2、所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证43、上岗。3、项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。4、高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。施工现场项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具。5、安全带使用前必须经过严格检查，合格后方可使用。作业人员应按规定正确佩戴和使用安全带。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。6、支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀，并不得超过设计允许荷载。7、已支好模板的楼层四周必须用临44、时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.5m，然后在护栏上再铺一层密目安全网。8、浇筑混凝土时应派专人检查模板支撑有无松动、倾斜、弯曲变形、位移等情况，发现问题应立即停止混凝土浇筑，并即刻进行加固整改。9、混凝土浇筑作业开始前应再次对模板支撑架进行全面检查，合格后方能浇筑混凝土；混凝土浇筑过程中模板支撑架下不得有其他作业人员。13、环保及文明施工控制措施1、制定文明施工制度，划分环卫包干区，作到责任到人。2、搭设支架应避免夜间作业，防止产生噪音，影响居民生活。3、现场工人应着装整齐，具有现代工人的面貌。现场作业不说脏话，不出现不文明举止。4、对于材料设备应爱惜，选择正确的使用方法，并定期45、包养，严禁野蛮施工。5、每天生产完成后，应检查现场，对于产生的建筑垃圾应及时清理，并堆放到指定地点。6、施工环境各种材料、机具堆放有序，各类加工好的模板堆放整齐。按施工总评面布置图划定区域堆放。7、工长对班组作业区的文明现场负责。坚持谁施工，谁清理，作到活完场清。8、建筑结构内的施工垃圾清运，采用搭设封闭式临时专用垃圾道运输，或采用容器倒运或袋装，严禁随意凌空抛撒。施工垃圾应及时清运，并适量洒水，减少污染。9、每天正常施工时间早6点至晚22点，在每天晚22点至次日早6点前，仅进行低噪音作业，如绑钢筋等。对混凝土输送泵、电锯等强噪音设备，以隔音棚封闭、遮挡，实现降噪或安排在白天施工。10、模板、46、脚手架在支设、拆除和搬运时，必须轻拿轻放，上下左右由人传递。模板、钢管修理时，禁止使用大锤。使用电器切割时，应及时在锯片上刷油，且锯片转速不能过快。使用电锤开洞、凿眼时，应使用合理的电锤，及时在钻头上注油或水。11、提高施工现场全体员工环境保护意识，采取有力的措施控制人为的噪音，严格加强管理，最大限度地减少噪音扰民。12、施工现场设立专门废弃物临时贮存场地，废弃物应分类存放，对有可能造成二次污染的废弃物必须单独存放，并设置安全防范措施且有醒目标识。废弃物的运输确保不遗撒、不混放，送到政府批准的单位或场所进行处理、清运。13、夜间施工所用照明设备安装时，让光线尽量避开居民区。14、计算书14.147、地下车库模板支撑柱模板计算取地下车库KZ1计算，柱截面宽度B(mm):500；柱截面高度H(mm):500；柱模板的总计算高度:H = 3.00m。柱模板的背部支撑由两层（木楞及钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向竖楞数目:5；柱截面高度H方向竖楞数目:6；2.柱箍信息柱箍材料:圆钢管；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.50；柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并48、根数:1；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.面板参数面板类型:木面板；面板厚度(mm):12.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公49、式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。分别计算得 20.036 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值20.036 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=20.036kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q250、= 2 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 188 mm，且竖楞数为 5，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0.1ql2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =51、188.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.040.45=10.819kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.45=1.260kN/m； q = q1 + q2 =10.819+1.260=12.079 kN/m；面板的最大弯矩：M =0.112.079188188= 4.27104N.mm；面板最大应力按下式计算： =M/Wf其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 45012.012.0/6=52、1.08104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 4.27104 / 1.08104 = 3.953N/mm2；面板的最大应力计算值 =3.953N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =188.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.040.45=10.819kN/m； 倾倒53、混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.45=1.260kN/m； q = q1 + q2 =10.819+1.260=12.079 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.612.079188.0 = 1362.561N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 1362.561N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 12.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =3136254、.561/(245012.0)=0.378N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.378N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 20.040.459.02 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =188.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(55、mm4)；I=bh3/12 I= 45012.012.012.0/12 = 6.48104 mm4；面板最大容许挠度: = 188 / 250 = 0.752 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6779.02188.04/(1009500.06.48104) = 0.124 mm；面板的最大挠度计算值 =0.124mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0.752mm,满足要求！四、竖楞计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.000m,柱箍间距为450mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面56、惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50100100/61 = 83.33cm3；I = 50100100100/121 = 416.67cm4；竖楞计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中， M-竖楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.0360.188=4.520kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.188=1.000kN/m； q = 4.520+0.526=5.047 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.15.0474557、0.0450.0= 1.02105Nmm； =M/Wf其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯矩(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.33104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 1.02105/8.33104 = 1.226N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =1.226N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距)58、: l =450.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.0360.188=4.520kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.188=1.000kN/m； q = 4.520+0.526=5.047 kN/m；竖楞的最大剪力：V = 0.65.047450.0 = 1362.561N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V -竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.65.047450=1362.561N； b -竖楞的截面宽度(mm)：b = 50.59、0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =31362.561/(250.0100.01)=0.409N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.409N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =20.040.19 = 5.60、05 kN/m； max-竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2），E = 9000.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=4.17106；竖楞最大容许挠度: = 450/250 = 1.8mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.6775.05450.04/(1009000.04.17106) = 0.037 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.037mm 小于 竖楞最大容许挠度 =1.8mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别61、为:W = 5.0782=10.16cm3；I = 12.1872=24.37cm4；按集中荷载计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 20.04 + 1.4 2)0.188 0.45 = 2.27 kN；B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 7.029 kN；B方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.307 kNm；B方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.071 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/(xW)f其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 307076.43 Nmm； 62、弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 10156 mm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 28.8 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =3.07108/(1.051.02107)=28.8N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.071 mm；柱箍最大容许挠度: = 400 / 250 = 1.6 mm；柱箍的最大挠度 =0.071mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.6mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力；63、 A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M14 ； 对拉螺栓的有效直径: 11.55 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 105 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 7.029 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=7.029kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =64、 5.0782=10.16cm3；I = 12.1872=24.37cm4；按计算（附计算简图）：H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.220.04+1.42)0.16 0.45 = 1.93 kN；H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 7.477 kN；H方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.398 kNm；H方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.090 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: =M/(xW)f其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 398187.6 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: 65、W = 10156 mm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 37.34 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =3.98108/(1.051.02107)=37.34N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.09 mm；柱箍最大容许挠度: = 425 / 250 = 1.7 mm；柱箍的最大挠度 =0.09mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.7mm，满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (m66、m2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的直径: M14 ； 对拉螺栓有效直径: 11.55 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 105 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 7.477 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=7.477kN 小于 N=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!板模板(碗扣式支撑)计算一、综合说明以15轴/JA轴顶板计算，楼板长宽8.72m6.07m，厚0.2m，模板支撑架高3.69m。在搭设过程中要注意检查，支模架的上碗扣不能缺失67、。二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.250.18风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8三、模板体系设计模板支架高度(m)3.69立柱纵向间距l68、a(mm)900立柱横向间距lb(mm)1200水平拉杆步距h(mm)1200立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的最近距离(mm)310立柱距混凝土板长边的最近距离(mm)35主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)250小梁悬挑端计算长度(mm)30,30主梁悬挑端计算长度(mm)300,300结构表面的要求结构表面外露模板及支架计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 设计简图如下：模板设计平面图模板设计立面图四、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm)12模板抗弯强度设计值f(N/mm2)15模板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安69、全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001212/624000mm3，Ibh3/12=1000121212/12144000mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.2)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.2)+1.40.72.5 1=8.68kN/m q20.91.2G1kb0.91.20.170、1=0.108kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN Mmax=maxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max8.680.252/8，0.1080.252/8+3.150.25/4=0.198kNm； Mmax/W0.198106/240008.238N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.2)1=5.12kN/m 5ql4/(384EI)55.122504/(38410000144000)0.181mml/400250/4000.625mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁材71、料规格(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67 因B/lb取整6070/1200取整5，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为30mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.2)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+272、4)0.2)+1.40.72.50.252.224kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.2)0.251.436kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.250.788kN/m M10.107q1静L2+0.121q1活L20.1071.4361.22+0.1210.7881.220.359kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.250.081kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax73、0.0770.0811.22+0.213.151.2，0.1070.0811.22+0.1813.151.20.803kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.2240.032/2，0.0810.032/2+3.150.030.095kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.359，0.803，0.0950.803kNm Mmax/W0.803106/833309.634N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.6071.4361.2+0.620.7881.21.632kN V20.607q2L+0.74、681p0.6070.0811.2+0.6813.152.204kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.2240.03，0.0810.03+3.153.152kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.632，2.204，3.1523.152kN max3Vmax/(2bh0)=33.1521000/(210050)0.946N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.2)0.251.33kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6321.3312004/(10093504166700)075、.447mml/4001200/4003mm 挠度,跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6321.3312004/(10093504166700)0.447mml/4001200/4003mm六、主梁验算 主梁类型方木主梁材料规格(mm)100100可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)8415主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44主梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.66主梁截面惯性矩I(cm4)833.33主梁截面抵抗矩W(cm3)166.67 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k76、，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.2)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.2)+1.40.71.50.252.007kN/m q1静0.91.35(G1k+ (G3k+G2k)h)b0.91.35(0.5+(1.1+24)0.2)0.251.677kN/m q1活0.91.40.7Q1kb 0.91.40.71.50.250.331kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h ) b(0.5+(1.1+24)0.2)0.25=1.38kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax(1.14377、q1静+1.223q1活)L1.1431.6771.2+1.2230.3311.22.785kN 按悬臂梁，R12.0070.030.06kN RmaxRmax，R12.785kN; 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.1431.381.21.893kN 按悬臂梁，R1Rmaxl=1.380.030.041kN RmaxRmax，R11.893kN; 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.975106/1666705.85N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) max3Vmax/(2bh0)=35.878、991000/(2100100)0.885N/mm21.66N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) 跨中max=0.369mm=900/400=2.25mm 悬挑段max0.427mm=300/400=0.75mm满足要求！七、立柱验算钢管类型483.5立柱截面面积A(mm2)489立柱截面回转半径i(mm)15.8立柱截面抵抗矩W(cm3)5.08立杆伸出顶层水平杆长度a(mm)480斜杆或剪刀撑设置剪刀撑符合规范JGJ166-2008设置要求立柱抗弯强度设计值f(N/mm2)205 =(h+2a)/i=(1200+2480)/15.8=136.709=230 满足要求！ 79、查表得，0.397 Mw0.921.4kLah2/100.921.40.180.91.22/100.026kNm Nw0.91.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4(Q1k+Mw/Lb)max0.31+La/2，Lamax0.31+Lb/2，Lb0.91.2(0.75+(24+1.1)0.2)+1.4(1+0.026/1.2)max0.31+0.9/2，0.9max0.31+1.2/2，1.28.121kN f Nw/(A)+ Mw/W8120.927/(0.397489)+0.026106/508047.039N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算可调托座承载力容许80、值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N8.121kNN30kN 满足要求！墙模板计算以地下室外墙250mm厚剪力墙计算。墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞及钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据建筑施工手册，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；一、参数信息1.基本参数次楞间距(mm):225；穿墙螺栓水平间距(mm):450；主楞间距(mm):450；穿墙螺栓竖向间距(mm):450；对拉螺栓直径(mm):M14；2.主楞81、信息主楞材料:圆钢管；主楞合并根数:2；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.50；3.次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根数:1；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.面板参数面板类型:木面板；面板厚度(mm):12.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞82、抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。分别计算得 17.031 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值183、7.031 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=17.031kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图1.抗弯强度验算弯矩计算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(次楞间距): l =225.0mm； 新浇混凝土侧压力设84、计值q1: 1.217.030.45=9.197kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.45=1.260kN/m；面板的最大弯矩：M =0.19.197225.02+0.1171.260225.02= 5.40104Nmm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/W f其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 45012.012.0/6=1.08104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 5.85、40104 / 1.08104 = 5.0N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =5N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(次楞间距): l =225.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.0310.450=9.197kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.45=1.260kN/m；面板的最大剪力：V = 0.69.197225.0 + 0.6171.260225.0 = 1416.5N；截面抗剪强度必须满足:= 86、3V/(2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 1416.5N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 12.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: =31416.5/(245012.0)=0.393N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 =0.393N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 =1.5N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算根据建筑施工手册，刚87、度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 17.030.45 = 7.664N/mm； l-计算跨度(次楞间距): l = 225mm； E-面板的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 451.21.21.2/12=6.48cm4；面板的最大允许挠度值: = 0.9mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6777.662254/(10095006.48104) = 0.216 mm；面板的最大挠度计算值: =0.216mm 小于等于面板的最大允许挠88、度值 =0.9mm，满足要求！四、墙模板主次楞的计算(一).次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 51010/61= 83.333cm3；I = 5101010/121= 416.667cm4；次楞计算简图1.次楞的抗弯强度验算次楞最大弯矩按下式计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-次楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(主楞间距): l =450.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.0310.225=4.598kN/m； 倾倒混凝89、土侧压力设计值q2: 1.42.000.23=0.630kN/m。次楞的最大弯矩：M =0.14.598450.02+0.1170.630450.02= 1.08105Nmm；次楞的抗弯强度应满足下式： = M/W f其中， -次楞承受的应力(N/mm2)； M -次楞计算最大弯矩(Nmm)； W -次楞的截面抵抗矩，W=8.33104mm3； f -次楞的抗弯强度设计值； f=13.000N/mm2；次楞的最大应力计算值： = 1.08105/8.33104 = 1.3 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；次楞的最大应力计算值 = 1.3 N/mm2 小于 次楞的抗弯90、强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.次楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中， V次楞承受的最大剪力； l-计算跨度(主楞间距): l =450.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.030.23/1=4.598kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.23/1=0.630kN/m。次楞的最大剪力：V = 0.64.598450.0+ 0.6170.630450.0 = 1416.5N；截面抗剪强度必须满足下式：=3V/(2bh0)其中， -次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V91、-次楞计算最大剪力(N)：V = 1416.5N； b-次楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-次楞的截面高度(mm)：h0 = 100.0mm ； fv-次楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值: =31416.5/(250.0100.01)=0.425N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值 =0.425N/mm2 小于 次楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.次楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l92、/250其中， -次楞的最大挠度(mm)； q-作用在次楞上的线荷载(kN/m)： q = 17.030.23=3.83 kN/m； l-计算跨度(主楞间距): l =450.0mm ； E-次楞弹性模量（N/mm2）：E = 9000.00 N/mm2 ； I-次楞截面惯性矩(mm4)，I=4.17106mm4；次楞的最大挠度计算值: = 0.6773.83/14504/(10090004.17106) = 0.028 mm；次楞的最大容许挠度值: = 1.8mm；次楞的最大挠度计算值 =0.028mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.8mm，满足要求！(二).主楞承受次楞传递的荷载，按照93、集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =5.0782= 10.156cm3；I =12.1872= 24.374cm4；E = 206000N/mm2；主楞计算简图主楞计算剪力图(kN)主楞计算弯矩图(kNm)主楞计算变形图(mm)1.主楞的抗弯强度验算作用在主楞的荷载: P1.217.030.220.451.420.220.452.353kN；主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 450mm；强度验算公式： = M/W f其中，- 主楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 主楞的最大弯矩(Nmm)94、；M = 1.07105 Nmm W - 主楞的净截面抵抗矩(mm3)； W = 1.02104 mm3； f -主楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；主楞的最大应力计算值: = 1.07105/1.02104 = 10.6 N/mm2；主楞的最大应力计算值 =10.6N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！2.主楞的抗剪强度验算主楞截面抗剪强度必须满足:=2V/Afv其中， -主楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-主楞计算最大剪力(N)：V = 1297.3N； A -钢管的截面面积(mm2)：A = 978.606mm2 ；95、 fv-主楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值: =21297.3/978.606=2.651N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值 =2.651N/mm2 小于 主楞截面的抗剪强度设计值 fv=120N/mm2，满足要求！3.主楞的挠度验算主楞的最大挠度计算值: = 0.059mm；主楞的最大容许挠度值: = 1.8mm；主楞的最大挠度计算值 =0.059mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.8mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺96、栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M14 ；穿墙螺栓有效直径: 11.55 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为: N = 2.36 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=2.356kN 小于穿墙螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！梁模板计算梁截面宽200mm，高900mm时，计算。梁底模计算一、说明梁L24截面尺寸200mm900mm，计算跨度4.76m，层高3.69m，板厚200。97、二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)2.5风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.250.18风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式小梁垂直于砼梁截面支撑架立柱沿梁跨向间距la(mm)1200步距h(mm)1200立柱根数3立柱布置方式等间距立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)98、0,450,450底模下设支撑小梁根数3梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)150结构表面的要求结构表面外露模板及支架计算依据混凝土结构工程施工规范GB50666-2011结构重要性系数01可变荷载的组合值系数c0.9 设计简图如下： 模板设计立面图 模板设计平面图四、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm)12模板抗弯强度设计值f(N/mm2)15模板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001212/624000mm3，Ibh3/12=1000121212/12144000mm4q101.35(G1k+(G3k+G99、2k)h)+1.4cQ1kb=11.35(0.1+(24+1.5)0.9)+1.40.92.5134.268kN/m q1静01.35G1k+(G2k+G3k)h111.350.1+(24+1.5)0.9131.118kN/m q1活01.4cQ1k111.40.92.513.15kN/m q2G1k+(G2k+G3k)h10.1+(24+1.5)0.9123.05kN/m 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.125q1l20.12534.2680.12520.067kNm Mmax/W0.067106/240002.789N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0100、.521qL4/(100EI)=0.52123.051254/(10010000144000)0.02mml/400125/4000.312mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375q1静l +0.437q1活l=0.37531.1180.125+0.4373.150.1251.631kN R2=1.25q1l=1.2534.2680.1255.354kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R3=0.375 q2l=0.37523.050.1251.08kN R2=1.25q2l=1.2523.050.1253.602kN 五、小梁验算小梁类型方木小101、梁材料规格(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67 q1max1.631+0.91.35(0.3-0.1)0.25/2，5.354+0.91.35(0.3-0.1)0.25/25.385kN/m q2max1.08+(0.3-0.1)0.25/2，3.602+(0.3-0.1)0.25/23.627kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.15.3851.22，0.55.3850.15102、20.775kNm Mmax/W0.775106/833309.305N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.65.3851.2，5.3850.153.877kN max3Vmax/(2bh0)=33.8771000/(210050)1.163N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677q2l14/(100EI)0.6773.62712004/(10093504166700)1.307mml/4001200/4003mm 2q2l24/(8EI)3.6271504/(893504166700)0.006103、mml/400150/4000.375mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.15.3851.2，0.45.3851.2+5.3850.157.108kN 同理可得，其它梁底支撑小梁所受最大支座反力为R1R42.193kN，R2R37.108kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.13.6271.2，0.43.6271.2+3.6270.154.787kN 同理可得，其它梁底支撑小梁所受最大支座反力为R1R41.459kN，R2R34104、.787kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483.5可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.381106/508074.984N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax5.936kN max2Vmax/A=25.9361000/48924.276N/mm2125N/mm2 满足要求！105、 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.149mml/400125/4000.312mm 满足要求！ 4、支座反力验算 R1-0.194kN，R215.431kN，R31.172kN 七、立柱验算钢管类型(mm)483.5立柱截面面积A(mm2)489立柱截面回转半径i(mm)15.8立柱截面抵抗矩W(cm3)5.08立杆伸出顶层水平杆长度a(mm)430斜杆或剪刀撑设置剪刀撑符合规范JGJ166-2008设置要求立柱抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 =(h+2a)/i=(1200+2430)/15.8=130.38=180 长细比满足要求！ 查表106、得，0.396 1、风荷载计算 Mw10.91.40.181.21.22/100.039kNm 2、稳定性计算 同上四六计算过程，可得： R1-0.194kN，R215.431kN，R31.172kN 立柱最大受力NwRmax+0.15(3.69-0.9)15.849kN fN/(A)+Mw/W15.849103/(0.396489)+0.039106/508089.562N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR1，R2，R315.431kNN30kN 满足要求！梁侧模计算一、荷载组合侧压力计107、算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)0.9新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.1521/2，240.9min34.348，21.621.6kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441108、1.1521/2，240.9min34.35，21.621.6kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.221.6+1.44，1.3521.6+1.40.740.9max31.52，33.080.933.0829.772kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k21.6 kN/m2 二、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置左右两侧小梁道数5,4主梁间距(mm)400主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)130结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm)400梁左侧支撑距梁底距离依次为0，300，600109、梁右侧支撑距梁底距离依次为0，300，600 设计简图如下：模板设计剖面图 三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)12面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000122/624000mm3，Ibh3/12=1000123/12144000mm4。左、右两侧面板计算简图如下： 左侧面板计算简图 右侧面板计算简图 1、抗弯验算 q1bS承129.77229.772kN/m q1静0.91.35G4kb0.91.3521.6126.244kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7110、413.528kN/m Mmaxmax0.107q1静L左2+0.121q1活L左2，0.1q1静L右2+0.117q1活L右2=max0.10726.2440.2252+0.1213.5280.2252，0.126.2440.2332+0.1173.5280.23320.165kNm Mmax/W0.165106/240006.89N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正121.621.6kN/m 1max0.632qL4/(100EI)=0.63221.62254/(10010000144000)0.243mm225/400=0.562mm 2max0.677qL4/111、(100EI)=0.67721.6233.3334/(10010000144000)0.301mm233.333/400=0.583mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1静l左+1.223q1活l左，1.1q1静l右+1.2q1活l右=max1.14326.2440.225+1.2233.5280.225，1.126.2440.233+1.23.5280.2337.724kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143l左q，1.1l右q=max1.1430.22521.6，1.10.23321.65.555kN 四、小梁验算小梁最大悬挑长度(m112、m)130小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)10050小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)416.667 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q7.724kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.17.7240.42，0.57.7240.132=0.124kNm Mmax/W0.124106/833331.483N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmax113、max0.6ql,ql1=max0.67.7240.4，7.7240.13=1.854kN max3Vmax/(2bh0)=31.8541000/(250100)0.556N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q5.555kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6775.5554004/(10093504166670)0.025mm400/400=1mm 2maxqL4/(8EI)=5.5551304/(893504166670)=0.005mm130/400=0.325mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax1.17.7240114、.4，0.47.7240.4+7.7240.133.398kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.15.5550.4，0.45.5550.4+5.5550.132.444kN 五、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)400主梁最大悬挑长度(mm)130主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483.5主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下： 梁左侧计算简图 梁右侧计算简图 同115、前节计算过程，可依次解得： 梁左侧主梁(承载能力极限状态)：R10.588kN，R21.699kN，R31.405kN，R41.699kN，R50.588kN (正常使用极限状态)：R10.42kN，R21.222kN，R30.992kN，R41.222kN，R50.42kN 梁右侧主梁(承载能力极限状态)：R10.598kN，R21.699kN，R31.699kN，R40.598kN (正常使用极限状态)：R10.428kN，R21.222kN，R31.222kN，R40.428kN 1、抗弯验算 梁左侧弯矩图(kNm) 梁右侧弯矩图(kNm) 1maxM1max/W0.304106/508116、0=59.808N/mm2f=205 N/mm2 2maxM2max/W0.07106/5080=13.702N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) 梁右侧剪力图(kN) 1max2Vmax/A=22.2871000/4899.354N/mm2=120 N/mm2 2max2Vmax/A=21.5541000/4896.355N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) 梁右侧变形图(mm) 1max0.535mm300/4000.75 mm 2max0.009mm300/4000.75 mm 满足要求！ 六、对拉螺栓117、验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.953.98427.57kNNtb17.8kN 满足要求！250mm梁截面宽400mm，600mm高1300mm时 一、说明梁截面尺寸按400mm1300mm，计算跨度3.9m，结构层高3m，板厚200。二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2118、)2.5风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.30.22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式小梁垂直于砼梁截面支撑架立柱沿梁跨向间距la(mm)1200步距h(mm)1200立柱根数3立柱布置方式等间距立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)0,450,450底模下设支撑小梁根数4梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)150结构表面的要求结构表面外露模板及支架计算依据混凝土结构工程施工规范GB50666-2011结构重要性系数01可变荷载的组合值系数c0.9 设计简图如下： 模板设计立面图 模板设计平面图四、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚119、度(mm)12模板抗弯强度设计值f(N/mm2)15模板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001212/624000mm3，Ibh3/12=1000121212/12144000mm4q101.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4cQ1kb=11.35(0.1+(24+1.5)1.3)+1.40.92.5148.038kN/m q1静01.35G1k+(G2k+G3k)h111.350.1+(24+1.5)1.3144.888kN/m q1活01.4cQ1k111.40.92.513.15kN/m q2G1120、k+(G2k+G3k)h10.1+(24+1.5)1.3133.25kN/m 1、强度验算 Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L20.144.8880.12+0.1173.150.120.049kNm Mmax/W0.049106/240002.024N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677qL4/(100EI)=0.67733.251004/(10010000144000)0.016mml/400100/4000.25mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R4=0.4q1静l +0.45q1活l=0.444.8880.1+121、0.453.150.11.937kN R2=R3=1.1q1静l +1.2q1活l=1.144.8880.1+1.23.150.15.316kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R4=0.4 q2l=0.433.250.11.33kN R2=R3=1.1 q2l=1.133.250.13.658kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67 q1max1.937+0.91.35(0.3-122、0.1)0.3/3，5.316+0.91.35(0.3-0.1)0.3/35.34kN/m q2max1.33+(0.3-0.1)0.3/3，3.658+(0.3-0.1)0.3/33.678kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.15.341.22，0.55.340.1520.769kNm Mmax/W0.769106/833309.228N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.65.341.2，5.340.153.845kN max3Vmax/(2bh0)=33.8451000/(123、210050)1.153N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677q2l14/(100EI)0.6773.67812004/(10093504166700)1.325mml/4001200/4003mm 2q2l24/(8EI)3.6781504/(893504166700)0.006mml/400150/4000.375mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.15.341.2，0.45.341.2+5.340.157.049kN 同理可得，其它梁底支撑小124、梁所受最大支座反力为R1R42.589kN，R2R37.049kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.13.6781.2，0.43.6781.2+3.6780.154.854kN 同理可得，其它梁底支撑小梁所受最大支座反力为R1R41.782kN，R2R34.854kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483.5可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 主梁自重忽略不计，125、计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.511106/5080100.655N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算主梁剪力图(kN) Vmax9.13kN max2Vmax/A=29.131000/48937.34N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.058mml/400150/4000.375mm 满足要求！ 4、支座反力验算 R10.508kN，R218.259kN，R30.508kN七、立柱验算钢管类型(mm)483.5立柱截面面积A(mm2)489立柱截面回转半径i(mm)15.8立柱截面抵抗矩126、W(cm3)5.08立杆伸出顶层水平杆长度a(mm)280斜杆或剪刀撑设置剪刀撑符合规范JGJ166-2008设置要求立柱抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 =(h+2a)/i=(1200+2280)/15.8=111.392=180 长细比满足要求！ 查表得，0.509 1、风荷载计算 Mw10.91.40.221.21.22/100.048kNm 2、稳定性计算 同上四六计算过程，可得： R10.508kN，R218.259kN，R30.508kN 立柱最大受力NwRmax+0.15(3.62-1.3)18.607kN fN/(A)+Mw/W18.60127、7103/(0.509489)+0.048106/508084.187N/mm2f205N/mm2 满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR1，R2，R318.259kNN30kN 满足要求！梁侧模计算一、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1.3新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m128、2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.1521/2，241.3min34.348，31.231.2kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.1521/2，241.3min34.35，31.231.2kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.231.2+1.44，1.3531.2+1.40.740.9max43.04，46.040.946.0441.436k129、N/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k31.2 kN/m2二、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数7主梁间距(mm)400主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)10结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm)300支撑距梁底距离依次为0，400，800 设计简图如下：模板设计剖面图三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)12面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000122/624000mm3，Ibh3/12=1000123/12144000mm4。面板计算简图如下： 1、抗130、弯验算 q1bS承141.43641.436kN/m q1静0.91.35G4kb0.91.3531.2137.908kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7413.528kN/m Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.10737.9080.1832+0.1213.5280.18320.151kNm Mmax/W0.151106/240006.278N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正131.231.2kN/m max0.632qL4/(100EI)=0.63231.2183.3334/(10010000144000)0.155m131、m183.333/400=0.458mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax1.143q1静l左+1.223q1活l左1.14337.9080.183+1.2233.5280.1838.735kN 正常使用极限状态 Rmax1.143l左q1.1430.18331.26.538kN 四、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)10小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)10050小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)132、416.667 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q8.735kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.18.7350.42，0.58.7350.012=0.14kNm Mmax/W0.14106/833331.677N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.68.7350.4，8.7350.01=2.096kN max3Vmax/(2bh0)=32.0961000/(250100)0.629N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q6.538kN/m 1max0.6133、77qL4/(100EI)=0.6776.5384004/(10093504166670)0.029mm400/400=1mm 2maxqL4/(8EI)=6.538104/(893504166670)=0mm10/400=0.025mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax1.18.7350.4，0.48.7350.4+8.7350.013.843kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.16.5380.4，0.46.5380.4+6.5380.012.877kN 五、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)400主梁最大悬挑长度(mm)10主梁类型钢管主梁材料规格(134、mm)483.5主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R10.664kN，R21.922kN，R31.581kN，R41.581kN，R51.581kN，R61.922kN，R70.664kN 正常使用极限状态：R10.495kN，R21.438kN，R31.168kN，R41.168kN，R51.168kN，R61135、.438kN，R70.495kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.423106/5080=83.366N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max2Vmax/A=22.7871000/48911.399N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.816mm400/4001 mm 满足要求！ 六、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.955.373210.209kNNtb17.8kN 满足要求！14.2地下室及一层136、二层模板支撑体系计算梁模板支撑计算一、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)2.5风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.250.18风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8二、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式小梁垂直于砼梁截面支撑架立柱沿梁跨向间距la(mm)1200步距h(mm)1200立柱根数3立柱布置方式等间137、距立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)0,450,450底模下设支撑小梁根数3梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)205结构表面的要求结构表面外露模板及支架计算依据混凝土结构工程施工规范GB50666-2011结构重要性系数01可变荷载的组合值系数c0.9 设计简图如下： 模板设计立面图 模板设计平面图三、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm)12模板抗弯强度设计值f(N/mm2)15模板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001212/624000mm3，Ibh3/12=1000121212/12144000mm4q138、101.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4cQ1kb=11.35(0.1+(24+1.5)0.8)+1.40.92.5130.825kN/m q1静01.35G1k+(G2k+G3k)h111.350.1+(24+1.5)0.8127.675kN/m q1活01.4cQ1k111.40.92.513.15kN/m q2G1k+(G2k+G3k)h10.1+(24+1.5)0.8120.5kN/m 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.125q1l20.12530.8250.120.039kNm Mmax/W0.039106/240001.605N/mm2f15N/mm2 满足要139、求！ 2、挠度验算 max0.521qL4/(100EI)=0.52120.51004/(10010000144000)0.007mml/400100/4000.25mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375q1静l +0.437q1活l=0.37527.6750.1+0.4373.150.11.175kN R2=1.25q1l=1.2530.8250.13.853kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R3=0.375 q2l=0.37520.50.10.769kN R2=1.25q2l=1.2520.50.12.563kN 四、小梁验算小梁类型方140、木小梁材料规格(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67 q1max1.175+0.91.35(0.3-0.1)0.2/2，3.853+0.91.35(0.3-0.1)0.2/23.877kN/m q2max0.769+(0.3-0.1)0.2/2，2.563+(0.3-0.1)0.2/22.583kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.125q1l12，0.5q1l22max0.1253.8771.22，0.53.8770141、.20520.698kNm Mmax/W0.698106/833308.376N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.625q1l1，q1l2max0.6253.8771.2，3.8770.2052.908kN max3Vmax/(2bh0)=32.9081000/(210050)0.872N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.521q2l14/(100EI)0.5212.58312004/(10093504166700)0.716mml/4001200/4003mm 2q2l24/(8EI)2.5832054/(893504166142、700)0.015mml/400205/4000.512mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.25q1l1，0.375q1l1+q1l2max1.253.8771.2，0.3753.8771.2+3.8770.2055.816kN 同理可得，其它梁底支撑小梁所受最大支座反力为R1R31.8kN，R25.816kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.25q2l1，0.375q2l1+q2l2max1.252.5831.2，0.3752.5831.2+2.5830.2053.874kN 同理可得，其它梁底支撑小梁所受最大支座反143、力为R1R31.183kN，R23.874kN 五、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483.5可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.124106/508024.488N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax1.677kN max2Vmax/A=21.6771000/4896.858N/m144、m2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.015mml/400100/4000.25mm 满足要求！ 4、支座反力验算R10.123kN，R29.17kN，R30.123kN 六、立柱验算钢管类型(mm)483.5立柱截面面积A(mm2)489立柱截面回转半径i(mm)15.8立柱截面抵抗矩W(cm3)5.08立杆伸出顶层水平杆长度a(mm)690斜杆或剪刀撑设置剪刀撑符合规范JGJ166-2008设置要求立柱抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 =(h+2a)/i=(1200+2690)/15.8=163.291=180145、 长细比满足要求！ 查表得，0.265 1、风荷载计算 Mw10.91.40.181.21.22/100.039kNm 2、稳定性计算 同上四六计算过程，可得： R10.123kN，R29.17kN，R30.123kN 立柱最大受力NwRmax+0.15(3-0.8)9.5kN fN/(A)+Mw/W9.5103/(0.265489)+0.039106/508081.022N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 七、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR1，R2，R39.17kNN30kN满足要求！14.2.2梁侧模计算一、荷载组合侧146、压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)0.8新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.1521/2，240.8min34.348，19.219.2kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222147、4411.1521/2，240.8min34.35，19.219.2kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.219.2+1.44，1.3519.2+1.40.740.9max28.64，29.840.929.8426.856kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k19.2 kN/m2二、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数4主梁间距(mm)600主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)280结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm)600支撑距梁底距离依次为0，350 设计简图如下：模板设148、计剖面图三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)12面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000122/624000mm3，Ibh3/12=1000123/12144000mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承126.85626.856kN/m q1静0.91.35G4kb0.91.3519.2123.328kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7413.528kN/m Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L2=0.123.3280.2132+0.117149、3.5280.21320.125kNm Mmax/W0.125106/240005.206N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正119.219.2kN/m max0.677qL4/(100EI)=0.67719.2213.3334/(10010000144000)0.187mm213.333/400=0.533mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax1.1q1静l左+1.2q1活l左1.123.3280.213+1.23.5280.2136.377kN 正常使用极限状态 Rmax1.1l左q1.10.21319.24.506kN四、小梁验算小梁150、最大悬挑长度(mm)280小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)10050小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)416.667 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q6.377kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.16.3770.62，0.56.3770.282=0.25kNm Mmax/W0.25106/833333N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vm151、axmax0.6ql,ql1=max0.66.3770.6，6.3770.28=2.296kN max3Vmax/(2bh0)=32.2961000/(250100)0.689N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q4.506kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6774.5066004/(10093504166670)0.101mm600/400=1.5mm 2maxqL4/(8EI)=4.5062804/(893504166670)=0.089mm280/400=0.7mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax1.16.37152、70.6，0.46.3770.6+6.3770.284.209kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.14.5060.6，0.44.5060.6+4.5060.282.974kN 五、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)600主梁最大悬挑长度(mm)280主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483.5主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 153、承载能力极限状态：R10.769kN，R22.105kN，R32.105kN，R40.769kN 正常使用极限状态：R10.541kN，R21.487kN，R31.487kN，R40.541kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.384106/5080=75.624N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max2Vmax/A=22.8741000/48911.755N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.641mm350/4000.875 mm 满足要求！六、对拉螺栓验算对拉螺栓154、类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.955.25629.986kNNtb17.8kN 满足要求！板模板支撑计算一、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值155、k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.250.18风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 二、模板体系设计模板支架高度(m)3立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)1200水平拉杆步距h(mm)1200立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的最近距离(mm)270立柱距混凝土板长边的最近距离(mm)110主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)250小梁悬挑端计算长度(mm)100,100主梁悬挑端计算长度(mm)260,260结构表面的要求结构表面外露模板及支架计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 设计简图如下：模板设计平面图模156、板设计立面图 三、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm)12模板抗弯强度设计值f(N/mm2)15模板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001212/624000mm3，Ibh3/12=1000121212/12144000mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.157、1+24)0.16)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.16)+1.40.72.5 1=7.595kN/m q20.91.2G1kb0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN Mmax=maxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max7.5950.252/8，0.1080.252/8+3.150.25/4=0.198kNm； Mmax/W0.198106/240008.238N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.16)1=4.116kN/m158、 5ql4/(384EI)54.1162504/(38410000144000)0.145mml/400250/4000.625mm 满足要求！ 四、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67 因B/lb取整5020/1200取整4，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+159、1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.16)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.16)+1.40.72.50.251.953kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.16)0.251.165kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.250.788kN/m M10.107q1静L2+0.121q1活L20.1071.1651.22+0.1210.7881.220.317kNm q20.91.2G1kb160、=0.91.20.30.250.081kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.0770.0811.22+0.213.151.2，0.1070.0811.22+0.1813.151.20.803kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.9530.12/2，0.0810.12/2+3.150.10.315kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.317，0.803，0.3150.803kNm Mmax/W0.803106/833309.634N/mm2f15161、.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.6071.1651.2+0.620.7881.21.435kN V20.607q2L+0.681p0.6070.0811.2+0.6813.152.204kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.9530.1，0.0810.1+3.153.158kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.435，2.204，3.1583.158kN max3Vmax/(2bh0)=33.1581000/(210050)0.947N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h162、)b=(0.3+(24+1.1)0.16)0.251.079kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6321.07912004/(10093504166700)0.363mml/4001200/4003mm 挠度,跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6321.07912004/(10093504166700)0.363mml/4001200/4003mm 五、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483.5可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(c163、m4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.16)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.16)+1.40.71.50.251.702kN/m q1静0.91.35(G1k+ (G3k+G2k)h)b0.91.35(0.5+(1.1+24)0.16)0.251.372kN/m q1活0.91.40.7Q1kb 0.91.40.71.50.25164、0.331kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h ) b(0.5+(1.1+24)0.16)0.25=1.129kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.1431.3721.2+1.2230.3311.22.367kN 按悬臂梁，R11.7020.10.17kN RmaxRmax，R12.367kN; 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.1431.1291.21.549kN 按悬臂梁，R1Rmaxl=1.1290.10.113kN RmaxRmax，R11.549kN; 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图165、(kNm) Mmax/W0.71106/5080139.717N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) max2Vmax/A=25.061000/48920.697N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) 跨中max=0.612mm=900/400=2.25mm 悬挑段max0.43mm=260/400=0.65mm 满足要求！ 六、立柱验算钢管类型483.5立柱截面面积A(mm2)489立柱截面回转半径i(mm)15.8立柱截面抵抗矩W(cm3)5.08立杆伸出顶层水平杆长度a(mm)290斜杆或剪刀撑设置剪刀撑符合规范JGJ166、162-2008设置要求立柱抗弯强度设计值f(N/mm2)205 =h/i=1200/15.8=75.949=150 满足要求！ 查表得，0.751 Mw0.921.4kLah2/100.921.40.180.91.22/100.026kNm Nw0.91.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4(Q1k+Mw/Lb)max0.27+La/2，Lamax0.27+Lb/2，Lb0.91.2(0.75+(24+1.1)0.16)+1.4(1+0.026/1.2)max0.27+0.9/2，0.9max0.27+1.2/2，1.26.95kN f Nw/(A)+ Mw/W6949.861/(0.167、751489)+0.026106/508024.132N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 斜杆计算： W=klbh=0.181.21.2=0.259kN； Ws=(h2+la2)1/2/laW=(1.21.2+0.90.9)1/2/0.90.259=0.432kN8kN； 斜杆验算满足要求！ 七、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N6.95kNN30kN 满足要求！14.3屋面结构模板支撑计算梁模板(扣件钢管架)计算一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.16；梁截面高度 D(m)：0.70；混凝土板厚度(mm)：120.00168、；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：8.03；梁两侧立杆间距(m)：0.60；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：0；采用的钢管类型为483.5；立杆承重连接方式：单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.80；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧169、压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：8100.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：木面板；面板厚度(mm)：12.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：3；170、5.梁侧模板参数主龙骨间距(mm)：500；次龙骨根数：3；主龙骨竖向支撑点数量：2；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：150mm，300mm；主龙骨材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主龙骨合并根数：2；次龙骨材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，171、取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次龙骨的根数为3根。面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗172、弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 501.21.2/6=12cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的两跨连续梁计算：M = 0.125ql2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.517.85=10.709kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.54=2.8kN/m；计算跨度: l = (700-120)/(3-1)= 290mm；面板的最大弯矩 M= 0.125(10.709+173、2.8)(700-120)/(3-1)2 = 1.42105Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.25ql=1.25(10.709+2.800)(700-120)/(3-1)/1000=4.897 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.42105 / 1.20104=11.8N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =11.8N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 = 0.521ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 10.709N174、/mm； l-计算跨度: l = (700-120)/(3-1)=290mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.21.21.2/12=7.2cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.52110.709(700-120)/(3-1)4/(10060007.20104) = 0.913 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(700-120)/(3-1)/250 = 1.16mm；面板的最大挠度计算值 =0.913mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.16mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次龙骨计算次龙骨直接承受模板175、传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次龙骨均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 4.897/0.500= 9.794kN/m本工程中，次龙骨采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 151010/6 = 83.33cm3；I = 15101010/12 = 416.67cm4；E = 8100.00 N/mm2；计算简图剪力图(kN)弯矩图(kNm)变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.245 kNm，最大支座反力 R= 5.387 kN，最大变形 = 0.125 mm（1）次龙骨强度验算强度验算计算公176、式如下: = M/Wf经计算得到，次龙骨的最大受弯应力计算值 = 2.45105/8.33104 = 2.9 N/mm2；次龙骨的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次龙骨最大受弯应力计算值 = 2.9 N/mm2 小于 次龙骨的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次龙骨的挠度验算次龙骨的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；次龙骨的最大挠度计算值 =0.125mm 小于 次龙骨的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！2.主龙骨计算主龙骨承受次龙骨传递的集中力，取次龙骨的最大支座力5.387kN，按照集中荷载作用下的简支梁计算。本工程中，主龙骨采用圆钢管177、，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 25.078=10.16cm3；I = 212.187=24.37cm4；E = 206000.00 N/mm2；主龙骨计算简图主龙骨弯矩图(kNm)主龙骨变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.754 kNm，最大支座反力 R= 10.055 kN，最大变形 = 0.646 mm（1）主龙骨抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主龙骨的受弯应力计算值: = 7.54105/1.02104 = 74.3 N/mm2；主龙骨的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主龙骨的受弯应力计算值 =74.3N/mm2 小178、于 主龙骨的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主龙骨的挠度验算根据连续梁计算得到主龙骨的最大挠度为 0.646 mm主龙骨的最大容许挠度值: = 280/400=0.7mm；主龙骨的最大挠度计算值 =0.646mm 小于 主龙骨的最大容许挠度值 =0.7mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小，按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性179、矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10001212/6 = 2.40104mm3； I = 1000121212/12 = 1.44105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.70+0.301.00=21.780kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)1.00=5.600kN/m；q=21.780+5.600=27.380kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.125ql2= 0.12527.38802=2.180、19104Nmm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.37521.780.08+0.4375.60.08=0.849kNRB=1.25ql=1.2527.380.08=2.738kN =Mmax/W=2.19104/2.40104=0.9N/mm2；梁底模面板计算应力 =0.9 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.521ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=18.150kN/m； 181、l-计算跨度(梁底支撑间距): l =80.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =80.00/250 = 0.320mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52121.78804/(10060001.44105)=0.005mm；面板的最大挠度计算值: =0.005mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.32mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：梁底支撑182、小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=2.738/1=2.738kN/m2.方木的支撑力验算方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木强度验算:计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.12.73812 = 0.274 kNm；最大应力 = M / W = 0.274106/83333.3 = 3.3 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 3.3 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13183、 N/mm2，满足要求!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.62.7381 = 1.643 kN；方木受剪应力计算值 = 31.6431000/(250100) = 0.493 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.493 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2，满足要求!方木挠度验算:计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6772.73810004 /(1008100416.667104)=0.549mm；方木的最大允许挠度 =184、1.0001000/250=4.000 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.549 mm 小于 方木的最大允许挠度 =4 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=0.849kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=2.738kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(0.600-0.160)/41.000(1.20.12024.000+1.42.000)+1.221.000(0.700-0.120)0.300=1.106kN简图(kNm)剪力图(kN)弯矩图(kNm)变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N2=3.32185、4 kN；最大弯矩 Mmax=0.841 kNm；最大挠度计算值 Vmax=1.123 mm；最大应力 =0.841106/5080=165.5 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 165.5 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2，满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算八、扣件抗滑移的计算:按规范表5.1.7，直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范186、5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值，取6.40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=3.324 kN；R 6.40 kN ， 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =3.324 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1298.03=1.244 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(1.00/2+(0.60-0.187、16)/4)1.000.30+(1.00/2+(0.60-0.16)/4)1.000.120(1.50+24.00)=2.460 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(2.000+2.000)1.000/2+(0.600-0.160)/41.000=3.416 kN；N =N1+N2+N3+N4=3.324+1.244+2.46+3.416=10.444 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3188、)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5，1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15189、.8 = 188 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.203 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=10443.528/(0.203489) = 105.2 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 105.2 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！十、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验:除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，190、但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计：a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置 斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其191、具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确192、保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。板模板(扣件钢管高架)计算以坡屋面最高点标高11.7m计算。一、参数信息:1.模板支193、架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.60；模板支架搭设高度(m):8.73；采用的钢管(mm):483.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；3.材料参数面板采用木面板，厚度为12mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):6000；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度194、设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):8100.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):120.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:模板面板为受弯构件，按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.22/6 = 24 cm3；I = 1001.23/12 = 14.4 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图1、荷载计算195、(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.121+0.351 = 3.35 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.23.35+1.42.5= 7.52kN/m最大弯矩 M=0.17.522502= 47000 kNm；面板最大应力计算值 =M/W= 47000/24000 = 1.958 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.958 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2，满足要求!3、196、挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=3.35kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6773.352504/(100600014.4104)=0.103 mm； 面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.103 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm，满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=51010/6 = 83.33 cm3；I=bh3/12=5101010/12 = 416.67 cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)静荷载为钢筋混凝土楼197、板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.250.12+0.350.25 = 0.838 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.50.25 = 0.625 kN/m；2.强度验算:计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.20.838+1.40.625 = 1.88 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.11.8812 = 0.188 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.188106/83333.33 = 2.256 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方198、木的最大应力计算值为 2.256 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2，满足要求!3.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.61.881 = 1.128 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.128103/(2 50100) = 0.338 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.338 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算:计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 0.838 kN/m；最大挠度计算199、值 = 0.6770.83810004 /(10081004166666.667)= 0.168 mm；最大允许挠度 =1000/ 250=4 mm；方木的最大挠度计算值 0.168 mm 小于 方木的最大允许挠度 4 mm，满足要求!四、木方支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P1.88kN;支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kNm)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.705 kNm ；最大变形 Vmax = 1.979 mm ；最大支座力 Qmax = 8.225 kN ；最大应力 = 70200、5112.789/5080 = 138.802 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 138.802 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求!支撑钢管的最大挠度为 1.979mm 小于 1000/150与10 mm，满足要求!五、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 8.225 kN；R 12.80 kN201、，所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载设计值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1388.73 = 1.208 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3511 = 0.35 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.1211 = 3 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.558 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2202、 ) 11 = 4.5 kN；3.不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 11.77 kN；七、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 11.77 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 203、：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.6 m；l0/i = 1700 / 15.8 = 108 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.53 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=11769.878/（0.53489） = 45.414 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 45.414 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l204、0 = k1k2(h+2a)= 1.1671.016(1.5+0.12) = 2.016 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.016 ；Lo/i = 2015.642 / 15.8 = 128 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.406 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=11769.878/（0.406489） = 59.284 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 59.284 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 xx: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。