1、跨海大桥匝道桥98根钻孔灌注桩施工技术方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录一、工程概况11.1工程简介11.2自然条件1气象1水文2工程地质4水文地质61.3施工依据7二、资源配置82.1人力资源配置82.2主要施工设备配置8三、施工顺序及计划安排103.1施工顺序103.2施工计划安排12四、施工技术方案144.1施工技术方案概述144.2施工栈桥的设计144.3主要工序施工技术方案16施工栈桥的搭设16钢护筒及临时钢管桩的制作和运输16钢护筒及临时钢管桩的插打16平联焊接19栈桥上部结构安装20栈2、桥的维护保养23栈桥的拆除24钻孔灌注桩施工24泥浆制备与循环24钻孔施工27钢筋笼制作与安装28水下混凝土施工31桩头预留与凿除33桩基质量检测33墩身钢筋预埋及桩顶段混凝土浇筑33钻孔桩施工测量33钻孔桩施工主要风险及对策34钻孔灌注桩施工主要风险34拟采取的主要对策35五、质量保证措施385.1严格控制钢护筒质量385.2严格控制钢护筒平面位置和垂直度395.3严格控制钢筋笼的加工质量395.4严格控制钢筋笼的安装质量405.5严格控制水下混凝土质量40六、工期保证措施416.1工期保证承诺416.2制定科学的施工组织管理制度，努力提高管理水平416.3组织保证措施41七、安全保证措施43、27.1安全管理目标427.2安全施工组织保证427.3安全施工制度保证437.4安全施工资金保证437.5安全施工措施保证437.6思想保证437.7应急保证措施44匝道桥钻孔灌注桩施工技术方案一、工程概况1.1工程简介本合同匝道桥共有钻孔灌注桩98根，其中A匝道有10根，B、C、D、E匝道各有22根。桩底标高为-86.0m-96.0m，桩顶标高为+3m，标高-40.0m+3m，桩孔直径为2.5m，标高-40.0m以下部分为直径2.0m孔径，采用C30水下混凝土灌注。1.2自然条件1.2.1气象、气象特征值xx平台区域气象特征值可依据大桥南岸xx气象站19542000年实测资料系列分析。 桥4、区气象特征值表 表1-1项目xx气温极端最高气温 （）39.1极端最低气温 （）-9.3年平均气温 （）16.2最冷月平均气温（1月） （）4.1最热月平均气温（7月） （）28.335平均日数 （d）14.7 0平均日数 （d）28.9降水年平均降水量 （mm）1294.6月最大降水量 （mm）569.3（6月）50mm年降水日数 （d）2.7最长连续降水日数 （d）19风最大风速 （m/s）22.6极大风速 （m/s）31.9常风向ESE强风向NW8级大风日数 （d）11.1台风影响月份511年平均台风影响次数2.56雾日 （d）年最多67年平均21.5相对湿度()年平均81雷暴日 （d）5、年最多58年平均36.6积雪深度(cm)最大17、设计风速xx平台区域设计风速可采用王盘山站设计风速分析成果，见表1-2。 设计风速表 表1-2项目高度（m）30年50年100年1034.836.639.02038.140.142.73040.242.345.01.2.2水文、潮汐、潮汐特征xx属强潮河口，潮汐类型为不正规半日浅海潮，并有明显的日潮不等现象。xx平台区域潮汐特征值可根据附近乍浦水文站长期验潮资料以及2000年9月和1999年56月桥区南岸短期验潮资料进行分析，成果详见表1-3（潮位基准面采用1985国家高程基准）。 潮汐特征值 表1-3项 目乍浦庵东西二实测最高潮位 （m）5.6、544.904.104.31发生日期实测最低潮位 （m）-4.01-2.97-2.96-2.78发生日期平均高潮位 （m）2.523.312.953.03平均低潮位 （m）-2.12-2.00-2.19-2.11最大潮差 （m）7.577.446.986.54发生日期最小潮差 （m）2.393.53.55发生日期平均潮差 （m）4.655.305.135.13平均涨潮历时5:275:225:195:28平均落潮历时6:597:017:066:57统计年限193019992000.091999.051999.05、设计水位 设计年极值高水位 表1-4频 率P（%）0.33125重 现 期（a.）7、3001005020潮 位 （m）6.155.805.555.30 设计年极值低水位(m) 表1-5频 率P（%）9998重 现 期（a.）10050潮 位 （m）-3.58-3.56、设计流速 平台水域涨、落潮垂线平均最大流速 （单位：m/s） 表1-6重现期（年）乍浦站潮差（m）垂线平均最大流速垂线号20061008.2Vf3.44Ve2.60507.8Vf3.34Ve2.5557.3Vf2.92Ve2.51注:Vf 涨潮流速，Ve落潮流速。、设计波要素 设计波要素 表1-7重现期（a.）波向H1%（m）H4%（m）H13%（m）T（s）100NE5.804.994.087.66ENE6.8、295.434.508.04E4.874.173.396.94ESE4.633.963.216.73SE4.312.981.946.5250NE5.454.693.837.36ENE6.005.184.297.85E4.643.973.226.73ESE4.403.763.056.63SE4.133.522.856.405NE4.183.582.935.57ENE4.834.123.366.94E3.773.222.566.03ESE3.502.982.375.79SE3.362.852.295.67、基础冲刷计算和试验成果 xx平台冲刷试验成果表 表1-8桥墩类型冲刷前高程(m)一般冲刷(m9、)局部冲刷(m)河床演变(m)冲刷后高程(m)匝道桥试验值-16.4-12.9-27.8（修正）计算值-16.4-10.6-27.0、壅水高度区域最大壅水高度为0.09m。1.2.3工程地质根据xx跨海大桥xx平台施工图阶段工程地质勘察报告（2003年9月），xx平台区域典型的地层分布由上至下分别为：1层：灰黄灰色亚砂土（Q43al-m）饱和，软流塑，土质不均，顶部约1.00m为淤泥。该层连续分布于地表，顶板标高11.3310.94m，厚度5.609.60m。含水量W=30.0%（平均值，下同）,密度=18.9kN/m3，孔隙比e=0.881，塑性指数IP=6.2，压缩系数a=0.16MPa-10、1，压缩模量Es=11.76MPa，标准贯入击数N=6.2击。为可液化地基土，强度极低，工程地质条件极差。层：灰色淤泥质亚粘土（Q 42m）饱和，流塑，局部软塑，夹13mm粉砂薄层，具水平层理。该层连续分布，顶板标高20.6816.84m，顶板埋深5.609.60m，厚度24.428.50m。W=37.8%，=18.0kN/m3，e=1.085，IP=15.3，IL=1.26，a=0.52MPa-1，Es=3.97MPa，N=3.9击。为软弱地基土，强度极低，工程地质条件极差。1层：灰色淤泥质粘土（Q 42m）饱和，软塑流塑，土质均匀，局部夹13mm粉砂薄层。该层连续分布。顶板标高45.69411、4.00m，顶板埋深32.8034.60m，厚度7.4012.50m。W=46.2%。=17.0kN/m3，e=1.388，IP=24.3，IL=0.95，a=0.60MPa-1，Es=4.02MPa，N=6.9击。为软弱地基土，强度极低，工程地质条件极差。1层：灰色亚粘土（Q 41al-m）饱和，软塑，具水平层理，夹薄层粉细砂。该层连续分布。顶板标高57.1452.96m，顶板埋深42.0046.00m，厚度1.5010.10m。W=29.9%，=18.5kN/m3，e=0.854，IP=13.9，IL=0.93，a=0.42MPa-1，Es=4.68MPa，N=8.5击。强度低，工程地质条12、件差。1层：灰浅灰色粉、细砂（Q 32al-m）饱和，密实，含云母碎片，主要成份为石英、长石，偶夹薄层状粘性土，分选性一般，多呈上下两层，上部为粉砂，下部为细砂，局部为中砂。该层分布连续。顶板标高67.2456.15m，顶板埋深45.0056.10m，厚度2.1010.90m。W=19.8%，=19.2kN/m3，e=0.671，a=0.15MPa-1，Es=11.13MPa，N=38.6击。强度较高，工程地质条件较好。1夹层：灰色亚粘土（Q 32al-m）饱和，软塑，夹38mm细砂薄层。该层呈透镜体局部分布于1层中。顶板标高64.0360.60m，顶板埋深49.5052.80m，厚度1.2013、4.45m。W=26.8%，=19.0kN/m3，e=0.813，IP=10.9，IL=0.84，a=0.33MPa-1，Es=5.63MPa，N=14.4击。分布不连续，强度较低，工程地质条件较差。11层：灰灰褐色亚粘土（Q 32al-m）饱和，软塑，夹厚520mm粉细砂薄层，具水平层理，该层分布连续，厚度较小。顶板标高69.4763.56m，顶板埋深52.4058.30m，厚度3.7010.30m。W=32.0%，=18.6kN/m3，e=0.942，IP=12.2，IL=0.73，a=0.34MPa-1，Es=5.69MPa，N=14.7击。强度较低，工程地质条件较差。12层：蓝灰色粘土14、（Q 32al-l）饱和，硬塑，土质均匀。该层分布连续。顶板标高76.0072.53m，顶板埋深61.3064.80m，厚度2.203.90m。W=23.8%，=19.8kN/m3，e=0.713，IP=19.4，IL=0.18，a=0.15MPa-1，Es=11.47MPa，N=26.5击。工程地质条件一般。21层：灰色粘性土（Q 32al-l）以亚粘土为主，局部为粘土，饱和，软塑。该层分布连续,厚度不均匀。顶板标高78.2075.43m，顶板埋深64.2067.00m，厚度1.206.30m。W=32.3%，=18.7kN/m3，e=0.920，IP=13.6，IL=0.82，a=0.2315、MPa-1，Es=8.35MPa，N=20.6击。工程地质条件较差。透层：灰色亚砂土（Q 1al）饱和，硬塑。呈透镜体分布于2、22层中，厚度较小，仅见于PK1、PK2、PK4、PK8、PK9孔。顶板标高84.0470.30m，顶板埋深59.1072.80m，厚度0.803.00m。W=25.2%，=19.7kN/m3，e=0.710，IP=4.4，a=0.14MPa-1，Es=12.21MPa，N=49.0击。工程地质条件较差。22层：蓝灰色粘性土（Q 32al-l）以粘土为主，局部为亚粘土，饱和，硬塑，土质均匀，局部夹粉砂薄层。该层分布连续。顶板标高84.7078.18m，顶板埋深67.116、073.60m，厚度4.3010.20m。W=28.3%，=19.4kN/m3，e=0.813，IP=20.3，IL=0.37，a=0.17MPa-1，Es=10.66MPa，N=25.0击。工程地质条件较好。层：灰浅灰色粉、细砂（Q 31al）饱和，密实，分选性较差，局部含砾石。该层分布连续。顶板标高92.1086.56m，顶板埋深75.4080.90m，厚度2.006.50m。W=22.5%，=19.5kN/m3，e=0.685，a=0.13MPa-1，Es=13.00MPa，N=47.3击。工程地质条件较好。夹1层：灰色亚粘土（Q 31al）饱和，软塑，土质均匀。该层仅见于PK1、PK117、2、PK17、PK18孔。顶板标高92.5588.74m，顶板埋深77.5081.40m，厚度2.805.00m。W=29.7%，=19.5kN/m3，e=0.811，IP=16.7，IL=0.77，a=0.29MPa-1，Es=6.28MPa，N=17.8击。工程地质条件较差。夹2层：灰绿灰黄色粘性土（Q 31al）以粘土为主，局部为亚粘土，饱和，硬塑，含钙质结核。该层分布连续。顶板标高96.3091.30m，顶板埋深80.0085.10m，厚度4.109.50m。W=25.9%，=19.7kN/m3，e=0.750，IP=18.9，IL=0.18，a=0.16MPa-1，Es=10.94M18、Pa， N=27.9击。工程地质条件好。层：灰黄、棕黄色粘性土（Q 22al-l）饱和，硬塑，夹蓝灰色条纹，偶含钙质结核。该层分布连续，厚度大，仅控制性孔揭穿。顶板标高102.4099.43m，顶板埋深88.2091.20m，揭露厚度9.1022.40m。W=23.2%，=20.3kN/m3，e=0.660，IP=18.5，IL=0.16，a=0.13MPa-1，Es=12.79MPa，N=30.8击。工程地质条件好。层：灰黄褐黄色粉、细砂（Q 22al）饱和，密实，含云母碎片，分选性一般，局部砂质较纯，该层仅在控制性钻孔中揭露，顶板标高123.30116.70m，顶板埋深105.50122.19、20m，揭露厚度4.0010.70m。W=22.0%，=19.4kN/m3，e=0.699，a=0.16MPa-1，Es=10.59MPa。工程地质条件好。夹层：灰黄色粘性土（Q 22al-l）饱和，硬塑，间蓝灰色条纹，含少量钙质结核，该层仅控制性孔揭露，顶板标高128.90118.70m，顶板埋深107.50117.80m，揭露厚度2.307.00m。W=21.6%，=20.4kN/m3，e=0.623，IP=17.1，IL=0.18，a=0.15MPa-1，Es=10.92MPa。工程地质条件好。1.2.4水文地质平台区域通过水质分析，地下水水化学类型为Cl-Na型，属于弱碱性微咸水（低矿20、化水）；海水和潜水水化学类型为Cl-Na型，属于弱碱性咸水（中矿化水）。经判别地下水对混凝土无腐蚀性、对钢结构具有中等腐蚀性；海水对混凝土具弱腐蚀性，对钢结构具中等腐蚀性，地下水和海水对钢筋混凝土中的钢筋具有中等腐蚀性。根据钻探揭示的第二承压水，具有一定的压力，钻孔桩施工时应重视。1.2.5地震活动性xx平台区内的海底地形平坦，勘察区及其附近无活动性断裂，近场区范围内未记载有5级以上地震。平台区域地震活动较弱，历史上未记载到地震。平台区域的地震基本烈度为度。1.3施工依据、xx跨海大桥土建工程施工招标文件、xx跨海大桥土建工程施工招标文件参考资料及参考资料补充、施工图设计（第七卷xx平台第四册21、匝道桥第二分册下部结构）、执行规范、标准xx跨海大桥专用技术规范（2005年8月10日发布）xx跨海大桥专项质量评定标准（2005年8月10日发布）公路桥涵施工技术规范（附局部修订本）（JTJ 041-2000）钢筋机械连接通用技术规程（JGJ107-2003）港口工程桩基工程规范（JTJ25498）钢结构工程施工质量验收规范(GB50205-2001)钢结构设计规范(GB50017-2003)全球定位系统（GPS）测量规范（GB/T18314-2001）水运工程混凝土施工规范（JTJ 268-96）水运工程混凝土质量控制标准（JTJ 269-96）港口工程混凝土设计规范（JTJ26798）公22、路工程施工安全技术规程（JTJ 076-95）建设工程施工现场供电安全规范（GBJ 50194-93）海上交通安全法二、资源配置2.1人力资源配置表2-1工种人数工作内容钻孔技术工64钻孔施工沉桩配合8钢管桩沉桩配合组混凝土工30钻孔桩水下混凝土施工、拌和站配合人员吊装工20栈桥搭设、拆除，钢筋笼吊安钢筋工40钢筋笼加工、下放电工4各工序施工用电管理电焊工15栈桥搭设拌和站（含运料）20拌制砼、运输砼、备料等管道工10管道安装、拆除总计人数211人2.2主要施工设备配置 表2-2序号设备规格数量用途1钻机中昇ZSD252钻孔施工2钻机韩国斧玛RC3002钻孔施工3钻机GW-25B2钻孔施工4空23、压机SPE9206钻孔施工5泥浆分离器ZX2006钻孔施工6混凝土拌和站60m3/h2混凝土拌和7输送泵三一80m3/h3混凝土输送8打桩船1钢护筒、临时钢管插打9运桩船75.8m15.8m1钢护筒、临时钢管运输10拖轮2600HP1非自航船舶拖带11抛锚艇1起、抛锚12浮吊150t全回转1栈桥搭设、拆除，拔桩等13交通船2海上交通14运输船3材料运输15汽车吊60t、25t2海上施工基地物件起吊16履带吊50t1栈桥物件起吊17龙门吊40t2栈桥上物件吊、运18发电机300KVA4电能供给19振桩锤1临时钢管桩拔除主要设备性能简介：、钻机根据我公司在xx大桥钻孔灌注桩施工过程中取得的经验，结24、合本工程匝道桥桩基础实际的地质条件，选用6台性能先进的全气举反循环钻机。其中中昇ZSD250型钻机气举反循环钻机其主要技术性能表如表2-3所示： 中昇ZSD250型钻机技术性能表 表2-3钻孔直径（m）1.22.5钻杆长度/节（m）2.4钻孔深度（m）140钻杆重量/节（t）0.42最大扭矩（kNm）150整机尺寸（m）4.64.66.4转速（r/min）016主机重量（t）18提升能力（kN）1000最大配重（t）20排渣方式气举或泵吸反循环、正循环总功率（kw）145中昇ZSD250型钻机实物图如图2-1所示：图2-1 ZSD250钻机、空压机一台钻机配备1台SPE920型电动移动螺杆式空25、压机，作为钻孔排渣设备，共6台。 SPE920型空压机技术性能表 表2-4排气压力（Mpa）排气量（m3/min）功率（KW）机组外形尺寸（长m宽m高m）整机重量（t）1.2201603.61.91.953.8、泥浆分离器为了钻孔施工高质、高效、经济、文明地进行，通过同类产品比选，结合实际施工需要，选用xx公司生产的ZX200型泥浆净化装置，共6台。 ZX200型泥浆净化装置技术性能表 表2-5最大泥浆处理量（m3/h）200筛分出的渣料含水率30净化除砂效率（0.074级）90整机尺寸（m）3.542.252.8装机总功率（kw）48整机重量（t）4渣料筛分能力（t/h）2580，可根据钻孔26、进尺的不同而调整。达到最大净化除砂效率时泥浆最大相对密度（g/3）1.2马氏（苏氏）漏斗粘度（s）40（30）含砂量20图2-2 ZX200型泥浆净化装置、打桩船钢护筒和临时钢管桩的插打采用“路桥建设桩8号”打桩船，该船配备D180、D150柴油锤及特制（同时适用于临时钢管桩及钢护筒）节能替打。该船已经为xx大桥、苏通大桥打下了百多根直径2.8m以上的钢护筒，定位精度高，操作安全，效率高。、龙门吊为满足钢筋笼的下放、钻机等大件物件的移位，在施工栈桥上设置2台吊重40t单龙门吊，净跨9.75m，净高15.46m，由专业厂家设计、加工。三、施工顺序及计划安排3.1施工顺序根据总工期的要求及工程的实27、际情况，确定匝道桥钻孔灌注桩的施工顺序示意图如图3-1所示，详细的施工顺序详见施工计划安排：图3-1-1图3-1-2图3-1-3图3-1-4图3-1-5图3-1-63.2施工计划安排表3-1施工内容施工用时开始时间结束时间备注1、沉桩施工250 工作日2006-1-12006-9-7利用匝道桥沉桩间隙进行xx平台钢管桩沉桩施工B1B22、C22C21墩栈桥沉桩25 工作日2006-1-12006-1-25A1A5、D22D20、E1E3墩栈桥沉桩16 工作日2006-1-262006-2-10E4E10墩栈桥沉桩7 工作日2006-2-112006-2-17平台沉桩（150根）42 工作日2028、06-2-182006-3-31E11E22墩沉桩施工12 工作日2006-4-12006-4-12平台沉桩（50根）15 工作日2006-4-132006-4-27D1D12墩沉桩12 工作日2006-4-282006-5-9平台沉桩（110根）30 工作日2006-5-102006-6-8D13D19墩栈桥沉桩8 工作日2006-6-292006-7-6C20C9墩沉桩施工12 工作日2006-8-22006-8-13C8C1墩沉桩施工8 工作日2006-8-312006-9-72、栈桥搭设施工279 工作日2006-1-152006-10-20B1B22、C22C21墩栈桥搭设40 工作29、日2006-1-152006-2-23A1A5、D22D20、E1E3墩栈桥搭设18 工作日2006-2-242006-3-13E4E10墩栈桥搭设12 工作日2006-3-142006-3-25E11E22墩栈桥搭设24 工作日2006-4-132006-5-6D1D12墩栈桥搭设24 工作日2006-5-72006-5-30D19D13墩栈桥搭设14 工作日2006-7-52006-7-18C20C9墩栈桥搭设24 工作日2006-8-232006-9-15 C8C1墩栈桥搭设16 工作日2006-10-52006-10-203、钻孔施工299 工作日2006-1-252006-11-1930、B匝道钻孔施工60 工作日2006-1-252006-3-25B11B22墩钻孔施工（12个）30 工作日2006-1-252006-2-23B1B10、C22C21墩钻孔（12个）30 工作日2006-2-242006-3-25、A1A5、D22D20、E1E3墩钻孔施工60 工作日2006-3-262006-5-24A1A5、D22、E1（12个）30 工作日2006-3-262006-4-24D21D20、E2E3墩钻孔(4个)30 工作日2006-4-252006-5-24、E匝道钻孔施工60 工作日2006-4-252006-6-23E4E10墩钻孔施工（7个）30 工作日200631、-4-252006-5-24E11E14墩钻孔施工（12个）30 工作日2006-5-252006-6-23、D匝道钻孔施工60 工作日2006-6-242006-8-22D1D12墩钻孔施工（12个）30 工作日2006-6-242006-7-23D19D13墩钻孔施工（7个）30 工作日2006-7-242006-8-22、C匝道钻孔施工80 工作日2006-9-12006-11-19C20C17墩钻孔施工（4个）30 工作日2006-9-12006-9-30C16C13墩钻孔施工（4个）30 工作日2006-9-92006-10-8C12C9墩钻孔施工（4个）30 工作日2006-9-132、62006-10-15C8C5墩钻孔施工（4个）30 工作日2006-10-132006-11-11C4C1墩钻孔施工（4个）30 工作日2006-10-212006-11-194、栈桥拆除施工281 工作日2006-3-172006-12-22B22B11墩拆除栈桥12 工作日2006-3-172006-3-28B1B10、C22C21墩拆除栈桥12 工作日2006-4-162006-4-27E4E10墩栈桥拆除8 工作日2006-6-212006-6-28E11E22墩栈桥拆除12 工作日2006-7-212006-8-1D1D12墩栈桥拆除12 工作日2006-8-192006-8-3033、D20D13墩栈桥拆除8 工作日2006-9-92006-9-16C20C9墩栈桥拆除12 工作日2006-11-72006-11-18C8C1墩栈桥拆除8 工作日2006-12-152006-12-22详细的施工安排见匝道桥钻孔灌注桩施工进度计划安排（附后）。四、施工技术方案4.1施工技术方案概述匝道桥桩基础为钻孔灌注桩，通过各种方案的比选后，采用搭设栈桥进行钻孔灌注桩的施工，利用栈桥作为海上施工平台和施工区域内的施工通道。栈桥下部结构由临时钢管桩和钢护筒组成，临时钢管桩和钢护筒用打桩船插打，下部结构之间的平联采用浮吊和履带吊施工；栈桥的上部结构由贝雷架、型钢及桥面板组成，浮吊和履带吊搭设；34、栈桥待墩位处墩身施工完毕后拆除。临时钢管桩的拔除采用浮吊作为主要施工设备。钻孔采用气举反循环排渣法成孔，钢筋笼由海上基地（主线桥E06E17桥面上）采用长线法制作，分节运输，接长下放。钻孔桩水下混凝土由海上基地拌和站供应，沿栈桥设置泵送管道，泵车泵送。在栈桥上设置2台40t单龙门吊，并配备1台50t履带吊作为施工中的起重设备。投入栈桥总长600m，周转使用。4.2施工栈桥的设计A匝道栈桥跨径最大18m，B、C、D、E匝道栈桥跨径：在钢护筒侧跨径为20m，在临时钢管桩侧跨径为：6m14m6m，在匝道桥平曲线半径较大处多跨连续，在半径较小处为单跨简支。栈桥桥面标高7m，桥面宽9m，行车道按单向设计35、，宽4.8m。栈桥钻孔设备区和行车道独立，上部支承结构和平联体系分离。龙门吊承重梁与钻孔设备承重梁相互独立，减少钢护筒内侧牛腿悬臂荷载，以改善牛腿根部钢护筒面板的局部应力水平。、平纵设计B、C、D、E匝道桥xx栈桥沿匝道桥平面轴线外侧设计，A匝道桥xx栈桥轴线与其轴线重合。整个栈桥按照平坡设计。、基础栈桥水中基础采用临时钢管桩及钻孔桩钢护筒，均为直桩，材质均为Q235A钢。临时钢管桩桩底标高为45m，桩顶标高为5.335m，桩径1.2m，壁厚14mm。钢护筒底标高40m，顶标高6m，直径2.5m，壁厚20mm。B、C、D、E匝道栈桥单跨一端基础一般由1根钢护筒和2根临时钢管桩组成，按“”排列，36、利用平联进行横向连接以增加整体稳定性。在支点的设置方面：钢管桩侧直接利用临时钢管桩的桩顶作为上部结构的支点，钢护筒上外侧壁焊接牛腿作为支点。详细的牛腿结构图见匝道桥栈桥设计图纸（附后）。另外，由于B、D栈桥的起点在E17主桥承台处，C、E栈桥的终点在E17主桥承台处，在该两承台上栈桥基础采用直径80cm，壁厚6mm的钢管。栈桥基础与主桥承台的相互连接加固形式详见匝道桥栈桥设计图纸（附后）。、平联为增加栈桥桩基础的整体稳定性，设置两层桩间水平联系，并在水平联系内设置剪刀撑。平联采用直径40cm、壁厚6mm钢管。剪刀撑采用双拼20a，槽钢对口焊接成型。、扁担梁A匝道栈桥扁担梁固定在横桥向相邻临时钢37、管桩顶上，采用双拼I45a。、主梁栈桥主梁采用贝雷架，B、C、D、E匝道栈桥主梁采用4组（8排）贝雷架，最外侧组布设在临时钢管桩顶上，最内侧组布设在内侧牛腿悬臂上，中间两组在钢护筒内外侧牛腿上并紧靠钢护筒，如下图所示：A匝道桥栈桥主梁采用7排贝雷架，等距布置。主梁采用型钢将其与牛腿、扁担梁牵固，并设置横向联系和支点横向限位构造，以增强横向稳定性。、分配梁栈桥分配梁采用I14a，按间距37.5cm布置，并采用U形扣与贝雷架主梁连接。、桥面系栈桥行车道两侧车轮接触面采用7mm厚钢板铺设，钻孔设备摆放区和行车道中间车轮达不到位置采用3mm厚钢板网铺设。栈桥两侧护栏高1.2m，采用小直径焊管焊制，竖杆38、采用直径48mm焊管，间距3.75m，底部焊接在I14a分配梁的端头，水平横联采用50505角钢，设置两道，竖杆顶部及中间各一道。栈桥具体的结构形式详见匝道桥栈桥设计图（附后）。4.3主要工序施工技术方案施工栈桥的搭设栈桥搭设施工流程图（如图4-1所示）图4-1 栈桥搭设施工流程图.1钢护筒及临时钢管桩的制作和运输钢护筒和临时钢管桩均采用螺旋管，项目部指定具有相应资质等级的专业厂家加工，并负责运输到海上施工现场。用平板驳船运输时，在驳船上设置弧形底座，运输时进行捆绑加固。用自航运输船运输时，桩放置在船舱内。由于钢护筒和临时钢管桩在同一墩位均需要插打，因此钢护筒和临时钢管桩需要同时运输到场，采用39、平板驳船运输时，将钢护筒及临时钢管桩同船分类落驳，采用自航运输船运输时应分船运输，以便于吊装。当采用自航运输船进行运输时，需要在打桩船附近抛设定位船，以方便自航运输船的定位。采用非自航平板驳船运输时，运输船直接抛锚于打桩船附近即可。.2钢护筒及临时钢管桩的插打钻孔桩钢护筒及栈桥临时钢管桩使用我部“路桥建设桩8号”打桩船进行插打，采用D150柴油锤作为锤击设备，特制能通用于钢护筒及临时钢管桩的替打作为能量传递设备。钢护筒及临时钢管桩插打的顺序按照栈桥搭设的方向顺序进行，沉桩施工方法与xx平台钢管桩沉桩施工相同，详见xx平台、过渡墩钢管桩沉桩及桩芯钢筋混凝土施工技术方案（S3B-A3-D-000240、-0511），在此不作详述，但应注意以下几点：、沉桩施工船舶的抛锚定位。因xx平台施工区域狭小，结构物密集，有效施工净空少，并且施工船舶较多，施工干扰大，船舶的抛锚定位难度大。打桩船进行钢护筒和临时钢管桩沉桩施工时的抛锚定位示意图如图4-2所示： 图4-2-1图4-2-2、根据打桩船的吊装特点确定桩的吊点，如图4-3所示：图4-3、合理的进行锤击沉桩能量的控制，以防钢桩在大锤击能量下变形。在实际施工中采用能量较小的D150柴油锤进行施打，并将其能量降低到较低档位，以轻锤慢打方式进行。、钢护筒平面位置、倾斜度的控制，在精细操作打桩船配备的GPS测量定位系统的前提下，采用常规测量方法进行进一步的校41、核：、基桩施工主护筒平面测量控制海上单桩施工基桩平面偏位在xx跨海大桥专项工程质量检验评定标准内无规定充许偏差，但参照陆地与滩涂区排架桩为50mm，极值为2倍允许偏差(即100mm)。所以钢护筒的平面位置控制是关键。在钢护筒插打时，须采用常规的测量方法结合打桩船的GPS定位系统进行控制。平面控制常规测量时，将全站仪架在xx首级加密点或一级加密点上，且全站仪距基桩主护筒应有一定的距离，使全站仪的望远镜内能看到整个护筒的直径，这样才能对护筒进行分中判别分中，测量时采用极坐标放样方法，仪器对好后视后，输入后视方位角，再将仪器拨到所须测量桩位的坐标方位角上，观测量钢护筒中心是否在正确方向上，然后测水平42、距离，平面距离的测量方法是：所测水平距离+测量棱镜厚度+护筒中心到护筒外壁的半径即为测站到桩中心的水平距离。如图4-4所示：图4-4 主护筒定位测量图钢护筒定位的测量标准是根据xx跨海大桥专项工程质量检验评定标准中陆地与滩涂区排架桩为50mm，极值为2倍允许偏差(即100mm)，但考虑测量误差和沉桩误差，在就位偏差小于50mm时才能充许下桩。沉桩时垂直度的控制在沉桩时采用两台全站仪架在主墩承台上，两仪器须接近90度左右，用全站仪的竖丝观测护筒的一条边是否垂直。、沉桩完毕及时进行临时围囹，在钢护筒和临时钢管桩桩顶焊接相互连接的20a型钢来实现。.3平联焊接钢护筒和临时钢管桩之间的平联采用直径4043、cm，壁厚6mm的钢管，斜撑采用双拼20a，下料长度由桩位测量数据计算确定，并提前下料。平联的标高由沉桩测量定位确定的桩顶标高向下量取。为方便平联的现场焊接，在平联的一端套接一根内径为41cm，壁厚6mm，长40cm的钢套筒。平联的焊接采用浮吊作为起吊设备，倒链葫芦配合。浮吊驻位选择在打桩船已经完成一区段沉桩之后，浮吊具有足够的驻位安全距离时进行。平联焊接主要的步骤如图4-5所示：图4-5.4栈桥上部结构安装、临时钢管桩桩头抄平浮吊驻位后，由测量人员测出切桩标高，刻画在桩身上，然后由作业人员沿刻画线将桩头割除，浮吊吊开。为满足扁担梁的安放，在钢管桩顶沿扁担梁方向开宽为28cm，深均为32cm（44、当扁担梁为双拼I45a时槽口宽度为32cm，高度为45cm）的槽口。桩头割除时需要在钢管桩上焊接临时平台，临时平台的标高比切桩标高低1.5m。、钢护筒牛腿位置放样，牛腿焊接牛腿的焊接位置由测量人员在测量放样切桩标高时一起放样，并将牛腿的中心线位置标注于桩身外壁之上，以便于栈桥线形的控制。牛腿由陆上基地加工成整体，现场整体吊装就位，定位后先将牛腿与钢护筒临时点焊固定，然后再进行全接触面焊接，要求焊缝厚度不小于10mm，由专业焊工进行焊接，以确保焊接质量。焊接完毕后做彻底检查，满足后方可进行下道工序施工。牛腿除与钢护筒焊接部分外，其它为重复利用构件，应做好保护。、扁担梁安装A匝道栈桥扁担梁采用双拼45、I45a，由陆上基地下料、加工，运输到现场后采用浮吊吊安。浮吊将扁担梁吊起，嵌入道钢管桩顶所开的槽口之内。最后在扁担梁底部钢管桩的两侧用厚20mm钢板焊接加劲牛腿。、主梁安装扁担梁及钢护筒上的牛腿焊接完毕后，在扁担梁和牛腿上画出贝雷架主梁的平面位置，并在平面位置处焊接10定位槽钢。贝雷架由陆上基地按21m接长拼接成一节，并安装加劲弦杆。位于钢护筒牛腿上的两排贝雷架利用型钢将其重合在一起，位于牛腿最外侧作龙门吊轨道用的两排贝雷架利用45花架连接，位于钢管桩桩顶的两排贝雷架利用型钢将其重合在一起。连接好的贝雷架主梁由运输船运输到现场后，由浮吊逐排整体吊装，定位后焊接型钢斜撑将其作临时固定，并利用146、0 槽钢焊接“U”形定位器将贝雷架的下弦杆固定在牛腿或扁担梁之上。同时，采用14a槽钢进行两主梁的横向联系，按照每6m设置一道。在安装过程中需要注意的是，因位于钢护筒牛腿上作为龙门吊轨道承重主梁的贝雷架不采用加劲弦杆加强，因此需要利用钢板将该组主梁在扁担梁位置处垫高2倍加劲弦杆的高度。另外由于栈桥的线形为曲线，当在曲线半径较小的位置处，贝雷架主梁无法连续时，可将其断开，后续跨主梁与当前跨主梁共用支点。浮吊安装贝雷架主梁示意图如图4-6所示。当栈桥已经搭设好一段，履带吊安置在栈桥之上时，也可进行主梁的安装，限于履带吊的起重能力，贝雷架逐排安装，吊安一排临时固定一排，最后完成主梁的安装。利用履带吊47、安装贝雷架主梁示意图如图4-7所示：图4-6图4-7、分配梁安装分配梁采用9m的I14a，按照间距37.5cm间隔布置，运输到现场后由浮吊按批次（每次10根，两种型号的各5根）吊装至贝雷架主梁之上，如后利用浮吊将其按布置方式铺设在主梁之上。当履带吊已经设置在栈桥之上时，也可采用其进行分配梁的安装。铺设完毕后采用“U”形定位扣逐根将其反扣在贝雷架上弦杆之上，定位扣沿分配梁梁段布设。定位扣由直径16mm的圆钢和2mm厚条形钢板组成。、桥面系安装桥面板有7mm钢板和3mm钢板网两种，按照设计尺寸下料后有浮吊吊装上栈桥后进行铺设。在钢板的四周使其与I14a分配梁焊接固定，焊接时应注意纵向接头应焊接在分48、配梁之上，并且要平顺、牢固，以有利于行车，防止受车载后反卷。花纹钢板也均匀布点与分配梁焊接在一起。桥面板布设完毕后安装护栏，设置警示标志，进行材料、施工机具场地的指定和划分，如图4-8所示。同时铺设电力管线，在栈桥上设置航标灯和夜间照明设施。图4-8、龙门吊安装栈桥铺设完毕后，龙门吊的轨道线由测量放样，进行轨道的安装。龙门吊在浮吊上拼装成整体后，由浮吊将其吊上栈桥，座落在轨道之上，然后进行电气设备、行走系统的安装、调试，验收合格后投入使用。栈桥的维护保养为确保栈桥的安全使用，定员、定期对栈桥进行全面的检查、维修、保养，应做好以下几点：、做好施工检测，定期测量栈桥标高，如果出现相邻临时钢管桩发生49、不均匀沉降，沉降量超过限值时，停止在栈桥上的全部施工，对其进行综合评价，采取有效措施（如栈桥上物件存放场地的重新划分、将贝雷架主梁垫高等措施）后再投入使用。、定期测量栈桥临时钢管桩、钢护筒的冲刷情况，对冲刷过后海床标高超过22m位置采用抛砂袋、片石的措施对其进行维护。、定期检查贝雷架主梁和其它构件的定位、固定设置的松紧情况，并作及时的维护，加固。、检查栈桥警示标志、警示灯以及照明线路的完好情况，发现损坏及时修复。、对桥面板发生翘曲或损坏的部位，及时进行修复或更换。4.3.3栈桥的拆除栈桥拆除安排在区段墩身施工完毕后进行，利用浮吊和履带吊作为起重设备。栈桥拆除与栈桥搭设时的顺序相反，具体为：清理50、桥面施工机具及其它物件护栏、桥面板拆除分配梁拆除贝雷架主梁拆除扁担梁拆除钢护筒牛腿的割除平联的割除临时钢管桩的拔除（若能）或割除。利用150浮吊起吊ICEV360型液压振桩锤实施拔桩，如果出现钢管桩不能拨出或拔断现象，则采用潜水员水下切割方案，回收海床面以上露出部分钢管桩。施工工中应注意的是投入使用的材料除钢护筒外均为周转重复使用材料，应尽可能的作好回收和保护。同时所有作业人员均必须严格遵照海上施工安全规定进行施工。4.3.4钻孔灌注桩施工4.3.4.1泥浆制备与循环本工程钻孔灌注桩均处于xx，而且距岸线较远，淡水供应非常困难。钻孔采用海水拌制泥浆会受到海水的污染，影响泥浆的性能，但南航道桥钻51、孔灌注桩施工已成功应用海水泥浆，因此我们借鉴成功经验，在本工程钻孔灌注桩施工中也采用海水泥浆钻孔工艺。、海水泥浆的配合比由于海水中Cl、Mg2+、Ca2+含量高，泥浆悬浮功能差，出渣困难，钻进效率受到制约，甚至不能很好地起到护壁作用。如果仅采用普通膨润土等造浆材料，仍难以使泥浆达到使用要求。针对这个问题，结合本工程的实际情况，通过试验得出海水泥浆的基本配合比，其施工配合比在钻孔过程中根据实际情况和需要再行调整。 海水泥浆配合比 表4-2材料名称膨润土（钠质）纯碱（碳酸钠）PAC（增粘剂）海水掺量（kg/m3）1206.51.601000、钠质膨润土钠质膨润土泥浆是一种带有电荷的亲水胶体，通过颗52、粒静电斥力保持稳定的悬浮状态。具有相对密度低、粘度低、含砂量少、失水量少、泥皮薄、稳定性强、固壁能力高、钻具回旋阻力小、钻进率高、造浆能力大等优点。建议产品：山东潍坊龙凤钠基膨润土。 钠基膨润土物理、化学指标一览表 表4-3项目粒度pHSiO2Al2O3Fe2O3MgOCaONa2OK2O烧失量数值200目通过96%8.271.95%8.23%0.54%1.05%1.58%2.10%1.75%12.8%、碳酸钠（Na2CO3）碳酸钠作为一种分散剂主要作用是使进入水中的膨润土分散开来，形成外包水化膜的胶体颗粒，提供钠离子和碳酸根离子，可使pH值增大到10，使粘土颗粒分散、表面负电荷增加，更好地吸53、收外界的正离子，增加水化膜的厚度，提高了泥浆的胶体率和稳定性，降低失水率，并且使钢筋处于弱碱性环境中，对钢筋的锈蚀起到保护作用。掺入量为膨润土的0.30.5%。、聚阴离子纤维素（PAC）PAC是一种增粘剂，是羧甲基纤维素（CMC）的衍生物，是一种阴离子型线性高分子物质，能在海水中不降粘，具有增稠性、保水性、抗盐性及较好的薄膜成型性。PAC有高粘度和低粘度两种。粘度越高，增稠效果越好，但粘度过高会影响其在泥浆中的溶解性。、海水泥浆的各项技术指标根据钻孔施工的各阶段情况和需要，以满足最容易坍塌的土层孔壁稳定为主要条件，我们拟定不同性能（技术指标）的海水泥浆的基本配合比，具体参数： 海水泥浆技术指标54、一览表 表4-4技术指标施工阶段检测方法新配制泥浆循环再生泥浆清孔泥浆相对密度（g/ml）1.061.151.10泥浆相对密度计粘度（s）222520251822标准漏斗粘度计失水量（ml/30min）172020失水量仪泥皮厚度（）1.521.5钢尺胶体率（）1009698量杯含砂率（）0.53.01.0含砂率计PH值810810810PH值试纸、海水泥浆的各项技术指标的检测方法泥浆技术指标的检测方法按照JTJ0412000公路桥涵施工技术规范附录C-2进行。其基本原理如下所述：A、相对密度x：可用泥浆相对密度计测定。将要量测的泥浆装满泥浆杯，加盖并洗净从小孔溢出的泥浆，然后放置于支架上，移55、动游码，使杠杆呈水平状态（即气泡处于中央），读出游码左侧所示刻度，即为泥浆的相对密度。B、粘度（s）：工地用标准漏斗粘度计测定。用两端开口量杯分别量取200ml和500ml泥浆，通过滤网滤去大砂粒后，将泥浆700ml均注入漏斗，然后使泥浆从漏斗流出，流满500ml量杯所需时间（s），即为所测泥浆的粘度。C、含砂率（%）：工地用含砂率计测定。量测时，把调制好的泥浆50ml倒进含砂率计，然后再倒450ml清水，将仪器口塞紧，摇动1min，使泥浆与水混合均匀，再将仪器竖直静放3min，仪器下端沉淀物的体积（由仪器上刻度读出）乘以2就是含砂率。D、胶体率（%）：将100ml的泥浆放入干净量杯中，用玻璃56、板盖上，静置24h后，量杯上部的泥浆可能澄清为透明的水，量杯底部可能有沉淀物。以100（水沉淀物）体积即等于胶体率。E、失水量（ml/30min）和泥皮厚度（）:用一张120120的滤纸，置于水平玻璃板上，中央画一直径30的圆圈，将2ml的泥浆滴于圆圈中心，30min后，量算湿润圆圈的平均半径减去泥浆坍平成为泥饼的平均半径（）即失水量。同时，在滤纸上量出泥饼厚度（）即为泥皮厚度。泥皮厚度愈平坦、愈薄，则泥浆质量愈高，一般不宜厚于23。、海水泥浆的制备正式施工时，结合桥位处具体的地质水文条件，根据拟定的泥浆基本配合比进行泥浆配制试验，对海水泥浆的各项技术指标进行检测，根据检测结果，对基本配合比进57、行修正、调配后，最后确定泥浆施工配合比。钻孔泥浆的配制，采取在钢护筒内钻机自行造浆。钻机就位后，将钻头提升至孔底以上10cm左右，连接好气管以及泥浆循环回路，开动钻机；根据孔内的水量和泥浆基本配合比计算出膨润土及外加剂的用量，人工逐袋加入膨润土，外加剂逐步投入，通过钻机的转动搅拌孔内混合物制造泥浆；开动空气压缩机，孔内泥浆通过气举经过钻杆和泥浆管进入泥浆分离器，通过泥浆分离器把直径大于0.074以上的颗粒从泥浆中分离出来，钻渣装入储渣筒内，净化后的泥浆进入泥浆池，通过钢护筒与泥浆池之间的连通槽流入正钻孔的孔内，经过气举反循环调配孔内上、下层的泥浆；在泥浆调配过程中，对孔内和泥浆池出口处的泥浆技58、术指标进行检测，根据检测结果对泥浆进行调整，即调整海水、膨润土及两种外加剂的用量，直到满足所设计的基本配合比为止。、海水泥浆的循环钻孔泥浆循环系统由钻机的钻杆系统、泥浆净化机、泥浆池、泥浆连通槽、空压机（气举）等组成，泥浆循环通过钻机钻杆气举携渣孔道吸出，进入泥浆净化机，再由泥浆净化机输入泥浆池，经过沉淀，由泥浆池内经过泥浆连通槽自流入孔，以此循环自始至终。、泥浆制备与循环中应注意的事项、由于海水的密度为1.04g/ml，海水泥浆的相对密度较规范值稍大，施工中应加强检测控制，做到定时检测，及时添加PAC和纯碱，改善泥浆的稳定性。、从南航道桥桩基础施工情况可知，桥区地层土的造浆能力强，泥浆相对密59、度始终偏大，特别是淤泥质粘土、亚粘土和粘土层，为此钻进过程中需要排掉部分的泥浆，添加PAC和纯碱应在排浆之后进行，以免造成浪费。、置换的泥浆必须经过沉淀、排渣、检验合格后方可使用。、增粘剂PAC较难溶解，集中投放容易结团，难以发挥效应，应采取多次、少量投放的方式进行。4.3.4.2钻孔施工、钻机就位栈桥搭设完毕后，通过测量放样出桩基础的设计中轴线（十字线）标注于栈桥之上，根据桩基的中轴十字线和钻机的地盘平面尺寸定出钻机的位置，钻机布置原则是底座必须落在钻孔平台的纵横杆件上。当钻机的位置确定后，利用浮吊将钻机从运输驳船上吊到栈桥上，然后利用龙门吊将其准确地安放到指定的位置上。再开始对钻机进行调平60、处理，保证钻机的机台（转盘）水平，钻头（钻杆）的中心与桩基的设计中心重合，最后设钻机的限位装置，使钻机保持平稳，以保证在钻进过程中不产生位移及倾斜。、钻孔在开钻之前，用电磁铁对护筒内进行扫吸，清除孔内的铁质杂物。钻机就位后先进行护筒内的钻进，由于有护筒的防护，护筒内地层采取高转速、海水进行钻进施工。护筒内钻进在海水补充速度及风包沉没比能够满足要求的情况尽量加快进尺速度，为缩短成孔周期争取时间。护筒内钻进的最终标高按-37.0m-38.0m也就是护筒底口以上2.0m3.0m进行控制，然后在护筒内进行海水造浆。当护筒内泥浆的各项技术指标符合要求后，才能开始正式进尺。在护筒外地层内钻进采用刮刀钻头、61、优质海水泥浆护壁、气举反循环、减压钻进的施工工艺。在护筒底口附近慢速钻进，每小时进尺不大于0.5m，形成稳定孔壁。然后根据不同土层特点，选择不同的钻速和进尺。对于淤泥质土层，采用低档慢速、稠泥浆钻进，每小时进尺按1m左右控制，以免发生先扩孔后缩孔现象；对于亚粘土层，采用中高档快速、优质泥浆、大气量钻进的方法钻进；对于砂层，采用轻压、低档慢速、大气量、稠泥浆钻进，每小时进尺不大于1m，以免孔壁不稳定，发生局部扩孔或局部坍孔，并充分浮渣、排渣，以防埋钻现象。钻孔过程中，及时填写钻孔施工记录，交接班时由当班钻机班长向接班班长交待钻进情况及下一班应注意事项。由于钻孔作业分班连续进行，经常对钻孔泥浆的性62、能进行检测，发现不符合要求时，及时调整；随时捞取渣样与地质剖面图核对，检查、判断土层是否有变化，当土层变化时及时报监理工程师并做好记录。水中基桩钻孔施工由于受潮水涨落影响，高潮来临前半个小时，停止钻进并将钻头提起2m3m，此时增加护筒内的泥浆，使泥浆面标高高于最高潮位1.5m2m，保证护筒内外水头差满足要求。因故停止钻进时，孔口须加护盖，严禁将钻头留在孔内，以防埋钻。、清孔清孔是逐步将孔内泥浆中钻渣、包括粒径大于0.074的颗粒等悬浮物分离出来，并将泥浆稀释成为一种稳定性好，相对密度达到清孔阶段泥浆基础配合比的状态，同时保证混凝土灌注前孔底沉淀层厚度满足设计要求（20），是循序渐进的过程，是泥63、浆技术指标不断检测和调整优化的过程。清孔分两个阶段进行，第一阶段是成孔后清孔，第二阶段是钢筋笼下放后清孔，具体方法如下所述：终孔后，采用长为4倍的桩径（8m）、直径等于桩径（2m）的检孔器和超声波检孔器进行孔深、孔径和垂直度等的检测，经监理工程师验收合格签认后，开始进行首次清孔。清孔时将钻具提离孔底约15cm左右，缓慢旋转钻头，通过气举吸出孔底钻渣，同时流入稀释泥浆进行泥浆调整，通过反复循环使孔内泥浆相对密度、粘度、含沙率、胶体率等指标达到清孔泥浆指标。在钢筋笼和导管安装好，混凝土浇注之前，进行孔底沉渣厚度测量，若沉渣厚度超出规范规定值20cm时，要进行二次清孔。二次清孔采用水下混凝土灌注用的64、刚性导管配合20m3/min空压机，将压缩空气通过5.0cm无缝钢管（高压管）输送至孔底，同样采用气举法冲翻并排出孔底高浓度泥浆，冲散沉淀层，使之呈悬浮状态后立即开始水下混凝土灌注施工。清孔时注意事项：在清孔排渣时，注意保持孔内水头，防止坍孔。严禁用超深成孔的方法代替清孔。采用优质泥浆在足够的时间，经多次循环，将孔内的悬浮的钻渣置换、分离出来。4.3.4.3钢筋笼制作与安装本工程钢筋由指挥部统供，钢筋定尺长度为12m。钻孔灌注桩钢筋笼长度为88.998.9m，共98根，平均长度为92.4m。钢筋笼在海上基地加工场内（主桥上）制作，因底节为喇叭口，故长度调整节定为底节，其它标准小节段长为12m，65、整个钢筋笼接长以镦粗直螺纹接头连接。钢筋笼采用“长线法”在钢筋棚内将各小节绑扎、连接成型，然后按2小节作为一个吊装节段进行分解，存放待用。“长线法”钢筋笼制作方法如下所述：、钢筋笼制作的方法与步骤、根据设计图纸使用弯筋机将环向加劲箍筋弯曲并焊接，在加劲箍筋的内侧设置防止变形的十字架，并在环向加劲箍筋上标识出主筋的焊接位置。钢筋笼的中间各分节竖向主筋的两端螺纹丝头长度不一样，向下一头的螺纹丝头长度与直螺纹接头套筒的长度一致，使用时拧上直螺纹接头套筒到刚露出丝头为止，向上一头的螺纹丝头长度等于直螺纹接头套筒长度的一半。、在加工场地上预先设置加工底座，沿钢筋笼长度方向上每隔3m设置一个底座，预计铺设66、35个底座，沿钢筋笼长度方向排列整齐、顺直，每个底座均垂直于钢筋笼，处于同一水平面上，确保钢筋笼主筋的连接顺畅、平直。安装、检查合格后，对加工底座进行固定，防止在加工过程中产生位移，影响钢筋笼主筋的垂直性。然后，用10mm钢板按外圈钢筋笼外径加工成半圆的定位架，在定位架上按主筋间距焊接5根主筋限位，作为准确定位主筋位置的基准钢筋。、底座加固完毕后，开始钢筋笼的制作。首先，在钢筋笼的最底节的底座限位位置上摆好钢筋笼的5根主筋，其底部弯头抵住端头定位钢板，调好弯头的正确位置，将其临时固定，该工序完成之后，开始焊接加劲箍筋，加劲箍筋的位置按照设计图纸进行，在施工过程中密切注意加劲箍筋的垂直度，并保证67、加劲箍筋的搭接焊接头不会处于同一平面内。加劲箍筋与5根基准主筋焊接好之后，在其外侧标识出其余主筋位置。主筋下料时考虑了在长度方向上接头按50错开布置，错开距离按100（35d）考虑。如图4-9所示：图4-9、按照标识出的位置开始安装主筋，先焊接上部主筋，并用连环挂钩来布设其余的主筋，主筋位置调整好后，再进行仔细检查，准确无误后，开始进行加强箍筋和主筋之间的焊接，焊接时保证主筋和加强箍筋贴紧，并保证焊接牢固、焊点饱满，不出现“咬筋”现象。如图4-10所示：图4-10、钢筋笼底节的主筋和加劲箍筋焊接完毕后，一方面开始本节钢筋笼的螺旋箍筋的绑扎，另一方面进行第二分节主筋的安装。如图4-11所示：图468、-11-1图4-11-2螺旋钢筋绑扎时要求作业人员站在钢筋笼内绑扎，确保铅丝头朝向桩芯内部。第2，4，6，（偶数）个节头钢筋笼连接位置的螺旋钢筋不绑扎，以便于节段拆除。安装第二分节主筋时，将套有直螺纹接头套筒的一端与底节主筋端头一一对好，然后将套筒往下拧直到底节主筋端头处的螺纹丝头全部进入套筒内为止，即完成竖向主筋的连接。然后，又开始绑扎第二分节钢筋笼的螺旋箍筋的绑扎，进行第三分节主筋的安装。其后各分节钢筋笼的绑扎工序依此重复进行，直到钢筋笼制作成型。在钢筋笼绑扎的同时，按照设计图所示位置安装、固定好超声波检测管。超声波检测管采用套管焊接连接，即向上的一头在声测管下料时预先焊接好连接套管，在现69、场连接时上面管子插入接头套管内即可焊接。、整个桩基的钢筋笼钢筋笼绑扎完成后，从底部开始按2分节作为一个吊装节段来分解，逐一做好相互连接的醒目标识，然后存放待用。、在钢筋笼的制作绑扎过程中，适时进行声测管（603.5）的安装。 、钢筋笼的下孔安放钢筋笼节段采用驻位于主桥上的汽车吊吊下栈桥，装载于驻位于栈桥上的平板车，然后由平板车运输到墩位附近，然后利用龙门吊将每一吊装节段钢筋笼起吊在空口处对接后放入孔内。在钢筋笼的对接过程中同时进行声测管的对接，并对其做好有效的保护。4.3.4.4水下混凝土施工、导管连接混凝土灌注导管由外径为32.5壁厚8的热轧无缝钢管制作，采用螺纹套环接头，接头与接头之间设一70、道橡胶密封圈。导管分节制作，底节长度按6m制作，标准节长度为3m，每套还需加工1节1.5m和2节1m长的管子作为长度调节用。调整长度的导管放在最上面。导管连接前，首先要检查导管和密封圈是否完好，导管内部是否清洁或是否存在混凝土残渣附着，发现问题要及时更换或清理。导管连接时必须保证整根导管的顺直，套环必须用专用扳手大力拧紧。导管连接完成后，再次对其长度进行确认，并记录好管节的组成情况。按公路桥涵施工技术规范要求，在导管下放前进行水密承压和接头抗拉试验，进行水密试验的水压不应小于孔内水深1.3倍的压力。在本工程，最大孔深为102.5m，海水泥浆灌注前的设计相对密度为1.1g/cm3，则水密试验的水71、压为：1.31.11039.8102.51436435（Pa）1.436（Mpa）因此，导管水密试验的水压为取1.5 Mpa，在水密试验过程中，若发现有渗水现象，则必须对渗水之处进行重新连接或补漏，然后再次进行水密试验，直到满足要求为止。在进行水密试验时请监理工程师旁站、监督。、导管下放在导管下放前根据孔深进行管节配置组合，在下放过程中做好记录。导管采用龙门吊下放，考虑到本工程桩孔的深度大，导管不能整根一次下放到位，必须采用分节下放，则每分节的长度根据龙门吊的最大起吊高度来确定。导管下放前，在孔口布设一个专用夹板，前一节导管下放后顶部夹在夹板中间，后一节起吊后再与之连接，此时的连接与安装前的连72、接工序一致，必须确保导管连接质量。导管下放完成后，安装首批混凝土储料斗时，使导管底口至桩孔底面的间距（悬空量）控制在0.4m左右。、水下混凝土灌注、混凝土灌注的基本参数考虑到孔深大且测得的孔内泥浆的相对密度仅仅是抽样值，为确保混凝土灌注成功，首批混凝土下去后导管首次埋置深度取2.0m左右，则根据JTJ041-2000公路桥涵施工技术规范第条中提供的参考公式：VD2/4（H1H2）d2/4h1可知，首批混凝土储料斗设计容积约为11m3。钻孔灌注桩混凝土由设在主桥上的混凝土拌和站供应，用混凝土输送泵泵送，输送泵管通过栈桥布设到灌注桩现场。为防止混凝土输送管道堵塞使灌注中断，施工时同时使用两套输送设73、备，确保混凝土的供应。同时安排管道工现场值班，若遇故障及时排除。根据投入使用的混凝土拌和站生产能力情况，每小时能供应混凝土120m3，一根桩灌注时间约需5小时。为满足水下混凝土灌注需要，水下混凝土坍落度按1820cm控制，初凝时间不小于10小时。在灌注混凝土前再次检查孔底沉淀层厚度，如不满足要求，则利用导管、空压机等实施气举反循环法二次清孔，直至孔底沉淀层厚度满足设计（20）的要求。当一切准备就绪，并经监理工程师检查合格后，即可进行水下混凝土灌注。、混凝土灌注的工艺一旦得到监理工程师同意灌注混凝土的指令，立即拆除导管上的泥浆管和气举设施，在孔口处安放首批混凝土储料斗，并与导管连接。首批混凝土用74、漏斗顶塞法灌注，即在混凝土储料斗中的漏斗口处安装一个钢塞子，钢塞子引出的钢绳挂在栈桥上的龙门吊吊钩上，当混凝土装满储料斗（11m3）时，龙门吊立即提起钢塞子，则首批混凝土即灌入孔底，此时立即探测孔内混凝土面高度，计算导管埋置深度，确认符合要求后即可继续泵送混凝土，进行正常灌注。第一次拆管后，混凝土储料斗将不再使用，混凝土直接向导管里泵送。在混凝土灌注过程中应注意以下几个事项：、灌注开始后，应紧凑、连续进行，并注意观察管内混凝土下降和孔内水位升降情况，及时测量孔内混凝土面高度，正确指挥导管的提升和拆除。导管在混凝土内埋深控制在2m6m左右，即拆管后导管在混凝土内的埋深不小于2m，最大埋深不超过675、m。、导管拆除应注意协调和配合，做到一气呵成，指挥有序，忙而不乱，保证拆管速度。、在混凝土灌注过程中，后续混凝土要沿导管壁徐徐灌入，以免在导管内形成高压气囊而导致堵管。另外，为保证桩基础混凝土的密实，要定时抽插、抖动导管，但提升幅度不宜过大，达到振捣和避免粘管的效果。、在混凝土灌注过程中，要及时抽掉泥浆，并按前文6.1.4条所述的方法处理。、混凝土浇注过程中若遇到异常情况或现象，及时向监理工程师汇报，共同商讨应对措施，妥善、果断解决问题。4.3.4.5桩头预留与凿除本匝道工程采用单桩单柱桩柱一体，墩身钢筋直接在桩头内预埋的结构设计形式，并且上部结构为钢箱梁对墩柱（身）的平面精度要求高。而实际施76、工条件是钢护筒顶面标高为7m，墩身预埋钢筋的底部标高为0.95m，孔内充满泥浆，无法准确定位。因此，为确保墩身（钢筋）位置的准确，必须将桩头凿除后，通过测量放样出墩身位置后再预埋，然后浇筑桩顶段混凝土（标高：0.95m3m）。具体施工步骤如下：、混凝土灌注即将结束时，把混凝土顶面标高控制在2.5m左右；、混凝土灌注完成后，拔掉混凝土导管，抽掉孔内泥浆、泥浆和混凝土混合物等，直到露出混凝土面；、利用人工和龙门吊相配合将孔内多余的混凝土挖至标高1.2m左右位置。、预留的厚度控制在2030cm左右，待混凝土达到10Mpa以上时，用风镐凿除至0.95m标高，并将残渣清理干净。.6桩基质量检测桩基混凝土77、灌注完成后及时与超声波检测单位联系，当混凝土龄期和现场条件具备后，立即安排检测。另外，根据设计要求，对桩基总数35（不少于2根）的桩采用钻孔取芯检查。桩基检测工作需及时进行，以确保后续墩身施工的顺利开展。4.3.4.7墩身钢筋预埋及桩顶段混凝土浇筑当桩顶混凝土凿到墩身预埋钢筋底部标高（0.95m）时，即可进行墩身位置的测量放样，首节墩身模板的安装、钢筋的绑扎，加固完毕且符合要求后，桩顶段混凝土与首节墩身混凝土一起浇筑。桩顶段混凝土标号与首节墩身混凝土标号一致为C40。具体的施工方案详见匝道桥现浇墩身施工技术方案（S3B-A3-D-0003-0512），在此不作详述。4.3.5钻孔桩施工测量、钢78、护筒插打测量定位在.2节已经对其进行了阐述，在此不再重复。、钢护筒检查同样在主桥承台的一级加密点上架设全站仪，用施工独立坐标系在护筒边上放出护筒的设计中心的纵横轴线，并认真做好测量标记。根据纵轴线和横轴线交叉中心距护筒边的偏差，可以计算护筒的中心偏位。高程用水准仪测出每个护筒的标高，并做好标记，做为钻孔和灌孔时测量底标高。垂直度检查采用钢护筒内壁挂线锤法，线锤的长度应在5米以上，通过量取上下两点与钢护筒内壁之间的距离，用两尺寸之差和线锤上下之间的垂直距离之比计算出护筒的垂直度。、基桩施工测量与验收检查在钻孔到设计标高后，再次检查护筒顶标高，并在护筒上放出桩基设计位置的纵横轴线，作为控制下放钢筋79、笼。并用测锤测量钻孔桩的底标高是否达到设计要求，灌注混凝土用测锤测量所灌注混凝土的顶标高，基桩顶标高一定要控制准确，因匝道基础及下部构造是单桩单柱，无承台结构，在混凝土灌注到接近顶面标高时，应将护筒内泥浆抽出，并用钢尺将标高引到护筒内，以准确控制混凝土浇筑标高。对灌注好混凝土的桩基，清除桩头后需对其进行桩的偏位检查和标高检查，根据施工组织设计，基桩护筒是和栈桥临时桩一起作为栈桥的基础，栈桥高程为7m，距基桩顶部还有一段高度，不能直接将中心点放到基桩顶面，只能在护筒上放出中心的十字线，然后用吊线锤的方法将中心点引到基桩顶面。用钢尺丈量四周即得出基桩的偏位数据。基桩高程检查。用水准仪或三角高程测量80、的方法将标高点测量到护筒顶面，再用钢尺从护筒顶面量到基桩顶面即得出基桩顶面标高。4.3.6钻孔桩施工主要风险及对策4.3.6.1钻孔灌注桩施工主要风险本工程匝道桥钻孔灌注桩受工程地质条件及水文地质条件的影响较大，加之结构特点，决定了钻孔桩施工质量的一次成功性，因此，在施工过程受到许多因素的制约，必须对钻孔桩施工的常见质量事故隐患或风险有足够的认识和应对措施。、钢护筒埋设质量及钻进过程中常见事故、钢护筒在加工时不圆度超出要求范围（1），导致在插打沉入过程中产生径向变形。、钢护筒在分节沉入工艺中，节与节之间的连接不在同一轴线上，即钢护筒出现折线形，导致在插打沉入过程中产生径向变形。、钢护筒垂直度超81、标。、钻孔桩垂直度超标。、钻孔桩偏位超过规范要求。、钻孔桩缩径。、孔壁坍塌埋钢筋笼。这些事故直接导致钻孔桩无法成孔，无法下放钢筋笼及进行水下混凝土灌注，甚至直接导致桩孔报废，钢护筒处理、回填重钻，耽误工期。、水下混凝土浇注过程中常见的事故、掉落导管。、导管堵塞。、导管漏水。、导管埋深不够或拔出混凝土面。、混凝土上返不流畅。、导管被混凝土埋住、卡死。、钢筋笼上浮。、桩身有夹渣、夹泥、蜂窝。、桩顶产生空心。这些问题带来的后果是：断桩，桩顶空心，桩身有夹渣、蜂窝，桩身底部配筋减少。以上事故可以通过施工记录分析、无破损检测等方法来确定，由于灌注桩施工的不可逆性，其事故处理就非常困难。 4.3.6.2拟82、采取的主要对策、钢护筒埋设质量及钻进过程中的事故预防 、防止钢护筒产生径向变形对钢护筒的加工过程的质量进行严格把关，严格控制钢护筒的制作精度，对加工好的钢护筒验收要准确。验收合格后，在钢护筒内部设置防变形支撑。钢护筒的存放要采取相应措施，如采用砂垫、单层存放等，保证钢护筒不会产生径向变形或弯曲。、防止钢护筒插打过程中发生扭曲变形钢护筒插打严格按照施工规范要求施工，钢护筒要垂直，顶口要保证水平，钢护筒下沉过程中应该密切注意土层的变化，针对不同土层确定钢护筒下沉的速度。同时，钢护筒下沉过程中经常检查其垂直度，保证钢护筒受力垂直，对接时不出现弯折变形。、防止孔内坍塌 采用钻机原位造浆法时，应及时并经83、常检测泥浆质量，若泥浆质量不能满足要求时,可以加入膨润土、纯碱等进行改善。清孔时要始终保证水头高度不损失，下放钢筋笼时要垂直下放，不碰撞孔壁。 、防止钻孔偏斜 、钻机安装应平稳坚定，避免钻机在钻进时摇晃。开孔前调整钻头对中、机架垂直；开始时采取低速钻进，待钻至护筒底1.0m以下后正常钻进。 、钻孔过程中随时对钻机的位移、机架的垂直度、钻头和孔心的吻合情况进行检测。 、防止钻孔缩颈 钻孔桩产生缩颈后先进行综合分析，找出缩颈的真正原因，针对具体情况采用调整泥浆指标，回填碎石，加大钻头直径等办法处理。 、防止孔壁坍塌埋笼 钻孔达到图纸规定深度，且成孔质量符合要求后，应立即进行清孔。清孔时，防止桩孔的84、任何塌陷，桩的钢筋笼应及时放入孔内。如果混凝土不能紧接在钢筋笼放入之后灌注，则钢筋骨架应从孔内移出。 对于坍塌面积较大，无法成孔的钻孔桩采用粘土回填，待粘土自然沉降稳定后，再次开钻钻进。 、水下浇注混凝土灌注质量事故的预防水下浇注混凝土灌注质量事故的预防应从两方面来解决，其一是加强管理，严把混凝土拌和质量关，其次是提高施工人员的素质和操作水平，减少人为的差错。常见事故的原因及预防的技术措施一般有如下几个方面：、掉管预防措施导管吊点处应拴接牢固，导管接头处螺纹套环要拧紧，避免导管在灌注过程中掉落造成断桩。、导管堵塞的预防措施混凝土灌注时间过长，上部混凝土已接近初凝，形成硬壳，而且随时间增长，泥浆85、中残渣将不断沉淀，从而加厚了积聚在混凝土表面的沉淀物，导致混凝土灌注极为困难，造成堵管。因此，要尽可能提高混凝土灌注速度，开始灌注混凝土时尽量积累大量混凝土，产生极大的冲击力可以克服泥浆阻力。快速连续浇注，使混凝土和泥浆一直保持流动状态，可防导管堵塞；灌注混凝土过程中，应匀速向导管料斗内灌注，如突然灌注大量的混凝土导管内空气不能马上排出，可能导致堵管。混凝土的质量是堵塞导管的主要原因，必须把好质量关。还有混凝土和易性不好或离析使石子聚集在一起流动性差，导致堵管。导管使用后应及时冲洗，保证导管内壁干净光滑。如发生堵管在导管上部可用钢筋疏通，在下部提取导管上下振击。、导管漏水的预防措施导管使用前须86、做密封试验，灌注前检查导管是否漏水、弯曲等缺陷，发现问题要及时更换。在灌注过程中发现漏水应加快灌注速度，并加大混凝土埋深，使导管内混凝土高于漏水处，并且在导管接头地方加垫防水密封垫圈，接头一定要紧固。、导管拨出混凝土面的预防导管拔出混凝土面有两种原因：当导管堵塞时，一般采用上下提振法，使混凝土强行流出，但如果此时导管埋深很少，极易提漏。因泥浆过稠，在测量导管埋深时，对混凝土浇注高度判断错误，而在卸管时多提，使导管提离混凝土面，也就产生提漏。灌注混凝土过程中，测定已灌混凝土表面标高出现错误，导致导管埋深过小，出现拔脱提漏。特别是灌注后期，易将泥浆中混合的坍土层误为混凝土表面。因此，必须严格按照规87、程用规定的测深锤测量孔内混凝土表面高度，并采用灌入量认真核对，保证提升导管不出现失误。如果误将导管拔出混凝土面，必须及时处理。孔内混凝土面高度较小时，终止浇注，重新成孔；孔内混凝土面高度较高时，可以用二次导管插入法，其一是导管底端加底盖阀，插入混凝土面1.0m左右，导管与料斗内注满混凝土时，将导管提起约0.5m，底盖阀脱掉，即可继续进行水下浇注混凝土施工。由于要克服泥浆对导管的浮力，混凝土面较深时，不宜采用；此方法使用时，必须由有经验的工程师现场指导，导管长度、吊预制混凝土球阀铁丝长度、铁丝抗拉强度、混凝土面实际位置等数据，必须在事先准确确定。提升导管要准确可靠，灌注混凝土过程中随时测量导管埋88、深，并严格遵守操作规程。、混凝土上返不流畅的预防措施混凝土配合比中水灰比、砂率、粗骨料最大粒径都应严格控制，混凝土坍落度控制在1822cm，要有良好的流动性、和易性，用料上优先采用中粗沙，级配较好的碎石，集料的最大粒径不应大于导管内径的1/61/8和钢筋最小净距的1/4，同时不应大于40mm（本工程采用粒径为525mm）。为提高混凝土的和易性及增加初凝时间，在正常的混凝土配合比中添加缓凝型高效减水剂，并在尽可能短的时间内灌注完毕。、导管被混凝土埋住或卡死的预防措施导管插入混凝土中的深度应根据搅拌混凝土的质量、供应速度、灌注速度、孔内护壁泥浆状态来决定，一般情况下，以26m为宜。如果导管插入混凝89、土中的深度较大，供应混凝土间隔时间较长，且混凝土和易性稍差，极易发生“埋管”事故。如果预料到不能及时供应混凝土(如超过1小时)，混凝土输送距离远等因素时，除混凝土中加缓凝剂外，导管插入混凝土中的深度不宜太小，据已往经验，以56m为宜，每隔15min左右，将导管上下活动几次，幅度以2.0m左右为宜，以免使混凝土产生初凝假象。、桩身有夹渣、夹泥、蜂窝等事故的预防措施在混凝土灌注过程中，须不断测定混凝土面上升高度，并根据混凝土供应情况来确定拆卸导管的时间、长度，以免发生桩身夹渣、夹泥、蜂窝事故。泥浆过稠，如泥浆比重大且泥浆中含较大的泥块，增加了灌注混凝土的阻力。因此，在施工中经常发生导管堵塞、流动不90、畅等现象，有时甚至灌满导管还是不行，最后只好提取导管上下振击，由于导管内储存大量混凝土，一旦流出其势甚猛，在混凝土流出导管后，即冲破泥浆最薄弱处急速返上，并将泥浆夹裹于桩内，造成夹泥层；灌注混凝土过程中，因导管漏水或导管提漏而二次下球也是造成夹泥层的原因。、桩顶空心产生桩顶空心的因素有：导管插入混凝土中的深度较大，混凝土坍落度小，桩顶空心呈不规则漏斗形，其深度、位置与导管拔出时的位置、桩顶混凝土状态有关。导管埋得太深，拔出时底部已接近初凝，导管拔上后混凝土不能及时冲填，造成泥浆填入。防止桩顶空心灌注结束前导管插入混凝土中深度不超过6.0m；灌注结束后，导管拔出混凝土之前，导管上下活动几次，幅度91、不超过50cm。尽可能缩短灌注时间，避免使桩顶混凝土产生假凝现象、降低桩顶混凝土的流动性。五、质量保证措施加强技术工艺自查和工序质量自检工作，实行技术交底制度，对于关键工序编制实施细则。对钻孔桩施工中的各个项目、工序作出相应的技术措施，确保钻孔桩施工质量。5.1严格控制钢护筒质量、选定资质等级高的专业厂家进行钢护筒的制作，并派专人驻厂进行质量监控。、严把材料关，主材和焊接材料的型号和质量必须满足设计要求，并应附有出场合格证书。、在钢护筒焊接前进行焊接工艺评定试验，并根据焊接工艺试验报告制定焊接工艺，试验所用母材和焊材应和产品相符。、焊接时应按照工艺试验所规定的方法、程序、参数和技术措施进行，以92、减少焊接变形和内应力，保证质量。、合理选择钢护筒的焊接时机，做好防雨、防冻措施。、钢护筒所有焊缝采用坡口双面焊，焊缝厚度不小于10mm，焊缝应饱满、无气孔、砂眼，并应严密不渗水。、钢护筒制作精度要求：直径误差小于5mm，椭圆度小于10mm，轴线倾斜度不大于1/500，顶面平整度小于2mm。、在钢护筒运输过程中做好钢护筒的保护，如设置弧形运输底座，设置柔性垫层等，防止钢护筒在运输过程中出现变形。、在钢护筒沉桩吊装过程中做好钢护筒的保护，防止出现激烈碰撞。在锤击沉桩过程中，采用锤击能量的打桩锤，以低档慢锤进行锤击，以防止钢护筒底口发生变形。、在船舶的抛锚、栈桥的搭设过程中做好钢护筒的保护。5.2严93、格控制钢护筒平面位置和垂直度、定期对GPS沉桩定位系统和常规测量仪器进行检查、维护、保养，保证定位系统和测量仪器的正确。、在钢护筒定位过程中，除精细的采用GPS定位系统进行定位外，制定常规的测量定位方案，进行两种方法定位的相互校核，以确保钢护筒的位置和垂直度精度。、严格落实施工测量的“互检”制度，确保测量数据、测量放样的准确无误。5.3严格控制钢筋笼的加工质量、严把材料关，使钢筋、直螺纹接头和焊条的品种、规格和技术性能符合设计、xx跨海大桥专用技术规范、国家现行标准的要求；、严格控制钢筋笼的主筋连接（采用镦粗直螺纹接头连接），保证钢筋顺直，使镦粗直螺纹连接接头长度满足设计和规范要求，接头处螺纹94、丝口完整程度和长度要满足要求，接头处不产生弯曲现象； 、钢筋笼的主筋连接前进行现场条件下的连接工艺试验，试验合格后方可进行钢筋笼的正式生产；、严格控制钢筋笼的钢筋数量，使其满足设计要求。在制作过程中做好监控，确保钢筋表面无裂纹，无锈蚀、油渍及焊渣等污物，确保主筋、加劲箍筋的接头不处于同一截面内，接头最多不超过同一截面的50，同一根钢筋的接头间距和接头数量符合设计和施工技术规范的要求；、绑扎时螺旋箍筋时铅丝朝向桩芯内部，防止铅丝伸入保护层内形成腐蚀通道。绑扎过程中使螺旋箍筋与主筋紧贴，使钢筋骨架牢固、稳定，避免钢筋笼滚动或碰撞造成钢筋笼变形、松动；、做好加工底座的放样、制作，保证钢筋骨架用的加工95、底座、限位设施和端头定位钢板的位置正确，底座标高一致，并且加固牢固使之与场地有可靠的固定；、最好过程控制，使成品钢筋笼顺直，尺寸准确，其直径、主筋间距及螺旋箍筋间距施工误差满足规范要求；、钢筋笼制作的允许偏差值：主筋间距偏差允许值：10mm，螺旋钢筋间距允许值：20mm，钢筋骨架外径允许偏差：10mm，整体成型，小分节钢筋骨架长度允许偏差：5mm，在制作过程中严格控制。5.4严格控制钢筋笼的安装质量、均匀设置钢筋笼的吊点，保证钢筋笼竖直吊装时不偏心、倾斜。钢筋笼吊运时应防止扭转、弯曲。、在钢筋笼的四周用特制塑料圆盘作为保护层厚度垫块，确保钢筋笼保护层厚度； 、钢筋笼下放时利用手拉葫芦进行微调、96、对接缓慢下放，避免碰撞孔壁。在钢筋笼的接长、安放过程中，始终保持骨架垂直。、确保钢筋笼直螺纹接头的连接与制作时一致，直螺纹接头连接好后严格检查其连接质量，并边下沉边割掉钢筋笼内加劲箍筋的十字撑。超声波检测管纵向每4.0m与钢筋笼焊接固定。5.5严格控制水下混凝土质量、严格控制材料质量、所有材料必须出厂质量保证书和检验、复检报告；、混凝土所用的水泥，采用符合招标文件规定的水泥品种和强度等级，并必须得到监理工程师的认可。对水泥质量有怀疑或生产时间超过3个月时，应重新取样检验；、砂石中的杂质含量不应超过规范要求；、外加剂的使用量应符合生产厂家的规定，并经试验验证。外加剂中不准含有氯化钙。、严格按照检97、测频率对原材料进行检测，并提供真实详尽的检测试验报告。、在拌和站建设完成后，对拌和站进行试拌，对混凝土输送设备进行试输送，以确保混凝土质量满足要求。六、工期保证措施6.1工期保证承诺根据业主的计划安排，制定科学、合理的施工进度计划，根据施工进度计划组织人员、机械设备，并向业主承诺：保证按照合同工期完工。6.2制定科学的施工组织管理制度，努力提高管理水平、年度计划、季度计划根据总进度计划先由项目经理部编制，报公司总部和业主（监理）审批后下达实施。、月、旬、日作业计划根据总进度计划由主管生产副总经理负责，由生产部门制订，并落实到各部门、各作业队和班组。、由主管生产的副总经理对月、旬、日计划完成情况98、进行定期检查，每旬由项目常务副总经理召开定期生产调度会调整施工资源配置，以确保旬、月计划完成，并将计划完成情况报监理办和大桥指挥部。、项目经理部每月召开一次计划总结会议，检查计划完成情况，分析存在的问题，提出解决办法，重新调整施工计划和资源配置。、制定多劳多得的分配制度，充分调动职工的生产积极性，确保工程按时完成。6.3组织保证措施、在保证质量、施工安全的基础上，优化资源配置，挖掘人员和设备潜力，充分发挥企业综合优势，确保在合同工期内完成施工任务。、尊重科学、尊重知识、尊重人才。通过技术质量攻关活动，积极推动技术进步，改进完善施工工艺，提高劳动生产率，精心组织，加快施工进度。、建立强有力的生产99、指挥系统，做到政令畅通，对生产计划周密安排，加强计划的严肃性，确保总工期目标。、在努力提高机械化施工程度和机械设备使用效率的同时，加强机械、设备维修、检修和保养工作，保证完好率。、根据本工程的总体施工进度计划，制定合理的施工流程，各工序尽量形成流水作业，必要时可采取两班或连续作业，以满足工程需要。、坚持每日生产调度会制度，检查当日各工序完成情况，研究解决施工存在的问题，布置落实明日的生产任务，做到当日任务当日完。、做好施工前后各项施工准备。按照合同要求，立即组织施工队伍进场，筹建现场临时设施，及时按照监理工程师批准的施工组织设计，组织开展各项工作。、建立形象进度考核制度，把进度完成情况与工资、100、奖金挂钩，实行奖罚制度。、采取切实可行的技术组织措施克服桥位处各种不利施工条件和自然灾害对施工的影响，与当地气象部门加强联系，对各种不利气候条件做到预防为先。、通过教育、培训，提高工人的技术及操作水平，从而加快工程进度。七、安全保证措施7.1安全管理目标、重大安全责任事故0案次；、无重大设备、火灾、交通、海损、桩墩撞损等事故；、杜绝重大职业病、急性中毒事故和重大传染病；、重伤控制在人次以下 （按正常施工工期月计）；、轻伤控制在人次以下；、一般事故发生次数控制在次以下；、遵循安全生产和文明施工方面有关法律、法规和规章以及对业主和社会的承诺。注：一般事故指直接经济损失万元以下的不包含人身伤害的事故101、，下同。7.2安全施工组织保证项目部成立以项目经理为组长、主管生产副经理和项目总工程师为副组长、各部门负责人和相关人员为成员的安全生产领导小组，安全生产领导小组是本项目最高安全管理机构，对项目的所有安全生产事务负责。设立专门的安全部负责领导小组的日常管理工作。按照“横到边、竖到底、斜到角”的原则，建立和完善安全管理网络。本合同安全管理网络如图7-1所示：图7-1 安全管理网络7.3安全施工制度保证项目部根据国家、地方、业主、上级公司以及相关方要求，结合项目部实际情况，建立并保持相应的各种安全管理制度。通过xx跨海大桥合同的安全管理，已经建立了一套完整的行之有效的安全生产规章制度及其操作程序，-102、B合同将继续沿用或适当修订后使用（没有另外文件说明的管理制度按项目部编制的安全规章制度汇编手册执行）。7.4安全施工资金保证安全资金来源主要从工程计量款内提取以及公司对业主承诺的营运保证金内提取。由于施工技术措施和安全技术措施一体化（安全技术措施和生产进度同步，不存在资金不到位的现象），项目部除相关必须保持的安全资金台帐外（安全奖励基金、职工劳保、安全培训、保险等），不另设台帐。除安全技术措施费用外，经理部还将提出部分资金作为安全奖励基金，用于激励员工搞好安全工作。安全奖励基金分为两部分，一部分是指挥部按规定必须交纳的安全风险抵押金，另一部分是项目自提资金（提取额度报公司审批后执行）。根据相关103、规定和施工现场风险情况，为避免或减少安全风险带来的损失，经理部将与保险公司协商共担风险并交纳相应的保险金，拟参保的险种主要有一切工程险、船机设备险、自然灾害险、职工意外伤害险等等。7.5安全施工措施保证本工程施工全部在海上进行，我们运用相关安全系统工程评价法对施工过程存在的危险因素进行详细评价和论证，结合项目资源配置情况、技术能力状况等多方面分析研究，初步确定出（如果不采取措施）可能会造成严重事故的重要危险因素，然后根据评价结果制定各个安全控制方案。7.6思想保证、项目领导对安全工作正确定位并给予高度重视，积极落实“安全第一”方针和指挥部提出的“以人为本，安全为根”的指导思想，扎扎实实搞好安全104、工作。、加强员工安全培训工作，一方面是对项目安全管理人员的业务技能培训，另一方面是对员工的安全意识培训，培训的内容包括岗前三级教育、特殊工种、专项操作规程、安全技术交底等等。、开展各项丰富多彩的安全生产活动，通过活动促进员工安全思想得到进一步增强，同时辅以一些激励措施，使员工从被动接受教育转变为主动接受教育。、强化现场宣传管理，在主要通道或醒目的公众场所设置标语标牌，时刻提醒员工遵章守纪，使员工的安全意识在潜移默化中得到增强。7.7应急保证措施、成立应急救援组织机构，并进行明确的分工组长：项目经理，副组长：项目副经理、项目总工，成员：各部门部长、作业队队长。应急领导小组下辖应急指挥中心（由项目105、领导组成，总指挥由项目经理担任）、联络调度组（由生产、安全、船机部门组成，组长由生产部长担任）两个机构。其中联络调度组下辖抢险、医疗、警戒、后勤保障、调查、善后等6个小分队。应急领导小组负责应急预案及其应急程序的编制、审核、资源配置等工作，重大应急事件及时与相关方通报和媒体披露等。对相关重大应急事件相关事宜进行决策和指挥。、完善应急救援网络本项目应急救援网络由外部和内部组成，外部包括地方政府和相关社区设施以及大桥相关方，项目应急网络如图7-2所示：图7-2 应急救援组织机构框图、完善应急沟通机制应急指挥中心平时与相关方保持密切联系，了解相关方的应急能力和救助资源的配备情况，特别是建立兄弟施工单位之间救助资源共享的机制，在条件允许的前提下（经指挥部或监理工程师的协助下）举行联合应急救助演练。事件发生时，项目应急指挥中心根据事件的性质快速决定是否需要外援支持，随后通过电话向相关方请求支援，并立即向相关方通报事件的情况。、配备应急救援抢险装备与设施、制定包括防台风、龙卷风、大雾天、大潮汛等应急预案，制定包括工伤事故、火灾事故和海上船舶碰撞、搁浅、漂移或大面积油污染事件等典型灾害的应急处理措施。