1、编号：SJHN.JZY-XX铁路专用线特大桥梁水中墩钢栈桥、平台、筑岛围堰工程施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录第一章 钢栈桥、钢平台、筑岛及钢便桥（浮桥）施工方案6一、钢栈桥、钢平台及筑岛设计61、方案综述62、钢栈桥、钢平台及筑岛工程概况73、钢栈桥及钢平台结构简介84、钢栈桥、钢平台施工荷载10二、钢栈桥及钢平台施工方案101、施工前准备工作102、水中钢管桩施工103、承重梁、贝雷桁架及桥面系施工124、沉桩时注意事项13三、筑岛及钢便桥（浮桥）施工方案151、筑岛施工方案152、钢便桥2、（浮桥）施工方案16四、安全施工措施171、安全组织机构172、安全保证措施173、安全用电管理措施184、施工现场消防安全管理措施195、施工现场机械设备安全管理措施196、防雷、防暴雨、防大风安全管理措施207、吊装作业安全管理措施208、高空作业安全管理措施209、施工安全其他注意事项21五、各类突发事件应急措施231、触电事件232、高处坠落233、洪水、大风事件244、机械伤害事件255、落水事件25六、投入的主要机械设备26主要机械设备表26七、施工工期26八、工后恢复27九、钢栈桥及钢平台施工详图（见附件）27第二章 钢栈桥及钻孔平台受力计算书28采用的汽车荷载设计值28一、钢栈3、桥各主要部件的受力验算291、贝雷桁架纵梁受力计算302、钢管桩顶横梁受力计算332I36b横梁受力计算模型如下：342I36b横梁抗弯应力能满足规范要求。353、25b分布梁受力计算354、桥面18b槽钢受力计算385、贝雷片顶层弦杆受力计算406、钢管桩受力验算40二、钢平台各主要部件的受力验算421、贝雷桁架纵梁受力计算422、钢管桩顶横梁受力计算443、32b分布梁受力计算444、桥面18b槽钢受力计算46（1）、抗弯应力计算47（2）、挠度计算475、贝雷片弦杆抗弯受力计算486、钢管桩受力验算48三、结论49第三章 33号墩承台钢板桩围堰施工方案50一、工程概况50二、 钢板桩围堰4、施工工艺流程50三、围堰施工方案511、施工准备512、测量定位523、导向架的制作与安装524、插打第一片钢板桩525、其余钢板桩施工536、合拢段施工557、围堰内抽水、挖泥、安装内支撑558、承台施工569、围堰拆除5910、施工预案（湿挖条件下水下浇注封底砼）59四、承台钢板桩围堰施工计划611、劳动力计划612、施工周期安排61五、质量控制及保证措施611、质量控制及注意事项612、钢板桩围堰施工中的防漏水措施63六、安全保证体系631、总则632、安全管理机构643、安全保证措施644、安全应急救援预案66第四章 33号墩承台钢板桩围堰计算书68一、计算依据：688、桥涵（20005、年版）68二、基本计算参数683、原装日本日铁SKSP-型拉森钢板桩参数68三、工程概况68四、钢板桩围堰水土压力计算701、基本计算数据702、计算工况703、水压力及土压力计算71工况一：围堰内土体开挖至第二层内撑以下50cm而第二层内撑尚未安装时75五、钢板桩围堰受力计算791、工况一受力计算792、工况二受力计算823、工况三受力计算84六、内撑系统的组成及受力计算871、第一层内撑受力计算872、第二层内撑受力计算893、第二层内撑受力计算90七、结论92第五章 34#墩双壁钢围堰拼装下沉及承台施工方案92一、编制依据92二、工程概况921、工程结构形式简介922、工程水文、地质情况6、简介93三、双壁钢围堰设计概况94四、施工方案951、施工工期计划安排952、施工工艺流程953、施工准备961.测量、放样程序962.测量、放样方法964、双壁钢围堰施工985、承台施工105五、质量保证措施109六、工期保证措施110七、安全文明保证措施11014、大风、暴雨施工安全防护116第六章 34号墩双壁钢围堰受力计算书119一、设计依据1191、XXXX汽车板铁路专用线涟水特大桥施工图119二、工程概况119三、主动水土压力计算119四、围堰结构的简要介绍1191、围堰内外侧壁板均采用8mm钢板；1203、内外侧竖杆及所有斜杆均采用L70*70*8mm角钢。120五、计算结果及分7、析1201、有限元模型1202、围堰整体应力及位移计算结果1243、8mm钢围堰壁板综合应力1254、10mm隔仓板应力计算结果1261265、L70*8角钢竖杆应力计算结果1271276、L70*8斜杆及对撑角钢竖杆应力计算结果1287、200*12mm及180*12mm水平环板应力计算结果1298、2I36b内撑系统应力计算结果129六、结论1302、在封底混凝土施工前浇筑隔仓混凝土。130XXXX铁路专用线特大桥主桥水中墩施工方案第一章 钢栈桥、钢平台、筑岛及钢便桥（浮桥）施工方案一、钢栈桥、钢平台及筑岛设计1、方案综述原上报方案33#、34#墩均采用筑岛施工，由于枯水期所剩时间仅3个多8、月时间，采用筑岛方案必须在枯水期利用筑岛将墩身施工出水面，工期压力非常大，现实的情况是33#墩筑岛的准备工作均已完成，且33#墩承台位于河边，抓紧时间在枯水期有可能将墩身施工出水面；而34#墩墩位距离河岸距离达50m，且施工便道还没有拉通，不可能在枯水期将墩身施工出水面，采用筑岛施工使河道大幅减少流水断面，对行洪非常不利。因为以上原因，经综合分析确定对涟水河33#、34#号墩施工方案修改如下：33#墩维持原筑岛施工方案不变，34#墩变更筑岛施工为钢栈桥、钢平台施工方案，为方便人员通行、混凝土输送及小型材料的搬运，在33#、34#墩之间采用塑料或铁皮油桶、型钢加工钢便桥（浮桥），浮桥两侧抛设铁锚9、使其稳定在河道中。根据防汛抗旱指挥部提供近几年桥位处水位资料，2010年最高水位97.5m，2011-2014年最高水位在96.5m以下，因此栈桥桥面标高设计为98m。34#墩连接至35#墩岸侧的钢栈桥设在该河的下游侧。 经实测34#墩墩位处水深为3.5m左右，根据调查的水位变化实际情况，33#墩采用筑岛施工桩基、承台、并力争采用筑岛将墩身施工出水面，如经努力仍无法在枯水期将墩身施工出水面，则考虑将承台施工完成后再搭设简易施工平台用于施工墩身，由于33#墩紧靠河岸，箱梁施工材料均可采用塔吊直接从堤顶水泥路上吊装，人员通行则可采用从河岸护坡上搭设钢管脚手架，铺设人行道至墩位的方法；34#墩桩基、10、承台、墩身及箱梁全部利用钢栈桥及钢平台施工。2、钢栈桥、钢平台及筑岛工程概况 （1）、钢栈桥工程概况34#墩钢栈桥总长57m（从岸侧起13.5m+212m+9m+13.5m），桥面宽6m。桥墩桥台均采用钢管桩基础，防止不均匀沉降。 （2）、钢平台工程概况考虑到施工需要，34#墩钢平台包括工作平台和钻孔平台，工作平台又分为纵桥向工作平台和横桥向工作平台。纵桥向工作平台紧靠钢栈桥设置，主要作用是在整个施工过程中用于施工吊装作业平台、施工设备行驶通道及车辆掉头、施工设备停放（如地泵）、施工材料的堆放；横桥向工作平台主要用于施工过程吊装作业平台及施工设备行驶通道。钻孔平台主要作用是用于钻孔，还兼做为承11、台施工的辅助平台，考虑到有三排桩基，考虑到远离横桥向工作平台两排桩基的施工，平台施工时先按图将中间一排桩基位置的桩孔位置封闭，中间一排桩位置的钻孔平台兼做为车辆通行通道之用，最后下放中间一排护筒，施工最后一排桩基。纵桥向工作平台平面尺寸均为6m（横桥向）21m（顺桥向）；横桥向工作平台平面尺寸为15.85m（横桥向）6m（顺桥向）；钻孔平台平面尺寸为15.85m（横桥向）15m（顺桥向）。3、钢栈桥及钢平台结构简介 （1）、钢栈桥结构简介34#墩岸侧起纵向栈桥跨径组成为312+9+12=57m，桥台也采用C25素混凝土结构，桥台混凝土横断面尺寸为：背墙厚度为80cm，台帽厚度为160cm，桥台12、横桥向长度为600cm。栈桥施工完成后，汛期来临前，在桥台两侧根据实际需要设置浆砌片石护面墙。便桥标准段宽度为6.0m。钢栈桥每个桥墩设2根630*8钢管桩。钢管桩横桥向间距为4.5m。钢管桩横向采用槽钢剪刀撑连接。栈桥从下至上的结构组成为：630*8钢管桩+横桥向2I36b横梁+顺桥向贝雷桁架+横桥向I25b分布梁+顺桥向18b槽钢（顶面10mm钢板）。钢栈桥采用2组贝雷片。 （2）、钢平台结构简介纵桥向工作平台：在栈桥至横向工作平台拐弯处设6m（横桥向）21m（顺桥向）的纵向工作平台，因纵向工作平台与钢栈桥一样一直要使用到工程结束，故其与钢栈桥连为一体施工，纵向工作平台设在钢栈桥尾端，在钢13、栈桥上游打设3根630*8钢管桩，墩位与钢栈桥墩位对应，每个墩的相邻钢管桩之间采用18b槽钢剪刀撑连接（顺桥向不连接），贝雷片（全新）之间采用10槽钢剪刀撑连接（6m一道），从下至上的结构组成为：630*8钢管桩+横桥向2I36b横梁+顺桥向贝雷桁架（3组）+横桥向I25b分布梁+桥面18b槽钢（人行道范围为6mm钢板）+48*3钢管护栏。横桥向工作平台与钻孔平台：横桥向工作平台与钻孔平台连为一体搭设，且与纵桥向工作平台隔离。横桥向工作平台与钻孔平台平面尺寸为15.85m（横桥向）21m（顺桥向），顺桥向分为两跨布置，跨径组合为15m（钻孔平台）+6m（横向工作平台）。横桥向工作平台与钻孔平台14、共采用12根630*8钢管桩基础，分为3排，每排4根。其顺桥向分为每个主墩钻孔平台采用8根钢管桩。横桥向工作平台及钻孔平台从下至上的结构组成为：630*8钢管桩+横桥向2I36b工字钢横梁+顺桥向贝雷桁架+横桥向I32b分布梁+18b槽钢（5cm厚木板）。注意钻孔平台大桩号外侧铺设5cm厚木板。4、钢栈桥、钢平台施工荷载本栈桥设计最大负荷为：根据施工实际情况，本栈桥及平台的最大荷载为12m罐车满载混凝土的工况，经实测（衡阳市船山东路耒水二桥项目12m罐车满载混凝土在地磅上称重）12m满载混凝土时后轴每轴轴载为20t，前轴10t，总计50t。需要注意车辆在通过栈桥时应该尽量行驶在车行道中央，特别15、是宽度较窄的车辆，切不可出现较大的横向偏载。二、钢栈桥及钢平台施工方案拟建车行钢栈桥长57m，桥面标高为98m，桥面不设纵坡。34号墩钢栈桥岸侧与现有河堤衔接涟水河大桩号侧主便道；钢栈桥及钢平台钢管桩打入深度按根据计算书中要求大于6m或打入全分化泥质砂岩1m控制，现场再以60KW振动锤震动30s下沉小于10mm复核。1、施工前准备工作 （1）机械设备及机具根据用量以及工程部位组织进场。 （2）准确定出栈桥的中心线，并根据自己设计的栈桥图精确测放出桥台、桥墩的位置。（3）准确探明在栈桥中心线上的河底深度，淤泥厚度。2、水中钢管桩施工 （1）钢栈桥钢管桩直径为630mm，壁厚为8mm，长度约15m16、；钻孔平台钢管桩直径为630mm，壁厚为8mm，长度约15m。（2）用吊车配合60KW振动锤打入钢管桩，钢管桩与锤头接触处用振动锤夹具夹住，桩准确就位后，使桩在桩锤的压力下保持垂直压入，这一自沉进程应控制缓慢进行，在此期间，要随时跟踪观测沉桩质量情况，发现问题，立即纠正，必要时需把桩拔出重新插正，并采取强制措施按预定沉桩轨迹下沉。在沉桩时测量组人员必须用一台全站仪和一台经纬仪同时对桩的平面位置和垂直度进行测量控制，待桩的垂直度得到正确调整、稳定后，进行振动沉桩，打入的深度不少于6m（贯入深度=管桩长度-水深）。（3）为防止打桩时原状土恢复原状，期间停留时间不得超过15分钟。（4）钢管桩定位方法17、：首排钢管桩在河堤边坡上，采用全站仪准确测量平面位置；第二排钢管桩在涟水河河边，采用全站仪测量和钢卷尺丈量相结合的方法确保桩位准确；第三排以后的钢管桩定位方法：先将部分贝雷片（不与桩位冲突）悬臂安装，然后调整贝雷片轴线与设计吻合，以该贝雷片作为参照物安装第三排以后的钢管桩。 （5）钢管桩打好后钢管桩与钢管桩之间横向、纵向的剪刀撑采用18b槽钢(或14b槽钢）进行联系，剪刀撑一定要牢固。 （6）630*8钢管桩单桩容许承载力根据计算书要求不小于59.5t。3、承重梁、贝雷桁架及桥面系施工（1）、承重梁施工 钢管顶放置承重梁，采用2I36b承重梁，采用在桩顶开槽口的方式将钢管桩与承重梁连接，桩顶与18、承重梁采用弧形钢板焊接牢固。（2）、贝雷桁架安装施工 贝雷桁架安装在承重梁上，采用10槽钢将贝雷梁下弦杆与2I36b承重梁“铰接”连接，注意10不能与贝雷桁架焊接。贝雷桁架需按设计图的平面位置精确放置，最大容许偏差不超过2cm。为增强钢栈桥及钻孔平台的整体稳定性，对纵向钢栈桥贝雷桁架每3m设一道横向剪刀撑，栈桥加宽段贝雷桁架每6m设一道剪刀撑，钻孔平台贝雷桁架不大于6m设一道剪刀撑，将相邻贝雷桁架连接成整体。（3）、桥面系施工 钢栈桥桥面分配梁I25b间距75cm（钻孔平台见详图），钻孔平台分配梁I32b由于需预留钻孔孔位及作用荷载不同因素的影响，间距62-120cm不等。I25b（或I32b19、）与贝雷桁架采用开槽的小钢板连接，钢板与I25b（或I32b）翼缘焊接，槽口将I25b（或I32b）翼缘及贝雷桁架下弦杆10嵌紧连接。I25b（或I32b）上铺设18b槽钢,顶面铺10mm专用行车道板作为桥面，桥面18b槽钢与I25b（或I32b）接触处需焊接连接，以确保桥面构件的整体受力。桥面铺设完成后立即安装防护栏，防护栏所采用的材料及布置见详图。防护栏上必须用不同颜色的油漆标注禁吊区及非禁吊区，设置安全警示牌及夜间照明设施。采用25t吊车“钓鱼”法拼装的施工方式，从岸侧向江侧依次搭设栈桥，第一跨在岸侧便道上采用25t吊车搭设，然后吊车停在第一跨上进行第二跨栈桥钢管的振打作业，再装第二孔跨20、贝雷梁及桥面系，按此法逐孔向前推进，直至完成全桥施工。栈桥搭设完后再采采用“钓鱼”法拼装钢平台，整个作业过程不需使用水上施工设备。4、沉桩时注意事项 （1）、应保证桩轴线的大致准确，单桩桩位控制在10cm以内。（2）、采用DZ60型振动锤振打钢管桩时沉桩承载力采用“双控”方法监测，一是沉桩深度，二是沉桩贯入度，因本桥桥位全风化岩层埋藏较浅，主要以贯入度指标为主控制。沉桩深度按计算书要求达到6m，贯入度要求持续振动30s下沉不超过10mm。如达到设计沉桩深度时贯入度没达标要求继续振打，通常遇到沉桩深度达不到设计要求而贯入度已达标的情况（即“打不动”了），此时应是遇到坚硬底层或已入岩，此时要求入土21、深度至少达到4m深。现场施工时需记录每根桩的插打深度，对打入深度小于6m的桩查阅地质资料再进行计算分析。 （3）、为达到上述要求，在沉桩施工时，测量人员应跟踪放样并予以控制。 （4）、沉桩开始时，将桩吊起平稳地徐徐下落（依靠桩的重力作用，保证桩轴垂直）靠桩和锤的重量切入土中一定深度，以后再开启震动下沉。 （5）、沉桩过程中，如发现桩轴倾斜度超过控制范围或桩位偏差较大，应立即将桩拔起，重新锤打，保证施工质量。 （6）、施工中有异常情况，应暂停施工，召集有关人员查找原因后，再继续施工，切忌不问青红皂白盲目施工，给后续施工造成后遗症。（7）、施工中应统一指挥，切忌“打空锤”而造成机械或人员安全事故。22、（8）、经常地及时地检查起重系统，电路油路系统，机械运行系统的状态完好，确保机械使用安全。（9）、震动锤的开放时间不宜过短也不宜过长，过短则土壤尚未液化，下沉困难，过长则伤机械。振动持续时间应根据不同机械和土质通过试验决定，一般不宜超过10min15min。（10）、施工前各工种应对各种机械进行检查和维修，保证机械的安全技术性能处于良好状态。三、筑岛及钢便桥（浮桥）施工方案1、筑岛施工方案33#墩采用筑岛在枯水期施工桩基、承台及墩身。考虑到桩基、承台及墩身施工工期至少需要3个月，再加上施工期间还包括春节，故墩身施工完毕至少要到4月底，考虑春汛涨水的影响，为了利用筑岛顺利完成承台和墩身的施工，筑23、岛顶面标高按95.0m控制，筑岛边坡坡度为1:1.51：1.2。考虑到筑岛标高与承台底面标高差达到7.2m，如采用双壁钢围堰施工，需先将筑岛开挖至承台底面标高以下约1.5m（考虑1.5m厚封底混凝土），筑岛放坡后基坑坡顶距离达30m左右，显然施工将会非常困难。根据33#墩地质构造，采用钢板桩围堰能顺利地完成承台施工。筑岛施工地材料选用和筑岛尺寸以采用钢板桩围堰施工的要求和钻孔施工的要求来控制。为了钢板桩围堰能够顺利插打，要求筑岛材料采用粘性土，而不能选用砂性土（砂性土的水稳性太差，对筑岛的稳定性不利），土中不能含有粒径大于5cm的石块。筑岛的尺寸见设计图，能够满足桩基、承台及墩身施工的需要。筑24、岛顶面要求能够满足混凝土罐车的顺利通行，根据实际情况可在顶面填筑1030cm的碎石或片石。为防止筑岛边坡土体被水流冲击流失，对涟水河水质造成不利影响，并对边坡的稳定不利，在筑岛临水面边坡坡面上采用铅丝石笼进行防护处理。2、钢便桥（浮桥）施工方案在33#、34#两主墩之间搭设钢便桥（浮桥）以方便人员通行、铺设混凝土输送管道及小型材料的人工运输。钢便桥（浮桥）采用塑料或铁皮油桶制作，采用槽钢和对拉杆将油桶分节接成整体，并在两侧抛设铁锚确保浮桥稳定性。浮桥分节制作，单节浮桥的构造简述如下：单节浮桥分为三组加工，每组采用8个油桶制作，油桶竖向采用10槽钢和12mm对拉杆连接、上下游方向采用5槽钢和1225、mm对拉杆连接，每组油桶之间顶面采用10槽钢将顶面4根10槽钢通过螺栓连为整体（考虑到油桶可能在施工过程中损坏更换方便，底面槽钢不连接）。分节在平台上加工好的浮桥采用吊车从33#墩筑岛上或34#墩平台上吊装到相应拼装位置。吊装的同时用小船抛设小铁锚，每节浮桥上下游各抛设一个铁锚，上游铁锚距离浮桥约15m，下游铁锚距离浮桥约10m。相邻浮桥分节之间净距为2m左右，有利于清除上游的漂浮物。单节浮桥顶面采用5cm厚木板横桥向铺设在10槽钢顶面，相邻浮桥之间在5cm厚木板顶面顺桥向铺设5cm厚木板，纵横向木板采用铁丝牢固连接。浮桥小桩号方向与33#墩筑岛采用16b槽钢连接，槽钢上铺设5cm厚木板；浮桥26、大桩号搭设至34#墩钢平台钢管桩位置，人员通过竖向楼梯上钢平台。为了防止槽钢与油桶连接时点接触导致油桶变形，在上下连接槽钢上焊接弧形钢板，使点接触变为线接触。四、安全施工措施1、安全组织机构建立以项目经理为首的安全领导小组，坚持管生产必须管安全的原则，健全岗位责任制，从组织上、制度上、防范措施上保证安全生产，做到规范施工，安全操作。2、安全保证措施 （1）、深化安全教育，强化安全意识。工作人员上岗前必须进行技术培训和安全教育，牢记“安全第一”的宗旨，安全员坚持持证上岗。 （2）、抓好现场管理，搞好文明施工。抓好现场管理是做好安全工作的一个重要环节，施工现场各种交通、施工信号标识明晰，施工工序有27、条不紊，做到文明施工，保证安全生产。 （3）、实行项目经理负责制，明确项目经理在施工安全管理中的主体地位，在施工过程中对本项目的施工安全负全面责任。 （4）、全面落实安全生产责任制，做到责权利相统一，层层签订安全生产包保责任状，把安全生产职责落实到每一个领导、职工。严格考核，奖罚分明。 （5）、项目部施工队均要成立安全生产领导小组，由项目经理(或工程队长)任组长。3、安全用电管理措施(1)、电源从配电室中引出，接入施工现场总配电箱中，在现场分设主干线、分路供电、分柜控制，在每个施工段里，均设有为小型施工机械供电的电源箱。施工现场总箱、开关箱、设备负荷线路末端处设置两级漏电保护器，并具有分级保护28、的功能，防止发生意外伤害事故。（2）、现场电源电缆埋入地下50cm深，线路采用三相五线制，并进行保护接零，所有保护线末端均作重复接地。（3）、施工现场实行分级配电，动力配电箱与照明配电箱分别设置。分配电箱与开关箱距离不超过30米，开关箱与所控设备水平距离不超过3米。（4）、开关箱内设一机一闸，每台用电设备有自己的开关箱。（5）、施工现场的配电箱安装要端正、牢固，现场的移动电箱要装在固定的支架上，固定配电箱距地面1.8米， 移动配电箱距地1.6米。（6）、配电箱内的各种电器，应按规定紧固在安装板上，箱外架空线及箱内线采用绝缘导线，绑扎成束，并固定在板上。（7）、机械所配的电缆线、线号不低于电机规29、定，临时用电完毕后收线归库。（8）、各工种交叉施工时，现场必须是专用电箱，不许蜘蛛网式用电。（9）、现场用电由专业电工负责架接，线路通过脚手架时，电线加绝缘套管，不许电线与何金属物体直接接触，接好线路后方可使用。严格执行三相五线制架设线路，不得随意乱接电线，闸刀装箱加锁，夜间作业照明线路，不使用时必须断电，配电箱中设施漏电保护器。4、施工现场消防安全管理措施 （1）、现场建立防火责任制，在组织施工时落实安全用火要求，实施防火措施，明确责任，落实到人。（2）、在施工过程中实施安全消防交底制度，形成书面文字。 （3）、在进行现场平面布置时，施工干道兼作消防通道，宽度不小于3.5m，道路不准堆放材料30、。（4）、在本工程平面布置范围内的临时设施、仓库、材料堆场要有足够得灭火工具和设备，对消防器材有专人管理，定期检查。库房易燃易爆品要设置库房保管。（5）、氧气乙炔需分开放置，距离大于5m，乙炔管需安装回火阀。5、施工现场机械设备安全管理措施（1）、现场机械设备的安全必须符合有关验收标准。（2）、现场机械设备的使用操作必须符合有关操作规程。（3）、机械设备操作人员必须持上岗证。（4）、经常注意现场机械设备检查、维修、养护，严禁机械带病作业，超期限作业。（5）、对现场各类机械操作人员施工前，要进行书面安全技术交底。对使用各种机械及小型电动工具得人员，先培训，后操作，有专人现场指导，对违章操作的人，31、立即停止并严肃批评。（6）、每周由项目经理组织有关施工人员对现场机械安全措施的落实情况进行检查。6、防雷、防暴雨、防大风安全管理措施(1)、 与气象部门做好沟通，能及时将预警信号发送到现场。(2)、一般情况下，当有六级及六级以上大风和雾、雷雨天气时应停止钢栈桥及钻孔平台搭设、拆除作业及其它高空作业。(3)、所有电气设备的金属外壳以及和电气设备连接的金属构架等，除有特殊规定外，均应有可靠的接地(零)保护。(4）、施工现场的起重机，井字架和金属脚手架，均要求设置防雷和重复接地装置，其接地电阻不大于10欧姆。7、吊装作业安全管理措施（1）、吊车作业前对起吊钢丝绳、支腿基础等进行常规性检查，消除地基失32、稳及吊钩、钢丝绳破断隐患。（2）、起重机作业时，支腿必须全部伸出，并铺平垫实。当回转动作时，应平稳地接合回转离合器，减小重物摆动。 （3）、负荷时严禁伸缩臂杆。（4）、起吊作业由专人统一指挥，人员分工要明确，无关人员禁止进入施工现场，起吊作业半径内不得有施工作业和人员通行。8、高空作业安全管理措施（1）、严禁恐高症者、禁忌病症者及醉酒者进入高空现场。在夏季施工时须采取降温与预防中暑措施。（2）、高空作业面必须设置安全警告标志。高空作业者必须戴紧安全帽，挂好安全带，穿防滑鞋，扎紧带好劳动工具。（3）、严禁工作期间取笑、打闹，影响工作注意力。（4）、施工用电缆必须保证绝对高度、绝缘。（5）、支架必33、须设上下安全梯架、通道，并保证牢固、稳定、安全性。（6）、梯架、通道、支撑架体严禁堆放材料杂物，确保梯架通道顺畅。高架使用物资、料具必须放置有序、稳定牢固，以防掉落。（7）、必须设置防护栏杆及张挂安全网。（8）、严禁利用起吊设备、升降设施运送上下人员。（9）、起吊构件、料具要捆、锁、扣紧固牢靠，设有专人指挥。操作人员要听从指挥，服从信号，紧密配合。（10）、钢栈桥拼架施工前,施工负责人应对全体施工人员进行岗前培训,使全体作业人员了解作业程序、技术质量标准、作业安全规程。（11）、由于钢梁拼装如杆件搬运、螺栓施拧、高空拼装等工序，安全风险大，安全隐患多，现场应有一名专职安全员跟班作业，及时提醒和34、纠正施工中的不安全因素。9、施工安全其他注意事项（1）、钢栈桥拼架施工前,施工负责人应对全体施工人员进行岗前培训,使全体作业人员了解作业程序、技术质量标准、作业安全规程；现场施工人员必须严格按项目部技术交底和作业安全操作规程施工。施工前进行落水演练。（2）、钢栈桥拼架完成后应安排专人对钢栈桥定期进行养护维修,且应在桥头设明显标识牌,严禁超载车通过和车辆过桥时变速行驶，非施工车辆和人员不得随意通行。（3）、由于钢梁拼装如杆件搬运、螺栓施拧、高空拼装等工序，安全风险大，安全隐患多，现场应有一名专职安全员跟班作业，及时提醒和纠正施工中的不安全因素。（4）、本钢栈桥大部分作业都在水上完成，常水位时桥位35、处水深达2-4m，水上施工作业人员必须穿救生衣。（5）、洪水季节，安排汛期值班人员检查水位对栈桥基础的影响。（6）、在使用过程中，不定期地进行沉降观测，以防发生不均匀沉降而影响车辆通行的安全。（7）、桥头设置限速、限载等安全通行告示牌，非施工车辆和人员不得随意通行。（8）、定期安排人员检修栈桥。五、各类突发事件应急措施1、触电事件现场人员要迅速拉闸断电，尽可能地立即切断总电源（关闭电路），亦可用现场得到的干燥木棒或绳子等非导电体使触电人员脱离带电体。将伤员立即脱离危险地方，组织人员进行抢救。若发现触电者呼吸或呼吸心跳均停止，则将伤员仰卧在平地上或平板上立即进行人员呼吸或同时进行体外心脏按压。立36、即拨打120向当地急救中心取得联系（医院在附近的直接送往医院），应详细说明事故地点、受伤程度、联系电话，并派人到路口接应。通知有关现场负责人。维护现场秩序，严密保护事故现场。2、高处坠落迅速将伤员脱离危险地方，移至安全地带。保持呼吸道通畅，若发现窒息者，应及时解除其呼吸道梗塞和呼吸机能障碍，应立即解开伤员衣领，消除伤员口鼻、咽、喉部的异物、血块、分泌物、呕吐物等。有效止血，包扎伤口。视伤情采取报警或简单处理后去医院检查。伤员有骨折、关节伤、肢体挤压伤、大块软组织伤要进行简易固定。若伤员有断肢情况发生，应尽量用干布包裹，转送医院。记录伤情，现场救护人员应边抢救边记录伤员的受伤部位、受伤程度等第一37、手资料。立即拨打120向当地急救中心取得联系（医院在附近的直接送往医院），应详细说明事故地点、受伤程度、联系电话，并派人到路口接应。项目部接到报告后，应立即在第一时间赶赴现场，了解和掌握事故情况，开展抢救和维护现场秩序，保护事故现场。3、洪水、大风事件接到洪水、大风预报时，项目部立即组织人员对重要部位进行防护，施工现场临时悬挂的设备、堆放的材料，大型施工机具等要采取加固措施。洪水、大风出现时，一切生产工作立即停止。小组迅速到位，指挥抢险工作，并及时向上级有关部门汇报。抢险突击队立即集合到位，在小组指挥下实施抢险工作。大风发生时，应由防讯小组决定停止非抢险用供电，避免刮断线路触电。洪水发生时，抢38、险突击队要保护好电力设备，确保不影响水泵及时排水作业。遇有人员伤亡时，要立即拨打“120”急救中心与医院联系或拨打“110、119”救助，详细说明事故地点、受伤程度及联系电话，并派人到路口接应。洪水、大风过后，要及早总结，对损失情况进行汇总并报有关上级机关。4、机械伤害事件事件发生后，在现场人员应立即切断电源，停止机械作业。组织人员抢救伤员尽快解除重物压迫、物体坠落等，并转移至安全地方。若伤害部位有开放创伤及出血者，应及时止血。若有骨折时应及时用夹板等简易固定后立即送医院。立即拨打120急救中心讲明事故地点、受伤程度、联系电话并派人到路口接应。及时拨打现场值班电话和通知有关负责人员。5、落水事39、件在有突降大雨或大潮来临之前，工人及施工机具应尽快撤离到安全地带，保证人员的生命及财产安全。事件发生后，一切生产工作立即停止，及时向项目部领导小组报警。小组迅速到位，指挥抢险工作，并及时启用水上交通工具，确保现场的急救。立即拨打120向当地急救中心取得联系（医院在附近的直接送往医院），应详细说明事故地点、受伤程度、联系电话，并派人到路口接应。抢险突击队立即集合到位，在小组指挥下实施抢险工作。调配足够的救生圈，配合水上交通工具进行营救。迅速将伤员脱离危险地方，移至安全地带。保持呼吸道通畅，若发现窒息者，应及时进行人工呼吸解除其呼吸道梗塞和呼吸机能障碍，同时解开伤员衣领，消除伤员口鼻、咽、喉部的异40、物、血块、分泌物、呕吐物等。有效止血，视伤情采取报警或简单处理后去医院检查。六、投入的主要机械设备本栈桥及钻孔平台施工投入的主要机械设备见下表：主要机械设备表名称规格单位数量备注汽车吊25t台1振动锤60KW 台1切割机台1电焊机台4七、施工工期33#墩筑岛施工计划2015年1月20日开工，2015年1月25日完工，工期5天。根据钢栈桥及钢平台设计图，先施工34#墩13跨钢栈桥，由于4、5跨钢栈桥与纵桥向工作平台连为一体，施工第4、5跨钢栈桥的同时同步施工纵桥向工作平台；由于钻孔平台与横桥向工作平台连为一体，钢栈桥和纵桥向工作平台施工完成后，再同步施工钻孔平台和横桥向工作平台。计划2015年241、月1日开始进行施工准备工作，至2015年3月20日投入使用(其中过年放假15天），工期33天。工期计划横道图见附件。八、工后恢复同主桥施工一样，施工过程中，做到文明施工和环保施工；栈桥及钻孔平台使用完毕后，予以拆除，因栈桥及钻孔平台施工而对河道产生的破坏，必须按照河道部门的要求，予以恢复。九、钢栈桥及钢平台施工详图（见附件）第二章 钢栈桥及钻孔平台受力计算书栈桥荷载：根据施工现场实际情况，本栈桥最不利荷载为12m3混凝土罐车荷载，12m3罐车满载混凝土的总荷载为50t，其中前轴重10t，两个后轴每个后轴重20t。设计荷载在以上最不利荷载的基础上再考虑1.2倍的安全系数。根据贝雷片拼装结构力学参42、数表：单排单层 双排单层（不加强） 的抗剪容许值分别为245.2 490.5（KN） ；单排单层 双排单层（不加强）的抗弯容许值分别为788.2 1576.4(KNM)，由于本栈桥采用45cm花架，可以认为单侧车轮荷载由两片贝雷片共同承受，所以本方案按照双排单层贝雷片计算。采用的汽车荷载设计值荷载类别施工轴载(KN)设计轴载(KN)单侧车轮荷载(KN)备注前轴荷载100120601个前轴1个后轴荷载2002401202个后轴总计荷载500600300车辆荷载的立面与平面布置图如下： 一、钢栈桥各主要部件的受力验算 钢平台包括三部分：纵向工作平台、横向工作平台及钻孔平台。纵向工作平台钢管桩排距为43、12m+9m，贝雷片中心间距为225cm；横向工作平台钢管桩排距为6m，贝雷片中心间距最大为5m；钻孔平台钢管桩排距为15m，贝雷片中心间距最大为500cm。而三个平台的最不利荷载均为满载混凝土的12m3罐车，显然钻孔平台的受力最为不利，故选钻孔平台进行受力计算分析。 施工时利用钻孔平台中间一排桩基位置作为罐车、吊车作业区域，待两侧两排桩基完成后再行施工中间一排桩基，故钻孔平台施工最不利荷载也为罐车荷载，故钻孔平台的荷载与钢栈桥的荷载一致。1、贝雷桁架纵梁受力计算（1）、弯矩计算贝雷桁架上除作用有罐车荷载外，还作用有贝雷桁架、I25b分布梁及桥面槽钢自重，首先计算桥面系重量。根据栈桥设计图，经44、计算单跨12m栈桥桥面系主要重量如下：贝雷片4800Kg、I25b工字钢4032Kg、18b槽钢5242Kg、6mm钢板1130Kg。以上重量总计=4800+4032+5242+1130=15204Kg。作用在一组贝雷桁架上的线荷载=15204*10/2/12000=6.3N/mm。便桥标准跨径为12m，其弯矩计算最不利受力状态见下图： 此时车辆荷载的一侧车轮作用在一组贝雷片上，由于贝雷片采用45cm花架，横向联系较强，可以认为2片贝雷片协同受力。显然此时该片贝雷片的受力为最不利状态。由于另一侧车轮荷载通过桥面I25b传递的荷载计算如下：前轮=60*700/2500=16.8KN单个后轮=1245、0*700/2500=33.6KN则取一组贝雷片进行受力分析，单个前轮处作用在贝雷片上的最不利荷载=50+16.8=66.8KN单个后轮处作用在贝雷片上的最不利荷载=120+33.6=153.6KN以下计算的单位为：N、mm取一组贝雷片分析，按两跨连续梁计算，贝雷片的计算简图如下：采用清华大学求解器求得其弯矩图如下：其最大弯矩的代数值为764298716N.mm，等于764KN.m，显然小于双排单层贝雷片的抗弯容许值1576.4KN.m。（2）、挠度计算其最大挠度位于第二跨中点（计算图中为第三单元跨中），其挠度值计算如下：其最大挠度值等于8.6mm，显然小于L/400=12000/400=3046、mm。 （3）、支点反力计算支点反力最不利计算工况如下图：约束反力值 ( 乘子 = 1)- 结点约束反力 合力 支 座 - - 结 点 水平 竖直 力矩 大小 角度 力矩- 1 0.00000000 13451.2170 0.00000000 13451.2170 90.0000000 0.00000000 2 0.00000000 447200.899 0.00000197 447200.899 90.0000000 0.00000197 6 0.00000000 64547.8837 0.00000000 64547.8837 90.0000000 0.00000000- 最大支点反力值等47、于447200N。（3）、剪力计算最不利剪力的计算图示与最不利支点反力计算图示相同。其最不利剪力图如下：剪力图表如下：杆端内力值 ( 乘子 = 1)- 杆端 1 杆端 2 - - 单元码 轴力 剪力 弯矩 轴力 剪力 弯矩- 1 0.00000000 13451.2170 0.00000000 0.00000000 -62148.7829 -292185395. 2 0.00000000 385052.116 -292185395. 0.00000000 384422.116 -253711683. 3 0.00000000 230822.116 -253711683. 0.00000000 48、222002.116 63265279.2 4 0.00000000 68402.1162 63265279.2 0.00000000 43202.1162 286473744. 5 0.00000000 -23597.8837 286473744. 0.00000000 -64547.8837 0.00000000-最大剪力代数值等于385052N，双排单层的抗剪容许值为490KN。最大剪力值小于容许剪力值，剪力验算符合要求。2、钢管桩顶横梁受力计算2I36b双拼工字钢横梁支撑在钢管桩上，两组采用45cm花架拼装的贝雷片中内侧贝雷片中心间距为255cm，罐车后轮横向中心间距为180cm，当两49、后轴纵向中心与2I36b重合且单侧罐车车轮处于内侧一片贝雷片正上方时，2I36b受力最为不利，一侧两后轴荷载以集中荷载作用在2I36b上，另一侧后轴荷载有内侧两片贝雷片共同承受。前轮荷载传递至该横梁上的荷载可按比例计算，另外桥面荷载以集中荷载的形式作用在2I36b上。两后轴荷载计算：两后轴总计荷载为480KN，一侧后轴荷载为240KN；另一侧后轮荷载计算：通过桥面I25b传递至一侧后轮压在贝雷片上一侧的荷载=240*（255-180)/255=70.6KN。另一侧荷载=240-70.6=169.4KN。则两后轴总荷载480KN均有内侧两片贝雷片承受，一侧承受荷载=240+70.6=310.6K50、N；另一侧承受荷载=169.4KN。前轮传递荷载计算：前轮荷载为120KN，前轴距离两后轴中心距离为470cm，则单侧前轮传递至2I36b上方的集中荷载=120*（1200-470）/1200=73.0KN。前轮荷载分配给内侧两片贝雷片的荷载比例与后轮荷载的比例一致。桥面荷载通过贝雷片传递至2I36b上：以上已计算单组贝雷片线荷载为6.3N/mm，则单组贝雷片作用在2I36b上的集中荷载=6.3*12000=75600N，单片贝雷片作用的集中荷载=75600/2=37800N。综合以上荷载，四片贝雷片作用在2I36b的集中荷载如下：从罐车荷载偏载一侧算起：外侧起第一片贝雷片集中荷载=3780051、N外侧起第二片贝雷片集中荷载=310600+73000*310.6/480+37800=395637N。外侧起第三片贝雷片集中荷载=169400+73000*（480-310.6）/480+37800=232963N。外侧起第四片贝雷片集中荷载=37800N2I36b横梁受力计算模型如下： 采用清华大学理学求解器求得的弯矩图如下： 其最大弯矩Mmax=184121568N.mm分布梁为236b工字钢，其截面抵抗矩W=2*921=1842cm3=1842000mm3最大应力max=100.0Mpa，小于Q235钢容许应力215MPa。2I36b横梁抗弯应力能满足规范要求。3、25b分布梁受力计算52、（1）、抗弯应力计算重车采用两个后轴，每个后轴荷载240KN，每侧车轮荷载为120KN，每侧分布宽度按规范取为60cm，显然按一侧车轮作用在分布梁跨中时为最不利受力，另一侧车轮位于最外侧一片贝雷片外侧7cm，可有效减小跨中弯矩，但计算时不考虑其有效作用，按跨中作用均布线荷载的简支梁计算。分布线荷载q=120000/600=200N/mm。I25b最大跨径按内侧贝雷片中心间距，为2550mm，可简化为简支梁进行计算，其计算简图如下：其最大弯矩Mmax=120000/2*1275-200*300*300/2=67500000N.mm分布梁为25b工字钢，其截面抵抗矩W=422cm3最大应力max=53、160.0Mpa，小于Q235钢容许应力215MPa。分布梁抗弯应力能满足规范要求。（2）、挠度计算以上受力图示采用清华大学结构力学求解器计算的最大挠度如下:最大挠度为3.6mm，3.6/2550=1/7081/400，显然挠度计算能满足要求。（3）、抗剪能力计算I25b最不利剪力时荷载的布置如下：很显然，对右侧支座取矩，左侧支点反力=105882N左侧支点右侧截面的剪力最大，最大剪力为105882N，采用钢结构设计规范4.1.2式计算工字钢剪应力：=，式中:V-计算截面沿腹板截面作用的剪力S-计算剪应力处以上毛截面对中和轴的面积矩I-毛截面惯性矩tw-腹板厚度V=102439N S=267654、92=246192mm3 I=52780000mm4 tw=10.0mm=49.4MPa=125MPa，所以25b工字钢抗剪能力满足要求。4、桥面18b槽钢受力计算桥面采用在I25b顶面铺设18b作为便桥桥面，I25b的间距为750mm。（1）、18b槽钢抗弯能力计算罐车有两个后轴，每个后轴重24t，每侧车轮荷载等于12t，由于每侧分布宽度为60cm，可以考虑作用在3片18b槽钢上面，在槽钢上的分布宽度(即轮压顺桥向长度)取为20cm，单片槽钢分布线荷载q=12000/3/20=200Kg/cm=200N/mm。由于I25b间距为75cm，而I25b翼板宽度为11.8cm，也就是说18b槽钢支55、点间距为75cm，当罐车的两个后轴单侧分别作用在18b跨中时，18b受力最为不利。其计算简图如下：上图是选取一段18b槽钢进行受力分析，左端采用固端约束表示槽钢与I25b牢固焊接，右端铰接表示18b直接支撑在I25b上，完全不焊接连接。采用清华大学结构力学求解器求得该梁的弯矩图如下：左端最大负弯矩数值M1=4246366Nmm，左端最大正弯矩M2=2933121Nmm右端最大正弯矩M2=4273085Nmm 18b槽钢开口朝下，由于其对Y轴的界面抵抗矩上下不一样，所以需分别计算槽钢上下的最大弯应力。18b腹板侧的截面抵抗矩W上=I/h1=1110000/18.4=60326mm318b开口侧的56、截面抵抗矩W下=I/h2=1110000/（70-18.4）=21512mm3则左端18b槽钢腹板侧最大弯应力max=4246366/60326=70.4MPa，小于容许弯应力215MPa。左端18b槽钢开口侧最大弯应力max=4273085/21512=198.6MPa=215Mpa。（2）、18b槽钢挠度计算采用清华大学结构力学求解器求得该梁的最大挠度如下：最大挠度值等于0.04mm=L/400=750/400=1.9mm所以18b槽钢刚度能够满足规范要求。5、贝雷片顶层弦杆受力计算 由于I25b桥面分布梁间距为75cm，正好位于贝雷片节点位置，贝雷片顶层弦杆不会产生弯矩作用，顶层弦杆的受57、力不需另行计算。6、钢管桩受力验算（1）、钢管桩承受自重及车辆荷载受力计算车辆荷载传递的力：便桥钢管桩的最不利受力假定为两个后轴的荷载全部作用在单侧钢管桩上（实际上由于贝雷片顶I25b及钢管桩顶2I36b对荷载的传递作用，有部分荷载由另一根钢管桩承受）。按以上假定计算单根钢管桩承受的荷载，计算过程如下：钢栈桥总重为242087Kg，总面积=102*6+12*6*2=756m2便桥单方重量=242087/756=320.2Kg/m212m标准跨单根钢管承受的自重（包括钢管自重） =3*12*320.2=11527.2Kg=115272N则单根钢管承受的最大总荷载=480000+115272=5958、5272N，约等于595KN。（）钢管桩单桩承载力计算除河岸侧边坡外，河床地质从上向下依次为饱和卵石土、全风化泥质砂岩，其桩侧摩阻力值均较大，全风化泥质砂岩还存在较大的桩底反力。为安全起见，不考虑全风化泥质砂岩桩底反力，只计算桩侧摩阻力。桩侧综合极限摩阻力取为80KPa。则钢管桩桩侧摩阻力值需大于595KN。钢管桩入土深度的计算：钢管桩打入深度为6m，则桩侧摩阻力能够提供的承载力值=3.14*0.63*6*80=949.5KN，大于595KN。桩基承载的安全系数=949.5/595=1.6，大于1.2，故钢管桩入土6m以上承载力可满足要求。 （3）、钢管桩压杆稳定性计算630*8钢管桩稳定系数59、计算:钢管桩顺桥向中间均没有约束支点，故钢管桩的稳定性顺桥向更为不利。钢管桩总长约1400cm，由于钢管桩底部为铰接，顶端也为铰接，则计算长度系数取为1.0，则计算长度=1*L=1*1400=1000cm。630*8钢管截面惯性矩I=75612cm4，A=156cm2630*8钢管弯矩作用平面内的回转半径i=22.0cm630*8钢管的长细比=1400/i=1400/22=63.6查B类截面轴心受压构件稳定系数表得其稳定系数=0.869。钢管桩顶最不利荷载根据以上计算等于595000N，则钢管桩压杆稳定应力=43.9MPa，小于215MPa，钢管桩压杆稳定性满足要求。 二、钢平台各主要部件的受60、力验算 钢平台包括三部分：纵向工作平台、横向工作平台及钻孔平台。纵向工作平台钢管桩排距为12m+9m，贝雷片中心间距为225cm；横向工作平台钢管桩排距为6m，贝雷片中心间距最大为5m；钻孔平台钢管桩排距为15m，贝雷片中心间距最大为500cm。而三个平台的最不利荷载均为满载混凝土的12m3罐车，显然钻孔平台的受力最为不利，故选钻孔平台进行受力计算分析。 施工时利用钻孔平台中间一排桩基位置作为罐车、吊车作业区域，待两侧两排桩基完成后再行施工中间一排桩基，故钻孔平台施工最不利荷载也为罐车荷载，故钻孔平台的荷载与钢栈桥的荷载一致。 1、贝雷桁架纵梁受力计算 钻孔平台贝雷桁架跨径为15m，按15m跨61、径、罐车荷载及钻机荷载同时作用在同一组贝雷桁架上时的工况计算贝雷桁架受力。u 15m跨径承受重车荷载受力计算：（1）、弯矩计算罐车行驶在钻孔平台上时，根据平台平面布置图可看出贝雷桁架最不利荷载近似为罐车两个后轴作用在一组贝雷片跨中时，两个后轴轴载和为480KN；此时再考虑同一组贝雷桁架上两侧桩位处均有一台钻机在冲孔，单台钻机按20t的集中荷载作用计算受力。则受力计算图示如下：求得其弯矩图如下：最大弯矩值为2500000000Nm，等于2500KNm，小于双排单层加强贝雷片容许弯矩3375.0KNm。故贝雷片弯矩能够满足要求。（2）、挠度计算 采用求解器求得跨中最大挠度值如下：跨中最大位移值为262、1.4mmL/400=15000/400=37.5mm，故贝雷桁架挠度满足规范要求。（2） 、剪力计算 采用求解器求得剪力图如下： 从上图可看出最大剪力值为440000N，等于440KN，小于双排单层加强型贝雷桁架容许剪力值490KN。故贝雷片剪力值满足规范要求。2、钢管桩顶横梁受力计算 由于钢平台的贝雷片支撑在2I36b横梁上的位置正好在钢管桩顶，横梁的内力显然是能够满足要求的，此处不再进行计算。3、32b分布梁受力计算 横向便桥由于两组贝雷片之间的间距较大，贝雷片上的分布梁采用I32b。（1）、抗弯应力计算 I32b分布梁抗弯的最不利受力状况为后轴的单侧车轮作用在单根I32b跨中时。按连续63、梁进行计算。重车每个后轴每侧车轮荷载为12t，两个后轴每个共计24t，由于后轮横向宽度为60cm，考虑18b槽钢的分配受力作用，近似按24t作用在2根I32b跨中计算受力，单根共计承受12t荷载，当一个后轴作用在I32b跨中时受力最为不利。I32b最大跨径为455cm。建立受力计算简图如下：用求解器求得的弯矩图如下：I32b最大弯矩为70395452NM分布梁为32b工字钢，其截面抵抗矩W=727cm3最大应力max= =96.8Mpa=215Mpa。分布梁抗弯应力能满足规范要求。（2）、挠度计算跨中最大挠度值为0.37mmL/400=4550/400=11.4mm，故I32b挠度满足规范要求64、。（3）、抗剪能力计算I32b的最不利剪力的计算图示如下：剪力图如下：最大剪力为98901N，采用钢结构设计规范4.1.2式计算工字钢剪应力：=，式中:V-计算截面沿腹板截面作用的剪力S-计算剪应力处以上毛截面对中和轴的面积矩I-毛截面惯性矩tw-腹板厚度V=98901N S= 36.811.6=426.9cm3 I=11626cm4 tw=1.15cm=31.6MPa=125MPa，所以32b工字钢抗剪能力满足要求。 4、桥面18b槽钢受力计算 钻孔平台上的18b铺设方向与钢栈桥一致，但行车方向与钢栈桥垂直。由于罐车后轮着地宽度为600*200mm，其长度方向与18b铺设方向一致。故最不利工65、况是单侧一个后轮中心正好位于18b跨度中心时。由于钻孔平台车行道宽度为6m，正好铺设6m长18b槽钢，车辆行驶时一侧车轮不可能完全作用在18b最边上一跨。故可按支撑在最大中心间距为740mm的I32b上计算，I32b翼缘宽度为132mm，其净距为608mm。18b可近似按支点间距600mm，承受均布线荷载按三等跨连续梁计算。 均布线荷载q=120000/600=200N/mm（1）、抗弯应力计算 查实用建筑结构静力计算手册4.2.3三等跨等截面连续梁计算用表，由于车轮不可能完全作用在边跨内，不考虑边跨跨内最大弯矩，则最大弯矩以支座负弯矩控制，最大支座负弯矩Mmax=3600000NM。以上已计66、算出18b腹板侧截面抵抗矩W=60326cm3最大应力max= =59.6Mpa=215Mpa。故18b抗弯应力能满足规范要求。（2）、挠度计算 查实用建筑结构静力计算手册4.2.3，跨中最大挠度值=1.1mmL/400=600/400=1.5mm,故18b挠度满足规范要求。 5、贝雷片弦杆抗弯受力计算 由于钻孔平台I32b不是全部支撑在贝雷片节点上，导致贝雷片上弦杆存在弯矩作用，需计算贝雷片弦钢的抗弯能力是否满足要求。由于钻孔平台贝雷片采用上下加强弦杆进行了加强，上弦杆有两层10槽钢，每片贝雷片上弦杆有四根10槽钢。经绘制四片10槽钢的CAD图中可查得，加强后的上弦杆W=186900mm3。67、由于上弦杆节点间距约为750mm，假设I32b作用在弦杆跨中时受力最不利。单侧后轮荷载为120000N，由于双层弦杆刚度比平放的18b要大很多，故计算弦杆抗弯时不考虑18b分布荷载给相邻的I32b，取单侧车轮荷载120000N作用在弦杆跨中计算弦杆受力。按跨中作用集中荷载的简支梁计算，弦杆最不利弯矩Mmax=22500000NM弦杆跨中最大弯应力max=120.4MPa，贝雷片材料为16M钢材质，其容许应力为273MPa，最大弯应力远小于容许弯应力。故贝雷片顶弦杆抗弯能力能够满足规范要求。6、钢管桩受力验算由于钻孔平台只有中间过重车，单根钢管桩承受的荷载显然比钢栈桥要小很多，而钻孔平台钢管桩的68、型号及打入深度与钢栈桥钢管桩一致，故钻孔平台钢管桩的受力显然能够满足要求，不必再行验算。三、结论根据以上计算，娄底XXXX铁路专用线33#、34#号主墩钢栈桥、钻孔平台及人行栈桥的受力性能能满足规范要求，能够用于施工生产。第三章 33号墩承台钢板桩围堰施工方案一、工程概况 娄底XXXX铁路专用线跨越涟水河，上构为跨径组合为（48+80+48）m的连续箱梁，其中33#、34#主墩位于涟水河道中。33#墩承台平面尺寸为10.510.5m的矩形，承台厚度为3.0m。33#墩承台顶面标高为87.848m。施工时最高水位取为94.5m。根据33号主墩地质钻孔资料可知，承台底面以下依次为饱和卵石土及全分化69、泥质砂岩，33#主墩位于河边，采用钢板桩围堰为经济快捷的施工方案。钢板桩采用拉森(Larseen)型锁口钢板桩。钢板桩顶标高按95.5m设置，底标高为77.5m，钢板桩总长18m。 由于钢板桩打入到全分化泥质砂岩约4.0m深，全分化泥质砂岩为不透水层，故打完钢板桩后可按干挖法施工。二、 钢板桩围堰施工工艺流程 钢板桩围堰施工工艺流程如下： 桩基施工完毕在筑岛上按钢板桩围堰设计图放样钢板桩打设位置在筑岛平台上采用带振动锤的挖掘机打设钢板桩采用挖掘机开挖钢板桩围堰内土层至第一层内撑以下50cm安装第一层内撑继续采用挖掘机开挖围堰内土层至第二层内撑以下50cm安装第二层内撑采用长臂挖掘机开挖围堰内土70、层至第三层内撑以下50cm安装第三层内撑采用长臂挖掘机将围堰内土层开挖至承台底面100cm处浇筑100cm封底混凝土300cm高承台混凝土施工混凝土待强、拆模、回填卵石土至承台混凝土顶面以下50cm在承台与钢板桩之间浇筑50cm混凝土施工墩身出水面拆除第3层内撑围堰内灌水至第二层内撑以下50cm拆除第2层内撑围堰内灌水至第一层内撑以下50cm拆除第1层内撑拆除钢板桩。 三、围堰施工方案1、施工准备（1） 、在桩基施工完成后,对围堰范围内原河床铺砌的混凝土及片石等坚硬构件进行清理,避免在钢板桩插打位置遇到障碍物。（2） 主墩的钻孔桩完成后，移走钻机，沿桥横向及纵向整平筑岛场地，作为钢板桩围堰施工71、平台。（3）、支撑系统材料加工。主墩承台围堰支撑系统材料包括2I36b工字钢、2I45b工字钢、2I56b工字钢，拉森IV钢板桩。为保证施工进度，应提前15天按图纸要求加工。（4）、在钢板桩堆放基地对钢板桩进行分类、整理，发现缺陷随时调整，选用同种型号的钢板桩，进行弯曲整形、修正、切割、焊接，整理出施工需要的型号（拉森IV号钢板桩）、规格（40017015.5mm）、数量（18m132件）的钢板桩。整理后在运输和堆放时尽量不使其弯曲变形，避免碰撞，尤其不能将连接锁口碰坏。 （5）、整修后的钢板桩达到锁口内外光洁并呈一直线，全长不应有焊瘤、钢板、角铁或其他突出物，两端切割整齐，保证接头强度与其他72、断面相同。（6）、机械设备投入：采用带震动锤的挖掘机进行钢板桩插打作业。振动锤是打拔钢板桩的关键设备，在打拔前一定要进行专门检查，确保线路畅通，功能正常，振动锤的端电压要达到380420V，而夹板牙齿不能有太多磨损。2、测量定位对墩位承台控制点标明并经过复核无误后加以有效保护，插打钢板桩前需复核钢板桩边线位置，在保证钢板桩位置准确前提下逐根打入钢板桩。3、导向架的制作与安装导向架利用第一层内撑框架作为平面导向结构，在第一层内撑第一片钢板桩位置采用216b焊接竖向定位桩，定位桩底部焊接在第一层内撑围檩上，定位桩高度不小于4m，216b定位桩顶端焊接顺桥和横桥两个方向的216b斜撑，斜撑底部焊接在73、第一层内撑工字钢上。4、插打第一片钢板桩将筑岛顶面土层围堰内土体开挖至第一层围堰底面标高处并整平，在整平的土层上将第一层围檩平面位置精确放样，拼装第一层内撑围檩，并焊接斜撑。然后将围檩四周外侧采用土体回填，使其临时固定。第一层内撑作为钢板桩围堰插打的定位框架使用。在正式沉桩前应结合现场情况确定并计算首桩所用的测点位置和有关参数，施工采用任意角交会控制定位，其交会角宜在60120之间，且控制点间距不宜大于150m。利用已知的测量控制点坐标和桩位坐标，分别计算两个测量控制点与桩位之间的夹角和距离，利用一个测量控制点上的全站仪控制桩位，利用另一测量控制点上的全站仪进行复核。施工中采用全站仪或经纬仪控74、制钢板桩垂直度，垂直度出现偏差时需将桩向上拔出一段距离后重新插入，以控制垂直度，钢板桩垂直度允许偏差1%。为了确保钢板桩整体施工质量，第一片钢板桩是插打的关键。第一根钢板桩的平面位置及双向垂直度是控制钢板桩围堰位置及后期钢板桩施工的关键，施工时需从严控制。起吊钢板呈垂直状态下完成开始插打，必须确保钢板桩紧贴内撑围檩，且其轴线与定位桩严格平行。插打稳定后，精确复测桩的位置和垂直度，不符合要求需重新插桩，直至合格为止。后续的钢板桩以首根钢板桩为基准，向两边对撑插打钢板桩。5、其余钢板桩施工 其余钢板桩，以已插打的首根钢板桩为准，顺着事先固定好的导梁依次插打。钢板桩起吊后人工扶持插入到前一钢板桩锁口75、，然后用振动锤振动下沉，分次沉没至设计标高后，将已插打号的钢板桩点焊固定于导梁上。 在插打过程中，加强测量控制工作，发现倾斜，及时调整，为保证插桩顺利合龙，要求桩身垂直，并且围堰周边的钢板要均分，在整个钢板桩围堰的施打过程中，开始时可插一根打一根，即将每一根钢板桩打到设计标高，到剩下最后一部分时，要先插后打，若合龙有误，用手拉葫芦对拉使之合龙。合龙后，再逐根打打到设计深度。在钢板桩插打过程中必须确保锁口密实，以防钢板桩围堰大量漏水。钢板桩施工过程中的注意事项如下：（1）、将钢板桩运到工地后，钢板桩在拼组前必须对其进行检查、丈量、分类、编号，同时对两侧锁口用一块同型号长23m的短桩作通过试验，以76、23人拉动通过为宜。锁口通不过或桩身有弯曲、扭曲、死弯等缺陷，采用冷弯，热敲（温度不超过8001000），焊补、铆补、割除、接长等方法加以整修。插打钢板桩之前须检查振动锤。（2）、带震动锤的挖掘机停在筑岛施工的地面上，挂上振动锤，升高，理顺油管及电缆。（3）、锤下降，开液压口，拉一根桩至打桩锤下，锁口抹上润滑油，并起锤。（4）、钢板桩计算长度为18米，待钢板桩尖离开地面30cm时，停止上升。锤下降，使桩至夹口中，开动液压机，夹紧桩。上升锤与桩至打桩地点。（5）、钢板桩插打时，单桩的锁口内均涂以黄油混合物油膏，以减少插打时的摩阻力并加强防渗性能。（6）、在插打过程中，加强测量工作，发现倾斜，及时77、调整，为保证插桩顺利合拢，要求桩身垂直。在整个钢板桩插打过程中必须保证合拢密实，以防漏水。（7）、对准钢板桩与定位桩的锁口，靠震动锤与桩自重压到桩所要插打的深度。（8）、利用锤惯性自重及震动力下插钢板桩，开动振动锤打桩下降，控制打桩锤下降的速度，尽可能的使桩保持竖直，以便锁口能顺利咬合，提高止水能力。（8）、板桩至设计高度前20cm时，停止振动，振动锤因惯性继续转动一定时间，打桩至设计高度。（9）、松开液压夹口，锤上升，打第二根桩，以上类推至打完所有桩。打桩前一般应在锁口内涂以黄油、锯末等混合物，在打完钢板桩后，开始进行钢板桩围堰内的止水处理。6、合拢段施工钢板桩围堰在首根钢板桩位置设置1个合78、拢口。首根钢板桩打设完成后，后续钢板桩按顺时钟或逆时钟方向振打，钢板桩最终在首根钢板桩位置合龙。（1）、合龙前准备在即将合龙时，开始测量并计算出钢板桩底部的直线距离，在根据钢板桩的宽度，计算出所需钢板桩的片数，按此确定下一步钢板桩如何插打（是增加钢板桩，还是钢板桩插打时向外侧绕圆弧） （2）、合龙时桩的调整处理1）、为了便于合龙，合龙处的两片钢板桩应一高一低，合龙时往往出现“上小下大”（下端有图挤压，上端是自由的）的情况，此时可用两个手拉葫芦调整上端宽度，直到合龙桩两边桩顶的距离等于钢板桩的宽度为止，在接近平行时，再将合龙桩插入，打到设计标高。2）、围堰设计为方形，有四个面，每一片钢板桩都应垂79、直于导向梁平面，合龙应选择在角桩附近（一般离角桩45片），如有误差，可调整合龙钢板桩离导向梁的距离。为了防止合龙处两片桩不在一个平面内，一定要调整好角桩方向，让其一面锁口与对面的钢板桩锁口尽量保持平行。7、围堰内抽水、挖泥、安装内支撑根据地质图和现场地质情况，并通过计算可直接用挖机进行开挖、封底。（1）、钢板桩插打完毕后，在94.35m标高处，安装第一道支撑；（2）、挖土至91.35m标高处，安装第二道支撑；（3）、挖土至88.35m标高处，安装第三道支撑；（5）、挖泥至83.85标高处，浇筑垫层砼。8、承台施工（1）、桩头处理主墩承台封底混凝土浇筑完毕后，待强度达到90%后，在混凝土顶部标高80、处割除钢护筒。桩头采用风镐破除，不得损伤桩身混凝土和主筋，以保证钻孔桩与承台直接的连接。桩顶凿至设计标高后，对桩头钢筋进行清理、调整。（2）、桩基检测对每根桩基都要进行超声波检测，检测前要对声测管进行检查是否有堵管现象，如有此现象要及时处理，保证每根声测管畅通到底，确保每根桩基检测达到一类桩标准。（3）、钢筋制安绑扎钢筋前进行承台测量放样，钢筋的制作严格按技术规范及设计图纸的要求进行，保证钢筋搭接长度及焊缝质量满足施工规范要求，施工中注意墩身预埋件的预埋，经监理检查验收合格后方可进行下一工序施工。直径25mm钢筋采用等强度直螺纹G25接头连接，并严格按照标准和工艺操作规格施工，同时保证同一断面81、处主筋接头数量不超过50%，其余规格钢筋搭接绑扎，搭接长度为35d。（4）、预埋件制作安装墩身预埋钢筋：墩身预埋钢筋按钢筋接头位置相互错开和同一水平平面内的钢筋接头数量不超过总钢筋数量的50%设计要求进行加工，根据规范要求，净距在35d长度范围内的接头均认为在同一个截面。塔吊基础预埋件：在承台顶面预埋塔吊底座地脚螺栓，预埋位置及要求另行出图。（5）、混凝土工程1）、砼生产承台一次性浇筑完成，33#墩承台砼330.75m3，砼强度等级为C35。采用商品砼，砼供应速度为40m3/h，可以在8小时内完成承台浇筑。严格控制砼配比计量精度，砼坍落度控制在18cm左右。2）、砼运输砼从商品砼站采用混凝土运82、输车运输至墩位，出料后，经溜槽直接将混凝土引流至浇筑位置。3）、砼浇注u 在钢围堰顶面搭设布料平台，用于溜槽安装和人员操作平台。u 设置料斗，串筒布料，控制砼倾落高度在2m以内，防止砼集中堆放和离析。u 砼振捣采用插入式振动器进行，由具有一定专业水平人员专人负责，并严格按操作要求振捣。插入式振动器工作时可按直线行列移位或交错行列移位，一般以振动作用半径R的1.5倍为宜，或根据混凝土的流动性、工程结构的形状、钢筋的稀密程度等情况，经试验确定，在一般情况下，振动作用半径约为振动棒半径的89倍。振动器的移动距离，应尽可能保持一定规律，防止漏振或过振。插入式振动器的振动深度，一般不应超过振动棒长度的283、/33/4倍。振动时应不断的上下移动振动棒，以便捣实均匀。采用分层浇筑，按一般每3050cm厚度分层，振动棒应插入到下层混凝土中510cm，并应在下层混凝土初凝以前振动完成其相应部位的上层混凝土，以确保砼质量，同时由于套箱平面范围大，砼浇注要从套箱长度方向的一端浇注，使套箱内砼均匀分层浇注。插入式振动器在每一振动位置的振动时间，应依振动器的振动频率和混凝土的流动度而异，可通过试验确定。适宜的振动时间，一般可从下列现象判断：a.振动时混凝土不再有显著的沉落。b.不再出现大量的气泡。c.混凝土表面均匀、平整，并已泛浆。d.振动时间不可过短或过长，过短时混凝土振不实，过长时混凝土可能产生离析现象。在84、一般情况下，振动的适宜时间约为2030s，任何情况下也不宜少于10s。e.振动器在一个部位振动完毕后，须缓慢、匀速地边振动边上提，不宜提升过快，以防振动中心产生空隙。u 砼试验与记录在灌注混凝土时，按试验要求频率制作混凝土试块。试块应妥善保护，强度测试后，填写试验报告表。强度不合格时，应及时提出报告，予以补救处理。有关混凝土灌注情况、灌注时间、混凝土顶面标高以及发生的异常现象等，应指定专人进行记录。4）、砼养生采用蓄水保温的方法进行。承台每层砼浇筑完成时，在其砼达到终凝时间以后，采用蓄水法在砼顶面灌入30cm深水淹没，控制砼表面温度与外界环境温度之间差值；使砼具有较高的抵抗温度变形的能力，达到85、砼不开裂这一养生目的。养生时间不少于5d，在砼强度不足2.5Mpa时，不得踩踏或承受其他动静荷载。承台砼全部浇注完成，适当延长养护时间。5）、与墩身接触处新老砼结合的处理在砼浇注完成后强度达0.5Mpa时，使用高压水冲洗清除砼表面砂浆及松散浮渣；或在砼达10Mpa，用风镐凿毛，并用高压水冲洗干净9、围堰拆除承台施工完成并养护后，在承台与钢板桩围堰间回填土砂，回填至与承台面标高平，继续施工墩身等上部结构，墩身施工出水面后，采用边罐水边拆除的方式进行，直至回水至与围堰外侧水位平。支撑拆除完成后拔除钢板桩。拔桩时，尽量使钢板桩下部与混凝土脱离，然后再进行拔桩。先略锤击振动各拔高12m，然后按次序将所86、有钢板桩均拔高12m，使其松动后，再依次拔除，对桩尖打卷及锁口变形的桩，可加大拔桩设备的能力，将相邻的桩一齐拔出。并注意一下几点：（1）、为防止将临近板桩同时拔出，宜将钢板桩和加固的支撑围檩逐根解除。（2）、按与插打钢板桩顺序相反的次序拔桩。（3）、将钢板桩用振动锤再复打一次，可克服土的黏附力。（4）、拔出的钢板桩应及时清除土砂，涂以油脂。变形较大的板桩需调直，完整的板桩要及时运出工地，堆置在平整的场地上。10、施工预案（湿挖条件下水下浇注封底砼）如围堰底部未能有效止水，则采取长臂挖机对围堰内土层进行水下挖除直至封底混凝土底面标高，即可进行封底砼施工，封底砼标号为C20，封底厚度为1m。（1）87、封底砼导管的选择及布置导管采用325mm钢管，导管在使用前须进行水密试验，导管安装时，每个接头须预紧检查，下放固定时，导管下口悬空1520cm。导管的布置、固定利用搭设的平台，每根导管的作业半径按4m考虑。（2）、封底砼的灌注封底砼须一次性浇注完成。砼采用拌合站集中拌制，由砼罐车运至现场并通过汽车泵泵送。首批砼灌注时，先用一6m3的集料斗储料，待储料斗满后，拔球浇注首批砼，首批砼浇注后，导管埋深应不小于0.60.8m。砼浇注前，在每个导管处封底砼的浇注顺序：先低处，后高处（先将低处砼灌高，避免高处灌注的砼往低处流，使导管底口脱空而进水或导管埋深过浅）。在砼的浇注过程中，由技术人员负责测量砼的88、浇注高度和砼扩展情况，正确指挥施工人员调整导管的埋深，并及时与实验室联系控制砼的坍落度。砼浇注将近结束时，重点对导管与导管的中心处、护筒四周及钢板桩壁等部位进行高程的测量，确保砼面的标高达到设计要求。由于浇注水下封底时，砼表面无法达到比较平整的要求，所以在砼浇注时，将砼顶面标高控制在设计标高下20cm左右，待砼达到强度，围堰内抽水后，再补浇20cm砼垫层。四、承台钢板桩围堰施工计划1、劳动力计划项目施工采用集中管理，流水作业。现场设一个工点来配备劳动力，现场设管理人员2名，技术人员2名，负责包括施工管理、技术等方面的工作。其余工种人员数量配备按能满足1个墩施工考虑，主要有吊装工10人、电焊工189、5人、砼工10人及普工20人等。2、施工周期安排序号工 作 内 容时间(天)1拆除钻机及场地平整42河床清理33钢板桩插打及固定74清除围堰内土层、围檩及内支撑安装（三道）85挖泥封底76抽水、凿桩头、检测87承台施工(一次)88合 计45五、质量控制及保证措施1、质量控制及注意事项（1）、在拼接钢板桩时，两端钢板桩要对正顶紧夹持于牢固的夹具内施焊，要求两钢板桩端头间缝隙不大于3mm，断面上的错位不大于2mm，使用新钢板桩时，要有其机械性能和化学成份的出厂证明文件，并详细丈量尺寸，检验是否符合要求。 （2）、对组拼的钢板桩两端要平齐，误差不大于3mm，钢板桩组上下一致，误差不大于30mm，全部90、的锁口均要涂防水混合材料，使锁口嵌缝严密。 （3）、为保证插桩顺利合龙，要求桩身垂直，并且围堰周边的钢板数要均分，为保证桩身垂直，在施工中加强测量工作，发现倾斜，及时调整，使每组钢板桩在顺围堰周边方向及其垂直方向的倾斜度均不大于5。 （4）、在使用拼接接长的钢板桩时，钢板桩的拼接接头不能在围堰的同一断面上，而且相邻桩的接头上下错开至少2m，所以，在组拼钢板桩时要预先配桩，在运输、存放时，按插桩顺利堆码，插桩时按规定的顺序吊插。 （5）、在进行钢板桩的插打时，当钢板桩的垂直度较好，一次将桩打到要求深度，当垂直度较差时，要分两次进行施打，即先将所有的桩打入约一半深度后，再第二次打到要求的深度。 （91、6）、同一围堰的钢板桩只能用同样的锁口，按设计尺寸计算出使用钢板桩的数量，以确保够用。 （7）、剔除锁口破裂、扭曲、变形的钢板桩。 （8）、剔除钢板桩表面因焊接钢板、钢筋留下的残渣瘤。 （9）、质量标准内容允许值或允许偏差桩顶标高+100mm,-50mm平面位置50mm垂直度52、钢板桩围堰施工中的防漏水措施钢板桩锁口之间连接是否紧密是钢板桩围堰施工中的难点，是关系到围堰是否能成功抽水进行下道工序的关键因素。为此，须从钢板桩施工前、插打时、抽水后等每道工序加以控制.（1）、钢板桩在运到现场后，派专人仔细清理锁口间杂物、观察锁口是否变形，对于锁口变形的钢板桩，应调正后使用；（2）、在钢板桩锁口内92、涂抹黄油混合物油膏（重量配合比为沥青：黄油：滑石粉：锯末=4：6：10：1）以防止钢板桩的漏水；（3）、钢板桩在插打时应保证其垂直，防止相互倾斜的钢板桩之间锁口无法密贴；（4）、钢板桩围堰在抽水后若存在较小的漏水现象，在抽水时，可以看到哪条缝出现漏水，利用漏水处水压差降产生吸力的原理，在漏水处钢板桩上迅速溜下一袋干细砂或锯木屑、粉煤灰（煤碴）等填充物，在吸力的作用下，填充物会被吸入接缝的漏水处，将漏水通道堵塞，有效的减少漏水量。（5）、做好现场防雨排水工作，坑内四周设排水沟和集水井，同时配备抽水设备，确保有组织排水，注意天气变化，做好防雨措施准备工作。六、安全保证体系 1、总则 （1）、坚决贯93、彻安全生产的一贯方针，保障从事本合同段公路工程施工生产人员的安全，预防事故发生，特建立健全安全保证体系，并确保正常运转。（2）、项目部的各级干部、工程技术人员、生产管理人员及全体员工，应贯彻执行“安全第一、预防为主”和坚持“管生产，必须管安全”的原则，“谁主管谁负责”的安全生产责任制，在组织本合同公路项目施工时，要做到生产与安全工作同时计划、布置、检查、总结与评比。（3）、本合同段公路项目施工，必须严格执行铁道部颁TB10301-2009铁路工程基本作业施工安全技术规程。 2、安全管理机构（1）、项目部成立安全生产管理委员会。项目经理为安委会主任，是本项目安全生产第一责任人。必须认真履行与公司94、签订的安全责任书，并对各工区签订责任书，逐级落实安全责任制。（2）、安全环境部是安全领导小组的办事机构，协助经理对日常安全生产工作和机械安全工作，履行监督检查管理职责，并协助搞好工地安全和消防工作。（3）、各工区、作业队、班组设专（兼）职安全员，负责项目的安全生产工作。（4）、专职安全员须经专业培训，持证上岗，且不得随意更换。 3、安全保证措施（1）、对操作人员进行安全思想教育，提高操作人员安全意识，实行培训持证上岗制度，不经培训或无证者，不得进行上岗操作；（2）、建立好钢板桩安全管理制度，完善好安全管理体制，编制好钢板桩安全施工方案；（3）、水上施工作业人员须严格遵守水上施工安全防护相关规定95、，所有进入作业区人员均须戴好安全帽，穿好救生衣，必要时拴挂好安全带；（4）、深基坑四周设防护栏杆，人员上下要有专用爬梯。 （5）、开挖中，当遇有涌水、涌砂影响基坑边坡稳定时要立即加固防护。（6）、基坑需抽排水开挖时，须配备足够的抽排水设备。（7）、在钢板桩插打过程中，要设专人指挥，避免人多时乱指挥，出现意外安全事故；（8）、在钢板桩围堰开始抽水时，要派人定时进行观检，时刻注意并记录钢围堰变化情况；（9）、钢板桩围堰内支撑一定要按设计进行施工，施工焊缝一定要牢固，断面尺寸和数量要符合设计要求；（10）、基坑开挖所设置的各种围堰和基坑支撑，其结构必须坚固牢靠。基础施工中，挖土、吊运、浇筑混凝土等作96、业，严禁碰撞支撑，并不得在支撑上放置重物。施工中发现围堰、支撑有松动、变形等情况时，应及时加固，危及作业人员安全时要立即撤出。（11）、用吊车进行水平和垂直起吊时，对吊车起吊能力和吊起后是否稳定进行实测，保证在起吊时安全可靠，防止发生意外安全事故；（12）、基坑支撑拆除时，应在施工负责人的指导下进行。拆除支撑应与基坑回填相互配合进行。有引起坑壁坍塌危险征兆时，必须采取加固措施。（13）、人工修整基坑时，操作人员之间要保持安全距离，一般大于2.5m。多台机械开挖，挖土机间距要大于10m。挖土自上而下，逐层进行，严禁先挖坡脚的危险作业。（14）、在开挖基坑边沿处，必须按规范设两道1.2m高的牢固栏97、杆和悬挂危险标志，并在夜间挂红标志灯。严禁任何人在深坑处休息。（15）、夜间施工时，施工场地应有足够的照明。（16）、非机电专业操作人员不得擅自动用基础机电设备。 4、安全应急救援预案（1）、安全生产事故应急救援实施在发生重大安全事故时的救援工作，尽量减少事故的危害，保障员工和周边居民的人身健康和安全、项目财产安全和周边单位财产安全。特成立应急救援组织机构。（2）、处理突发事件应急预案的原则为认真贯彻落实中华人民共和国安全生产法和建设工程安全生产管理条例，增强忧患意识，居安思危，减少施工事故的发生，提高自防自救意识，结合本工程的施工特点，主要针对可能出现的安全生产事故和自然灾害制定施工安全生产98、应急预案，其基本原则为:坚持“以人为本，预防为主”的原则。通过强化日常安全管理，落实各项安全防范措施，查堵各种事故隐患，做到防患于未然。施工前期，针对施工过程中存在的重大危险源，提前预测，并制定生产安全事故应急救援预案，建立应急救援组织及配备应急人员，配备必要的应急救援器材、设备，以防突发事件，并定期组织演练，确保施工安全。各作业班组紧紧结合各自实际情况，成立应急小组，做好相关应急准备工作，确保施工安全。（3）、应急救援领导小组应急救援领导小组由组长、副组长、成员三部分组成：组长由项目经理担任，副组长由副经理、总工程师担任。成员由项目其他领导、各部门负责人、安全员、质量员、现场管理人员组成。组99、长：XX 副组长： 安全员： 第四章 33号墩承台钢板桩围堰计算书一、计算依据：1、33#墩钢板桩围堰施工图纸；2、混凝土结构设计规范（GB50010-2010）3、公路桥涵施工技术规范（JTG/T F50-2011）4、简明施工计算手册（第三版）5、钢结构设计规范（GB-50017-2003）6、板桩法（中国水利水电出版社）7、注册结构工程师专业考试应试指南（2011年版，施岚青主编）8、桥涵（2000年版）二、基本计算参数1、Q235钢材的允许应力：Q235=188.5Mpa（考虑安全，计算中取145MPa)2、钢材重度：78.5kN/m3、水重度：w=10kN/m33、原装日本日铁SKS100、P-型拉森钢板桩参数 宽度B=400mm、高度h=185mm、厚度t=16.1mm、每延米桩墙重量W=185kg/m、惯性矩Ix=38600cm4/m、截面模量W x=2270cm3/m。三、工程概况 娄底XXXX铁路专用线跨越涟水河，上构为跨径组合为（48+80+48）m的连续箱梁，其中33#、34#主墩位于涟水河道中。根据现场实际情况，33#主墩位于河边，其承台采用钢板桩围堰施工是快速、经济节约的施工方案。33#墩承台平面尺寸均为10.510.5m的矩形，承台厚度为3.0m。33#墩承台顶面标高为87.848m。施工时最高水位取为94.5m。根据33号主墩地质钻孔资料可知，承台底面以下依次101、为饱和卵石土及全分化泥质砂岩，采用钢板桩围堰为经济快捷的方案。钢板桩采用拉森(Larseen)型锁口钢板桩。钢板桩顶标高按95.5m设置，底标高为77.5m，钢板桩总长18m。由于钢板桩打入到全分化泥质砂岩约4.0m深，全分化泥质砂岩为不透水层，故打完钢板桩后可按干挖法施工。 钢板桩围堰施工工艺流程如下： 桩基施工完毕在筑岛上按钢板桩围堰设计图放样钢板桩打设位置在筑岛平台上采用带振动锤的挖掘机打设钢板桩采用挖掘机开挖钢板桩围堰内土层至第一层内撑以下50cm安装第一层内撑继续采用挖掘机开挖围堰内土层至第二层内撑以下50cm安装第二层内撑采用长臂挖掘机开挖围堰内土层至第三层内撑以下50cm安装第三102、层内撑采用长臂挖掘机将围堰内土层开挖至承台底面100cm处浇筑100cm封底混凝土300cm高承台混凝土施工混凝土待强、拆模、回填卵石土至承台混凝土顶面以下50cm在承台与钢板桩之间浇筑50cm混凝土施工墩身出水面拆除第3层内撑围堰内灌水至第二层内撑以下50cm拆除第2层内撑围堰内灌水至第一层内撑以下50cm拆除第1层内撑拆除钢板桩。 四、钢板桩围堰水土压力计算1、基本计算数据根据设计桥型布置图终的地质剖面图可知，33#墩位处的地层从上到下如下，地层的内摩擦角查阅板桩法（中国水利水电出版社）表2.4并结合经验及现场地质确定；粘结力根据经验值取小值。计算水位为94.5m。95.0m87.0m为粘103、土层，内摩擦角1为16，黏聚力c1为20kPa，天然容重1为18KN/m3。87.081.5m为饱和卵石土，内摩擦角2为20，黏聚力c2为10kPa，天然容重3为18KN/m3。81.577.5m为全风化泥质砂岩层，内摩擦角3为30，黏聚力c3为20kPa，天然容重3为20KN/m3。2、计算工况2.1计算工况根据钢板桩施工工艺流程，钢板桩围堰施工期间有如下三种工况受力较为不利：（1）、围堰内土体开挖至第二层内撑以下50cm而第二层内撑尚未安装时，此时第一层内撑受力较大；（2）、围堰内土体开挖至第三层内撑以下50cm而第三层内撑尚未安装时，此时第二层内撑受力较大；（3）、围堰土体开挖至承台底面104、以下100cm时，此时第三层内撑受力较大。2.2坑底围堰支撑近似假定33号墩从筑岛顶面95.0m至钢板桩底面77.5m钢板桩侧面承受水压力和土压力作用，查公路施工手册桥涵（2000年版）上册表5-19板桩尖支撑情况表，以上三种工况围堰底面对应的土层分别为粘土、粘土、饱和卵石土，均可认为是中等密实土壤，板桩尖支撑情况表中表述“对于中等密实土壤，桩尖入坑底超过2.0m”时，钢板桩底部支点位置为坑底以下0.2m0.3m，本计算书均按0.5m取值，支撑类别为固着。3、水压力及土压力计算3.1 水土压力计算方法筑岛顶面以下土层依次为透水性差的粘土层、透水性强的饱和卵石土层和透水性差的全风化泥质砂岩。依据105、2008年注册结构工程师专业考试应试指南（施岚青主编）P896页，对于渗透性小的土层计算土压力时采用“水土合算”法，即在计算土压力时将地下水位以下的土体重度取为饱和重度，水压力不再单独叠加；对于渗透性大的土层计算土压力时采用“水土分算”法，即在计算土压力时将地下水位以下的土体重度取为浮容重，水压力单独叠加。本方案中钢板桩围堰底标高为77.5m，已穿透透水性的饱和卵石土层，进入到透水性差的全风化泥质砂岩中。根据以上原则，本方案中全风化泥质砂岩层用水土分算法，由于粘土层大部分为填土，土层颗粒分散，与饱和卵石土层一起采用水土分算法进行计算。另外为安全起见，计算主动土压力时不考虑粘土层黏聚力对围堰的有106、利作用。3.2 主动土压力及被动土压力系数计算 主动土压力系数计算 依据简明施工计算手册（第三版）P180页公式4-1b Pa=Htg2(450-)-2ctg(450-) =HKa-2c 其中Ka= tg2(450-) 计算粘土层主动土压力系数Ka1：Ka1=tg2(450-)= tg2(450-)=0.57 计算饱和卵石土主动土压力系数Ka2：Ka2=tg2(450-)= tg2(450-)=0.49 计算全风化泥质砂岩主动土压力系数Ka3：Ka3=tg2(450-)= tg2(450-)=0.33 被动土压力系数计算 依据简明施工计算手册（第三版）P184页公式4-7， Pp=Htg2(4107、50+)+2ctg(450+) =HKp+2c 其中Kp= tg2(45+)计算粘土层被动土压力系数Kp1：Kp1=tg2(450+)= tg2(450+)=1.76 计算饱和卵石土被动土压力系数Kp2：Kp2=tg2(450+)= tg2(450+)=2.04计算全风化泥质砂岩主动土压力系数Kp3：Kp3=tg2(450+)= tg2(450+)=3.03.3 主动与被动水土压力计算 3.3.1主动水土压力计算主动土压力计算时忽略粘土层黏聚力对钢板桩的有利作用。粘土层采用水土分算法：粘土层顶面水压力等于0。粘土层顶面土压力也等于0，故粘土层顶面水土压力等于0。粘土层底面水压力=0h0=10（108、94.5-87）=75KPa粘土层底面土压力=（饱和1（h1-h0）+浮1h0）Ka1 =（18（8-7.5）+（18-10）7.5）0.57 =39.3KPa粘土层底面水土压力=浮1h1Ka1 =75+39.3=114.3KPa饱和卵石土层采用水土分算法：饱和卵石土顶面水压力=0h0=10（94.5-87）=75KPa饱和卵石土顶面土压力=（饱和1（h1-h0）+浮1h0）Ka2-2c2 =（18（8-7.5）+（18-10）7.5）0.49-210 =19.8KPa饱和卵石土顶面水土压力=75+19.8=94.8KPa饱和卵石土底面水压力=0（h0+h2）=10（7.5+87-81.5）=109、130KPa饱和卵石土底面土压力=饱和1（h1-h0）+浮1（h0+h2）Ka2-2c2 =18（8-7.5）+（18-10）(7.5+5.5）0.49-210 =41.4KPa饱和卵石土底面水土压力=130+41.4=171.5KPa全分化泥质砂岩采用水土合算法：全风化泥质砂岩顶面水土压力=（饱和1h1+饱和2h2）Ka3-2c3 =（188+185.5）0.33-220 =57.2KPa全风化泥质砂岩底面水土压力=（饱和1h1+饱和2h2+饱和3h3）Ka3-2c3 =（188+185.5+204）0.33-220 =83.6KPa3.3.2 被动水土压力计算 针对三种不利工况分别计算被动110、土压力值。 工况一：围堰内土体开挖至第二层内撑以下50cm而第二层内撑尚未安装时 此时基坑内土体顶面标高为90.85m，基坑内土体有三层粘土、饱和卵石土和全风化泥质砂岩。 由于是干挖挖除围堰内土层，此时围堰土体不承受围堰外土层传递的水压力差作用。粘土层采用水土分算法：粘土层顶面水压力等于0。粘土层顶面水土压力=2c1 =220 =53.1KPa粘土层底面水压力=0h1 =10（90.85-87.0） =38.5KPa粘土层底面土压力=浮1h1Kp1+2c3 =（18-10）（90.85-87.0）1.76+220 =107.3KPa粘土层底面水土压力=38.5+107.3 =145.8KPa 111、饱和卵石土层采用水土分算法饱和卵石土顶面水压力=0h1=10（90.85-87.0）=38.5KPa饱和卵石土顶面土压力=饱和1h1Kp2+2c2 =18（90.85-87.0）2.04+210 =169.9KPa饱和卵石土顶面水土压力=38.5+169.9=208.4KPa饱和卵石土底面水压力=0（h1+h2）=10（90.85-81.5）=93.5KPa饱和卵石土底面土压力=（浮1h1+浮2h2）Kp2+2c2 =（18-10）（90.85-81.5）2.04+210 =181.2KPa饱和卵石土底面水土压力=93.5+181.2=274.7KPa全分化泥质砂岩采用水土合算法：全风化泥质砂112、岩顶面水土压力=（饱和1h1+饱和2h2）Kp3+2c3 =18（90.85-81.5）3.0+220 =574.2KPa全风化泥质砂岩底面水土压力=（饱和1h1+饱和2h2+饱和3h3）Kp3+2c3 =18（90.85-81.5）+20（81.5-77.5)3.0+220 =814.2KPa 工况二：围堰内土体开挖至第三层内撑以下50cm而第三层内撑尚未安装时 此时基坑内土体顶面标高为87.85m，基坑内土体有三层：粘土、饱和卵石土和全风化泥质砂岩。 粘土层采用水土分算法：粘土层顶面水压力水压力为0。粘土层顶面水土压力=2c1 =220 =53.1KPa粘土层底面水压力=0h1”=10（8113、7.85-87.0）=8.5KPa粘土层底面土压力 =（18-10）（87.85-87.0）1.76+220 =65.0KPa粘土层底面水土压力=8.5+65=73.5KPa 饱和卵石土层采用水土分算法：饱和卵石土顶面水压力=0h1”=10（87.85-87.0）=8.5KPa饱和卵石土顶面土压力=饱和1h1”Kp2+2c2 =18（87.85-87.0）2.04+210 =59.8KPa饱和卵石土顶面水土压力=8.5+59.8=68.3KPa饱和卵石土底面水压力=0（h1+h2）=10（87.85-81.5）=93.5KPa饱和卵石土底面土压力=（浮1h1+浮2h2）Kp2+2c2 =（18114、-10）（87.85-81.5）2.04+210 =132.2KPa饱和卵石土底面水土压力=93.5+132.2=225.7KPa全分化泥质砂岩采用水土合算法：全风化泥质砂岩顶面水土压力=（饱和1h1+饱和2h2）Kp3+2c3 =18（87.85-81.5）3.0+220 =412.2KPa全风化泥质砂岩底面水土压力=（饱和1h1+饱和2h2+饱和3h3）Kp3+2c3 =18（87.85-81.5）+20（81.5-77.5)3.0+220 =652.2KPa 工况三：围堰土体开挖至承台底面以下100cm时 此时基坑内土体顶面标高为83.85m，基坑内土体只剩两层：饱和卵石土和全风化泥质砂115、岩。 由于是干挖挖除围堰内土层，此时围堰内土体不承受围堰外土层传递的水压力作用。 饱和卵石土层采用水土分算法：饱和卵石土顶面水压力=0h0”=100=0KPa饱和卵石土顶面土压力=（饱和2h2”）Kp2+2c2 =1802.04+210 =28.6KPa饱和卵石土顶面水土压力=0+28.6=28.6KPa饱和卵石土底面水压力=0h2”=10（83.85-81.5）=23.5KPa饱和卵石土底面土压力=浮2h2”Kp2+2c2 =（18-10）(83.85-81.5）2.04+210 =66.9KPa饱和卵石土底面水土压力=23.5+66.9=90.4KPa全分化泥质砂岩采用水土合算法：全风化泥116、质砂岩顶面水土压力=饱和2h2”Kp3+2c3 =18（83.85-81.5）3.0+220 =196.2KPa全风化泥质砂岩底面水土压力=（饱和2h2”+饱和3h3”）Kp3+2c3 =18（83.85-81.5）+20（81.5-77.5)3.0+220 =409.2KPa 五、钢板桩围堰受力计算分三种工况计算钢板桩围堰受力1、工况一受力计算工况一为围堰内土体开挖至第二层内撑以下50cm而第二层内撑尚未安装时取1m宽的钢板桩进行受力分析，根据以上土压力计算值可画出1m宽钢板桩侧面承受土压力示意图如下（数值单位均为KN/m) 根据前文所述，钢板桩取围堰内土层以下50cm作为支撑，支撑类型为固117、着，则钢板桩支撑以下的主动和被动土压力可不再参与计算。以上受力示意图的计算简图如下： 1）、弯应力计算此时钢板桩弯矩图如下：其最大弯矩在支座7处，其代数值为72857059N.mm考虑采用型钢板桩，其W=2270000mm3，W值考虑0.7倍折减系数，容许应力=200MPa则最大应力max=Mmax/W/0.7=72857059/2270000/0.7=45.8MPa=200MPa。显然，钢板桩的应力是能满足要求的。2） 、挠度计算钢板桩的挠度计算:经求解器计算，挠度曲线如下：最大挠度值如下：最大挠度为0.6mm，小于L/400=4000/40010mm，挠度验算能够满足要求。3） 、支点反力118、计算- 结点约束反力 合力 支 座 - - 结 点 水平 竖直 力矩 大小 角度 力矩- 3 0.00000000 39825.2473 -0.00000006 39825.2473 90.0000000 -0.00000006 7 0.00000000 85002.0526 -72857058.6 85002.0526 90.0000000 -72857058.6-第1层内撑每延米的支点反力值为:39825N。2、工况二受力计算 工况二为围堰内土体开挖至第三层内撑以下50cm而第三层内撑尚未安装时。 取1m宽的钢板桩进行受力分析，根据以上土压力计算值可画出1m宽钢板桩侧面承受土压力示意图如下119、（数值单位均为KN/m) 根据前文所述，钢板桩取围堰内土层以下50cm作为支撑，支撑类型为固着，则钢板桩支撑以下的主动和被动土压力可不再参与计算。以上受力示意图的计算简图如下： 1）、弯应力计算此时钢板桩弯矩图如下：其最大弯矩在支座10处，其代数值为125119401N.mm考虑采用型钢板桩，其W=2270000mm3，W值考虑0.7倍折减系数，容许应力=200MPa则最大应力max=Mmax/W/0.7=125119401/2270000/0.7=78.7MPa=200MPa。显然，钢板桩的应力是能满足要求的。2）、挠度计算钢板桩的挠度计算:第7单元的挠度最大，经求解器计算，挠度曲线如下：最120、大挠度值如下：最大挠度为0.9mm，小于L/400=4000/40010mm，挠度验算能够满足要求。3）、支点反力计算 采用清华大学结构力学求解器求得的反力值如下：约束反力值 ( 乘子 = 1)- 结点约束反力 合力 支 座 - - 结 点 水平 竖直 力矩 大小 角度 力矩- 3 0.00000000 16039.3309 0.00000000 16039.3309 90.0000000 0.00000000 5 0.00000000 205262.349 0.00000000 205262.349 90.0000000 0.00000000 10 0.00000000 167075.619121、 -125119400. 167075.619 90.0000000 -125119400.-第1、2层内撑每延米的支点反力值分别为：16039N、205262N。3、工况三受力计算 工况二为围堰土体开挖至承台底面以下100cm时。 取1m宽的钢板桩进行受力分析，根据以上土压力计算值可画出1m宽钢板桩侧面承受土压力示意图如下（数值单位均为KN/m) 根据前文所述，钢板桩取围堰内土层以下50cm作为支撑，支撑类型为固着，则钢板桩支撑以下的主动和被动土压力可不再参与计算。以上受力示意图的计算简图如下： 1）、弯应力计算此时钢板桩弯矩图如下：其最大弯矩在支座12处，其代数值为216924591N.m122、m考虑采用型钢板桩，其W=2270000mm3，W值考虑0.7倍折减系数，容许应力=200MPa则最大应力max=Mmax/W/0.7=216924591/2270000/0.7=136.5MPa=200MPa。显然，钢板桩的应力是能满足要求的。2）、挠度计算钢板桩的挠度计算:第10单元的挠度最大，经求解器计算，挠度曲线如下：最大挠度值如下：最大挠度为1.8mm，小于L/400=4500/40011.3mm，挠度验算能够满足要求。3）、支点反力计算 采用清华大学结构力学求解器求得的反力值如下：约束反力值 ( 乘子 = 1)- 结点约束反力 合力 支 座 - - 结 点 水平 竖直 力矩 大小 123、角度 力矩- 3 0.00000000 29903.9314 0.00000000 29903.9314 90.0000000 0.00000000 5 0.00000000 130245.351 0.00000000 130245.351 90.0000000 0.00000000 8 0.00000000 375484.831 0.00000000 375484.831 90.0000000 0.00000000 12 0.00000000 271725.685 -216924591. 271725.685 90.0000000 -216924591.-第1、2、3层内撑每延米的支点反力值124、分别为：29903N、130245N、375484N。 根据上述对工况一、二、三围堰受力计算可知，33#号墩13层内撑每延米支点最不利反力值分别为：39825N、205262N、375484N。六、内撑系统的组成及受力计算 根据以上计算求得的各层内撑的最不利荷载值，下面对33#墩各层内撑系统进行受力计算。 33号墩第一层围檩及斜撑均采用I36b，第二层围檩及斜撑采用2I45b，第三层围檩及斜撑采用2I56b。下面采用ansys有限元软件对内撑系统进行受力计算。1、第一层内撑受力计算第一层内撑最不利荷载为39.8N/mm，采用ansys计算的应力云图如下：最大应力=36.5Mpaf=145MPa125、，应力符合要求。变形云图如下：最大变形=0.8mmL/400=4080/400=10.2mm结果表明：第一层内撑构件采用2I36b，其强度、刚度均能满足规范要求。2、第二层内撑受力计算第二层内撑最不利荷载为205.2N/mm，采用ansys计算的应力云图如下：最大应力=123.8Mpaf=145MPa，应力符合要求。变形云图如下：最大变形=2.6mmL/400=4080/400=10.2mm结果表明：第二层内撑构件采用2I45b，其强度、刚度均能满足规范要求。3、第二层内撑受力计算第三层内撑最不利荷载为375.5N/mm，采用ansys计算的应力云图如下：最大应力=150.9Mpa稍大于f=1126、45MPa，但超标值率=（150.9-145）/145*100%=4.1%，小于5%，故应力符合要求。变形云图如下：最大变形=3.1mmL/400=4080/400=10.2mm结果表明：第三层内撑构件采用2I56b，其强度、刚度均能满足规范要求。结果表明：第五道内撑采用3I56b，其强度、刚度均能满足规范要求。七、结论通过以上计算可知，本钢板桩围堰系统结构强度、刚度均能满足规范要求，可用于娄底XXXX铁路专用线涟水河特大桥33号墩承台施工。第五章 34#墩双壁钢围堰拼装下沉及承台施工方案一、编制依据1、 娄底XXXX铁路铁路专用线涟水河特大桥施工图设计；2、 铁路桥涵施工规范（TB10203127、-2002）；3、 路桥施工计算手册4、 钢结构设计规范（GB-50017-2003）二、工程概况1、工程结构形式简介娄底XXXX铁路铁路专用线涟水河特大桥34#墩承台平面尺寸：长10.5m宽10.5m。承台顶标高：+86.176m，承台底标高+83.176m，承台高度43.0m，承台配置9根1.5m钻孔桩。钢护筒外径1.8m。河床标高：+87.00m左右。2、工程水文、地质情况简介2.1、水文地表水：桥址处地表水相对发育，桥址处多处跨农田，开发区地段多为常年性地表水。地下水：地下水主要为孔隙潜水及基岩裂隙水。孔隙潜水主要分布于卵石层，该层透水性强，水量丰富，水位随季节影响而变化，主要受大气降128、水及河流补给。基岩裂隙水分布于泥质砂岩中，该层透水性弱，水量贫乏，地下水主要靠大气降水、孔隙潜水及地表水补给。2.2、地质34#墩河床以下地层依次为饱和卵石土和全风化泥质砂岩，饱和卵石土覆盖层厚度为35m，饱和卵石土以下为厚度超过20m的全风化泥质砂岩。三、双壁钢围堰设计概况34#墩承台采用无底双壁钢围堰施工，由于承台施工期间正逢春汛，根据近几年桥位处水位情况，双壁钢围堰计算水位按97.0m控制。娄底XXXX铁路铁路专用线涟水河特大桥34#墩承台平面尺寸为：长10.5m宽10.5m。承台顶标高：+86.176m，承台底标高+83.176m，承台高度3.0m，承台配置9根1.5m钻孔桩。封底混凝129、土厚度为3.0m。钢护筒外径1.8m。河床标高：+87.00m左右。钢围堰平面尺寸为：内壁长10.9m10.9m，每条边比承台尺寸大40 cm 。外壁长13.3m13.3m，内外壁间距1.20m。双壁钢围堰由4节组成，围堰总高度17.0m，封底混凝土厚3.0m。钢围堰底节高5.0m，第二四节每节高均为4.0m；钢围堰第一四节重量分别为74.0t、62.6t、62.6t、59.2t，内撑系统重30.0t。钢围堰总重288.7t。外壁板下部刃脚1.0m段采用12mm加强钢板，其余围堰的内外壁均采用8mm钢板。围堰水平环板底节及顶节采用18012mm钢板，第二、三节采用20012mm钢板。水平环板的130、竖向间距有500mm、600mm、700mm三种。水平环板遇隔仓钢板时截断，并与隔仓钢板等强度焊接连接。竖杆角钢为L70708mm，遇到水平环板时断开，断开位置与水平环板等强度焊接连接。围堰水平桁架斜杆及对撑直杆均为L70708mm。隔仓板：隔舱仓板厚10mm；隔仓板上焊接L70*70*8隔仓加劲肋。水平内支撑：设四道水平内支撑，第一层内支撑中心设在承台顶面500mm处，标高为86.676m，第二、三、四道内支撑标高依次为89.676m、92.676m、95.976m。水平内支撑采用框架体系，全部采用2I36b工字钢。四、施工方案1、施工工期计划安排 针对水上施工的复杂性和工期的紧迫性，我部为131、本工程配备一支人员稳定充足，水上双壁钢围堰施工经验丰富的专业施工队伍，以保证工程质量和工期要求。我部计划于2015年4月1日开始双壁钢围堰加工，力争6月底洪峰来临完成34号墩承台施工。2、施工工艺流程 双壁钢围堰施工工艺流程图如下： 桩基施工完毕拆除钻孔平台利用长臂挖机挖除覆盖层至封底底面标高在钢护筒顶搭设双壁钢围堰操作平台在钢护筒上焊接钢围堰拼装平台拼装钢围堰底节，并焊接斜撑安装钢围堰底节整体下放系统焊接钢围堰下放限位装置利用四台穿心式千斤顶整体下放钢围堰底节至其在水面自浮拆除整体下放系统钢围堰注水下沉，拼装第二节钢围堰钢围堰注水下沉，拼装第三节钢围堰钢围堰注水下沉，拼装第四节钢围堰钢围堰注132、水下沉，拼装第四节钢围堰钢围堰注水下沉至设计标高潜水员下水将围堰刃脚缝隙用小砂袋塞填密实浇筑3.0m厚封底混凝土混凝土待强、抽干双壁钢围堰内水承台施工围堰内灌水至承台顶面墩身施工拆除第一层内撑围堰内注水至第二层内撑底面50cm拆除第二层内撑围堰内注水至第三层内撑底面50cm拆除第三层内撑围堰内注水至第四层内撑底面50cm拆除第四层内撑水下切割拆除隔仓混凝土以上钢围堰3、施工准备3.1、测量准备1.测量、放样程序 理论计算复测控制点、水准点引测控制点、临时水准点测放钢围堰边线及标高，边线放线采用全站仪测设，标高测量采用高精度水准仪控制。2.测量、放样方法轴线测放：所有测量点均利用两个控制点，用极133、坐标（，）法确定第三点，用钢筋头及白灰等定线法将桩位标明。3.技术保证措施1、编写测量放样理论计算书，无误后采用。2、测量仪器使用前均到指定有相应资质的单位标定。3、有放必有复，所有桩位线、标高测放，必须有技术负责复核，并做好资料。3.2、施工机械设备及人员进场安排计划机械设备使用计划表序号机械或设备名称型号数量(台)用途1轮式汽车吊25t1吊运钢围堰材料、承台钢筋、模板等2履带吊50t1安装钢围堰块件、承台钢筋、模板等3平板车9.6m1转运钢围堰块件、承台钢筋、模板等4插入式振捣器5010承台施工5电焊机30KVA12钢板桩拼接、内撑加工焊接6手拉葫芦5T6构件临时吊装定位7氧割设备6套钢套134、箱加工、安装8钢筋调直机GT2承台钢筋加工9钢筋切断机6-40210钢筋弯曲机GW40211汽车泵36m2封底及承台施工12导管漏斗30/5m6封底13溜管4788两套14清水泵Q4PS5围堰抽水15全站仪2mm+2ppm1施工放样、变形、位移监测16水准仪S32施工人员计划表序号人员人数1现场管理人员32测量人员23试验质检人员14安全员15钢筋工56混凝土工57电焊工58模板工53.3、材料采购、运输、储存3.4、技术准备 待本方案批复，项目部立即采用3级技术交底制度，首先项目总工对施工技术、管理人员进行一级交底；然后工程部施工技术人员对施工班组长进行二级交底；再后三级交底落实到各施工作业135、人员。交底内容：熟悉掌握施工工艺流程、施工图纸、各技术重难点、控制要点、施工要点及施工中注意事项、情况的了解等。4、双壁钢围堰施工4.1、钢围堰加工制作钢围堰在34#墩大桩号河滩空地加工场制作，钢围堰总共分成四节，根据现场加工运输条件及现场拼装的起吊能力情况，每节钢围堰分成12块，围堰最大分块重量为8.8t，钢围堰节段分块图见下图。钢围堰竖向分块图：钢围堰水平分块图：4.2、起吊设备的选型 钢围堰拼装时，履带吊停靠在平台上起吊。栈桥到平台的最远距离为13.3m，50T履带吊在13.3m工作幅度下最大起吊重量为10.8吨，钢围堰最重块件重为8.8t，故满足起吊要求。4.3、钢围堰内取土，吸泥 钢136、围堰下沉前，先用冲抓斗将河床底的钻孔石碴清理干净。钢围堰内取土、吸泥，采用冲抓斗冲抓和空压机导管法吹砂吸泥相结合的办法。钢围堰设计底标高为+80.176m，该处地质为全分化泥质砂岩。河床底标高为87.0m左右，全分化泥质砂岩顶面标高约为84.7m，钢围堰入全分化泥质砂岩约4.0m。需将全围堰断面的泥层均清除至80.176m，以确保封底混凝土厚度满足要求。4.4、钢围堰工作平台的搭设桩基施工完毕后，将钻孔平台上部构造的18b槽钢、I32b工字钢及贝雷片拆除。钢围堰工作平台包括底节底部拼装操作平台、整体下放操作平台和吊装平台。底节拼装操作平台：采用I25b和16b在钢护筒上焊接三角支架，然后再三角137、支架上铺设I25b，其中在围堰刃脚位置精确放样铺设2根I25b作为刃脚支点，在围堰刃脚两侧在铺设的I25b上铺设8在两侧形成50cm宽的操作平台，用于底节安装时定位及焊接的操作平台。为了防止底节拼装时钢护筒变形，在三角支架水平I25b和16b斜撑与钢护筒焊接位置的内侧焊接16b槽钢对钢护筒进行加强处理。底节整体下放操作平台：先将围堰四角的四个钢护筒接高约5m，在钢护筒上横桥向铺设2I36b主梁，在主梁上4个千斤顶安装位置均设2*2m的操作平台，每个操作平台采用10槽钢焊接在2I36b上，10槽钢上铺设4cm以上厚度的木板。底节底部拼装操作平台、整体下放操作平台具体布置见附图。吊装平台利用钻孔施138、工时的横桥向和顺桥向工作平台。4.5、钢围堰拼装4.5.1、钢围堰底节整体下放系统的安装底节钢围堰整体下放共设置4个吊点，底节总重约74t，每个吊点承重约8.5t。采用32精轧螺纹钢筋作为吊点钢筋，精轧螺纹钢筋在围堰上的锚固点采用2根25b槽钢满焊焊接在围堰内外壁板上，25b腹板净距为50mm，25b底部设200*200*20mm锚垫板，精轧螺纹钢筋的螺帽锚固在锚垫板上；精轧螺纹钢筋顶部锚固在2I36b主梁上。双壁钢围堰底节采用4个60t千斤顶下放，千斤顶下设反力架以便人工旋紧或旋松反力架下的螺帽，多循环操作使围堰整体下放。4.5.2、底节钢围堰的拼装 底节钢围堰在加工场地分节分块段加工好，经139、检验合格后，用平板车转运到拼装现场，在作业平台上用50T履带吊起吊拼装。首先，在底节拼装平台上测量放样出第一节钢围堰刃脚平面轮廓线及块段分段线，钢围堰的拼装顺序是依次逐块拼装，经一周后，首块段与合拢段合拢拼接，完成一节钢围堰的拼装。第一块段钢围堰的安装要严格控制其平面位置尺寸及垂直度偏差，经检测符合要求后方可固定。当拼装某一块段时，发现其平面位置尺寸及垂直度与设计位置误差较大时，尽可能切割接缝等法调整该块段处于设计位置，以减少合拢段拼装时出现较大的累积误差。焊接两块钢围堰之间的拼装缝，要求双面满焊，并用煤油检测其渗透情况，焊接应采取措施减少面板的变形，如先分节段对称跳焊，再补焊到达满焊。4.6140、钢围堰导向装置的安装钢围堰的导向装置安装在四个角上的钢护筒上，导向装置采用长度为4m的16b槽钢通过水平16b焊接在钢护筒上，水平16b间距为100cm，每个护筒在靠近围堰的两个侧面焊接导向装置。导向槽钢距离围堰内壁板净距为50mm。4.7、底节钢围堰的下沉底节钢围堰拼装完毕，悬吊系统安装完成并经检查符合要求后。4台油泵同步启动，观察四台油泵上的油表读数基本一致，使四台千斤顶活塞均伸出50mm，千斤顶顶升钢围堰底节离开拼装平台5cm，停止顶升，通过油表读数判断四根精轧螺纹钢受力是否一致，吊点是否有异常等，如无特殊情况，临时固定钢围堰，尽快拆除钢围堰的拼装工作平台。钢围堰的下放要有专人统一指挥141、，每个千斤顶由一个熟练工人负责操作，并配备一个人协助观察。下放前在导向16b上做好标高刻度标记，下放时，随时检查四个油表读数是否一致，做到每根精轧螺纹钢筋松紧一致。钢围堰下放开始入水后，每根精轧螺纹钢筋的受力逐渐变小，直到钢围堰不再下沉达到自浮平衡，停止下放。第一节钢围堰总重74.0吨，当达到自浮平衡时，吃水深度为2.13m，此时第一节钢围堰的干舱高度为2.87m。第一节钢围堰入水自浮后，检查钢围堰是否有漏水现象，若有，必须补焊处理，同时检查整个钢围堰的平面尺寸和垂直度，以便在拼装下一节钢围堰能及时进行调整。4.8、第二节钢围堰的拼装、下沉底节钢围堰下放到位后，拆除底节围堰整体下放系统。为了确142、保第二节分块拼装时底节围堰顶面标高不发生大的变化，在四角的4个护筒各设两个5t手拉葫芦，手拉葫芦拉在底节钢围堰上，预拉力为1t左右，测量人员测量底节顶面标高，偏差要求在10mm以内。钢围堰的拼装顺序与第一节的拼装有区别，第二节的拼装要考虑葫芦的平衡受力，拼装时须分节段循环对称拼装，同时为减轻葫芦的受力，在拼装时边拼装边整体平衡下放。上下节钢围堰的拼接，强调上下隔舱的垂直对接，并要求焊缝饱满。第二节钢围堰拼装完毕，按要求安装第一层内支撑。内支撑安装完毕，拆除手拉葫芦，利用导向装置整体下沉钢围堰。4.9、第三节和四节钢围堰的拼装、下沉第三、四节钢围堰的拼装、下沉与第二相类似，第三节钢围堰拼装完毕，143、按设计图安装第二、三层内支撑，第四节钢围堰拼装完毕，按设计图安装第四层内支撑。4.10、钢围堰砼封底前的基底处理当钢围堰下沉到位（钢围堰刃脚到80.176m标高），在砼封底之前，要对基底进行处理：水下清洗封底段桩身砼及钢围堰内侧壁板，利用导管吹砂吸掉河床面的一层浮泥，为砼封底做好准备，并对钢围堰刃脚外侧全面进行检查，对有空隙的地方采用砂袋进行封堵。4.11、水下混凝土封底4.11.1、导管的布设在钢围堰顶利用贝雷搭设施工工作平台，总计布设5根混凝土封底导管，其中4根固定导管导管布设在4根桩基中心，1根为机动导管。导管储料斗首批方量为8.0m3，导管底部悬空20cm。4.11.2、围堰砼封底施工144、工艺首先用4根导管先后浇筑首盘封底混凝土。考虑到先浇筑的砼会流动到后浇筑的导管底面，第2根导管浇筑首盘砼时需测量使其导管底面距离砼20cm左右，接着连续不断地进行砼灌注。第5根导管作为机动导管使用，封底砼大部分通过前4根导管来完成，第5根导管等到封底后期使用，当4根导管封底后仍有流动不到位的位置，利用第5根导管进行砼的水下灌注。为使水下封底砼有个良好的流动性，砼的坍落度控制在18-20cm，首批料取偏小值，砼的砂率宜在45%-48%。砼封底时考虑用砼泵车送料便于导管点之间送料的转换。砼封底的过程中要多点测量，时刻掌握封底砼的流动方向及高程。砼封底高度3.0m，砼方量共337m3。砼封底首批料开145、始浇筑后要连续作业一气呵成。 采用导管砍球法进行浇注，并尽量在水位高时开管。为了保证封底混凝土顶面尽量平整，在混凝土浇筑完后根据测点标高情况选择在标高高点处采用加长的振动棒进行振捣，到特别注意的是，振动棒要全部插入混凝土后才能开始振捣，以防振捣后混凝土变稀。此方法存在风险，不到万不得已不要轻易使用。4.11.3、砼封底标高控制 封底砼顶标高设计值为+83.176m，由于水下浇筑混凝土标高控制较难，砼封底完成后，其顶标高难以做到一致，要求封底混凝土顶标高控制在+0cm到-20cm的范围内。5、承台施工 双壁钢围堰封底后为承台施工提供了干作业环境。承台高度为3.0m，一次性浇筑完成。5.1 准备工146、作 在封底混凝土完成后，围堰内抽水后可割除桩顶以上的钢护筒，进行桩头浮碴的凿除和清理，确保桩头清理至符合强度的新鲜砼为准，如有桩头标高不符合要求，则按接桩处理，桩头嵌入承台深度按设计要求。同时清除封底砼表面浮碴，尽量找平封底砼顶面。5.2钢筋工程（含预埋件）5.2.1承台钢筋制作安装 5.2.1.1承台各种规格的钢筋按照设计尺寸精确计算在加工车间分类按量加工制作，通过车、船运输到墩位，按承台在套箱内的实际位置安装，采用砼垫块支垫保证保护层的厚度。 5.2.1.2直径25mm钢筋采用等强度直螺纹G25接头连接，并严格按照标准和工艺操作规格施工，同时保证同一断面处主筋接头数量不超过50%，其余规格147、钢筋搭接绑扎，搭接长度为35d。 5.2.1.3为保证钢筋安装的稳定，适当增加架立筋。5.2.3预埋件制作安装 5.2.3.1墩身预埋钢筋按钢筋接头位置相互错开和同一水平平面内(接头净距在35d范围内仍认为在同一水平面内）的钢筋接头数量不超过总钢筋数量的50%设计要求进行加工。 5.2.3.2其他预埋件安装 按设计要求和施工需要布置，如塔吊底座预埋件等预埋安装，要求位置准确。5.3 砼工程5.3.1砼生产承台一次性浇筑完成，34#墩单个承台砼330.75m3，砼强度等级为C35。采用商品砼，砼供应速度为40m3/h，可以在8小时内完成承台浇筑。严格控制砼配比计量精度，砼坍落度控制在18cm左右148、。5.3.2 砼运输砼从商品砼站采用混凝土运输车运输至墩位，出料后，经溜槽直接将混凝土引流至浇筑位置。5.2.3砼浇注5.2.3.1在钢围堰顶面搭设布料平台，用于溜槽安装和人员操作平台。5.2.3.2设置料斗，串筒布料，控制砼倾落高度在2m以内，防止砼集中堆放和离析。5.2.3.3砼振捣采用插入式振动器进行，由具有一定专业水平人员专人负责，并严格按操作要求振捣。插入式振动器工作时可按直线行列移位或交错行列移位，一般以振动作用半径R的1.5倍为宜，或根据混凝土的流动性、工程结构的形状、钢筋的稀密程度等情况，经试验确定，在一般情况下，振动作用半径约为振动棒半径的89倍。振动器的移动距离，应尽可能保149、持一定规律，防止漏振或过振。插入式振动器的振动深度，一般不应超过振动棒长度的2/33/4倍。振动时应不断的上下移动振动棒，以便捣实均匀。采用分层浇筑，按一般每3050cm厚度分层，振动棒应插入到下层混凝土中510cm，并应在下层混凝土初凝以前振动完成其相应部位的上层混凝土，以确保砼质量，同时由于套箱平面范围大，砼浇注要从套箱长度方向的一端浇注，使套箱内砼均匀分层浇注。插入式振动器在每一振动位置的振动时间，应依振动器的振动频率和混凝土的流动度而异，可通过试验确定。适宜的振动时间，一般可从下列现象判断：a.振动时混凝土不再有显著的沉落。b.不再出现大量的气泡。c.混凝土表面均匀、平整，并已泛浆。d150、.振动时间不可过短或过长，过短时混凝土振不实，过长时混凝土可能产生离析现象。在一般情况下，振动的适宜时间约为2030s，任何情况下也不宜少于10s。e.振动器在一个部位振动完毕后，须缓慢、匀速地边振动边上提，不宜提升过快，以防振动中心产生空隙。5.2.3.4砼试验与记录在灌注混凝土时，按试验要求频率制作混凝土试块。试块应妥善保护，强度测试后，填写试验报告表。强度不合格时，应及时提出报告，予以补救处理。有关混凝土灌注情况、灌注时间、混凝土顶面标高以及发生的异常现象等，应指定专人进行记录。5.3.4砼养生采用蓄水保温的方法进行。承台每层砼浇筑完成时，在其砼达到终凝时间以后，采用蓄水法在砼顶面灌入3151、0cm深水淹没，控制砼表面温度与外界环境温度之间差值；使砼具有较高的抵抗温度变形的能力，达到砼不开裂这一养生目的。养生时间不少于5d，在砼强度不足2.5Mpa时，不得踩踏或承受其他动静荷载。承台砼全部浇注完成，适当延长养护时间。5.3.5与墩身接触处新老砼结合的处理在砼浇注完成后强度达0.5Mpa时，使用高压水冲洗清除砼表面砂浆及松散浮渣；或在砼达10Mpa，用风镐凿毛，并用高压水冲洗干净五、质量保证措施 1、成立以项目经理为主任，总工程师为付主任，各质量管理有关科室负责人为委员的全面质量管理委员会，主持总体施工质量控制和监督。 2、建立三级质检体系。即现场施工技术员对施工质量按规范要求严格检152、验而形成第一级（现场级）自检，在自检项目中对合格项目进行签证，再向项目经理部质检科的专职质检员呈报并严格进行第二级自检，复检合格方可逐一签证。二级自检验收通过后再向驻地监理工程师呈报检验直至认可合格签证后方可进入下一道工序施工。 3、建立严格的质量管理制度，实行岗位责任制。对任一具体工序做到定人定岗，职责明确，并建立质量效果的奖罚制度，按责任进行逐级奖罚。 4、质量的控制是全员和全过程的控制，必须始终不渝地贯彻执行总公司ISO9002质量保证体系的标准运行。 5、密切与监理的联系，认真听取他们指导性意见，服从监理裁决，避免差错和事故损失。 6、经常组织学习施工技术规范和专业培训，学习监理管理与153、操作的新经验、新技术，不断提高本部质检工作人员的业务素质。六、工期保证措施1、项目经理部立即开展前期准备工作，调遣具有丰富同类工程施工经验和责任心强的工程技术、管理等各类专业管理人员和施工队伍上场。2、应发挥整体优势，对施工队伍实行动态管理，合理安排规划生产计划。3、加强现场的思想政治工作，抓住时机，开展以比质量、比安全、比进度、比效益的劳动竞赛，使每一位参加施工的职工都充满责任感、荣誉感和紧迫感，发挥出最大的积极性。七、安全文明保证措施1、建立健全安全保证体系,对职工进行安全教育,牢固树立”安全第一,预防为主”的思想。2、工地设置醒目的安全标志。桥位有工程概况牌、施工总平面布置图、形象进度图154、桥梁施工现场组织机构图、责任划分牌、施工用电管理制度、高空作业管理制度、特种设备安全操作规程，安全标准及保证措施、质量标准及保证措施、环境保护与文明施工措施牌、应急预案简要流程图各一块；现场施工人员人人佩带安全帽和安全作业卡，施工现场出入口挂“进入施工现场，请戴好安全帽”施工场地布局合理，施工便道硬化、确保晴雨畅通，场地两侧设排水沟，保证场地不积水。工点保证有专职安全员1名，佩戴红底黄字安全员袖标巡视；安全员明白安全措施和职责，每天安全检查并有记录。钢材加工场地硬化，搭设钢筋棚，钢材按规格分类堆码整齐，挂设产品标识牌、半成品标识牌；工程、照明用电专人管理，配电箱安装漏电保护器，安装门锁，有雨155、棚或封闭措施，挂“有电，危险”警告标志；危险场所和部位在醒目位置挂安全警示牌。3、对所有进场工人进行“三级安全教育”并进行考核，主要学习国家、省市及有关部门制定的安全生产方针、政策、法规、标准；学习本项目安全生产规章制度、文明工地标准、工程施工特点及可能存在的不安全因素；学习本工种的安全操作规程、事故案例分析、劳动纪律及岗位讲评等。项目部工会、安全环保部、财务部负责落实各项安全防护用品的购置。所有进场的工人配置工作服、安全帽、胶鞋；水上作业配置救生衣。并由专职安全员每天检查其使用情况，保证劳保用品的有效性。由安全环保部组织开展了“找出一个隐患，提供一条建议，采取一项措施，增加一份安全”的活动，156、采用宣传栏等多种形式生动的展示了安全工作的重要性，使广大作业人员在学习 “安全生产法”、“安全生产管理条例”的过程中充分认识到 “安全生产从我做起”的重要性，从而在作业过程中每时每刻把“安全”两字牢记心中。施工现场布置“施工现场安全纪律”、“进入施工现场必须佩戴安全帽”、“施工现场，闲人止步”、“施工现场消防制度”等一系列醒目标志牌，及时提醒施工人员认识到安全的重要性，从而自觉加强自我保护意识，从而在生产生活中认真贯彻“安全第一、预防为主”的方针。将安全生产教育与争创“安全生产标兵”、争当“新长征突击手”以及“创青年生产安全示范岗” 等活动有机的联系起来，对安全生产做的好的职工进行物质奖励，促157、进职工安全生产的积极性。4、施工用电安全；非持证电工，严禁从事电工作业。不得超负荷使用电器设备。检修电器设备时，必须切断电源，并在拉闸处悬挂“有人操作，严禁合闸”的警示牌。必要时，由专人监护，严防他人误合闸。各种电源线避免被重物碾压，必要时，将电源线架高或地沟掩埋。移动电器设备应首先切断电源。禁止使用超额定负荷的保险丝或其他金属丝代替保险丝。工具间或宿舍内不得私自乱接电线，不得使用大功率灯具和电炉。泥浆泵或使用手持电动工具必须设单一的漏电保护器。进行野外测量时，金属标杆不要碰触到电线，特别是高压输电线路，要保持足够的安全距离。电线不得用金属丝绑扎，更不得直接绑扎在金属构件上。若电源线破损，闸刀158、盒、插座、插头等用电装置损坏，设备外壳带电，应及时请电工修理或更换。所有电器设备的金属外壳必须有可靠的接零或接地。5、各种设备施工时应保证良好的工作状态,严禁违章操作.机电设备必须按“一机一闸一箱一保护”规定设置；选择要合理，接地保护要良好，所有电器路均采用三相五线制，架设规范并正确安装漏电保护器，保证机电设备经济安全运行。机电设备的传动带、转轮、飞轮等外露部位必须安设防护罩。用电设备有故障时，应及时关闭电源，不得随意拆卸。工作中如遇停电，应先拉开关、切断电源，来电时应先检查设备和线路状况，如无异常，方可合闸。6、所有进入工地的施工人员必须戴安全帽，并正确佩戴，安全帽必须完好、有系绳。未戴安全159、帽或不正确佩戴或佩戴严重损坏安全帽的施工人员，安全管理人员有权对其批评教育，并通报其所在作业队负责人，要求整改。对仍不改正的，对该作业队相关人员按照集团公司处罚规定处以50元/人.次的处罚，作业队管理人员处以50元/人.次的处罚，直至作业队改正为止。高空作业人员必须穿防滑鞋、系安全带，安全带必须是符合国家标准的，应该按“高挂低用”的原则系安全带。未穿防滑鞋的施工人员按上款1处理程序执行，处罚金额按相关人员100元/人.次，作业队管理人员处以200元/人.次的处罚，直至该作业队改正为止。禁止下河和鱼塘游泳洗澡，否则一经发现将对其所在作业队进行每人次50元的处罚，如因此发生事故由其所在作业队和当时160、人自负。严禁饮酒后上班。7、水上施工前，工区项目部工程部门与当地航道部门联系，商定有关航运和施工的安全事项，发布通航公告，办理施工协议和相关手续。工区项目部工程部门定时与当地气象、水文站联系。当六级以上大风时，通知现场停止工作，并检查加固水面上的船只和锚缆等设施。如确有需要继续作业时，采取有效措施。施工队长负责监控项目，具体工作如下：派人设立明显的航标，以确定施工范围。施工使用的各种船只，按航政部门的规定设置航运标志，并备有救生、消防及靠绑设备，并加以保管。工作平台及钻机平台上应满铺脚手架及设置栏杆、走道，并应随时清除杂物。施工平台作业周围应安装安全网，族板搭设牢固，有防滑条，防止落水事故发生161、。所有电气设备均应安装漏电开关。料船之间的空隙，铺脚手板，或挂安全网，防止人员落水。上游失去控制的船只或巨大漂浮物威胁作业船只或工作平台安全时，立即派出机动船协助避让。水上进行振桩、吊装、砼浇注等各项作业时，必须严格施工工艺和工序，必须有专人指挥，做好防护，主墩施工的上下通道应每天进行检查，以防松动或断裂。工作用码头、船只、浮吊及工作平台夜间必须配足灯光照明，工程开工前按规定设置显示信号，并派人值班，确保水上交通安全。8、现场安全员负责监控项目：进入施工现场必须戴好安全帽和其它个人防护用品。并派专人值班。水上作业人员应着救生衣，作业中应注意自我保护和相互监护。潜水作业人员熟悉潜水用品的使用方法162、，作业前作业人员应对潜水设备、潜水服、高压管、通话扩音器检查无误后方可下水。桥面施工作业应遵守高处作业安全技术规范，特别是高处、临边作业必须系牢安全带。在浮箱上作业时，应随时注意来往船只引起的浪击，以防施工人员落水或被移动物打击或碰撞。运料船在作业船或施工平台附近作业时，现场安全员负责监控，防止锚缆挂住叶轮和船舵被打坏。运料船按规定吨位装卸，不偏载。装载的料具符合安全规定，运送长大件时要捆扎牢靠。船到位后，靠稳拴好，搭好跳板后，方可卸料。吊装时应系缆风绳，使所吊重物保持平衡，防止碰撞，吊装作业，应统一指挥，严禁非指挥人员发令指挥起重信号。9、水上作业的保护措施：进入施工现场必须戴好安全帽、救生163、衣和其它个人防护用品。并派专人值班。水上作业人员应着救生衣，作业中应注意自我保护和相互监护。潜水作业人员熟悉潜水用品的使用方法，作业前作业人员应对潜水设备、潜水服、高压管、通话扩音器检查无误后方可下水。桥面施工作业应遵守高处作业安全技术规范，特别是高处、临边作业必须系牢安全带。在钻孔平台上作业时，应随时注意施工人员，以防施工人员落水或被移动物打击或碰撞。运料船在作业船或施工平台附近作业时，现场安全员负责监控，防止锚缆挂住叶轮和船舵被打坏。吊装时应系缆风绳，使所吊重物保持平衡，防止碰撞，吊装作业，应统一指挥，严禁非指挥人员发令指挥起重信号。施工现场必须要备有落水救生设施：救生圈23个、救生绳12164、根、水面船只1艘。10、实行施工主管负责制，做到管生产必须管安全，谁主管谁负责，落实到安全管理中去。实行分工合作制，各部门在施工中做到明确分工，分工合作，互相配合，互相监督，认真学习各种规章制度，认真履行各自的职责，在施工中杜绝重大事故，确保无事故。专职安全员进行督促落实，对水上作业、起重作业、打桩作业，按规定操作，做好防护，确保人员的安全，实行专人负责，安全员跟班作业，统一指挥。健全考评制度，每月进行安全大检查，建立严格的奖罚制度，并随时进行抽查，对没有及时落实整改的、不彻底的人或单位进行严肃处理。11、主桥防洪防汛施工安全：汛期到来之前，项目经理部成立以项目经理为组长的防洪防汛工作领导小组165、。明确牵头部门并负责此项工作的实施。各工区项目部项目经理负责组织好防汛队伍，备足防汛物资和器材，安排专人24小时防汛值班，确保通讯联络畅通。项目经理部牵头部门应加强与当地气象部门、水文部门保持联系，掌握气象动态，及时了解雨情水情，以便做好整体工作安排和防洪防汛工作。项目经理部开展抗洪防汛专项检查，执行安全生产检查制度的有关规定。重点检查抗洪防汛方案是否可行，职工住房环境、设备停放地点、材料储存场所等是否安全可以及排水、防水设施是否齐备等。施工中，施工队应注意保护好防汛设施，不得损坏沿线排水系统，不因施工而削弱河流、堰塘、堤坝的抗洪能力，不因施工引起雨水冲刷路基或引起既有排水设施的淤塞，并注意疏166、通河道沟渠，不削减过水断面，确保水流畅通。当接到可能发生暴雨、洪水警报后，由调度立即通知各工区项目部负责人、施工队队长、工地值班人员，迅速对危险地段进行普查，当出现险情时值班人员立即通知施工队队长，并采取措施保护施工便道畅通和疏通道路的侧沟、管涵工作；并对施工设备、撤离施工人员等做出判断，向项目经理汇报，并向监理、建设单位汇报。必要时上报下游地方政府。顾全大局，服从当地防汛部门和建设单位的统一调配，发生险情时全力投入抢险。12、起吊作业安全：吊车司机必须经过专门培训并持有操作证。13、十不吊安全规定：（1）指挥信号不明确或违章指挥不吊；（2）超载不吊；（3）工件或吊物捆绑不牢不吊；（4）吊物上167、面有人不吊；（5）安全装置不齐全或动作不灵敏、失效不吊；（6）工具埋在地下与地面建筑物或设备有钩挂不吊；（7）光线阴暗视线不佳不吊； （8）菱角物件无防切割措施不吊； （9）斜拉歪线工件不； （10）危险物品（如氧气瓶、乙炔瓶等）不吊。14、大风、暴雨施工安全防护 当超过设计洪峰流量和设计水位(97.0米)时，停止双壁钢围堰一切施工作业，将围堰内灌满水。工程施工过程中建立正常的天气预报接收制度，与气象、水文部门建立业务咨询关系，由专职安全工程师负责，每日向生产部门通告。大风、洪水来临前和洪水期间，加强与气象、水文部门联系，掌握台风、洪水情况，及时调整施工计划，基础尽量安排在枯水季节昼夜施工。 168、大风前由专职安全工程师牵头，生产副经理主持，各部门负责人参加，对全工地所有电气设备、工地周围排水、房屋等进行一次全面检查，检查出的问题须立即着手改进。所有电气设备均应有安全防护装置，防雨水措施，必要时可拆走电动机等核心部件。不允许有裸露的电线头，架空电缆能放下则放到地面固定，不能放下的则采取加固措施。大风期间生产场区可采取断电措施。 大风、洪水期间，派专人认真检查便桥、水上施工设备和电力电缆等。如便桥冲刷严重，要抛填片石、袋装砂土等，水上设备撤离施工水域，转至安全地带。 常用工程材料的存放地点、库房要牢固，材料、设备库房要加压，周围要利于排洪、防汛。施工场地的排水系统应顺畅，应加大排洪力度，大169、风期间有专人负责检查场地排水情况。施工人员居住区是否安全（有无坍塌、积水、风吹的隐患），在防大风防汛方案中有明确的人员疏散方案，事先规划好疏散地点、带队负责人、食物供应、工地值班员等办法，一旦出现人员疏散要求，能有条不紊地进入疏散程序。 坚决服从防汛指挥部的领导，施工期间尽量避免对大堤的扰动；洪水期间要派人经常检查，备好抗洪物资，发现问题及时解决并向有关部门报告。要备足手电筒、雨具、应急饮用水、食品及药品。 水上施工遇到大风暴雨天气时船舶要提前停止作业，转移至避风港湾，抛锚避风。施工船抗台须服从海事部门的统一指挥。 要做好抢险队的动员，大风一旦来临，要禁止一切人员外出，不得随意离开职守。大风过170、后，项目经理部立即组织人员进场检查，修复大风中损坏的设施，尽快转入正常生产状态。第六章 34号墩双壁钢围堰受力计算书一、设计依据1、XXXX汽车板铁路专用线涟水特大桥施工图2、钢结构设计规范GB50017-2003 中国建筑工业出版社出版社二、工程概况本计算书对XXXX汽车板铁路专用线涟水特大桥34#墩双壁钢围堰进行受力计算。34号墩拟设计钢围堰总高17.00m，其顶标高为+97.176m，底标高为+80.176m。34号墩承台平面尺寸为10.510.5m，厚度为3m，承台底面标高+83.176m，承台顶面标高为+86.176m。承台施工期间桥位处施工最高水位约为+96.0m,计算水位按+97171、.0米考虑。三、主动水土压力计算由于双壁钢围堰下沉过程中，两侧必被掏空，所以计算中只考虑水压力，由于隔仓混凝土浇筑至86.776m标高位置，隔仓混凝土以下的围堰不必进行计算，其受力能够满足要求，只需对隔仓混凝土以上的围堰进行计算即可。水压力自97.0m至86.776m标高。四、围堰结构的简要介绍钢围堰外壁尺寸长13.3m,宽13.3m,内外壁之间宽度为1.2m。封底混凝土厚度为3.0m。钢围堰的主要材料如下：1、围堰内外侧壁板均采用8mm钢板；2、水平环板第一节和顶节采用180*12mm钢板，第二、三节采用200*12，水平分层参照图示。3、内外侧竖杆及所有斜杆均采用L70*70*8mm角钢。172、4、内撑系统均采用2I36b工字钢，底层内撑中心离承台顶面50cm，其顶面与围堰顶面平齐。围堰下沉就位后，即浇注井壁混凝土。五、计算结果及分析围堰计算采用通用有限元软件ansys进行计算，计算中整体仿真建模。其中，壁板采用shell63模拟，竖杆、斜杆及水平环板采用beam4模拟模拟，内撑系统采用Beam188模拟。整个模型共计板壳单元42240个，梁单元46597个。水压力采用梯度荷载的形式施加，在隔仓混凝土顶面施加对围堰平动约束（计算单位N、mm、Mpa）。1、有限元模型整体围堰模型图围堰模型平面图围堰梁单元模型图围堰板单元模型图围堰内撑支撑点局部模型图围堰水平板与斜杆接触局部模型图2、围173、堰整体应力及位移计算结果围堰整体应力计算结果如下：整体最大应力为152.5MPa，稍大于145MPa，但超标率=（152.5-145）/145*100%=5.2%,超标率接近于5%，满足规范要求。 围堰整体位移云图如下：围堰整体最大位移为2.9mm4360/400=10.9mm，故围堰整体位移值满足规范要求。3、8mm钢围堰壁板综合应力壁板的最大应力为116.1Mpa145MPa，壁板受力满足规范要求。4、10mm隔仓板应力计算结果隔仓板的最大应力为88.2Mpa145MPa，隔仓板受力满足规范要求。5、L70*8角钢竖杆应力计算结果L70*8角钢竖杆的最大应力为103.4Mpa145MPa，174、竖杆受力满足规范要求。 6、L70*8斜杆及对撑角钢竖杆应力计算结果 L70*8斜杆及对撑角钢的最大应力为152.5Mpa,稍大于145MPa，超标率为5.2%，接近与5%，故可以认为竖斜杆及对撑角钢受力满足规范要求。7、200*12mm及180*12mm水平环板应力计算结果200*12mm及180*12mm水平环板的最大应力为131.9Mpa145MPa，水平环板受力满足规范要求。8、2I36b内撑系统应力计算结果2I36b内撑系统的最大应力为37.8Mpa145MPa，内撑系统受力满足规范要求。六、结论通过以上计算分析，结论如下：1、34号墩双壁钢围堰结构设计在施工过程中强度、刚度及稳定性均能满足规范要求，其受力是安全可靠的。2、在封底混凝土施工前浇筑隔仓混凝土。