1、正本小学综合楼改扩建工程梁模板及楼面模板施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 目 录一、工程概况3二、编制依据3三、轮扣式特点介绍4四、安全防护领导小组4五、施工准备工作61、技术准备62、材料准备63、劳动组织准备6六、梁模板支撑计算书61计算参数62梁底模验算73.支撑强度验算104.立杆基地承载力验算115.侧模板验算116.梁侧檩梁验算137.计算结果14七、楼面模板支撑计算书151.计算参数152.楼板底模验算163.支撑强度验算204.立杆地基承载力验算215.计算结果21八、模板安装22九、混凝土的输2、送方法24十、砼浇筑时应注意的事项24十一、文明施工措施、验收程序25十二、模板的拆除25十三、发现异常情况时的应急措施26 一、工程概况 XX市第一小学改扩建工程综合楼，框剪结构，建筑层数五层，建筑高度19.8米，首层层高为4.8米，二层以上为标准层高为3.8米，总建筑面积：4649.75平方米，占地面积 1163平方米。计划开工时间：XXXX年11月29日 计划竣工时间：XXXX年12月3日工程名称：XX市第一小学改扩建工程 建设单位：XX市第一小学 施工单位： 设计单位： 勘察单位： 监理单位 本方案取三层梁C/910轴为计算单元，最大跨度为12米，最大梁高为250X750mm，层高为83、.6米。高大支模面积为：169.8平方米，本工程楼板模板均采用木夹板，模板厚度：18mm，支撑采用轮扣式脚手架，梁模板支撑横、纵向间距：800mm，楼板模板支撑横、纵向间距800mm,梁边至板支撑的距离0.60m。 二、编制依据1、依据XX市第一小学改扩建工程设计施工图纸；2、建筑施工手册（1999年1月中国建筑工业出版社出版）；3、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204XXXX）；4、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011；5、建筑结构荷载规范施工组织设计方案；6、实用建筑工程师手册（1997年12月中国建筑工业出版社出版）；7、建筑施工模板安全技术规范JGJ 14、62-2008；8、三禾（一洲）施工安全辅助设计计算软件；9、总体施工组织设计。三、轮扣式特点介绍 轮扣式脚手架是新型的一种便捷式支撑脚手架，它有点类似碗扣架又优于碗扣架，其主要特点是： 1、具有可靠的双向自锁能力； 2、无任何活动零件； 3、运输、储存、搭设、拆除方便快捷； 4、受力性能合理； 5、可以自由调节； 6、产品标准化包装； 7、组装合理，它的安全性、稳定性好于碗扣式、优于门式脚手架； 8、实践中表明，作为梁跨度在15m以内，净空层高度在12m一下的单跨、多跨连续梁、框架结构房屋模板支撑体系，其稳定性和安全性好于碗扣式脚手架，优于门式脚手架。 四、安全防护领导小组安全生产、文明施工5、是企业生存与发展的前提条件，是达到无伤亡事故的必然保障，也是我项目部的根本要求。为此项目部成立以项目经理为组长的安全防护领导小组，其机构组成人员及责任分工如下：组 长：全面协调工作副组长：项目部技术负责人安全员：现场施工指挥、安全巡视和检查。安全生产组机构图安全负责人技术负责人脚手架负责人机械负责人消防负责人劳1、监督施工全过程的安全生产，纠正违章；2、配合有关部门排除施工不安全要素；3、项目安全员活动和安全教育；4、监督劳保用品质量和使用。1、制订项目安全技术措施和分项安全方案；2、督促安全措施落实；3、解决施工过程中的不安全技术问题。1、模板安拆前进行安全、技术交底；2、合理安排生产计划。6、1、在安全前提下合理安排生产计划；2、组织施工安全技术措施的实施1、保证项目使用的各类机型安全运行；2、监督机械操作员持证遵章作业1、保证防火设备齐全、有限；2、消除火灾隐患；3、组织现场消防队和日常消防工作。1、保证进场施工人员安全技术素质；2、控制加班加点，保证劳逸结合；3、提供必需劳保用品，保证质量。有关工作的执行人和班组长项目经理模板负责人劳务负责人五、施工准备工作 1、技术准备组织现场管理人员熟悉、审查施工图纸，编制施工图预算，重点对外壁支模、框架顶板模板结构施工等分项工序的技术、质量和工艺要求进行学习，并将其质量和工艺的要点向作业班组作详细的交底，并做好文字记录。2、材料准备按照施7、工方案做好模板结构体系的主要材料计划，根据施工平面图的要求，组织好所需的材料、机具按计划进场，在指定地点，按规定方式进行储存、堆放，确保施工所需。3、劳动组织准备根据项目经理部架构，按照劳动需要量计划，组织劳动力进场，并对其进行安全、防火、文明施工等方面的教育，向施工班组、工人进行施工方案、计划和技术交底。并建立、健全各项现场管理制度。六、梁模板支撑计算书1计算参数结构楼板厚120mm，梁宽b=250mm，梁高h=750mm，层高8.60m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边支撑至板支撑的距离0.80m；板材弹性模量E=6000N/mm2，枋材弹性模量E8、=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用两根扣件式钢管支撑，横向间距600mm，纵向间距900mm，支架立杆的步距h=0.90m；钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积4.24cm2，回转半径i=1.59cm；钢管重量0.0326kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2。2梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值底侧模自重 0.3 kN/m2 (0.25 + 1.26 ) 1.2 = 0.549、 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.25 0.75 1.2 = 5.40 kN/m钢筋荷载 1.5 kN/m3 0.25 0.75 1.2 = 0.34 kN/m振捣砼荷载 2.0 kN/m2 0.25 1.4 = 0.70 kN/m梁底模和支架承载力计算组合 q1= 6.98kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合()/1.2 q2= 5.23kN/m（2）底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=250mm。W=bh2/6=250182/6=13500mm3， I=bh3/12=250183/12=121500mm4。1）抗弯强度验10、算弯矩系数KM=-0.105,Mmax=KMq1L2 =-0.1056.983002=-65961Nmm=-0.07kNm=Mmax/W=65961/13500=4.89N/mm2 梁底模抗弯强度=4.89N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.6066.98300=1269N=3Vmax/(2bh)=31269/(225018)=0.42N/mm2梁底模抗剪强度=0.42N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.644,q2=5.23kN/mmax=Kq2L4/(100EI)=0.6411、45.233004/(1006000121500)=0.37mm=L/250=300/250=1.20mm 梁底模挠度max=0.37mm=1.20mm,满足要求。内力图如下图（3）第一层龙骨(次楞)验算钢管横向间距L=600mm ，C=250mm、=250/600=0.42。第一层龙骨(次楞)采用木枋 b=80mm，h=80mm；W=bh2/6=80802/6=85333mm3I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1）抗弯强度验算a 、梁传荷载计算q=q1第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=6.98300/250=8.38kN/mMq=qcL(2-)/8=8.38250/10012、0600/1000(2-0.42)/8=0.25kNmb 、板传荷载计算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活载=1.2(0.1225+0.30)+1.42.50=7.46kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=400/1000300/10007.46=0.90kNa =0.5(L-c)=0.5(600-250)=175mm，Mp=Pa=0.900.18=0.16kNmMmax=MqMp=(0.25+0.16)106=410000Nmm=Mmax/W=410000/85333=4.80N/mm2 第一层龙骨(次楞)抗弯强度=4.80N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强13、度验算Vmax=0.5q梁宽P=0.58.38250/1000+0.90=1.95kN=3Vmax/(2bh)=31.951000/(28080)=0.46N/mm2第一层龙骨(次楞)抗剪强度=0.46N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q=q2第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=5.23300/250=6.28N/mmq=qcL3(8-423)/(384EI) =6.282506003(8 - 4 0.422+0.423)/(38490003413333)=0.21mmp=PaL2(3-4(a/L)2)/(24EI) =0.9010001756002(3 - 40.292)/14、(2490003413333)=0.20mmmax=qp=0.21+0.20=0.41mm=L/250=600/250=2.40mm第一层龙骨(次楞)挠度max=0.41mm=2.40mm,满足要求。内力图如下图（4）第二层龙骨(主楞)验算钢管纵向间距900mm，计算跨数2跨；第二层龙骨(主楞)采用单枋b=80mm，h=80mmW=180802/6=85333mm3，I=180803/12=3413333mm4 1）抗弯强度验算P=V=1/2q梁宽P=0.58.38250/1000+0.90=1948N=1.95kN弯矩系数KM=-0.333,Mmax=KmPL=-0.3331.951000915、00=-584415Nmm =Mmax/W=584415/85333=6.85N/mm2第二层龙骨(主楞)抗弯强度=6.85N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=1.333,Vmax=KVP=1.3331.95=2.60kN =3Vmax/(2bh)=32.601000 /(28080)=0.61N/mm2第二层龙骨(主楞)抗剪强度=0.61N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度强度验算挠度系数K=1.466，P=V=1/2q梁宽P板传=0.56.28250/1000+0.90=1.69kNmax= KPL3/(100EI)=1.466116、.6910009003/(10090003413333)=0.59mm=L/250=900/250=3.60mm第二层龙骨(主楞)挠度max=0.59mm=3.60mm,满足要求。内力图如下图 3.支撑强度验算(1)荷载计算每根钢管承载NQK1=7149N每根钢管承载活荷载(1.0kN/m2):NQK2=1.40.600.901000=756N每根钢管承载荷载NQK=NQK1NQK1=7149+756=7905N钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=0.03267.91000=258N水平拉杆9层,拉杆重量=91.500.0326=440N扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=14.60917、=131N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=258+440+131=829N钢管轴向力N=1.2NGK+NQK=1.2829+7905=8900N(2)钢管立杆长细比验算顶部立杆段：LO=11(h+2a)=1.01.473(900+2200)=1915mm,非顶部立杆段：LO=12h=1.02.985900=2687mm，钢管的i=15.90mm,=LO/i=2687/15.90=168.99钢管立杆长细比168.99210,满足要求。(3)钢管立杆稳定性验算顶部立杆段：LO=1(h+2a)=1.1851.473(900+2200)=2269mm，非顶部立杆段：LO=2h=1.18、1852.985900=3184mm，钢管的i=15.90mm,= LO/i=3184/15.90=200.25=0.180,N/(A)=8900/(0.180424)=116.61N/mm2钢管立杆稳定性计算116.61N/mm2205N/mm2,满足要求。 4.立杆基地承载力验算 立杆基础底面的平均压力必须符合下式要求:Pkfg Pk=N/A=8.90/0.20=44.50kN/m2fg=0.40145.00=58.00kN/m2立杆基础地面的平均压力Pk=44.50kN/m258.00kN/m2,满足要求。5.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1 =0.22200/(T+15)19、1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2(=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=240.75=18.00kN/m2F1、F2两者取小值F=18.00kN/m2，有效压头高度=F/=0.75m。2)荷载计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的侧压力F 18.00 kN/m2 G=1.2 21.60 kN/m2振捣混凝土产生的荷载Q2K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合+ 27.20 kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/1.220、 18.00 kN/m2（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨；木模板厚度h=18mmW=bh2/6=630182/6=34020mm3，I=bh3/12=630183/12=306180mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,q=27.20(750-120)/1000=17.14kN/m=17.14N/mmMmax=KMqL2=-0.10517.143002=-161973Nmm=Mmax/W=161973/34020=4.76N/mm2 侧模抗弯强度=4.76N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606,Vmax=21、KVqL=0.60617.14300/1000=3.12kN =3Vmax/(2bh)=33.121000/(218630)=0.41N/mm2 侧模抗剪强度=0.41N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.644,q，=18.00(750-120)/1000=11.34kN/m=11.34N/mm挠度max=Kq，L4/100EI=0.64411.343004/(1006000306180)=0.32mm=L/250=300/250=1.20mm侧模挠度max=0.32mm=1.20mm,满足要求。内力图如下图（3）对拉螺栓计算Fs=0.95(GF+QQ2k22、）=0.9527.20=25.84kN/m2;设1排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=(750-120)/2=315mm=0.32m，N=abFs=0.600.3225.84=4.96kN；对拉螺栓12,容许拉力Ntb=12.90kN对拉螺栓受力4.96kN容许拉力12.90kN,满足要求。（4）侧肋强度验算计算跨度315mm；跨数2跨。木枋尺寸 b=80mm，h=80mmW=bh2 /6=80802/6=85333mm3，I=bh3/12=80803/12=3413333mm4 。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.125,q=27.20300/1000=8.16N23、/mmMmax=KMqL2=0.1258.163152=101210Nmm=Mmax/W=101210/85333=1.19N/mm2侧肋抗弯强度=1.19N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.625，Vmax=KV qL =0.6258.16315/1000=1.61kN =3Vmax/(2A)=31.611000/(28080)=0.38N/mm2 侧肋抗剪强度=0.38N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.521,q，=18.00300/1000=5.40N/mm max=Kq，L4/100EI=0.521524、.403154/(10090003413333)=0.01mm=L/250=315/250=1.26mm侧肋挠度max=0.01mm=1.26mm,满足要求。内力图如下图 6.梁侧檩梁验算对拉螺杆横向间距600mm，侧肋间距300mm，计算跨数5跨；梁侧檩梁采用483.2双钢管，W=4730mm3，I=113500mm4，A=450mm2；1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.171,P=1.25qL=1.258.160.32=3.21kN;Mmax=KmPL=0.1713.210.60106=329346Nmm=Mmax/W=329346/(24730)=34.81N/mm2檩梁抗弯强度=34.25、81N/mm2fm=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.658,Vmax=KVP=0.6583.21=2.11kN =3Vmax/(2A)=32114/(22450)=3.52N/mm2檩梁抗剪强度=3.52N/mm2fv=120.00N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=1.097,P,=1.25qL=1.255.400.32=2.13kN;max=KP,L3/（100EI）=1.09721266003/(1002060002113500)=0.11mm=L/250=600/250=2.40mm檩梁挠度max=0.11mm=2.40mm,满足要求。7.26、计算结果 底模、侧模厚度18mm；第一层龙骨(次楞)8080mm木枋300mm，第二层龙骨(主楞)8080mm单木枋600mm；钢管纵向间距900mm，钢管横向间距600mm；竖肋8080mm木枋300mm，对拉螺栓1排12,横向间距600mm，采用483.2双钢管作为横檩梁。剪刀撑设置普通型：在架体外侧周边及内部纵、横向每5m8m，应由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度应为5m8m。在竖向剪刀撑顶部交点平面应设置连续水平剪刀撑，水平剪刀撑至架体底平面距离与水平剪刀撑间距不宜超过8m。 七、楼面模板支撑计算书1.计算参数结构板厚120mm，层高8.60m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底27、模厚度18mm；板材弹性模量E=6000N/mm2,枋材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用483.0mm钢管：横向间距900mm,纵向间距900mm,支撑立杆的步距h=0.90m；立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a=500mm；钢管直径48mm,壁厚3.0mm,截面积4.24cm2,回转半径i=1.59cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2。2.楼板底模验算（1）底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 计算宽度(m) 板厚(m28、) 系数 设计值底模自重 0.30 kN/m2 1.0 1.2 = 0.36 kN/m砼自重 24.00 kN/m3 1.0 0.12 1.2 = 3.46 kN/m钢筋荷载 1.10 kN/m3 1.0 0.12 1.2 = 0.16 kN/m施工人员及施工设备荷载 2.50 kN/m2 1.0 1.4 = 3.50 kN/m底模和支架承载力计算组合 q1 = 7.47 kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合 q2 = 3.97 kN/m（2）楼板底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=350mm，计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度=1000mmW=bh2 /6=1000182/6=5400029、mm3，I=bh3/12=1000183/12=486000mm4。1）内力及挠度计算a.荷载支座弯矩系数KM=-0.105，M1=KMq1L2 =-0.1057.473502=-96083Nmm剪力系数KV=0.606 ，V1=KVq1L=0.6067.47350=1584Nb.荷载支座弯矩系数KM=-0.105，M2=KMq2L2=-0.1053.973502=-51064Nmm跨中弯矩系数KM=0.078，M3=KMq2L2=0.0783.973502=37933Nmm剪力系数KV=0.606，V2=KVq2L=0.6063.97350=842N挠度系数K=0.644,2=Kq,2L4/30、(100EI)=0.644(3.97/1.2)3504/(1006000486000)=0.11mmc.施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1.42.50=3.50kN ,计算简图如下图所示。跨中弯矩系数KM=0.200，M4=KMPL=0.2003.501000350=245000Nmm支座弯矩系数KM=-0.100，M5=KMPL=-0.1003.501000350=-122500Nmm剪力系数KV=0.600，V3=KVP=0.6003.50=2.10kN挠度系数K=1.456，3=KP,L3/(100EI)=1.456(3.50/1.4)10003531、03/(1006000486000)=0.54mm2）抗弯强度验算M1=-96083Nmm，M2M5=-173564Nmm，M3M4=282933Nmm比较M1、M2M5、M3M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。Mmax=282933Nmm=0.28kNm，=Mmax/W=282933/54000=5.24N/mm2 楼板底模抗弯强度=5.24N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。3）抗剪强度验算V1=1584N，V2+ V3=842+2100=2942N比较V1、V2V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力Vmax=2942N=2.94kN，=3Vmax/（2bh）=3232、942/(2100018)=0.25N/mm2楼板底模抗剪强度=0.25N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。4)挠度验算max=0.11+0.54=0.65mm=350/250=1.40mm楼板底模挠度max=0.65mm=1.40mm,满足要求。内力图如下图。(3)第一层龙骨(次楞)验算钢管横向间距900mm,第一层龙骨(次楞)间距350mm,计算跨数2跨第一层龙骨(次楞)采用木枋b=80mm,h=80mmW=bh2/6=80802/6=85333mm3,I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1)抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.125，q=q1第一层龙骨(次楞)33、间距/计算宽度=7.47350/1000=2.61kN/mMmax=-KMqL2=-0.1252.619002=-264263Nmm=-0.26kNm=Mmax/W=264263/85333=3.10N/mm2 第一层龙骨(次楞)抗弯强度=3.10N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=0.625，Vmax=KVqL=0.6252.61900=1468N=1.47kN=3Vmax/（2bh）=31468/(28080)=0.34N/mm2第一层龙骨(次楞)抗剪强度=0.34N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3)挠度验算挠度系数K=0.521，q34、=q2第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=3.97/1.2350/1000=1.16kN/m=1.16N/mm max=KqL4/(100EI)=0.5211.169004/(10090003413333)=0.13mm=900/250=3.60mm第一层龙骨(次楞)挠度max=0.13mm=3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。(4)第二层龙骨(主楞)验算钢管纵向间距900mm,计算跨数2跨。第二层龙骨(主楞)采用单枋b=80mm,h=80mm；W=180802/6=85333mm3, I=180803/12=3413333mm41)抗弯承载力验算弯矩系数KM=0.328，P=1.235、502.61900=2936N=2.94kNMmax=KMPL=0.3282936900=866707Nmm=0.87kNm=Mmax/W=866707/85333=10.16N/mm2第二层龙骨(主楞)抗弯强度=10.16N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=1.578，Vmax=KVP=1.5782.941000=4639N=4.64kN=3Vmax/(2bh)=34639/(128080)=1.09N/mm2第二层龙骨(主楞)抗剪强度=1.09N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3)挠度验算挠度系数K=1.408，P，=1.2501.1636、900=1305N=1.31Nmax=KP，L3/(100EI)=1.40813059003/(10090003413333)=0.44mm=900/250=3.60mm第二层龙骨(主楞)挠度max=0.44mm=3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。3.支撑强度验算(1)荷载计算每根钢管承载NQK1=9276N每根钢管承载活荷载(1.0kN/m2):NQK2=0.900.9011000=810N每根钢管承载荷载NQK=NQK1NQK1=9276+810=10086N钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=8.480.03261000=276N水平拉杆10层,拉杆重量=10(0.9037、+0.90)0.03261000=587N扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=1014.60=146N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=276+587+146=1009N钢管轴向力N=1.2NGK+NQK=1.21009+10086=11297N(2)钢管立杆长细比验算剪刀撑设置普通型顶部立杆段：LO=k1(h+2a)=1.01.473(900+2200)=1915mm,非顶部立杆段：LO=12h=1.02.985900=2687mm，钢管的i=15.90mm,=LO/i=2687/15.90=168.99钢管立杆长细比168.99210,满足要求。(3)钢管立杆稳定性验算38、顶部立杆段：LO=1(h+2a)=1.1851.473(900+2200)=2269mm，非顶部立杆段：LO=2h=1.1852.985900=3184mm，钢管的i=1.80mm,= LO/i=3184/15.90=200.25=0.180,N/(A)=11297/(0.180424.00)=148.02N/mm2钢管立杆稳定性计算148.02N/mm2205N/mm2,满足要求。4.立杆地基承载力验算 立杆基础底面的平均压力必须符合下式要求: Pfa P=N/A=11.30/0.20=56.50kN/m2fa=0.40145.00=58.00kN/m2立杆基础地面的平均压力P=56.50k39、N/m2Fa=58.00kN/m2,满足要求。5.计算结果底模楼模板18mm,第一层龙骨(次楞)采用单枋b=80mm，h=80mm,间距350mm；第二层龙骨(主楞)采用单枋b=80mm，h=80mm；钢管横向间距900mm,钢管纵向间距900mm,立杆步距0.90m单枋b=80mm，h=80mm。剪刀撑设置普通型：在架体外侧周边及内部纵、横向每5m8m，应由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度应为5m8m。在竖向剪刀撑顶部交点平面应设置连续水平剪刀撑，水平剪刀撑至架体底平面距离与水平剪刀撑间距不宜超过8m。八、模板安装工艺流程：轴线投设柱模板制安设置标高控制点二层梁板模板制安线管预埋验收验收40、依次推进1、基础处理：安装模板前先复查首层地面标高及中心线位置，弹出梁边线，画出水平标高线，从而控制楼板底模板的标高。模板支撑安装后应仔细检查各部位是否牢固，在浇筑混凝土过程中要经常检查楼板、柱帽位置，如发现变形、松动现象，要及时修整加固。纵横向水平拉杆、扫地杆均采用483.0无缝钢管。2、楼板模板：平板的模板铺设在搁栅上，搁栅两头搁置到木枋条托上，平板模应垂直于搁栅光摆楞上，等分搁栅间距，最后铺钉平板夹板模，为了方便拆模，只在模板端部或接头处钉牢。楼面模板必须按规范拼装严密，如果出现小板缝隙，必须使用沥青纸或水泥袋纸进行补缝，防止在浇捣混凝土时发生漏浆现象。3、在柱梁交接处，按规范要求设置垃41、圾清扫口，等模板完成后，组织验收合格后将木碎及杂物通过垃圾清扫口清除干净。在清理完垃圾后，必须将清扫口封闭完整，保证在浇筑混凝土时不漏浆及模板产生膨胀。4、支模时跨中按 3 的坡度起拱；模板安装完成并经验收合格后，预埋水、电管 、预留孔等作放线定位，核对后进行下道工序施工，预留孔应放线检查后提前打好。5、分项模板允许偏差要求严格控制在如下数据内：柱、梁轴线位移3mm每层垂直3mm表面平整度5mm预留洞中心线位移10mm预埋砖墙拉结筋预留中心位移5mm6、安全管理技术措施：1）作业前应认真检查模板、支撑等构件是否符合要求，钢模板有无严重锈蚀或变形，木模板及支撑材质是否合格。2）地面上的支模场地必42、须平整夯实，并同时排除现场的不安全因素。3）模板工程作业高度在2m和2m以上时，必须设置安全防护措施。4）操作人员登高必须走人行梯道，严禁利用模板支撑攀登上下，不得在墙顶、独立梁及其他高处狭窄而无防护的模板面上行走。5）模板的立柱顶撑必须设牢固的拉杆，不得与门窗等不牢靠和临时物件相连接。模板安装过程中，不得间歇，柱头、搭头、立柱顶撑、拉杆等必须安装牢固成整体后，作业人员才允许离开。6）基础模板安装，必须检查基坑支护结构体系的稳定状况，基坑上口边沿1m以内不得堆放模板及材料。向槽内运送模板构件时，严禁抛掷。使用起重机械运送，下方操作人员必须离开危险区域。7）组装立柱模板时，四周必须设牢固支撑，支43、设独立梁模应搭设临时操作平台，不得站在柱模上操作和在梁底模上行走立侧模。九、混凝土的输送方法本工程使用商品混凝土。在浇筑混凝土时，先检查各部位模板的稳定性及密封性，以保证混凝土不漏浆及结构的牢固。柱子的混凝土在浇捣完后，必须检查柱子钢筋的位置是否正确；楼板的混凝土在浇捣时必须派专人对楼面钢筋的位置进行检查，以保证各部位钢筋不走位。十、砼浇筑时应注意的事项在浇筑混凝土时，要有专人检查模板及其支架、浇筑时的变异情况，发现隐患必须及时加固。柱砼浇筑后，要及时复核柱子的垂直度。在浇筑混凝土时，不能一次浇筑完毕，必须分层进行浇筑，避免因漏振产生分层及出现蜂窝现象。十一、文明施工措施、验收程序1、专人负责44、维护和清理楼面上的材料堆放。2、每天下班前要清理干净场地，做到工完场地清。3、模板、支撑拆除后，应在三天内把所有材料清运走，并在指定位置分类堆放整齐，把楼面打扫干净。4、模板的安装验收每一个分项部位的模板工程安装完毕后，先由施工单位进行自检，并对该部位的模板安装工程检验批进行填写，自检合格后报监理单位进行验收。每一个分项部位经验收合格后，由监理单位的现场监理员及总监理工程师签署验收意见。十二、模板的拆除1、拆除4m高度以上板、柱、墙模板时，应搭设脚手架或操作平台，设防护栏杆。拆除时逐块拆卸，不得成片松动、撬落或拉倒。2、拆除平台、楼板的底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落。拆立柱时，操作人员45、应站在待拆范围以外安全地区拉拆，防止模板突然全部掉落伤人。3、柱模及梁外侧模，在确保不影响砼结构及棱角的情况下拆除，一般在浇砼24h后。4、楼板底板应按砼的抗压值而定：跨度为8M以下的的，待砼抗压强度达到85%以上时可拆除；大于8M以上及外伸挑梁要待砼抗压强度达到百分之百后方可拆除。梁底板当跨度小于8M时，强度大于75以上可以拆模，当跨度大于8m时，强度100方可拆模。5、拆除时，应按装模顺序：先装后拆，后装先拆。先将支顶架拆除，搭设拆模支顶架，逐块拆卸，不得成片松动拉倒。边拆边清理边转运，严禁大体积堆放。6、严禁站在悬臂结构上面敲拆底模。严禁在同一垂直平面上操作。7、模板拆除前，必须向监理单46、位进行申请，经监理单位批准后方能进行拆除。模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。8、拆除间歇时，应将已活动的模板支架拆除清理，妥善堆放，防止踏空。临边的模板枋料，要清入建筑物内，防止附落伤人。9、混凝土板上的预留洞口，拆除模板后立即将洞口盖好，严防高处堕落事故发生。十三、发现异常情况时的应急措施1、模板安装必须按模板的施工设计方案进行，严禁任意变动；模板及其支撑系统在安装过程中，必须设置临时固定设施，严防倾覆；2、施工过程中，如发现不安全隐患，要马上指定专人限期整改，落实整改措施，在检查制度监督下清除隐患，以保证安全生产的顺利进行。3、在浇筑混凝土过程中要经常检查，如发现变形、松动现象，要立即暂停施工，派专人及时修整加固，保证支撑系统安全的情况下方能继续施工。4、在浇捣混凝土时，如发现模板有变形现象，立即停止施工，派专人进行加固，采用千斤顶及斜撑进行加固，保证模板尺寸的正确性及稳定性。5、在拆除模板时，必须设置警戒区域，做好安全标志指示，防止无关人员进入施工区域，严防安全事故的发生。