1、沿海高速公路改扩建工程收费站综合楼及收费大棚高大模板施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录一、编制依据：1二、工程概况2三、施工工艺技术3（一）、模板材料类型3（二）、高大模板搭设及支撑方案（施工方法与技术参数）3（三）、模板搭设的程序及要求（工艺流程、施工要求）5（四）、监测监控措施10（五）、浇筑砼的浇筑18（六）、模板拆除的程序及要求19四、施工计划211、组织机构及职责分工212、施工进度计划223、材料计划224、设备计划235、劳动力计划23五、成品保护措施24六、安全控制措施241、2、组织保证措施252、安全技术措施253、突发事件应急预案26七、质量控制措施331 进场模板质量标准332 质量管理及控制措施333 质量通病及预防措施35八、文明施工、节能、环保控制措施36九、材料进场的检测要求及检查验收39十、模板方案计算复核411、250900梁侧模板计算书412、300900梁侧模板计算书463、4001350梁侧模板计算书504、8.7m满堂楼板模板支架计算书575、9.6m满堂楼板模板支架计算书696、250900梁模板支架计算书807、300900梁模板支架计算书938、4001350梁模板支架计算书101一、编制依据：1.1 法律、法规、规范性文件、规范、标准3、公司工法、工艺标准。1.1.1 本工程采用的技术规范、标准1. 本工程合同文件及建设单位提供的设计施工图及设计变更、合同补充文件、工程地质报告；2. 混凝土结构设计规范（GB50010-2010） 3. 混凝土结构工程施工规范（GB50666-2011）4. 混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2015）5. 建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2013）6. 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）7.建筑结构荷载规范（GB50009-2012）8.施工技术2002.39.建筑施工手册（第五版）10.建筑施工安全检查标准（JGJ592011）114、.建筑机械使用安全技术规程（JGJ33-2012）12.建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ8091）13.建筑拆除工程安全技术规范（JGJ1472004）14.施工现场临时用电安全技术规范（JGJ462005）15.建筑施工现场环境与卫生标准（JGJ1462004）16.建筑施工模板安全技术规范（JGJ1622008）17.建设工程施工现场消防安全技术规范（GB50720-2011）18.危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质2009）87号19.建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质2009）254号20.建筑施工模板及作业平台钢管支架构造安全技术规范DB45/T618-25、00921.关于印发xxxx住房和城乡建设厅贯彻危险性较大的分部分项工程安全管理办法实施细则的通知(xx管201563号)22.本工程施工组织设计23.PKPM2012版24.混凝土结构工程施工规范 (GB50666-2011)二、工程概况工程名称：xx沿海高速公路改扩建一期工程xx收费站综合楼及收费大棚建设地点：位于xx市建筑规模：1、 xx收费站综合楼工程名称：xx沿海高速公路改扩建一期工程两阶段施工图设计；xx收费站综合楼；总建筑面积：8209.5m，建筑层数：6层，建筑高度：22.350m；建筑结构形式：框架结构，合理使用年限为：50年，抗震设防烈度为：6度区；本工程设计耐火等级为：级6、，屋面防水等级为：级。2、xxxx收费大棚工程名称：xx沿海高速公路改扩建一期工程两阶段施工图设计xx收费站大棚；建筑等级规模等级：本收费站道数共有十二道（五进七出）；大棚投影面积为1320m。建筑结构形式为框架结构，合理使用年限为50年，抗震设防烈度为6度。3、 xx服务区加油站（下行线）工程名称：xx沿海高速公路改扩建一期工程两阶段施工图设计xx服务区加油站（下行）；建筑等级规模等级：站房建筑面积为567.4m，建筑层数2层，建筑高度8.25米。建筑结构形式为框架结构，合理使用年限为50年，抗震设防烈度为6度。本工程高大模板划分：1、 存在部分大梁模板的施工，其模板支撑体系属于高大模板支撑7、体系。各构件尺寸及搭设高度详见下表，高支撑的搭设平面和结构见下图。 xx收费站综合楼梁 截 面 板 厚搭设高度模 板 支 撑 搭 设1116BD轴250mm900mm100mm8.7m搭设间距900900，步距为1.5mxxxx收费大棚梁截面板厚搭设高度 支 撑 搭 设16AB轴400mm1350mm120mm8.4m搭设间距8001000，步距为1.5m4、 xx服务区加油站（下行）梁截面板厚搭设高度 支 撑 搭 设01050A0B轴300mm900mm120mm9.6m搭设间距900900，步距为1.5m1、 结合本公司及项目部拥有的材料情况，决定采用钢管支撑方案施工。2、 支撑体系周边均8、有框架立柱，均满足抱柱装置的设置，支架的搭设周边无其他物件阻碍施工。3、本工程的梁板的模板支架搭设在楼板面上，需保证相应的高大模板搭设位置立杆落在的楼板上的混凝土强度达到75%后，才能进行相应位置高大模板施工（应保证有两个支承层）根据中华人民共和国住房和城乡建设部印发危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知-建质200987号中要求：“混凝土模板支撑工程：搭设高度8m及以上；搭设跨度18m及以上；施工总荷载15kN/m2及以上；集中线荷载20kN/m及以上。”属于超过一定规模的危险性较大的分部分项工程范围。基础处理：根据建筑施工模板及作业平台钢管支架构造安全技术规程DB45/T 618-209、09的规定，本工程高大模板钢管支架直接搭设在楼面混凝土板上，在立杆基础下垫50*100的硬质垫木，且相应的立杆位置的下一层楼板处，加设同材质间距为800的钢管进行回顶加固。模板安装施工的一般要求：竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装柱模前，要清除杂物，焊接或修整模板的定位预埋件，做好测量放线工作，抹好模板下的找平砂浆。主体结构施工必须按先浇捣柱砼后再绑扎梁板钢筋，最后才浇捣梁板砼顺序进行。三、施工工艺技术（一）、模板材料类型根据工程情况及材料、劳动力供应情况，本工程支模模板采用18mm厚木胶合板，断面50100长2米杉木枋作为柱子压条、梁侧板压条、梁及板底搁栅，M10、14螺栓作为柱子、梁侧面的对拉螺栓，钢管、扣件作为结构梁支撑立柱。（二）、高大模板搭设及支撑方案（施工方法与技术参数）根据现行的规范要求，此方案中所指定的梁、板，在进行支撑体系安装时，必须采用钢管支撑体系，钢管规格为48.33.6（计算用48.33.0）。经计算复核，梁、板支模（见详图）方案如下：1、8.7m高的楼板支模（取最大值8.7米作为代表值,板厚120mm进行计算）楼板模板采用18mm厚胶合板，板底搁栅采用50100mm杉木枋；木搁栅间距300mm，木搁栅置于纵向水平钢管支撑上。楼板钢管支架立柱采用钢管满堂脚手排架，脚手排架间距为900900，步距为1.5m，立杆底部用2002005011、的垫板做垫块，立杆顶部采用顶托加双钢管支撑楼板模板，顶托伸出长度不能大于200mm。2、9.6m高的楼板支模（取最大值9.6米作为代表值,板厚120mm进行计算）楼板模板采用18mm厚胶合板，板底搁栅采用50100mm杉木枋；木搁栅间距300mm，木搁栅置于纵向水平钢管支撑上。楼板钢管支架立柱采用钢管满堂脚手排架，脚手排架间距为900900，步距为1.5m，立杆底部用20020050的垫板做垫块，立杆顶部采用顶托加双钢管支撑楼板模板，顶托伸出长度不能大于200mm。水平杆：在立柱低距地面200mm高处，沿纵横水平方向按纵下横上的程序设扫地杆。可调顶托底部的立柱顶端沿纵横向设置一道水平杆。扫地杆12、与封顶杆的间距，在步距不大于1.5m的前提下，平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向各设置一道水平杆。本工程中还需在最顶步距两水平杆中间加设一道水平杆。水平剪刀撑：封顶杆设一道，封顶杆往下第一步设一道，封顶杆往下第三步设一道，扫地杆设一道，全平面设置。竖直剪刀撑：沿整个支架周边、全高全长全立面设置竖直剪刀撑。支架内部分别设置纵横两向竖直剪刀撑，间距为：沿支架纵横向每4m设一道；每道均为全高全长设置。剪刀撑倾角为4560，跨越57条立杆，宽度为6m。抱柱装置：用钢管抱箍分别在梁底、封顶杆层、封顶杆层往下连续三层和扫地杆层将支架连结的结构柱上设置。抱柱装置做法按建筑模板及作业平台钢管支架构造安全技13、术规范（DB45/T618-2009）中的图4施工。抱柱装置的设置应该在柱混凝土浇筑5天后进行设置，搭设要求如下：抱柱装置设置：3、250900mm梁支模方案梁截面250900的梁支模方案进行验算，梁两侧楼板按120mm厚，每边均取500mm，支撑高度为8.7m计算。梁侧模板：采用18mm厚胶合板，内龙骨采用50100mm木方。外龙骨采用模板呈45斜撑。梁侧木搁栅间距100mm。钢管支撑：梁支撑立杆用钢管48.33.0搭设二排钢管排架，排距为1000，梁立柱的纵向间距为800mm,梁底方木间距为200mm， 梁底双扣件做为支撑，立杆支撑架步高不大于1.5m，梁支撑立杆与板支撑立杆之间的距离为114、000mm，梁排架与板排架连成满堂脚手架整体，纵横双向拉结。位于梁底的纵、横向剪刀撑、水平剪刀撑则与板支撑体系的剪刀撑连贯设置。（两侧承重水平杆扣件计算为双扣件）4、300900mm梁支模方案梁截面300900的梁支模方案进行验算，梁两侧楼板按120mm厚，每边均取500mm，支撑高度为9.6m计算。梁侧模板：采用18mm厚胶合板，内龙骨采用50100mm木方。外龙骨采用模板呈45斜撑。梁侧木搁栅间距100mm。钢管支撑：梁支撑立杆用钢管48.33.0搭设二排钢管排架，排距为1000，梁立柱的纵向间距为800mm,梁底方木间距为200mm， 梁底双扣件做为支撑，立杆支撑架步高不大于1.5m，梁15、支撑立杆与板支撑立杆之间的距离为1000mm，梁排架与板排架连成满堂脚手架整体，纵横双向拉结。位于梁底的纵、横向剪刀撑、水平剪刀撑则与板支撑体系的剪刀撑连贯设置。（两侧承重水平杆扣件计算为双扣件）5、4001350mm梁支模方案梁截面4001350的梁支模方案进行验算，梁两侧楼板按120mm厚，每边均取500mm，支撑高度为8.7m计算。梁侧模板：采用18mm厚胶合板，内龙骨采用50100mm木方。外龙骨采用模板呈45斜撑。梁侧木搁栅间距100mm，梁中设置三道直径M14对拉螺拴3型扣件拉结固定，水平向间距为200+400+400。钢管支撑：梁支撑立杆用钢管48.33.0搭设三排钢管排架，排距16、为1000，梁立柱的纵向间距为800mm,梁底方木间距为200mm， 梁底双扣件做为支撑，立杆支撑架步高不大于1.5m，梁支撑立杆与板支撑立杆之间的距离为1000mm，梁排架与板排架连成满堂脚手架整体，纵横双向拉结。位于梁底的纵、横向剪刀撑、水平剪刀撑则与板支撑体系的剪刀撑连贯设置。（两侧承重水平杆扣件计算为双扣件）（三）、模板搭设的程序及要求（工艺流程、施工要求）1.模板搭设的程序施工总流程：搭设安装脚手架安装柱模安装柱箍安装梁模板和板模板浇筑柱砼绑扎梁板钢筋待柱砼强度达设计值90%后，拆柱侧模抱柱浇筑梁板砼。 （1）柱模板搭设工艺流程搭设安装脚手架沿模板边线贴密封条立柱子片模安装柱箍校正柱17、子方正、垂直和位置全面检查校正群体固定办预检 (2)板模板搭设工艺流程搭设支架安装横纵大小龙骨调整板下皮标高及起拱铺设顶板模板检查模板上皮标高、平整度办预检 （3）梁模板搭设工艺流程弹出梁轴线及水平线并进行复核搭设梁模板支架（柱子混凝土浇筑5天后进行抱柱装置的安装）安装梁底楞安装梁底模板梁底起拱绑扎钢筋安装梁侧模板安装另一侧模板安装上下锁品楞、斜撑楞、腰楞和对拉螺栓复核梁模尺寸、位置与相邻模板连接牢固办预检2.模板安装的要求（1）对模板施工队伍进行全面详细的安全技术交底。（2）安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上、下层支架的立柱应对准，并铺设垫18、板。（3）现浇钢筋砼梁、板，当跨度大于4m时，模板应起拱，起拱高度为全跨长度的1/10003/1000。（4）模板安装时，上下应有人接应，随装随运，严禁抛掷。（5）五级风以上应停止一切吊运作业。（6）在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和砼接模处。（7）当支撑呈一定角度倾斜，或其支撑的表面倾斜时，应采取可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有可靠的防滑移措施。（8）扣件式钢管脚手架作立柱支撑安装应符合下列要求：1)所用钢管及扣件应符合JGJ130-2011的规定。2)支架内部应设置剪刀撑体系，以保证支架整体成为几何不变架体，从支架内部防止支架发生侧移。剪刀撑体系应按如下规定设置：支架周边应设置竖直剪刀19、撑，全高全长全立面设置。板、梁支架顶部均需要有一道封顶杆、底部有扫地杆，并且纵横两向均不应缺杆。封顶杆及下面一道的水平拉杆均需要设置水平剪刀撑，全平面设置。支架内部纵横两向全高全长设置垂直剪刀撑，间距4m。纵横两向垂直剪刀撑体系、水平剪刀撑体系详见附图2。3)外连装置设置：抱柱装置：在可以与支架连结的每根结构柱(柱混凝土强度达到设计强度90后)上设置，每个抱柱装置均采用直角扣件与抱柱箍(短架管)把框架柱紧紧的抱牢，水平杆与抱柱箍采用直角扣件刚性连接。4)杆件接长、水平杆与立杆的扣接。水平杆的接长：所有支架的封顶杆、以及在封顶杆往下h处的水平杆和危险区域HD范围内的水平杆采用搭接接长，禁止对接；20、相邻两水平杆的接头不应在同一la或同一lb内。 1杆件；2扣件水平杆搭接接长剪刀撑采用搭接接长； 1杆件；2扣件剪刀撑搭接接长立杆应采用对接接长，相邻两立杆的接头不应在同一步高内。 1杆件；2扣件杆件对接接长纵横两向所有水平杆（包括封顶杆、扫地杆）均应直接与立杆扣接，禁止用水平杆之间相互扣接的形式代替水平杆与立杆的扣接。5)支承楼地面的立杆，其间距应与支承梁的立杆沿梁长方向的间距成整数倍数关系。6)可调顶托伸出长度限制：可调顶托伸出长度不应超过200 mm。本工程可调顶托伸出长度200 mm。7)扣件螺栓的拧紧力矩不应小于40 Nm，不应大于65 Nm。安装完成后的扣件螺栓应采用力矩扳手抽样检21、查。抽样应按随机并覆盖所检部位的原则进行，检查中发现不合格点时，应在该点邻近区域增加抽样点。第一次抽样检查不合格的部位，应对该部位的扣件重新拧紧，拧紧后进行第二次抽样检查，直至达到DB45/T 6182009附录A表A.7的要求。8)禁止输送混凝土的泵管与支架连结。9)由于本工程局部区域为高大模板支架，支架的构造除符合以上的规定外，尚应符合下列的规定。水平杆最大步高h1.5 m。本专项方案水平杆步高均h1.5 m。高大模板支架立杆的最大间距： la1.2 m，lb1.2 m。本专项方案梁、板的立杆间距为la1m，lb1m；支架中的危险区域应采取加强措施。从封顶杆位置往下HD的区域为危险区域：H22、=9m10m，HD3.0m。11)其他构造要求立杆必须设置纵横向扫地杆，纵上横下。用直角扣件在离地200mm处与立杆扣牢。立杆接长必须采用对接扣件连接，且相邻两立杆的对接接头不得在同步高度内，而隔一根立杆的对接接头沿竖向错开的距离不宜小于 500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。扣件安装应符合下列规定： 扣件规格必须与钢管外径相同； 螺栓宁紧扭力矩不应小于40Nm，且不应大于65Nm； 在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm； 对接扣件开口应朝上或朝内； 各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于200mm。23、抽检的具体部位应主要分布在立杆和受力水平杆支撑的钢管连接扣件位置上（即有双扣件连接的位置），以及剪刀撑扣件连接的位置上。特别是梁板连接的部位支撑的立杆对接扣件，均要进行检查。3、质量要求详见高大作业平台支架安全要点检查表，高大模板支架安全要点检查表和高大模板支架、高大作业平台支架整架验收记录表。4、其他要求均应符合建筑施工模板及作业平台钢管支架构造安全技术规范和建筑施工模板安全技术规范的要求。（四）、监测监控措施1、检查监控(1)支架搭设过程中，施工单位和项目监理机构应进行检查监控，检查监控包括以下内容，发现错误应当纠正。有没有技术交底记录。保证支架内部稳固的措施：设置纵横两向扫地杆，扫地杆位24、置有水平剪刀撑；沿立杆每步均设置纵横水平杆且纵横两向均不缺杆；设置纵横两向封顶杆，封顶杆位置有水平剪刀撑；竖直方向沿纵向全高全长从两端开始每4 m设一道剪刀撑；竖直方向沿横向全高全长从两端开始每4 m设一道剪刀撑；危险区域以下、扫地杆以上的水平方向沿全平面每4.5 m高设一道剪刀撑，架顶部位加密水平剪刀撑。立杆支承：支架的支承面为地面时，应符合如下规定：搭设高大模板支架的，应先浇捣混凝土支撑面并铺垫板后，再放置立杆。外连装置设置：抱柱装置：在可以与支架连结的每根结构柱上设置。高大模板支架紧贴梁底设1道；在危险区域HD范围以内沿柱高，每步水平杆均抱柱；在危险区域HD范围以外沿柱高，每楼层至少设125、道。楼层高于4 m的，按每4 m设1 道。禁止事项：支承梁、板的立杆必须对接，禁止搭接；水平杆在禁止区域内，禁止对接；禁止用木杆接长作立杆；禁止使用叠层搭设的支撑体系。其它：立杆间距、水平杆步高符合要求；扣件螺栓拧紧符合规定。(2)检查监控应使用建筑施工模板及作业平台钢管支架构造安全技术规程(DB45/T 618-2009)附录A表A.5。检查记录应存档。表A.5高大模板支架安全要点检查表 工程名称支架材质钢管施工单位监理单位资 料 检 查有专项施工方案不少于5人的专家组论证专项施工方案并出具论证意见论证后经修改的方案经施工企业技术负责人批准有计算书（纵横两向立杆间距、步高取值，立杆稳定计算或26、可以不计算的说明）经总监理工程师批准有技术交底记录现 场 检 查保证支架内部稳固的措施设置纵横两向扫地杆，扫地杆位置有水平剪刀撑外连装置设置梁底位置、每楼层（或沿柱高每4 m）设抱柱装置，危险区域每步高设抱柱装置沿立杆每步均设置纵横水平杆且纵横两向均不缺杆设置纵横两向封顶杆，封顶杆位置有水平剪刀撑竖直方向沿纵向全高全长从两端开始每4 m设一道剪刀撑剪刀撑倾角4560，跨越57条杆，宽度6 m每楼层设连板装置竖直方向沿横向全高全长从两端开始每4 m设一道剪刀撑连墙装置在水平剪刀撑位置上设置（禁止在砌体上设置）水平方向沿全平面每4.5 m高设一道剪刀撑，架顶部位加密水平剪刀撑在无法采用以上3种方法27、处设保险装置立杆支承支于地面时，须在混凝土地面上支立杆。支承面的处理符合规定建筑物悬挑部分的模板支架立杆支在混凝土地面上，支承面的处理符合规定支于楼面时加支顶，需支顶层数由验算定，但不少于1层从楼面（悬臂结构除外）挑出型钢梁作上层模板的立杆支座，型钢梁搁置在楼板上的长度与挑出长度之比2，型钢梁与楼面接触部分的首尾两端均与楼板有可靠锚固。型钢梁的限位装置能保证立杆不滑移可调底座或可调顶托的伸出长度: 板底不大于300 mm，梁底不大于200 mm禁止事项支承梁的立杆必须对接，禁止搭接水平杆在禁止区域内，禁止对接禁止用钢管代替型钢梁从楼层挑出作为立杆支座禁止用钢管从外脚手架上伸出斜支悬挑模板禁止用28、木杆接长作立杆禁止使用叠层搭设的支撑体系禁止输送混凝土的泵管与支架连接禁止用水平杆相互扣接代替水平杆与立杆扣接禁止不同形式的钢管支架混用，禁止钢管支架与木材支架混用其它立杆间距、水平杆步高符合要求截面高度1 m及以上的梁的支承情况扣件螺栓拧紧符合规定格构框架体系设置检查结论1通过 2整改 3停止搭设整改或停止范围如下：检查单位：施工 监理检查人： 年 月 日高大模板是指达到或超过以下指标的模板：高度8 m，或结构跨度18 m，或经荷载组合后的施工面荷载15 kN/m2，或经荷载组合后的施工线荷载20 kN/m。(3)模板及预埋件质量检查验收现浇结构模板安装的允许偏差应符合下表的规定。现浇结构模29、板安装的允许偏差项 目允许偏差(mm)检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁+4，-5钢尺检查层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查 固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差应符合下表的规定。 预埋件和预留孔洞的允许偏差项 目允许偏差(mm)预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10,0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10,0预留洞中心线位置10尺寸+10,0 检查数量：在同一30、检验批内，对梁和柱，抽查构件数量的10，且不少于3件；对板按有代表性的自然间抽查10，且不少于3间；对大空间结构，板可按纵、横轴线划分检查面，抽查10，且均不少于3面。2、整架验收(1)支架搭设完成后，由施工企业（法人单位）的技术部门、施工企业的工程项目部、监理企业的项目监理机构共同验收。验收不合格的整改后再验收；验收合格的由作业班长、工程项目部专职安全员、工程项目部专职质检员、工程项目部技术负责人、项目经理、施工企业的技术部门人员、方案编制人、方案审查人、监理工程师和总监理工程师签字后，交付下道工序安装模板。整架验收内容包括：1)立杆间距；2)水平杆步高；3)每道纵向竖直剪刀撑间距；4)每道31、横向竖直剪刀撑间距；5)每道水平剪刀撑间距；6)危险区域加强措施；7)外连装置设置情况；8)支承面为地面的处理情况；9)扫地杆缺失情况；10)封顶杆缺失情况；11)扣件螺栓拧紧情况；12)禁止对接区内水平杆搭接；13)扫地杆位置的水平剪刀撑；14)封顶杆位置的水平剪刀撑；15)水平杆缺失情况；16) 扣件拧紧抽样检查：(2)验收应使用建筑施工模板及作业平台钢管支架构造安全技术规程(DB45/T 618-2009)附录A表A.6、表A.7。验收记录及扣件拧紧抽样检查表应存档。 表A.6 高大模板、高大作业平台支架整架验收记录表类别：高大模板支架 高大作业平台支架 验收日期 年 月 日工程名称： 32、验收部位：轴验收内容实测值实测项12345678910平均值方案值立杆间距横距纵距水平杆步高每道纵向竖直剪刀撑间距每道横向竖直剪刀撑间距每道水平剪刀撑间距危险区域加强措施加密抱柱： 加密顶部水平剪刀撑 保险装置：外连装置设置情况抱柱： 支承面为地面的处理情况支承面为楼面的支顶情况扫地杆缺失情况扫地杆位置的水平剪刀撑水平杆缺失情况封顶杆缺失情况封顶杆位置的水平剪刀撑扣件螺栓拧紧情况截面高度1 m及以上的梁的支承情况格构框架体系设置情况禁止对接区内水平杆搭接责任人验收意见架子班长签名：意见：合格（ ）不合格（ ）安全员签名：意见：合格（ ）不合格（ ）质检员签名：意见：合格（ ）不合格（ ）项目部33、技术负责人签名：意见：合格（ ）不合格（ ）公司技术部门人员签名：意见：合格（ ）不合格（ ）监理工程师签名：意见：合格（ ）不合格（ ）方案编审人员意见方案编制人签名：意见：通过（ ）不通过（ ）方案审查人签名：意见：通过（ ）不通过（ ）验收结论项目经理签名：结论：合格（ ）不合格（ ）项目总监理工程师签名：结论：合格（ ）不合格（ ）表A.7 扣件拧紧抽样检查表检查日期 年 月 日工程名称支架所在部位抽样部位安装扣件数量（个）规定抽检数量（个）允许不合格个数（个）实抽数（个）不合格数（个）所在部位质量判定封顶杆位置及封顶杆往下一步高h范围内不限所抽部位的5%，且不少于10个0合格 不合格34、 截面高度1m并1.2m的梁，承托梁底模的水平杆与立杆扣件的扣件不限全 数0合格 不合格 其余部位在HD范围内抽80%，HD范围外抽20%519050合格 不合格9115081合格 不合格151280131合格 不合格281500202合格 不合格5011200323合格 不合格12013200503合格 不合格3200nn/10合格 不合格检查结论处理意见检查人注1：使用力矩扳手检查，拧紧力矩为40Nm65Nm。注2：“其余部位”栏中，按所检支架实际安装扣件数的栏目填写。注3：扣件安装数量超过3200个，抽样数应增加。注4：对检查不合格的部位，应重新拧紧后再次抽样检查，直至合格。注5：截面高35、度1.2m的梁，直接用立杆或立杆顶部的可调顶托承重。3、使用监控3.1 监测措施(1)监测控制：采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。(2)监测点设置：在高支模范围以内的柱上设两个水平基准点，选取视线较好的立杆，用水平仪分别将柱上设的水平基准点引测到视线较好的立杆上，作为监测立杆是否发生沉降的水平基准点。(3)监测措施：在支架使用过程中，应有专人对支架进行现场监控，监控架体有否发生沉降、侧移、变形和扭转现象，扣件螺栓拧紧程度，立杆间距、步高是否符合方案要求等。发现下沉、松动、变形和水平位移情况的及时解决。将全站仪安放在建筑物楼层内的角度、视线较好的位置上36、，对钢管架体上的各个监测点进行支架整体架顶侧移、支架局部架顶侧移、支架架顶扭转和架体沉降监测。梁板的支架侧移、变形监测平面布置图详见附图。3.2 监测预警值钢管支架整体架顶侧移、支架局部架顶侧移、支架架顶扭转预警值设定为5mm，支架架体沉降预警值设定为3mm。3.3 监测频率(1)当楼面模板安装完毕的时候监测一次。(2)当楼面钢筋绑扎完毕的时候监测一次。(3)在浇筑混凝土过程中应实时监测(此阶段要求全天候监测)，一般监测频率不宜超过2030分钟一次。在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测。终凝后的监测频率为每天一次，连续监测三天。监测过程中记录好各个监测点的变化值情况，若37、支架整体架顶侧移、支架局部架顶侧移、支架架顶扭转和架体沉降的监测数据超过预警值时，必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员。及时查明发生侧移、扭转或沉降的原因，采取针对性的加固措施，确保架体的稳定和安全。（五）、浇筑砼时的注意事项1、浇筑前注意事项：在浇筑砼之前，应检查和控制模板、钢筋、保护层和预埋件等尺寸、规格、数量和位置，其偏差值应符合要求；在浇筑砼之前，应检查模板支撑的稳定性以及模板接逢的密合情况。在浇筑砼前，模板内的垃圾、木片、刨花、锯屑、泥土和钢筋上的油污、鳞落的铁皮等杂物，应清除干净。大模板应浇水加以润湿，但不允许留有积水，湿润后，木模板中尚未胀密的缝隙应贴严，以防漏浆。2、混凝土的浇筑：38、浇筑顺序：浇筑墙柱混凝土至梁板面处浇筑梁板混凝土养护浇筑方法：根据本工程的实际情况，混凝土浇筑时应先施工柱、剪力墙混凝土，待剪力墙、柱子砼到初凝前再施工梁板混凝土，先施工高标号混凝土后施工低标号混凝土，一个标号施工完后再施工下一个标号，严格限制不同标号混凝土不按顺序进行浇筑。布料杆由远及近进行布料。严格控制混凝土自由下落高度小于3m。振捣棒在进行振捣时，在保证质量的前提下尽量减少振捣时间。梁板砼按区域分区浇掏，浇捣施工缝设置在梁1/3跨处，并且在混凝土初凝前覆盖第二层混凝土，并用振动器振捣密实。 在浇筑砼时，应经常观察模板、支架、钢筋、预埋件和预留孔洞的情况，当发现有变形、移位时，应立即停止浇39、筑，并应在已浇筑的砼凝结前修整完好。3、 减震避震措施：（1）、混凝土泵管在楼层内竖直方向管道必须独立搭设支架，逐层加固，减少泵管摆动产生的水平侧向力造成架体失稳；水平段泵管与楼面间应每隔4m使用橡胶轮胎进行铺垫，减轻泵管对架体的震动；（2）、严禁同一个地方堆积过高的混凝土，按需要量分布均匀，避免局部施工荷载过大；（3）、布料机、振捣工具等的搬移，需轻抬轻放，避免对模板支撑产生过大的外力造成架体失稳。（4）、在对应布料机的撑脚处的模板，每个撑脚处采用4根48钢管进行加固回顶，避免局部受力过大对该处架体破坏从而对造成整体架体失稳。（六）、模板拆除的程序及要求1.模板拆除的一般要求拆模时砼的强度应40、符合下列规定：不承重的侧模板，包括梁、柱、墙的侧模板，只要混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏，即可拆除。所有梁、板等水平结构构件的底模，应根据与结构同条件养护的试块强度达到设计要求强度的100%后，方可拆除。已拆除模板及其支架的混凝土结构，应在混凝土强度达到设计的混凝土强度标准值后，才允许承受全部设计的使用荷载。当承受施工荷载的效应比使用荷载更为不利时，必须经过核算，加设临时支撑。拆除预留孔的内模，应在混凝土强度能保证不发生塌陷和裂缝时，方可拆除。拆模之前必须有拆模申请，并根据同条件养护试块强度记录达到规定时，技术负责人方可批准拆模。（3）种类模板拆除的顺序和方法，应根据模板设计41、的规定进行。如果模板设计无规定时，可按先支的后拆、后支的先拆，先拆非承重的模板、后拆承重的模板及支架的顺序进行拆除。（4）拆除的模板必须随拆随清理，以免钉子扎脚、阻碍通行发生事故。（5）拆模时下方不能有人，拆模区应设警戒线，以防有人误入被砸伤。（6）拆除的模板向下运送传递，要上下呼应，不能采取猛撬，以致大片塌落的方法拆除。用起重机吊运拆除的模板时，模板应推码整齐并捆牢，才可吊运。2.种类模板的拆除（1）现浇楼盖及框架结构拆模一般现浇楼盖及框架结构的拆模顺序如下：拆柱模斜撑与柱箍拆柱侧模拆楼板底模拆梁侧模拆梁底模。已经活动的模板，必须一次连续拆除完方可歇，以免落下伤人。模板立杆有多道水平拉杆，应42、先拆除上面的，按由上而下的顺序拆除，抱柱应与同层水平杆一起拆除，拆除最后一道连杆应与拆除立柱同时进行，以免立柱倾倒伤人。多层楼板模板支柱的拆除，应根据混凝土强度增长的情况、结构设计荷载与支模施工荷载的情况通过计算确定。在进行梁板模板拆除前，必须在满堂架上部满铺脚手板，待脚手板铺好以后，方能给工人进场拆除。（2）现浇柱模板拆除柱模板拆除顺序如下：拆除斜撑或拉杆（或钢拉条）自上而下拆除柱箍或横楞拆除竖楞并由上向下拆除模板连接件、模板面。（3）满堂架的拆除拆除顺序拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架。做到一步一清、一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两43、个扣。拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。拆除后架体的稳定性不被破坏。一般的拆除顺序为：模板剪刀撑小横杆大横杆立杆。对于支架整体而言，拆除顺序为：应该先拆除跨中处支架，再拆除支座处支架，由跨中向两侧柱方向推进，具体拆除顺序及拆除方式见下图：拆除方案 支架拆除在梁板混凝土强度满足要求后即可拆除。支架拆除时，方木要与钢管交替拆除，即：拆一排方木，就拆支撑该方木处的脚手管，支架拆除时从跨中开始，先拆除梁体跨中处支架，然后由跨中处同时向两侧拆除，为保证拆除过程中支架的稳定性，每层支架水平拆除自上而下推进。方木落时由专人统一协调指挥，严禁向地上抛掷。方木拆完以后，按拆架44、工艺，依次拆除支架，所拆除下来的钢管、扣件须成堆放置好，分批统一落地，杜绝将物料向下抛掷。机械设备及劳动力配制按照拆架技术工艺以及安全要求，合理组织人员施工、机具运转。现将人员分工、机具投入情况安排如下：机具投入情况：锤头、扳手若干把； 安全带、安全帽若干。人员安排其他相关安排视施工现场实际而定，人员、机具设备安排投入在现场可做适当调整，以满足现场施工。四、施工计划1、组织机构及职责分工（1）组织机构项目经理：技术负责人质 检 员 材 料 员施 工 员 安 全 员资 料 员（2） 职责分工项目经理xx负责整个高支模项目的总体部署工作；技术负责人xx负责编制专项施工方案及安排施工进度，并督促和检45、查高支模支撑体系按方案实施的效果；施工员xx、xx负责安排施工工序及劳动力的组织安排、材料计划和施工交底；质检员xx负责检查支撑体系的加固措施、模板工程的验收；安全员xx、责安全教育、施工过程的安全防护检查、模板支撑体系的加固和验收；材料员xx负责根据技术负责人提供的材料计划安排相应的周转材料和配件；资料员罗彩凤负责记录验收数据。2、施工进度计划各种材料设备均要在进行模板施工之前2周内进场准备完毕，各种材料的需求总量应根据现场施工员计算出来的数据给予提供。模板安装均跟在施工该层结构的柱钢筋绑扎之后进行。现计划楼板模板工程施工时间为2016年6月28日至2016年7月10日。3、材料计划根据施工46、进度计划安排，模板、方木、架管等主要材料与楼层施工同步进场。主要材料需用量计划见下表。主要材料需用量计划 名 称数 量规 格钢管76tf48.33.6直角扣件28160个对接扣件5000个旋转扣件1500个木胶合板2500张920184018木方50m200010050垫木板2100个200x50x200mm 镀锌铁丝500kgf1.2mm对拉螺杆2300副f14mm4、设备计划机械设备需用量计划详下表机械设备需用量计划 序号机械名称型号数量（个/栋）单机功率1平刨机MB104322.8kW2圆盘锯MJ10423kW3木工电钻MK36224砂轮机立 式25插入式振动棒41.5kW6力矩扳手2747、水平仪DS128经纬仪TDJ2E19全站仪SET2B/C110塔吊QTZ8015、劳动力计划根据工程规模，结构特点和复杂程度，遵循合理分工与密切协作的原则，组织高效率的施工队伍。按照开工日期和劳动力需要量计划分别组织工人分批进场，主要劳动力需用量计划下表主要劳动力计划表 序号工种名称需要人数需要时间备注1木工902016年8月2架子工302016年8月持证3钢筋工902016年8月4砼工202016年8月5电工22016年8月持证6焊工22016年8月持证五、成品保护措施(1)上操作面前模板上的脱模剂不得流坠，以防污染结构成品。(2)为防止破坏模板工序必须做到：不得重物冲击已支好模板、支撑；不48、准在模板上任意拖拉钢筋；在支好的顶板模板上焊接钢筋时，加垫薄钢板或或其他阻燃材料；在支好顶板模上进行预埋管打弯走线时不得直接以模板为支点，需用木方作垫进行。(3)模板、架体安拆时轻起轻放，不准碰撞，防止模板变形。支完模板后，保持模内清洁。(4)拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和棱角。拆下的模板，如有变形，及时进行修理。(5)建筑物门窗洞口的阳角用塑料护角保护。(6)进场后的模板、架管临时堆放时，要放稳垫平。模板必须用编织布临时遮盖，使用前，必须涂刷水性脱模剂，遇雨时，及时覆盖塑料布。(7)模板、架管在使用过程中加强管理，分规格堆放，模板及时涂刷脱模剂。(8)高支模满堂脚手架架49、体安装完毕并经过检查验收后，应对架体(尤其对扣件)进行保护，防止重物、外力及人为的对架体进行撞击造成架体侧移、扭转及损坏。禁止任何人对经过检查验收合格的扣件螺栓随意变动，避免降低扣件的承载力，造成架体安全事故。(9)模板、架体拆除时，严禁用撬棍乱撬和高处向下抛掷，以防模板、架体及混凝土构件损坏并保证安全。(10)施工过程中，严禁用利器或重物乱撞模板，以防模板损坏或变形。 (11)应保护钢筋不受扰动。 (12)搞好模板的日常保养工作和维修工作。六、安全控制措施1、重大危险源的识别与分析根据本工程项目的建筑结构类型、规模、高度、施工环境、施工季节等特点，从人、机、料、法、环等因素综合分析，识别确认50、有6个可能造成人员伤害、财产损失的危险源为：（1）、高处坠落：凡在基准面2米（含2米）以上作业，建筑物四口五临边、攀登、悬空作业及雨天进行的高处作业，可能导致人身伤害的作业点和工作面。（2）、物体打击：高空坠落及水平崩溅物体造成人身安全伤害的。（3）、机械伤害：机械运转工作时，因机械意外故障或违规操作可能造成人身伤害或机械伤害的。（4）、坍塌：基坑开挖、脚手架、模板搭设与拆除，楼房屋面超负荷堆放，机械使用不当，造成的坍塌，对人身或机械造成伤害或损害的。（5）、触电：用电设备未做接零或接地保护，保护设备性能失效，违规使用和操作电气设备，对人身造成伤害或损害的。（6）、火灾：电气设备线路安装不符合51、规定，绝缘性能达不到要求，未按规定明火作业，易燃易爆物品存放不符合要求，对人体造成人身伤害及财产损失的。2、组织保证措施2.1 安全管理计划项目部负责制定安全管理计划，根据施工各个时期的特点、施工进度以及部位和要求，分别有针对性的编制安全管理计划和措施，确保安全生产顺利进行。设一名专职安全员，做到全方位的安全消防监督管理。对进行高支模施工的全体施工人员进行安全、消防教育，不留死角。并要做好各项安全、消防交底工作，要进行详细具体的书面交底，并开好交底会，强调进行全面的、面对面的交底，使参与施工的全体人员清楚，自觉、有效的执行交底。虚心听取各级检查的批评和意见，并及时改正存在的问题。2.2 安全生52、产管理规章制度 1）、所有上岗人员必须严格执行各项安全管理制度和安全操作规程。 2）、项目经理、施工员、质检员、安全员、特殊工种等必须持证上岗。作业人员均要事先经过安全培训，接受三级教育，方能上岗。3）、进入施工现场必须戴好安全帽，严禁穿拖鞋、高跟鞋、平底易滑鞋及打赤脚进入现场。4）、准从高处向下乱扔东西，严禁酒后登高作业。5）、周转材料吊运时应有专人指挥，起重工具必须合格，各锚点、吊点牢固，吊运周围严禁站人，并设安全警戒线，无关人员不得进入。6）、施工现场安全标志，安全网及其他防护措施，任何人不得乱移乱拆，施工受阻的部位必须经工地负责人同意后才能拆除，完成后须马上移回和重新挂好。7）、班前班53、后的安全检查制度必须健全，并且执行安全值班日，记录每天的安全情况，发现问题立即定人定时定措施整改。8）、必须执行国家有关安全生产和劳动保护的法规，建立安全生产责任制，加强规范化管理，进行安全交底，安全教育和安全宣传，严格执行安全技术方案。施工现场的各种安全设施和劳动保护器具，必须定期进行检查和维护，及时消除隐患，保证其安全有效。3、安全技术措施3.1 执行方案 项目经理应对专项施工方案的实施负责，并指定专人对专项施工方案的实施进行监督。支架的搭设应严格按照经批准的专项施工方案进行，不允许随意修改。如因外部环境或条件发生变化，专项施工方案确需修改的，修改后应重新组织专家论证。3.2 安全教育与技54、术交底(1)安全教育设一名专职安全员，做到满时间、全方位的安全消防监督管理。对进入本工程的全体施工人员进行安全、消防教育，不留死角。(2)技术交底分层次进行技术交底，技术交底应明确连续监控的技术参数、监控方法及应填写的记录表格。项目技术负责人就高支模安装有关构造要求的技术细节和安全施工的技术要求，向质检员、施工工长、安全员、材料员及施工作业班组的作业人员作出详细的技术交底。技术交底应有记录，技术交底记录应由交底人和接受交底人签字确认后存档。施工工长根据高支模安装并参照分项工程施工工艺标准向施工班组做分项工程施工技术交底，双方保存交底记录。施工过程中，工长和质检员应随时指导、检查、控制，施工质量55、检验评定。由施工员做好分部分项安全技术交底工作，要进行详细具体的书面交底，并开好交底会，强调进行全面的、面对面的交底，使参与施工的全体人员清楚，自觉、有效的执行交底。虚心听取各级检查的批评和意见，并及时改正存在的问题。安全交底必须办理签字手续。(3)电工、焊工、起重工、机械工、架子工等特种作业人员，由项目经理负责其日常管理工作，其中包括：安全资质审查；进场专门安全教育；现场安全检查以及特种作业人员的管理台帐。本工程特种作业人员必须持证上岗，坚决杜绝无证上岗现象的发生。(4)现场监督特种作业人员在施工现场从事施工作业时，必须严格遵守本工种安全操作规程，并接受安全检查人员的监督。特种作业人员出现违56、章作业时，现场所有施工管理人员和作业人员有责任和义务予以制止，现场安全员有权责令其纠正违章，签证违章记录，并对其做出暂扣证件，经济处罚、停止作业等处理。特种作业人员必须携带特种作业安全资格证件上岗作业，以备检查。若出现非特种作业人员从事特种作业时，立即停止其作业，清出施工现场。(5)安全组按照建筑安装工程安全规程的要求，建立施工安全生产的适合环境，在施工组织设计中明确项目施工的安全、消防、环境保护措施，工长在技术交底中明确安全技术措施，并在施工过程中组织实施。3.3 模板、架体安装安全措施(1)模板安装必须按模板的施工设计进行，严禁任意变动。(2)模板、支撑安装时的悬空作业，必须遵守下列规定：57、支模应按规定的作业程序进行，模板未固定前不得进行下道工序。严禁在连接件和支撑件上攀登上下，并严禁在上下同一垂直面上安装模板。搭设支架高度2m时，除操作层满铺脚手板外，在扫地杆上一步和封顶杆下一步处满铺脚手板，并满挂兜网。(3)架体四周的外脚手架搭设必须与模板施工同步，且外脚手架搭设安全防护高度应比模板施工操作层高度不少于1.5m。 (4)模板及其支撑系统在安装过程中，必须设置临时固定设施，严防倾覆。支模时，支撑、拉杆不准连接在脚手架或其他不稳固的物件上。在混凝土浇灌过程中，要有专人检查，发现变形、松动等现象，要及时加固和修理，防止塌模伤人。 (5)支撑应按工序进行，模板没有固定前，不得进行下道58、工序。 (6)用钢管和扣件搭设双排立柱支架支承梁模时，扣件式钢管脚手架搭设必须稳固，扣件应拧紧，且应检查扣件螺栓的扭力矩是否符合规定，当扭力矩不能达到规定值时，可放两个扣件与原扣件挨紧。横杆步距按设计规定搭设，严禁随意增大。立杆间距按设计规定搭设，不得在未经技术人员允许的情况下擅自更改立杆间距。搭设时，必须设置临时斜撑，以防整体偏移。 (7)平板模板安装就位时，要在支架搭设稳固，板下楞与支架连接牢固后进行。安装楼面模板遇有预留洞口的地方，应作临时封闭，以防误踏和坠物伤人。 (8)要随时检查模板支架上的螺栓等配件的连接情况，发现有松动的现象及时拧紧或撤换。 (9)所有模板操作架宽度不小于500，59、且均须满铺竹脚手板，并搭设1.2m的防护架及不少于两道护身栏杆。(10)模板上架设电线和使用电动工具采用36V的低压电源,潮湿环境时采用24V安全电源；登高作业时，各种配件放在工具箱内或工具袋内，严禁放在模板或脚手架上；模板安装施工时，上下有人接应，随拆随运转，并把活动部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上或抛掷；设防雷击措施。(11)浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。(12)木工机械必须严格使用按钮开关和专用开关箱，一次接线60、不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm 或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。 (13)混凝土浇筑注意事项：高大模板混凝土梁板构件浇筑前，应首先浇筑该范围以内的混凝土结构柱，且必须在柱混凝土浇筑完毕、混凝土强度达到90设计强度以上、柱模板拆除，支架抱住以后，才能浇筑高大模板梁板构件混凝土。由于混凝土浇筑速度对模板侧压力影响较大61、，为了确保模板支架施工过程中均衡受载，大梁最好采用由两端向中部同时开始或由中部向两边扩展分层的浇筑方式；严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能堆放在支架上方；浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况立即停工，并报告项目负责人。3.4 模板、架体拆除安全措施(1)拆除时应严格遵守各类模板拆除作业的安全要求。(2)模板拆卸时的悬空作业，必须遵守下列规定：拆模高处作业，应配置登高用具或搭设支架。严禁在连接件和支撑件上攀登上下，并严禁在上下同一垂直面上拆模板。 (3)拆模板，应经施工技术人员按试块强度检查，确认混凝土已达到100的62、拆模强度时，方可拆除。模板拆除时应遵循按照模板支设的逆顺序进行的基本原则。 (4)高处、复杂结构模板的拆除，应有专人指挥和切实可靠的安全措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员进入作业区。操作人员应配挂好安全带，禁止站在模板的横拉杆上操作，拆下的模板应集中吊运，并多点捆牢，不准向下乱扔。(5)工作前，应检查所使用的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，工作时思想要集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。(6)拆除模板一般采用长撬杠，严禁操作人员站在正拆除的模板下。在拆除楼板模板时，要注意防止整块模板掉下伤人。拆除承重模板，设临时支撑，防止突然整块塌落。(7)架体拆除拆除时要统一指挥，上下呼应，63、动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。多人或多组进行拆卸作业时，应加强指挥，并相互询问和协调作业步骤，严禁不按程序进行的任意拆卸。拆除时一定要按照先上后下、先架面材料后构架材料、先辅件后结构件和先结构件后附墙件的顺序，一件一件地松开联结，取出并随即吊下。 拆卸模板、杆件及其他较长、较重、有两端联结的部件时，必须要两人或多人一组进行。禁止单人进行拆卸作业，防止把持杆件不稳、失衡而发生事故。拆除水平杆件时，松开联结后，水平托持取下。拆除立杆时，在把稳上端后，再松开下端联结取下。 因拆除上部或一侧的拉结而使架子不稳时，应先加设临时撑拉措施后再拆除，以防因架子晃动影响作业安全。64、 在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除隋况交代清楚后方可离开。每天拆架下班时，不留下隐患部位。拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。拆下的零配件要装入容器内，用汽车吊吊下；拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从高空抛掷。(8)模板、架体拆除施工时，上下有人接应，随拆随运转，并把活动部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上或抛掷；拆除承重模板，设临时支撑，防止突然整块塌落。(9)拆除模板、架体时由专人指挥且必须拥有切实可靠的安全措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员进入作业区，操作人员佩挂好安全带，禁止站在模板的横65、杆上操作，拆下的模板集中吊运，并多点捆牢，不准向下乱扔。拆模间歇时，将活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人；雨、雪及五级大风等天气情况下禁止施工； (10)已拆除的模板、水平杆、拉杆、支撑等应及时运走或妥善堆放，严防操作人员因扶空、踏空坠落。 (11)在模板拆除地点范围以外不小于3m处设置警戒线，严禁非操作人员进入作业区内。4、突发事件应急预案4.1 应急预案组织机构及职责由项目部成立应急响应指挥小组，负责指挥及协调本项目部的应急响应工作。组长：xx 副组长：xx 成员：xx、xx、xx、xx、xx。4.2 职责分工(1)xx负责组织现场急救, 启动本应急准备与响应预案, 66、掌握了解施工现场发生的情况。(2)项目技术负责人xx根据本预案, 及时布置现场抢救, 保持与公司有关部门沟通。(3) xx、xx、xx、xx、xx负责现场秩序, 保护好事发现场, 做好当事人、周围人员的问讯记录。(4) xx负责配备、发放施工现场应急求援物资和器具。4.3 安全事故的上报程序如现场发生产安全事故立即上报，具体上报程序如下：现场第一发现人现场值班人员 现场应急救援小组组长分公司值班人员公司值班人员公司生产安全事故应急救援小组向上级部门报告。产安全事故发生后，应急救援组织立即启动如下应急救援程序： 现场发现人：向现场值班人员报告 现场值班人员：控制事态保护现场组织抢救，疏导人员。现67、场应急救援小组组长：组织组员进行现场急救，组织车辆保证道路畅通，送往最佳医院。公司值班人员：了解事故及伤亡人员情况公司生产安全应急救援小组：了解事故及伤亡人员各简况及采取的措施，成立生产安全事故临时指挥小组，进行善后处理事故调查，预防事故发生措施的落实，并上报上级部门。4.4 现场应急电话：电话放在室内临现场通道的窗扇附近，电话机旁应张贴常用紧急查询电话和工地主要负责人和上级单位的联络电话，以便在节假日、夜间等情况下使用，房间无人上锁，有紧急情况无法开锁时，可击碎窗玻璃，便可以向有关部门、单位、人员拨打电话报警求救。应急响应小组成员电话：xx xx xx xx xx 4.5 应急电话的正确使用68、工伤事故现场重病人抢救应拨打120 救护电话，请医疗单位急救。火警、火灾事故应拨打119火警电话，请消防部门急救。在施工过程中保证通讯的畅通，以及正确利用好电话通讯工具，可以为现场事故应急处理发挥很大作用。4.6急救物资（1）、常备药品：消毒用品、急救物品（绷带、无菌敷料）及各种常用小夹板、担架、止血袋、氧气袋。（2）、常备物品：绝缘手套、绝缘鞋、绝缘棍、止血绷带、骨折固定托架(板)、救生圈、救生衣、救生缆索、减防护网。（3）常备器具：手推车、铁秋、灭火器。4.7 坍塌事故响应救援措施 (1)发生坍塌事故 , 本响应预案随之启动, 最早发现者首先观察事故发生的情况, 主要看有否人员被埋、被压,69、 并把情况通报现场管理人员。(2)事故现场人员立即停止作业, 撤离坍塌区。(3)依照安全技术措施组织人员排除险情，防止坍塌的再次发生。(4)项目部卫生急救员在现场对受伤人员采取可行的应急抢救，如包扎、止血等救治措施，视情况拨打120急救，门卫在工地大门口迎接来救护的车辆。4.8 高处坠落事故响应救援措施 (1)当发生高处坠落事故，最早发现者立即向项目经理报告,项目经理组织应急响应指挥小组迅速对伤者施救。(2)如有骨折伤员，应注意对骨折部位的保护，使用木板平抬，避免因不正确的抬运，使骨折部位造成二次伤害。(3)情况严重的同时拨打120急救中心或直接送医院抢救。(4)项目经理按照报告程序逐级报告。70、(5)协助公司事故调查组，对事故展开调查。4.9触电事故响应应急救援措施（1）现场人员应当机立断脱离电源，尽可能的切断电源，亦可用现场得到的绝缘材料等器材使触电人员脱离带电体。（2）将伤员立即脱离危险地方，组织人员进行抢救。若发现触电者呼吸或呼吸心跳均停止，则将伤员仰卧在平地上或平板上立即进行人工呼吸或同时进行体外心脏按压。（3）立即拨打120向当地急救中心取得联系（医院在附近的直接送往医院），应详细说明事故地点，严重程度，本部门的联系电话，并派人到路口接应。（4）立即向所属公司、集团公司应急抢救领导小组汇报事故发生情况并寻求支持。（5）维护现场秩序，严密保护事故现场。4.10物体打击事故响应71、应急救援措施（1）立即停止施工，组织人员抢救伤员，马上通知有关负责人，视情况拨打120急救电话。（2）项目经理按照报告程序逐级报告。（3）设置警戒线，注意保护好事故现场，便于调查分析事故。4.11机械伤害事故响应应急救援措施（1）、迅速将伤员脱离危险场地，移至安全地带并组织人员进行抢救。（2）、保持呼吸道畅通，若发现窒息者，应及时解除其呼吸道梗塞和呼吸道机能障碍，立即解开伤员衣领。消除伤员口，鼻塞、喉咙的异物，血块、分泌物、呕吐物等。（3）、有效止血、包扎伤口。（4）、视伤情采取报警直接送往医院，或待简单处理后送往医院检查。（5）、伤员有骨折、关节伤、肢体挤压伤，大块软组织都要固定。（6）、若72、伤员有断肢情况发生时应尽量干净的干布（灭菌材料）包裹装入塑料袋内，随伤员一起转送。（7）、预防感染、止痛，可以给伤员用抗生素和止痛剂。（8）、记录伤情，现场救护人员应边抢救边记录伤员的受伤机制情况，受伤部位，受伤程度等第一手资料。（9）、立即向所属分公司、总公司应急抢救领导小组汇报事故发生情况并寻求支持。七、质量控制措施1、 进场模板质量标准(1)技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场木胶合板出厂合格证和检测报告来检验）。(2)外观质量检查标准（通过观察检验）：任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不大于0.001m2 。每平方米污染面积不大于0.0073、5m2 。(3)规格尺寸标准：厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm 处，长短边分别测3点、1点，取8 点平均值；各测点与平均值差为偏差。长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm 处分别测量每张板长、宽各2点，取平均值。对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。2 、质量管理及控制措施(1)模板的强度、刚度、稳定性控制措施：所有模板体系均必须对强度、刚度和稳定性进行验算。现场安装过程中必须严格按照本方案设计的要求进行，特别是背楞、围圈、格栅、对拉或穿墙螺栓以及支撑等对模板的强度74、刚度、稳定性等有显著影响的构件的尺寸、间距等必须严格控制。(2)原材料控制措施：所有模板、木方、穿墙螺栓等的供应商必须是公司的合格供方。所有模板、架料进场后均严格按照合同和施工方案的要求逐一检查，对于不合格品必须退货，不得投入使用。鉴于市场上木材的质量参差不齐，因此对木方的质量检验就需要更加严格，特别是含水率指标，必须控制在10以内。每批进场的木胶合板都必须进行抽样检验，可以采用简单的试验方法：用开水煮6h8h，模板无明显变形，不开裂，覆膜层无起皮、脱落现象等即为合格，否则为不合格，不得使用。(3)加工质量控制措施：作为柱、墙模板背楞和顶板模板格栅的木方必须用压刨进行双面刨光处理。木胶合板的75、加工必须根据配模图进行，下料前必须弹线。(4)模板周转控制措施：所有木模板必须编号，并登记，以备查明周转次数。木胶合板的周转次数原则上为不超过6次。当模板周转6次后，必须经工程部、技术部、经营部及分包单位共同评审后才能判定为废品。当木胶合板周转次数不足5次，但是现场使用中发现已经无法满足质量要求，则必须经工程部、技术部、物资部、经营部及分包单位共同评审后才能判定为废品。 (5)漏浆控制措施： 在模板混凝土浇筑完毕后初凝前，用长刮杠将墙边或柱边50mm范围内刮平，并控制好标高。 严格控制模板的加工质量，尺寸偏差为每米1。 在柱模板和墙模板的拼缝处和模板与楼板面接触的部分粘贴50mm海绵条。在模板76、安装和调整好后，如果模板和楼板问尚存在缝隙，则用砂浆在模板外侧填塞。但必须注意灌缝砂浆不得进入墙体截面内。 柱模板间用5mm10mm自粘式海绵条填嵌，柱下口的50100封底木方底部粘贴50mm宽海绵条。 楼板模板的拼缝间用5mm10mm自粘式海绵条填嵌，靠墙的木方侧面粘贴50宽海绵条。(6)模板垂直度控制措施：对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板线进行复测，无误后，方可模板安装。模板拼装配合，工长及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度不超过3mm，平整度不超过2mm；模板就位前，检查顶模棍位置、间距是否满足要求。(7)楼板模板标高控制措施：每层楼板抄测标高控制点，测量抄出柱77、上的500线，根据层高板厚，沿柱周边弹出楼板模板的底标高线。(8)模板的变形控制措施：柱模支设前，在竖向钢筋上，焊上柱宽控制钢筋（10钢筋,长度=墙厚）间距800mm。浇筑混凝土时，配好照明。梁混凝土浇筑应分层浇筑，层高控制在500以内，严防振捣不实或过振，使模板变形。模板支立后，拉水平、竖向通线，保证混凝土浇筑时易观察模板变形，跑位。浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动。模板支立完毕后，禁止模板与脚手架拉结。(9)模板的拼缝、接头：模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞。(10)清扫口的留置：柱留在楼面处，清扫口100100以便用空压机清扫模内的杂物，清理干净后，用木胶合板背订木方固定。78、(11)梁、板跨度小于4m 时不考虑起拱，梁、板跨度4m 时按规定起拱:梁、板起拱为3L/1000(L为全跨长度),(12)与安装配合：合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合，合模通知书发放后方可合模。(13)混凝土浇筑时，所有模板全长、全高拉通线，校正模板垂直度，每次浇筑时，边浇筑边派专人专职检查模板，发现问题及时解决。(14)模板的清理控制措施： 模板拆除后及时清理并涂刷隔离剂，并在规定的区域堆放，对于破损模板，能修整的进行修整，不能修整的报施工员处置。(15)其他注意事项：在模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工79、程的施工质量。严格执行交底制度，操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。胶合板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的。进场木方先压刨平直统一尺寸，并码放整齐，木方下口要垫平。模板配板后四边弹线刨平，以保证墙体、柱子、楼板阳角顺直。柱模板安装前对基层找平，并粘贴海绵条，模板下端与事先做好的定位基准靠紧，以保证模板位置正确和防止模板底部漏浆。柱、梁模板的对拉螺栓孔平直相对，穿插螺栓不得斜拉硬顶。穿墙螺栓套硬塑料管，塑料管长度比柱、梁宽度厚510mm。支柱所设的水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置。3、 质量通病及预防措施(1)模板加工现象：后台模板加工质量粗糙，拼缝不严，板面80、变形，尺寸偏差大。门窗及预留洞模板制作马虎。预防措施：模板制作中严格按翻样尺寸配制，选用质量合格的材料，接缝要严密，所有龙骨加工精度，对加工的模板严格检查验收。(2)梁模板现象：胀模、漏浆、混凝土出现蜂窝，烂根。墙混凝土表面粘模、掉角。预防措施：支模前按图纸弹好轴线和断面尺寸，矫正钢筋位置，防止漏浆烂根。(3)楼板模板现象：板中部下挠，板底与梁、柱四周不平，板模伸入柱、梁内“吃模”，板缝跑浆，出现麻面、蜂窝。预防措施：板模下部支撑按详图间距布置，支撑垫木方。拉好水平杆和剪力撑，支撑采用满堂红架子。纵横格栅经过压刨，保证尺寸一样大，并拉通线找平，保证在同一标高上。板铺完后，用水准仪校正标高，并用81、靠尺找平。板模多次周转使用时，将表面的水泥砂浆清理干净，涂刷膜剂，对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密，板面平整；模板铺完后，将杂物清理干净。(4)漏浆控制措施在模板混凝土浇筑完毕后初凝前，用长刮杠将墙边或柱边50mm范围内刮平，并控制好标高。严格控制模板的加工质量，尺寸偏差为每米1mm。楼板模板的拼缝间用5mm10mm自粘式海绵条填嵌，靠墙的木方侧面粘贴50mm宽海绵条。八、文明施工、节能、环保控制措施针对该工程所处位置的特点，结合我公司程序文件、管理手册规定，成立以项目经理为首环保工作领导小组，建立施工现场环保自我保证体系，做到责任落实到人。对现场产生的噪音、扬尘等污染采取以82、下措施，以减轻各种污染及噪音扰民。整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。做好施工现场环境保护的监督检查工作，对存在的问题及时采取纠正和预防措施，并做好文字记录和存档工作。1、防止扬尘、大气污染措施(1)在现场出入口设专人清扫车轮，装载建筑渣土或其他散装材料不超过槽帮上沿，禁止沿途遗撒。(2)对施工道路采取混凝土硬化处理，出入口硬化路面不小于出口宽度，在出口处设置冲洗车轮的设置，并设专人负责对进出场车辆进行清洗，防止车辆将建筑工地的渣土泥带入城市街道。(3)易于引起粉尘的细料或松散料运输时用帆布、盖套等遮盖物覆盖。施工现场应制定洒水降尘措施，配备83、洒水器具，指定专人负责并及时清降浮土。(4)在现场南、东两侧各设一根洒水用的临时水管，并安排一名洒水员，配齐洒水设备，根据现场情况对现场及生活区进行洒水、清扫，防止扬尘。(5)在工地的废水出口处设置多级沉沙井，工地排放的废水必须经沉淀清澈后才能排放。(6)在施工现场设置垃圾分拣站，施工垃圾及时分拣清扫，并洒水降尘。(7)施工废水、废浆、生活污水等应及时排入事先挖好的沉淀池中，不得随意排放。经过滤后排入指定地点。混凝土泵送、使用现场及运输途中遗漏的混凝土应及时回收处理。应符合建筑施工现场环境与卫生标准(JGJl46-2004)。(8)模板面涂刷水性绿色环保脱模剂，严禁使用废机油，防止污染土地，装84、脱模剂的塑料桶设置在专用仓库内。(9)模板拆除后，清除模板上的粘结物如混凝土等，现场要及时清理收集，堆放在固定堆放场地，做到工完场清，待够一车后集中运到柳州市垃圾集中堆放场。(10)梁板模板内锯末、灰尘等不得用高压机吹，而用大型吸尘器吸，然后将垃圾装袋送入垃圾场分类处理。2、防止噪声污染措施(1)工程开工前，施工现场的临时围墙及临时设施应施工完毕。(2)所选施工的运输、加工机械应符合环保标准并定时进行润滑保养，加强对机械设备的维护和管理，定时进行润滑保养，将机械设备产生的噪音减少至最低限度。(3)严格遵守环保部门有关噪声防治具体规定，精心组织，合理部署，将产生噪音的生产工序尽可能安排在非休息时85、间内进行。(4)加强对施工人员环保意识的教育和管理，建立健全控制人为噪声的管理制度,施工时细心操作，尽可能减少噪声的产生。(5)使用的周转材料运输车、模板加工机械时，要尽量减少噪声、废气等的污染；噪声值监测执行建筑施工场界噪声测量方法，白天施工不超过70分贝，夜间不超过55分贝。(6)在支拆模板时，必须轻拿轻放，上下、左右有人传递，模板的拆除和修理时，禁止使用大锤敲打模板以降低噪音。3、防止扰民措施本工程位于xx市周边，为确保正常的施工秩序，尽量减少对周围居民生活的影响，制定如下措施：(1)施工现场提倡文明施工，建立健全控制人为噪声的管理制度，尽量避免人为的大声喧哗，增强全体施工人员防噪声扰民86、的自觉意识。(2)向周围居民公布“安民告示”,密切与当地群众联系，做好接洽工作，积极处理群众反应的意见，做好疏导，争取理解。严格遵守环保部门有关噪声防治具体规定，精心组织，合理部署，将产生噪音的生产工序尽可能安排在非休息时间内进行。(3)随时与现场周围有关部门取得联系，对他们的意见、建议进行合理采纳，对有关施工工序安排、工人操作方面的问题，在生产调度会上进行解决。(4)加强对施工人员的教育和管理，施工时细心操作，尽可能减少噪声的产生。对人为活动噪声建立管理制度，特别要杜绝人为敲打、叫嚷、野蛮装卸而引发的噪声等现象，最大限度地减少噪声扰民。(5)加强噪声监测，采取专人监测、专人管理的原则，及时对87、施工现场超标的有关因素进行调整，达到施工噪声不扰民的目的。(6)夜间22:006:00 之间现场停止模板加工和其他模板作业。4、节能措施4.1节约原材料措施 严格控制原材料使用额度，减少浪费，降低成本，项目部材料员根据材料消耗数结合实际完成的工程量，分析材料消耗水平和节超原因，制定原材料的节约使用计划并加以落实到位，项目部要在施工技术上制定材料节约计划，从总量上控制材料的消耗。利用回收废料，扩大原材料的节约代用。4.2 节约能源、资源措施(1)临时设施规划中的办公区、生活区朝向尽量采用南北向，南向无遮挡的布置，充分满足日照要求、采光通风良好的节能标准。办公区、生活区采用能够多次利用的二层活动板88、房，维护结构采取保温隔热措施，使其热工性能满足使用要求。在满足安全与使用要求的前提下，尽量提高窗地比系数，以充分满足日照、采光、通风良好的要求。办公区、生活区采用塑钢（略偏蓝灰色）透明玻璃窗，提高外窗综合遮阳系数。在满足安全与使用要求的前提下优先采用自然通风，尽量少用电风扇、空调器。选用的分散式房间空调器能效比应满足房间空调器能源效率限定值及节能评价值(GB 12021.3)要求的节能型空调器。(2)施工现场用水必须采取节约措施，用水量控制在预算定额内，施工现场用水与临时生活用水须安装水表分别计量，项目部专职人员负责本单位用水器具的更新与保养，减少跑、冒、滴、漏的浪费现象。卫生间采用自闭式冲洗89、或液压式脚踏阀蹬便器。水龙头采用节约型水龙头。安装符合国家标准的国家计量器具。选用内壁光滑、接口密封性能好的管材，降低能耗及节水。(3)施工现场用电执行公司万元产值单耗年度节电指标，项目部建立值班制度，健全岗位责任制，做到安全用电，各用电场所的照明、动力负荷使用单独开关分别控制，做到人走机停，人走灯灭，施工现场生活区禁烧电炉、电热得快，严禁私接乱拉电线，生活照明灯具不得大于40W。选用高效节能型灯具。生活区选灯时请采用显色指数Ra80的节能灯，尽量少用白炽灯。日光灯采用稀土三基色T5或T8直管荧光灯，选用电子镇流器。（T8也可采用节能型电感镇流器）。九、材料进场的检测要求及检查验收进到施工现场90、的材料由项目部材料部门组织人员进行验收，验收时根据签订的购销合同要求和国家规范要求对进场材料的品种、规格、型号、数量、质量及售后服务等进行验收。材料送检计划（1）、钢管 I、钢管应按批抽检。新钢管每批数量由同一牌号、同一规格的钢管组成。低压流体输送用焊接钢管每批数量不超过750根，直缝电焊钢管每批数量不超过400根。 2、旧钢管每批数量不超过40吨，40一l00吨为二批，100吨以上，每100吨增加一批。 3、新旧钢管混杂按旧钢管处理。 4、每批钢管抽取一组试件(每组四根，每根钢管去掉端部lOcm后再截取40cm长一段，共四段为一组试件见表一)，新钢管不检测锈蚀深度。表一 钢管检验数量拉伸试验91、截面尺寸锈蚀深度1根/组3根/组（2）、扣件1.新扣件抽样数量(见表二)：表二 新扣件抽样表项目类别批量范围抽样数量(只)主要项目281500850l120013120l一1000020一般项目281500850l120013120l一1000020备 注1.批量小于281只，按281只抽样2.批量大于10000只按下一批抽样3.直角、旋转、对接扣件分别抽样2、旧扣件抽样数量：以1200只为一批，直角、旋转、对接扣件各抽26只。3、新扣件按批随机抽样。旧扣件可将不同类型(如生产厂家，使用时间等)扣件分成不同批，当无法区分时，也可作为同一批，采用随机抽样。4、新旧扣件混杂按旧扣件处理。材料检查质92、量要求1、钢管1.1脚手架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管GB/T13793 或低压流体输送用焊接钢管GB/T3091 中规定的 Q235 普通钢管；钢管的钢材质量应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700 中 Q235 级钢的规定。1.2脚手架钢管宜采用 48.33.6 钢管。每根钢管的最大质量不应大于25.8kg。1.3根据焊接钢管尺寸及单位长度重量（GB/T 21835-2008）规定和建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）进场的脚手架钢管规格必须是48.33.6，验证厂家提供生产许可证、产品合格证、检测报告，质量合格资料不全和未按标准要求铸有商标的产品也不得验93、收进场，承重的脚手架所使用的钢管在进场后第一次使用前，现场抽样进行力学性能检测：抗拉强度（规范标准值370/mm2）、屈服强度（规范标准值235N/mm2）、断后伸长率（规范标准值A15%）。2、扣件2.1扣件应采用可锻铸铁或铸钢制作，其质量和性能应符合现行国家标准钢 管脚手架扣件GB15831 的规定。采用其它材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。2.2扣件在螺栓拧紧扭力矩达到 65Nm 时，不得发生破坏。2.3根据钢管脚手架扣件GB 15831的规定，扣件进入施工现场应检查产品合格证，并逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓出现滑丝的严禁使用，验收合格的扣件应进行抽样送检，技94、术性能应符合现行国家标准，具体检测项目如下：直角扣件：抗滑、抗破坏、扭转刚度性能试验；旋转扣件：抗滑、抗破坏性能试验；对接扣件：抗拉性能 试验；底座：抗压性能试验。3、可调托撑3.1可调托撑螺杆外径不得小于 36mm，直径与螺距应符合现行国家标准梯 型螺纹GB/T 5796.2、GB/T 5796.3 的规定。3.2可调托撑的螺杆与支托板焊接应牢固，焊缝高度不得小于 6 ；可调托撑 螺杆与螺母旋合长度不得少于 5 扣，螺母厚度不得小于 30 。3.3可调托撑抗压承载力设计值不应小于 40 kN，支托板厚不应小于 5 。（一）、对进场材料需卸到指定的地点，且按规定要求卸货，不得野蛮装卸。（二）、95、对进场材料验收不合格的不得用于工程，并及时与供应商联系要求退货，且做好退货记录。（三）、对供应商供应的材料质量情况做好记录以便以后采购时作为评价依据。（四）、进场的模板材料应该符合JGJ162-2008规范中第三大点的内容要求十、模板方案计算复核1、250mm900mm梁侧模板计算书梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=250mm，梁截面高度 H=900mm，H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)500mm。梁模板使用的木方截面50100mm，梁模板截面底部木方距离150mm，梁模板截面侧面木方距离300mm。梁底模面板厚度h=196、8mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.200kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(97、T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.928.800=25.920kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.94.000=3.600kN/m2。三、梁模板底模计算本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 25.001.80198、.80/6 = 13.50cm3； I = 25.001.801.801.80/12 = 12.15cm4；梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下 梁底模面板计算简图1.抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求： f = M/W f其中 f 梁底模板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 计算的最大弯矩 (kN.m)； q 作用在梁底模板的均布荷载(kN/m)； q=0.91.2(0.200.25+24.000.250.90+1.500.250.90) + 0.91.402.500.25=7.04kN/m最大弯矩计算公式如下: M=-0.107.0380.1502f=0.016106/1350099、.0=1.173N/mm2梁底模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.60.1507.038=0.633kN截面抗剪强度计算值 T=3633/(225018)=0.211N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板的抗剪强度计算满足要求!3.挠度计算最大挠度计算公式如下: 其中 q = 0.9(0.200.25+24.000.250.90+1.500.250.90)=5.209N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v=0.677ql4/10100、0EI=0.6775.209150.04/(1006000.00121500.0)=0.024mm梁底模板的挠度计算值: v = 0.024mm，小于 v = 150/250,满足要求!四、梁模板底木方计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！五、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.225.92+1.403.60)0.90=32.530N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.001.801.80/6 = 48.60cm3； I = 90.0101、01.801.801.80/12 = 43.74cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.2023.328+1.403.240)0.300经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.29310001000/48600=6.024N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.6102、00(1.2023.328+1.43.240)0.300=5.855kN截面抗剪强度计算值 T=35855.0/(2900.00018.000)=0.542N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67723.3283004/(1006000437400)=0.487mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!六、穿梁螺栓计算计算公式: N N = fA其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺103、栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.225.92+1.403.60)0.900.50/1=16.27kN穿梁螺栓直径为14mm；穿梁螺栓有效直径为11.6mm；穿梁螺栓有效面积为 A=105.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为 N=17.850kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=16.265kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距500mm。每个截面布置1 道穿梁螺栓。穿梁螺栓强度满足要求!七、梁支撑脚手架的计算支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。梁模板及支撑计算满足要求！2、300mm900mm梁侧模板计算书梁木模板与支撑计算书104、一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=300mm，梁截面高度 H=900mm，H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)600mm。梁模板使用的木方截面50100mm，梁模板截面侧面木方距离300mm。梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.200kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。强105、度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝106、土侧压力标准值: F1=0.928.800=25.920kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.94.000=3.600kN/m2。三、梁底模板木楞计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！四、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.225.92+1.403.60)0.90=32.530N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.001.801.80/6 = 48.60cm3； I = 90.001.801.8107、01.80/12 = 43.74cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.2023.328+1.403.240)0.300经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.29310001000/48600=6.024N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.202108、3.328+1.43.240)0.300=5.855kN截面抗剪强度计算值 T=35855.0/(2900.00018.000)=0.542N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67723.3283004/(1006000437400)=0.487mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!五、穿梁螺栓计算计算公式: N N = fA其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计109、值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.225.92+1.403.60)0.900.60/1=19.52kN穿梁螺栓直径为20mm；穿梁螺栓有效直径为16.9mm；穿梁螺栓有效面积为 A=225.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为 N=38.250kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=19.518kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距600mm。每个截面布置1 道穿梁螺栓。穿梁螺栓强度满足要求!六、梁支撑脚手架的计算支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。梁模板及支撑计算满足要求！3、400mm1350mm梁侧模板计算书梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数110、计算断面宽度400mm，高度1350mm，两侧楼板厚度120mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距200mm，内龙骨采用50100mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。对拉螺栓布置3道，在断面内水平间距200+400+400mm，断面跨度方向间距200mm，直径20mm。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混111、凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=54.860kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.969.820=62.838kN/m2考虑结构的重要112、性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.94.000=3.600kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取1.23m。荷载计算值 q = 1.262.8381.230+1.403.6001.230=98.948kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 123.001.801.80/6 = 66.42cm3； I = 123.001.801.801.80/12 = 59.78cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要113、求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=7.916kN N2=21.769kN N3=21.769kN N4=7.916kN最大变形 V = 0.234mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.39510001000/66420=5.947N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=311873.0/(21230.00018.000)=0.804N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1114、.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.234mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2062.84+1.40.203.60=16.089kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2062.84=12.568kN/m内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm115、)经过计算得到最大支座 F= 7.645kN经过计算得到最大变形 V= 0.109mm内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；(1)内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.425106/83333.3=5.10N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)内龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33944/(250100)=1.183N/mm116、2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2内龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.109mm内龙骨的最大挠度小于400.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.000mm最大支座力 Qmax=7117、.645kN抗弯计算强度 f = M/W =0.000106/8982.0=0.00N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于200.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 20对拉螺栓有效直径(mm): 17对拉螺栓有效面积(mm2): A = 225.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 38.250对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 7.645对拉螺栓强度验118、算满足要求!侧模板计算满足要求！4、8.7m满堂楼板支架计算书扣件钢管楼板模板支架计算书依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为8.7m，立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度1119、5.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50100mm，间距300mm，木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用50100mm木方。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.12+0.20)+1.402.50=7.354kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.12+120、0.71.402.50=6.516kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.1000.1200.800+0.2000.800)=2.313kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(0.000+2.500)0.800=1.800kN/m面板的截面惯性矩121、I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 80.001.801.80/6 = 43.20cm3； I = 80.001.801.801.80/12 = 38.88cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.202.313+1.401.800)0.300经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.04810122、001000/43200=1.103N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.202.313+1.41.800)0.300=0.953kN截面抗剪强度计算值 T=3953.0/(2800.00018.000)=0.099N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6772.3133004/(1006000388800)=0.054mm面板的最大挠度小于300.0123、/250,满足要求!(4) 2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为1200.000mm 集中荷载 P = 2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.1000.1201.200+0.2001.200)=3.469kN/m面板的计算跨度 l = 300.000mm 经计算得到 M = 0.2000.91.402.50.300+0.0801.203.4690.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.21910001000/43200=5.069N/mm2面板的抗弯强度验算124、 f f,满足要求!二、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1200.300=0.904kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.2000.300=0.060kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.300=0.750kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.200.904+1.200.060)=1.041kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.4125、00.750=0.945kN/m计算单元内的木方集中力为(0.945+1.041)0.800=1.589kN2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 1.589/0.800=1.986kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.11.990.80最大剪力 Q=0.60.8001.986=0.953kN最大支座力 N=1.10.8001.986=1.747kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；(1126、)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.127106/83333.3=1.53N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=3953/(250100)=0.286N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算 挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=0.867kN/m最大变形v=0.677ql4/100127、EI=0.6770.867800.04/(1009000.004166667.0)=0.064mm木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kN经计算得到 M = 0.2001.400.92.50.800+0.0801.0400.800抗弯计算强度 f = M/W =0.557106/83333.3=6.69N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算128、。集中荷载取木方的支座力 P= 1.747kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.048kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 6.486kN经过计算得到最大变形 V= 0.485mm顶托梁的截面力学参数为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M129、/W =0.584106/83333.3=7.01N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33518/(250100)=1.055N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2顶托梁的抗剪强度计算满足要求!(3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.485mm顶托梁的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1258.130、700=1.088kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2000.8001.000=0.160kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1200.8001.000=2.410kN考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 3.292kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(2.500+0.000)0.8001.000=1.800kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ五、立131、杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 6.47kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/16.0=132 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391132、；经计算得到=6470/(0.391424)=39.015N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.2501.0001.210=0.303kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.00m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.3030.8001.5001.500/10=0.133、062kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=1.23.292+0.91.41.800+0.90.91.40.062/1.000=6.288kN经计算得到=6288/(0.391424)+62000/4491=51.666N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 Mmax=43.42所以第5天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑可以拆除。钢管楼板模板支架计算满足要求！5、9.6m满堂楼板支架计算书扣件钢管楼板模板支架计算书依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50134、009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为9.6m，立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方5080mm，间距300mm，木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm135、2。梁顶托采用50100mm木方。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.12+0.20)+1.403.00=8.054kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.12+0.71.403.00=7.006kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算136、采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.1000.1200.800+0.2000.800)=2.313kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(0.000+3.000)0.800=2.160kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 80.001.801.80/6 = 43.20cm3； I = 80.001.801.801.137、80/12 = 38.88cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.202.313+1.402.160)0.300经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.05210001000/43200=1.208N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.202.313138、+1.42.160)0.300=1.044kN截面抗剪强度计算值 T=31044.0/(2800.00018.000)=0.109N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6772.3133004/(1006000388800)=0.054mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!(4) 2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为1200.00139、0mm集中荷载 P = 2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.1000.1201.200+0.2001.200)=3.469kN/m面板的计算跨度 l = 300.000mm经计算得到 M = 0.2000.91.402.50.300+0.0801.203.4690.300经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.21910001000/43200=5.069N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1200.300=0.904kN140、/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.2000.300=0.060kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (3.000+0.000)0.300=0.900kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.200.904+1.200.060)=1.041kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.400.900=1.134kN/m计算单元内的木方集中力为(1.134+1.041)0.800=1.740kN2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 1141、.740/0.800=2.175kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.180.80最大剪力 Q=0.60.8002.175=1.044kN最大支座力 N=1.10.8002.175=1.914kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.139106/53333.3=2.61N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公142、式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31044/(25080)=0.391N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=0.867kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6770.867800.04/(1009000.002133334.0)=0.125mm木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经143、过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kN经计算得到 M = 0.2001.400.92.50.800+0.0801.0400.800抗弯计算强度 f = M/W =0.557106/53333.3=10.45N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力 P= 1.914kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.048kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值144、，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 7.099kN经过计算得到最大变形 V= 0.485mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.639106/83333.3=7.67N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强145、度计算值 T=33851/(250100)=1.155N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2顶托梁的抗剪强度计算满足要求!(3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.485mm顶托梁的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1259.600=1.201kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2000.8001.000=0.160kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1200.8001.146、000=2.410kN考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 3.393kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(3.000+0.000)0.8001.000=2.160kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 7.10kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239147、cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/16.0=132 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391；经计算得到=7096/(0.391424)=42.787N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依148、据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.2501.0001.210=0.303kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.00m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.3030.8001.5001.500/10=0.062kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=1.23.393+0.91.42.160+0.90.91.40.062/1.000=6.8149、63kN经计算得到=6863/(0.391424)+62000/4491=55.134N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 Mmax=47.63所以第5天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑可以拆除。钢管楼板模板支架计算满足要求！6、300mm900mm梁模板支架计算书梁模板扣件钢管高支撑架计算书依据规范:混凝土结构工程施工规范GB 50666-2011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范G150、B50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为9.6m，梁截面 BD=300mm900mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加0道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 0.80m。梁底按照均匀布置承151、重杆2根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载5.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑结构重要系数，静荷载标准值 q1 =1.00(25.5000.9000.300+0.2000.300)=6.945kN/m考虑结构重要系数，活荷载标准值 q2 =1.00(2.000+3.000)0.300=1.500kN/m152、面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 30.001.801.80/6 = 16.20cm3； I = 30.001.801.801.80/12 = 14.58cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.356.945+1.401.500)0.400经计算得到面板抗弯强度计算值 f =153、 0.18410001000/16200=11.334N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.356.945+1.41.500)0.400=2.754kN截面抗剪强度计算值 T=32754.0/(2300.00018.000)=0.765N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6776.9454004/(1006000145800)=1.376mm面板的最154、大挠度小于400.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.9000.400=9.180kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.400(20.900+0.300)/0.300=0.560kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (3.000+2.000)0.3000.400=0.600kN考虑结构重要系数，均布荷载 q =1.00(1.359.180+1.350.560)=13155、.149kN/m考虑结构重要系数，集中荷载 P =1.001.400.600=0.840kN 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 木方变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=3.219kN N2=3.219kN经过计算得到最大支座 F= 3.219kN经过计算得到最大变形 V= 0.999mm木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 156、416.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.970106/83333.3=11.64N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33.218/(250100)=0.965N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算最大变形 v =0.999mm木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底横向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管157、传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=1.632mm最大支座力 Qmax=8.867kN抗弯计算强度 f = M/W =0.821106/4491.0=182.75N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆158、连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=8.87kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!五、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=8.87kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.351.200=1.621kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.225=0.304kN 159、非顶部立杆段 N = 8.867+1.621=10.488kN 顶部立杆段 N = 8.867+0.304=9.171kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计160、算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.185； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.574,l0=3.544m；=3544/16.0=222.186, =0.148 =9171/(0.148423.9)=146.621N/mm2 a=0.5m时，u1=1.241,l0=3.676m；=3676/16.0=230.499, =0.138 =9171/(0.138423.9)=156.774N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=150.005N/mm2161、,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.993,l0=3.543m；=3543/16.0=222.104, =0.148 =10488/(0.148423.9)=167.674N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.2501.0001.210=0.303kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.00m；风荷载产162、生的弯矩 Mw=1.000.91.40.3030.8001.5001.500/10=0.069kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=8.867+1.001.3500.225+1.000.91.4000.069/1.000=9.257kN 非顶部立杆Nw=8.867+1.001.3501.200+1.000.91.4000.069/1.000=10.574kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.574,l0=3.544m；=3544/16.0=222.186, =0.148 =9257/(0.148423.9)+69000/4491=163.280N/mm2 a163、=0.5m时，u1=1.241,l0=3.676m；=3676/16.0=230.499, =0.138 =9257/(0.138423.9)+69000/4491=173.528N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=166.696N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.993,l0=3.543m；=3543/16.0=222.104, =0.148 =10574/(0.148423.9)+69000/4491=184.332N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!2、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 164、N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=8.867kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.1259.600=1.621kN N = 8.867+1.621=10.488kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 165、由长细比，为2100/16.0=132 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391；经计算得到=10488/(0.391424)=63.241N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.2501.0001.210=0.303kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.00m；风荷载166、产生的弯矩 Mw=1.000.91.40.3030.8001.5001.500/10=0.069kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=8.867+1.001.351.200+1.000.91.40.069/1.000=10.574kN经计算得到=10574/(0.391424)+69000/4491=79.038N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。六、模板支架整体稳定性计算 依据混凝土结构工程施工规范GB 50666-2011：模板支架应按混凝土浇筑前和混凝土浇筑时两种工况进行抗倾覆验算167、。支架的抗倾覆验算应满足下式要求： 0M0Mr式中： M0支架的倾覆力矩设计值； Mr支架的抗倾覆力矩设计值。支架自重产生抗倾覆力矩： MG1 = 0.91.2001.000模板自重产生抗倾覆力矩： MG2 = 0.90.2000.3000.800钢筋混凝土自重产生抗倾覆力矩： MG3 = 0.925.5000.3000.9000.800风荷载产生的倾覆力矩： wk = 0.2501.0001.210 = 0.303kN/m2 Mw = 1.40.3030.8009.6002附加水平荷载产生倾覆力矩： Msp = 1.40.3000.8008.000工况一：混凝土浇筑前倾覆力矩 0M0=1.0168、00抗倾覆力矩 Mr 浇筑前抗倾覆验算 0M0 Mr，满足整体稳定性要求！工况二：混凝土浇筑时倾覆力矩 0M0=1.000抗倾覆力矩 Mr 浇筑时抗倾覆验算 0M0 Mr，满足整体稳定性要求！7、250mm900mm梁模板支架计算书梁模板扣件钢管高支撑架计算书依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.169、00。模板支架搭设高度为8.7m，梁截面 BD=250mm900mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加0道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 1.00m。梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.170、1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.90+0.20)+1.402.00=30.580kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.90+0.71.402.00=32.943kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.9采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板171、为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.5000.9000.250+0.2000.250)=5.209kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(2.000+0.000)0.250=0.450kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 25.001.801.80/6 = 13.50cm3； I = 25.001.801.801.80/12 = 12.15cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强172、度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.355.209+0.980.450)0.400经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.12010001000/13500=8.857N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.355.209+1.00.450)0.400=1.793kN截面抗剪强度计算值 T=31793.0/(2250.173、00018.000)=0.598N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6775.2094004/(1006000121500)=1.238mm面板的最大挠度小于400.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.9000.400=9.180kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.40174、0(20.900+0.250)/0.250=0.656kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.2500.400=0.200kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.359.180+1.350.656)=11.951kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.200=0.176kN 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 木方变形图(mm)经过计算得到从左到右各支175、座力分别为 N1=2.326kN N2=2.326kN经过计算得到最大支座 F= 2.326kN经过计算得到最大变形 V= 1.808mm木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.935106/83333.3=11.22N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=3176、2.325/(250100)=0.697N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算最大变形 v =1.808mm木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底横向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.475mm最大支座力177、 Qmax=5.000kN抗弯计算强度 f = M/W =0.326106/4491.0=72.50N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=5.00kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计178、算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=5.000kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1258.700=1.321kN N = 5.000+1.321=6.321kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2179、.100m； 由长细比，为2100/16.0=132 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391；经计算得到=6321/(0.391424)=38.116N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.2501.0001.210=0.303kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.00m； lb180、 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.3031.0001.5001.500/10=0.077kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=5.000+0.91.21.087+0.90.91.40.077/0.800=6.430kN经计算得到=6430/(0.391424)+77000/4491=55.962N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！5、400mm1350mm梁模板支架计算书梁模板扣件钢管高支撑架计算书依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 181、162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为8.7m，梁截面 BD=400mm1350mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50100mm，剪切强度1.3N182、/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 1.00m。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.35+0.20)+1.402.00=44.350kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.35+0.71.402.00=48.434kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.183、35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.5001.3500.400+0.2000.400)=12.465kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(2.000+0.000)0.400=0.720kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40184、.001.801.80/6 = 21.60cm3； I = 40.001.801.801.80/12 = 19.44cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.3512.465+0.980.720)0.200经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.07010001000/21600=3.247N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要185、求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.3512.465+1.00.720)0.200=2.104kN截面抗剪强度计算值 T=32104.0/(2400.00018.000)=0.438N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67712.4652004/(1006000194400)=0.116mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施186、工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.3500.200=6.885kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.200(21.350+0.400)/0.400=0.310kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.4000.200=0.160kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.356.885+1.350.310)=8.742kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.160=0187、.141kN 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 木方变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=-0.074kN N2=2.264kN N3=2.264kN N4=-0.074kN间距设置不合理，支点不能出现小于0的支座力!经过计算得到最大支座 F= 2.264kN经过计算得到最大变形 V= 0.013mm木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00188、/12 = 416.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.070106/83333.3=0.84N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.527/(250100)=0.458N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算最大变形 v =0.013mm木方的最大挠度小于333.3/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底横向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横189、向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=1.082mm最大支座力 Qmax=9.906kN抗弯计算强度 f = M/W =0.679106/4491.0=151.26N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平190、杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=9.91kN双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=9.906kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1258.700=1.321kN N = 9.906+1.321=11.227kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A191、=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/16.0=132 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391；经计算得到=11227/(0.391424)=67.700N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆192、段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.2501.0001.210=0.303kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.00m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.3031.0001.5001.500/10=0.077kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=9.906+0.91.21.087+0.90.91.40.077/0.800=11.337kN经计算得到=11337/(0.391424)+77000/4491=85.546N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!