1、编号：SJHN.JZY-XX体育馆项目工程高支撑模板施 工 方 案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录一、编制依据3二、工程概况3三、模板及支撑系统材料选用3四、施工工艺及操作要求44.1 梁模板施工44.2 楼板模板施工4五、模板的拆除5六、成品保护措施5七、质量保证措施及施工注意事项6八、安全施工注意事项6九、文明施工及环保措施7十、模板系统验算710.1 模板支撑架计算书710.2 梁模板计算书13十一、高支撑模板施工安全防范措施1911.1 预防坍塌事故安全技术措施1911.2 预防高空坠落事故2、安全技术措施1911.3 监测措施24一、编制依据1.1建筑结构荷载规范GB50009-20011.2混凝土结构设计规范GB50010-20021.3建筑施工计算手册江正荣著1.4建筑施工手册第四版1.5建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20011.6混凝土结构工程施工技术标准 ZJQ08-SGJB 204-20051.7建筑施工脚手架实用手册杜荣军著1.8 建筑施工图和本工程施工组织设计二、工程概况本工程位于XX省XX市北湖区。建筑物平面形状为“长方形”，长：46.8m,宽：34.8m；两层建筑，一楼层高6.6m，二楼层高8.4m；檐口高度为17.4m，建筑物最高高度21.33、m；建筑面积3398.35。本工程基础为独立柱承台基础，地基基础设计等级为乙级，持力层为粉质粘土层，设计地基承载力为180KPa；结构为框架结构，结构安全等级为二级，建筑物耐火等级为二级，储蓄室储蓄物品火灾危险性等级均为丙类2级以下；屋面为网架结构，防水等级级，本建筑为学校人口密集的两层公共建筑，抗震设防烈度7度；房屋设计使用年限为50年。本工程由XX省XX市XX公司筹资建设，XXXX市城市规划设计院设计，XXXX有限公司勘察，XX公司承建施工，XXXX公司对本工程施工阶段进行全过程监理。一层板结构顶标高为6.570m，板厚120mm，C30商品砼，浇筑方式为砼输送泵；梁最大截面尺寸为300*4、1200，梁顶标高同板顶标高C30商品砼，浇筑方式为砼输送泵；柱最大截面尺寸为600*600，柱顶标高为6.6m，C30商品砼，浇筑方式为砼输送泵；二层柱、梁（A轴、E轴、6轴）顶标高为17.4m。其余梁、柱均在9.6m、12.6m处设有平台板。三、模板及支撑系统材料选用本工程模板采用18mm厚木胶合板，方木采用4080mm2，模板支撑体系采用483.5mm扣件式钢管脚手架。四、施工工艺及操作要求4.1 梁模板施工4.1.1 工艺流程：抄平、弹线（轴线、水平线）支撑架搭设支柱头模板 铺设底模板 拉 线找平封侧模预检。4.1.2 根据主控制线放出各梁的轴线及标高控制线。4.1.3 梁模支撑。梁模5、板支撑采用扣件式满堂钢管脚手架支撑，立杆纵、横向间距均为1.0m；立杆须设置纵横双向扫地杆，扫地杆距地面200mm；立杆全高范围内设置纵横双向水平杆，水平杆的步距（上下水平杆间距）不大于1500mm；.立杆顶端必须设置纵横双向水平杆。在满堂架的基础上在主次梁的梁底再加一排立杆，沿梁方向间距1.0m。梁底小横杆和立杆交接处立杆加设保险扣。梁模板支架宜与楼板模板支架综合布置，相互连接、形成整体。4.1.4 剪刀撑。竖直方向：纵横双向沿全高每隔四排立杆设置一道竖向剪刀撑。水平方向：沿全平面每隔2步设置一道水平剪刀撑。剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，纵向剪刀撑斜杆与地面的倾角宜在4560度之间6、，水平剪刀撑与水平杆的夹角宜为45度。4.1.5 梁模板安装大龙骨采用483.5mm双钢管，其跨度等于支架立杆间距；小龙骨采用40mm80mm方木，间距300mm，其跨度等于大龙骨间距。梁底模板铺设：按设计标高拉线调整支架立杆标高，然后安装梁底模板。梁跨中起拱高度为梁跨度的2，主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁侧模板铺设：根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。梁侧模应设置斜撑，当梁高大于700mm时设置腰楞，并用对拉螺栓加固，对拉螺栓水平间距为500，垂直间距300。4.2 楼板模板施工4.2.1 工艺流程：支架搭设龙骨铺设、加固楼板模板安装预检。4.2.2 支架搭设：楼板模板支架搭设同7、梁模板支架搭设，与梁模板支架统一布置。立杆顶部如设置顶托，其伸出长度不应大于300mm；顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不大于100。4.2.3 模板安装：采用木胶合板作楼板模板，一般采用整张铺设、局部小块拼补的方法，模板接缝应设置在龙骨上。大龙骨采用483.5mm双钢管，其跨度等于支架立杆间距；小龙骨采用40mm80mm方木，间距300mm，其跨度等于大龙骨间距。挂通线将大龙骨找平。根据标高确定大龙骨顶面标高，然后架设小龙骨，铺设模板。4.2.4楼面模板铺完后，应认真检查支架是否牢固。模板梁面、板面清扫干净。五、模板的拆除5.1 拆模程序：先支的后拆，后支的先拆先拆非承重部位，后拆承8、重部位先拆除柱模板，再拆楼板底模、梁侧模板最后拆梁底模板。5.2 柱、梁、板模板的拆除必须待混凝土达到设计或规范要求的脱模强度。柱模板应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏时，方可拆除；板与梁底模板应在梁板砼强度达到设计强度的100%，并有同条件养护拆模试压报告，经监理审批签发拆模通知书后方可拆除。5.3 模板拆除的顺序和方法。应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆，先非承重部位后承重部位，自上而下的原则。拆模时严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。5.4 拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。待该片（段）模板全部拆除后，将模板、配板、支架等清理干净，并按文明施工要求运出堆放整齐。5.9、5 拆下的模板、配件等，严禁抛扔，要有人接应传递。按指定地点堆放，并做到及时清理，维修和涂刷好隔离剂，以备待用。六、成品保护措施6.1 模板搬运时应轻拿轻放，不准碰撞柱、梁、板等混凝土，以防模板变形和损坏结构。6.2 模板安装时不得随意在结构上开洞；穿墙螺栓通过模板时，应尽量避免在模板上钻孔；不得用重物冲击已安装好的模板及支撑。6.3 搭设脚手架时，严禁与模板及支柱连接在一起。6.4 不准在吊模、水平拉杆上搭设跳板，以保证模板牢固稳定不变形。浇筑混凝土时，在芯模四周要均匀下料及振捣。6.5 拆摸时应尽量不要用力过猛过急，严禁用大捶和撬棍硬砸硬撬，以免混泥土表面或摸板受到损失坏。七、质量保证措施10、及施工注意事项7.1 施工前由木工翻样绘制模板图和节点图，经施工负责人复核后方可施工，安装完毕，经高支模管理机构有关人员组织验收合格后，通知分公司质安部、技术部到现场检查、验收，合格后方能进行钢筋安装等下道工序的施工作业7.2 现浇结构模板安装允许偏差：序号项 目允许偏差(mm)1轴线位移52底模上表面标高53截面内部尺寸柱、梁4，-54层高垂直度大于5m85相邻两板表面高底差26表面平整度5注；检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。7.3 确保每个扣件和钢管的质量满足要求，每个扣件的拧紧力矩都要控制在4065Nm，钢管不能选用已经长期使用发生变形的。7.4 模板施工前，对11、班组进行书面技术交底，拆模要有项目施工员签发拆模通知书。7.5 浇筑混凝土时，木工要有专人看模。7.6 认真执行三检制度，未经验收合格不允许进入下一道工序。7.7 严格控制楼层荷载，施工用料要分散堆放。7.8 在封模以前要检查预埋件是否放置，位置是否准确。八、安全施工注意事项8.1 施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作，应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。8.2 支模过程中应遵守安全操作规程，安装模板操作人员应戴好安全帽，高空作业应系好挂好安全带。8.3 高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬上、爬下，应从施工电梯进入工作面。8.4 高支模搭设、拆除和混凝土浇12、筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。8.5 混凝土浇筑时，安全员专职负责监测模板及支撑系统的稳定性，发现异常应立即暂停施工，迅速疏散人员，及时采取处理措施，待排除险情并经现场安全责任人检查同意后方可复工。8.6 正在施工浇筑的楼板，其下一层楼板的支撑不准拆除，待本层模板及满堂架拆除后方可拆除。8.7 拆模时应搭设脚手架，废烂木方不能用作龙骨。8.8 在4m以上高空拆模时，不得让模板、材料自由下落，更不能大面积同时撬落，操作时必须注意下方人员动向。8.9 拆除时如发现混凝土由影响结构质量、安全问题时，应暂停拆除，经处理后，方可继续拆模。8.10 拆模间歇时应将松开的部件和模板13、运走，防止坠下伤人。九、文明施工及环保措施9.1 模板拆除后的材料应按编号分类堆放。9.2 模板每次使用后清理板面，涂刷脱模剂，涂刷隔离剂时要防止撒漏，以免污染环境。9.3 模板安装时，应注意控制噪声污染。9.4 模板加工过程中使用电锯、电刨等，应注意控制噪音，夜间施工应遵守当地规定，防止噪声扰民。9.5 加工和拆除木模板产生的锯末、碎木要严格按照固体废弃物处理程序处理，避免污染环境。9.6 每次下班时保证工完场清。十、模板系统验算10.1 模板支撑架计算书10.1.1参数信息：1.脚手架参数横向间距或排距(m)：1.00；纵距(m)：1.00；步距(m)：1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长14、度(m)：0.10；脚手架搭设高度(m)：6.6m、17.4m；采用的钢管(mm)：483.5；扣件连接方式：双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数：0.80；板底支撑连接方式：40mm80mm方木支撑，间距300mm；钢材弹性模量E=206103（N/mm2）；钢管抗压强度设计值f=205.0 N/mm2钢管截面惯性矩I=11.357104mm4，截面抵抗矩W=4.732103mm3。2.荷载参数(1)模板及木楞自重标准值(kN/m2)：0.350；荷载分项系数i=1.2(2)混凝土与钢筋自重标准值(kN/m3)：板26.0；i=1.2(3)施工人员及设备均布荷载标准值(kN/m2)15、；i=1.4a.计算模板时取2.50；b.计算支撑小楞构件时取1.5；c计算支架立柱时取1.0；(4)砼振捣时产生的荷载标准值(kN/m2) ：水平模板2.0；垂直面模板4.0；i=1.4(5)倾倒砼产生的荷载标准值取：2KN/m2；i=1.43.木方参数木方弹性模量E(N/mm2)：9.5103；木方抗弯强度设计值(N/mm2)：13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2)：1.400；木方的间隔距离(mm)：300.000；木方的截面宽度(mm)：40.00；木方的截面高度(mm)：80.00；图2 楼板支撑架荷载计算单元10.1.2支撑模板的方木的计算：方木按照简支梁计算，其截面抵抗矩16、W和惯性矩I分别为：W=bh2/6=4.08.02/6 = 42.67cm3；I= bh3/12=4.08.03/12 =170.67cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 26.000.300.12 = 0.94 kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2= 0.3500.30 = 0.105kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：p1 =(1.5+2.0)1.000.30=1.05kN；2.方木抗弯强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：均布荷载 q = 1.2(0.917、4+0.105) = 1.254 kN/m；集中荷载 p = 1.41.05=1.47kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.471.0 /4 + 1.2541.02/8 = 0.524kN.m方木的最大应力值 = M / W =0.524106 /（42.67103）=12.28N/mm2；方木抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2； f，满足要求。3.方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下： V = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足： T = 3 V /（2bh） T其中最大剪力： V = 1.2541.0/2 + 1.47/2 = 1.362 kN；方木受剪应力18、计算值T = 31.362103/(240.080.0) = 0.638N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.400 N/mm2； T T，满足要求。4.方木挠度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：均布荷载： q = 1.2（q1 + q2）= 1.254kN/m；集中荷载：p = 1.4P1=1.47 kN；方木最大挠度计算值： Vmax= 14701000.03 /( 489500.0170.67104) +51.2541000.04/(3849500.0170.67104)=2.896 mm；方木最大允许挠度值：V= 1000.0/250=419、.0mm；Vmax V，满足要求10.1.3支撑木方的钢管的计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力， P =1.2541.0 + 1.47 =2.724 kN；支撑钢管计算简图最大弯矩 Mmax = 0.267PL=0.2672.7241.0=0.727kN.m ；最大挠度 Vmax = 1.883PL3/（100EI）=4.768mm；最大支座力 Nmax = 1.267P +1.000P=5.74kN ；钢管最大弯曲应力=M/W=0.727106/4732.0=153.63N/mm2 ；钢管抗压强度设计值 f=205.0 N/mm2； f,满足要求20、。支撑钢管的最大挠度Vmax小于1000.0/150与10 mm,满足要求。10.1.4扣件抗滑移的计算：双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= Nmax=5.74 kN；R 12.80 kN，双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 10.1.5模板支架立杆荷载标准值(轴力)：作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1166.6 = 0.7656kN；NG1 = 0.11617.4 = 21、2.0184kN；(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.31.0 =0.105kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 26.00.121.01.00 = 3.12kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 =5.2434kN； 2.活荷载为施工荷载标准值、振捣和倾倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值 NQ = (1.0+2.0+2.0 )1.01.0 = 5.0 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 13.2908kN10.1.6立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式：其中 N立杆的轴心压力设22、计值(kN) ：N =5.658 kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A立杆净截面面积(cm2)：A = 4.502cm2； W立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.732cm3； 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.0 N/mm2； l0计算长度 (m)；l0 = h+2a k1计算长度附加系数，取值为1.155； u计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.70； a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10 m；上式的计算结23、果：立杆计算长度l0 = h+2a = 1.500+0.102 = 1.7 m； l0/i =1.7103/ 15.8 = 107.6；由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.537 ；钢管立杆的最大应力计算值；=5.658103/（0.537450.2）= 23.4 N/mm2； f = 205.000 N/mm2，立杆稳定性满足要求。10.2 梁模板计算书10.2.1参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)： 0.30梁截面高度 D(m)： 1.20混凝土板厚度(mm)： 0.12梁支撑架搭设高度H(m)： 6.6m;17.4m立杆上端伸出至模板支撑点长度a(24、m)：0.10；脚手架步距(m)：1.50；立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m)：1.00；立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；采用的钢管类型为483.50；扣件连接方式：双扣件，扣件抗滑承载力折减系数：0.80；承重架支设：木方支撑平行梁截面A；2.荷载参数模板自重(kN/m2)：0.35；新浇混凝土自重： 260N/m3；钢筋自重(kN/m3)：6.0；施工均布荷载标准值(kN/m2)：a.计算模板时取2.50；b.计算支撑小楞构件时取1.5；c计算支架立柱时取1.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2)：水平模板取2.0，垂直面板取4.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2)：2.0；新浇25、筑砼对模板侧面的压力标准值：F、F中较小值；i=1.2F=0.22ct01 2V1/2F=cH3.材料参数木材弹性模量E(N/mm2)：9500.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；钢材弹性模量E(N/mm2)：2.06105；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；4.梁底模板参数梁底模板支撑的间距(mm)：250.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞间距(mm)：300；穿梁螺栓水平间距26、(mm)：500；穿梁螺栓竖向间距(mm)：300；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：木楞，宽度80mm，高度40mm；次楞龙骨材料：木楞，宽度80mm，高度40mm；10.2.2梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值：式中： c混凝土的密度，取28KN/m3；t新浇筑砼的初凝时间（h）： t=200/(T+15)=5.714；T混凝土的入模温度，取20.01外加剂修正系数；无泵送故取1.02砼坍落度影响系数，2取为1.15；V浇筑速度（m/h），V=2.5m/h；H砼侧压力计算位置处至新浇筑砼顶面的总高度（m）；梁取027、.9；则F=0.22ct1 2V1/2=0.22285.7141.01.152.51/2=63.96KN/m2F=cH=280.9=25.2KN/m2取两者较小值，则标准值为F = F=25.2KN/m2；10.2.3梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度80mm，截面高度40mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W =80402/6 = 21.33cm3；I=80403/12 = 42.67cm4；内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下：其中， 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M 内28、楞的最大弯距(N.mm)； W 内楞的净截面抵抗矩； f 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载q=(1.225.20.90+1.42.00.90)0.30=8.92kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； 内楞的最大弯距： M=0.18.92500.02=2.23105N.mm；内楞的最大受弯应力计算值 =2.23105/2.133104=10.45N/mm2；内楞的抗弯强度设计值： f = 13.0N/mm2； f，内楞抗弯强度满足要求。（2）内楞的挠度验算其中 E 木材的弹性模量：E =9500.0N/mm2； q作用在模板上29、的侧压力线荷载标准值： q=1.225.20.3=9.072KN/m； l 计算跨度(外楞间距)：l = 500.0mm； I 内楞的截面惯性矩：I =4.267105N/mm2；内楞的最大挠度计算值：=0.6779.072500.04/(10095004.267105)=0.95mm；内楞的最大容许挠度值： = 2.000mm； ，内楞挠度满足要求。2.外楞计算外楞承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用木楞，截面宽度80mm，截面高度40mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W =80402/6 = 21.33cm3；I=80403/12 = 42.630、7cm4；外楞计算简图（1）.外楞抗弯强度验算其中 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M 外楞的最大弯距(N.mm)； W 外楞的净截面抵抗矩； f 外楞的强度设计值(N/mm2)。最大弯矩M按下式计算： 其中，作用在外楞的荷载： P = (1.225.20.90+1.42.00.90)0.500.30=4.46kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距)： l = 300mm； 外楞的最大弯距： M = 0.1754.46103300.0 = 2.34105N.mm外楞的受弯应力计算值： = 2.34105/2.133104 = 10.97N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值：f = 13.0N/31、mm2； f，内楞抗弯强度满足要求。（2）.外楞的挠度验算其中 E 外楞的弹性模量，其值为9500.0N/mm2； P 作用在模板上的侧压力线荷载标准值： p=25.20.50.3=3.78KN； l 计算跨度(对拉螺栓间距)：l = 300.00mm； I 面板的截面惯性矩：I = 4.267105mm4；外楞的最大挠度计算值： = 1.1463.78103300.03/(1009500.04.267105) = 0.29mm外楞的最大容许挠度值： = 1.20mm； ，满足要求。10.2.4穿梁螺栓的计算 验算公式如下：其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f32、 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.0N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径： 12 mm； 穿梁螺栓有效直径： 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积： A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力： N =25.20.500.302 =7.56kN穿梁螺栓最大容许拉力值： N = 170.076/1000 =12.920 kN； N N，满足要求！10.2.5梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模33、板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W =250.018.02/6 = 1.35104mm3； I = 250.018.03/12 = 1.215105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中， 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M 计算的最大弯矩 (kN.m)； L 计算跨度(梁底支撑间距)： l =250.00mm； Q 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1： 1.225.20.301.00.90=11.4kN/m；模板结构自重荷载：q2： 1.20.350.30034、.90=0.11kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3： 1.42.00.300.90=0.76kN/m；q = q1 + q2 + q3=11.4+0.11+0.76=12.27kN/m跨中弯矩计算公式如下：Mmax = 0.1012.270.252=0.077kN.m =0.077106/1.35104=5.703N/mm2 f=13.0，满足要求。2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：其中，q 作用在模板上的压力线荷载： q =（26.0+6.0）0.9+0.350.30=8.745N/mm； l 计算跨度(梁底支撑间距35、)： l =250.0mm； E 面板的弹性模量： E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值： =250.0/250 = 1.0mm；面板的最大挠度计算值：=0.6778.745250.04/(1009500.01.215105)=0.2mm； ，满足要求。10.2.6梁底支撑木方的计算1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN)： q1= (26.0+6.0)0.30.90.25=2.16kN；(2)模板的自重荷载(kN)： q2 = 0.350.25(20.9+0.3) =0.184 kN；(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准36、值 P1 = (1.50+2.0)0.300.250=0.26kN；2.木方的传递集中力验算：静荷载设计值 q=1.2（q1+q2）=1.2（2.16+0.184）=2.81kN；活荷载设计值 P2=1.4 P1=1.40.26=0.36 kN；P=2.81+0.36=3.17kN本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=4.08.02/6 = 42.67 cm3；I=4.08.03/12 = 170.67 cm4；3.支撑方木抗弯强度验算：最大弯矩考虑为简支梁集中荷载作用下的弯矩，跨中最大弯距计算公式如下：跨中最大弯距 M=3.170.5/4=0.40kN.m；方木37、最大应力计算值 =M/W=0.4106/4.267104=9.37N/mm2；方木抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2； f，满足要求！4.支撑方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下：截面抗剪强度必须满足：T = 3 V /（2bh）其中最大剪力 V=3.17/2=1.59 kN；方木受剪应力计算值 T =31.59103/（24080）=0.745N/mm2；方木抗剪强度设计值 T=1.400 N/mm2； T T，满足要求。5.支撑方木挠度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：集中荷载 P = 1.2（q1 + q2 ）+ 1.4p1 = 3.17k38、N；方木最大挠度 =3.17103500.03/(489500.01.7067106)=0.658mm；方木的挠度设计值 =500/250=2.0 mm； ，满足要求。10.2.7梁底支撑钢管的计算在原满堂架的基础上在梁底再加一排立杆，间距1.0m，作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等，通过方木的集中荷载传递。1.支撑钢管的抗弯强度计算：按照集中荷载作用下的简支梁计算集中荷载P传递力， P = 1.2（q1 + q2 ）+ 1.4p1 2/3=2.11 kN；计算简图如下：支撑钢管按照简支梁的计算公式其中 n=1.0/0.250=4经过简支梁的计算得到：钢管支座反力 RA =39、 RB=(4-1)/22.11+2.11=5.28kN；钢管最大弯矩 Mmax=PL/4=2.11*0.5/4=0.264kN.m；支撑钢管的最大应力计算值= Mmax /W=0.264106/4732.0=55.79N/mm2支撑钢管的抗弯强度的其设计值 T=205.0 N/mm2；T，满足要求10.2.8扣件抗滑移的计算：双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5)： R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R 纵向40、或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=6.838N； R Rc，双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 10.2.9立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =6.838kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.13211.7=1.853kN； N =6.838+1.853=8.691 kN； 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.502； W 立杆净41、截面抵抗矩(cm3)：W = 4.732； 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值：f =205.0 N/mm2； lo 计算长度 (m)；参照扣件式规范考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下列公式计算 l0 = k1k2(h+2a) k2计算长度附加系数，h+2a=1.70，k2按照表2取值为1.020； lo/i =2.024103/ 15.80 =128.1；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.406；钢管立杆受压应力计算值=8.691103/(0.406450.2)=47.55N/mm2f钢管立杆稳定性满足要求！ 模板承重架应42、尽量利用柱子作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 表1 模板支架计算长度附加系数 k1步距h(m)h0.90.9h1.21.2h1.51.5h2.1k11.2431.1851.1671.163 表2 模板支架计算长度附加系数 k2 H(m)h+2a(m)468101214161820253035401.351.01.0141.0231.0391.0421.0541.0611.0811.0921.1131.1371.1551.1731.441.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921.1111.1291.1491.531.01.0071.01543、1.0241.0311.0391.0471.0551.0621.0791.0971.1141.1321.621.01.0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.0561.0741.0901.1061.1231.801.01.0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.0961.1111.921.01.0071.0121.0181.0241.0301.0351.0421.0481.0621.0761.0901.1042.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.44、0601.0731.0871.1012.251.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0571.0701.0811.0942.701.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0531.0661.0781.091以上表参照杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全立杆的地基承载力计算：立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 P fgP=N/A =8.184/1.0=8.184KN/m2其中 P立杆基础底面的平均压力(KN/m2) N上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=8.184 A基础底面45、面积(m2)；A=1.01.0=1.0地基承载力设计值应按下式计算：fg = kc fgk=48.0其中fg地基承载力设计值(KN/m2) kc脚手架地基承载力调整系数；kc= 0.40 fgk地基承载力标准值(KN/m2)；fgk =120P=8.184fg=48.0，地基承载力的计算满足要求。十一、高支撑模板施工安全防范措施11.1 预防坍塌事故安全技术措施11.1.1模板作业前，根据设计要求、施工工艺、作业条件及周边环境编制专项施工方案，经单位负责人审批签字，项目经理组织有关部门验收合格签字后，方可作业。11.1.2模板作业时，支撑系统采用钢管和钢扣件，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊46、螺栓松动的钢管和钢扣件。支撑立杆基础应坚固稳定，并经承载力验算合格。支撑立杆底部应加设满足支撑承载力要求的垫板。剪刀撑和立杆应牢固连接，形成整体。11.1.3模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可继续作业。11.1.4堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算，并对模板进行加固。11.1.5装钉楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板要拿起稳妥堆放，以防坍塌事故发生。11.1.6安装外围柱、梁、板模板，应先搭设脚手架，并挂好安全网，脚手架搭设高度要高于施工作业面至少1.5m。11.147、.7拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。11.2 预防高空坠落事故安全技术措施11.2.1高支模安装完毕，经高支模管理机构有关人员组织验收合格后，通知分公司质安部、技术部到现场检查、验收，合格后方能进行钢筋安装等下道工序的施工作业。11.2.2所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。采用新工艺、新技术、新材料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关安全技术交底。11.2.3项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。11.2.48、4高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。施工现场项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具。11.2.5安全带使用前必须经过严格检查，合格后方可使用。作业人员应按规定正确佩戴和使用安全带。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。11.2.6支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计允许荷载。11.2.7已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.5m，然49、后在护栏上再铺一层密目安全网。11.2.8高处作业前，应由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。11.2.9浇筑混凝土时应派专人检查模板支撑有无松动、倾斜、弯曲变形、位移等情况，发现问题应立即停止混凝土浇筑，并即刻进行加固整改。11.2.10混凝土泵管应用支架垫固放在梁上，不得直接与楼板接触。11.3 监测措施梁板高支模采用扣件式脚手架支撑体系，在搭设和钢筋安装、砼浇捣施工过程中，必须随时监测。本方案采取如下监测措施50、：11.3.1班组日常进行安全检查，项目每周进行安全检查，分公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。11.3.2日常检查、巡查重点部位：1）杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。3）连接扣件是否松动。4）架体是否有不均匀的沉降，垂直度偏差是否超出规范要求。5）施工过程中是否有超载的现象。6）安全防护措施是否符合规范要求。7）脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。11.3.3脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。11.3.4在浇捣高支模梁板砼前，由项目部对脚手架全面检查，合格后方可开始浇砼。浇砼的过程51、中，由质安员、施工员对架体检查，随时观测架体变形。发现隐患，立即停工整改，隐患消除后再施工。构件允许偏差见下表：序号项目允许偏差检查工具1立杆钢管弯曲3mL4m4mL6.5m1220钢板尺2水平杆、斜杆的钢管弯曲L6.5m30钢板尺3立杆全高垂直度绝对偏差100mm吊线和卷尺4立杆脚手架高度H内相对值H/400钢板尺11.3.5高大模板施工过程中，施工单位进行监测，每次监测结果必须由监测人、项目经理、项目总监签字，提供给施工、监理、设计及业主等相关单位。11.3.6监测结果报告必须包括监测项目及允许值、报警值、监测数据处理分析、监测结果评述。11.3.7监测数据接近或达到报警值时，应组织有关各方采取应急或抢险措施，同时须向市建设工程安全质量监督站报告。11.3.8本分项工程监测项目包括：支架沉降、位移和变形。11.3.9观测点的布设：根据图纸情况，该部位雨篷的最大截面梁为300800mm，故观测点需尽量选择在受力最大位置，即300800mm梁的跨中，每个监测坡面布设不少于3个支架沉降观测点。监测仪器精度应满足现场监测要求并按上表设变形监测报警值。11.3.10监测频率：在浇筑混凝土过程中应实施实时观测，一般监测频率不超过2030分钟一次，浇筑完后不少于2小时一次。