1、大学实训中心主体模板支撑系统工程专项施工方案 编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录一、编制依据：4钢结构设计规范GB50017-20034二、工程概况：4三、施工准备：51、技术准备：52、机具准备：5机具及工具准备一览表53、材料准备：6四、主要施工方法及措施：63、主体模板：73、顶板模板：74、楼梯模板；85、门窗洞口模板：86、顶板、梁及支撑体系：87、模板加工：88、模板加工管理：8五、施工工序：83、柱、梁顶部轴线和垂直度调整方法94、柱、梁、墙模板加固方法95、模板支撑系统固定方法96、拆模2、要求10拆模混凝土熟化度与强度参考对照表107、模板的质量标准11现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法11六、安全保证措施15七、 模板计算：16（一） 300*800梁模板扣件钢管高支撑架计算书16一）、模板面板计算18二）、梁底支撑木方的计算20三）、梁底支撑钢管计算21四）、扣件抗滑移的计算23五）、立杆的稳定性计算23450*950梁模板扣件钢管高支撑架计算书24一、模板面板计算261.荷载的计算：27(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：27(2)模板的自重线荷载(kN/m)：27(1)抗弯强度计算29(2)抗剪计算29(3)挠度计算29二、梁底支撑木方的计算29木方的截面力学参数为33、0(1)木方抗弯强度计算30(2)木方抗剪计算30(3)木方挠度计算30三、梁底支撑钢管计算31(一) 梁底支撑横向钢管计算31经过连续梁的计算得到32(二) 梁底支撑纵向钢管计算32四、扣件抗滑移的计算32单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!33五、立杆的稳定性计算33500*800梁模板扣件钢管高支撑架计算书34一、模板面板计算361.荷载的计算：37(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：37(2)模板的自重线荷载(kN/m)：37(1)抗弯强度计算39(2)抗剪计算39(3)挠度计算39二、梁底支撑木方的计算39木方的截面力学参数为40(1)木方抗弯强度计算40(2)木方抗剪计算40(3)4、木方挠度计算40三、梁底支撑钢管计算41(一) 梁底支撑横向钢管计算41支撑钢管变形计算受力图42(二) 梁底支撑纵向钢管计算42四、扣件抗滑移的计算42单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!43五、立杆的稳定性计算43横杆的最大支座反力 N1=7.095kN (已经包括组合系数)43（二）、JZL模板计算书44一）、墙模板基本参数44二)、模板荷载标准值计算45三)、墙模板面板的计算46四)、墙模板内龙骨的计算48五)、墙模板外龙骨的计算49六)、对拉螺栓的计算51（三）、楼板模板扣件钢管高支撑架计算书51图 楼板支撑架立面简图52一）、模板面板计算53二）、支撑木方的计算54三）、托梁的计算5、56四、立杆的稳定性计算荷载标准值581.静荷载标准值包括以下内容：58(1)脚手架钢管的自重(kN)：58(2)模板的自重(kN)：58(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：582.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。583.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式59五）、立杆的稳定性计算59一）、柱模板基本参数60二）、柱模板荷载标准值计算61三）、柱模板面板的计算62四）、竖楞木方的计算63五）、B方向柱箍的计算64六）、B方向对拉螺栓的计算66七）、H方向柱箍的计算66八）、H方向对拉螺栓的计算68一、编制依据：施工图纸施工组织设计 建筑施工模板安全技术规范JGJ 1626、-2008 建筑结构荷载规范GB50009-2012 钢结构设计规范GB50017-2003 混凝土结构设计规范GB50010-2010 建筑地基基础设计规范GB50007-2011 建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008二、工程概况：本工程为XX大学工程实训中心，位于XX大学校区内，建筑类别为：建筑高度小于24m的多层公共建筑，建筑耐火等级为二级；建筑设计使用年限为50年；抗震设防烈度为8度。 结构类型：框架结构，该工程一层、二层的层高为6m，三层、四层层高为4.2m；基础制造实践区域一层层高为8m，屋面设出屋面楼梯间、电梯机房，出屋面楼梯间及电梯机房层高均为3.6m。总建筑面7、积24244.48m2，南楼一层建筑面积2333m2；南楼二层（北楼一层）建筑面积7062.90m2；南楼三层（北楼二层）建筑面积5883.26m2；南楼四层平面图5567.46m2北楼四层平面图3015.68m2屋顶层建筑平面图382.18m2建筑层高：南楼一层层高6.00m；南楼二层层高6.00m；南楼三四层层高4.20m，北楼一层层高6.00/8.00m北楼二层层高6.00m北楼三-四层层高4.20m出屋面楼梯间，电梯机房层高3.0/4.0m 本工程建筑定位以建筑轴线定位放线。室内外高差：0.45m，0.000相当于绝对高程851.77m。三、施工准备：1、技术准备：项目总工组织项目经理8、部技术、生产人员熟悉图纸，认真学习掌握施工图的内容、要求和特点，同时针对有关施工技术和图纸存在的疑点作好记录，通过会审，对图纸中存在的问题，与设计、建设、监理共同协商解决，取得一致意见后，办理图纸会审记录，作为施工图的变更依据和施工操作依据。熟悉各部位截面尺寸、标高，制定模板初步设计方案。2、机具准备：主要机具及工具准备详见表机具及工具准备一览表名称规格功率数量锤子500个单头扳手开口宽（mm）17-19、22-24圆盘锯MJ-1063kW2台平刨MB-5033kW2台手电钻8把台钻VV508S520W2台手提电锯M-615A1.05kW4台手提电刨0.45kW4台压刨MB10657.5kW29、台活动扳手最大开口宽65mm手电钻钻头直径12-20mm12个空压机1立方2台钢丝钳长150、175mm墨斗、粉线带砂轮切割机配套零配件和工具箱水准仪AL3221台激光垂准仪DZJ-31台水平尺长450、500、550mm钢卷尺50m/30m/5m直尺2-3m工程检测尺2m塞尺一般3、材料准备：本工程主体结构采用覆膜多层板。隔离剂选用水性隔离剂，根据所需材料提前考虑，选用相关材料厂家。四、主要施工方法及措施：1、垫层模板：垫层厚度为100mm，垫层模板采用50mm100mm方木，沿垫层边线设置方木，方木支撑在基坑壁上。2、筏板及基础梁模板：筏板厚度为500mm，侧模采用多层板，50mm100m10、m方木做竖楞（方木均经压刨找平）482.8mm 架子管做横楞，钢管斜支撑加固。JZL模采用16的钢筋做吊环1000mm，15mm厚多层板，50mm100mm方木做竖楞（方木均经压刨找平）482.8mm 架子管做横楞，采用14对拉螺栓间距500mm。3、主体模板：模板采用915mm1830mm15mm厚多层板面板。1）直段墙模板内竖楞50100mm方木间距200mm，外横楞用2482.8mm架子管间距500mm布置，内外墙采用14对拉螺栓间距500mm，与3型扣件配套使用，在其上、中、下部各加一排482.8mm钢管斜撑，间距600mm，上下排交错布置。阴阳角模板现场定型加工，阴角模板按45角拼缝11、对接，阳角模板直接对拼。为保证整体墙模刚度和稳定性，另沿高度方向设三-四刀抛地斜撑，从而形成了整套的墙体模板体系。2）梁模板：梁模底模与侧模均采用15mm厚多层板，主龙骨采用50100mm 600单面刨光方木，梁侧模、梁底模按图纸尺寸进行现场加工，由塔吊或吊车运至作业面组合拼装，然后加横楞并利用支撑体系将梁两侧夹紧。3、顶板模板：顶板模板采用15mm厚多层板。主龙骨采用482.8mm双钢管，次龙骨选用50100mm 200双面刨光方木，为保证顶板的整体混凝土成型效果，将整个顶板的竹胶板按同一顺序、同一方向对缝平铺，必须保证接缝处下方有龙骨，且拼缝严密，表面无错台现象。4、楼梯模板；楼梯模板为112、5mm厚多层板，踏步侧板两端钉在梯段侧板木挡上，靠墙的一端钉在反三角木上，踏步板龙骨采用50mm厚方木，制作时在梯段侧板内画出踏步形状尺寸，并在踏步高度线一侧留出踏步侧板厚度钉上木挡。5、门窗洞口模板：采用50mm厚方木单面刨光内钉多层板，各交角部做成止口，以保证几何尺寸。6、顶板、梁及支撑体系：梁、顶板支撑系统扣件式满堂脚手架，立杆间距1000mm，水平杆间距为1000mm，扫地水平杆距地200mm，高度4m，设置剪刀撑，对于跨度4m板，按全跨长度3进行起拱。7、模板加工：柱、梁模板加工必须满足截面尺寸，两对角线误差小于1mm，尺寸过大的模板需进行刨边，否则禁止使用，次龙骨必须双面刨光，主龙13、骨至少单面刨光，翘曲、变形的方木不得作为龙骨使用。8、模板加工管理：模板加工完毕后，必须经项目技术人员、质检人员验收合格后方可使用。对于周转使用的多层板。如果有老边，破损模板必须切掉破损部分，然后刷封边漆加以利用。五、施工工序：本工程模板采用扣件式钢管支撑系统，楼层顶板模板采用多层板，板下为10050木方，木方下垂直支撑系统采用钢管脚手支撑。1、施工工序 对拉螺栓加工 整理资料模板配料图 模板计划 支模、支撑加固 现场验收 内部验收 报监理 技术、安全交底 质量检查验收 合格 混凝土浇筑准备2、柱、墙模板根部定位方法（1）柱、墙模板支模前应根据所放轴线，木工根据图纸自行弹出柱轮廓线，并将线延长14、到外部，对复杂之处也可以根据轴线在外部设置控制线，采取外控法。根据标高检查模板底部混凝土标高，对个别处进行简单剔凿或用水泥砂浆找平。支模前，模内的混凝土、钢筋表面必须清理干净。（2）柱、墙根部的定位方法是：对非抗渗结构可在浇筑前柱角内预埋短筋，距地面5cm，浇筑后按柱外坯轮廓线点焊短筋，与柱轮廓线相齐，这样保证柱内模板位置准确，下步施工只检查模板垂直度、平整度即可。3、柱、梁顶部轴线和垂直度调整方法对成排的柱和梁应先支端柱模板，认真调整垂直后，中间柱可统一拉线控制上部，这样在根部准确的情况下，垂直度基本可以保证，误差很小。4、柱、梁、墙模板加固方法柱边长小于450mm，利用钢管脚手做柱箍，水平15、方向与脚手架相连，边长大于450mm的柱，用对拉螺栓加固后用外脚手架加固支顶。对同一轴线上的多根截面相同的柱或通长的梁，应先将两端的柱位置和垂直度控制准确，然后拉通线控制中间柱或梁对轴线的位置尺寸。5、模板支撑系统固定方法（1）模板垂直度和平整度调整后，必须用脚手杆和拉线固定牢固，方法是在楼面混凝土施工时，成排予埋16短筋和拉结环，当柱需要支撑时，在成排钢筋处，放50100mm木方，钢管顶在木方上，上部用卡扣卡在支模的钢管上。拉线底部固定在拉结环上，上部拉结在支模钢管上，用花蓝螺丝调整拉紧。（2）施工脚手架在顶板上和绑出的悬挑架应该搭设牢固，使支撑系统与脚手架连接，脚手架的水平杆可直接顶在柱支16、模的钢管上，防止柱模板水平推移，但当搭设的是简易脚手架时，容易产生晃动，此时模板支撑系统不允许与脚手系统拉结。 （3）对拉螺栓安装：梁高、柱边长大于400mm，均按计算要求设置14对拉螺栓，间距500mm，对拉螺栓要求穿16的PVC保护管，以便下次利用。6、拆模要求柱模板拆模时间规范未作明确要求，一般应以室外温度和混凝土强度等级综合考虑，柱混凝土强度1.2Mpa（随室外温度和混凝土强度不同，拆模时间约为浇筑后2072h），试拆后模板不粘结混凝土，表面不缺棱掉角即可。其余部位拆模时间见 “拆模所需混凝土强度” 表。拆模所需混凝土强度结构类型结构跨度（m）按设计的混凝土强度标准值的百分率（%）板217、502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件100拆模的混凝土强度以同条件试块的强度与设计强度的比值为准。拆模混凝土熟化度与强度参考对照表达到强度（MPa）拆模部位普通水泥矿渣水泥C20C30C40C20C30C401.2平板上人、墙拆模4203402804404203801.5柱、大模板拆模4603603304704404203.05-5钢模拆模6004404006405905303.5-5-10拆模6505204507006405904.0-10以下拆模700540470750690640说明：混凝土施工规范中使用的600d一般称作混凝土成熟度，上表指的熟化度是h，以混凝土浇筑结18、束开始计算，每小时测温，累计计算的结果即为熟化度，利用上表进行对照。7、模板的质量标准预埋件和预留孔洞的允许偏差项 目允许偏差（mm）预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插 筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，2预留洞中心线位置10尺寸+10，0现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法项 目允许偏差（mm）检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基 础10钢尺检查柱、墙、梁+4,-5钢尺检查层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检19、查模板工程质量程序控制配合浇筑加固模板资料整理拆 模质量评定支 模技术交底准备工作模板操作平整钢模板模板涂隔离剂与钢筋工序交接钢模板孔洞堵补执行验评标准中间抽查自检注意二次支模接缝梁、板底部按规定起拱要有足够刚度防止涨模和钢筋混凝土工序交接检查浇筑混凝土时留人看模清理现场，文明施工施工记录预埋件隐蔽记录质量评定标准自检记录修补模板、分类堆放注意保护棱角按强度曲线确定拆模时间注意预埋件的尺寸和位置底部标高中心线、断面尺寸放线操作人员参加书面交底底板抄平放线学习操作规程和质量标准学习图纸和技术资料模板工程质量对策表影 响 模 板 工 程 质 量 因 素对 策上、下工序不交接上、下工序，认真进行交换20、检查不执行技术交底自检不认真未适当留些支撑顺序不当过早振捣过久，导致胀模支撑断面小铁钉过小立柱不直立柱未设斜撑顶撑底部未垫木，支撑面积小说服教育，辅之经济制裁认真执行自检责任制按施工组织设计和技术交底执行按操作规程施工强度达到规范规定，方准拆模振捣适中根据计算，校核断面根据实际，选用铁钉用线坠找正必须设置底部垫木，考虑基层承载能力支模方法不当间距过大模板接口无方木斜支撑过陡无力根据计算确定支撑间距接口下放方木坡度不大于60侧部未适当开捣固孔未明确技术措施高柱要设振捣孔认真进行书面交底操作上图省事教育职工，精心施工一次性支模过高模板工程质量对策表违章作业支撑不牢拆模六、安全保证措施模板工程在绑扎21、钢筋、支拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载均匀堆置，不得超过设计计算要求。木工作业时，必须戴安全帽，系紧安全带，穿工作鞋，戴工作卡，铺脚手架不准马虎操作，操作工具及零件放在工具袋内，搭设中应统一指挥，思想集中，相互配合，严禁在脚手架搭设过程中，嬉笑打闹，材料工具不得随意乱抛乱仍，吊运材料工具的下方不准站人。施工现场应搭设工作梯，作业人员不得爬支架上下。模板高空临边要有足够的操作平台和安全防护，特别在平台外缘部分应加强防护。安装模板应按工序进行，当模板没有固定前，不得进行下一道工序作业。禁止利用拉杆、支撑攀登上下。砼浇筑前必须做好模板系统22、内人员的清场工作，浇筑期间任何人不得随意进入模板系统下。砼浇筑期间及浇筑完成一天内，设专人负责检查模板及支撑的情况，发现异常立即停工。迅速疏散作业人员，组织人力排除险情，方能复工。浇筑砼时绝对禁止拆除任何模板，现场设专人负责监管。拆模应严格遵守从上而下的原则，先拆除非承重模板，后拆除承重模板，禁止抛掷模板。模板的拆除，应有专人指挥和切实可靠的安全措施，搭设好牢固操作平台，并在下面标出作业区，严禁非操作人员靠近，拆下的模板应集中吊运，并多点捆牢，不准向下乱仍。已拆除的模板、拉杆、支撑等应及时运走或妥善堆放，严防操作人员因扶空、踏空坠落。七、 模板计算：依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 123、62-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008（一） 300*800梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为7.1m，梁截面 BD=300mm800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.00m，立杆的步距 h=1.80m，梁底增加1道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N24、/mm2。木方50100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 1.00m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值0.00kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.10m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。扣件计算折减系数取2.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.80+0.20)+1.402.00=27.520kN/m2由永25、久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.80+0.71.402.00=29.500kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 0.91.3525.5000.1000.5001.000=1.549kN。采用的钢管类型为482.8。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一）、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷26、载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.8001.000=20.400kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2001.000(20.800+0.300)/0.300=1.267kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.3001.000=0.600kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3520.400+1.351.267)=26.325kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.600=027、.529kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 100.001.801.80/6 = 54.00cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 100.001.801.801.80/12 = 48.60cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.481kN N2=5.465kN N3=1.481kN最大变形 V = 0.0228、0mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.07410001000/54000=1.370N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32467.0/(21000.00018.000)=0.206N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.020mm面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!二）、梁底支撑木方的计算 梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:29、均布荷载 q = P/l = 5.465/1.000=5.465kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.15.471.00最大剪力 Q=0.6ql = 0.61.0005.465=3.279kN最大支座力 N=1.1ql = 1.11.0005.465=6.012kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算30、抗弯计算强度 f = M/W =0.547106/83333.3=6.56N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33279/(250100)=0.984N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=4.063kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677431、.0631000.04/(1009000.004166667.0)=0.733mm木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!三）、梁底支撑钢管计算1、 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.091mm最大支座力 Qmax=10.491kN抗弯计算强度 f = M/W =0.281106/424832、.0=66.18N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!2、 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四）、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取16.00kN,双扣件取24.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=10.49kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五）、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，33、它包括： 横杆的最大支座反力 N1=10.491kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1167.140=1.004kN N = 10.491+1.004=11.495kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3.974cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.80m； l0 计算长度，取1.800+20.200=2.200m； 长细比，为2200/1634、.0=137 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.363；经计算得到=11495/(0.363397)=79.783N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.80m； la 立杆迎风面的间距，1.00m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距35、，1.00m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2251.0001.8001.800/10=0.083kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=10.491+0.91.20.827+0.90.91.40.083/1.000=11.589kN经计算得到=11589/(0.363397)+83000/4248=99.894N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！450*950梁模板扣件钢管高支撑架计算书依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-236、012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为7.9m，梁截面 BD=450mm950mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.00m，立杆的步距 h=1.00m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量90037、0.0N/mm2。梁两侧立杆间距 0.90m。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值0.00kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.10m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.95+0.20)+1.402.00=32.110kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.95+0.71.402.00=34.664kN/m238、由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 0.91.3525.5000.1000.5001.000=1.549kN。采用的钢管类型为482.8。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.9501.0039、0=24.225kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2001.000(20.950+0.450)/0.450=1.044kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.4501.000=0.900kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3524.225+1.351.044)=30.702kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.900=0.794kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截40、面抵抗矩 W = bh2/6 = 100.001.801.80/6 = 54.00cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 100.001.801.801.80/12 = 48.60cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.783kN N2=5.522kN N3=5.522kN N4=1.783kN最大变形 V = 0.030mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.41、07810001000/54000=1.444N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32822.0/(21000.00018.000)=0.235N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.030mm面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算 梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 5.522/1.000=5.522kN/m最大弯矩42、 M = 0.1ql2=0.15.521.00最大剪力 Q=0.6ql = 0.61.0005.522=3.313kN最大支座力 N=1.1ql = 1.11.0005.522=6.075kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.552106/83333.3=6.63N/m43、m2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33313/(250100)=0.994N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=4.169kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6774.1691000.04/(1009000.004166667.0)=0.753m44、m木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.085mm最大支座力 Qmax=7.682kN抗弯计算强度 f = M/W =0.199106/4248.0=46.89N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的45、最大挠度小于375.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=7.68kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=7.682kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自46、重 N2 = 0.91.350.1437.900=1.370kN N = 7.682+1.370=9.052kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3.974cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.70m； h 最大步距，h=1.00m； l0 计算长度，取1.000+20.700=2.400m； 长细比，为2400/16.0=150 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得47、到0.312；经计算得到=9052/(0.312397)=73.007N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.00m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.00m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2250.9001.0001.00048、/10=0.023kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=7.682+0.91.21.127+0.90.91.40.023/1.000=9.078kN经计算得到=9078/(0.312397)+23000/4248=78.622N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！500*800梁模板扣件钢管高支撑架计算书依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计49、规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为7.9m，梁截面 BD=500mm800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.00m，立杆的步距 h=1.00m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 0.90m。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板自重0.20kN/m50、2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值0.00kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.10m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.80+0.20)+1.402.00=27.520kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.80+0.71.402.00=29.500kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.951、8计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 0.91.3525.5000.1000.5001.000=1.549kN。采用的钢管类型为482.8。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.8001.000=20.400kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2001.000(20.852、00+0.500)/0.500=0.840kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.5001.000=1.000kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3520.400+1.350.840)=25.807kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.981.000=0.882kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 100.001.801.80/6 = 54.00cm3； 截面惯性矩53、 I = bh3/12 = 100.001.801.801.80/12 = 48.60cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.654kN N2=5.238kN N3=5.238kN N4=1.654kN最大变形 V = 0.038mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.08210001000/54000=1.519N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm54、2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32646.0/(21000.00018.000)=0.221N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.038mm面板的最大挠度小于166.7/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算 梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 5.238/1.000=5.238kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.15.241.00最大剪力 Q=0.6ql = 0.61.0005.23855、=3.143kN最大支座力 N=1.1ql = 1.11.0005.238=5.762kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.524106/83333.3=6.29N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q56、 = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33143/(250100)=0.943N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=3.894kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6773.8941000.04/(1009000.004166667.0)=0.703mm木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横57、向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.081mm最大支座力 Qmax=7.095kN抗弯计算强度 f = M/W =0.195106/4248.0=45.96N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于366.7/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构58、造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=7.10kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=7.095kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1437.900=1.370kN N = 7.095+1.370=8.59、465kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3.974cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.70m； h 最大步距，h=1.00m； l0 计算长度，取1.000+20.700=2.400m； 长细比，为2400/16.0=150 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.312；经计算得到=8465/(0.312397)=68.272N/mm2；不考虑风荷载时立杆的60、稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.00m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.00m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2250.9001.0001.000/10=0.023kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-161、4； Nw=7.095+0.91.21.127+0.90.91.40.023/1.000=8.491kN经计算得到=8491/(0.312397)+23000/4248=73.888N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！（二）、JZL模板计算书一）、墙模板基本参数计算断面宽度700mm，高度800mm，两侧楼板厚度0mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距250mm，内龙骨采用50100mm木方，外龙骨采用双钢管48mm2.8mm。对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距200+400mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。面板厚度18mm，剪切强度62、1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图二)、模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压63、力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9027.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.906.000=5.400kN/m2。三)、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.80m。荷载计算值 q = 1.224.3000.800+1.405.4000.800=29.377k64、N/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 80.001.801.80/6 = 43.20cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 80.001.801.801.80/12 = 38.88cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.938kN N2=8.079kN N3=8.079kN N4=2.938kN最大变形 V 65、= 0.221mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.18310001000/43202=4.236N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=34406.0/(2800.04018.000)=0.459N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.221mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!四)、墙模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照66、均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2524.30+1.40.255.40=9.180kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2524.30=6.075kN/m内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 3.673kN经过计算得到最大变形 V= 0.030mm内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 5.0010.0010.00/667、 = 83.33cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.183106/83333.3=2.20N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)内龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31836/(250100)=0.551N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2内龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.030mm68、内龙骨的最大挠度小于400.0/250,满足要求!五)、墙模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.084mm最大支座力 Qmax=7.896kN抗弯计算强度 f = M/W =0.321106/8496.0=37.78N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计69、强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!六)、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 7.896对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！（三）、楼板模板扣件钢管高支撑架计算书计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度70、折减系数取1.00。模板支架搭设高度为7.8m，立杆的纵距 b=1.00m，立杆的横距 l=1.00m，立杆的步距 h=1.80m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方5090mm，间距300mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用双钢管482.8mm。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.49kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图 楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑71、架立杆稳定性荷载计算单元按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.15+0.20)+1.402.49=8.244kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.15+0.71.402.49=7.523kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为482.8。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一）、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系72、数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.1000.1501.000+0.2001.000)=3.569kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(0.000+2.490)1.000=2.241kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 100.001.801.80/6 = 54.00cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 100.001.801.801.80/12 = 48.60cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面73、板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.203.569+1.402.241)0.300经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.06710001000/54000=1.237N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.203.569+1.42.241)0.300=1.336kN截面抗剪强度计算值 T=31336.0/(74、21000.00018.000)=0.111N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6773.5693004/(1006000486000)=0.067mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!(4) 2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为1200.000mm集中荷载 P = 2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.975、(25.1000.1501.200+0.2001.200)=4.282kN/m面板的计算跨度 l = 300.000mm经计算得到 M = 0.2000.91.402.50.300+0.0801.204.2820.300经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.22610001000/54000=4.185N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!二）、支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1500.300=1.130kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.2000.300=0.060kN76、/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.490+0.000)0.300=0.747kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.201.130+1.200.060)=1.285kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.400.747=0.941kN/m计算单元内的木方集中力为(0.941+1.285)1.000=2.226kN2.木方的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 2.226/1.000=2.226kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.77、231.00最大剪力 Q=0.6ql = 0.61.0002.226=1.336kN最大支座力 N=1.1ql = 1.11.0002.226=2.448kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 5.009.009.00/6 = 67.50cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 5.009.009.009.00/12 = 303.75cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.223106/67500.0=3.30N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm278、,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31336/(25090)=0.445N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=1.071kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6771.0711000.04/(1009000.003037500.0)=0.265mm木方的最大挠度小于1000.0/250,满足79、要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kN经计算得到 M = 0.2001.400.92.51.000+0.0801.2851.000抗弯计算强度 f = M/W =0.733106/67500.0=10.86N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!三）、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力 P= 2.448kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.075kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁80、剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 9.097kN经过计算得到最大变形 V= 0.668mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 8.50cm3；截面惯性矩 I = 20.39cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.819106/1.05/8496.0=91.81N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.668mm顶托梁的最大挠度小于1000.0/400,满足要求!四、立杆的稳定性计算荷载标81、准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.1167.800=0.903kN钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 满堂架自重标准值，设计人员可根据情况修改。(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2001.0001.000=0.200kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1501.0001.000=3.765kN考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3) = 4.381kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。82、考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(2.490+0.000)1.0001.000=2.241kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ五）、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 8.40kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3.974cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.83、20m； h 最大步距，h=1.80m； l0 计算长度，取1.800+20.200=2.200m； 长细比，为2200/16.0=137 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.363；经计算得到=8395/(0.363397)=58.266N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.60084、=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.80m； la 立杆迎风面的间距，1.00m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.00m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2251.0001.8001.800/10=0.083kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=1.24.381+0.91.42.241+0.90.91.40.083/1.000=8.175kN经计算得到=8175/(0.363397)+83000/4248=76.200N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！（四）、柱85、模板支撑计算书一）、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=800mm，B方向对拉螺栓1道，柱模板的截面高度 H=900mm，H方向对拉螺栓1道，柱模板的计算高度 L = 8mm，柱箍间距计算跨度 d = 500mm。柱箍采用双钢管48mm2.8mm。柱模板竖楞截面宽度50mm，高度100mm。B方向竖楞4根，H方向竖楞4根。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 柱模板支撑计算简图二）、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒86、混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=51.600kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9087、27.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.903.000=2.700kN/m2。三）、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.50m。荷载计算值 q = 1.224.3000.500+1.402.7000.500=16.470kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 50.001.801.80/6 = 27.00cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 88、50.001.801.801.80/12 = 24.30cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.2012.150+1.401.350)0.283经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.13210001000/27000=4.897N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T89、 = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.2012.150+1.41.350)0.283=2.800kN截面抗剪强度计算值 T=32800.0/(2500.00018.000)=0.467N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67712.1502834/(1006000243000)=0.364mm面板的最大挠度小于283.3/250,满足要求!四）、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨90、连续梁计算，计算如下 竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.283m。荷载计算值 q = 1.224.3000.283+1.402.7000.283=9.333kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q =P/l= 4.667/0.500=9.333kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.19.3330.50最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.5009.333=2.800kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.5009.333=5.133kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 5.091、010.0010.00/6 = 83.33cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.233106/83333.3=2.80N/mm2抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32800/(250100)=0.840N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度92、计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6776.885500.04/(1009000.004166667.0)=0.078mm最大挠度小于500.0/250,满足要求!五）、B方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.224.30+1.402.70)0.250 0.500 = 4.12kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mm93、ax最大变形 vmax=0.084mm最大支座力 Qmax=9.357kN抗弯计算强度 f = M/W =0.492106/8496.0=57.91N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于530.0/150与10mm,满足要求!六）、B方向对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.94、850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 9.357B方向对拉螺栓强度验算满足要求!七）、H方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.224.30+1.402.70)0.283 0.500 = 4.67kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.124mm最大支座力 Qmax=10.392kN抗弯计算强度 f95、 = M/W =0.606106/8496.0=71.33N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于580.0/150与10mm,满足要求!八）、H方向对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 10.392H方向对拉螺栓强度验算满足要求!大断面柱模板支撑计算满足要求！