1、xxxx科教楼高大模板专项施工方案目 录一、编制依据4二、工程概况4三、梁、板规格及做法表6四、施工准备10五、模板设计要求：11六、模板高支撑架的构造与安装:12七、操作工艺17八、模板技术质量保证措施18九、施工注意事项20十、模板拆除、成品保护21十一、安全管理22十二、监测监控25十三、环保与文明施工26十四、设计验算26200700梁模板扣件钢管高支撑架计算书26200700梁侧模计算书. 36120板支架计算书（主楼1114轴交V轴）43400700梁支撑架计算书（预应力区17轴交GU轴）535001815梁侧模计算书（预应力区17轴交GU轴）635001815梁支架计算书（预应力2、区17轴交GU轴）70120板计算书（预应力区17轴交GU轴）79400900梁侧模计算书（预应力区2931轴交GL轴）90400900梁支架计算书（预应力区2931轴交GL轴）96120板支架计算书（预应力区2931轴交GL轴）106400800梁支撑架计算书（走廊区MF 轴交810轴）115120板支撑架计算书（走廊区MF 轴交810轴）125400700梁支撑架计算书（连体区814轴交B轴）136160板支架计算书（连体区814轴交B轴）145附图1附图8高支模立杆平面布置图梁模板支撑图及参数表一、 编制依据1.1 主要规范、规程序号 类别名 称 编 号1国家混凝土结构工程施工质量验收规3、范（20XX版）GB50204-20XX2国家地基与基础工程施工质量验收规范GB50202-20XX3国家混凝土结构工程施工规范GB50666-20XX4国家人民防空工程施工及验收规范GB50134-20XX5国家建筑结构荷载规范GB50009-20XX6国家混凝土结构设计规范GB50010-20XX7行业建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20XX8行业建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20XX9建筑施工安全检查标准JGJ59-20XX10建质【20XX】87号11xx市建委【20XX】08号文12xxxx科教楼施工图1.2法律、法规序号名 称1中华人民共和国建筑法2建设工4、程质量管理条例3xx省施工现场安全生产管理制度导则1.3参考文献序号名 称 编 号1建筑施工手册第五版2建筑施工计算手册3建筑工程模板施工手册二、 工程概况2.1总体简介序号项 目内 容1工程名称xx工业大学xx科教楼2工程地址3建设单位4设计单位5监理单位6质量监督单位7施工单位8建设规模建筑面积86173m2，其中地下建筑面积11973m2，地上建筑面积74200m2。9基础类型框架-剪力墙10结构形式框架结构11工程类别施工总承包12檐 高87.8013层 数地上为19层，地下为1层14合同工期工期630日历天本工程为xxxx科教楼，为框剪结构，建筑面积86173m2，该工程高支模主要分5、为以下九部分：2.2主楼1114轴交V轴、1821轴交V轴支撑高度为13.770m,悬挑1.6m,板厚120mm；模板立柱支设在-0.9m处回填土上，最大高度为14.67m，梁规格为200700。2.3主楼NQ轴交24、8轴，支撑高度为17.97m，悬挑5150mm，板厚100mm；模板立柱支设在预应力区屋顶上，标高为13.80m13.92m，最大高度为4.17m，梁规格为200700，250700，4001000。2.4预应力区17轴交GU轴，板厚120mm，支撑高度14.229m，模板立柱支设在5.37m一层板上，最大高度为8.859m，跨度24.3m；梁规格有300mm700mm、2006、mm400mm、250mm500mm、400mm700mm、300mm600mm、300mm700mm、500mm18150mm。2.5预应力区2931轴交GL轴，板厚120mm，支撑高度9.57m，模板立柱支设在-0.2m室内回填土上，最大高度9.77m，梁规格250mm500mm、300mm700mm、400mm900mm2.6走廊区1314轴交MF轴、1819轴交MF轴板厚120mm，支撑高度9.52m;模板立柱支设在地下室-1.50m顶板上，最大高度为11.02m。; 梁规格200mm700mm 、250mm600mm、300mm700mm、300mm800mm、500mm800mm；7、MF 轴交8轴、24轴板厚120mm，板厚120mm，支撑高度17.97m，模板立柱支设在地下室-1.50m顶板上，最大高度为19.47m；其中MF 轴交8轴悬挑5150mm，模板立柱支设在预应力区屋顶上，标高为13.80m13.92m，最大高度为4.17m。同样24轴位置与之镜像关系。2.7连体区BF轴交14轴、18轴外挑4000mm，板厚120mm，支撑高度9.57m；模板立柱支设在地下室-1.50m顶板上，最大高度为11.07m；梁规格300mm650mm、400mm650mm、400mm700mm、200mm700mm。 2.8 A F轴交8轴、24轴外挑5150mm，板厚100mm，8、支撑高度26.37m；模板立柱支设在地下室9.57m顶板上，最大高度为16.8m；梁规格200mm400mm、200mm700mm、250mm500mm、400mm700mm2.9 814轴交B轴、1824轴交B轴外挑4.8m,板厚100mm，支撑高度26.37m，模板立柱支设在地下室-0.90m顶板上，最大高度为27.27m；梁规格200mm700mm、300mm700mm、250mm600mm。以上部位符合建设部【20XX】87号文和xx市相关文件要求的高大模板范围，为确保安全，特将以上部位模板施工方案按高支模要求单独编制：三、梁、板规格及做法表梁、板规格及做法表部位梁、板规格计算分类及支9、撑做法主楼1114轴交V轴、1821轴交V轴支撑高度为13.770m,悬挑1.6m,板厚120mm；模板立柱支设在-0.9m处回填土上，最大高度为14.67m梁规格200mm700mm采用扣件式脚手架，立杆的纵距(跨度方向) 0.80m，梁两侧立杆间距0.8m，梁底支撑小横杆间距0.8m,立杆的步距 h=1.50m，梁底2道承重立杆；梁底次龙骨2道40mm90mm木方。梁侧模验算：内龙骨采用4090mm木方，间距270mm，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm，间距500，M12的对拉螺栓3道，顺梁方向间距500mm。板厚120mm采用扣件式脚手架，立杆间距800800，步距1500mm，木方410、0mm90mm，间距300mm，板底横向钢管距离0.8m，采用48mm3.0mm单钢管。主楼NQ轴交24、8轴，支撑高度为17.97m，悬挑5150mm，板厚100mm；模板立柱支设在预应力区屋顶上，标高为13.80m13.92m，最大高度为4.17m梁规格有200mm700mm、250mm700mm、400mm1000mm采用扣件式脚手架，立杆的纵距(跨度方向) 0.80m，梁两侧立杆间距0.8m，梁底支撑小横杆间距0.8m,立杆的步距 h=1.50m，梁底3道承重立杆；梁底次龙骨4道40mm90mm木方。梁侧模验算：内龙骨采用4090mm木方，间距287mm，外龙骨采用双钢管48mm3.011、mm，间距500，M12的对拉螺栓3道，顺梁方向间距500mm。板厚100mm采用扣件式脚手架，参120mm板厚施工预应力区17轴交GU轴，板厚120mm，支撑高度14.229m，模板立柱支设在5.37m一层板上，最大高度为8.859m，跨度24.3m梁规格有300mm700mm、200mm400mm、250mm500mm、400mm700mm、300mm600mm、300mm700mm、500mm18150mm高度700的梁，按400700进行搭设：采用扣件式脚手架，立杆的纵距(跨度方向) 0.80m，梁两侧立杆间距0.6m，梁底支撑小横杆间距0.8m,立杆的步距 h=1.50m，梁底2道承12、重立杆；梁底次龙骨4道40mm90mm木方。梁侧模验算：内龙骨采用4090mm木方，间距270mm，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm，间距500，M12的对拉螺栓3道，顺梁方向间距500mm。预应力梁5001815：采用扣件式脚手架，立杆的纵距(跨度方向) 0.80m，梁两侧立杆间距0.8m，梁底支撑小横杆间距0.6m,立杆的步距 h=1.50m，梁底4道承重立杆；梁底次龙骨5道40mm90mm木方。梁侧模验算：内龙骨采用4090mm木方，间距330mm，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm，间距500，M12的对拉螺栓5道，顺梁方向间距500mm。板厚120mm采用扣件式脚手架，立杆间距8013、0800，步距1500mm，木方40mm90mm，间距300mm，板底横向钢管距离0.8m，采用48mm3.0mm单钢管。预应力区2931轴交GL轴，板厚120mm，支撑高度9.57m，模板立柱支设在-0.2m室内回填土上，最大高度9.77m梁规格250mm500mm、300mm700mm、400mm900mm采用扣件式脚手架，立杆的纵距(跨度方向) 0.80m，梁两侧立杆间距0.8m，梁底支撑小横杆间距0.8m,立杆的步距 h=1.50m，梁底3道承重立杆；梁底次龙骨3道40mm90mm木方。梁侧模验算：内龙骨采用4090mm木方，间距247mm，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm，间距6014、0，M12的对拉螺栓3道，顺梁方向间距600mm。板厚120mm采用扣件式脚手架，立杆间距800800，步距1500mm，木方40mm90mm，间距400mm，板底横向钢管距离0.8m，采用48mm3.0mm单钢管。走廊区1314轴交MF轴、1819轴交MF轴板厚120mm，支撑高度9.52m;模板立柱支设在地下室-1.50m顶板上，最大高度为11.02m。梁规格200mm700mm 、250mm600mm、300mm700mm、300mm800mm、500mm800mm、采用扣件式脚手架，立杆的纵距(跨度方向) 0.80m，梁两侧立杆间距0.8m，梁底支撑小横杆间距0.8m,立杆的步距 h=15、1.50m，梁底3道承重立杆；梁底次龙骨4道40mm90mm木方。梁侧模验算：内龙骨采用4090mm木方，间距320mm，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm，间距600，M12的对拉螺栓3道，顺梁方向间距600mm。板厚120mm参照主楼1114轴交V轴做法走廊区MF 轴交810轴，板厚120mm，支撑高度17.97m，模板立柱支设在地下室-1.50m顶板上，最大高度为19.47m；其中MF 轴交8轴悬挑5150mm，模板立柱支设在预应力区屋顶上，标高为13.80m13.92m，最大高度为4.17m。同样24轴位置与之镜像关系梁规格250mm650mm、250mm700mm、400mm700m16、m、400mm800mm、300mm800mm、采用扣件式脚手架，立杆的纵距(跨度方向) 0.80m，梁两侧立杆间距0.8m，梁底支撑小横杆间距0.8m,立杆的步距 h=1.50m，梁底3道承重立杆；梁底次龙骨4道40mm90mm木方。梁侧模验算：内龙骨采用4090mm木方，间距320mm，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm，间距500，M12的对拉螺栓3道，顺梁方向间距500mm。板厚120mm采用扣件式脚手架，立杆间距800800，步距1500mm，木方40mm90mm，间距400mm，板底横向钢管距离0.8m，采用48mm3.0mm单钢管。连体区BF轴交14轴、18轴外挑4000mm，板17、厚120mm，支撑高度9.57m；模板立柱支设在地下室-1.50m顶板上，最大高度为11.07m；梁规格300mm650mm、400mm650mm、400mm700mm、200mm700mm参照走廊区1314轴交MF轴梁支撑及侧模做法板厚120mm采用扣件式脚手架，立杆间距800800，步距1500mm，木方40mm90mm，间距300mm，板底横向钢管距离0.8m，采用48mm3.0mm单钢管。连体区814轴交B轴、1824轴交B轴外挑4.8m,板厚160mm，支撑高度26.37m，模板立柱支设在地下室-0.90m顶板上，最大高度为27.27m；梁规格200mm700mm、400mm700m18、m、250mm600mm采用扣件式脚手架，立杆的纵距(跨度方向) 0.80m，梁两侧立杆间距0.8m，梁底支撑小横杆间距0.8m,立杆的步距 h=1.50m，梁底3道承重立杆；梁底次龙骨4道40mm90mm木方。梁侧模验算：内龙骨采用4090mm木方，间距320mm，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm，间距600，M12的对拉螺栓3道，顺梁方向间距600mm。板厚160mm采用扣件式脚手架，立杆间距800800，步距1500mm，木方40mm90mm，间距300mm，板底横向钢管距离0.8m，采用48mm3.0mm单钢管。连体区A F轴交8轴、24轴外挑5150mm，板厚100mm，支撑高度219、6.37m；模板立柱支设在地下室9.57m顶板上，最大高度为16.8m；梁规格200mm400mm、200mm700mm、250mm500mm、400mm700mm参照连体区814轴交B轴、1824轴交B轴外挑4.8m梁做法板厚120mm参照连体区814轴交B轴、1824轴交B轴外挑4.8m,板厚160mm做法四、施工准备4.1 材料准备：4.1.1 立柱采用483.5钢管（考虑市场材料因素，按483.0钢管带入计算），符合现行国家标准要求，不得使用严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹钢管；钢管扣件符合GB15831-20XX钢管脚手架扣件规定；9040mm松木，15厚多层板，铁钉及钢筋、配件等材料应符20、合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20XX 、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20XX的有关规定，采用扣件时对所用扣件采用扭矩扳手进行抽检，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，达到合格后方准承力使用。4.1.2 构配件检查与验收扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准GB15831-20XX钢管脚手架扣件的规定抽样检测。新旧扣件均应进行防锈处理。扣件进入施工现场应检查产品合格证，并应进行抽样复试，技术性能应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB15831的规定。扣件在使用前应逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓出现21、滑丝的严禁使用。4.2 作业条件4.2.1 模板体系选型: 模板及支模板顶架的结构与施工方案根据工程结构特点，平面几何形状、施工机具设备、模板及顶架料供应等条件综合比较后，选定最佳的结构形式与施工方案，并在方案中注明其操作工艺及工艺流程。4.2.2 木模板备料:模板数量应根据模板设计方案， 并结合方案中施工流水段的划分，进行综合考虑，合理确定模板的配置数量。4.2.3 模板涂刷脱模剂，并按施工平面布置图中指定的位置分规格堆放整齐。4.2.4 模板安装前，应根据设计图纸要求，放好纵横轴线(或中心线)和模板边线，定好水平控制标高。4.2.5 模板施工前，应办完前一工序的分部或分项工程隐蔽验收手续。22、4.2.6 模板安装前，根据模板、图纸要求和操作工艺标准向班组进行安全、技术交底。4.3 基础要求支模立柱支撑在地下室顶板及对应下层楼板上时，上铺50厚木垫板，斜支撑系统应与内部架体相连接以增强整体稳定性。4.4技术准备4.4.1 管理人员分工技术：邵春林 许海生 质量：邹远高 安全：程旭堃 汪俊 测量：张海涛4.1.2高支模方案下发后，应及时组织技术、生产、质量、放线以及劳务队有关人员进行联合会审，认真进行方案交底，发现问题及早解决。五、模板设计要求：5.1 实用性主要保证混凝土结构的质量，具体要求是：5.1.1 保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置的正确；5.1.2 模板接缝严密，不23、漏浆。5.1.3 构造简单，装拆方便，并便于钢筋的绑扎与安装，符合混凝土的浇筑及养护等工艺要求；5.2 安全性具有足够的刚度、强度和稳定性，能可靠地承受新浇混凝土的重量和侧压力，以及在施工过程中所产生的荷载，不变形，不破坏，不倒坍；5.3 经济性针对工程结构的具体情况，因地制宜，就地取材，在确保工期、质量的前提下，尽量减少一次性投入，增加模板周转，减少支拆用工，实现文明施工。六、模板高支撑架的构造与安装:除了要遵守建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20XX的相关要求外，还应遵守以下内容：6.1 模板安装前必须做好下列安全技术准备工作：6.1.1应审查模板结构设计与施工说明书中的荷载、计算方24、法、节点构造和安全措施，设计审批手续应齐全。2、应进行全面的安全技术交底，操作班组应熟悉设计与施工说明书，并应做好模板安装作业的分工准备。3、应对模板和配件进行挑选、检测，不合格者应剔除，并应运至工地指定地点堆放。4、备齐操作所需的一切安全防护设施和器具。6.2 模板构造与安装应符合下列规定6.2.1 模板安装应按设计与施工说明书顺序拼装。木杆、钢管、门架等支架立柱不得混用。6.2.2 竖向模板和支架立柱支承部分安装在基土上时，应加设垫板，垫板应有足够强度和支承面积，且应中心承载。基土应坚实，并应有排水措施。6.2.3 模板及其支架在安装过程中，必须设置有效防倾覆的临时固定设施。6.3 现浇多25、层或高层房屋和构筑物，安装上层模板及其支架应符合下列规定：6.3.1 下层楼板应具有承受上层施工荷载的承载能力，否则应加设支撑支架。6.3.2 上层支架立柱应对准下层支架立柱，并应在立柱底铺设垫板。6.4 当支架立柱成一定角度倾斜，或其支架立柱的顶表面倾斜时，应采取可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有防滑移的可靠措施。6.5 除设计图另有规定者外，所有垂直支架柱应保证其垂直。6.6 支撑梁、板的支架立柱构造与安装应符合下列规定：6.6.1 梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数（见下图）。立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜26、小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。严禁将上段的钢管立柱与下段的钢管立柱错开固定在水平拉杆上。钢管间距、规格、扣件应符合设计要求。钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用483.5mm的钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接。搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。6.6.2钢立柱底部应设垫木和底座，底座采用长度和宽度均不少于150mm、厚度不小于8mm的钢板和钢管套管焊接组成，底座下设置长度不少于2跨、宽度不小于150mm、厚度不小于50mm的木垫板或1216#槽钢。顶部应设可调支托，U形支27、托与横梁两侧间如有间隙，必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时保证上下同心。可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度不的大于500mm 。6.6.3 在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的顺序设扫地杆。立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的1.2m水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。所有水平杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。当立柱底部不在统一高度时，高处的扫地杆应向28、低处延长不少于2跨，高低差不得大于1m，立柱距边坡上方边缘不得小于0.5m。满堂模板和共享空间模板支架立柱，在外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度为46m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑（具体见下图）。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角为4560。当建筑层高在820m时，除应满足上述规定外，还应在纵横向相邻的两竖向剪刀撑之间增加之字斜撑，在有水平剪刀撑的部位，应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑。当建筑层高超过20m时，在满足以上规定的基础上，将所有之字斜撑全部改为连续式剪刀撑。6.6.4 本工程高度超过8m ，29、在顶部和扫地杆处各设一道设水平加强层，中间每隔2步增设一道设水平加强层。6.6.5 施工时，在已安装好的模板上的实际荷载不得超过设计值。已承受荷载的支架和附件，不得随意拆除或移动。6.6.6 安装模板时，安装所需各种配件应置于工具箱或工具袋内，严禁散放在模板或脚手板上；安装所有工具应系挂在作业人员身上或置于所配带的工具袋中，不得掉落。6.6.7 当模板安装高度超过3.0m时，必须搭设脚手架，除操作人员外，脚手架不得站其他人。6.6.8 可调底座及可调托撑丝杆与螺母捏合长度不得少于4-5扣，插入立杆内的长度不得小于150mm。6.6.9 吊运模板时，必须符合下列规定：6.6.9.1 作业前应检查30、绳索、卡具、模板上的吊环，必须安装整有效，在升降过程中应设专人指挥，统一信号，密切配合。6.6.9.2 吊运大块或整体模板时，竖向吊运不应少于2个吊点，水平吊运不应少于4个吊点，吊运必须使用卡环连接，并应稳起稳落，待模板就位连接牢固后，方可摘除卡环。6.6.9.3 吊运散装模板时，必须码放整齐，待捆绑牢固后方可起吊。6.6.9.4 严禁起重机在架空输电线路下面工作。6.6.9.5 遇5级及以上大风时，应停止一切吊运作业。6.6.10 木料应堆放在下风向，离火源不得小于30m，且料场四周应设置灭火器材。6.6.11 支撑架与高支模范围内的所有框架柱采用抱柱的形式进行连接，每层沿框架柱高度方向布置31、三道（均分）。具体连接见下图：扣件式脚手架6.6.14 悬挑部位局部采用扣件式钢管架支设斜杆，横向拉杆应与内部扣架模板体系拉接不少于2跨，并使用扣件扣紧，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m。七、操作工艺7.1 梁模板安装7.1.1 安装程序放线搭设支模架安装梁底模梁模起拱安装两侧模板固定立档安装梁柱节点模板检查校正安梁口卡相邻梁模固定7.1.2 在柱子上弹出轴线、梁位置和水平线，钉柱头模板。7.1.3 梁底模板:按设计标高调整支柱的标高，然后安装梁底模板，并拉线找平。当梁底板跨度4m时，跨中梁底处应按设计要求起拱，如设计无要求时，起拱高度宜为全跨长度的2。主次梁交接时， 先主梁起拱，32、后次梁起拱。7.1.4 梁侧模板:根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。 梁侧模板制作高度应根据梁高及楼板模板碰旁或压旁。7.2 混凝土浇筑施工要求7.2.1 单独编制混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载。同时采取先浇筑柱、剪力墙混凝土，待其具备50%以上强度后再浇筑梁板混凝土；梁板混凝土采用由中部向两边扩展的浇筑方式，悬挑部位应先浇筑配重部位，再浇筑悬挑部位，先浇筑非高支模部位，后浇筑高支模部位等技术措施。7.2.2 严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；7.2.3 浇筑过程中，注意检查支架和支承情况，发现下沉、松33、动和变形情况及时解决；7.2.4 梁砼分层浇筑，每层厚度不大于400mm。八、模板技术质量保证措施8.1 进场模板质量标准:8.1.1 技术性能必须符合相关质量标准,通过收存、检查进场木胶合板、竹胶合板出厂合格证和检测报告来检验。8.1.2 外观质量检查标准（通过观察检验） 1）任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。 2）公称幅面内不得有板边缺损。 3）每m2单边脱胶0.001 m2。 4）每m2污染面积0.005 m2。 5）每400mm2最大凹陷深度1mm,且1个。8.1.3 规格尺寸标准：序号项目偏差标准1厚度=15mm0.9mm2长、宽3mm3对角线长度差5mm4翘曲度1%厚度检测方法：用钢34、卷尺在距板边20mm处，长短边分别测3点、1点，取8点平均值；各测点与平均值差为偏差。长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm处分别测量每张板长、宽各2点，去平均值。对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺量钢直尺与板面最大弦高，后者与前者比值为翘取度。8.1.4 四周缝边涂料涂刷必须均匀、牢固、无漏涂。8.2 模板安装质量标准:必须符合混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-20XX）及相关规范的要求。8.2.1 保证项目：模板及其支架、支撑必须有足够的强度、刚度和稳定性。板模上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。8.2.2 基本35、项目： 1）模板接缝宽度1.5mm（塞尺检查）。 2）模板表面必须清理干净，不得漏刷脱模剂（观察检查）。 3）混凝土浇筑前，模板内杂物必须清理干净（观察检查）。8.2.3 允许偏差项目：序号项 目允许偏差(mm)检 验 方 法1柱、梁轴线位移5尺量检查2标高5用水准仪或拉线和尺量检查3柱、梁截面尺寸1尺量检查4垂直度56经纬仪或吊线、钢尺检查58经纬仪或吊线、钢尺检查5表面平整度5用2m靠尺和楔形塞尺检查6预埋钢板中心线位移3拉线和尺量检查7预埋管预留孔中心线位移38预埋螺栓中心线位移2外露长度+10，09预留洞中心线位移10截面内部尺寸+10，08.2.4 其它：1）安装在结构中的预埋件、预36、留洞按图纸、水电施工专项方案和洽商不得遗漏，且安装必须牢固。2）模板安装阴阳角必须方正（用角尺检验）。九、施工注意事项9.1 避免工程质量通病9.1.1 模板安装前，先检查模板的质量，不符质量标准的不得投入使用。9.1.2 梁模板:防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模炸模、 局部模板嵌入柱梁间；拆除困难的现象。9.1.3 预防措施:1） 支梁模时应遵守边模包底模的原则，梁模与柱模连接处， 应考虑梁模吸湿后长向膨胀的影响，下料尺寸一般应略为缩短，使混凝土浇筑后不致嵌入柱内。2） 梁侧模必须有压脚板、斜撑、拉线通直后将梁侧钉固， 梁底模板按规定起拱。3） 混凝土浇筑前，模板应充分用水湿润。9.137、.4 柱模板:防止柱模板炸模、断面尺寸鼓出、漏浆、 混浆土不密实，或蜂窝麻面、偏斜、柱身扭曲的现象。9.1.5 预防措施1） 根据规定的柱箍间距要求安装牢固 2） 成排柱模支模时，应先立两端柱模，校直与复核位置无误后，顶部拉通长线，再立中间柱模。3） 较高的柱子，应在模板中部一侧留临时浇灌孔， 以便浇灌混凝土，插入振动棒，当混凝土浇灌到临时洞口时，即应封闭牢固。十、模板拆除、成品保护10.1 模板拆除梁板底模拆除严格执行拆模申请制度，由工长提前填写拆模申请单，注明混凝土浇筑时间、浇筑部位、同条件试块强度，由技术部门签署意见，同意后方可拆除模板。梁板混凝土施工时留置同条件试块，同条件试块放置在楼38、层与梁、板混凝土一同养护，拆模前进行试压混凝土强度符合下表规定后，方可拆模。现浇结构底模拆除时所需混凝土强度结构类型结构跨度（m）按设计的混凝土强度标准值百分率计（%）板2502，8758100梁8758100悬臂构件10010.1.1 模板拆除的顺序和方法应遵循先支后拆，先非承重部位，后承重部位以及自上而下的原则。拆模时，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。拆模顺序：水平拉杆柱侧模梁侧模梁底支撑梁底模侧模应在能保证其表面及棱角不因拆除而损坏时方可拆除。底模在砼强度符合下列规定时方可拆除，拆模时必须有砼强度同条件养护拆模试压报告，并经技术负责人开具拆模令后方可拆模。10.1.2 柱模板拆除时，先拆掉水平39、拉杆， 然后拆掉柱箍及对拉螺栓然后用撬棍轻轻撬动模板， 使模板与混凝土脱离。10.1.3 拆除模板时，操作人员应站在安全的地方。10.1.4 拆除跨度较大的梁下支顶时，应先从跨中开始，分别向两端拆除。10.1.5 拆下的模板及时清理粘结物，涂刷脱模剂，并分类堆放整齐，拆下的扣件及时集中统一管理。10.2 成品保护 10.2.1 坚持每次模板使用后清理板面，涂刷脱模剂。10.2.2 按楼板部位层层恢复，减少损耗。10.2.3 材料应按平面布置图中指定的位置分类堆放整齐, 模板堆放时，使模板向下倾斜30，不得将模板堆放在施工层上，防止模板在风荷载下倾覆。十一、安全管理11.1 组织保障生产经理1140、.2 技术措施11.2.1 从事模板作业的人员必须经安全技术培训，并不得有从事高处作业的禁忌症；安装和拆除模板时操作人员必须佩戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋；11.2.2 在安装、拆除作业前，工程技术负责人必须以书面形式向作业班组进行施工操作的 安全技术交底，作业班组应严格对照书面交底进行上下班的自检、互检；11.2.3 在高处安装和拆除模板时，应搭设脚手架，作业人员严禁攀登模板、斜撑杆，严禁在高处的独立梁或在其模板上行走；11.2.4 施工过程必须严格对以下项目进行检查：1）立柱底部应垫实；2） 垫木应满足设计要求；3） 底座位置应正确；4） 立杆的规格尺寸和垂直度应符合要求；5） 扫地杆、水41、平拉杆、剪刀撑的设置符合规定，固定可靠；6） 安全网和安全设施符合要求；11.2.5 作业时模板和配件不得随意堆放，模板应放平放稳，严防滑落；支模过程中应遵守安全操作规程，如遇途中停歇，应将就位的支顶，模板联结稳固，不得空架浮搁。拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。模板安装时上下应有人接应，随装随运，严禁抛掷，严禁将模板与脚手架或操作平台支成一体；11.2.6 当遇到大雨、大雾、大雪或6级以上大风等恶劣天气应停止高处作业；5级以上风力应停止高空吊运；11.2.7 浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，42、并组织及时恢复。检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。11.2.8 木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm 或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。11.3安全事项11.3.1现场施工人员应戴安全帽，扣好帽带，高空作业时系安全带、工具袋且工具放在袋43、内，防止坠落伤人。11.3.2施工现场禁止吸烟，杜绝火种。11.3.3非操作人员不得随意进入模板堆放场，不得在大模板下休息、乘凉。11.3.4木模加工棚及堆放场地应有完善的消防设施并经常检查，发现失效及时更换。刨花木屑应及时清运到指定地点堆存，并及时外运。11.3.5在模板加工过程中，木工机械要加防护装置，要有接地线，安装漏电保护器，分机要一机一闸一保护，机械操作人员要经过培训持证上岗。11.3.6塔式起重机司机及指挥信号工必须经过培训，持证上岗。施工中指挥人员与司机必须统一信号，禁止违章指挥和操作。模板安装或拆除时，指挥拆除和挂钩人员必须站在安全可靠的地方方可操作，严禁任何人员随大模板起吊。44、11.3.7模板所有零配件以及架体应安装牢固可靠，避免在施工过程中发生安全事故。11.3.8墙柱模板支立时，应搭设操作脚手架，铺设跳板，支立梁侧模时，应在梁侧操作架上铺脚手板，操作架外侧应设防护栏杆。11.3.9楼板上预埋钢筋头（地锚）上部要做成180度弯头。11.3.10模板起吊前，应检查吊装用绳索、卡具及每块模板上的吊环是否完整有效，复查穿墙螺栓及其他拉结是否拆净，经检查无误且模板与墙体完全脱离后方可起吊。吊起时，要做到稳起稳落，就位准确，禁止在不挂钩的情况下拆除大模板；严禁用人力搬动大模板。吊运过程中，严防模板大幅度摆动或碰倒其它模板。11.3.11拆除摸板时必须严格按照交底要求的顺序及45、方法进行拆除，应有专人指挥和切实可行的安全措施,并在下面划出作业区,严禁非作业人员进入作业区。操作人员配挂好安全带,禁止站在模板的横杆上操作,拆下的模板集中吊运,并多点捆牢,不准向下乱扔。拆模间歇时,将活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固,严防突然掉落、倒塌伤人。11.3.12结构层上堆放物料及施工集中荷载不得超载，并注意尽量放置在梁位置，避免大量荷载放置在板中。11.3.13模板或材料吊运时，在吊臂旋转范围内不准停立或行走。吊运大块或整体模板时，竖向吊运不应少于2个吊点，水平吊运不应少于4个吊点。吊运必须使用卡环连接，并应稳起稳落，待模板就位连接牢固后，方可摘除吊环。吊运散装模板时，必须码放整齐46、，待捆绑牢固后方可吊运。11.3.14大风大雨大雾大雪天气，不准在高空作业，五级以上应大风停止模板作业。雨雪后要采取防滑措施并检查架子的稳定性。十二、监测监控11.1 监测控制采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。11.2 监测点设置观测点可采取在临边位置的支撑基础面（梁或板）及柱、墙上埋设倒“L”形直径12钢筋头。11.3 监测措施混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。11.4 仪器设备配置名称规格数量精度自动安平水准仪2千米往返3mm对讲机3检测板手111.5 监测说明班组每日进行安全检查，项目部47、进行安全周检查，公司进行安全月检查，模板工程日常检查重点部位：1) 杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；2) 连墙件是否松动；3) 架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；4) 施工过程中是否有超载现象；5) 安全防护措施是否符合规范要求；6) 支架与杆件是否有变形现象；11.6 监测频率在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过2030分钟一次，在混凝土初凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。1) 本工程立柱监测预警值为10mm，立柱垂直偏差在24mm以内；2) 监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行48、加固处理。十三、环保与文明施工夜间22:006:00 之间现场停止模板加工和其他模板作业。现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。十四、设计验算200700梁模板扣件钢管高支撑架计算书依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-20XX建筑结构荷载规范GB50009-20XX钢结构设计规范GB50017-20XX混凝土结构设计规范GB50010-20XX建筑地基基础设计规范GB50007-20XX建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-20XX计算参数:钢管强度为205.0 N49、/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为14.0m，梁截面 BD=200mm700mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加0道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方4090mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 0.80m。梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值0.00kN/m50、2。地基承载力标准值85kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.70+0.30)+1.402.00=24.244kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.70+0.71.402.00=25.680kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计51、算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.1000.7000.800=14.056kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3000.800(20.700+0.200)/0.200=1.920kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.2000.800=0.320kN考虑0.9的结构重要系数，52、均布荷载 q = 0.9(1.3514.056+1.351.920)=19.411kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.320=0.282kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 80.001.801.80/6 = 43.20cm3； I = 80.001.801.801.80/12 = 38.88cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.082kN N2=53、2.082kN最大弯矩 M = 0.111kN.m最大变形 V = 0.140mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.11110001000/43200=2.569N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32082.0/(2800.00018.000)=0.217N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.140mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求54、!二、梁底支撑木方的计算 梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 2.082/0.800=2.603kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.600.800.80=0.167kN.m最大剪力 Q=0.60.8002.603=1.249kN最大支座力 N=1.10.8002.603=2.290kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.167106/55、54000.0=3.09N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31249/(24090)=0.521N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=1.997kN/mv=0.677ql4/100EI=0.6771.997800.04/(1009000.002430000.56、0)=0.253mm木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.625kN.m最大变形 vmax=1.393mm最大支座力 Qmax=2.082kN抗弯计算强度 f = M/W =0.625106/4491.0=139.09N/mm2支撑钢管的抗弯计算57、强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=2.08kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=2.082kN 58、(已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.11513.970=1.955kN N = 2.082+1.955=4.038kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.40m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.400=2.300m； 长细比，为2300/16.0=144 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆59、的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.333；经计算得到=4038/(0.333424)=28.641N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.2500.6501.146=0.186kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.60、1860.8001.5001.500/10=0.038kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=2.082+0.91.21.609+0.90.91.40.038/0.800=4.091kN经计算得到=4091/(0.333424)+38000/4491=37.487N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!六、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 16.15 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 4.04 A 61、基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 34.00地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk = 85.00地基承载力的计算满足要求!模板支撑架计算满足要求！200700梁侧模计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度200mm，高度700mm，两侧楼板厚度120mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置3道，内龙骨采用4090mm木方。外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。对拉螺栓布置3道，在断面内水平间距10+300+250m62、m，断面跨度方向间距500mm，直径12mm。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度12.0N/mm2，弹性模量4200.0N/mm2。木方剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4.440h； T 混凝土的入模温度，取363、0.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.700m； 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=16.790kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9016.800=15.120kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.904.000=3.600kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.50m。荷载计算值 q = 164、.215.1200.500+1.403.6000.500=11.592kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.001.501.50/6 = 18.75cm3； I = 50.001.501.501.50/12 = 14.06cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.261kN N2=4.202kN N3=1.261kN最大弯矩 M = 0.121kN.m最大变形 V = 0.465、77mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.12110001000/18750=6.453N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取12.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32101.0/(2500.00015.000)=0.420N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.477mm面板的最大挠度小于290.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连66、续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2915.12+1.40.293.60=6.723kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2915.12=4.385kN/m按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 3.362/0.500=6.723kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.16.7230.500.50=0.168kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.5006.723=2.017kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.5006.723=3.698kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.009.009.00/6 = 54.0067、cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.168106/54000.0=3.11N/mm2抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=320XX/(24090)=0.840N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI=0.6774.385500.04/(1009000.002430000.0)=068、.085mm最大挠度小于500.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.035kN.m最大变形 vmax=0.002mm最大支座力 Qmax=3.895kN抗弯计算强度 f = M/W =0.035106/8982.0=3.90N/mm2支撑钢管69、的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于300.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 12对拉螺栓有效直径(mm): 10对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 3.895对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！120板支架计算书（主楼1114轴交V轴）依据规范:建筑施工模板安全技术70、规范JGJ 162-20XX建筑结构荷载规范GB50009-20XX钢结构设计规范GB50017-20XX混凝土结构设计规范GB50010-20XX建筑地基基础设计规范GB50007-20XX建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-20XX计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为14.7m，立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度12.0N/mm2，弹性模量4200.0N/mm2。木方4090mm，间距300mm，木方剪切强度1.4N/mm2，抗71、弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。地基承载力标准值85kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。扣件计算折减系数取1.00。 图 楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.12+0.30)+1.402.50=7.532kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.12+072、.71.402.50=6.581kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.5000.1200.800+0.3000.800)=2.419kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(0.000+2.500)0.800=1.800kN/m面板的截面惯性矩I和截73、面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 80.001.501.50/6 = 30.00cm3； I = 80.001.501.501.50/12 = 22.50cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取12.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.202.419+1.401.800)0.3000.300=0.049kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值74、 f = 0.04910001000/30000=1.627N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.202.419+1.41.800)0.300=0.976kN截面抗剪强度计算值 T=3976.0/(2800.00015.000)=0.122N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6772.4193004/(1004200225000)=0.140mm面板75、的最大挠度小于300.0/250,满足要求!(4) 2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为1200.000mm集中荷载 P = 2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.5000.1201.200+0.3001.200)=3.629kN/m面板的计算跨度 l = 300.000mmM = 0.2000.91.402.50.300+0.0801.203.6290.3000.300=0.220kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.22010001000/30000=7.76、345N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!二、支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.5000.1200.300=0.918kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.300=0.090kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.300=0.750kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.200.918+1.200.090)=1.089kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷77、载 q2 = 0.91.400.750=0.945kN/m计算单元内的木方集中力为(0.945+1.089)0.800=1.627kN2.木方的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 1.627/0.800=2.034kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.030.800.80=0.130kN.m最大剪力 Q=0.60.8002.034=0.976kN最大支座力 N=1.10.8002.034=1.790kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.00978、.00/12 = 243.00cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.130106/54000.0=2.41N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=3976/(24090)=0.407N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=0.907kN/79、mv=0.677ql4/100EI=0.6770.907800.04/(1009000.002430000.0)=0.115mm木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kNM = 0.2001.400.92.50.800+0.0801.0880.8000.800=0.560kN.m抗弯计算强度 f = M/W =0.560106/54000.0=10.37N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!三、80、横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.388kN.m最大变形 vmax=0.308mm最大支座力 Qmax=5.182kN抗弯计算强度 f = M/W =0.388106/4491.0=86.30N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑81、移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=5.18kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.11514.670=1.690kN钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 满堂架自重标准值，设计人员可根据情况修改。(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.382、000.8000.800=0.192kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.5000.1200.8000.800=1.958kN考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3) = 3.456kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(2.500+0.000)0.8000.800=1.440kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ六、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立83、杆的轴心压力设计值，N = 6.16kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.40m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.400=2.300m； 长细比，为2300/16.0=144 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.333；经计算得到=6164/(0.333424)=43.722N84、/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.2500.6501.157=0.188kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.1880.8001.5001.500/10=0.038kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参85、照模板规范公式5.2.5-14； Nw=1.23.456+0.91.41.440+0.90.91.40.038/0.800=6.016kN经计算得到=6016/(0.333424)+38000/4491=51.224N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!七、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 24.65 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 6.16 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 34.00地86、基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk = 85.00地基承载力的计算满足要求!模板支撑架计算满足要求！4001000梁侧模计算书（主楼NQ轴交24轴）一、梁侧模板基本参数计算断面宽度400mm，高度1000mm，两侧楼板厚度100mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置4道，内龙骨采用4090mm木方。外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。对拉螺栓布置3道，在断面内水平间距10+500+300mm，断面跨度方向间距500mm，直径12mm。面板厚度15mm，剪切强度1.487、N/mm2，抗弯强度12.0N/mm2，弹性模量4200.0N/mm2。木方剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4.440h； T 混凝土的入模温度，取30.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算88、位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.000m； 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=24.000kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9024.000=21.600kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.904.000=3.600kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.50m。荷载计算值 q = 1.221.6000.500+1.403.6000.500=15.480kN/m89、面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.001.501.50/6 = 18.75cm3； I = 50.001.501.501.50/12 = 14.06cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.858kN N2=5.108kN N3=5.108kN N4=1.858kN最大弯矩 M = 0.139kN.m最大变形 V = 1.003mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 90、f = M/W = 0.13910001000/18750=7.413N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取12.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32786.0/(2500.00015.000)=0.557N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 1.003mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.3021.91、60+1.40.303.60=9.288kN/m挠度计算荷载标准值q=0.3021.60=6.480kN/m按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 4.644/0.500=9.288kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.19.2880.500.50=0.232kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.5009.288=2.786kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.5009.288=5.108kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/1292、 = 243.00cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.232106/54000.0=4.30N/mm2抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32786/(24090)=1.161N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI=0.6776.480500.04/(1009000.002430000.0)=0.125mm最大挠度小于500.0/250,满足要求!五93、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.429kN.m最大变形 vmax=0.099mm最大支座力 Qmax=8.796kN抗弯计算强度 f = M/W =0.429106/8982.0=47.76N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠94、度小于500.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 12对拉螺栓有效直径(mm): 10对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 8.796对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！4001000梁支架计算书（主楼NQ轴交24轴）依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-20XX建筑结构荷载规范GB95、50009-20XX钢结构设计规范GB50017-20XX混凝土结构设计规范GB50010-20XX建筑地基基础设计规范GB50007-20XX建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-20XX计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为4.2m，梁截面 BD=400mm1000mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加1道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方4090mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，96、弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 0.80m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值0.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.101.00+0.30)+1.402.00=33.280kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.101.00+0.71.402.00=35.845kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系97、数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.1001.0000.800=20.080kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3000.800(21.000+0.400)/0.400=1.440kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的98、荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.4000.800=0.640kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3520.080+1.351.440)=26.147kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.640=0.565kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 80.001.801.80/6 = 43.20cm3； I = 80.001.801.801.80/12 = 38.88cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要99、求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.352kN N2=4.159kN N3=4.159kN N4=1.352kN最大弯矩 M = 0.052kN.m最大变形 V = 0.020mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.05210001000/43200=1.204N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32134.0/(2800.00018.000)=0.222N/mm100、2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.020mm面板的最大挠度小于133.3/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算 梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 4.159/0.800=5.199kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.15.200.800.80=0.333kN.m最大剪力 Q=0.60.8005.199=2.496kN最大支座力 N=1.10.8005.199=4.575kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.009.00101、9.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.333106/54000.0=6.16N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32496/(24090)=1.040N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算102、的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=3.945kN/mv=0.677ql4/100EI=0.6773.945800.04/(1009000.002430000.0)=0.500mm木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.313103、kN.m最大变形 vmax=0.049mm最大支座力 Qmax=9.851kN抗弯计算强度 f = M/W =0.313106/4491.0=69.75N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=9.85kN104、单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,故采用双扣件,满足抗滑承载力要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=9.851kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1154.170=0.584kN N = 9.851+0.584=10.434kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆105、中心线至模板支撑点的长度，a=0.40m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.400=2.300m； 长细比，为2300/16.0=144 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.333；经计算得到=10434/(0.333424)=74.018N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 106、= 0.2500.6501.146=0.186kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.1860.8001.5001.500/10=0.038kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=9.851+0.91.20.480+0.90.91.40.038/0.800=10.488kN经计算得到=10488/(0.333424)+38000/4491=82.865N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模107、板支撑架计算满足要求！400700梁支撑架计算书（预应力区17轴交GU轴）依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-20XX建筑结构荷载规范GB50009-20XX钢结构设计规范GB50017-20XX混凝土结构设计规范GB50010-20XX建筑地基基础设计规范GB50007-20XX建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-20XX计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为8.9m，梁截面 BD=400mm700mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加0道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度108、1.4N/mm2，抗弯强度12.0N/mm2，弹性模量4200.0N/mm2。木方4090mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 0.60m。梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值4.00kN/m2，施工均布荷载标准值0.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.70+0.30)+1.404.00=27.380kN/m2109、由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.70+0.71.404.00=28.017kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.7000.800=14.280kN/m(2)模板的自重线荷载(k110、N/m)： q2 = 0.3000.800(20.700+0.400)/0.400=1.080kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+4.000)0.4000.800=1.280kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3514.280+1.351.080)=18.662kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.981.280=1.129kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 80.001.501.50/6 = 30.0111、0cm3； I = 80.001.501.501.50/12 = 22.50cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.911kN N2=3.386kN N3=3.386kN N4=0.911kN最大弯矩 M = 0.044kN.m最大变形 V = 0.035mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.04410001000/30000=1.467N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取12.00N/mm2；面板的抗112、弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=31808.0/(2800.00015.000)=0.226N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.035mm面板的最大挠度小于133.3/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算 梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 3.386/0.800=4.233kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.14.230.800.80=0.271kN.m最大剪力 Q=0.60.8004.233=2.032k113、N最大支座力 N=1.10.8004.233=3.725kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.271106/54000.0=5.02N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32032/(24090)=0.847N/mm2114、截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=2.816kN/mv=0.677ql4/100EI=0.6772.816800.04/(1009000.002430000.0)=0.357mm木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算115、按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.881kN.m最大变形 vmax=1.004mm最大支座力 Qmax=4.297kN抗弯计算强度 f = M/W =0.881106/4491.0=196.22N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗116、滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=4.30kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=4.297kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1098.900=1.182kN N = 4.297+1.182=5.479kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩117、),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.40m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.400=2.300m； 长细比，为2300/16.0=144 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.333；经计算得到=5479/(0.333424)=38.867N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-118、15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.2500.6501.148=0.187kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.60m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.1870.6001.5001.500/10=0.029kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=4.297+0.91.20.973+0.90.91.40.029/0.800=5.520kN经计算得到=5520/(0.119、333424)+29000/4491=45.513N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！5001815梁侧模计算书（预应力区17轴交GU轴）一、梁侧模板基本参数计算断面宽度500mm，高度1815mm，两侧楼板厚度120mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置6道，内龙骨采用4090mm木方。外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。对拉螺栓布置5道，在断面内水平间距10+500+500+500+150mm，断面跨度方向间距500mm，直径12mm。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度12.0N/mm2，弹性模量4200120、.0N/mm2。木方剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4.440h； T 混凝土的入模温度，取30.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.500m； 混凝土坍121、落度影响修正系数，取1.000。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=12.000kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9012.000=10.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.904.000=3.600kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.50m。荷载计算值 q = 1.210.8000.500+1.403.6000.500=9.000kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性122、矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.001.501.50/6 = 18.75cm3； I = 50.001.501.501.50/12 = 14.06cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.204kN N2=3.452kN N3=2.971kN N4=2.971kN N5=3.452kN N6=1.204kN最大弯矩 M = 0.108kN.m最大变形 V = 0.780mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W123、 = 0.10810001000/18750=5.760N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取12.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=31846.0/(2500.00015.000)=0.369N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.780mm面板的最大挠度小于339.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.3410.80+1.40124、.343.60=6.102kN/m挠度计算荷载标准值q=0.3410.80=3.661kN/m按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 3.051/0.500=6.102kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.16.1020.500.50=0.153kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.5006.102=1.831kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.5006.102=3.356kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.125、00cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.153106/54000.0=2.83N/mm2抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31831/(24090)=0.763N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI=0.6773.661500.04/(1009000.002430000.0)=0.071mm最大挠度小于500.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙126、骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.277kN.m最大变形 vmax=0.042mm最大支座力 Qmax=5.284kN抗弯计算强度 f = M/W =0.277106/8982.0=30.84N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.127、0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 12对拉螺栓有效直径(mm): 10对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 5.284对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！5001815梁支架计算书（预应力区17轴交GU轴）依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-20XX建筑结构荷载规范GB50009128、-20XX钢结构设计规范GB50017-20XX混凝土结构设计规范GB50010-20XX建筑地基基础设计规范GB50007-20XX建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-20XX计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为8.9m，梁截面 BD=500mm1820mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度12.0N/mm2，弹性模量4200.0N/mm2。木方4090mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9129、000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 0.80m。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值4.00kN/m2，施工均布荷载标准值0.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.82+0.30)+1.404.00=61.652kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.82+0.71.404.00=66.574kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.3130、5，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.8200.600=27.846kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3000.600(21.820+0.500)/0.500=1.490kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN131、)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+4.000)0.5000.600=1.200kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3527.846+1.351.490)=35.644kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.981.200=1.058kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 60.001.501.50/6 = 22.50cm3； I = 60.001.501.501.50/12 = 16.88cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷132、载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.750kN N2=5.092kN N3=5.196kN N4=5.092kN N5=1.750kN最大弯矩 M = 0.059kN.m最大变形 V = 0.064mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.05910001000/22500=2.622N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取12.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32705.0/(2600.00015.000)=0.4133、51N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.064mm面板的最大挠度小于125.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算 梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 5.196/0.600=8.659kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.18.660.600.60=0.312kN.m最大剪力 Q=0.60.6008.659=3.117kN最大支座力 N=1.10.6008.659=5.715kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.134、009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.312106/54000.0=5.77N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33117/(24090)=1.299N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过135、变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=6.985kN/mv=0.677ql4/100EI=0.6776.985600.04/(1009000.002430000.0)=0.280mm木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax136、=0.201kN.m最大变形 vmax=0.046mm最大支座力 Qmax=8.483kN抗弯计算强度 f = M/W =0.201106/4491.0=44.72N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于316.7/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=137、8.48kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,故采用双扣件,满足抗滑承载力要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=8.483kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1158.900=1.246kN N = 8.483+1.246=9.729kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸138、出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.40m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.400=2.300m； 长细比，为2300/16.0=144 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.333；经计算得到=9729/(0.333424)=69.013N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzu139、sw0 = 0.2500.6501.148=0.187kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.1870.8001.5001.500/10=0.038kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=8.483+0.91.21.025+0.90.91.40.038/0.800=9.783kN经计算得到=9783/(0.333424)+38000/4491=77.875N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求140、!模板支撑架计算满足要求！120板计算书（预应力区17轴交GU轴）依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-20XX建筑结构荷载规范GB50009-20XX钢结构设计规范GB50017-20XX混凝土结构设计规范GB50010-20XX建筑地基基础设计规范GB50007-20XX建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-20XX计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为8.9m，立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度12.0N/mm2，弹性141、模量4200.0N/mm2。木方4090mm，间距300mm，木方剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.12+0.30)+1.402.50=7.474kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.12+0.71.142、402.50=6.516kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.1000.1200.800+0.3000.800)=2.385kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(0.000+2.500)0.800=1.800kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗143、矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 80.001.501.50/6 = 30.00cm3； I = 80.001.501.501.50/12 = 22.50cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取12.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.202.385+1.401.800)0.3000.300=0.048kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f 144、= 0.04810001000/30000=1.614N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.202.385+1.41.800)0.300=0.969kN截面抗剪强度计算值 T=3969.0/(2800.00015.000)=0.121N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6772.3853004/(1004200225000)=0.138mm面板的最大145、挠度小于300.0/250,满足要求!(4) 2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为1200.000mm集中荷载 P = 2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.1000.1201.200+0.3001.200)=3.577kN/m面板的计算跨度 l = 300.000mmM = 0.2000.91.402.50.300+0.0801.203.5770.3000.300=0.220kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.22010001000/30000=7.330146、N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1200.300=0.904kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.300=0.090kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.300=0.750kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.200.904+1.200.090)=1.073kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载147、 q2 = 0.91.400.750=0.945kN/m计算单元内的木方集中力为(0.945+1.073)0.800=1.614kN2.木方的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 1.614/0.800=2.018kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.020.800.80=0.129kN.m最大剪力 Q=0.60.8002.018=0.969kN最大支座力 N=1.10.8002.018=1.776kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.148、00/12 = 243.00cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.129106/54000.0=2.39N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=3969/(24090)=0.404N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=0.894kN/m149、v=0.677ql4/100EI=0.6770.894800.04/(1009000.002430000.0)=0.113mm木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kNM = 0.2001.400.92.50.800+0.0801.0730.8000.800=0.559kN.m抗弯计算强度 f = M/W =0.559106/54000.0=10.35N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!三、板150、底支撑钢管计算横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.385kN.m最大变形 vmax=0.304mm最大支座力 Qmax=5.143kN抗弯计算强度 f = M/W =0.385106/4491.0=85.64N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求151、!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=5.14kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1158.850=1.020kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3000.8000.800=0.192kN(3)钢筋混凝土楼板自重(152、kN)： NG3 = 25.1000.1200.8000.800=1.928kN考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 2.825kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(2.500+0.000)0.8000.800=1.440kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ六、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 5.41kN i 计算立杆的截面回转半径153、，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.40m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.400=2.300m； 长细比，为2300/16.0=144 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.333；经计算得到=5406/(0.333424)=38.351N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时154、,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.2500.6501.146=0.186kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.1860.8001.5001.500/10=0.038kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=1.22.825+0.91.155、41.440+0.90.91.40.038/0.800=5.259kN经计算得到=5259/(0.333424)+38000/4491=45.767N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 Mmax=45.35所以第7天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑可以拆除。钢管楼板模板支架计算满足要求！400900梁侧模计算书（预应力区2931轴交GL轴）一、梁侧模板基本参数计算断面宽度400mm，高度900mm，两侧楼板厚度120mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置4道，内龙骨采用4090mm木方。外龙骨间距600mm，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。对拉156、螺栓布置3道，在断面内水平间距10+400+300mm，断面跨度方向间距600mm，直径12mm。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度12.0N/mm2，弹性模量4200.0N/mm2。木方剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+157、15)，取4.440h； T 混凝土的入模温度，取30.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.900m； 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=21.590kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9021.600=19.440kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.904.000=3.600kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算158、。面板的计算宽度取0.60m。荷载计算值 q = 1.219.4400.600+1.403.6000.600=17.021kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 60.001.501.50/6 = 22.50cm3； I = 60.001.501.501.50/12 = 16.88cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.770kN N2=4.868kN N3=4.868kN N4=159、1.770kN最大弯矩 M = 0.115kN.m最大变形 V = 0.510mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.11510001000/22500=5.111N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取12.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32655.0/(2600.00015.000)=0.443N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.510mm面板的最大挠度小于260.0/250,满足要求160、!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2619.44+1.40.263.60=7.376kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2619.44=5.054kN/m按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 4.425/0.600=7.376kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.17.3760.600.60=0.266kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.6007.376=2.655kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.6007.376=4.868kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和161、截面抵抗矩W分别为: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.266106/54000.0=4.92N/mm2抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32655/(24090)=1.106N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI=0.6162、775.054600.04/(1009000.002430000.0)=0.203mm最大挠度小于600.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.338kN.m最大变形 vmax=0.039mm最大支座力 Qmax=8.142kN抗弯计算强度 f163、 = M/W =0.338106/8982.0=37.63N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 12对拉螺栓有效直径(mm): 10对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 8.142对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要164、求！400900梁支架计算书（预应力区2931轴交GL轴）依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-20XX建筑结构荷载规范GB50009-20XX钢结构设计规范GB50017-20XX混凝土结构设计规范GB50010-20XX建筑地基基础设计规范GB50007-20XX建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-20XX计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为9.8m，梁截面 BD=400mm900mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加1道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2165、，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量4200.0N/mm2。木方4090mm，剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 0.80m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值0.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.90+0.30)+1.402.00=30.700kN/m2由永久荷载效应控166、制的组合S=1.3525.500.90+0.71.402.00=32.943kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.9000.800=18.360kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2167、 = 0.3000.800(20.900+0.400)/0.400=1.320kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.4000.800=0.640kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3518.360+1.351.320)=23.911kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.640=0.565kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 80.001.501.50/6 = 30.00cm3； I 168、= 80.001.501.501.50/12 = 22.50cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.793kN N2=6.542kN N3=1.793kN最大弯矩 M = 0.119kN.m最大变形 V = 0.175mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.11910001000/30000=3.967N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗169、剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32988.0/(2800.00015.000)=0.374N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.175mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算 梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 6.542/0.800=8.178kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.18.180.800.80=0.523kN.m最大剪力 Q=0.60.8008.178=3.925kN最大支座力 N=1.10.8008.170、178=7.197kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.523106/54000.0=9.69N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33925/(24090)=1.636N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.70N/m171、m2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=6.150kN/mv=0.677ql4/100EI=0.6776.150800.04/(1009000.002430000.0)=0.780mm木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与172、计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.135kN.m最大变形 vmax=0.040mm最大支座力 Qmax=9.008kN抗弯计算强度 f = M/W =0.135106/4491.0=29.95N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双173、扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=9.01kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,故采用双扣件,满足抗滑承载力要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=9.008kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1159.770=1.367kN N = 9.008+1.367=10.376kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩)174、,W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.40m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.400=2.300m； 长细比，为2300/16.0=144 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.333；经计算得到=10376/(0.333424)=73.601N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-175、15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.2501.2501.135=0.355kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.3550.8001.5001.500/10=0.072kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=9.008+0.91.21.125+0.90.91.40.072/0.800=10.478kN经计算得到=10478/(176、0.333424)+72000/4491=90.450N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！120板支架计算书（预应力区2931轴交GL轴）依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-20XX建筑结构荷载规范GB50009-20XX钢结构设计规范GB50017-20XX混凝土结构设计规范GB50010-20XX建筑地基基础设计规范GB50007-20XX建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-20XX计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为9.8m，立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=177、0.80m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度12.0N/mm2，弹性模量4200.0N/mm2。木方4090mm，间距400mm，木方剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。地基承载力标准值85kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。扣件计算折减系数取1.00。 图 楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元按照模板178、规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.12+0.30)+1.402.50=7.474kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.12+0.71.402.50=6.516kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9179、(25.1000.1200.800+0.3000.800)=2.385kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(0.000+2.500)0.800=1.800kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 80.001.501.50/6 = 30.00cm3； I = 80.001.501.501.50/12 = 22.50cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取12.00180、N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.202.385+1.401.800)0.4000.400=0.086kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.08610001000/30000=2.870N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.202.385+1.41.800)0.400=1.292kN截面抗剪强度计算值 T=31292.0/(2800.00015.000)=0.161N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强181、度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6772.3854004/(1004200225000)=0.437mm面板的最大挠度小于400.0/250,满足要求!(4) 2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为1200.000mm集中荷载 P = 2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.1000.1201.200+0.3001.200)=3.577kN/m面板的计算跨度 l = 40182、0.000mmM = 0.2000.91.402.50.400+0.0801.203.5770.4000.400=0.307kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.30710001000/30000=10.231N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!二、支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1200.400=1.205kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.400=0.120kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载183、标准值 q2 = (2.500+0.000)0.400=1.000kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.201.205+1.200.120)=1.431kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.401.000=1.260kN/m计算单元内的木方集中力为(1.260+1.431)0.800=2.153kN2.木方的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 2.153/0.800=2.691kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.690.800.80=0.172kN.m最大剪力 Q=0.60.8002.691=1.292kN最大184、支座力 N=1.10.8002.691=2.368kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.172106/54000.0=3.19N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31292/(24090)=0.538N/mm2截面抗185、剪强度设计值 T=1.40N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=1.192kN/mv=0.677ql4/100EI=0.6771.192800.04/(1009000.002430000.0)=0.151mm木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kNM = 0.2001.400.92186、.50.800+0.0801.4300.8000.800=0.577kN.m抗弯计算强度 f = M/W =0.577106/54000.0=10.69N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!三、横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.332kN.m最大变形 vmax=0.280mm最大支座力 Qmax=187、5.091kN抗弯计算强度 f = M/W =0.332106/4491.0=73.82N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=5.09kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括188、以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.1159.770=1.125kN钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 满堂架自重标准值，设计人员可根据情况修改。(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3000.8000.800=0.192kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1200.8000.800=1.928kN考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3) = 2.921kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(2.189、500+0.000)0.8000.800=1.440kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ六、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 5.52kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.40m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20190、.400=2.300m； 长细比，为2300/16.0=144 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.333；经计算得到=5521/(0.333424)=39.163N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.2501.2501.141=0.357kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，191、0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.3570.8001.5001.500/10=0.073kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=1.22.921+0.91.41.440+0.90.91.40.073/0.800=5.422kN经计算得到=5422/(0.333424)+73000/4491=54.670N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!七、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2192、)，p = N/A；p = 22.08 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 5.52 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 34.00地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk = 85.00地基承载力的计算满足要求!模板支撑架计算满足要求！400800梁支撑架计算书（走廊区MF 轴交810轴）依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-20XX建筑结构荷载规范GB50009-20XX钢结构设计规范GB5001193、7-20XX混凝土结构设计规范GB50010-20XX建筑地基基础设计规范GB50007-20XX建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-20XX计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为19.5m，梁截面 BD=400mm800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加1道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度12.0N/mm2，弹性模量4200.0N/mm2。木方4090mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距194、 0.80m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值4.00kN/m2，施工均布荷载标准值0.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.80+0.30)+1.404.00=30.440kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.80+0.71.404.00=31.460kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40195、=0.98采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.8000.800=16.320kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3000.800(20.800+0.400)/0.400=1.200kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 196、= (0.000+4.000)0.4000.800=1.280kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3516.320+1.351.200)=21.287kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.981.280=1.129kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 80.001.501.50/6 = 30.00cm3； I = 80.001.501.501.50/12 = 22.50cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变197、形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.051kN N2=3.771kN N3=3.771kN N4=1.051kN最大弯矩 M = 0.049kN.m最大变形 V = 0.040mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.04910001000/30000=1.633N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取12.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=31983.0/(2800.00015.000)=0.248N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面198、板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.040mm面板的最大挠度小于133.3/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算 梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 3.771/0.800=4.714kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.14.710.800.80=0.302kN.m最大剪力 Q=0.60.8004.714=2.263kN最大支座力 N=1.10.8004.714=4.148kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 199、4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.302106/54000.0=5.59N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32263/(24090)=0.943N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间200、距)得到q=3.212kN/mv=0.677ql4/100EI=0.6773.212800.04/(1009000.002430000.0)=0.407mm木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.271kN.m最大变形 vmax=0.040mm最大201、支座力 Qmax=8.690kN抗弯计算强度 f = M/W =0.271106/4491.0=60.31N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=8.69kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,故采用双202、扣件,满足抗滑承载力要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=8.690kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.11519.470=2.725kN N = 8.690+2.725=11.415kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.40m； 203、h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.400=2.300m； 长细比，为2300/16.0=144 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.333；经计算得到=11415/(0.333424)=80.977N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.2501.2501.146=0.35204、8kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.3580.8001.5001.500/10=0.073kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=8.690+0.91.22.243+0.90.91.40.073/0.800=11.519kN经计算得到=11519/(0.333424)+73000/4491=97.989N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！120板支撑架计算书（205、走廊区MF 轴交810轴）依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-20XX建筑结构荷载规范GB50009-20XX钢结构设计规范GB50017-20XX混凝土结构设计规范GB50010-20XX建筑地基基础设计规范GB50007-20XX建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-20XX计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为19.5m，立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度12.0N/mm2，弹性模量4200.0N/mm2。木方409206、0mm，间距400mm，木方剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.12+0.30)+1.402.50=7.474kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.12+0.71.402.50=6.516kN/m2由于207、可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.1000.1200.800+0.3000.800)=2.385kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(0.000+2.500)0.800=1.800kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截208、面抵抗矩W分别为: W = 80.001.501.50/6 = 30.00cm3； I = 80.001.501.501.50/12 = 22.50cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取12.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.202.385+1.401.800)0.4000.400=0.086kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.08610001000/300209、00=2.870N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.202.385+1.41.800)0.400=1.292kN截面抗剪强度计算值 T=31292.0/(2800.00015.000)=0.161N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6772.3854004/(1004200225000)=0.437mm面板的最大挠度小于400.0/250,满足要求210、!(4) 2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为1200.000mm集中荷载 P = 2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.1000.1201.200+0.3001.200)=3.577kN/m面板的计算跨度 l = 400.000mmM = 0.2000.91.402.50.400+0.0801.203.5770.4000.400=0.307kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.30710001000/30000=10.231N/mm2面板的抗弯强度验算 f 211、f,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1200.400=1.205kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.400=0.120kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.400=1.000kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.201.205+1.200.120)=1.431kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.401.00212、0=1.260kN/m计算单元内的木方集中力为(1.260+1.431)0.800=2.153kN2.木方的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 2.153/0.800=2.691kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.690.800.80=0.172kN.m最大剪力 Q=0.60.8002.691=1.292kN最大支座力 N=1.10.8002.691=2.368kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4213、；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.172106/54000.0=3.19N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31292/(24090)=0.538N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=1.192kN/mv=0.677ql4/100EI214、=0.6771.192800.04/(1009000.002430000.0)=0.151mm木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kNM = 0.2001.400.92.50.800+0.0801.4300.8000.800=0.577kN.m抗弯计算强度 f = M/W =0.577106/54000.0=10.69N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!三、板底支撑钢管计算横向支撑钢管计算横215、向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.332kN.m最大变形 vmax=0.280mm最大支座力 Qmax=5.091kN抗弯计算强度 f = M/W =0.332106/4491.0=73.82N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向216、水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=5.09kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.11519.470=2.243kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3000.8000.800=0.192kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1217、000.1200.8000.800=1.928kN考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 3.926kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(2.500+0.000)0.8000.800=1.440kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ六、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 6.73kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆218、净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.40m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.400=2.300m； 长细比，为2300/16.0=144 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.333；经计算得到=6728/(0.333424)=47.723N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷219、载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.2500.6501.146=0.186kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.1860.8001.5001.500/10=0.038kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=1.23.926+0.91.41.440+0.90.91.220、40.038/0.800=6.580kN经计算得到=6580/(0.333424)+38000/4491=55.140N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 Mmax=457.79所以第7天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑可以拆除。钢管楼板模板支架计算满足要求！400700梁支撑架计算书（连体区814轴交B轴）依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-20XX建筑结构荷载规范GB50009-20XX钢结构设计规范GB50017-20XX混凝土结构设计规范GB50010-20XX建筑地基基础设计规范GB50007-20XX建筑施工木脚手架安全技术221、规范JGJ 164-20XX计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为27.3m，梁截面 BD=400mm700mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加1道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度12.0N/mm2，弹性模量4200.0N/mm2。木方4090mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 0.80m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土荷222、载标准值4.00kN/m2，施工均布荷载标准值0.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.70+0.30)+1.404.00=27.380kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.70+0.71.404.00=28.017kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/3223、2D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.7000.800=14.280kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3000.800(20.700+0.400)/0.400=1.080kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+4.000)0.4000.800=1.280kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.224、3514.280+1.351.080)=18.662kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.981.280=1.129kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 80.001.501.50/6 = 30.00cm3； I = 80.001.501.501.50/12 = 22.50cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.911kN N2=3.386kN N3=3.38225、6kN N4=0.911kN最大弯矩 M = 0.044kN.m最大变形 V = 0.035mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.04410001000/30000=1.467N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取12.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=31808.0/(2800.00015.000)=0.226N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.035mm面板的最大挠度小于133.3/2226、50,满足要求!二、梁底支撑木方的计算 梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 3.386/0.800=4.233kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.14.230.800.80=0.271kN.m最大剪力 Q=0.60.8004.233=2.032kN最大支座力 N=1.10.8004.233=3.725kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.227、271106/54000.0=5.02N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32032/(24090)=0.847N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=2.816kN/mv=0.677ql4/100EI=0.6772.816800.04/(1009000.002228、430000.0)=0.357mm木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.241kN.m最大变形 vmax=0.035mm最大支座力 Qmax=7.758kN抗弯计算强度 f = M/W =0.241106/4491.0=53.61N/mm2支撑钢229、管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=7.76kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=7.230、758kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.11527.270=3.817kN N = 7.758+3.817=11.575kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.40m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.400=2.300m； 长细比，为2300/16.0=144 150 长细比验算满足要求!231、 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.333；经计算得到=11575/(0.333424)=82.110N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.2500.5101.146=0.146kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.9232、0.91.40.1460.8001.5001.500/10=0.030kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=7.758+0.91.23.141+0.90.91.40.030/0.800=11.617kN经计算得到=11617/(0.333424)+30000/4491=89.051N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！160板支架计算书（连体区814轴交B轴）依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-20XX建筑结构荷载规范GB50009-20XX钢结构设计规范GB50017-20XX混233、凝土结构设计规范GB50010-20XX建筑地基基础设计规范GB50007-20XX建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-20XX计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为27.3m，立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度12.0N/mm2，弹性模量4200.0N/mm2。木方4090mm，间距300mm，木方剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.1234、0kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.16+0.30)+1.402.50=8.679kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.16+0.71.402.50=7.872kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计235、算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.1000.1600.800+0.3000.800)=3.108kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(0.000+2.500)0.800=1.800kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 80.001.501.50/6 = 30.00cm3； I = 80.001.501.501.50/12 = 22.50cm4；(1)抗236、弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取12.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.203.108+1.401.800)0.3000.300=0.056kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.05610001000/30000=1.875N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.203.108+1.41.237、800)0.300=1.125kN截面抗剪强度计算值 T=31125.0/(2800.00015.000)=0.141N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6773.1083004/(1004200225000)=0.180mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!(4) 2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为1200.000mm集中荷载238、 P = 2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.1000.1601.200+0.3001.200)=4.661kN/m面板的计算跨度 l = 300.000mmM = 0.2000.91.402.50.300+0.0801.204.6610.3000.300=0.229kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.22910001000/30000=7.642N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1600.300=1.205239、kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.300=0.090kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.300=0.750kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.201.205+1.200.090)=1.398kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.400.750=0.945kN/m计算单元内的木方集中力为(0.945+1.398)0.800=1.874kN2.木方的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 1240、.875/0.800=2.343kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.340.800.80=0.150kN.m最大剪力 Q=0.60.8002.343=1.125kN最大支座力 N=1.10.8002.343=2.062kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.150106/54000.0=2.78N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)241、木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31125/(24090)=0.469N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=1.165kN/mv=0.677ql4/100EI=0.6771.165800.04/(1009000.002430000.0)=0.148mm木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求!(4)2.5kN集中荷载242、作用下抗弯强度计算经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kNM = 0.2001.400.92.50.800+0.0801.3980.8000.800=0.576kN.m抗弯计算强度 f = M/W =0.576106/54000.0=10.66N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!三、板底支撑钢管计算横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用243、静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.447kN.m最大变形 vmax=0.396mm最大支座力 Qmax=5.971kN抗弯计算强度 f = M/W =0.447106/4491.0=99.44N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给244、立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=5.97kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.11527.270=3.141kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3000.8000.800=0.192kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1600.8000.800=2.570kN考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 5.313kN。2.245、活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(2.500+0.000)0.8000.800=1.440kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ六、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 8.39kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸246、出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.40m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.400=2.300m； 长细比，为2300/16.0=144 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.333；经计算得到=8392/(0.333424)=59.530N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzu247、sw0 = 0.2500.5101.146=0.146kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.1460.8001.5001.500/10=0.030kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=1.25.313+0.91.41.440+0.90.91.40.030/0.800=8.233kN经计算得到=8233/(0.333424)+30000/4491=65.041N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 Mmax=444.53所以第7天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑可以拆除。钢管楼板模板支架计算满足要求！