1、 xx学院大学生创业园项目工程高大模板安全专项施工方案 目 录1编制说明及依据11。1经过有关部门审核的有效施工图11。2“xx学院大学生创业园项目工程”施工组织设计11。3相关法律、法规、规范性文件、标准、规范12工程概况22。1工程项目概况22。2高大模板结构设计概况22.3风险工程归纳总结22。4高大模板施工重难点分析32.5方案设计的选择43施工计划63.1施工进度计划63.2材料与设备计划73.2。1材料与设备计划7材料的力学性能指标73。3劳动力计划84施工工艺技术94。1施工工艺流程图94。2支撑系统的基础处理94。3满堂脚手架的搭设方法9搭设前的施工准备9满堂脚手架的搭设1142、。4模板工艺要求124。4.1模板安装12模板的拆除134。5砼施工144。6构造设置154.7检查与验收174。7.1事前控制174。7.2事中跟踪174.7。3事后验收185施工安全保证措施195.1组织措施19安全管理组织机构195.1。2项目部管理人员岗位职责205.1。3安全管理岗位责任制度的相应规定245。2技术措施255.4施工应急救援预案265。4。1应急救援的方针与原则265.4。2应急策划27突发事件及风险预防措施27应急资源分析275。4。5法律法规要求285。4。6应急准备285。5监测与监控315.6主要危险源分析及控制措施31机械伤害315.6。2触电315。6。33、物体打击325。6。4高处坠落325.6。5坍塌325.6。6起重伤害325。6.7其他伤害:326计算书336。1 KL2(300800）梁模板（扣件式,梁板立柱不共用）计算书336。2 KL6（250600）梁模板(扣件式,梁板立柱不共用）计算书476.3 KL20(250900）梁模板(扣件式，梁板立柱不共用）计算书616.4 KL2（300800）梁侧模计算书756.5 板模板(板厚按150）(扣件式）计算书886.6 柱模板（KZ28 600600）（设置对拉螺栓)计算书1037附图1137.1总平面布置图1137。2大学生创业园四层平面结构布置图(高支模部分）1147.3大学生创业4、园四层结构平面梁配筋图（高支模部分）1157.3大学生创业园四层满堂脚手架搭设平面布置图（高支模部分）1167.2屋面外挑板高支模平面图、剖面图1207.3架体与结构柱及结构梁连接大样1227.4立杆底部大样图1231编制说明及依据1。1经过有关部门审核的有效施工图图纸名称：“xx学院大学生创业园项目工程施工图1.2“xx学院大学生创业园项目工程施工组织设计1。3相关法律、法规、规范性文件、标准、规范建筑结构荷载规范（GB500092012）钢结构设计规范（GB500172003）冷弯薄壁型钢结构技术规范（GB500182002)混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2015）混凝土5、结构工程施工技术规范（GB506662011)建筑施工手册(第四版)建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）建筑施工安全检查标准(JGJ59-11）建筑施工模板安全技术规范（JGJ1622008）建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-91（2007版）混凝土泵送施工技术规程(JGJ/T10-2011）施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）建筑机械使用安全技术规程（JGJ332012)建筑工程施工现场消防安全技术规范(GB507202011）关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知（建质200987号） 关于印发建筑工程高大模板支撑系统施工安全监6、督管理导则的通知（建质2009254号）广西地方标准建筑施工模板及作业平台钢管支架构造安全技术规范DB45/T6182009建设工程施工重大危险源辨识与监控技术规程（DBJ13-912007）扣件式钢管支撑高大模板工程安全技术规程（DBJ/T13-1812013）中建海峡技2016111号中建海峡建设发展有限公司2016年技术质量工作要点中建海峡技2014258号-关于印发中建海峡建设发展有限公司风险工程施工管理办法的通知受力计算软件：品茗安全计算软件2015版2工程概况2。1工程项目概况工程名称xx学院大学生创业园项目工程工程地址建设单位xx学院勘察单位设计单位施工单位总投资额25817467、1。11元合同工期320日历天结构类型框架结构总建筑面积约14115m2层数1栋5层基础类型桩承台基础抗震等级二级建筑高度23.85m使用性质多层公共建筑人防等级/2。2高大模板结构设计概况序号部位搭设面积搭设跨度m主要截面计算高度m最大集中荷载备注1710交FG轴，四层楼面20019.610。6m100mm板150mm板8。910。8KN/高支模2。3风险工程归纳总结本工程高大模板工程部位为710交FG轴四层楼面。高大模板搭设跨度19。610。6米，架体搭设高度8。9米， 高大模板支撑体系支承面为二层结构钢筋砼板。根据住房和城乡建设部的相关文件(建质200987号、建质2009254号），该8、部位属于“超过一定规模的危险性较大的分部分项工程 范围(需组织专家论证会的超过一定规模的危险性较大的高大模板工程范围：混凝土模板支撑工程搭设高度8m及以上，搭设跨度18m及以上，施工总荷载15KN/及以上,集中线荷载20KN/及以上。）2.4高大模板施工重难点分析1.高支模范围内设置有后浇带，后浇带模板独立支撑,增加了满堂脚手架的搭设难度。2。屋面部分悬挑板外挑部分1。2m在满堂架搭设的时候需要从结构板斜撑双排立杆，斜撑立杆与内部满堂架需要构成整体，确保架体的稳定性，增加满堂脚手架施工的难度。3。施工时，严格按照施工方案的梁底及梁侧模板支撑体系参数要求进行搭设。搭设时注意架体与周边结构的支顶、9、拉结，并且做好与周边普通梁板模板支架体的拉结固定。4。保证模板支架在支设、使用、拆除过程中的安全。2。5方案设计的选择序号单体名称部位主要截面计算高度m立杆步距mm立杆横距mm立杆纵距mm主梁间距小梁间距剪刀撑跨度承重立杆根数基础状态1大学生创业园710交FG轴，四层楼面100mm板150mm板8.916009009009003004/100厚钢筋混凝土楼板8交EG轴KL23008008。215005009009005042100厚钢筋混凝土楼板7交EG轴KL6（3）2506008.415005009009005042100厚钢筋混凝土楼板710交G轴KL20(3）2509008.11500510、009009005042100厚钢筋混凝土楼板注:计算高度指立杆底部至架体支撑的结构构件底部。模板材料选用规格为1830mm915mm18mm的覆膜多层胶合板，梁侧模内龙骨、梁底及板底支撑方木均为50100mm方木，顶托托木均采用100100mm方木,主梁钢管均采用规格48。33。6，钢材等级Q235钢管，对拉螺杆采用M12螺杆，当梁高600mm时，每隔450mm增设一道对拉螺杆。其它配套材料还有可调顶托、高强螺杆、锁扣等。3施工计划3.1施工进度计划3。2材料与设备计划3。2。1材料与设备计划序号机械或设备名称型号规格数量计划进场时间备注1胶合板18mm厚按实计算模板施工前5天2方木501011、0按实计算模板施工前5天3方木100100按实计算模板施工前5天4对拉螺栓14按实计算模板施工前5天5钢管48。33.6按实计算支撑架施工前5天6扣件按实计算支撑架施工前5天7活动扳手按实计算支撑架施工前5天8可调顶托、底托按实计算模板施工前5天9台锯11D222台模板施工前5天10手提式电锯HZ6X-305台模板施工前5天117.5m钢卷尺若干12水准仪DS31台13水平靠尺若干14吊锤若干15塔吊1台项目开工后10天16天泵/混凝土浇筑前3.2.2材料的力学性能指标材料的有关力学性能参数表名称规 格Lbh容许最大应力fN/mm2容许量大挠度mm弹性模量En/mm2截面抵抗矩W（mm3）截面12、惯性矩I（mm4）胶合板18309151815。0L/4005400bh2/6bh3/12方木L5010011.7L/40090008.3331044。167106方木L10010011。7L/40090001.6671058.333106钢管48。33.6205L/4002.061055260127100拉杆1412。9KN扣件直角扣件/旋转扣件、对接扣件65N。m3。3劳动力计划为确保工程进度的需要,同时根据本工程的结构特征和满堂脚手架的工程量，确定本工程满堂脚手架搭设、模板制作与安装按下表配置人力资源,操作工均有上岗作业证书。建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设13、负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。满堂脚手架脚手架及模板的搭设和拆除,均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。劳动力安排表工种人数技术管理2安全监督3质量检查2测量放线2木工30架子工15砼工10电工2杂工54施工工艺技术4.1施工工艺流程图 按架体平面图放样、弹线搭设立杆及扫地杆搭设水平横杆搭设剪刀撑高大模板检查、验收设置抱柱、检测装置搭设梁板主次龙骨及模板安装顶托并调好标高4.2支撑系统的基础处理本工程高支模区域的底部为钢筋砼板,为防结构板砼表面发生局压破坏每根立杆底部宜采用规格不小于200mm200mm18mm垫板做为底座。 4.3满堂脚14、手架的搭设方法4。3。1搭设前的施工准备(1）搭设前必须按施工方案（根据专家论证意见完善并经监理工程师审核同意后的最终方案）要求逐级向施工技术人员、一线操作工人进行安全技术交底。（2）搭设前应清理地面杂物、平整场地.项目技术负责人组织对需要处理或加固的地基、基础进行验收，并留存记录.（3）依据质量标准对进场的钢管、扣件进行检查，并要求材料按规格、品种分类合理摆放.钢管的几何尺寸、质量检验要求分别见下表1、表2。 表1 钢管几何尺寸钢管类别外 径壁 厚最大长度低压流体输送用焊接钢管(GB/T3092 3号普通钢管）48。3 mm3。6mm6000mm 表2项 目检查项目质量检验要求新管1产品质量15、合格证必须具备2钢材质量检验报告必须具备3表面质量表面应平直,不应有裂纹、分层、压痕、划道与硬弯4外径与壁厚外径允许偏差不得超过0.50mm；外径允许偏差不得超过0.36mm；5端面应平整,两端端面切斜偏差不得超过1.70mm6防锈处理必须进行防锈处理：镀锌或涂防锈漆旧管1钢管锈蚀程度钢管锈蚀深度小于0。50mm，应每年检查一次2其他项目见新管项次3、4、5扣件的技术要求：a）扣件应采用可锻铸铁制作，材质应符合钢管脚手架扣件(GB15831）的规定.b）铸件不得有裂纹、气孔；不宜有缩松、砂眼或其他影响使用的铸造缺陷；并应将影响外观质量的粘砂、披缝、毛刺、氧化皮等清除干净。c）扣件与钢管结合面必16、须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好。d）扣件活动应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm。e）扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离不应小于5mm。f）扣件表面应进行防锈处理。扣件的质量检验要求： 表3项 次项 目质量要求新扣件1产品质量合格证、生产许可证，专业检测单位测试报告必须具备2表面质量应符合技术要求第bf条内容3螺 栓不得滑丝4力学性能扣件螺栓的拧紧扭力矩达到65Nm时，可锻铸铁扣件不得发生破坏。旧扣件5同新扣件2、3项次（4)满堂架搭设主材料取样送检计划在高大模板支撑架体搭设前，应对钢管、扣件等主材进行见证取样送检，并经试验和格后方可用来架体搭设施工;批量划分:钢管按400根17、为一个检验批，扣件按10000件为一个检验批；取样方法与数量：旋转扣件、对接扣件各取8个，直角扣件取16个；钢管取4根1米长的试件,两根做拉伸试验，两根做冷弯试验。4.3.2满堂脚手架的搭设放线、排底后，根据脚手架搭设工艺一步一步、由下而上进行搭设。具体施工顺序如下：搭设准备按平面形状放样、弹线竖立管并同时安设扫地杆搭设水平横杆搭设剪刀撑铺梁板下方木和模板。a.满堂脚手架的组成满堂脚手架由纵向水平杆、横向水平杆、立杆、扫地杆、剪刀撑等组成。b.水平杆的搭设可调顶托的立杆顶端应沿纵横向设置一道水平杆。扫地杆与顶部水平杆之间的间距,在满足模板设计所确定的步距后，在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆.18、纵向水平杆设置长度不宜小于3跨。纵向水平杆的对接扣件应交错布置；两根相邻纵向水平杆的接头不应设置在同步同跨内；接头错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不应大于纵距的1/3。 横向水平杆设置在主节点处，且每个主节点必须设置一根横向水平杆和一根纵向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。本项目高支模搭设超过8m,在最顶步两水平杆中间应加设一道水平拉杆(屋面悬挑板部位增设二道）.d.立杆的搭设立杆的对接扣件应交错布置，两个相邻立柱节点不应设置在同步同跨内,两相邻立柱接头在度方向错开的距离不应小于500mm,各接头中心距主节点的距离不应大19、于步距的1/3.所有立杆接长接头必须采用对接扣件连接，局部可采用加绑副立杆对主立杆进行加固。在结构板面搭设立杆，每根立杆底部设置底座，底座宜采用规格不小于200mm200mm18mm木板,立杆安装前要做主立杆放样弹线。e。扫地杆的搭设脚手架必须设置纵、横向扫地杆.纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长最外端立杆固定.f.剪刀撑的设置架体四边与中间沿纵、横向全高全长从两端开始每隔四排立杆应设置一道剪刀撑；剪刀撑斜杆与立杆或水平杆的每个相交处应采用旋转20、扣件固定，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm.斜杆与地面的倾角宜在4560之间;跨越立杆最多根数为:45度时7根，50度时6根，60度时5根.支撑架设置剪刀撑，应符合以下规定：1）、竖向剪刀撑：在架体外侧周边及内部纵、横向每4跨（且不大于5m)，应由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度应为4跨。 2)、水平剪刀撑：在竖向剪刀撑顶部交点平面及扫地杆的设置层应设置水平剪刀撑.中间每隔两步（不大于4m）增设一道水平剪刀撑.4.4模板工艺要求4。4.1模板安装a.柱模板安装1）模板组片完毕后,按照模板设计图纸的要求留设清扫口，检查模板的对角线，平整度和外形尺寸。2）吊装第一片模板，并临时支21、撑或用铅丝与柱子主筋临时绑扎固定.3）随即吊装第二、三、四片模板,作好临时支撑或固定。4）先安装上下两个柱箍，并用钢管和架子临时固定.5）逐步安装其余的柱箍，校正柱模板的轴线位移、垂直偏差、截面、对角线，并做支撑。6）按照上述方法安装一定流水段柱子模板后，全面检查安装质量,注意在纵横两个方向上都挂通线检查,并作好群体的水平拉（支）杆及剪力支杆的固定。7）将柱模内清理千净，封闭清理口，检查合格后办预检。b.梁模板安装1）在柱子混凝土上弹出梁的轴线及水平线，并复核.2）搭设梁底大小横木,间距符合模板设计要求.3)拉线安装梁底模板，控制好梁底的起拱高度符合模板设计要求。梁底模板经过验收无误后，用钢管22、扣件将其固定好。4）在底模上绑扎钢筋，经验收合格后，清除杂物，安装梁侧模板，将两侧模板与底模用脚手管和扣件固定好。梁侧模板上口要拉线找直，用梁内支撑固定。5)复核梁模板的截面尺寸，与相邻梁柱模板连接固定。6）安装后校正梁中线标高、断面尺寸.将梁模板内杂物清理干净，检查合格后办预检。c。楼板模板安装1）脚手架按照模板设计要求搭设完毕后，根据给定的水平线调整上支托的标高及起拱的高度。2）按照模板设计的要求支搭板下的大小龙骨,其间距必须符合模板设计的要求。3）铺设胶合板模板，用铁钉与龙骨钉紧.必须保证模板拼缝的严密。4）模板铺设完毕后,用靠尺、塞尺和水平仪检查平整度与楼板标高，并进行校正.5)将模板23、内杂物清理干净，检查合格后办理模板工程预检。4。4。2模板的拆除 拆模顺序严格按“后支的先拆、先支的后拆,先拆除非承重部分、后拆除承重部分，先拆除侧向支撑、后拆除竖向支撑”原则自上而下进行. 现浇结构的模板及其支架拆除时的砼强度，应符合下列规定： 侧模，在砼强度能保证其表面及棱角，不因拆除模板而受损后，方可拆除。 底模，在砼强度符合下表规定后，方可拆除；对预应力部分结构构件底模的拆除需待张拉完毕并经设计人员同意后，方可拆除。现浇结构拆模时所需砼强度结构类型结构跨度（m）按设计的砼强度标准值的百分率计（）板2502，8758100梁8758100悬臂构件-100 对于多层楼板支柱的拆除，应按下列24、规定进行： 当上层楼板正在浇筑砼时，下层楼板的和支架不得拆除. 在拆除模板过程中,如发现有影响结构，安全、质量问题时，应暂停拆除，经过处理后，方可继续拆模。 依据砼试块抗压强度报告，当达到规定要求时，经项目技术负责人同意、监理工程师审核后,方可拆除模板.4。5砼施工（1)本工程混凝土均采用泵送混凝土，高大模板层梁板砼浇筑前，要求同层柱提前施工，砼强度不低于设计强度的80，以便于立杆连墙抱柱。浇筑过程应符合专项施工方案要求,并确保支撑系统受力均匀，避免引起高大模板支撑系统的失稳倾斜。（2）当上层混凝土浇筑时,下层模板支撑均给予保留,确保上层架体支承面承载力满足施工要求.(3)砼施工阶段应掌握天气25、的变化情况，保证砼连续浇筑的顺利进行，确保混凝土质量。(4）浇筑过程应有专人对高大模板支撑系统进行观测，发现有松动、变形等情况，必须立即停止浇筑,撤离作业人员，并采取相应的加固措施。本工程墙柱梁板混凝土，全部采用天泵进行浇筑施工。柱浇捣时严禁一次浇捣到位，应分层浇捣，每次浇捣高度不应大于3m,以减小混凝土对柱模板的侧压力。 混凝土浇筑过程中严格监测模板支撑体系。 严格控制浇筑厚度及宽度,严禁超灌。 混凝土振捣过程中严禁过振，防止模板支撑体系发生坍塌。 混凝土浇筑必须将下层柱浇筑完毕后方可浇筑梁板混凝土,严禁柱及梁板混凝土同时浇筑。 严格按照方案及技术交底施工，杜绝班组无规则乱施工现象发生。混凝26、土浇筑过程中安排专人对混凝土浇筑进行实时监督,现场指挥。4.6构造设置为保证支撑系统的整体稳定性，加强脚手架与柱子的连接。在竖直方向按沿柱高不大于3m设置一道连墙件，采用短钢管与柱子连接以提高整个支撑体系的稳定性(如图所示）;具体做法如图所示：4.7检查与验收4。7。1事前控制搭设施工前，依据相关质量标准对支撑系统的结构材料进行验收、抽查和检测,并留存记录、资料。对进场的钢管、扣件（连接件)等材料的产品合格证、生产许可证、检测报告进行复核，并对其表面观感、重量等物理指标进行抽检。对承重杆件的外观抽检数量不得低于搭设用量的30%，发现质量不复合标准、情况严重的,要进行100%的检验，并随机抽取外27、观检验不合格的材料(由监理见证取样）送法定专业检测机构进行检测.采用钢管扣件搭设高大模板支撑系统时，还应对扣件螺栓的紧固力矩进行抽查,抽查数量应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302011）的规定,对梁底扣件应进行100%检查。4.7.2事中跟踪施工过程中相关人员应跟踪检查，发现问题、及时纠正，检查项目应符合下列要求：立柱底部基础应回填夯实并浇筑混凝土垫层;垫木应满足设计要求；底座位置应正确，顶托螺杆伸出长度应符合规定立柱的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载;扫地杆、水平拉杆、剪刀撑等设置应符合规定，固定可靠;安全网和各种安全防护设施符合要求。4。7。3事后验收搭设28、完成后，由项目负责人组织验收，验收人员应包括施工单位和项目两级技术人员、项目安全、质量、施工人员，监理单位的总监和专业监理工程师。验收合格,经施工单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可进入后续工序的施工。对于模板工程的安装质量，按混凝土结构工程施工质量验收规范(GB502042015）的相关要求进行检查与验收，具体如下：现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法序号项目允许偏差（mm)检查方法1轴线位置5钢尺检查2底模上表面标高5水准仪3构件截面尺寸基础10钢尺检查柱、梁、墙5，4钢尺检查4柱、墙、梁4，5钢尺检查5相邻两板面高低差2钢尺检查6表面平整度52m靠尺和塞尺检查7层高垂直全高629、m6经纬仪或吊线、钢尺检查全高6m8经纬仪或吊线、钢尺检查预埋件和预留孔洞的允许偏差项 目允许偏差（mm）预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0插筋中心线位置5外露长度+10,0预留洞中心线位置10截面内部尺寸+10，05施工安全保证措施5.1组织措施建立以项目经理为组长，项目技术负责人、安全员、施工员、木工班组长组成的管理小组。对模板支撑体系搭设进行严格的现场管理及跟踪，要求班组严格按照高大模板方案进行施工;对混凝土浇筑时的支撑系统进行严密的现场监控。要求木工班组派专人进行看模，派值班施工员对监测遇到的情况，及时通知管理小组,以便及时解决。5.130、。1安全管理组织机构项目经理邱智宇执行项目经理：陈凯远财务总监莫东钢生产经理殷书康商务经理江林峰安全主管陈彬技术经理赖金耀综合办公室主任：刘焱红财务部经理：莫东钢安全环境部安全主管：陈彬安全员：田文博、机械员：黄绍红商务部经理：江林峰成本管理员：林劲松合约管理员：郭晓预算员：李雪燕工程部经理：殷书康材料主管：陈文林材料员：黄骅仓管员：余昌树技术质量部经理：赖金耀区块长：周天运、黎肇康、王健施工员：辜盘峰、王成权、张栋质检员：王毅夫试验员：张杰5。1。2项目部管理人员岗位职责1、项目经理职责1）作为公司在项目上的全权代表,负责协调同业主、分包商、建设监理及政府部门等各方面的关系。2）确保按合同要31、求进行施工，完成合同规定的施工内容.3）确定项目组织结构,选择合适人选并上报上级主管批准。4）确定项目工作方针、工作目标和工作程序。5)对重大问题包括实施方案、人事任免、技术措施、设备采购、资源调配、进度计划安排、合同及设计变更等会同上级主管部门进行决策，牵头并会同有关部门制定“项目质量保证计划”.6）制定项目安全责任制。7）协调各施工工种及各分包商之间的关系。8）监督各施工单位按设计要求和规范组织施工。9）监督执行质量检查规程，对项目的分项、分部、单位工程负有直接责任。10）审查并批准现场人员工资名单、工程费用报告及财务报告。11)组织工程项目的竣、交工验收工作，向业主移交产品和资料。12）32、安排竣工后的结算工作.2、项目部总工或技术负责人职责1)负责项目工程技术管理工作.2）参加工程项目的设计交底和图纸会审，作好会审记录，参与项目的施工组织设计的编制及修订工作.3）规划施工现场及临时设施的布局.4）主持“项目质量保证计划”的编制及修改工作.5）主持处理施工中的技术问题,参加质量事故的处理和一般质量事故技术处理方案的编制。6)负责项目的设计变更、材料代用等技术文件的处理工作.7）核定分包商的施工方案.督促总体方案的实施。8）负责推广应用“四新科技成果，并负责资料的收集、整理、保管工作、撰写施工技术总结。9)组织主持关键工序的检验、验收工作。3、工长职责1）参与施工方案的编制。2）编33、制施工计划，报项目经理综合平衡。3）熟悉并掌握设计图纸、施工规范、规程、质量标准和施工工艺，向班组人员进行技术交底,监督指导工人的实际操作。4)按施工方案、技术要求和施工程序组织施工，制订工程的测量、定位、操平等工作的作业指导书，并负责指导实施。5)合理使用劳动力,掌握工作中的质量动态，组织操作工人进行质量的自检、互检。6)检查班组的施工质量，制止违反施工程序和规范的错误行为。7）参与上级组织的质量检查评定工作,并办理签证手续。8）对因施工质量造成的损失，要迅速调查、分析原因、评估损失、制订纠正措施，报上级技术负责人批准后及时处理.9）负责现场文明施工及安全交底.4、材料员职责1）按施工进度计34、划平衡后编制并向料具租赁公司（站）申报材料分阶段使用计划。2）负责落实材料半成品的外加工定货的质量和供应时间。3）规定现场材料使用办法及重要物资的贮存保管计划。4)对进场材料的规格、质量、数量进行把关验收.5)负责现场料具的验收、保管、发放工作,按现场平面布置图做好料具堆放工作。6）严格执行限额领料制度，做好限额领料单的审核、发料和结算工作，建立工程耗料台帐,严格控制工程用料.7）负责制定降低材料成本措施并贯彻执行。8)做好对分包单位及业主提供物资的登记、检查手续、办理材料的出售和工具租赁工作。9)及时收集原始记录，按时、全面、准确上报各项资料.5、试验员职责1）参与“项目质量保证计划”中试验35、检验计划的编制。2）对送检样品进行试验检验。3）确定现场施工配合比.4）负责现场试验工作并保存取样记录及各种试验资料。5)协助推广“四新”技术。6、预算员职责1）协助项目经理做好项目的营业收人。2)编制或复核项目施工预算。3）开工前对分部分项、分层分段进行工料分析，并将数据提供有关部门和人员，以用作编制资源需用计划的依据。4）协助上级主管部门拟定工程承包合同及分包合同草案。5）协助上级主管部门就设计变更、合同修订、补充协议等事项同业主进行磋商。6）负责办理结算手续，牵头处理结算中出现的各类问题。7、安全员职责1)对进场工人进行安全知识教育，并在施工前进行安全技术交底.2）在项目上督促执行安全责36、任制。3)参与施工组织设计中的安全措施设计。4)监督特种作业人员持证上岗工作.5）设置现场安全标志。6）定期进行安全检查，对事故隐患督促整改。7)协助上级主管部门处理各种工伤事故。8、质检员职责1）执行国家颁发的关于建筑安装工程质量检评标准和规范,代表上级质检部门行使监督检查职权.2）负责专业检，随时掌握各分项工程的质量情况。3）负责对管辖的工程项目的分部分项工程质量情况进行评定，建立工程质量档案，定期向技术负责人和上级质量检验部门上报质量情况。4）对不合格项要及时上报技术负责人和上一级质量检验部门，监督工长制订纠正措施，并协助上级进行损失评估和质量处罚.9、测量员职责 1）紧密配合施工,坚持37、实事实是、认真负责的工作作风。2）测量前需了解设计意图，学习和校核图纸；了解施工部署，制定测量放线方案。3）会同建设单位一起对红线桩测量控制点进行实地校测。4）测量仪器的核定、校正。5）与设计、施工等方面密切配合，并事先做好充分的准备工作,制定切实可行的与施工同步的测量放线方案。6）须在整个施工的各个阶段和各主要部位做好放线、验线工作，并要在审查测量放线方案和指导检查测量放线工作等方面加强工作,避免返工。7)验线工作要主动。验线工作要从审核测量放线方案开始，在各主要阶段施工前，对测量放线工作提出预防性要求，真正做到防患于未然.8）准确地测设标高。9）负责垂直观测、沉降观测，并记录整理观测结果（38、数据和曲线图表）。10）负责及时整理完善基线复核、测量记录等测量资料.10、办公室主任/资料员职责 1)负责接收上级有关部门，各部、室发送的各种图纸、文件等资料，并登记造册，妥善保管。2)负责发放本部门对外发送的各种图纸、文件等资料，并办理登记手续。3）规范工程项目开发施工期间的各类图纸变更通知、工程合同及其它工程项目方面文件资料的收发,保管制度。4）对各种工程资料进行科学的规范的编号、登记、复印.5）负责管理好有关工程技术资料的归档保存和借阅管理，并按有关工程技术资料的重要性进行分类，及时清理作废资料不被误用。6）发放的图纸资料必须留原件一份，连同发放清单一起存档.7）负责定期清理工程档案，39、合同、资质和建设、规划、国土等主管部门审批原件,及时移交公司档案室存档。5.1。3安全管理岗位责任制度的相应规定在项目建立以项目负责人为组长的安全生产小组，安全生产小组每周必须开展一次安全活动。坚持安全技术交底制度，重要工序必须单独制订专门的安全技术交底。项目成员无论是班组长还是操作工人都是安全员,发现安全隐患都必须向上级部门上报，并有权纠正。操作人员必须持有登高作业操作证方可上岗架子在搭设（拆卸）过程要做到文明作业，不得从架子上掉落工具、物品；同时必须保证自身安全，高空作业需穿防滑鞋，佩带安全帽、安全带,未佩带安全防护用品不得上架子。 在架子上施工的各工种作业人员应注意自身安全，不得随意向下40、向外抛、掉物品，不得随意拆除安全防护装置。支模架承受施工荷载期间，须有专门人员对支模架进行看护以便对支模架随时进行加固。在下列情况下,必须对支模架进行检查：在支模前对脚手架进行检查。粱板钢筋绑扎完成后，对模板的标高和支模架进行检查c)粱板混凝土浇筑必须对脚手架进行检查。检查保修项目：a)扣件是否松动。各主节点处各杆件的安装、构造等是否符合施工组织设计的要求.b）安全防护措施是否符合要求。C）搭拆支模架期间，地面应设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。5.2技术措施 本工程高支模区域的底部为钢筋砼板，为防结构板砼表面发生局压破坏每根立杆底部宜采用规格不小于200mm200mm141、8mm垫板做为底座。 脚手架连续设置纵、横向扫地杆和水平杆,扫地杆距底座上皮距离不大于0。2米；横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。 板底立杆步距最大不超过1500mm,板底承重立杆横、纵向间距最大不超过1000mm；梁底立杆沿梁截面方向距离最大不超过1000mm(具体距离严格按计算书距离进行搭设）。 脚手架立杆顶端采用可调顶托受力,且顶托距离最下面最近一道水平杆的距离最大不超过300mm。 （5)所有的节点必须都有扣件连接，不得遗漏；扣件的拧紧扭力矩应控制在4560NM之间。 5。3安全措施 在项目建立以项目负责人为组长的安全生产小组，安全生产小组每周必须开展一次安全活42、动. 坚持安全技术交底制度。a）在高大模板施工前，组织工人进行安全教育，通过专职安全员对管理人员及工人进行安全知识宣讲,之后通过集体观看安全教育视频的方式提高工人的安全意识，最后对工人进行安全知识测试，确保安全知识测试合格，方可允许参与高大模板的施工。b）由项目技术负责人对工人进行高大模板安装的技术要点进行讲解,通过观看ppt的方式，组织工人学习高大模板工程质量通病防治措施，确保安全的情况下,高质量标准完成高大模板工程的施工。 项目成员无论是班组长还是操作工人都是安全员，发现安全隐患都必须向上级部门上报，并有权纠正. 操作人员必须持有操作证方可上岗。 架子在搭设（拆卸）过程要做到文明作业，不得43、从架子上抛、掉工具、物品；同时必须保证自身安全，高空作业需穿防滑鞋，佩带安全帽、安全带，未佩带安全防护用品不得上架子。搭设高度2m以上的支撑架体应设置作业人员登高措施，作业面应按有关规定设置安全防护设施. 模板支撑系统在使用过程中，立柱底部不得松动悬空，不得任意拆除任何杆件，不得松动扣件，也不得用作缆风绳的拉接。 在架子上施工的各工种作业人员应注意自身安全，不得随意向下、向外抛、掉物品，不得随意拆除安全防护装置. 脚手架承受施工荷载期间，须有专门人员对脚手架进行看护以便对脚手架随时进行加固。 在下列情况下，必须对脚手架进行检查:a）在支模前对脚手架进行检查、验收。b)梁板钢筋绑扎完成后，对模板44、的标高和脚手架进行检查。c）柱砼浇筑后，梁板砼浇注前需对脚手架进行检查，并在整个浇筑过程安排专人监控架体的异常情况，发现异常情况立即停止浇筑，采取加固处理措施后方可恢复砼浇筑施工. 检查保修项目：a）扣件螺丝是否松动.b)各主节点处各杆件的安装、构造等是否符合施工方案、技术规范的要求。c)安全防护措施是否符合要求。d)搭拆脚手架期间，地面应设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。5。4施工应急救援预案5。4.1应急救援的方针与原则坚持“安全第一、预防为主”“保护人员安全优先”的方针，贯彻“常备不懈、统一指挥高效协调的原则，为给员工在施工现场创造更好的安全施工环境。应保证各种应急资45、源处于良好的备战状态,指导应急行动按计划有序进行。防止因应急行动组织不力或现场救援工作的无序和混乱而延误事故的应急救援,有效地避免或降低人员伤亡和财产损失，救助实现应急行动的快速、有序、高效,充分体现应急救援的“应急精神。5.4。2应急策划应急预案工作流程本工程的特点是支模高、梁截面尺寸大的实际情况，认真对危险源的识别，特制订本项目发生紧急情况或事故的应急措施，开展应急知识教育和应急演练,提高现场操作人员应急能力，减少突发事件造成的损失和不良影响，其应急准备和响应工作程序如下：危险源辨识编制危险源预案成立抢险领导小组组织抢险队伍、救护车配备应急物资、设备应急知识教育与培训 突发事件风险分析和预46、防本工程在分析、辨识施工中，危险因素是架体搭设高度过高，易产生高空坠落,高空落物伤人等事故。在工地采取机电管理、安全管理等各种防范措施的基础上，还需做好以上危险因素产生的危险方案。突发事件及风险预防措施施工工作面外脚手架必须高于工作面1.5米，并满铺一层脚手板及垂直面满挂安全网。 本高支模方案施工前组织专家论证审核签字,并报监理审批同意后方可执行. 支模搭设完毕班组自检合格报项目部质检组组织详细逐项检查合格后报监理检查、验收。 逐个扣件进行检查拧紧质量是否达到40NM的扭力矩. 逐根立杆检查是否与底板及梁底模板顶紧。 梁侧模板对拉螺栓每端必须用双螺母拧紧。 认真通过审核审定本高支模结构设计计算47、是否符合规范要求。 从中间或两对边开始向两侧平衡浇筑砼,同时,在浇筑时，不得集中过多于某点部位，防止局部超负荷。 浇筑砼时,无关人员不准在模板支架下，要有专职安全员看护，配置有专业工种进行监护并及时处理，在有可能出现事故前及时发现并处理，将安全隐患消除在萌芽状态前。5。4。4应急资源分析应急力量的组成：项目部成员应急设备、物资准备：配备药箱、药品，多部对讲机，配置灭火器、担架等.法律法规要求关于特重大安全事故行政责任追究的规定第7、31条、安全生产法第30、68条建设工程安全管理条例 、 安全许可证条例5。4.6应急准备机构与职责一旦发生施工安全事故，公司领导及有关部门负责人必须立即赶赴事发现48、场,组织指挥抢险，成立现场抢险领导小组.项目经理项目主管项目安全员安全维护小组施工组器材组施工班组组长负责事故应急救援的全面组织、指挥、协调工作，负责向上级报告并负责调集事故抢险的人力、物力。副组长协助组长组织、指挥、协调工作,组长不在现场时代行组长职责。组员在组长或副组长的指挥下，负责现场的协调、维护、抢救、警戒等工作,及具体落实组长或副组长下达的救援方法、措施的指令.教育训练在工程施工前一周，由组长组织小组成员进行抢险知识教育及应急预案的演练，全面提高应急救援能力。互相协议项目部事先与地方医院建立正式互相协议，以便在事故发生时得到外部救援力量和足够的帮助.应急响应事故出现时，在现场的任何人49、都必须立即向组长报告，汇报内容包括事故的地点、事故的程度、迅速判断的事故可能发展的趋势、伤亡情况等。及时抢救伤员、在现场警戒、观察事故发展的动态并及时将现场的信息向组长报告。组长接到事故发生后，立即赶赴现场并组织、协调救援的人力、物力展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。事故的各情况由公司向外向上汇报。模板支撑架倒塌事故的应急救援模板支撑架倒塌的主要危害模板支撑架倒塌可能造成：人员伤害、财产损失、作业环境破坏应急救援方法组长、副组长接到通知后立即到现场全程指挥救援工作,立即组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事50、故情况及需要公司支援的人力、物力。组员立即投入抢救、抢险等工作。人员的疏散由组长安排的组员进行具体指挥，具体指挥的人安排存在危险的各人员疏散到安全地带，并做好安全警戒工作。各组员及现场其他人员对现场受伤、受困的人员、财物进行抢救。人员被有支架的构件或其它物件压住时，先对支架进行观察，若需局部加固,立即安排人员进行加固,加固后方可进行相应的抢救;同时，还应防止抢险过程中发生二次倒塌，造成进一步的伤害。加固或观察后,确认没有进一步的危险,立即组织人力、物力进行抢救。伤员救护休克、昏迷的伤员救援：让休克者平卧、不用枕头，腿部太高30度;如属于心原性休克同时伴有心力衰竭、气急，不能平卧，可采用半卧。注51、意保暖和安静,尽量不要搬动，如需要搬动，动作要轻。采用吸氧和保持呼吸道畅通或实行人工呼吸。受伤出血：用止血带止血、加压包扎止血.立即拨打120急救电话或直接送往xx市第一人民医院，路线图如下现场保护由具体的组员带领保安在事故现场设置警戒区域,用三色纺织布或彩带围圈起来,有保安在旁边监护、防止闲人进入。5.5监测与监控1、模板在安装过程中应严格控制钢管立柱的垂直度，严格按照下表进行控制，以便对支架变形进行有效监测控制，监测频率为2次/天，在混凝土施工过程中应全程监控。序号 项目 允许偏差 检查工具 1 立杆钢管弯曲 3mL4m 4mL6。5m 12 20 钢板尺 2 水平杆、斜杆的钢管弯曲L6.52、5m 30 钢板尺 3 立杆全高垂直度 绝对偏差100mm 吊线和卷尺 4 立杆脚手架高度H内 相对值H/400 钢板尺 5。6主要危险源分析及控制措施本模板工程涵盖了钢筋、混凝土、模板等工程，施工过程中存在的主要危险源有以下几点：5。6。1机械伤害形成原因：木工棚、机械缺陷误操作，防护不到位应采取的控制措施：（1）设专人负责，按规范操作经常检查电锯、电刨等的防护罩，分料器、推料器等设施,确保安全有效。（2）停机时要拉闸、断电、上锁。5。6。2触电形成原因：漏电开关失效，违规接送电源。应采取的控制措施：（1）机械设备必须做到“一机一闸一漏电。（2）按、拆电源应由专业电工操作。（3）漏电开关等必53、须灵敏有效。（4）现场电缆布设规范。(5）设备必须使用按扭开关严禁使用倒顺开关.5.6.3物体打击形成原因:模板搬运违章作业 、支模设施设备缺陷.应采取的控制措施：（1）轻拿慢放,规范作业，注意安全。(2)应经常检查所用工具，确保安全有效.5。6。4高处坠落形成原因：高处支模防护不到位。应采取的控制措施：脚手架作业面应采取铺板或平挂安全网等防护措施,且工人应规范操作，勿猛拉猛撬。5.6.5坍塌形成原因：木料等堆放不规范，支撑体系基础不满足受力要求。应采取的控制措施：（1）应分散放料，并严格控制堆放高度，严禁超过规定载荷。（2）基础符合设计要求，达到设计的承载力，检测条件缺乏的情况下，可做堆载实54、验。5。6.6起重伤害形成原因：模板等吊运不规范。应采取的控制措施：（1)吊装时应把吊物绑牢固。（2）信号工及吊装司机必须持证上岗，密切配合，严格遵守“十不吊”规定。（3)被吊物严禁从人上方通过，人员严禁在被吊物下方停留.(4)经常检查吊索具，并且保持安全有效.(5）遇有6级以上强风、大雨、大雾等天气严禁吊物.（6)整个预防措施过程都比必须安排有专门人员进行监控.5。6.7其他伤害：形成原因：支拆模环境不良应采取的控制措施：应把所有拆下木料上的钉子去除或砸平。6计算书6.1 KL2(300800)梁模板（扣件式，梁板立柱不共用）计算书 计算依据: 1、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB512155、0-2016 2、建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008 3、混凝土结构设计规范GB 500102010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 500172003 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL2混凝土梁截面尺寸(mmmm）300800模板支架高度H（m）8.85模板支架横向长度B（m)20模板支架纵向长度L(m)30支架外侧模板高度Hm(mm）1500梁侧楼板厚度（mm）150 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2)面板0。1面板及小梁0.3楼板模板0。5模板及其支架0。75新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）24混凝土梁钢筋自56、重标准值G3k（kN/m3）1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3）1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1模板支拆环境是否考虑风荷载是 风荷载参数：风荷载标准值k（kN/m2）基本风压0(kN/m2）省份广西0。45k=0zst=0。092地区xx市风荷载高度变化系数z地面粗糙度A类（近海或湖岸区）1。416模板支架顶部离建筑物地面高度（m)14.85风荷载体型系数s单榀模板支架st0.145整体模板支架stw2。435fk=0zstw=1。552支架外侧模板s1。3mk=0zs=0.828 三、模板体系设计结构重要性系数57、01.1脚手架安全等级I级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆间距la(mm)900梁底两侧立杆横向间距lb(mm）500步距h(mm）1500新浇混凝土楼板立杆间距la（mm)、lb(mm）900、900混凝土梁距梁底两侧立杆中的位置居中梁底左侧立杆距梁中心线距离（mm）250板底左侧立杆距梁中心线距离s1(mm)350板底右侧立杆距梁中心线距离s2(mm）350梁底增加立杆根数1梁底增加立杆布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立杆依次距梁底左侧立杆距离（mm)250梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁间距100每纵距内附加梁底支撑58、主梁根数0结构表面的要求结构表面隐蔽梁底支撑主梁左侧悬挑长度a1（mm）0梁底支撑主梁右侧悬挑长度a2(mm）0 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)14面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2）6000 取单位宽度b=1000mm,按三等跨连续梁计算: Wbh2/6=10001414/632666.667mm3，Ibh3/12=1000141414/12228666。667mm4 q10max1。2（G1k+(G2k+G3k）h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G2k+G3k)h)+159、。4cQ1kb=1。1max1.2（0.1+(24+1.5)0。8)+1.43，1.35(0.1+(24+1.5)0.8）+1。40。73133。677kN/m q1静01.35G1k+（G2k+G3k)hb1。11。350。1+（24+1.5)0。8130.443kN/m q1活01。40。7Q1kb1。11.40。7313.234kN/m q21(G1k+（G2k+G3k）h)b1(0。1+(24+1。5)0.8）120。5kN/m 计算简图如下: 1、强度验算 Mmax0.1q1静L2+0。117q1活L20。130。4430。12+0.1173.2340。120.034kNm Mmax60、/W0。034106/32666.6671。048N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677q2L4/（100EI）=0。67720。51004/（1006000228666。667)0。01mmL/250100/2500。4mm 满足要求! 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态） R1=R4=0。4q1静L+0。45q1活L=0.430.4430.1+0。453。2340.11.363kN R2=R3=1。1q1静L+1。2q1活L=1。130。4430.1+1。23。2340.13。737kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R4=0。4q2L=0.4261、0.50.10.82kN R2=R3=1.1q2L=1。120。50.12。255kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)5080小梁抗弯强度设计值f（N/mm2)15。444小梁抗剪强度设计值（N/mm2)1。782小梁截面抵抗矩W（cm3）53。333小梁弹性模量E（N/mm2)9350小梁截面惯性矩I（cm4）213.333小梁计算方式简支梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1。363/11.363kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载:q1中MaxR2，R3/b = Max3。737，3。737/1= 3.737kN/m 梁底面板传递给右62、边小梁线荷载：q1右R4/b=1。363/11.363kN/m 小梁自重：q21.11。35（0。30.1）0。3/3 =0.03kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左1。11。350.5（0。80.15)=0.483kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右1。11.350。5(0。8-0。15）=0。483kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1.1Max1。2(0.5+(24+1.1）0.15)+1。43，1。35（0.5+（24+1。1）0.15)+1。40。73(0。35-0.3/2)/21=1。025kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1。1Max1.2(0.63、5+（24+1。1)0.15)+1。43，1。35（0.5+（24+1.1)0。15）+1.40.73(0.350。3/2）/21=1.025kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =1。363+0。03+0.483+1。025=2。901kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=3.737+0.03=3.766kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.363+0。03+0.483+1。025=2.901kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左，q中,q右=Max2.901,3.766,2。901=3。766kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小64、梁线荷载：q1左R1/b=0.82/10.82kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载:q1中MaxR2,R3/b = Max2.255,2。255/1= 2。255kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R4/b=0.82/10。82kN/m 小梁自重：q21（0。30.1)0.3/3 =0。02kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10。5(0.8-0.15)=0.325kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10。5(0.8-0。15)=0.325kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1（0.5+（24+1.1)0。15)(0.350。3/2)/21=0。427k65、N/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1（0。5+(24+1。1)0.15）(0。35-0.3/2)/21=0。427kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=0.82+0.02+0.325+0。427=1.592kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=2.255+0。02=2.275kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =0。82+0.02+0。325+0.427=1。592kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中，q右=Max1。592,2.275,1.592=2。275kN/m 为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图: 1、抗弯验算 Mm66、axmax0.125ql12，0。5ql22max0。1253.7660.92，0.53.7660.220。381kNm =Mmax/W=0。381106/53333=7。15N/mm2f=15。444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0。5ql1，ql2max0。53。7660.9，3.7660.21。695kN max=3Vmax/(2bh0)=31.6951000/（25080）0.636N/mm2=1。782N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 15ql14/(384EI)52.2759004/（3849350213.333104)0。974mml1/250900/267、503.6mm 2ql24/（8EI）2.2752004/（89350213.333104）0。023mm2l2/2502200/2501.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=maxqL1，0。5qL1+qL2=max3.7660。9，0.53。7660.9+3.7660.2=3。389kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2。611kN，R2=3。389kN,R3=3。389kN，R4=2。611kN 正常使用极限状态 Rmax=maxqL1，0.5qL1+qL2=max2.2750。9，0.52.2750。9+2。2750。2=2.047k68、N 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.433kN，R2=2。047kN，R3=2.047kN，R4=1.433kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)48。33。6主梁计算截面类型（mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2）205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W（cm3）4.49主梁弹性模量E(N/mm2）206000主梁截面惯性矩I（cm4）10.78可调托座内主梁根数1 1、抗弯验算 主梁弯矩图（kNm） =Mmax/W=0.232106/4490=51。596N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(k69、N) Vmax4.682kN max=2Vmax/A=24.6821000/42422。086N/mm2=125N/mm2 满足要求! 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.014mmL/250250/2501mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=1.318kN，R2=9.365kN，R3=1。318kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N（kN)30 可调托座最大受力NmaxR1,R2,R39.365kNN=30kN 满足要求！ 八、立杆验算立杆钢管截面类型（mm)48.33。6立杆钢管计算截面类型（mm）483钢材等级70、Q235立杆截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W（cm3）4.49抗压强度设计值f(N/mm2）205支架自重标准值q(kN/m）0.15 1、长细比验算 l0=h=1500mm =l0/i=1500/15。9=94。34=210 长细比满足要求！ 查表得:0。634 2、风荷载计算 Mwd0cQMk=0cQ（2klah2/10)1.10。6 1。4（10.0920。91。52/10）0.017kNm 3、稳定性计算 R11.318kN，R29.365kN，R31.318kN NdmaxR1，R2，R3+1.11.350。15(8。85-0.8)max1。31871、，9.365，1.318+1.79311.158kN fdNd/(A）+Mwd/W11157.666/（0。634424)+0.017106/449045.293N/mm2f205N/mm2 满足要求! 九、高宽比验算 根据建筑施工脚手架安全技术统一标准GB512102016 第8.3.2条： 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0 H/B=8。85/20=0。4433 满足要求！ 十、架体抗倾覆验算 支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=lafk=0。91.552=1.397kN/m： 风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值： Fwk= laHmmk=0.91.50.828=1.118kN72、 支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok: Mok=0。5H2qwk+HFwk=0.58.852 参考规范GB51210-2016 第6。2.17条： B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj 30Mok gk1均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2 gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2 Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN bj 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m B2la(gk1+ gk2）+2Gjkbj =B2laqH/（lalb）+G1k+2GjkB/2=2020。90.158.85/(0.90。9)73、+0.5+2120/2=790kN。m30Mok =31。164.593=213.157kN。M 满足要求！ 十一、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h（mm）100混凝土强度等级C25混凝土的龄期(天）14混凝土的实测抗压强度fc（N/mm2)9.282混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0。991立杆垫板长a(mm)200立杆垫板宽b(mm）200 F1=N=11。158kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6。5.1条规定,见下表公式参数剖析Fl(0。7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数:当h8074、0mm时，取h=1。0；当h2000mm时,取h=0.9;中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc，m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值,其值控制在1.03。5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度,取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min（1,2) 1=0。4+1。2/s，2=0。5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4:当s2时取s=2，当面积75、为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数:对中柱，取as=40,对边柱，取as=30:对角柱,取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值,将其取为0,作为板承载能力安全储备。 可得:h=1，ft=0.991N/mm2，=1，h0=h-20=80mm， um =2（a+h0）+（b+h0)=1120mm F=(0.7hft+0.25pc,m）umh0=（0.710.991+0。250）1112080/1000=62.156kNF1=11.158kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB500102010第6。6.1条规定，见下表公76、式参数剖析Fl1。35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值;可按本规范表4。1。4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6。3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=（Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6。6.2条确定 可得：fc=9.282N/mm2，c=1， l=(Ab/Al）1/2=（a+2b）(b+2b）/（ab)1/2=(600）(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1。35139.282477、0000/1000=1503。684kNF1=11.158kN 满足要求！6.2 KL6（250600）梁模板（扣件式，梁板立柱不共用）计算书 计算依据： 1、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 2、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 3、混凝土结构设计规范GB 500102010 4、建筑结构荷载规范GB 500092012 5、钢结构设计规范GB 500172003 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL6混凝土梁截面尺寸(mmmm）250600模板支架高度H(m）8。85模板支架横向长度B（m)20模板支架纵向长度L(m)30支架外侧模板高度Hm（mm）150078、梁侧楼板厚度（mm)150 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2)面板0.1面板及小梁0。3楼板模板0。5模板及其支架0。75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3）24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1。5混凝土板钢筋自重标准值G3k（kN/m3）1.1施工荷载标准值Q1k（kN/m2）3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk（kN）1模板支拆环境是否考虑风荷载是 风荷载参数：风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2）省份广西0.45k=0zst=0。092地区xx市风荷载高度变化系数z地面粗糙度A类(近海或湖岸区）1。416模板支架顶部离建79、筑物地面高度(m)14。85风荷载体型系数s单榀模板支架st0。145整体模板支架stw2。435fk=0zstw=1.552支架外侧模板s1。3mk=0zs=0.828 三、模板体系设计结构重要性系数01.1脚手架安全等级I级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板,梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆间距la(mm)900梁底两侧立杆横向间距lb（mm)500步距h（mm)1500新浇混凝土楼板立杆间距la（mm）、lb(mm)900、900混凝土梁距梁底两侧立杆中的位置居中梁底左侧立杆距梁中心线距离(mm）250板底左侧立杆距梁中心线距离s1(mm)350板底右侧立杆距梁中心线距离s2（mm）35080、梁底增加立杆根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度（mm)200梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁间距125每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面隐蔽梁底支撑主梁左侧悬挑长度a1（mm）0梁底支撑主梁右侧悬挑长度a2（mm）0 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t（mm)14面板抗弯强度设计值f（N/mm2)15面板抗剪强度设计值（N/mm2)1。4面板弹性模量E(N/mm2)6000 取单位宽度b=1000mm,按二等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001414/632666。667mm3，Ibh3/12=1000141414/12228666。667m81、m4 q10max1.2(G1k+(G2k+G3k）h）+1.4Q1k，1.35（G1k+(G2k+G3k）h）+1。4cQ1kb=1.1max1。2(0.1+(24+1。5）0.6）+1.43，1.35（0。1+(24+1。5）0.6)+1.40。73126。103kN/m q1静01。35G1k+（G2k+G3k)hb1。11.350。1+(24+1。5)0.6122。869kN/m q1活01.40。7Q1kb1.11。40。7313.234kN/m q21(G1k+（G2k+G3k）h）b1(0。1+（24+1。5）0.6)115.4kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0。82、125q1L20.12526.1030.12520。051kNm Mmax/W0。051106/32666.6671。561N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0。521q2L4/(100EI)=0.52115.41254/（1006000228666。667)0.014mmL/250125/2500.5mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0。375q1静L+0.437q1活L=0。37522.8690.125+0。4373.2340.1251。249kN R2=1.25q1L=1.2526。1030。1254。079kN 标准值83、(正常使用极限状态） R1=R3=0。375q2L=0。37515.40.1250。722kN R2=1.25q2L=1.2515。40。1252.406kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型（mm)5080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2）1。782小梁截面抵抗矩W（cm3）53。333小梁弹性模量E（N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)213。333小梁计算方式简支梁 承载能力极限状态: 梁底面板传递给左边小梁线荷载:q1左R1/b=1。249/11.249kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b = Max84、4。079/1= 4。079kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=1.249/11。249kN/m 小梁自重:q21.11。35（0。3-0。1）0.25/2 =0。037kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左1.11.350.5(0.6-0.15）=0。334kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右1.11.350。5（0。60。15)=0。334kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1。1Max1。2（0。5+(24+1。1）0。15)+1.43，1.35（0.5+（24+1.1)0。15)+1.40。73（0。350.25/2）/21=1。153kN/m85、 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1。1Max1.2（0.5+(24+1.1）0。15）+1。43,1。35（0。5+（24+1.1）0.15)+1。40.73(0.35-0.25/2）/21=1。153kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =1.249+0。037+0.334+1。153=2。773kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=4.079+0。037=4。116kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1。249+0.037+0。334+1。153=2。773kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左，q中,q右=Max2.773,4。116,286、。773=4。116kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=0.722/10.722kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载:q1中MaxR2/b = Max2。406/1= 2。406kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=0。722/10。722kN/m 小梁自重：q21（0。30.1)0。25/2 =0.025kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10。5(0.6-0。15）=0。225kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10。5（0.6-0。15)=0.225kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1（0.5+(287、4+1。1）0.15）(0。350.25/2）/21=0。48kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0。5+(24+1。1）0.15）(0。350.25/2）/21=0.48kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=0。722+0。025+0.225+0。48=1.452kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=2.406+0.025=2.431kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =0。722+0.025+0.225+0.48=1.452kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左，q中,q右=Max1.452，2.431，1.452=2。431kN/m88、 为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0。125ql12,0.5ql22max0。1254。1160.92，0。54。1160.220。417kNm =Mmax/W=0.417106/53333=7.814N/mm2f=15。444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.5ql1,ql2max0.54.1160.9,4。1160.21.852kN max=3Vmax/（2bh0）=31.8521000/(25080)0。695N/mm2=1.782N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 15ql14/(384EI)52.4319004/(389、849350213.333104)1。041mml1/250900/2503.6mm 2ql24/(8EI)2。4312004/（89350213。333104)0.024mm2l2/2502200/2501。6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=maxqL1,0。5qL1+qL2=max4.1160.9,0。54。1160。9+4.1160.2=3。704kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2。496kN,R2=3。704kN，R3=2.496kN 正常使用极限状态 Rmax=maxqL1，0。5qL1+qL2=max2.4310.9,0.590、2.4310。9+2.4310.2=2.188kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.307kN，R2=2.188kN，R3=1.307kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型（mm)48.33.6主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2）205主梁抗剪强度设计值（N/mm2）125主梁截面抵抗矩W(cm3）4.49主梁弹性模量E(N/mm2）206000主梁截面惯性矩I（cm4)10。78可调托座内主梁根数1 1、抗弯验算 主梁弯矩图（kNm) =Mmax/W=0.775106/4490=172。606N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 91、2、抗剪验算 主梁剪力图（kN） Vmax4.348kN max=2Vmax/A=24。3481000/42420.509N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图（mm） max0。467mmL/250500/2502mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=4.348kN，R2=4.348kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 可调托座最大受力NmaxR1，R24。348kNN=30kN 满足要求! 八、立杆验算立杆钢管截面类型（mm）48.33.6立杆钢管计算截面类型(mm）483钢材等级92、Q235立杆截面面积A（mm2）424回转半径i（mm）15.9立杆截面抵抗矩W（cm3）4.49抗压强度设计值f（N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=h=1500mm =l0/i=1500/15.9=94。34=210 长细比满足要求！ 查表得：0.634 2、风荷载计算 Mwd0cQMk=0cQ（2klah2/10)1.10.6 1.4（10.0920。91。52/10）0.017kNm 3、稳定性计算 R14。348kN，R24。348kN NdmaxR1，R2+1。11.350.15(8。85-0。6）max4.348,4.348+1.838693、.186kN fdNd/（A)+Mwd/W6185。687/(0.634424)+0.017106/449026。797N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工脚手架安全技术统一标准GB512102016 第8。3。2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3。0 H/B=8.85/20=0.4433 满足要求! 十、架体抗倾覆验算 支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=lafk=0。91。552=1。397kN/m: 风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值： Fwk= laHmmk=0。91.50。828=1。118kN 支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力94、矩标准值Mok： Mok=0。5H2qwk+HFwk=0.58.8521。397+8。851.118=64.593kN。m 参考规范GB51210-2016 第6.2.17条： B2la（gk1+ gk2）+2Gjkbj 30Mok gk1-均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2 gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2 Gjk-支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN bj 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj =B2laqH/（lalb）+G1k+2GjkB/2=2020。90。158。85/（95、0。90。9）+0.5+2120/2=790kN.m30Mok =31.164。593=213。157kN。M 满足要求！ 十一、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm）100混凝土强度等级C25混凝土的龄期(天）14混凝土的实测抗压强度fc（N/mm2）9。282混凝土的实测抗拉强度ft（N/mm2）0.991立杆垫板长a(mm）200立杆垫板宽b（mm)200 F1=N=6。186kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB500102010第6.5。1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m）umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数96、：当h800mm时，取h=1。0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc，m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值,其值控制在1。0-3.5N/2范围内um临界截面周长:距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min（1,2） 1=0。4+1.2/s,2=0。5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s97、=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40,对边柱,取as=30：对角柱,取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc，m之值,将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0。991N/mm2,=1，h0=h-20=80mm， um =2（a+h0）+(b+h0)=1120mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0。710.991+0。250)1112080/1000=62。156kNF1=6。186kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6。6。1条规98、定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6。3。1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=（Ab/Al）1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=9.282N/mm2,c=1， l=（Ab/Al）1/2=(a+2b)(b+2b)/（ab）1/2=（600)(600）/（200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.351399、9.28240000/1000=1503。684kNF1=6。186kN 满足要求！6。3 KL20（250900)梁模板（扣件式，梁板立柱不共用）计算书 计算依据： 1、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 2、建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008 3、混凝土结构设计规范GB 500102010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL20混凝土梁截面尺寸(mmmm）250900模板支架高度H(m)8。85模板支架横向长度B（m)15模板支架纵向长度L（m)30支架外侧模板高度Hm100、（mm）1500梁侧楼板厚度（mm)150 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0。1面板及小梁0。3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）24混凝土梁钢筋自重标准值G3k（kN/m3)1。5混凝土板钢筋自重标准值G3k（kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k（kN/m2）3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1模板支拆环境是否考虑风荷载是 风荷载参数：风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份广西0。45k=0zst=0.09地区xx市风荷载高度变化系数z地面粗糙度A类（近海或湖岸区）1.416模101、板支架顶部离建筑物地面高度(m）14。85风荷载体型系数s单榀模板支架st0.142整体模板支架stw1。913fk=0zstw=1。219支架外侧模板s1。3mk=0zs=0。828 三、模板体系设计结构重要性系数01。1脚手架安全等级I级新浇混凝土梁支撑方式梁一侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆间距la（mm）900梁底两侧立杆横向间距lb(mm）450步距h（mm)1600新浇混凝土楼板立杆间距la（mm）、lb(mm)900、900混凝土梁距梁底两侧立杆中的位置自定义梁底左侧立杆距梁中心线距离(mm）100板底右侧立杆距梁中心线距离s2（mm）350梁底增加立杆根数1梁底增加立102、杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁底左侧立杆距离(mm）225梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm）200梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁间距125每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面隐蔽梁底支撑主梁左侧悬挑长度a1(mm)25梁底支撑主梁右侧悬挑长度a2(mm）0 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1。4面板弹性模量E(N/mm2）6000 取单位宽度b=1000mm，按二等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/103、12=1000151515/12281250mm4 q10max1.2(G1k+（G2k+G3k)h)+1.4Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)h）+1。4cQ1kb=1.1max1.2（0。1+(24+1.5)0。9)+1。43，1。35（0。1+（24+1。5）0.9)+1。40.73137.463kN/m q1静01。35G1k+(G2k+G3k）hb1。11.350.1+（24+1。5)0。9134.229kN/m q1活01.40.7Q1kb1.11.40.7313.234kN/m q21(G1k+（G2k+G3k）h）b1(0.1+（24+1.5)0.9）123.05kN104、/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0。125q1L20。12537。4630。12520.073kNm Mmax/W0.073106/375001。951N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0。521q2L4/(100EI)=0.52123.051254/（1006000281250)0.017mmL/250125/2500.5mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值（承载能力极限状态) R1=R3=0。375q1静L+0.437q1活L=0。37534。2290。125+0.4373.2340。1251。781kN R2=1.25q1L=1.2537.46105、30.1255.854kN 标准值(正常使用极限状态） R1=R3=0.375q2L=0.37523。050。1251。08kN R2=1。25q2L=1。2523。050。1253.602kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型（mm）5080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2）15.444小梁抗剪强度设计值（N/mm2）1。782小梁截面抵抗矩W（cm3)53.333小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I（cm4）213。333小梁计算方式简支梁 承载能力极限状态: 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.781/11.781kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷106、载：q1中MaxR2/b = Max5。854/1= 5。854kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=1.781/11.781kN/m 小梁自重:q21。11。35（0。30.1)0.25/2 =0。037kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左1。11。350。50.9=0.668kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右1.11。350。5（0。9-0.15）=0.557kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1。1Max1。2(0.5+(24+1。1）0。15）+1。43,1。35（0。5+(24+1。1）0.15)+1。40。73(0。350。25/2）/2107、1=1。153kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左=1.781+0.037+0.668=2.487kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=5.854+0.037=5。891kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.781+0.037+0。557+1.153=3.528kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左，q中,q右=Max2。487，5。891，3。528=5。891kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1。08/11。08kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b = Max3.602/1= 3.108、602kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=1.08/11.08kN/m 小梁自重：q21（0.3-0。1)0.25/2 =0。025kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.50。9=0。45kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10。5(0.90。15）=0。375kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1（0。5+（24+1.1)0.15)(0。35-0。25/2）/21=0。48kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左=1.08+0.025+0。45=1。555kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=3.602+0。025=3。627kN109、/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.08+0.025+0.375+0.48=1.96kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max1.555，3。627,1。96=3。627kN/m 为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算,如下图: 1、抗弯验算 Mmaxmax0。125ql12，0。5ql22max0.1255。8910。92，0.55.8910。220。596kNm =Mmax/W=0。596106/53333=11.184N/mm2f=15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.5ql1，ql2max0。55。8910。9,5.891110、0。22.651kN max=3Vmax/（2bh0)=32.6511000/（25080)0。994N/mm2=1.782N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 15ql14/(384EI）53.6279004/（3849350213.333104)1.553mml1/250900/2503。6mm 2ql24/(8EI）3。6272004/（89350213.333104)0.036mm2l2/2502200/2501.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=maxqL1，0。5qL1+qL2=max5。8910.9,0。55。8910.9+5。8910。2=5.3111、02kN 同理可得: 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.238kN，R2=5。302kN，R3=3.175kN 正常使用极限状态 Rmax=maxqL1，0.5qL1+qL2=max3。6270。9，0.53。6270。9+3。6270.2=3。264kN 同理可得: 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1。399kN,R2=3。264kN，R3=1。764kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型（mm)48。33.6主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f（N/mm2）205主梁抗剪强度设计值(N/mm2）125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/112、mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10。78可调托座内主梁根数1 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm） =Mmax/W=0.222106/4490=49。53N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.786kN max=2Vmax/A=22.7861000/42413。142N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0。021mmL/250225/2500.9mm 满足要求! 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=5。024kN，R2=6。101kN，R3=0.41kN 七、可调113、托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN）30 可调托座最大受力NmaxR1，R2，R36.101kNN=30kN 满足要求！ 八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)48.33.6立杆钢管计算截面类型(mm）483钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2）424回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3）4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0。15 1、长细比验算 l0=h=1600mm =l0/i=1600/15.9=100。629=210 长细比满足要求！ 查表得：0.588 2、风荷载计算 Mwd0cQMk=0cQ(2klah114、2/10)1。10.6 1.4（10。090。91。62/10）0.019kNm 3、稳定性计算 R15。024kN，R26。101kN，R30。41kN NdmaxR1，R2，R3+1。11.350。15（8。85-0.9）max5.024，6.101,0。41+1。7717.872kN fdNd/（A)+Mwd/W7871.957/(0。588424)+0.019106/449035.806N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0 H/B=8.85/15=0115、.593 满足要求！ 十、架体抗倾覆验算 支撑脚手架风线荷载标准值：qwk=lafk=0.91.219=1。097kN/m： 风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值： Fwk= laHmmk=0。91.50。828=1.118kN 支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok： Mok=0。5H2qwk+HFwk=0。58.852 参考规范GB512102016 第6。2。17条： B2la（gk1+ gk2）+2Gjkbj 30Mok gk1均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2 gk2-均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2 Gjk-支撑脚手架计算单元上116、集中堆放的物料自重标准值kN bj 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m B2la（gk1+ gk2）+2Gjkbj =B2laqH/(lalb)+G1k+2GjkB/2=1520。90.158。85/（0。90.9)+0.5+2115/2=448.125kN。m30Mok =31.152。856=174.426kN。M 满足要求！ 十一、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm）100混凝土强度等级C25混凝土的龄期（天）14混凝土的实测抗压强度fc（N/mm2)9。282混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.991立杆垫板长a(mm）200立杆垫板宽b（mm）20117、0 F1=N=7。872kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0。25pc，m）umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0;当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc，m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.03.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min（118、1，2) 1=0。4+1.2/s,2=0。5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4:当s2时取s=2，当面积为圆形时,取s=2as板柱结构类型的影响系数:对中柱，取as=40，对边柱，取as=30:对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc，m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备. 可得：h=1，ft=0.991N/mm2,=1，h0=h-20=80mm， um =2(a+h0）+（b+h0)=1120mm F=（0。7119、hft+0.25pc，m)umh0=(0。710。991+0。250）1112080/1000=62.156kNF1=7。872kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6。6。1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1。4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积,按本规范第6.6。2条确定 可120、得:fc=9.282N/mm2，c=1, l=(Ab/Al）1/2=（a+2b）(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600）/(200200)1/2=3,Aln=ab=40000mm2 F=1。35clfcAln=1。35139。28240000/1000=1503。684kNF1=7.872kN 满足要求！6。4 KL2（300800)梁侧模计算书 计算依据： 1、混凝土结构工程施工规范GB506662011 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 500092012 4、钢结构设计规范GB 500172003 一、工程属性新浇混凝梁名称KL2,标高1121、4。85。00m混凝土梁截面尺寸(mmxmm）300800新浇混凝土梁计算跨度（m）10.6 二、荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土重力密度c(kN/m3)24结构重要性系数1可变组合系数0。9混凝土侧压力折减系数0。8梁下挂侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度H下挂(m）0。8新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k（kN/m2)梁下挂侧模G4kcH0.8240.815.36kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2）2 下挂部分：承载能力极限状态设计值S承01。350.9G4k+1.4cQ4k11.350.915。36+1。40。9221122、。182kN/m2 下挂部分：正常使用极限状态设计值S正G4k15.36 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置主梁间距(mm）450主梁合并根数2小梁最大悬挑长度（mm)125结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm）450 梁左侧梁右侧楼板厚度（mm）150100梁下挂侧模高度（mm）650700小梁道数（下挂)66 左侧支撑表:第i道支撑距梁底距离（mm）支撑形式10固定支撑2350对拉螺栓 右侧支撑表：第i道支撑距梁底距离（mm）支撑形式10固定支撑2350对拉螺栓 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm）14模板抗弯强度设计123、值f（N/mm2)15模板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5模板弹性模量E(N/mm2)6000 1、左下挂侧模 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000142/632666。667mm3，Ibh3/12=1000143/12228666.667mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承121.18221。182kN/m q1静01。350.9G4kb11。350。915.36118.662kN/m q1活01。4cQ4kb11.40。9212.52kN/m Mmax0。107q1静L2+0.121q1活L2=0.10718.6620。132+0。1212.520124、.1320.039kNm Mmax/W0。039106/32666.6671。191N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正115。3615.36kN/m max0.632qL4/（100EI）=0。63215.361304/(1006000228666.667）0。02mm130/400=0.325mm 满足要求! 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 R左下挂max1。143q1静l左+1。223q1活l左1.14318.6620。13+1。2232。520.133。174kN 正常使用极限状态 R左下挂max1.143l左q1.1430.1315。362。282k125、N 2、右下挂侧模 梁截面宽度取单位长度，b1000mm.Wbh2/6=1000142/632666。667mm3,Ibh3/12=1000143/12228666。667mm4.面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承121.18221.182kN/m q1静01.350.9G4kb11.350.915.36118.662kN/m q1活01.4cQ4kb11。40。9212.52kN/m Mmax0。107q1静L2+0.121q1活L2=0。10718.6620。142+0。1212。520。1420。045kNm Mmax/W0。045106/32666。6671.381N/mm2126、f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正115.3615。36kN/m max0.632qL4/（100EI）=0.63215.361404/（1006000228666.667)0.027mm140/400=0.35mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 R右下挂max1.143q1静l左+1。223q1活l左1。14318.6620.14+1.2232。520.143.418kN 正常使用极限状态 R右下挂max1。143l左q1.1430。1415。362。458kN 五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)125小梁计算方式简支梁小梁类型方木小梁截面类型(mm127、)5080小梁弹性模量E（N/mm2）8415小梁抗剪强度设计值(N/mm2）1。663小梁截面抵抗矩W(cm3）53.333小梁抗弯强度设计值f（N/mm2)15.444小梁截面惯性矩I(cm4）213。333 1、左下挂侧模 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q3.174kN/m Mmaxmax0。125ql2，0。5ql12=max0。1253.1740。452，0.53.1740.1252=0.08kNm Mmax/W0.08106/533331.506N/mm2f15。444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.5ql,ql1=max0。128、53。1740。45,3.1740.125=0.714kN max=3Vmax/（2bh0)=30。7141000/(25080）0.268N/mm21.663N/mm2 满足要求! 3、挠度验算 q2.282kN/m 1max5qL4/(384EI）=52.2824504/(38484152133330）0.068mm450/400=1.125mm 2maxqL4/（8EI）=2。2821254/（884152133330）=0.004mm125/400=0。312mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 R左下挂maxmax3.1740.45,0.53。1740。45+3。129、1740.1251。428kN 正常使用极限状态 R左下挂maxmax2。2820。45，0。52。2820。45+2.2820.1251。027kN 2、右下挂侧模 计算简图如下: 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q3。418kN/m Mmaxmax0.125ql2，0.5ql12=max0。1253。4180.452,0。53。4180.1252=0.087kNm Mmax/W0.087106/533331.622N/mm2f15.444N/mm2 满足要求! 2、抗剪验算 Vmaxmax0.5ql，ql1=max0.53。4180.45，3。4180。125=0。769kN130、 max=3Vmax/（2bh0）=30。7691000/(25080）0.288N/mm21。663N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q2.458kN/m 1max5qL4/(384EI）=52。4584504/（38484152133330）0。073mm450/400=1.125mm 2maxqL4/(8EI)=2。4581254/(884152133330)=0。004mm125/400=0.312mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 R右下挂maxmax3。4180.45,0.53.4180。45+3。4180.1251.538kN 正常使用极限状态 R右下挂131、maxmax2。4580.45，0.52.4580。45+2。4580.1251。106kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)48。33.6主梁计算截面类型（mm）483主梁合并根数2主梁弹性模量E（N/mm2）206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2）205主梁抗剪强度设计值（N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4）10.78主梁截面抵抗矩W（cm3）4。49主梁受力不均匀系数0.6 1、左下挂侧模 因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0。6。 同前节计算过程,可依次解得: 承载能力极限状态：R10。297kN，R20.857kN，R30.709kN，R40.709132、kN，R50。857kN,R60.297kN 正常使用极限状态：R10。212kN,R20.616kN，R30.5kN，R40。5kN，R50.616kN，R60.212kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图（kNm) maxMmax/W0。263106/4490=58。611N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max=2Vmax/A=21。8631000/4248.788N/mm2=120 N/mm2 满足要求! 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.477mm350/4000。875 mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 R左133、下挂max3.46/0。6=5。766kN 2、右下挂侧模 因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6. 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R10。32kN，R20.923kN，R30.763kN，R40.763kN,R50。923kN，R60。32kN 正常使用极限状态:R10。228kN，R20.664kN,R30.539kN,R40.539kN，R50。664kN，R60。228kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图（kNm） maxMmax/W0.359106/4490=80。009N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图（k134、N) max=2Vmax/A=22。0061000/4249.462N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm） max0.868mm350/4000.875 mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 R右下挂max4。012/0。6=6。687kN 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值Ntb（kN)12.9 同主梁计算过程,取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力。可知对拉螺栓受力N0.95Max5。766，6.6876.352kNNtb12.9kN 满足要求！6.5 板模板(板厚按150）（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工脚手架安全技术统一135、标准GB512102016 2、建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008 3、混凝土结构设计规范GB 500102010 4、建筑结构荷载规范GB 500092012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称B1，标高14.85m新浇混凝土楼板板厚(mm)150模板支架高度H（m）8。85模板支架纵向长度L(m)19.6模板支架横向长度B(m）10。6支架外侧竖向封闭栏杆高度Hm（mm）1500 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2)面板0。1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架自重0.75混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢136、筋自重标准值G3k（kN/m3）1.1施工荷载标准值Q1k（kN/m2）2.5支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk（kN）1 风荷载参数：风荷载标准值k(kN/m2）基本风压0(kN/m2)省份广西0。45k=0zst=0.09地区xx市风荷载高度变化系数z地面粗糙度A类(近海或湖岸区)1。416模板支架顶部离建筑物地面高度（m）14.85风荷载体型系数s单榀模板支架st0。142整体模板支架stw1。449fk=0zstw=0.923竖向封闭栏杆s1mk=0zs=0.637 三、模板体系设计结构重要性系数01。1脚手架安全等级I级主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la（m137、m)900立杆横向间距lb（mm）900水平拉杆步距h(mm)1600小梁间距l（mm)300小梁最大悬挑长度l1(mm）150主梁最大悬挑长度l2(mm)100结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下:模板设计平面图模板设计剖面图（模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向） 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)14面板抗弯强度设计值f(N/mm2）15面板抗剪强度设计值（N/mm2)1.4面板弹性模量E（N/mm2)6000面板计算方式简支梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算. Wbh2/6=10001414/632666。667mm3，Ibh3/138、12=1000141414/12228666.667mm4 承载能力极限状态 q11。1max1。2（G1k +(G2k+G3k)h）+1。4Q1k ，1。35(G1k +(G2k+G3k)h)+1。40。7Q1kb=1。1max1。2（0。1+(24+1.1)0.15）+1。42。5，1。35（0.1+(24+1。1）0.15）+1.40.72.5 1=8.952kN/m 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k）h）)b =(1(0.1+(24+1.1）0.15）)13.865kN/m 计算简图如下: 1、强度验算 Mmaxq1l2/88。9520。32/80.101kNm M139、max/W0.101106/32666.6673.083N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5ql4/（384EI）=53.8653004/（3846000228666.667）=0.297mm 0。297mmL/250300/2501。2mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型（mm)5080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2）1.782小梁截面抵抗矩W（cm3）53。333小梁弹性模量E（N/mm2)9350小梁截面惯性矩I（cm4）213.333小梁计算方式简支梁 q11。1max1。2（G1k+ (G2k+140、G3k)h）+1。4Q1k，1。35（G1k +（G2k+G3k)h）+1.40。7Q1kb=1.1max1。2（0。3+（24+1。1）0。15)+1。42.5，1.35(0.3+(24+1。1)0.15)+1.40.72。50.3=2.765kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M1q1l2/82。7650.92/80.28kNm M2q1L12/2=2.7650。152/20.031kNm MmaxmaxM1,M2max0.28，0。0310.28kNm =Mmax/W=0.28106/53333=5。249N/mm2f=15。444N/mm2 满足要求! 2、抗剪验算 V10。5q1141、L0。52.7650。91。244kN V2q1L12。7650.150。415kN VmaxmaxV1，V2max1.244，0.4151.244kN max=3Vmax/(2bh0）=31。2441000/(25080）0。467N/mm2=1。782N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q（G（G1k +(G2k+G3k）h)）b=(1(0.3+（24+1。1)0.15）)0.31。22kN/m 挠度，跨中max5qL4/（384EI）=51.229004/（3849350213。333104）0.522mmL/250900/2503。6mm; 悬臂端maxql14/（8EI)=1.22142、1504/（89350213。333104）0.004mm2l1/2502150/2501.2mm 满足要求! 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)48。33。6主梁计算截面类型(mm）483主梁抗弯强度设计值f（N/mm2)205主梁抗剪强度设计值（N/mm2）125主梁截面抵抗矩W（cm3）4。49主梁弹性模量E（N/mm2）206000主梁截面惯性矩I(cm4)10。78主梁计算方式三等跨连续梁 1、小梁最大支座反力计算 q11.1max1.2(G1k +(G2k+G3k）h)+1.4Q1k，1。35(G1k +(G2k+G3k)h）+1。40.7Q1kb=1。1max1.2（0143、.5+(24+1.1）0.15）+1.42。5，1。35(0。5+（24+1。1）0。15）+1。40。72.50.32。844kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k）h）)b=(1(0。5+（24+1。1)0。15)）0.31。28kN/m 承载能力极限状态 按简支梁，Rmaxq1L2。8440。92.56kN 按简支梁悬臂梁，R10.5q1L+q1l10.52.8440.9+2。8440。151.706kN RmaxRmax,R12.56kN； 正常使用极限状态 按简支梁，Rmaxq2L1.280。91.152kN 按简支梁悬臂梁，R10。5q2L+q2l10。51.280.9+1144、.280.150.768kN RmaxRmax，R11.152kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 2、抗弯验算 主梁弯矩图一（kNm) 主梁弯矩图二(kNm） =Mmax/W=0。734106/4490=163。365N/mm2f=205N/mm2 满足要求! 3、抗剪验算 主梁剪力图一（kN) 主梁剪力图二(kN) max=2Vmax/A=24.7031000/42422。185N/mm2=125N/mm2 满足要求! 4、挠度验算 主梁变形图一(mm） 主梁变形图二（mm) 跨中max=0.785mm=900/250=3.6mm 悬挑段max0.324mm=2100/2145、50=0.8mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=5.537kN，R2=8。021kN,R3=8。59kN，R4=3。453kN 图二 支座反力依次为R1=4.438kN，R2=8。362kN,R3=8。362kN,R4=4。438kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N（kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N8.59kNN30kN 满足要求！ 八、立杆验算立杆钢管截面类型（mm）48。33.6立杆钢管计算截面类型（mm）483钢材等级Q235立杆截面面积A（mm2)424立杆截面回转半径i（mm)15.9立杆截面抵抗146、矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2）205支架自重标准值q（kN/m）0。15 1、长细比验算 l0=h=1600mm =l0/i=1600/15。9=100。629=210 满足要求! 2、立杆稳定性验算 考虑风荷载： =l0/i=1600.000/15。9=100.629 查表得，1=0。588 Mwd=0wQMwk=0wQ（2wklah2/10）=1。10。61.4(10.090。91。62/10）=0。019kNm Nd =MaxR1,R2，R3,R4+1。1GqH=Max5。537，8。362，8.59，4。438+1.11。350。158。85=10.561kN f147、d=Nd/(1A）+Mwd/W10。561103/(0.588424）+0。019106/4490=46.628N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 第8.3。2条： 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3。0 H/B=8。85/10。6=0。8353 满足要求！ 十、架体抗倾覆验算 支撑脚手架风线荷载标准值：qwk=lafk=0。90.923=0.831kN/m： 风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值： Fwk= laHmmk=0。91。50。637=0。86kN 支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾148、覆力矩标准值Mok： Mok=0.5H2qwk+HFwk=0。58。8520.831+8。850.86=40。142kN。m 参考规范GB51210-2016 第6.2。17条： B2la（gk1+ gk2）+2Gjkbj 30Mok gk1-均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2 gk2-均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2 Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN bj 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m B2la（gk1+ gk2)+2Gjkbj =B2laqH/(lalb)+G1k+2GjkB/2=10.620.90。158.8149、5/(0.90.9)+0。5+2110。6/2=226.893kN。m30Mok =31。140。142=132。468kN.M 满足要求! 十一、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h（mm)100混凝土强度等级C25混凝土的龄期(天)14混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)9。282混凝土的实测抗拉强度ft（N/mm2)0。991立杆垫板长a（mm）200立杆垫板宽b(mm）200 F1=N=10.561kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6。5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc，m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设150、计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时,取h=0。9；中间线性插入取用.ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值,其值控制在1。03。5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min（1,2) 1=0。4+1.2/s，2=0。5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜151、大于4:当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0。991N/mm2,=1，h0=h20=80mm， um =2(a+h0）+（b+h0）=1120mm F=（0。7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.991+0。250)1112080/1000=62.156kNF1=10.561kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-20152、10第6。6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1。35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.41取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3。1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=（Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6。6.2条确定 可得：fc=9。282N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=（a+2b)（b+2b)/(ab）1/2=（600）（600）/(200200）1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcA153、ln=1。35139。28240000/1000=1503.684kNF1=10.561kN 满足要求！6。6 柱模板（KZ28 600600）（设置对拉螺栓)计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008 2、混凝土结构设计规范GB500102010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 500172003 一、工程属性新浇混凝土柱名称3层KZ28新浇混凝土柱长边边长(mm)600新浇混凝土柱的计算高度(mm)3900新浇混凝土柱短边边长（mm)600 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008混凝土重力154、密度c（kN/m3)24混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H（m)3。9混凝土侧压力折减系数0。8新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k（kN/m2）cH0。8243.974。88kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k（kN/m2）2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k=cH0.8243.974。88kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40。7Q3k0.9max1。274.88+1.42，1.3574。88+1.40.720.9max92。656，103。0480。9103。04892.743kN/m2 正常使155、用极限状态设计值S正G4k74。88 kN/m2 三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度（mm）14面板抗弯强度设计值f(N/mm2）14。742面板弹性模量E(N/mm2）6000柱长边小梁根数6柱短边小梁根数6柱箍间距l1（mm）450模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算 静载线荷载q10。91。35bG4k0.91。350.4574.8840.941kN/m 活载线荷载q20.91.40.7bQ3k0。91。40.70.4520.794kN/m Mmax0.107q1l20.121q2l2-0。10740。9410.122-0。1210。7940。12156、20.064kNm Mmax/W0。064106/（1/6450142）4。385N/mm2f14。742N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0.4574.8833.696kN/m 0。632ql4/(100EI）0.63233。6961204/(1006000(1/12450143）0。072mml/400120/4000。3mm 满足要求！ 四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm）5080小梁截面惯性矩I(cm4）213。333小梁截面抵抗矩W（cm3)53。333小梁抗弯强度设计值f（N/mm2）13.5小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁抗剪强度设计值（157、N/mm2)1.35最低处柱箍离楼面距离（mm)180 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0。1292.74311.129 kN/m 小梁弯矩图（kNm) Mmax0。217kNm Mmax/W0。217106/53.3331034.062N/mm2f13.5N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图（kNm） Vmax2。807kN max=3Vmax/(2bh0）=32.8071000/（25080）1。053N/mm2=1。35N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0。1274.888。986 kN/m 小梁变形图(mm) 0.093mm1.125mm 158、满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=5。393 正常使用极限状态 Rmax=4。354 五、柱箍验算 （规范中缺少相关计算说明，仅供参考）柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格(mm)483柱箍截面惯性矩I（cm4)10.78柱箍截面抵抗矩W（cm3)4.49柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E（N/mm2)206000模板设计立面图 1、柱箍强度验算 连续梁中间集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值. 长边柱箍： 取小梁计算中b=600/（61)=120mm=0.12m代入小梁计算中得到： 承载能力极限状态 Rmax5.393kN P=159、Rmax/2=2.696kN 正常使用极限状态： Rmax4.354kN P=Rmax/2=2.177kN 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图(kNm） 长边柱箍剪力图(kN) M10。172kNm，N16。494kN 短边柱箍： 取小梁计算中b=600/(61）=120mm=0.12m代入小梁计算中得到： 承载能力极限状态 Rmax5.393kN P=Rmax/2=2.696kN 正常使用极限状态： Rmax4.354kN P=Rmax/2=2。177kN 短边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图（kNm） 短边柱箍剪力图（kN) M20.172kNm，N26.494kN M/Wn0.172106/（160、4.49103）38。219N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm) 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图(mm） 10。018mml/4000。698mm 20。018mml/4000。698mm 满足要求！ 六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号T14轴向拉力设计值Ntb(kN）17.65扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26 N6。4942=12。989kNNtb17。65kN 满足要求！ N6.4942=12.989kN26kN 满足要求！7附图7.1总平面布置图7.2大学生创业园四层平面结构布置图(高支模部分）7。3大学生创业园四层结构平面梁配筋图(高支模部分）7.3大学生创业园四层满堂脚手架搭设平面布置图（高支模部分）7。2屋面外挑板高支模平面图、剖面图7。3架体与结构柱及结构梁连接大样7。4立杆底部大样图