1、编号：SJHN.JZY-XX国际电子商务总部大厦模板工程施 工 组 织 设 计编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录一、 编制依据和编制说明71.1编制说明71.2 编制依据8二、工程概况8三、施工准备8四、施工进度计划94.1 施工进度计划94.2 工期保证措施9五、模板分项工程施工方法105.1柱模115.2、墙模板115.3、梁板模板125.4、楼梯模板：13六、模板支撑计算式136.1、计算公式13三、荷载组合15四、面板验算161、强度验算162、挠度验算16五、小梁验算171、强度验算172、挠2、度验算173、支座反力计算184、抗剪验算19六、主梁验算191、强度验算192、支座反力计算203、挠度验算20七、对拉螺栓验算21一、面板验算211、强度验算222、挠度验算22二、小梁验算221、强度验算222、挠度验算23三、柱箍验算231、柱箍强度验算242、柱箍挠度验算25四、对拉螺栓验算26一、面板验算261、强度验算272、挠度验算27二、小梁验算281、强度验算282、挠度验算28三、柱箍验算281、柱箍强度验算292、柱箍挠度验算30四、对拉螺栓验算31一、面板验算311、强度验算322、挠度验算32二、小梁验算321、强度验算332、挠度验算33三、柱箍验算331、柱箍强3、度验算342、柱箍挠度验算35四、对拉螺栓验算36三、面板验算391、强度验算392、挠度验算40四、小梁验算401、强度验算402、抗剪验算413、挠度验算41五、主梁验算411、小梁最大支座反力计算412、抗弯验算423、抗剪验算424、挠度验算42六、立柱验算431、长细比验算432、立柱稳定性验算43七、扣件抗滑移验算43四、面板验算471、强度验算472、挠度验算47四、小梁验算471、强度验算482、抗剪验算483、挠度验算48五、主梁验算491、小梁最大支座反力计算492、抗弯验算493、抗剪验算504、挠度验算50六、立柱验算501、长细比验算512、立柱稳定性验算51七、扣件4、抗滑移验算51三、面板验算541、强度验算542、挠度验算55四、小梁验算551、强度验算552、抗剪验算563、挠度验算56五、主梁验算561、小梁最大支座反力计算562、抗弯验算573、抗剪验算574、挠度验算57六、立柱验算581、长细比验算582、立柱稳定性验算58七、扣件抗滑移验算58四、面板验算611、强度验算612、挠度验算623、支座反力计算62五、小梁验算621、抗弯验算632、抗剪验算633、挠度验算634、支座反力计算63六、主梁验算631、抗弯验算642、抗剪验算643、挠度验算644、扣件抗滑计算64七、立柱验算651、风荷载计算652、稳定性计算651)面板验算655、2)小梁验算65八、梁底立柱扣件抗滑移验算65四、面板验算681、强度验算682、挠度验算683、支座反力计算68五、小梁验算691、抗弯验算692、抗剪验算693、挠度验算694、支座反力计算70梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)70六、主梁验算701、抗弯验算702、抗剪验算703、挠度验算714、扣件抗滑计算71七、立柱验算711、风荷载计算712、稳定性计算711)面板验算712)小梁验算71八、梁底立柱扣件抗滑移验算72四、面板验算751、强度验算752、挠度验算753、支座反力计算75五、小梁验算751、抗弯验算762、抗剪验算763、挠度验算764、支座反力计算76梁头处(即梁底6、支撑小梁悬挑段根部)76六、主梁验算771、抗弯验算772、抗剪验算773、挠度验算784、扣件抗滑计算78七、立柱验算781、风荷载计算782、稳定性计算781)面板验算782)小梁验算78八、可调托座验算79七、脚手架的材料选择及要求797.2、脚手架搭设797.3剪力撑的设置81八、模板的拆除815、模板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。821、分散拆除工艺流程：822、分片拆模工艺流程：823、柱模拆除要点：82九、 模板技术措施82 1、进场模板质量标准822、模板安装质量要求82 1）模板安装应满足下列要求：83 3）模板就位前，检查顶模棍位置、间距是否满足要求。7、84 3）门窗洞口处对称下混凝土；843、其他注意事项85 4、脱模剂及模板堆放、维修85 十、 安全、环保文明施工措施85 模板工程施工方案一、 编制依据和编制说明1.1编制说明本施工方案是对xx国际电子商务总部大厦施工组织设计的深化和补充，以便能直接指导现场施工。1.2 编制依据本工程施工组织设计编制依据：1、xx国际电子商务总部大厦施工组织设计2、机械工业第一设计研究院的施工图本工程主要采用规范目录工程测量规范 GB50026-93工程测量基本术语标准 B50228-96建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011施工现场临时用电安全技术规范 JGJ46-2005建筑机械使8、用安全技术规程 JGJ33-2001建设工程施工现场供用电安全规范 GB50194-93建筑施工安全检查标准 JGJ59-2011二、工程概况1、基本情况1.本工程名称为：xx国际电子商务总部大厦 6.建设地点: 7.结构类型：型钢混凝土柱核心筒结构。8.建设规模: 本工程地上部分：主楼共36层，建筑高度149.65m；地下部分：设有3层地下室（地下一层为夹层），深度为17.55m。三层设有一个五级人防单元。本工程设计标高0.000，相当于绝对高程标高65.05m，基坑长为：76.5m，宽为53.2m；基坑围护周长约为260m，占地面积5866m。10.建筑面积：（1）总建筑面积为:864359、平方米（地下15635+地上70800）；本工程剪力墙厚为250mm、300mm、400 mm、600mm本工程柱截面尺寸有多种： 600600、700700、800700、800800、900700、900900、10001000、11001100、12001200、12601260等。取12601260、11001100、800800本工程梁截面尺寸有多种：FDL7001450，TPL4003660，CL1 500750，KL1 800850，KL3 700850，LL1 4502350，KZL1 11001260，KL9 600600，KL35 8001150，KL30 600850，K10、L8 400800，KL5 500900等本工程板厚度：人防顶板板厚为200mm，1#车道板厚250，其余板厚为180mm,150、140、130、120mm等。取250mm、200mm、130mm的板厚进行计算三、施工准备施工准备工作是工程顺利进行的的重要保证，为确保基础工程施工顺利进行，要做好以下准备工作： 1、熟悉施工规范及施工工艺。2、仔细阅读施工图纸、图纸会审记录及设计变更。3、对作业人员进行安全技术交底。本工程每一道工序开工前，均需进行安全技术交底，安全技术交底是我公司技术管理的一个重要制度，是保证工程质量的重要因素，其目的是通过技术交底使参加施工的所有人员对工程施工要求做到心中有11、数，以便科学地组织施工和按合理的工序、工艺进行施工；安全技术交底各专业均采用三级制，即项目部项目技术负责人专业工长各班组长。安全技术交底必须有书面文字及图表，级级交底签字，工程项目技术负责人向专业工长进行交底要求细致、齐全、完善，并要结合具体操作部位、关键部位的质量要求、操作要点及注意事项等进行详细的讲述交底，工长接受后，应反复详细地向作业班组进行交底，班组长在接受交底后，应组织工人进行认真讨论，全面理解施工意图，确保工程的质量和进度。4、及时编制材料、物资、机械设备、人员的需用计划，及时落实并组织进场。模板施工必须编制的计划有：A、材料需用计划B、机械设备需用计划C、劳动力需用量D、施工进度12、计划F、资金使用计划6、及时办理完相关施工手续7、作好调查工作1)气象资料的调查:掌握气象资料，以便综合组织全过程的均衡施工。2)各种物资资源和技术条件的调查由于工程施工所需物资品种多，数量大，故应对各种物资资源的生产和供应情况、价格、品种等进行详细调查，以便及早进行供需联系，落实供需要求。8、其他准备工作。四、施工进度计划4.1 施工进度计划根据xx国际电子商务总部大厦工程总体进度计划安排，合理科学安排工程进度将是本分项工程的重点之一。基本要求是：上道工序的完成要为下道工序创造施工条件，下道工序的施工要能够保证上道工序的成品完整不受损坏，以减少不必要的返工浪费，确保工程质量。土建施工时，设备13、专业穿插进行的适宜时间和部位等，这些均需进行周密的安排。模板分项工程施工顺序：墙、柱筋绑扎墙、柱模安装搭设梁板支撑满堂脚手架梁底、侧模安装板模安装梁、板钢筋绑扎验收模板、钢筋浇筑混凝土。必须注意：1、柱模安装前必须在柱筋绑扎验收合格之后进行。 2、柱混凝土可根据工程情况适时插入。 3、施工资料必须做到与工程施工同步。 4、结构施工阶段，水电设备安装穿插进行预埋工作。4.2 工期保证措施本工程合同要求工期紧，要在保证质量和安全的基础上，确保施工进度，以总进度网络图为基础，编制基础施工进度网络图，以各项管理措施为保证手段，进行施工全过程的动态控制。 坚持每周定期召开一次由项目经理主持，各专业工程施14、工负责人参加的工程协调会议，听取关于工程施工进度问题的汇报，协调工程施工内外部关系，解决工程施工存在的矛盾，对其中有关施工进度的问题，提出明确的计划调整意见。 各级必须按计划，提前为下道工序的施工，做好人力、物力和机械设备的准备，确保工程一环扣一环地紧凑有序地施工。对于影响工程施工总进度的关键项目、关键工序，主要领导和有关管理人员必须跟班作业，必要时组织有效力量，加班加点突破难点，以确保工程总进度计划的实现。 编制主体施工计划，并依此编制月计划和周施工计划。1、每周对计划的执行情况进行检查、总结，不断地将实际进度与计划进度进行比较，一旦发现进度拖后或提前，要分析原因，系统分析对后续工作会产生的15、影响，并及时对总体计划进行调整，编制周计划。2、工程计划执行过程，如发现未能按期完成工程计划，必须及时检查分析原因，立即调整计划和采取补救措施，以保证工程施工总进度计划的实现。 在不同专业和不同工种的任务之间，要进行综合平衡，并强调相互间的衔接配合，确定相互交接的日期，强化工期的严肃性，保证工程进度不在本工序造成延误。通过对各道工序完成的质量与时间的控制达到保证各分部工程进度的实现。设计变更是影响工程进度的较大因素，项目部要对图纸进行仔细的查阅，并积极的与业主、设计单位和监理单位交流，采取主动姿态，最大限度地实现预防，把影响降低到最低。保证资源配置1、劳动力配置：在保证劳动力的条件下，优化工人16、的技术等级和思想、身体素质的配备与管理。以均衡流水为主，对关键工序、关键环节和必要工作面根据施工条件及组织抢工期及实行双班作业。2、材料配置：按照施工进度计划要求及时进货，做到既满足施工要求，又要使现场无太多的积压，以便有更多的场地安排施工。3、机械配置：为保证本工程的按期完成，我们将配备足够的中小型施工机械，不仅满足正常使用，还要保证有效备用。另外，要做好施工机械的定期检查和日常维修，保证施工机械处于良好的状态。本工程所需的主要机械设备计划见附表。4、资金配备：根据施工实际情况编制月进度报表，根据合同条款申请工程款，并将预付款、工程款合理分配于人工费、材料费等各个方面，使施工能顺利进行。5、17、技术因素：实行工种流水交叉，循序渐进的施工程序，抢工期间昼夜分两班作业。发扬技术力量雄厚的优势，大力应用、推广“四新项目”，运用ISO9000国际标准、TQC、网络计划技术、计算机等现代化的管理手段或工具为本工程的施工服务。 其它措施1、 办理进行夜间施工许可证的申请工作，争取实现24小时不间断施工；2、所有施工人员、后勤保障人员取消节假日。五、模板分项工程施工方法A、墙模板：采用15mm厚木胶合板，木方作楞，配套穿墙螺栓M14使用。竖向内楞采用4090 木方，间距外楞采用双肢483.0钢管。加固通过在双钢管处打孔拉结穿墙螺栓。斜撑采用钢管+山型卡。地下室外墙螺栓采用止水螺栓，内墙采用普通可回18、收螺栓。穿墙螺栓水平间距500mm，竖向600mm，且外墙施工要进行斜支撑的搭设。（详计算式）B、柱模板： 采用15mm 厚木胶合板，在木工加工棚制作施工现场组拼，背内楞采用50503 矩形方钢，16#槽钢做钢楞，且用6mm厚钢板卡住做加劲板，柱箍采用圆钢管483.0围檩加固，采用可回收M14对拉螺栓进行加固。边角处采用木板条找补，保证楞角方直、美观。斜向支撑，采用483.0钢管斜向加固（尽量取45），竖向方钢间距200mm，柱箍间距分600及700两种（详计算式）C、板：面板采用15mm木胶合面板，板底采用40mm90mm方木支撑。承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采19、用483.0钢管。板厚250mm，立杆纵横间距900mm，水平拉杆步距1600mm板厚200mm，立杆纵横间距1000mm，水平拉杆步距1600mm（包含板厚180mm、150mm）板厚130mm，立杆纵横间距1100，水平步距1600 （详计算式）D、梁: 面板采用15mm木胶合面板，4090木方（内楞）现场拼制，4090木方（外楞）支撑，采用可回收M14对拉螺栓进行加固（梁高超过800）。梁底采用14mm木胶合面板，4090木方（内楞）现场拼制,483.0钢管支撑。承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用483.0钢管。梁截面尺寸大于400X600的梁，梁底增加2根承20、重立杆（详计算式）5.1柱模钢筋混凝土柱（包括暗柱）采用九夹板，加固肋条采用50503矩形方钢，间距200mm，非地下室在混凝土构件内安放水泥支撑，即水泥支撑正好卡在两侧模板的里边，为防止模板中部变形，其施工顺序为：钢筋绑扎模板拼装加对拉螺栓柱箍固定混凝土浇筑养护拆模周转下一段使用。5.2、墙模板 剪力墙模板采用整块九夹板（竖放），竖楞采用4090mm木方，竖向木方间距300mm，横楞采用双排F483.0钢管、穿墙螺栓、山型卡，间距为500mm。模板加固采用配套F14穿墙螺杆，螺杆按500500mm间距设置。穿墙螺杆采用14圆钢制作，地下室外墙、人防墙体穿墙螺杆中间满焊80805止水片一次性使21、用，然后割除外露部分，且人防墙中间做一条楔形口，当遇水膨胀止水条。模板围楞间距底部300一道，向上间距500，穿墙螺杆间距底部300水平方向布置，向上间500垂直方向布置。 有抗渗要求的外墙柱（板）使用的螺栓与上述柱子螺栓不同，必须是止水螺栓，见下图。地下室组合式加固止水螺栓1内杆；2.外杆；3.止水片；4.锥形螺套；5.内牙六角螺帽；6.结构厚度5.3、梁板模板（1） 梁模：在已浇筑的混凝土上弹出轴线、梁位置，并在柱墙上弹出水平线。按设计标高调整支柱的标高，然后安装梁底模板，并拉线找平。当支承梁梁底跨度4M或悬臂梁梁底跨度2M时，跨中梁底处应按设计要求起拱，如设计无要求时，起拱高度为梁跨度的22、13，主次梁交接时，先主梁起拱后次梁起拱。悬臂梁均需在悬臂端起拱0.6%。梁侧模根据墨线来安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。梁侧模板制作高度应根据梁高及楼板模板压边或碰边来确定。梁模加固肋条采用4090木方及F483.0钢管做橫楞，当梁高超过700mm时增设穿梁拉杆，拉杆通过“3”型卡、螺帽与加固肋条连接，螺杆横向间距为600mm，竖向间距视梁高而定，梁高为1200时设二道拉杆，梁高为2000时设四道拉杆。梁底模为先加工成型模板（块）拼成，梁侧模则按交叉梁位置留设岔口。脚手架梁跨方向横距1m，梁两侧立杆间距1m，其它纵距1m，步距1.8m。（2）楼板模板：木方做背肋，满堂钢管脚手架做支撑及加固，根23、据工程特点，凡密肋楼盖处立杆间距为1000mm其它板为800-1000mm，立杆距密肋梁间距为250mm，为保证支撑的牢固性，设一道扫地杆，离地间距为200mm，且扫地杆的设置应纵横交错。木方背肋按大龙骨间距600-1000mm，小龙骨间距300mm排设。铺板底模板时应从四周向中心铺设，在中间收口板模铺设完毕后，应清扫干净，检查合格后再铺设钢筋。支柱排列时考虑设置施工通道。立杆横向、纵向间距按800mm，横杆步距1000mm。支承木方的横杆与立杆的连接，要求采用双扣件。施工时要拉通线调节支柱的高度，将大龙骨找平，然后架设小龙骨。铺模板时从四周铺起，在中间收口。若为压旁时，角位模板应拉通线较正后24、钉牢。楼面模板铺完后，应认真检查支架是否牢固，梁底、楼板面模板应清扫干净。为保证墙柱及梁板混凝土表面光滑、平整、圆顺，所有模板的拼缝处均用腻子刮平、打磨后，方可使用，以保证模板不漏浆。楼梯模板支设示意图5.4、楼梯模板：楼梯底板为木合胶板，厚为15mm，踏步为木方及木板加工制成的定型模板，楼梯支模必须按设计结构图，同时对照建筑图，注意相邻楼地面的建筑做法，以确定楼梯的结构施工标高与位置，并在楼梯模成型后严格按施工大样检查各部位的标高，位置尺寸。休息平台处，第一步台阶要与下一跑最后一步台阶错开不少于30mm，各步向上推，以保证装饰后台阶对齐。在进行支撑验算时，取最大荷载及按最不利因素考虑，本工程25、在一层有办公大堂高10.5米（详高支模专家论证施工方案）一层层高为5.8m，标准层为4m，地下室为4.2m、3.3m、3.22m，所有板支撑验算高度均按5.8m考虑六、模板支撑计算式6.1、计算公式本工程采用内部震捣器，根据GB50204-2002的规定，新浇筑混凝土对模板侧面压力的计算公式为：F=0.22cto121/2F=cH取二式中较小者式中：H新浇注混凝土对模板侧面的最大压力（KN/m）； c混凝土的重力密度（KN/m3），取24 KN/m3；to新浇混凝土的初凝时间(h), to=200/(T+15),T为混凝土入模温度; V混凝土的浇筑速度(m/h); H混凝土侧压力计算位置处至新26、浇筑顶面的总高度(m)1外加剂的修正系数,取1.2;2混凝土坍落度修正系数取1.15;h有效压头高度,按公式h=F/cA)墙体模板验算（本工程墙体厚度为250mm、300mm、400 mm、600等，取最大600 mm厚墙体验算） 一、工程属性砼墙特性A楼地下室Q1砼墙厚度(mm)600砼墙高度(mm)4200砼墙长度(mm)8400 二、支撑构造小梁布置方式竖直小梁间距l(mm)250主梁最大悬挑长度D(mm)150对拉螺栓水平间距s(mm)500主梁固定方式对拉螺栓主梁和支撑构造支撑序号主梁上支撑点距墙底距离hi(mm)第1道100第2道500第3道900第4道1400第5道2000第6道27、2600第7道3200第8道4000 简图如下： 墙模板(支撑不等间距)剖面图墙模板(支撑不等间距)正立面图 三、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)4.2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.152.51/2，244.2min38.403，100.838.403kN/m2倾倒混凝土28、时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 有效压头高度hG4k/c38.4/241.6m 承载能力极限状态设计值 Smax0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35 G4k+1.40.7Q3k0.9max1.238.400+1.42.000，1.3538.400+1.40.72.00048.42kN/m2 Smin0.91.4 Q3k0.91.42.0002.52kN/m2 正常使用极限状态设计值 SmaxG4k38.400kN/m2 Smin0kN/m2 四、面板验算面板类型木模板面板厚度（mm）15面板抗弯强度设计值f（N/mm2）37面板弹性模量E（N/mm2）10584 根29、据规范JGJ162，面板验算按简支梁。梁截面宽度取单位宽度即b1000mm Wbh2/61000152/637500mm3，Ibh3/121000153/12=281250mm4 考虑到工程实际和验算简便，不考虑有效压头高度对面板的影响。 1、强度验算 qbSmax1.048.4248.42kN/m 验算简图 Mmaxql2/8=48.420.2502/8=0.38kNm Mmax/W0.38106/37500=10.09N/mm2f=37 N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbSmax1.038.4038.40kN/m 验算简图 挠度验算,max5ql4/(384EI)=538.402530、04/(38410584281250)=0.66mm=l/250=250/250=1.00mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材料规格4090小梁抗弯强度设计值f（N/mm2）14.85小梁弹性模量E（N/mm2）9350小梁截面抵抗矩W（cm3）67.5小梁截面惯性矩I（cm4）303.75小梁合并根数n1小梁受力不均匀系数1 1、强度验算 qlSmax1.0000.25048.42012.10kN/m qminlSmin1.0000.2502.5200.63kN/m 验算简图 弯矩图 Mmax0.39kNm Mmax/W0.39106/67500=5.71N/mm2f=14.31、85 N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qmaxlSmax1.0000.25038.409.60kN/m qminlSmin1.0000.25000kN/m 验算简图 变形图 max0.30mm=l/250=800/250=3.2mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 剪力图 R1=3.33 /=3.33/1.000=3.33kN R2=5.12 /=5.12/1.000=5.12kN R3=5.20 /=5.20/1.000=5.20kN R4=6.82 /=6.82/1.000=6.82kN R5=7.49 /=7.49/1.000=7.49kN R6=6.67 /=6.32、67/1.000=6.67kN R7=5.60 /=5.60/1.000=5.60kN R8=1.43 /=1.43/1.000=1.43kN 正常使用极限状态 剪力图 R1 = 2.64 / = 2.64/1.000 = 2.64 kN R2 = 4.06 / = 4.06/1.000 = 4.06 kN R3 = 4.13 / = 4.13/1.000 = 4.13 kN R4 = 5.41 / = 5.41/1.000 = 5.41 kN R5 = 5.93 / = 5.93/1.000 = 5.93 kN R6 = 5.30 / = 5.30/1.000 = 5.30 kN R7 = 33、4.27 / = 4.27/1.000 = 4.27 kN R8 = 0.90 / = 0.90/1.000 = 0.90 kN 4、抗剪验算 Vmax3.75kN Vmax/(2bh)=3.75*103/(2*50*90)=0.42N/mm2=1.3 N/mm2 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格483.0主梁抗弯强度设计值f（N/mm2）205主梁弹性模量E（N/mm2）206000主梁截面抵抗矩W（cm3）5.08主梁截面惯性矩I（cm4）12.19主梁合并根数n2主梁受力不均匀系数0.5主梁计算方式三等跨梁 由上节小梁验算的支座反力计算知，主梁取小梁对其反力最大的那道验算34、。 承载能力极限状态： RmaxMax3.333，5.118，5.204，6.815，7.486，6.671，5.601，1.4310.57.486=3.743kN。 正常使用极限状态： RmaxMax2.643，4.059，4.127，5.406，5.933，5.3，4.267，0.9040.55.933=2.966kN。 1、强度验算 验算简图 弯矩图 Mmax0.47kNm Mmax/W0.47106/5080=92.06N/mm2f205 N/mm2 满足要求！ 2、支座反力计算 剪力图 第1道支撑所受主梁最大反力Rmax(1)6.92/=6.92/0.5=13.83kN 计算方法同上35、，可依次知： 第2道支撑所受主梁最大反力Rmax(2)10.62/=10.62/0.5=21.24kN 第3道支撑所受主梁最大反力Rmax(3)10.80/=10.80/0.5=21.60kN 第4道支撑所受主梁最大反力Rmax(4)14.14/=14.14/0.5=28.28kN 第5道支撑所受主梁最大反力Rmax(5)15.53/=15.53/0.5=31.07kN 第6道支撑所受主梁最大反力Rmax(6)13.84/=13.84/0.5=27.68kN 第7道支撑所受主梁最大反力Rmax(7)11.62/=11.62/0.5=23.24kN 第8道支撑所受主梁最大反力Rmax(8)2.936、7/=2.97/0.5=5.94kN 3、挠度验算 验算简图 变形图 max0.18mm=l/250=500/250=2.0mm 满足要求！ 七、对拉螺栓验算对拉螺栓计算依据最不利荷载传递方式对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值Ntb(kN)150 同主梁验算过程，可知对拉螺栓受力： N31.067kNNtb150kN 满足要求！B、柱模板验算1）本工程柱截面尺寸有多种： 600600、700700、800700、800800、900700、900900、10001000、11001100、12001200、12601260等。取12601260、11001100、800800对1260X126037、柱模板验算 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，245.8min29.87，139.229.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.229.87+1.42，1.3529.87+1.40.720.9max38.644，42.2840.942.28438.056kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k29.87 kN/m2 一、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)14.74面板弹性模量E38、(N/mm2)8925柱长边小梁根数7柱短边小梁根数7柱箍间距l1(mm)600模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算 静载线荷载q10.91.35bG4k0.91.350.629.8721.775kN/m 活载线荷载q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.621.058kN/m Mmax-0.107q1l2-0.121q2l2-0.10721.7751.0580.212-0.108kNm Mmax/W0.108106/(1/6600152)4.818N/mm2f14.74N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0.629.8717.39、922kN/m 0.632ql4/(100EI)0.63217.9222104/(1008925(1/12600153)0.146mml/400210/4000.525mm 满足要求！ 二、小梁验算小梁类型矩形钢管小梁材质规格(mm)60402.5小梁截面惯性矩I(cm4)21.88小梁截面抵抗矩W(cm3)7.29小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205小梁弹性模量E(N/mm2)206000最低处柱箍离楼面距离(mm)200 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.2138.0567.992 kN/m 小梁弯矩图(kNm) Mmax0.261kNm Mmax/W0.261106/7.2940、10335.826N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.2129.876.273 kN/m 面板变形图(mm) 0.07mm1.5mm 满足要求！ 三、柱箍验算柱箍类型槽钢柱箍合并根数1柱箍材质规格16号槽钢柱箍截面惯性矩I(cm4)934.5柱箍截面抵抗矩W(cm3)116.8柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图 1、柱箍强度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图(kNm) 长边柱箍剪力图(kN) M15.859kNm，N115.027kN 短边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图(kNm) 短边41、柱箍剪力图(kN) M25.859kNm，N215.027kN M/Wn5.859106/(116.8103)50.159N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm) 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图(mm) 10.485mml/4003.525mm 20.485mml/4003.525mm 满足要求！ 四、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8扣件类型碟形18型扣件容许荷载(kN)18 N15.0271=15.027kNNtb17.8kN 满足要求！ N15.0271=15.027kN18kN 满足要求！对142、000X1000柱模板验算一、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)14.74面板弹性模量E(N/mm2)8925柱长边小梁根数6柱短边小梁根数6柱箍间距l1(mm)700模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算 静载线荷载q10.91.35bG4k0.91.350.729.8725.404kN/m 活载线荷载q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.721.235kN/m Mmax-0.107q1l2-0.121q2l2-0.10725.4041.2350.22-0.115kNm Mmax/W0.11510643、/(1/6700152)4.37N/mm2f14.74N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0.729.8720.909kN/m 0.632ql4/(100EI)0.63220.9092004/(1008925(1/12700153)0.12mml/400200/4000.5mm 满足要求！ 二、小梁验算小梁类型矩形钢管小梁材质规格(mm)60402.5小梁截面惯性矩I(cm4)21.88小梁截面抵抗矩W(cm3)7.29小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205小梁弹性模量E(N/mm2)206000最低处柱箍离楼面距离(mm)200 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承044、.238.0567.611 kN/m 小梁弯矩图(kNm) Mmax0.353kNm Mmax/W0.353106/7.2910348.48N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.229.875.974 kN/m 面板变形图(mm) 0.167mm1.5mm 满足要求！ 三、柱箍验算柱箍类型矩形钢管柱箍合并根数1柱箍材质规格(mm)60402.5柱箍截面惯性矩I(cm4)21.88柱箍截面抵抗矩W(cm3)7.29柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图 1、柱箍强度验算 长边柱箍计算简图 长边柱45、箍弯矩图(kNm) 长边柱箍剪力图(kN) M10.431kNm，N111.451kN 短边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图(kNm) 短边柱箍剪力图(kN) M20.431kNm，N211.451kN M/Wn0.431106/(7.29103)59.118N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm) 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图(mm) 10.052mml/4000.958mm 20.052mml/4000.958mm 满足要求！ 四、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8扣件类型碟形18型扣件容许荷载(k46、N)18 N11.4511=11.451kNNtb17.8kN 满足要求！ N11.4511=11.451kN18kN 满足要求！对800X800柱模板验算新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，244min29.87，9629.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.229.87+1.42，1.3529.87+1.40.720.9max38.644，42.2840.942.28438.056kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k47、29.87 kN/m2 一、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)14.74面板弹性模量E(N/mm2)8925柱长边小梁根数5柱短边小梁根数5柱箍间距l1(mm)700模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算 静载线荷载q10.91.35bG4k0.91.350.729.8725.404kN/m 活载线荷载q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.721.235kN/m Mmax-0.107q1l2-0.121q2l2-0.10725.4041.2350.22-0.115kNm Mmax/W0.115106/48、(1/6700152)4.37N/mm2f14.74N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0.729.8720.909kN/m 0.632ql4/(100EI)0.63220.9092004/(1008925(1/12700153)0.12mml/400200/4000.5mm 满足要求！ 二、小梁验算小梁类型矩形钢管小梁材质规格(mm)60402.5小梁截面惯性矩I(cm4)21.88小梁截面抵抗矩W(cm3)7.29小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205小梁弹性模量E(N/mm2)206000最低处柱箍离楼面距离(mm)200 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.49、238.0567.611 kN/m 小梁弯矩图(kNm) Mmax0.353kNm Mmax/W0.353106/7.2910348.48N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.229.875.974 kN/m 面板变形图(mm) 0.167mm1.5mm 满足要求！ 三、柱箍验算柱箍类型矩形钢管柱箍合并根数1柱箍材质规格(mm)60402.5柱箍截面惯性矩I(cm4)21.88柱箍截面抵抗矩W(cm3)7.29柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图 1、柱箍强度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍50、弯矩图(kNm) 长边柱箍剪力图(kN) M10.254kNm，N19.281kN 短边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图(kNm) 短边柱箍剪力图(kN) M20.254kNm，N29.281kN M/Wn0.254106/(7.29103)34.785N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm) 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图(mm) 10.02mml/4000.792mm 20.02mml/4000.792mm 满足要求！ 四、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8扣件类型碟形18型扣件容许荷载(kN)18 51、N9.2811=9.281kNNtb17.8kN 满足要求！ N9.2811=9.281kN18kN 满足要求！C、板模验算本工程地下室最高层高为4.2m，在主体结构层中标准层为4m，避难层为4m，一层为5.8m，各楼层板厚主体结构层板厚130mm，地下室部分180mm，150mm、140mm、130mm，人防板厚为200mm，1#汽车坡道板厚250mm。先进行250mm、200mm、130mm厚的板各做一次计算。 250mm板面验算一、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(k52、N/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.30.22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 二、模板体系设计模板支架高度(m)4.2立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1600立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板53、短边的距离(mm)300立柱距混凝土板长边的距离(mm)250主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)300小梁两端各悬挑长度(mm)125，125主梁两端各悬挑长度(mm)200，200结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向) 三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此54、本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.25)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.25)+1.40.72.5 1=10.035kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1K=0.91.42.53.15kN 55、Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max10.0350.32/8，0.1080.32/8+3.150.3/4= 0.237kNm Mmax/W0.237106/375006.332N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.25)1=6.375kN/m 5ql4/(384EI)56.3753004/(38410000281250)0.239mml/250300/2501.2mm 满足要求！ 四、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)5090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设56、计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)67.5小梁截面惯性矩I(cm4)303.75 因B/lb取整5000/900取整5，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为125mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.25)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.25)+1.40.72.50.33.075kN/m 因此，q1静0.91.2(57、G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.25)0.32.13kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.30.945kN/m M10.107q1静L2+0.121q1活L20.1072.130.92+0.1210.9450.920.277kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.30.097kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.0770.0970.92+0.213.150.9，0.1070.0970.92+0.18158、3.150.90.601kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max3.0750.1252/2，0.0970.1252/2+3.150.1250.395kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.277，0.601，0.3950.601kNm Mmax/W0.601106/675008.91N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.6072.130.9+0.620.9450.91.691kN V20.607q2L+0.681p0.6070.0970.9+0.6813.152.198kN V3maxq1L1，q59、2L1+pmax3.0750.125，0.0970.125+3.153.162kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.691，2.198，3.1623.162kN max3Vmax/(2bh0)=33.1621000/(29050)1.054N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.25)0.31.972kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6321.9729004/(10093503037500)0.288mml/250900/2503.6mm 满足要求！五、主梁验算主梁类型钢管主梁60、材料规格(mm)483.0可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.25)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.25)+1.40.71.50.32.866kN/m q1静0.91.361、5(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.5+(1.1+24)0.25)0.32.469kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.30.567kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.25)0.3=2.033kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.1432.4690.9+1.2230.5670.93.164kN 按悬臂梁，R1q1l=2.8660.1250.358kN RmaxRmax，R13.164kN; 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L162、.1432.0330.92.091kN 按悬臂梁，R1q2l=2.0330.1250.254kN RmaxRmax，R12.091kN; 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.851kNm Mmax/W0.851106/5080167.514N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax5.868kN max2Vmax/A=25.8681000/48924.001N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.892mm 跨中max=0.892mm=900/250=3.6mm 悬挑段max0.463、97mm=200/250=0.8mm 满足要求！ 六、立柱验算剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483.0立柱截面面积A(mm2)489立柱截面回转半径i(mm)15.8立柱截面抵抗矩W(cm3)5.08 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551600=2808mm =l0/i=2808/15.8=177.722=210 长细比满足要求！ 64、2、立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1500+2200)=3041.577mm 1l01/i3041.577/15.8192.505，查表得，10.195 Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.220.91.62/100.063kNm Nw1.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=1.2(0.5+(24+1.1)0.25)+0.91.410.90.9+0.91.40.063/0.97.694kN f Nw/(A)+ Mw/W7693.688/(0.195489)+0.063106/508093.028N/mm2f205N/65、mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551600=3243.24mm 2l02/i3243.24/15.8205.268，查表得，20.172 Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.220.91.62/100.063kNm Nw1.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=1.2(0.75+(24+1.1)0.25)+0.91.410.90.9+0.91.40.063/0.97.937kN f Nw/(A)+ Mw/W7936.688/(0.172489)+0.063106/5080106.707N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 七66、扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc1 按上节计算可知，扣件受力N7.694kNRc=kc12=112=12kN 满足要求！200mm板面验算一、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋67、自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.30.22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 二、模板体系设计模板支架高度(m)4.2立柱纵向间距la(mm)1000立柱横向间距lb(mm)1000水平拉杆步距h(mm)1800立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)500立柱距混凝土板长边的距离(mm)500主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)300小梁两端各悬挑长度(mm)125，125主梁两端各悬挑长度(mm)200，200结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规68、范JGJ130-2011 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k69、+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.2)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.2)+1.40.72.5 1=8.68kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max8.680.32/8，0.1080.32/8+3.150.3/4= 0.237kNm Mmax/W0.237106/375006.332N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G270、k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.2)1=5.12kN/m 5ql4/(384EI)55.123004/(38410000281250)0.192mml/250300/2501.2mm 满足要求！ 四、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)5090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)67.5小梁截面惯性矩I(cm4)303.75 因B/lb取整-15000/1000取整-14，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为125mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度71、验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.2)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.2)+1.40.72.50.32.669kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.2)0.31.724kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.30.945kN/m M10.107q1静L2+0.121q1活L20.1071.72412+0.1210.945120.72、299kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.30.097kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.0770.09712+0.213.151，0.1070.09712+0.1813.1510.669kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.6690.1252/2，0.0970.1252/2+3.150.1250.395kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.299，0.669，0.3950.669kNm Mmax/W0.669106/673、75009.911N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.6071.7241+0.620.94511.632kN V20.607q2L+0.681p0.6070.0971+0.6813.152.204kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.6690.125，0.0970.125+3.153.162kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.632，2.204，3.1623.162kN max3Vmax/(2bh0)=33.1621000/(29050)1.054N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=74、(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.2)0.31.596kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6321.59610004/(10093503037500)0.355mml/2501000/2504mm 满足要求！ 五、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483.0可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.275、(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.2)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.2)+1.40.71.50.32.409kN/m q1静0.91.35(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.5+(1.1+24)0.2)0.32.012kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.30.567kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.2)0.3=1.656kN/m 承载能力极限状态 按四76、跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.1432.0121+1.2230.56712.993kN 按悬臂梁，R1q1l=2.4090.1250.301kN RmaxRmax，R12.993kN; 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.1431.65611.893kN 按悬臂梁，R1q2l=1.6560.1250.207kN RmaxRmax，R11.893kN; 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.842kNm Mmax/W0.842106/5080165.838N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁77、剪力图(kN) Vmax5.405kN max2Vmax/A=25.4051000/48922.106N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.954mm 跨中max=0.954mm=1000/250=4mm 悬挑段max0.182mm=200/250=0.8mm 满足要求！ 六、立柱验算剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483.0立柱截面面积A(mm2)489立柱截面回转半径i(mm)15.8立柱截面抵抗矩W(78、cm3)5.08 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551800=3159mm =l0/i=3159/15.8=199.937=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1500+2200)=3041.577mm 1l01/i3041.577/15.8192.505，查表得，10.195 Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.2211.82/100.088kNm Nw=1.2NGik+0.91.4(N79、Qik+Mw/lb)=1.2(0.5+(24+1.1)0.2)+0.91.4111+0.91.40.088/17.995kN f Nw/(A)+ Mw/W7995.107/(0.195489)+0.088106/5080101.204N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551800=3648.645mm 2l02/i3648.645/15.8230.927，查表得，20.138 Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.2211.82/100.088kNm Nw1.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=1.2(0.7580、+(24+1.1)0.2)+0.91.4111+0.91.40.088/18.295kN f Nw/(A)+ Mw/W8295.107/(0.138489)+0.088106/5080140.281N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 七、扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc1 按上节计算可知，扣件受力N7.995kNRc=kc12=112=12kN满足要求！对130mm板面验算一、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立81、柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.30.22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 二、模板体系设计模板支架高度(m)4立柱纵向间距la(mm)1100立柱横向间距lb(mm)1100水平拉杆步距h(mm)1800立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)250立柱82、距混凝土板长边的距离(mm)300主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)300小梁两端各悬挑长度(mm)200，200主梁两端各悬挑长度(mm)250，250结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向) 三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度83、计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.13)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.13)+1.40.72.5 1=6.782kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q84、2l2/8+pl/4=max6.7820.32/8，0.1080.32/8+3.150.3/4= 0.237kNm Mmax/W0.237106/375006.332N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.13)1=3.363kN/m 5ql4/(384EI)53.3633004/(38410000281250)0.126mml/250300/2501.2mm 满足要求！ 四、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)5090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹85、性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)67.5小梁截面惯性矩I(cm4)303.75 因B/lb取整5000/1100取整4，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为200mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.13)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.13)+1.40.72.50.32.099kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)86、b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.13)0.31.154kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.30.945kN/m M10.107q1静L2+0.121q1活L20.1071.1541.12+0.1210.9451.120.288kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.30.097kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.0770.0971.12+0.213.151.1，0.1070.0971.12+0.1813.151.10.737k87、Nm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.0990.22/2，0.0970.22/2+3.150.20.632kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.288，0.737，0.6320.737kNm Mmax/W0.737106/6750010.914N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.6071.1541.1+0.620.9451.11.415kN V20.607q2L+0.681p0.6070.0971.1+0.6813.152.21kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.0990.2，88、0.0970.2+3.153.169kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.415，2.21，3.1693.169kN max3Vmax/(2bh0)=33.1691000/(29050)1.056N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.13)0.31.069kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6321.06911004/(10093503037500)0.348mml/2501100/2504.4mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=1.0692004/(89350303750089、)0.008mml1/250200/2500.8mm 满足要求！ 五、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483.0可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.13)+1.41.5，1.35(0.90、5+(1.1+24)0.13)+1.40.71.50.31.786kN/m q1静0.91.2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.5+(1.1+24)0.13)0.31.219kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.30.567kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.13)0.3=1.129kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.1431.2191.1+1.2230.5671.12.296kN 按悬臂梁，R1q1l=1.7860.20.357kN RmaxRm91、ax，R12.296kN; 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.1431.1291.11.419kN 按悬臂梁，R1q2l=1.1290.20.226kN RmaxRmax，R11.419kN; 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.848kNm Mmax/W0.848106/5080167.019N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax4.922kN max2Vmax/A=24.9221000/48920.131N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算主梁变形图(mm) max0.97792、mm 跨中max=0.977mm=1100/250=4.4mm 悬挑段max0.097mm=250/250=1mm 满足要求！ 六、立柱验算剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483.0立柱截面面积A(mm2)489立柱截面回转半径i(mm)15.8立柱截面抵抗矩W(cm3)5.08 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551800=3159m93、m =l0/i=3159/15.8=199.937=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1500+2200)=3041.577mm 1l01/i3041.577/15.8192.505，查表得，10.195 Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.221.11.82/100.097kNm Nw1.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=1.2(0.5+(24+1.1)0.13)+0.91.411.11.1+0.91.40.097/1.17.1kN f Nw/(A)+ Mw/W7099.583/(0.194、95489)+0.097106/508093.548N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551800=3648.645mm 2l02/i3648.645/15.8230.927，查表得，20.138 Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.221.11.82/100.097kNm Nw1.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=1.2(0.75+(24+1.1)0.13)+0.91.411.11.1+0.91.40.097/1.17.463kN f Nw/(A)+ Mw/W7462.583/(0.138489)+0.095、97106/5080129.68N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 七、扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc1 按上节计算可知，扣件受力N7.1kNRc=kc12=112=12kN满足要求！本工程有多种不同截面的梁，现对KL4 400X600，KL3a 500X900，KL1a 400X1480，进行计算梁段名称：KL4 400X600。一、工程属性新浇混凝土梁名称KL4新浇混凝土梁计算跨度(m)8.4混凝土梁截面尺寸(mmmm)400600新浇混凝土结构层高(m)5.8梁侧楼板厚度(mm)130 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面96、板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)1100梁两侧立柱间距lb(mm)1100步距h(mm)1600新浇混凝土楼板立柱间距la(mm97、)、lb(mm)1100、1100混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)550梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)483,617梁底支撑小梁根数5每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 设计简图如下：平面图 立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算98、简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.6)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.6)+1.40.72120.475kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.6118.711kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m99、 q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)0.6115.4kN/m 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10718.7110.12+0.1211.7640.120.022kNm Mmax/W0.022106/375000.591N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63215.41004/(10010000281250)0.003mml/250100/2500.4mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q100、1活l=0.39318.7110.1+0.4461.7640.10.814kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.14318.7110.1+1.2231.7640.12.354kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.92818.7110.1+1.1421.7640.11.938kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.39315.40.10.605kN R2=R4=1.143 q2l=1.14315.40.11.76kN R3=0.928 q2l=0.92815.40.11.429kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材101、料规格(mm)5090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)67.5小梁截面惯性矩I(cm4)303.75 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max0.814+0.91.35(0.3-0.1)0.4/4+0.5(0.6-0.13)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.13)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.13)+1.40.72max0.55-0.4/2，(1.1-0.55)-0.4/2/21，2.354+0.91.35(0.3-0.1102、)0.4/4=2.379kN/m q2max0.605+(0.3-0.1)0.4/4+0.5(0.6-0.13)+(0.5+(24+1.1)0.13)max0.55-0.4/2，(1.1-0.55)-0.4/2/21，1.76+(0.3-0.1)0.4/41.78kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1072.3791.12，0.52.3790.320.308kNm Mmax/W0.308106/675004.563N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6072.3791.103、1，2.3790.31.588kN max3Vmax/(2bh0)=31.5881000/(25090)0.529N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6321.7811004/(10093503037500)0.58mml/2501100/2504.4mm 2q2l24/(8EI)1.783004/(893503037500)0.063mml/250300/2501.2mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.14104、32.3791.1，0.3932.3791.1+2.3790.32.991kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R52.862kN，R2R42.991kN，R32.467kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1431.781.1，0.3931.781.1+1.780.32.238kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R52.599kN，R2R42.238kN，R31.827kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483.0可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设105、计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.242106/508047.727N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算主梁剪力图(kN) Vmax5.365kN max2Vmax/A=25.3651000/48921.941N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.103mml/250483/2501.932mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R4106、0.488kN18=8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R0.488kN18=8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、立柱验算钢管类型483.0立柱截面面积A(mm2)489回转半径i(mm)15.8立柱截面抵抗矩W(cm3)5.08抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆自重q(kN/m)0.15 =h/i=1600/15.8=101.266=150 长细比满足要求！ 查表得，0.58 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.221.11.62/100.0107、7kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.6)+0.91.42118.9kN/m 2)小梁验算 q1max0.755+(0.3-0.1)0.4/4+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.13)+0.91.41max0.55-0.4/2，(1.1-0.55)-0.4/2/21，2.178+(0.3-0.1)0.4/4=2.198kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.473kN，R26.226kN，R36.226kN，R40.473kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，108、R3，R4+N边2+0.15(5.8-0.6)+Mw/lbmax0.473+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.13)+0.91.41(1.1+0.55-0.4/2)/21.1，6.226，6.226，0.473+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.13)+0.91.41(1.1+1.1-0.55-0.4/2)/21.1+0.78+0.07/1.17.07kN fN/(A)+Mw/W7070.309/(0.58489)+0.07106/508038.758N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、梁底立柱扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc1 由主梁109、验算一节计算可知扣件最大受力NmaxR2，R316.598kNRc=kc12=112=12kN满足要求！梁段KL3a 500X900一、工程属性新浇混凝土梁名称KL3a新浇混凝土梁计算跨度(m)8.4混凝土梁截面尺寸(mmmm)500900新浇混凝土结构层高(m)5.8梁侧楼板厚度(mm)150 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN110、/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)1100梁两侧立柱间距lb(mm)1100步距h(mm)1600新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1100、1100混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)550梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)467,633梁底支撑小梁根数5每纵111、距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h112、)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.9)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.9)+1.40.72129.77kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.9128.006kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)0.9123.05kN/m 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10728.0060.1252+0.1211.7640.12520.05kN113、m Mmax/W0.05106/375001.338N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63223.051254/(10010000281250)0.013mml/250125/2500.5mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.39328.0060.125+0.4461.7640.1251.474kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.14328.0060.125+1.2231.7640.1254.271kN R3=114、0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.92828.0060.125+1.1421.7640.1253.5kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.39323.050.1251.132kN R2=R4=1.143 q2l=1.14323.050.1253.293kN R3=0.928 q2l=0.92823.050.1252.674kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)5090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)67.5小梁截面惯性矩I115、(cm4)303.75 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.474+0.91.35(0.3-0.1)0.5/4+0.5(0.9-0.15)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.72max0.55-0.5/2，(1.1-0.55)-0.5/2/21，4.271+0.91.35(0.3-0.1)0.5/4=4.301kN/m q2max1.132+(0.3-0.1)0.5/4+0.5(0.9-0.15)+(0.5+(24+1.1)0.15)max0.55-0.5/2，(1.1-0.116、55)-0.5/2/21，3.293+(0.3-0.1)0.5/43.318kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1074.3011.12，0.54.3010.320.557kNm Mmax/W0.557106/675008.25N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6074.3011.1，4.3010.32.872kN max3Vmax/(2bh0)=32.8721000/(25090)0.957N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l1117、4/(100EI)0.6323.31811004/(10093503037500)1.081mml/2501100/2504.4mm 2q2l24/(8EI)3.3183004/(893503037500)0.118mml/250300/2501.2mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1434.3011.1，0.3934.3011.1+4.3010.35.408kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R53.808kN，R2R45.408kN，R34.43118、9kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1433.3181.1，0.3933.3181.1+3.3180.34.172kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R53.379kN，R2R44.172kN，R33.4kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483.0可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算119、 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.38106/508074.751N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax8.179kN max2Vmax/A=28.1791000/48933.453N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.176mml/250467/2501.868mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R41.037kN18=8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，右侧立柱扣件受力R1.037kN18=8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm120、且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、立柱验算钢管类型483.0立柱截面面积A(mm2)489回转半径i(mm)15.8立柱截面抵抗矩W(cm3)5.08抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆自重q(kN/m)0.15 =h/i=1600/15.8=101.266=150 长细比满足要求！ 查表得，0.58 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.221.11.62/100.07kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.9)+0.91.42127.1121、62kN/m 2)小梁验算 q1max1.349+(0.3-0.1)0.5/4+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.15)+0.91.41max0.55-0.5/2，(1.1-0.55)-0.5/2/21，3.903+(0.3-0.1)0.5/4=3.928kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.988kN，R29.641kN，R39.641kN，R40.988kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+0.15(5.8-0.9)+Mw/lbmax0.988+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.15)+0.91.41(1.1+0.55-0.5/2)/2122、1.1，9.641，9.641，0.988+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.15)+0.91.41(1.1+1.1-0.55-0.5/2)/21.1+0.735+0.07/1.110.44kN fN/(A)+Mw/W10440.348/(0.58489)+0.07106/508050.64N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、梁底立柱扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc1 由主梁验算一节计算可知扣件最大受力NmaxR2，R3110.399kNRc=kc12=112=12kN满足要求！ 梁段KL1a 400X1480一、工程属性新浇混凝土梁名称KL1a123、新浇混凝土梁计算跨度(m)8.4混凝土梁截面尺寸(mmmm)4001480新浇混凝土结构层高(m)3.3梁侧楼板厚度(mm)150 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0124、.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)1100梁两侧立柱间距lb(mm)1100步距h(mm)1600新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1100、1100混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)550梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)483,617梁底支撑小梁根数5每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 设计简图如125、下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.48)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.48)+1.40.72147.74k126、N/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.48145.976kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)1.48137.84kN/m 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10745.9760.12+0.1211.7640.120.051kNm Mmax/W0.051106/375001.369N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63237127、.841004/(10010000281250)0.009mml/250100/2500.4mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.39345.9760.1+0.4461.7640.11.886kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.14345.9760.1+1.2231.7640.15.471kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.92845.9760.1+1.1421.7640.14.468kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=128、0.39337.840.11.487kN R2=R4=1.143 q2l=1.14337.840.14.325kN R3=0.928 q2l=0.92837.840.13.512kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)5090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)67.5小梁截面惯性矩I(cm4)303.75 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.886+0.91.35(0.3-0.1)0.4/4+0.5(1.48-0.15)+0.9max1.2(129、0.5+(24+1.1)0.15)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.72max0.55-0.4/2，(1.1-0.55)-0.4/2/21，5.471+0.91.35(0.3-0.1)0.4/4=5.495kN/m q2max1.487+(0.3-0.1)0.4/4+0.5(1.48-0.15)+(0.5+(24+1.1)0.15)max0.55-0.4/2，(1.1-0.55)-0.4/2/21，4.325+(0.3-0.1)0.4/44.345kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1075.4951.12，0130、.55.4950.320.711kNm Mmax/W0.711106/6750010.54N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6075.4951.1，5.4950.33.669kN max3Vmax/(2bh0)=33.6691000/(25090)1.223N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6324.34511004/(10093503037500)1.416mml/2501100/2504.4mm 2q2l24/(8EI)4.3453004/(8935131、03037500)0.155mml/250300/2501.2mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1435.4951.1，0.3935.4951.1+5.4950.36.909kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R54.985kN，R2R46.909kN，R35.648kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1434.3451.1，0.3934.3451.1+4.3450.35.463kN 同理可132、得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R54.484kN，R2R45.463kN，R34.446kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483.0可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.464106/508091.424N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax11.015kN max133、2Vmax/A=211.0151000/48945.051N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.184mml/250483/2501.932mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R40.879kN18=8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，右侧立柱扣件受力R0.879kN18=8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、立柱验算钢管类型483.0立柱截面面积A(mm2)489回转半径i(mm)15.8立柱截面抵抗矩W(cm3)5.08抗压强度设计值f134、(N/mm2)205立杆自重q(kN/m)0.15 =h/i=1600/15.8=101.266=150 长细比满足要求！ 查表得，0.58 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.221.11.62/100.07kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)1.48)+0.91.42143.135kN/m 2)小梁验算 q1max1.707+(0.3-0.1)0.4/4+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.15)+0.91.41max0.55-0.4/2，(1135、.1-0.55)-0.4/2/21，4.948+(0.3-0.1)0.4/4=4.968kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.834kN，R212.736kN，R312.736kN，R40.834kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+0.15(3.3-1.48)+Mw/lbmax0.834+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.15)+0.91.41(1.1+0.55-0.4/2)/21.1，12.736，12.736，0.834+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.15)+0.91.41(1.1+1.1-0.55-0.4/2)/21.1+0.136、273+0.07/1.113.073kN fN/(A)+Mw/W13073.197/(0.58489)+0.07106/508059.924N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR2，R3113.839kNN30kN 满足要求！ 以上计算都以浙江品茗安全计算软件为基础！七、脚手架的材料选择及要求根据本工程的特点和钢管刚度好、强度高等优点，结合我项目部丰富的施工经验，本工程内脚手架全部采用扣件式钢管脚手架，选材方面必须遵循以下原则： 钢管：采用外径48mm、壁厚3.0m137、m的焊接钢管，钢管端部切口平整。 禁止使用有变形、裂纹、锈蚀等缺陷的钢管。其材料应符合碳素结构钢（GB700-88）的相应规定。 扣件：本脚手架工程所采用的扣件共有三种：直角扣件、旋转扣件和对接扣件。扣件规格必须与钢管管径相配合，以保证贴合面的严格整形，扣紧时接触良好。扣件质量符合我国现行标准，严禁使用不合格、锈蚀和有裂纹的扣件。扣件的活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙小于1mm，扣件质量和性能应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB15831，扣件的螺栓拧紧扭力矩达到65N.m时，不得破坏。 脚手板：采用300030050mm的竹夹板，制作要符合规范要求，材料要有足够的强度。 其他材料138、：用于绑扎、连接、维护和固定等作用的其他材料，如镀锌铁丝、密目安全网等，均需符合国家标准和规范。 搭设前，对进场的脚手架杆、配件（新、旧材料）等进行严格的检查，符合要求后才能使用。7.2、脚手架搭设操作程序做好搭设的准备工作按建筑的平面形状放线铺设垫层按立杆间距排放底座放置纵向扫地杆逐根竖立立杆，随即与纵向扫地杆扣牢安装第一步大横杆（与各立杆扣牢）安装第一步小横杆第二步大横杆第二步小横杆加设临时抛撑（上端与第二根大横杆扣牢，在装设两道连杆后可拆除）接立杆加大横杆至梁所需标高加设剪力撑铺设梁底模板钢管脚手架加固。脚手架的搭设要求.1 搭设作业要求a、立杆底部加设30030050的木垫板。b、搭设139、前对脚手架杆、配件进行严格检查，禁止使用规格和质量不合格的杆、配件。c、搭设作业前必须在统一指挥下进行。d、按施工设计放线，标定立杆位置。e、周边脚手架从一个角部开始向两边延伸交圈搭设。f、开始搭设时，适量设置抛撑，以确保构架和架上作业人员的安全。g、剪力撑、斜杆等整体拉结杆件，随搭升的架子一起及时设置。h、落地脚手架立杆底端之上100300mm处一律设纵向和横向扫地杆，并与立杆连接牢固。.2 杆配件的技术要求a、杆的对接扣件交错布置，两相临立杆接头不设在同步跨内，两相临立杆接头高度方向错开的距离不小于500mm，各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3。b、纵向水平杆设于横向水平杆之下，立140、杆的内侧用直角扣件与立杆扣接牢固。c、纵向水平杆长度不小于3跨，且不小于6m，用对接扣件连接对接接头应交错布置。d、同步纵向水平杆必须四周交圈设置。e、每一主节点处设置一根横向水平杆，并用直角扣件与纵向水平杆扣接牢固。f、扣件要拧紧扣牢，拧紧力矩在4060Nm之间。g、位于主节点处固定横向（或纵向）水平杆，剪力撑等扣件的中心线距主节点距离不大于150mm。h、对接扣件的开口向上或向内设置。i、杆件在结扎处之端头伸出盖板边缘长度不小于0.1m。j、相临步架的大横杆应交错布置在立杆的内侧和外侧，以减少立杆偏心受栽情况。k、水平横杆应隔一拉通，纵横交错（a） (b)图1 纵向水平杆对接接头布置（a）141、接头不在同步内（立面）；（b）接头不在同跨内（平面）1-立杆；2-纵向水平杆；3-横向水平杆7.3剪力撑的设置a、剪力撑随脚手架的搭设及时设置。b、剪力撑沿脚手架高度方向连续设置。c、剪力撑除在两端设置外，中间每隔12m设一道。d、剪力撑要求最少联系4根立杆。e、剪力撑与地面夹角在4560之间。f、剪力撑斜杆用旋转扣件固定于之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上。旋转扣件中心线距主节点距离不大于150mm。g、剪力撑斜杆接头可采用对接扣件或搭接连接。当采用搭接时搭接长度不小于1m，并等距离设置3个旋转扣件固定，主杆伸出端部扣件的长度不小于10cm。可调托撑1、可调托撑抗压承载力设计值不应小于40k142、n，支托板厚不应小于5mm2、可调托撑螺杆外径不得小于36mm，直径与螺距应符合现行国家标准GB/5796.2的规定3、可调托撑螺杆与支杆托板焊接应牢固，焊缝高度不得小于6mm，可调托撑螺杆与螺母旋合长度不得少于5扣，螺母厚度不得小于30mm。八、模板的拆除1、模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合设计要求的百分率后，由技术人员发放拆模通知书后，方可拆模。现浇结构拆模时所需的砼强度 结构类型结构跨度（m）按设计的砼强度标准值的百分率计（%）板2502、8758100梁、拱、壳8758100悬 臂 构 件27521002、模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求。在拆除侧模时，混凝土强度143、要达到1.2MPa（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土强度必须符合混凝土结构工程施工质量验收规范中上表的规定后方可拆除。 3、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。 （1）墙模板拆除墙模拆除工艺流程：拆除斜撑自上而下拆掉穿墙螺栓及外楞拆除内楞及模板模板及配件运输及维护墙模板在混凝土强度达到1.2MPa，能保证其表面及棱角不因拆除而损坏时方能拆除，模板拆除顺序与安装模板顺序相反，先外墙后内墙，先拆外墙外侧模板，再拆除内侧模板，先模板后角模。拆墙模板时，首先拆下穿墙螺栓，再松开地脚螺栓，使模板向后倾斜与墙体脱开。不得144、在墙上撬模板，或用大锤砸模板，保证拆模时不晃动混凝土墙体，尤其拆门窗阴阳角模时不能用大锤砸模板。门窗洞口模板在墙体模板拆除结束后拆除，先松动四周固定用的角钢，再将各面模板轻轻振出拆除，严禁直接用撬棍从混凝土与模板接缝位置撬动洞口模板，以防止拆除时洞口的阳角被损坏，跨度大于1m 的洞口拆模后要加设临时支撑。 （2） 梁、楼板模板拆除拆除支架部分水平拉杆和剪力撑 拆除梁连接件及侧模板下调楼板模板支柱顶翼托螺旋23m，使模下降分段分片拆除楼板模板、钢 (木) 楞及支柱拆除梁底模板及支撑系统楼板模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动，达到模板与楼板分离的要求，保留养护支撑及其上的养护木方或养护模板145、，其余模板均落在满堂脚手架上。拆除板模板时要保留板的养护支撑。 4、模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量。5、模板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。（3）柱子模板拆除工艺：1、分散拆除工艺流程：拆除拉杆或斜撑自上而下拆掉 (穿柱螺栓) 或柱箍拆除竖楞，自上而下拆钢框竹编模板模板及配件运输维护2、分片拆模工艺流程：拆掉拉杆或斜撑自上而下拆掉柱箍拆掉柱连接角一侧U形卡，、分二片或四片拆离吊运片模板3、柱模拆除要点：3.1分散拆除柱模时，应自上而下、分层拆除。拆除第一层时，用木锤或带橡皮垫的锤向146、外侧轻击模板上口，使之松动，脱离柱混凝土。依次拆下一层模板时，要轻击模边肋，切不可用撬根从柱角撬离。拆掉的模板及配件用滑板滑到地面或用绳子绑扎吊下。3.2分片拆除柱模板时，要从上口向外侧轻击和轻撬连接角模，使之松动。要适当加设临时支撑或在柱上口留一个松动穿墙螺栓，以防整片柱模倾倒伤人。九、 模板技术措施 1、进场模板质量标准 模板要求： （1）技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场木胶合板出厂合格证和检测报告来检验）。 （2）外观质量检查标准（通过观察检验） 任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不大于0.001m2 。每平方米污染面积不大于0.005147、m22、模板安装质量要求 必须符合混凝土结构工程施工及验收规范（GB 50204-2002）及相关规范要求。即模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载。 （1）主控项目 1）安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。 检查数量：全数检查。 检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。 2）在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处，禁止使用废机油等油性液体涂刷。 检查数量：全数检查。 检验方法：观察。 （2） 一般项目 1）模板安装应满足下列要求： 模板的148、接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；2） 固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固其偏差应符合附表1的规定； 模板安装允许偏差及检查方法项次项 目允许偏差值（mm）检查方法国家规范标准1轴线位移柱、梁、墙5尺量2底模上表面标高5水准仪或拉线尺量3截面模内尺寸基础10尺量柱、梁、墙+4、-54层高垂直层高不大于5m6经纬仪或吊线、尺量大于5m85相邻两板表面高低差2尺量6表面平整度5靠尺、塞尺7阴阳角方正-方尺、塞尺顺直-线尺8预埋铁件中心线位移3拉线、尺量9预埋管、螺149、栓中心线位移3拉线、尺量螺栓外露长度+10、-010预留孔洞中心线位移尺寸+10拉线、尺量11门窗洞口中心线位移-拉线、尺量宽、高-对角线-12插筋中心线位移外露长度+10、0尺量 检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3间)。 检验方法：钢尺检查。 （3）现浇结构模板安装的偏差应符合表1 的规定。 检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3间)。现浇结构模板安装允许偏差和检验方法见表1：（检验方法：检查同条件养护150、试块强度试验值。检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。） （4）模板垂直度控制 1）对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板线进行复测，无误后，方可模板安装。 2）模板拼装配合，工长及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度不超过3mm，平整度不超过2mm； 3）模板就位前，检查顶模棍位置、间距是否满足要求。 （5）顶板模板标高控制 每层顶板抄测标高控制点，测量抄出混凝土墙上的500线，根据层高及板厚，沿墙周边弹出顶板模板的底标高线。 （6）模板的变形控制1）墙模支设前，竖向梯子筋上，焊接顶模棍（墙厚每边减少1mm）。 2）浇筑混凝土时，做分层尺竿，并配好照明，151、分层浇筑，层高控制在500以内，严防振捣不实或过振，使模板变形。 3）门窗洞口处对称下混凝土； 4）模板支立后，拉水平、竖向通线，保证混凝土浇筑时易观察模板变形，跑位； 5）浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动； 6）模板支立完毕后，禁止模板与脚手架拉结。 （7）模板的拼缝、接头模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞；（8）窗洞口模板 在窗台模板下口中间留置2个排气孔，以防混凝土浇筑时产生窝气，造成混凝土浇筑不密实。 （9）清扫口的留置： 楼梯模板清扫口留在平台梁下口，清扫口50100 洞，以便用空压机清扫模内的杂物，清理干净后，用木胶合板背订木方固定。 （10）跨度小于4m 不考虑，46152、m 的板起拱10mm；跨度大于6m 的板起拱15mm。 （11）与安装配合， 合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合，合模通知书发放后方可合模。 （12）混凝土浇筑时，所有墙板全长、全高拉通线，边浇筑边校正墙板垂直度，每次浇筑时，均派专人专职检查模板，发现问题及时解决。 （13）为提高模板周转、安装效率，事先按工程轴线位置、尺寸将模板编号，以便定位使用。拆除后的模板按编号整理、堆放。安装操作人员应采取定段、定编号负责制。 3、其他注意事项 在模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度，操作前必153、须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。 （1）胶合板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的。 （2）进场木方先压刨平直统一尺寸，并码放整齐，木方下口要垫平。 （3）模板配板后四边弹线刨平，以保证墙体、柱子、楼板阳角顺直。 （4）墙模板安装基层找平，并粘贴海绵条，模板下端与事先做好的定位基准靠紧，以保证模板位置正确和防止模板底部漏浆，在外墙继续安装模板前，要设置模板支撑垫带，并校正其平直。 （5）墙模板的对拉螺栓孔平直相对，穿插螺栓不得斜拉硬顶。内墙穿墙螺栓套硬塑料管，塑料管长度比墙厚长23mm。 （6）门窗洞口模板制作尺寸要求准确，校正阳角方正后加固，固定，对角用木条拉上以防止变154、形。 （7）支柱所设的水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置。 4、脱模剂及模板堆放、维修 （1）木胶合板选择水性脱模剂，在安装前将脱膜剂刷上，防止过早刷上后被雨水冲洗掉。 （2）模板贮存时，其上要有遮蔽，其下垫有垫木。垫木间距要适当，避免模板变形或损伤。 （3）装卸模板时轻装轻卸，严禁抛掷，并防止碰撞，损坏模板。周转模板分类清理、堆放。 （4）拆下的模板，如发现翘曲，变形，及时进行修理。破损的板面及时进行修补。 十、 安全、环保文明施工措施 （1）拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。 （2）支模前必须搭好相关脚手架 （3）在拆墙模前不准将脚手架拆除，用塔吊拆时与起重工配合；拆除顶板模板前划定155、安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂禁止通行安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。（4）浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。 （5）用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。模板安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人；垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。不允许一次吊运二块模板 （6）模板堆放时，使模板向下倾斜30，不得将模板堆放在施工层上，防止模板在风荷载下倾覆。 （7）大模板堆放场地要求硬化、平整、有围护，阴阳角模架设小围护架放置。安装就位后，要采取防止触电保护措施，将大模板加以串联，并同避雷网接通，防止漏电伤人。 （8）环保与文明施工夜间22:006:00 之间现场停止模板加工和其他模板作业。现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。