1、编号：SJHN.JZY-XX8.6商业及SOHO办公楼建设项目模板工程施 工 方 案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录第1章 编制说明3第2章 编制依据3第3章 工程概况3楼板概况：6第4章 模板选型64.1 模板体系选择64.2 地梁、承台、底板模板体系设计74.3 地下室墙体支撑体系设计74.4 柱模板及支撑体系设84.5 梁模板及支撑体系设计8 地下室及地上1-3层梁模板及支撑体系设计8 地上4-27层梁模板及支撑体系设计94.6 板模板及支撑体系设计9 地下室及地上1-3层板模板及支撑体系设计92、 地上4-27层板模板及支撑体系设计104.7 电梯井模板及支撑体系设计104.8 楼梯模板及支撑体系设计11第5章 施工流程及施工方法115.1 模板工程施工工艺11 梁板模施工流程12 柱、墙模板施工流程125.2 模板工程施工方法125.3 材料准备13 模板及支撑架的选择14 材质要求145.4 劳动力计划155.5 梁板支撑系统设计参数155.6 地下室外墙单侧支模支撑系统设计参数20第6章 模板支设质量保证措施21第7章 质量验收标准23第8章 模板拆除时间及安全保证措施238.1 模板拆除时间238.2 模板拆除的安全措施24第9章 成品保护措施25第10章 危险源监控措施2513、0.1 物体打击的监控2510.2 高处坠落的监控措施2610.3 模板坍塌的监控措施2610.4 模板施工机械伤害的监控措施2710.5 模板施工机械触电的监控措施2710.6 模板工程消防管理及监控措施28第11章 安全文明施工2911.1 安全文明措施2911.2 用电安全2911.3 台风施工安全措施29第12章 应急预案3012.1 建立应急预案组织机构3012.2 应急预案启动条件3112.3 重大危险源的应急救援方案31 高处坠落的物体打击事故应急救援方法31 触电事故应急救援方法32 机械伤害应急救援方法32 模板、脚手架坍塌应急救援方法32 火灾事故应急救援方法33第13章 4、计算书3413.1 300*800梁底计算书3413.2 300*800梁侧模计算书4213.3 500*900梁计算书4813.4 500*900梁侧模计算书5613.5 400*1000梁计算书6213.6 400*1000梁侧模计算书7013.7 400*1200梁计算书7613.8 400*1200梁侧模计算书8513.9 250厚板计算书91第1章 编制说明根据危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质【2009】87号）要求，本方案仅适用于搭设高度8m以下，搭设跨度18m以下，施工总荷载15KN/以下；集中线荷载20KN/m以下模板支撑体系。第2章 编制依据（1）本项目施工组织设计5、；（2）本项目设计施工图纸；（3）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）；（4）钢管脚手架扣件（GB15831-2006）；（5）建筑施工计算手册江正荣著 中国建筑工业出版社；（6）建筑施工手册第五版 中国建筑工业出版社；（7）建筑结构荷载规范(GB50009-2001)中国建筑工业出版社；（8）建筑施工安全检查标准(JGJ59-2011)中国建筑工业出版社。（9）建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008；（10）扣件式钢管支撑高大模板工程安全技术规程DBJT13-181-2013；（11）关于印发房屋建筑工程常用模板及支撑安装推荐图集的通知（闽建建201213号6、）；（12）危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质【2009】87号）第3章 工程概况本工程总建筑面积86128.9m2，其中地下室2层，建筑面积为16595.8m2，地上为2栋三层商业及两栋板式27层SOHO办公楼，建筑面积约69533.1m2。其中4#27#楼为SOHO办公楼，层高均为3.3米；3层及3层以下为商业楼。 序号项目内容1工程名称2工程地点3建设单位4监理单位5设计单位6勘察单位7施工单位8工期目标700天9质量标准要求合格工程10安全文明目标市级安全文明标化工地栋号层数建筑面积层高m建筑功能地下室216595.8一层4.8米二层3.9米人防、车库01、02319209.77、5一层4744二层4500三层5000商业01、022450323.353.3SOHO办公楼根据危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质【2009】87号）要求：危险性较大的模板支撑工程定义为：搭设的高度超过8m，或者跨度超过18m，或施工总荷载大于15kN/m2，或集中线荷载大于20kN的模板支撑体系。考虑荷载组合时，计算板的荷载：N=1.35(N1+N2）+1.4N3=1.35（0.30+25.5h）+1.44=34h+3.5，即h261mm的板作为一般模板进行支撑体系搭设。N为板的荷载，N1为板模板自重标准值取0.30KN/m2，N2为钢筋混凝土自重标准值取25.5KN/m，N3为施工8、人员及施工设备荷载取4.0KN/m2，h为板厚。考虑荷载组合时，计算梁的线荷载：Q=1.35(Q1+Q2）+1.4Q3=1.350.30（b+2h）+Q2bh +1.44b=6.005b+0.81h+34.425bhb为梁宽，h为梁高，Q为梁的线荷载，Q1为梁模板自重面标准值取0.30KN/m2，Q2为钢筋混凝土自重标准值取25.5KN/m，Q3为设备振捣荷载取4.0KN/m2。即梁截面尺寸满足6.005b+0.81h+34.425bh20KN/m的为一般模板。根据上述荷载组合值，分别对地下室、地上结构构件进行统计，具体详见下表：结构部位尺寸混凝土梁地下室二层200400、200450、2009、500、200550、250500、250600、300600、300700、300800、400500、400800、500500、500800、4001000等混凝土梁地下室一层（顶板）200300、200400、300800、300600、400900、400800、300700、3001000、4001000、4001200、4001050、200500、4001100、2001050、3001200、4001000、200900、2001000等混凝土梁1-1#裙楼二层200400、200600、200750、250600、250750、350750、400750、400700、5010、0400、500750 混凝土梁1-1#裙楼三层200500、250750、250600、200400、300750、400750、500750、3001000、3001050混凝土梁2-1#裙楼二层200400、200600、200750、250600、250750、350750、400750、400700、500400、500750/300*1200/200*1500 混凝土梁2-1#裙楼三层200500、200750、250750、400750、300750、500750、200400、3001000、3001250混凝土梁2-2#主楼二层200300、200400、200550、25011、750、200700、400900、400750、2001100、3001000、3001000、3001100 、4001000、4001100混凝土梁2-2#主楼三层200300、200400、200750、250750、400750、300750、400900、500850、4001000混凝土梁2-2#主楼四层200500、200600、200550、300600、300900、400900、500900、4001000、4001100混凝土梁2-2#主楼五层以上200300、200400、200500、200550、300750、400750、500800、500850、40010012、0混凝土梁1-2#主楼二层250750、2001100、400750、4001100、200550、4001000、3001000混凝土梁1-2#主楼三层200750、400750、4001000、500850、400900、300600混凝土梁1-2#主楼四层200550、300600、400900、4001000、500900、300900、4001100混凝土梁1-2#主楼五层以上200400、200300、200500、200550、300750、400750、400600、500850、4001000楼板概况：序号部位板厚备注1地下室二层顶板板厚：180mm、200mm2地下室一层顶13、板板厚：200mm、250mm3裙房及地上主楼板厚：120mm、100mm第4章 模板选型4.1 模板体系选择结构位置模板及支撑体系备注底板筏板、承台、地梁砖胎模/地下室梁、板、柱、墙、楼梯普通木模板满堂脚手架支撑体系地下室高支模区域的详见高支模方案地下室坡道普通木模板满堂脚手架支撑体系/电梯井坑，集水井等吊模/地上墙、梁、板、柱、楼梯普通木模板满堂脚手架支撑体系/本工程所使用的立杆、扣件、顶托等材料必须符合相关规范要求。钢管立柱底部应加设底座及垫块，垫块厚度不得小于50mm。U形顶托内采用50*50*3mm方钢作为主楞，模板下采用50*50*3mm方钢作为次楞。严格控制木模板的周转次数，不得14、使用烂模或起皮、脱层、掉角、翘曲变形的木模板；木模板制作安装应拼缝严密、棱角顺直；对拉螺杆：A14。支柱的钢管规格应为48.33.6mm，扣件式钢管壁厚不得小于3mm；钢管统一按483.0mm计算惯性矩、回转半径等截面特性。4.2 地梁、承台、底板模板体系设计地梁、承台、底板砖胎模设计（MU10砖）H1000mm180厚砖胎模，采用M5.0水泥砂浆砌筑，内侧做10mm厚1：2水泥砂浆抹灰。1000H2000mm240厚砖胎模，采用M5.0水泥砂浆砌筑，内侧做10mm厚1：2水泥砂浆抹灰。2000H3000mm底部2m高砖胎膜厚度为420mm，2m以上部分砖胎膜厚度为240mm3000H底部2.15、5m高砖胎膜厚度为500mm，2.5m以上部分砖胎膜厚度为240mm部位以240mm厚砖胎模作为示意图承台砖胎模4.3 地下室墙体支撑体系设计内墙部位支模体系设计地下室墙体（400mm）（1）模板采用15mm厚胶合模板；（2）50*50*3mm方钢作竖向龙骨间距250mm布置；（3）48.33.6mm双钢管作水平龙骨间距450mm布置；（4）斜撑钢管间距1m。（5）14止水螺杆间距450mm布置。50*50*3mm方钢 4.4 柱模板及支撑体系设柱类型支模体系设计矩形柱主体矩形柱，采用15mm厚胶合模板，竖向龙骨为50*50*3mm方钢300，外箍采用10号槽钢加固，间距450mm，对拉螺杆直16、径为14。 4.5 梁模板及支撑体系设计4.5.1 地下室及地上1-3层梁模板及支撑体系设计梁类型支模体系设计框架梁梁支撑立杆纵向间距1.0m，立杆横向间距1.0m，立杆的步距h=1.50m；梁底50*50*3mm方钢作为次楞，主楞采用50*50*3mm双方钢，梁侧模采用用50100mm木枋，间距300mm，梁底加设步步紧间距300mm，竖向剪刀撑每隔10m设置一道 图示 备注：梁底支撑体系搭设参数具体详见相应搭设参数。4.5.2 地上4-27层梁模板及支撑体系设计梁类型支模体系设计框架梁梁支撑立杆纵向间距1.2m，立杆横向间距1.2m，立杆的步距h=1.50m；梁底50*50*3mm方钢作为17、次楞，主楞采用50*50*3mm双方钢，梁侧模采用用50100mm木枋，间距300mm，梁底加设步步紧间距300mm，竖向剪刀撑每隔810m设置一道 图示 备注：梁底支撑体系搭设参数具体详见相应搭设参数。4.6 板模板及支撑体系设计4.6.1 地下室及地上1-3层板模板及支撑体系设计板类型支模体系设计一般砼板（1）模板采用15mm厚胶合模板；（2）50*50*3mm方钢作为次楞，间距300mm布置，顶托内两根方钢作为主楞； （3）48.33.6mm钢管搭设扣件式满堂架立杆纵横间距1100mm布置（板厚为250mm及以下）。支模大样 4.6.2 地上4-27层板模板及支撑体系设计板类型支模体系设18、计一般砼板（1）模板采用15mm厚胶合模板；（2）50*50*3mm方钢作为次楞，间距300mm布置，顶托内两根方钢作为主楞； （3）48.33.6mm钢管搭设扣件式满堂架立杆纵横间距1200mm布置（板厚为250mm及以下）。支模大样 4.7 电梯井模板及支撑体系设计类型支模体系设计电梯井模板底板电梯井深坑内侧采用15mm厚胶合模板，主龙骨采用50*50*3mm方钢，间距300mm，48.3mm3.6mm钢管支撑，间距500mm。详细如图。 支模大样 4.8 楼梯模板及支撑体系设计类型支模体系设计电梯井模板采用15mm厚胶合模板，50100mm木枋，48.33.6钢管支撑，梯步侧模采用钢模，19、梯段处立杆底部设置“土”字行钢筋头，落在下方踏步板上，立杆间距为1.1m。 支模大样 第5章 施工流程及施工方法5.1 模板工程施工工艺在模板搭设之前应做好材料、施工机具、配件的准备，并对进行模板搭设的作业人员进行详尽的交底。5.1.1 梁板模施工流程5.1.2 柱、墙模板施工流程5.2 模板工程施工方法满堂架搭设满堂架搭设应放线抄平，梁立杆每排间距按设计排放，并采用纵横向横杆与满堂架拉结牢固，且纵横向剪刀撑必须按要求搭设，剪刀撑应纵横向搭设，每6m设置一道，由底到顶全高设置。墙侧模板支设模板支设前应进行木工翻样，将墙模板根据所在部位编号标记，并根据模板设计钻好螺杆孔；模板脚部在墙钢筋上焊接限20、位钢筋；模板支设时根据楼板所弹模板边线，压线由下而上安装。墙模板应先将墙体一面模板就位后临时固定，将对拉螺杆安装在一面模板螺杆孔上，再将另一面模板根据对拉螺杆孔对孔安装上墙，模板临时固定后，根据支模要求将背方钉在模板上；然后根据对拉螺杆安装模板方钢横楞，方钢横楞应平直美观。并及时上紧螺杆山型卡固定钢管横楞，加山型卡固时可将模板截面拉紧3-5mm；模板支设必须全高吊线拉紧山型卡，校正垂直度。柱侧模板支设柱侧模板：柱模板支设必须刷涂水质脱模剂；模板支设前应进行木工翻样，将柱模板根据所在部位编号标记；模板支设时根据楼板所弹模板边线，压线由下而上安装；相邻模板拼接部位，采用50*50*3mm方钢背方顶21、牢拼接边；柱模板就位后，将50*50*3mm方钢根据支模要求安装在模板上，方钢间距应根据模板边长均匀分布，采用槽钢抱箍夹紧，及时上紧抱箍螺杆山型卡，山型卡加固时可将模板截面拉紧3-5mm；柱模板支设时要求全高吊线，校正垂直度。梁模板支设对框架主梁模板，梁侧模板应待主梁钢筋绑扎完成后支设；梁高较大模板，设对拉螺杆拉结模板；梁柱墙模板交接处，先在墙柱模板位置留出梁截面开口，梁模板压墙柱模板支设；梁板平面模板压梁侧立面模板支设；梁侧模板压梁底模板支设；梁模板底部顶撑采用双扣件顶撑。梁模板支设应先根据楼板弹线，吊线安装梁模板底模，梁底50*50*3mm方钢须立放横向铺设；梁模板阳角应设50*100mm22、木枋顶牢；如梁模板采用对拉螺杆加固时，梁侧模板安装可参照墙侧模板支设，梁模板加固应加设钢管斜撑将梁模板与满堂架连接。板模板支设满堂架搭设完成后，应进行满堂架验收，通过后方可支设楼板模板，根据满堂架抄平标高确定50*50*3mm方钢横楞及标高；楼板模板采用木模板，模板应根据楼板边线下料拼装；楼板模板与梁交接边应压住梁侧模板，模板拼缝宽度不得超过1.5mm；楼板模板拼接时应尽可能使用整块模板，如遇宽度不足处，应将窄边拼缝留置在板跨中部，梁边柱边等为保证美观宜采用整块模板；对拼缝过大处采用铝皮粘贴封堵。预埋件预埋件埋设前应根据每层结构板面控制轴线重新放线，不得依模板边定位预埋件；预埋件就位应挂线抄平23、就位，固定采用将埋件锚脚与结构钢筋焊接牢固或采用短钢筋将埋件钢板固定的结构钢筋上；结构侧面埋件应在支模前将埋件固定在钢筋上，吊线安装，保证埋件进出位置。预留孔洞、门洞预留孔洞应在支设模板前在结构楼面和模板上弹出预留孔洞边线，再安装模板，孔洞模板边应对撑牢固，支承点间距不大于600 mm；对撑可使用顶撑钢管调节；洞口模板支设完成后，应检查洞口尺寸和标高，并测量对角校核。后浇带后浇带架体与其它部位模板支撑架同步搭设、单独成型、永久留置，两者采用钢管连接成整体，后浇带两侧木枋顺着后浇带方向设置，按照方案要求设置木枋间距，架体剪刀撑刷设蓝色油漆，其它钢管刷设黄色油漆，后浇带竖向剪刀撑应在后浇带两侧连续24、到顶设置，5M以下层高在扫地杆处设置一道水平剪刀撑，5M以上层高水平剪刀撑间距不超过4.8M，后浇带架体过人通道处架体需进行单独加固处理，施工前进行专项交底，过程中严格监督搭设情况。楼板降板区楼板降板区侧膜采用钢模，保证阴阳角顺直。5.3 材料准备序号名称单位数量1单面压刨台452台式平刨台303台式电锯台164手提式电钻把305扭力扳手把506经纬仪台47水平仪台48吊线锤台225.3.1 模板及支撑架的选择（1）模板均采用915mm1830mm15mm（厚）胶合板。（2）方钢：主楞采用5050mm3mm方钢，次楞采用5050mm3mm方钢。（3）支撑系统：选用有48.33.6mm钢管及其配25、件，计算时采用保守值有483.0进行验算；每根钢管的最大质量不大于25.8kg。（4）纵横水平拉杆、纵横向剪刀撑：选用有48.33.6mm钢管及其配件。（5）垫板：每根立杆底部应设置底座，底座宜采用规格不小于150mm150mm8mm。底座下应设置长度不少于2跨、宽度不小于150mm、厚度不小于50mm的木垫板。（6）顶托：采用标准可调顶托，U型托盘钢板厚度5mm、宽度120mm、长度100mm、高度60mm，顶托螺杆长度为600mm，螺杆外径不小于36mm；螺盘为玛钢、并带碗扣，可调托撑的螺杆与支托板焊接应牢固，焊缝高度不小于6mm；可调托撑螺杆与螺母旋合长度不少于5扣，螺母厚度不小于30m26、m；可调托撑抗压承载力不小于40kN。（7）对拉螺栓：选用M14的普通对拉螺栓。5.3.2 材质要求钢管、扣件、顶托等材料进场前后安排专人检查、验收，并作相应的记录，验收合格方可使用。进场的材料应符合以下要求：（1）钢管：选用有48.33.6mm钢管及其配件，钢管要符合现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3091）中规定的3号普通钢管，其质量要符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T 700）中Q235-A级钢的规定。低压流体输送用焊接钢管（GB/T3091）、直缝电焊钢管（GB/T13793）规定：有48.33.6mm的钢管，管体外径允许偏差0.5mm27、；壁厚允许偏差10%（壁厚），即3.610%=0.36mm。所以，外径允许范围为47.848.8mm；壁厚允许范围为3.243.96mm。钢管表面平直光滑，无裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛剌、压痕和深的划痕，不得使用锈蚀严重（斑点、剥皮）、弯曲、开裂的钢管。搭设架子前应进行保养，钢管上严禁打孔，钢管在使用前先涂刷防锈漆，力求环保美观。（2）扣件：采用可锻铸铁制造的标准机件，其材质要符合现行国家标准钢管脚手架扣件(GB 15831)的规定。扣件的附件（形螺栓、螺母、垫圈）采用材料符合碳素结构钢(GB/T 700)中Q235-A级钢的规定，扣件不能有裂纹、气孔、疏松、砂眼、夹灰等铸造缺陷，钢管和28、扣件均必须有出厂合格证及检验单，扣件与钢管的吻合面要接触良好，螺栓不得滑丝、夹紧钢管时，开口处最大距离小于4.5mm，必要时进行抗滑扭试验。新扣件具有生产许可证，法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。对扣件质量有怀疑时，按现行国家规定标准钢管脚手架扣件（GB15831）规定抽样检测。对不合格品禁止使用。旧扣件使用前，先进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺拴进行更换处理。新、旧扣件均进行防锈处理。（3）顶托：顶托应采用标准可调顶托，U型托盘（钢板厚度5mm，宽度120mm，长度100mm，高度60mm），支托与楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧，其螺杆（L600mm）伸出钢管顶部不得大29、于200mm，安装时应保证上下同心，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm（D36mm），螺盘应为玛钢、并带碗扣。（4）方钢：方钢截面满足50mm50mm3mm的尺寸要求。5.4 劳动力计划序号材料名称单位数量进场计划备注1胶合模板m220000分批进场15厚2钢管t1000分批进场模板支撑3扣件个18000分批进场模板支撑4顶托个9000分批进场模板支撑5方木M3800分批进场各种规格650*50*3mm方钢t900分批进场模板支撑5.5 梁板支撑系统设计参数根据“危险性较大的分部分项工程范围”中模板工程及支撑体系的要求统计，将每层超限梁板进行归类，并选择代表性的梁板进行验算及搭设示意。30、根据本模板工程概况，选择代表性截面的梁板进行验算及搭设示意：地下及地上13层分为以下五类：A类（梁高1500，梁宽250）：200*400/200*450/200*500/200*550/200*300/200*1050/200*900/200*1000/200*600/200*750/200*1500/200*700/200*1100/250*500 /250*600/250*750B类（梁高1050，250梁宽350）：300*600/300*700/300*800/300*1000/300*1050/300*750/350*750C类（1050梁高，250梁宽350）：300*1200/31、300*1250/300*1100/300*1200D类（梁高750，350梁宽500）：400*500/500*500/500*400/400*750/400*700E类（750梁高，350梁宽500）：400*800/400*900/400*1000/400*1050/400*1100/400*1200/500*800/500*750地上427层 分为以下两类F类（梁高600，梁宽300）：200*500/200*600/200*300/200*400/200*550/300*600G类（600梁高，300梁宽500）：300*750/300*900/400*900/400*600/40032、*750/400*1100/400*1000/500*800/500*900/500*850通过多次计算，以300800、3001000、400700、500900和200mm厚的楼板作为计算及搭设对象，其他参照施工。为保证满足工程安全及省规定，计算书中钢管计算按 48x3.0mm的截面特性进行验算。梁板模板支设按地下室及13层和427层分为两大类，如下表内容所示：序号梁截面尺寸A类（梁高1500，梁宽250）B类（梁高1050，250梁宽350）C类（1050梁高，250梁宽350）D类（梁高750，350梁宽500）E类（750梁高，350梁宽500）1 层高高度（m）3.9/6.53.933、/6.53.9/6.53.9/6.53.9/6.52梁底立杆数222223 立杆横向间距（mm）1000100050010005004立杆纵向间距（mm）10005步距（mm）150015001500150015006梁底方钢数量（300mm）233337侧板木枋数量（300mm）252443348侧板对拉螺杆（水平500，竖向500）2（梁高为1500：3）22229楼板支撑立杆间距及板厚（mm）间距1000*1000mm，板厚200mm10垂直剪刀撑距离模板支撑架四周从底到顶连续设置剪刀撑，中间每隔810m设置一道竖向剪刀撑，在竖向剪刀撑底部和顶部设置一道水平剪刀撑。剪刀撑夹角为4560度34、。11梁底步步紧按间距500mm设置12钢管底砼强度等级C30序号梁截面尺寸F类（梁高600，梁宽300）G类（600梁高，300梁宽500）1 层高高度（m）3.33.32梁底立杆数223 立杆横向间距（mm）12006004立杆纵向间距（mm）12005步距（mm）150015006梁底方钢数量（300mm）237侧板木枋数量（300mm）3348侧板对拉螺杆（水平500，竖向500）229楼板支撑立杆间距及板厚（mm）间距1200*1200mm，板厚200mm10垂直剪刀撑距离模板支撑架四周从底到顶连续设置剪刀撑，中间每隔810m设置一道竖向剪刀撑，在竖向剪刀撑底部和顶部设置一道水平剪刀35、撑。剪刀撑夹角为4560度。11梁底步步紧按间距500mm设置12钢管底砼强度等级C30搭设示意图如下：1、2001500mm梁（A类）梁支撑立杆2道，立杆横向间距0.2m，立杆纵向间距1m（地下室及地上13层间距1m）；立杆的步距h=1.50m，搭设高度高度6.3m；梁底用2根5050mm3mm方钢做次楞，主楞采用5050mm3mm双方钢，用U型顶托顶牢。梁侧用5根50100mm木枋做次楞，主楞采用双钢管（48.33.6），加设3道 14的对拉螺杆（水平间距500mm，第一道距梁底200mm，第二道距第一道400mm，第三道距第二道400mm），梁底设置步步紧500。梁底立杆剪刀撑连续设置。36、支模时按规定将梁板起拱13，梁模板支模如下图所示。2.3001050mm梁（B类）梁支撑立杆2道，立杆横向间距0.3m，立杆纵向间距1m；立杆的步距h=1.50m，搭设高度高度6.3m；梁底用3根5050mm3mm方钢做次楞，主楞采用5050mm3mm双方钢，用U型顶托顶牢。梁侧用4根50100mm木枋做次楞，主楞采用双钢管（48.33.6），加设2道 14的对拉螺杆（水平间距500mm，第一道距梁底250mm，第二道距第一道400mm），梁底设置步步紧500。梁底立杆剪刀撑连续设置。支模时按规定将梁板起拱13，梁模板支模如下图所示。3、3001250mm梁（C类）梁支撑立杆2道，立杆横向间距37、0.3m，立杆纵向间距0.5m；立杆的步距h=1.50m，搭设高度高度6.3m；梁底用3根5050mm3mm方钢做次楞，主楞采用5050mm3mm双方钢，用U型顶托顶牢。梁侧用5根50100mm木枋做次楞，主楞采用双钢管（48.33.6），加设2道 14的对拉螺杆（水平间距500mm，第一道距梁底250mm，第二道距第一道500mm），梁底设置步步紧500。梁底立杆剪刀撑连续设置。支模时按规定将梁板起拱13，梁模板支模如下图所示。4、400750mm梁（D类）梁支撑立杆2道，立杆横向间距0.4m，立杆纵向间距1m；立杆的步距h=1.50m，搭设高度高度6.3m；梁底用3根5050mm3mm方钢38、做次楞，主楞采用5050mm3mm双方钢，用U型顶托顶牢。梁侧用3根50100mm木枋做次楞，主楞采用双钢管（48.33.6），加设2道 14的对拉螺杆（水平间距500mm，第一道距梁底150mm，第二道距第一道300mm），梁底设置步步紧500。梁底立杆剪刀撑连续设置。支模时按规定将梁板起拱13，梁模板支模如下图所示。5、4001200mm梁（E类）梁支撑立杆2道，立杆横向间距0.4m，立杆纵向间距0.5m；立杆的步距h=1.50m，搭设高度高度6.3m；梁底用3根5050mm3mm方钢做次楞，主楞采用5050mm3mm双方钢，用U型顶托顶牢。梁侧用4根50100mm木枋做次楞，主楞采用双钢39、管（48.33.6），加设2道 14的对拉螺杆（水平间距500mm，第一道距梁底250mm，第二道距第一道500mm），梁底设置步步紧500。梁底立杆剪刀撑连续设置。支模时按规定将梁板起拱13，梁模板支模如下图所示。6、300600mm梁（F类）梁支撑立杆2道，立杆横向间距0.3m，立杆纵向间距1.2m；立杆的步距h=1.50m，搭设高度高度6.3m；梁底用3根5050mm3mm方钢做次楞，主楞采用5050mm3mm双方钢，用U型顶托顶牢。梁侧用3根50100mm木枋做次楞，主楞采用双钢管（48.33.6），加设2道 14的对拉螺杆（水平间距500mm，第一道距梁底100mm，第二道距第一道240、00mm），梁底设置步步紧500。梁底立杆剪刀撑连续设置。支模时按规定将梁板起拱13，梁模板支模如下图所示。7、500900mm梁（G类）梁支撑立杆2道，立杆横向间距0。5m，立杆纵向间距0.6m；立杆的步距h=1.50m，搭设高度高度6.3m；梁底用3根5050mm3mm方钢做次楞，主楞采用5050mm3mm双方钢，用U型顶托顶牢。梁侧用4根50100mm木枋做次楞，主楞采用双钢管（48.33.6），加设2道 14的对拉螺杆（水平间距500mm，第一道距梁底200mm，第二道距第一道400mm），梁底设置步步紧500。梁底立杆剪刀撑连续设置。支模时按规定将梁板起拱13，梁模板支模如下图所示。41、具体搭设参数详见计算书5.6 地下室外墙单侧支模支撑系统设计参数1、外墙止水螺杆外侧焊接于锚杆上，每根锚杆焊6根止水螺杆。2、止水螺杆规格采用14。3、模板内侧竖向次楞为50mm*50mm*3mm方钢，间距250mm，水平主楞采用双钢管，间距如下图所示。4、底板浇筑前在底板上预埋直径20钢筋头，外露300mm。同时设置两排工字钢（具体位置详见下图）。5、双钢管节点部位采用斜撑钢管+顶托回顶，钢管角度不大于45，斜撑横向间距400mm，所有斜撑钢管设水平杆串联，且与梁板竖向支撑立杆采用扣件进行加固。6、混凝土浇筑时，先浇筑板面混凝土，距外墙边200mm300mm，再浇筑外墙混凝土，楼板与外墙交接42、处，用钢丝网拦截，外墙混凝土一次浇筑高度不得超过500mm。7、外墙内侧模板设两道钢丝绳拉接模板，底板预埋“几”字形拉环，第一排拉环距外墙内侧100mm，第二排距第一排100mm，钢丝绳采用14规格。底板上翻外墙支护大样图单侧支模系统布置图第6章 模板支设质量保证措施地下室及地上部分梁尺寸较大，应严格按照方案进行搭设，立杆间距、步距及支撑方式应按方案进行，不得随意改动。在逐层向上施工的过程中，每层核心筒和柱子混凝土先浇筑,其他位置梁板墙混凝土按区分次浇筑。在模板体系的选择上，需要突出保证质量，且方便施工、迅速快捷。现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m 时，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高43、度宜为全跨长度的1/10003/1000。现浇多层或高层房屋和构筑物，安装上层模板及其支架应符合下列规定：下层楼板应具有承受上层施工荷载的承载能力，否则应加设支撑支架；上层支架立柱应对准下层支架立柱，并应在立柱底铺设垫板；楼梯采用封闭式整体支模，确保楼梯施工质量；在模板工程细部处理、防水止水等方面采取保证质量措施。梁侧面胀出，梁身不顺直，梁底不平：防治的方法是，模板支架系统应有足够的强度、刚度和稳定；立柱底脚应垫木方，并应支撑在坚实的地面上；模板下端和侧面应设纵横向支撑，以补足模板的刚度。模板安装不严密：这是模板加工的偏差或拼装不严实所致。认真检查模板安装缝隙，钉塑料条或橡胶条补严。洞口防护短44、边尺寸小于1500mm：1）采用6150mm单层双向钢筋作为防护网，在混凝土浇筑前预设于模板内。2）模板拆除后，在洞口上部采用硬质材料封闭，并穿孔用铁丝绑扎与预留钢筋上，以固定。3）当洞口安装管线时，可切割相应尺寸的钢筋网片，余留部分作为安装阶段的防护措施。示意图如下： 洞口防护短边尺寸大于1500mm：1）洞口四周搭设工具式防护栏杆（采取三道栏杆形式，立杆高度1200mm，下道栏杆离地200mm，中道栏杆离地600mm，上道栏杆离地1200mm），下口设置踢脚板并张挂水平安全网。2）防护栏杆距离洞口边不得小于200mm。3）栏杆表面刷红白相间警示油漆。示意图如下：本方案支撑体系利用已浇筑的墙45、柱支撑进行刚性连接，拉紧顶牢，确保支撑体系的稳定性。结构类型结构跨度（m）按设计的混凝土标准值百分率计（%）结构类型结构跨度（m）按设计的混凝土标准值百分率计（%）板2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件21002100第7章 质量验收标准现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法、预埋件和预留孔洞的允许偏差：现项 目允许偏差(mm)检查方法1轴线位置5钢尺检查2底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查3截面内部尺寸偏差基础10钢尺检查柱、墙、梁+4，-54每层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m85相邻两板表面高低差2钢尺检查6表面平整度52m靠尺和塞尺检查7预埋钢板46、中心线位置38预埋管、预留孔中心线位置39插筋中心线位置5外露长度+10，010预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，011预留洞中心线位置10尺寸+10，0第8章 模板拆除时间及安全保证措施8.1 模板拆除时间模板拆除必须执行严格的拆模工作程序，并按要求填写模板拆除工序申请表。混凝土模板拆除工序申请表在现场留置同条件养护试块，以混凝土同条件养护试块强度作为模板拆模依据。底模拆除时的混凝土强度要求构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）板2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件-100侧模拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。模板拆除时，47、不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。8.2 模板拆除的安全措施梁板模板应先拆梁侧模，再拆板底模，最后拆除梁底模，并应分段分片进行，严禁成片撬落或成片拉拆。柱模应分片拆除，自上而下拆除柱箍及竖楞，拆除后清洗干净后刷除锈剂或脱模剂备用。拆除时，作业人员应站在安全的地方进行操作，严禁站在已拆或松动的模板上进行拆除作业。拆除模板时，严禁用铁棍或铁锤乱砸，已拆下的模板应妥善传递或用绳钩吊至地面。严禁作业人员在悬臂构件边缘敲拆下面的底模。待分片、分段的模板全部拆除后，方允许将模板、支架、零配件等按指定地点运出堆放，并进行拔钉、清理、整修、刷防锈油或脱模剂，入库备用。拆架前，全面检48、查待拆的架子，根据检查结果拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准作业。拆模应严格遵守从上而下的原则，先拆除非承重模板，后拆除重模板，禁止抛掷模板。高处、复杂结构模板的拆除，应有专人指挥和切实可靠的安装措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员靠近，拆下的模板应集中吊运，并多点捆牢，不准向下乱扔。工作前，应检查所有的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，工作时思想集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。拆除过程中不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开；每天拆架下班时不应留下隐患部位。拆除模板采用长撬杆，严禁操作人员站在拆除的模板下。在拆除楼板模板时，要注意防止整块模板掉下49、，尤其是用定型模板作平台模板时，更要注意，防止模板突然全部掉下伤人。拆除间歇时，应将已活动模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落，倒塌伤人。已拆除的模板、拉杆、支撑等应及时运走或妥善堆放，严防操作人员因扶空、踏空堕落。在混凝土墙体、平台上有预留洞时，应在模板拆除后，随即在墙洞上做好安全防护，或将板的洞盖严。第9章 成品保护措施在层高1/2处左右的支架系统的水平栏杆上宜固定一层水平安全网，用于防止人员坠落，同时，拆模板时，使之坠入安全网，保护模板。拆除模板壳要用小撬棍，以木楞为支点，先撬模板相对两侧边中点，模板松动后，依然以木楞为支点，撬模板底脚的内肋，轻轻撬掉模板。切忌硬撬或用铁锤硬砸，也不50、能使用大撬棍以肋梁混凝土为支点进行撬动，以保护模板和密肋混凝土。吊运模板、木钢楞、或钢筋时，不得碰撞已安装好的模板，以防模板变形。模板面板不得污染、磕碰；胶合板面板切口处必须涂刷两遍封边漆，避免因吸水翘曲变形；螺栓孔眼必须有保护垫圈。工作面已安装完毕的墙、柱模板，不准在吊运其它模板时碰撞，不准在预拼装模板就位前作为临时倚靠,以防止模板变形或产生垂直偏差。已安装完毕的平面模板，不可做临时堆料和作业平台，以保证支架的稳定，防止平面模板标高和平整产生偏差。模板拆卸应与安装顺序相反，拆模时轻轻将模板撬离墙体，然后整体拆离墙体，严禁直接用撬杠挤压，拆下的模板轻轻吊离墙体。模板拆后及时清理，木模板面板破损51、处用铁腻子修复，并在修复腻子上刮用两遍清漆，以免在混凝土表面留下痕迹；钢模板用棉丝沾养护剂均匀涂擦表面，以便周转。穿墙螺栓、螺母等相关零件也应清理、保养。第10章 危险源监控措施10.1 物体打击的监控在模板工程作业中发生物体打击主要是在模板的垂直运输、模板安装、模板拆除工作中。所以对模板在垂直运输、模板安装、模板拆除实施监控。1、物体打击危险源垂直运输监控由安全员定期或不定期对运输模板的钢丝绳的质量进行检查和作业情况进行检查，发现违章作业或钢丝绳质量问题及时纠正；组织班前活动，对当日的安全问题进行交底；由指挥人员对运输木料的绑扎情况及钢丝绳的质量问题进行监控，并对吊运重物下方的场地监控，确保52、吊运重物下方无人。2、危险源模板安装、拆除的监控模板的安装、拆除过程中由安全员进行巡查，施工员和班组兼职安全员进行日常监督，避免发生作业人员随意向下抛掷木料、板块；模板拆除时按操作工艺进行作业，进入现场人员必须正确佩戴安全帽。10.2 高处坠落的监控措施在模板的施工作业中，高处坠落主要发生的可能性，在于作业人员在沿边操作和攀爬支架时。1、坠落危险源沿边作业的监控钢管维护架搭设应到位，并按要求进行设置，有安全员进行监督管理。加强对作业人员进行教育，提高临边作业人员的安全意识。酒醉、生病及有高血压、恐高症、心脏病的工人不得在高处作业。2、坠落危险源攀爬支撑架的监控作业人员进场前进行安全“三级教育”53、，并进行安全考核，合格后方可作为本项目的工人。班组每日进行班前活动，对当日的危险源及安全要求进行交底，施工员对每分项工程进行交底。安全员每日在现场巡查，施工员、班组兼职安全员在施工过程中队班组进行监督管理。10.3 模板坍塌的监控措施模板坍塌时工程中伤亡性较大的安全事故，且经济损失最大，实施模板坍塌的监控最为重要，也是本方案的重点。1、确保模板专项施工方案的实施，安全员、质检员对现场模板工程进行检查专项施工方案的落实。2、确保材料的质量、材料员、质检员对材料进行认真检查验收。3、项目技术负责人对施工员进行安全技术交底，施工员对班组进行安全技术交底。4、模板的验收必须认真进行，逐项进行，确保每项54、符合要求。5、混凝土浇筑过程中安全员、班组兼职安全员在现场对模板支撑架及模板进行观测，发现异常情况及时停止混凝土浇筑，并进行检查加固。10.4 模板施工机械伤害的监控措施为保证作业人员的安全，防止机械队人体的伤害事故，制定本措施。1、对所有各种机械设备进场后，必须由机电工长会同安全员和使用机械的人员共同对该机械设备进行进场验收工作，经验收发现安全防护装置不齐全的或有其他故障的应退回设备保障部门进行维修和安装。2、设备安装调试合格后，应进行检查，并按标准要求对该设备进行验收，经项目组织验收合格后方能正常使用。3、使用前要对设备使用人员进行必要的安全技术交底和教育工作，使用人员必须严格执行交底内容55、及按照操作规程操作。4、使用中要经常对该设备进行保养检查，使用后电工切断电源并锁好电闸箱。5、各种机械设备必须专人专机，凡属特种设备，其操作人员要按规定每周对施工现场的所有机械设备进行检查，发现问题及隐患及时解决处理，确保机械设备的完好，防止机械伤害事故的发生。10.5 模板施工机械触电的监控措施根据国家JGJ46-2005规范规定，为了加强施工现场用电管理，保障施工现场用电安全，防止触电事故发生，制定本措施。1、安装作业前，必须按规范、标准、规定对安装作业人员进行安全技术及操作的交底工作。2、在建工程外侧与外电高压线路未达到安全距离应增设屏障遮拦、围栏或保护网等防护。3、施工现场专用的中性点56、直接接地的供电线路必须实行TN-S接零保护系统，同时必须做到三级控制两级保护，电箱为标准电闸箱，并采取防雨、防潮措施。4、电气设备应根据地区或系统要求，做保护接零及保护接地。5、必须由持有合格证的专职电工，负责现场临时用电的管理及安拆工作。6、对新调入工地的电气设备，在安装使用前，必须进行检验测试，经检测合格方能投入使用。7、专职电工队现场电气设备每月进行巡查，项目部每周、公司每月对施工用电系统、漏电保护器进行一次全面性的检查。8、配电箱设在干燥通风的场所，周围不得堆放任何妨碍操作、维修的物品，并与被控制的固定设备距离不得超过3米。安装和使用按“一机、一闸、一箱、一漏”的原则，不能同时控制两台57、或两台以上的设备，否则容易发生误操作事故。9、配电箱应标明其名称、用途，并做出分路标志，门应配锁，现场停止作业1小时以上时，应该将开关箱断电上锁。10、照明专用贿赂设置漏电保护器，灯具金属外壳做接零保护，室内线路及灯具安装高度低于2.5m的应有使用安全电压。在潮湿和易触及带电体的照明电源必须使用安全电压，电气设备架设或埋设必须符合要求，并保证绝缘良好。任何场合均不能拖地。11、线路过道应按规定进行架设或埋地，破皮、老化电缆不准使用。12、使用移动电气工具和混凝土振捣作业时，必须按规定穿戴绝缘防护用品。13、凡从事于用电有关的施工作业时，必须实行电工跟班作业。14、圆盘锯、平刨、压刨等机械必须经58、验收合格后方可使用。10.6 模板工程消防管理及监控措施加强对员工的消防安全知识教育，提高消防安全意识和防火救灾技能。1、施工现场必须按上级要求建立义务消防队，成员应进行消防专业知识培训和教育，制定具体的防火制度，并在重点防火部位设置警示牌，做到有备无患。2、建立明火作业报告制度，凡需明火作业的部位和项目需提前向项目部提出申请，经批准方可进行明火作业，危险性较大的明火作业应有派专人监护。3、禁止工人在现场吸烟，木工作业区、模板、木方堆放区域以及现场模板安装时和未拆模部位按规定配置足够的灭火器材（库房及木工作业区等重点防火部位，每处布置不少于2个5KG的干粉灭火器），用具和水源，并配置专人管理，59、保证其常备有效，做到防患于未然。4、严格对易燃易爆物品的管理，禁止将燃油、油漆、乙炔等物品混存于一般材料库房，应有单独保管。5、对易燃物品仓库选址要远离员工宿舍及火源存在区域，同时要增加防护设施。6、仓库、料场应配备足够的消防器材，对易燃材料要集中管理，并设有明显标志，严禁在消火栓周围堆放设备材料，以确保消防设施道路的畅通。7、对于临时线路要加强管理和检查，防止因产生电火花造成火灾。8、定期对着火源、水源、消防器材等要害部位和设施进行安全检查，发现问题及时处理，将事故隐患消灭于萌芽。9、严格执行现场用火制度，主动接受总包安全员的检查，电、气焊用火前应先办理用火手续，并设专人看火并设有临时灭火设60、施。同时电、气焊工要经常检查电、气焊工具是否漏气、漏电，以防易燃易爆等不安全因素的产生，遇到五级以上大风天气时，禁止使用明火作业第11章 安全文明施工11.1 安全文明措施一般安全要求进入施工现场要正确佩戴安全帽，高空作业正确佩带安全带，严禁上下抛摔物品，现场严禁吸烟，严禁酒后作业。11.2 用电安全 振捣和拉线人员必须穿胶鞋戴绝缘手套，以防触电；作业转移时，电动机地电源线保持足够地长度和松度，严禁用电源线拖拉振捣器；电源线路要悬空移动，注意避免电源线与地面和钢筋相摩擦及车辆的碾压，经常检查电源线的完好情况，发现破损立即进行处理；作业后，必须切断电源。11.3 台风施工安全措施 （1）落实塔吊61、用电设备等防台风措施。塔吊、脚手架、工地围墙等易兜风的设施要按相关技术要求进行防大风处理，多加侧面支撑，防止倒塌和脱落；用电设施和线路要逐一检查，防止漏电和短路，对松散线路进行绑扎加固。（2）台风到来前严格按规定停止作业。台风橙色预警信号发布后，要停止施工和高空作业。作业人员要减少户外停留时间，特别注意不可在工地围墙下躲风避雨。（3）特殊情况下在高空作业突然来大风或台风来临时，施工人员不能及时下来躲避，要充分利用好安全带，把安全带牢牢系挂在牢固的结构上面，确保安全帽的紧固性，必要时双手紧抱钢构件或躲在设备挡风侧系挂好安全带，一定要就近寻找避风点，很多没有经历过台风的施工人员千万不要过于慌乱，62、要保持镇定。（4）清理现场临时用电箱，或对难以搬离的采取钢丝绳斜拉筋固定，台风来临时一定要切断现场施工总电源。（5）加强工地排水，确保管网畅通。 各建设工地要对周围的排水管道进行清理，确保排水畅通，减少台风期间工地积水；深基坑工程要特别关注，加强监测，防止发生意外事故。（6）施工现场班房、办公室及时采用钢丝斜拉筋固定。台风来临前确保所有人员撤离施工现场。（7）台风来时，严禁进行设备吊装，结构安装，砼浇筑，管道焊接、安装等工作。（8）必须进行砼浇筑时，应用两倍的草袋进行防护，并确保压牢。（9）施工现场的机具设备棚库应重新固定，棚库上面和周围的瓦楞板要绑扎牢固。吊车应收杆、收腿开出装置，放在安全的63、地方。（10）现场的铁皮、木板、石棉瓦等易被大风吹起的东西应打扫干净，材料设备摆好放牢，预制场地照明、动力电缆应敷设好，固定牢固预防被台风吹断，发生漏电触电事故。（11）材料库房和露天库应提前进行检查，若有缺陷要马上进行修整，露天库的材料要摆放整齐，易损物件应放入库房保管，较轻的物品用重物压好，或用铁丝捆牢。第12章 应急预案模板工程涉及的的事故包括：高空坠落、物体打击、模板坍塌、火灾等不可预见性的突发事件，为降低安全事故的伤害，防止事故扩大，制定以下应急预案与措施：12.1 建立应急预案组织机构公司成立项目部事故应急领导小组，组长：项目经理；副组长：技术总监，安全总监，建造总监，材料负责人；64、组员：技术员、施工员、质检员、安全员、材料员、保安员为队员。名称联系方式职务备注组长现场总指挥，调动应急救援小组展开行动；副组长组织人员现场展开应急救援行动与公司及外部联络；接受政府的指令和调动。副组长组织现场警戒；组织保护紧急疏散；组织保护事故现场及相关数据信息；组织现场人员急救，组织伤员送医院急救。组织应急救援器材、设备。组员各组员根据所属部门配合各副组长开展应急救援行动。组员王庆柱组员建立对内、对外的通讯网络项目部应在现场办公室明显位置公布项目的应急领导小组和项目主要管理人员名单及其联系电话。社会救援及报告电话见下表：急救电话120警察110火警电话11912.2 应急预案启动条件在模板65、施工期间，出现以下情况之一，应立即启动应急预案：在施工过程中，造成伤害事故的；模板火灾；浇筑混凝土时模板支架明显位移；模板坍塌；台风出现时。12.3 重大危险源的应急救援方案12.3.1 高处坠落的物体打击事故应急救援方法（1）一旦发生高处坠落和物体打击事故后，项目部应立即组织人员进行抢救，并电话通知公司应急救援组织机构，同时迅速呼叫医务人员前来现场进行抢救。（2）迅速排除致命和致伤因素：如搬开压在身上的重物；清楚伤病人员口鼻内的泥沙、呕吐物、血块和其他异物，保持呼吸道通畅等。（3）检查伤员的生命体征：检查伤员呼吸、心跳、脉搏情况。如有呼吸心跳停止，应就地立刻进行心脏按摩和人工呼吸。（4）止血66、：有创伤出血者，应迅速包扎止血，材料就地取材，可用加压包扎，上止血带或指压止血等。同时尽快送往医院。（4）观察受伤人员摔伤及骨折部位，看其是否昏迷；注意摔伤及骨折部位的保护，避免不正确的抬运，使骨折错位而造成二次伤害。（5）车辆一到立即就近送往医院。（6）由事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调差报告上报上级主管部门。（7）总结经验教训，教育职工。12.3.2 触电事故应急救援方法（1）如果发生触电事故时首先断开电源。项目部应立即组织人员进行抢救，并电话通知公司应急反应组织机构，同时迅速呼叫医务人员前来进行抢救。（2）如果电源开关在较远处，则可用绝缘材料把触电者与电源分离。（3）高压线路触电67、：马上通知供电部门停电，如一时无法通知供电部门停电则可抛掷导电体，让线路短路跳闸，再把触电者拖离电源。（4）触电者脱离电源后马上进行抢救，同时通知110送往最近的医院。（5）由事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。（6）总结经验教训，教育职工。12.3.3 机械伤害应急救援方法（1）一旦发生机械伤害事故后，项目部立即切断电源并组织人员进行抢救，并电话通知公司应急救援组织机构，同时迅速呼叫医务人员前来现场进行抢救。（2）对伤员进行必要的处理，如止血：有创伤出血者，应迅速包扎止血，材料就地取材，可用加压包扎、上止血带或指压止血等。同时尽快送往医院。（3）车辆一到立即就近送68、往医院。（4）事故调差组进行事故调查，责任分析并形成调差报告上报上级主管部门。（5）总结经验教训，教育职工。12.3.4 模板、脚手架坍塌应急救援方法（1）一旦发生模板、脚手架坍塌事故，现场抢救组应首先进行疏散，清点人员，确定有无人员失踪，受伤。了解事故发生前该区域施工人员的状况，作业人数，如有施工人员失踪或被压埋，立即组织有效的挖掘、移除工作。（2）挖掘、移除应采用人工挖掘、移除，禁止采用机械挖掘、移除，防止机械设备对被埋人员造成伤害。人工挖掘、移除尽量避免使用尖锐性工具。抢救挖掘、移除人员应分班组，合理按照工作面安排人力，及时换班，保障抢救挖掘、移除人员体力，保证在最短的时间内将被埋人员抢69、救出来。（3）如有人员失踪、受伤，安全保卫组应立即报警，并做好救护车辆引导。（4）在专业医疗人员到达前由现场伤员救护组对受伤人员进行简单救助。（5）争分夺秒抢救被压埋者，使头部先露出，保证呼吸畅通。（6）出来之后，呼吸停止者立即做人工呼吸，然后进行正规心肺复苏。（7）伤口止血且使用止血带。（8）切忌对压伤进行热敷或按摩。（9）事故调差组进行事故调查，责任分析并形成调差报告上报上级主管部门。（10）总结经验教训，教育职工。12.3.5 火灾事故应急救援方法紧急状况响应步骤：（1）发生火灾后，应大声喊：“起火了！起火了！”，并拨打119报警；（2）现场救护组立即展开扑救防止火灾蔓延，并立即通知公司70、消防组，（3）消防组接到报警后立即到现场组织扑救；（4）报警时一定要讲清发生火灾的部署、着火的材料、大概面积并留下报警人的电话；（5）拨打119报警后，报警人到场外马路上等候消防车的到来并做好向导工作；（6）接到报警后，消防组立即通知医务人员到达现场组织抢救；（7）安全保卫组组织人员按照疏散图指示及时疏散留在现场的工作人员；（8）安全保卫组安排人员管理现场，预防趁乱偷盗行为的发生，（9）现场抢救组随时与现场伤员营救组保持联系，如需送往医院治疗立即通知现场伤员营救组，（10）发生火灾后立即切断电源，以防止扑救过程中造成触电；（11）在火灾现场如有易爆物质，首先转移该物质以防止爆炸的发生，（12）71、如电器起火应首先切断电源再组织扑救，（13）如精密仪器起火应使用二氧化碳灭火器进行扑救，（14）如油类、液体胶类发生火灾应使用泡沫或干粉灭火器，严禁使用水进行扑救，在扑救产生有毒物质的火灾时，扑救人员应该佩戴防毒面具后方可进行扑救；（15）在扑救火灾的过程中，始终坚持救人第一的原则，严禁因拯救物资而置生命与不顾。（16）对伤者实施急救措施后，立即送往医院治疗。（17）消防组值班人员坚守岗位，认真负责、做好下情上达工作，对事件发展情况，所采取的措施，存在的问题，要认真做好记录，直至事件完全解决。（18）事故调查组对事故原因进行调查、评价并提出相应的解决方案，事故调查组将事件发生、处理的全过程和预72、防的方案及时向公司汇报。第13章 计算书13.1 2001500mm梁底计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.90。模板支架搭设高度为6.3m，梁截面 BD=200mm1500mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.00m，立杆的步距 73、h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用方钢管50.50.2.75mm。梁底支撑顶托梁长度 1.00m。顶托采用方钢管: 2*50502.75mm。梁底承重杆按照布置间距400,200mm计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.50kN/m2，施工均布荷载标准值4.00kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.20m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载74、组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.50+0.50)+1.402.50=50.000kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.50+0.71.402.50=54.088kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 1.3525.5000.2000.5001.000=3.443kN。采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、75、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.5001.000=38.250kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5001.000(21.500+0.200)/0.200=8.000kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (4.000+2.500)0.2001.000=1.300kN均布荷载 q = 1.3538.250+1.358.000=62.76、438kN/m集中荷载 P = 0.981.300=1.274kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 37.50cm3；截面惯性矩 I = 28.13cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=6.881kN N2=6.881kN最大变形 V = 0.562mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.37510001000/37500=10.000N/77、mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=36880.0/(21000.00015.000)=0.688N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.562mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 6.881/1.000=6.881kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.16.881.00最大78、剪力 Q=0.6ql = 0.61.0006.881=4.128kN最大支座力 N=1.1ql = 1.11.0006.881=7.569kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 7.76cm3；截面惯性矩 I = 19.41cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.688106/7762.0=88.65N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=34128.45/(25079、.0050.00)=2.477N/mm2截面抗剪强度设计值 T=125.00N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=4.625kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6774.6251000.04/(100206000.00194050.8)=0.783mm龙骨的最大挠度小于1000.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.084kN/m。 托梁计算简图 托梁弯80、矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 10.365kN经过计算得到最大变形 V= 0.023mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 13.91cm3；截面惯性矩 I = 34.77cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.196106/1.05/13908.5=13.42N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.023mm顶托梁的最大挠度小于400.0/400,满足要求!81、三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=10.37kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.850=1.148kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.229=0.310kN 非顶部立杆段 N = 10.365+1.148=11.513kN 顶部立杆段 N = 10.365+0.310=10.675kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W82、 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 184.50N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数,按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.574,l0=3.454m； =3454/16.0=83、216.626允许长细比(k取1) 0=216.626/1.155=187.555 210 长细比验算满足要求! =0.156 =10675/(0.156424.1)=161.349N/mm2a=0.5m时，u1=1.241,l0=3.583m； =3583/16.0=224.731允许长细比(k取1) 0=224.731/1.155=194.572 210 长细比验算满足要求! =0.145 =10675/(0.145424.1)=173.456N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=161.349N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.993,l84、0=3.453m； =3453/16.0=216.546允许长细比(k取1) 0=216.546/1.155=187.486 210 长细比验算满足要求! =0.156 =11513/(0.156424.1)=174.019N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.5001.0900.127=0.069kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.00m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距85、，1.00m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.0691.0001.5001.500/10=0.020kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=10.365+1.3500.229+0.90.9800.020/1.000=10.692kN 非顶部立杆Nw=10.365+1.3500.850+0.90.9800.020/1.000=11.531kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.574,l0=3.454m； =3454/16.0=216.626允许长细比(k取1) 0=216.626/1.155=187.555 210 长细比验算满足要求! =0.156 =86、10692/(0.156424.1)+20000/4493=165.978N/mm2a=0.5m时，u1=1.241,l0=3.583m； =3583/16.0=224.731允许长细比(k取1) 0=224.731/1.155=194.572 210 长细比验算满足要求! =0.145 =10692/(0.145424.1)+20000/4493=178.105N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=165.978N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.993,l0=3.453m； =3453/16.0=216.546允许长细比(k取1) 0=2187、6.546/1.155=187.486 210 长细比验算满足要求! =0.156 =11531/(0.156424.1)+20000/4493=178.648N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。13.2 2001500mm梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度200mm，高度1500mm，两侧楼板厚度200mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置5道，内龙骨采用50.100.mm木方。外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。对拉螺栓布置3道，在断面内水平间距200+400+400mm，断面跨度方88、向间距500mm，直径14mm。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取20089、/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9028.800=25.920kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.906.000=5.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连90、续梁计算。面板的计算宽度取0.50m。荷载计算值 q = 1.225.9200.500+1.405.4000.500=19.332kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 18.75cm3；截面惯性矩 I = 14.06cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.468kN N2=7.180kN N3=5.834kN N4=7.180kN N5=2.468kN最大变形 V = 91、1.087mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.21810001000/18750=11.627N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=33814.0/(2500.00015.000)=0.763N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 1.087mm面板的最大挠度小于325.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均92、布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.3325.92+1.40.335.40=12.566kN/m挠度计算荷载标准值q=0.3325.92=8.424kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q =P/l= 6.283/0.500=12.566kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.112.5660.50最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.50012.566=3.770kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.50012.566=6.911kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 83.33cm3；截面惯性矩 I 93、= 416.67cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.314106/83333.3=3.77N/mm2抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33770/(250100)=1.131N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6778.424500.04/(1009000.004166667.0)=0.095mm最大挠度小于500.0/250,满94、足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.210mm最大支座力 Qmax=13.976kN抗弯计算强度 f = M/W =1.209106/8985.9=134.54N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于95、400.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 13.976对拉螺栓强度验算满足要求!13.3 3001050mm梁底计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-296、008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.90。模板支架搭设高度为6.3m，梁截面 BD=300mm1050mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用方钢管50.50.2.75mm。梁底97、支撑顶托梁长度 1.00m。顶托采用方钢管: 2*50502.75mm。梁底承重杆按照布置间距350,300mm计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.50kN/m2，施工均布荷载标准值4.00kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.20m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.05+0.50)+1.402.50=36.230kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.05+0.798、1.402.50=38.596kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 1.3525.5000.2000.5001.000=3.443kN。采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 99、= 25.5001.0501.000=26.775kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5001.000(21.050+0.300)/0.300=4.000kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (4.000+2.500)0.3001.000=1.950kN均布荷载 q = 1.3526.775+1.354.000=41.546kN/m集中荷载 P = 0.981.950=1.911kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 37.50cm3；100、截面惯性矩 I = 28.13cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.337kN N2=9.701kN N3=2.337kN最大变形 V = 0.049mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.11610001000/37500=3.093N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=33894.0/(21101、000.00015.000)=0.389N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.049mm面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 9.701/1.000=9.701kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.19.701.00最大剪力 Q=0.6ql = 0.61.0009.701=5.821kN最大支座力 N=1.1ql = 1.11.0009.701=10.671kN龙骨的截面力学参数为本算102、例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 7.76cm3；截面惯性矩 I = 19.41cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.970106/7762.0=124.98N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=35820.55/(250.0050.00)=3.492N/mm2截面抗剪强度设计值 T=125.00N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标103、准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=5.770kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6775.7701000.04/(100206000.00194050.8)=0.977mm龙骨的最大挠度小于1000.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.084kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大支座 F=104、 10.672kN经过计算得到最大变形 V= 0.022mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 13.91cm3；截面惯性矩 I = 34.77cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.534106/1.05/13908.5=36.57N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.022mm顶托梁的最大挠度小于350.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=10.67kN (已经包括组合系数) 105、脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.850=1.148kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.229=0.310kN 非顶部立杆段 N = 10.672+1.148=11.820kN 顶部立杆段 N = 10.672+0.310=10.982kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 184.50N/mm2； l0 计算长106、度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数,按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.574,l0=3.454m； =3454/16.0=216.626允许长细比(k取1) 0=216.626/1.155=187.555 210 长细比验算满足要求! =0.156 =10982/(0.156424.1107、)=165.984N/mm2a=0.5m时，u1=1.241,l0=3.583m； =3583/16.0=224.731允许长细比(k取1) 0=224.731/1.155=194.572 210 长细比验算满足要求! =0.145 =10982/(0.145424.1)=178.440N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=165.984N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.993,l0=3.453m； =3453/16.0=216.546允许长细比(k取1) 0=216.546/1.155=187.486 210 长细比验算满足要求! =0.1108、56 =11820/(0.156424.1)=178.655N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.5001.0900.127=0.069kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.00m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.00m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.0691.0001.5001.500/10=0.020kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 109、顶部立杆Nw=10.672+1.3500.229+0.90.9800.020/1.000=10.999kN 非顶部立杆Nw=10.672+1.3500.850+0.90.9800.020/1.000=11.837kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.574,l0=3.454m； =3454/16.0=216.626允许长细比(k取1) 0=216.626/1.155=187.555 210 长细比验算满足要求! =0.156 =10999/(0.156424.1)+20000/4493=170.613N/mm2a=0.5m时，u1=1.241,l0=3.583m； =3583/16.0=2110、24.731允许长细比(k取1) 0=224.731/1.155=194.572 210 长细比验算满足要求! =0.145 =10999/(0.145424.1)+20000/4493=183.088N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=170.613N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.993,l0=3.453m； =3453/16.0=216.546允许长细比(k取1) 0=216.546/1.155=187.486 210 长细比验算满足要求! =0.156 =11837/(0.156424.1)+20000/4493=183.284N/111、mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。13.4 3001050mm梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度300mm，高度1050mm，两侧楼板厚度200mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置4道，内龙骨采用50.100.mm木方。外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距250+400mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强112、度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1113、.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9028.800=25.920kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.906.000=5.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.50m。荷载计算值 q = 1.225.9200.500+1.405.4000.500=19.332kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分114、别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 18.75cm3；截面惯性矩 I = 14.06cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.191kN N2=6.025kN N3=6.025kN N4=2.191kN最大变形 V = 0.671mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.15510001000/18750=8.267N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面115、板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=33286.0/(2500.00015.000)=0.657N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.671mm面板的最大挠度小于283.3/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2825.92+1.40.285.40=10.955kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2825.92=7.335kN/m 按照三跨连续梁计算，116、计算公式如下:均布荷载 q =P/l= 5.477/0.500=10.955kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.110.9550.50最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.50010.955=3.286kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.50010.955=6.025kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 83.33cm3；截面惯性矩 I = 416.67cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.274106/83333.3=3.29N/mm2抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的117、计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33286/(250100)=0.986N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6777.344500.04/(1009000.004166667.0)=0.083mm最大挠度小于500.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN118、.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.373mm最大支座力 Qmax=15.439kN抗弯计算强度 f = M/W =1.355106/8985.9=150.79N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/119、mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 15.439对拉螺栓强度验算满足要求!13.5 3001250mm梁底计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规120、范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.90。模板支架搭设高度为6.3m，梁截面 BD=300mm1250mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.50m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用方钢管50.50.2.75mm。梁底支撑顶托梁长度 1.00m。顶托采用方钢管:2*50502.75mm。梁底承重杆按照布置间距350,300mm计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标121、准值2.50kN/m2，施工均布荷载标准值4.00kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.20m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.25+0.50)+1.402.50=42.350kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.25+0.71.402.50=45.481kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递122、。集中力大小为 F = 1.3525.5000.2000.5000.500=1.721kN。采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.2500.500=15.938kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.500(21.250+0.300)/0.300=2.333kN/m(3)活荷载123、为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (4.000+2.500)0.3000.500=0.975kN均布荷载 q = 1.3515.938+1.352.333=24.666kN/m集中荷载 P = 0.980.975=0.956kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 18.75cm3；截面惯性矩 I = 14.06cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右124、各支座力分别为 N1=1.387kN N2=5.580kN N3=1.387kN最大变形 V = 0.058mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.06910001000/18750=3.680N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32312.0/(2500.00015.000)=0.462N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.058mm面板的最大挠度小125、于150.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 5.580/0.500=11.161kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.111.160.50最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.50011.161=3.348kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.50011.161=6.138kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 7.76cm3；截面惯性矩 I = 19.41cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.279106/7762126、.0=35.95N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33348.18/(250.0050.00)=2.009N/mm2截面抗剪强度设计值 T=125.00N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=6.852kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6776.852500.04/(100206127、000.00194050.8)=0.073mm龙骨的最大挠度小于500.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.084kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 5.941kN经过计算得到最大变形 V= 0.015mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 13.91cm3；截面惯性矩 I = 34.77cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f =128、 M/W =0.319106/1.05/13908.5=21.84N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.015mm顶托梁的最大挠度小于350.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=5.94kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.749=1.011kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.202=0.273kN 非顶部立杆段 N = 5.941+1.011=6.952kN 顶129、部立杆段 N = 5.941+0.273=6.214kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 184.50N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数,按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算130、时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.574,l0=3.454m； =3454/16.0=216.626允许长细比(k取1) 0=216.626/1.155=187.555 210 长细比验算满足要求! =0.156 =6214/(0.156424.1)=93.919N/mm2a=0.5m时，u1=1.241,l0=3.583m； =3583/16.0=224.731允许长细比(k取1) 0=224.731/1.155=194.572 210 长细比验算满足要求131、! =0.145 =6214/(0.145424.1)=100.967N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=93.919N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.380m； =3380/16.0=211.983允许长细比(k取1) 0=211.983/1.155=183.535 210 长细比验算满足要求! =0.163 =6952/(0.163424.1)=100.775N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW MW=0.91.4Wklah2/10其中 132、Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.5001.0900.127=0.069kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.00m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.50m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.0691.0001.5001.500/10=0.020kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=5.941+1.3500.202+0.90.9800.020/0.500=6.249kN 非顶部立杆Nw=5.941+1.3500.749+0.90.9800.020/0.500=6.987kN顶部立杆段：a133、=0.2m时，u1=1.574,l0=3.454m； =3454/16.0=216.626允许长细比(k取1) 0=216.626/1.155=187.555 210 长细比验算满足要求! =0.156 =6249/(0.156424.1)+20000/4493=98.810N/mm2a=0.5m时，u1=1.241,l0=3.583m； =3583/16.0=224.731允许长细比(k取1) 0=224.731/1.155=194.572 210 长细比验算满足要求! =0.145 =6249/(0.145424.1)+20000/4493=105.897N/mm2依据规范做承载力插值计算134、 a=0.200时，=98.810N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.38m； =3380/16.0=211.983允许长细比(k取1) 0=211.983/1.155=183.535 210 长细比验算满足要求! =0.163 =6987/(0.163424.1)+20000/4493=105.644N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。13.6 3001250mm梁侧模板计算书 一、梁侧模板基本参数计算断面宽度300mm，高度1250mm，两侧楼板厚度200mm。模板面板135、采用普通胶合板。内龙骨布置5道，内龙骨采用50.100.mm木方。外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距250+500mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于136、180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9028.800=25.920kN/m2137、考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.906.000=5.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.50m。荷载计算值 q = 1.225.9200.500+1.405.4000.500=19.332kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 18.75cm3；截面惯性矩 I = 14.06cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形138、计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.994kN N2=5.800kN N3=4.712kN N4=5.800kN N5=1.994kN最大变形 V = 0.463mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.14210001000/18750=7.573N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=33081.0/(2500.00015.000)=0.616N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 139、T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.463mm面板的最大挠度小于262.5/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2625.92+1.40.265.40=10.149kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2625.92=6.791kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q =P/l= 5.075/0.500=10.149kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.110.1490.50最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.50010.149=3.045kN最140、大支座力 N=1.1ql = 1.10.50010.149=5.582kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 83.33cm3；截面惯性矩 I = 416.67cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.254106/83333.3=3.05N/mm2抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33045/(250100)=0.913N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求141、!(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6776.804500.04/(1009000.004166667.0)=0.077mm最大挠度小于500.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.345mm最大支142、座力 Qmax=14.793kN抗弯计算强度 f = M/W =1.255106/8985.9=139.66N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 143、14.793对拉螺栓强度验算满足要求!13.7 400750mm梁底计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.90。模板支架搭设高度为6.3m，梁截面 BD=400mm750mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.00m，立杆的步距 h=1144、.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用方钢管50.50.2.75mm。梁底支撑顶托梁长度 1.00m。顶托采用方钢管: 2*50502.75mm。梁底承重杆按照布置间距300,400mm计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.50kN/m2，施工均布荷载标准值4.00kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.20m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分145、项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.75+0.50)+1.402.50=27.050kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.75+0.71.402.50=28.269kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 1.3525.5000.2000.5001.000=3.443kN。采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面146、板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.7501.000=19.125kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5001.000(20.750+0.400)/0.400=2.375kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (4.000+2.500)0.4001.000=2.600kN均布荷载 q = 1.3519.125+1.352.375=29.025147、kN/m集中荷载 P = 0.982.600=2.548kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 37.50cm3；截面惯性矩 I = 28.13cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.177kN N2=9.804kN N3=2.177kN最大变形 V = 0.107mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.14510001000/37500=148、3.867N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=33628.0/(21000.00015.000)=0.363N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.107mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 9.804/1.000=9.804kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.19.8149、01.00最大剪力 Q=0.6ql = 0.61.0009.804=5.883kN最大支座力 N=1.1ql = 1.11.0009.804=10.785kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 7.76cm3；截面惯性矩 I = 19.41cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.980106/7762.0=126.31N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=3588150、2.55/(250.0050.00)=3.530N/mm2截面抗剪强度设计值 T=125.00N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=5.375kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6775.3751000.04/(100206000.00194050.8)=0.910mm龙骨的最大挠度小于1000.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.084kN/m。 托151、梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 10.564kN经过计算得到最大变形 V= 0.059mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 13.91cm3；截面惯性矩 I = 34.77cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.788106/1.05/13908.5=53.96N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.059mm顶托梁的最大挠度小于400.0/152、400,满足要求!三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=10.56kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.850=1.148kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.229=0.310kN 非顶部立杆段 N = 10.564+1.148=11.712kN 顶部立杆段 N = 10.564+0.310=10.873kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A153、 = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 184.50N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数,按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.574,l0=3.454m； =3154、454/16.0=216.626允许长细比(k取1) 0=216.626/1.155=187.555 210 长细比验算满足要求! =0.156 =10873/(0.156424.1)=164.345N/mm2a=0.5m时，u1=1.241,l0=3.583m； =3583/16.0=224.731允许长细比(k取1) 0=224.731/1.155=194.572 210 长细比验算满足要求! =0.145 =10873/(0.145424.1)=176.678N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=164.345N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u155、2=1.993,l0=3.453m； =3453/16.0=216.546允许长细比(k取1) 0=216.546/1.155=187.486 210 长细比验算满足要求! =0.156 =11712/(0.156424.1)=177.016N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.5001.0900.134=0.073kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.00m； lb 与迎风面156、垂直方向的立杆间距，1.00m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.0731.0001.5001.500/10=0.021kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=10.564+1.3500.229+0.90.9800.021/1.000=10.892kN 非顶部立杆Nw=10.564+1.3500.850+0.90.9800.021/1.000=11.730kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.574,l0=3.454m； =3454/16.0=216.626允许长细比(k取1) 0=216.626/1.155=187.555 210 长细比验算满足要求!157、 =0.156 =10892/(0.156424.1)+21000/4493=169.230N/mm2a=0.5m时，u1=1.241,l0=3.583m； =3583/16.0=224.731允许长细比(k取1) 0=224.731/1.155=194.572 210 长细比验算满足要求! =0.145 =10892/(0.145424.1)+21000/4493=181.582N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=169.230N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.993,l0=3.453m； =3453/16.0=216.546允许长细比(158、k取1) 0=216.546/1.155=187.486 210 长细比验算满足要求! =0.156 =11730/(0.156424.1)+21000/4493=181.900N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。13.8 400750mm梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度400mm，高度750mm，两侧楼板厚度200mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置3道，内龙骨采用50.100.mm木方。外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距150+300mm，断面159、跨度方向间距500mm，直径14mm。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取160、200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9028.800=25.920kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.906.000=5.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的161、按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.50m。荷载计算值 q = 1.225.9200.500+1.405.4000.500=19.332kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 18.75cm3；截面惯性矩 I = 14.06cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.994kN N2=6.645kN N3=1.994kN最大变形 V = 0.463mm(1)抗弯强度计算经计算162、得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.18210001000/18750=9.707N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=33322.0/(2500.00015.000)=0.664N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.463mm面板的最大挠度小于275.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载163、q=1.20.2825.92+1.40.285.40=10.633kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2825.92=7.128kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q =P/l= 5.316/0.500=10.633kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.110.6330.50最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.50010.633=3.190kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.50010.633=5.848kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 83.33cm3；截面惯性矩 I = 416.67cm4；(1)抗弯强度计164、算抗弯计算强度 f = M/W =0.266106/83333.3=3.19N/mm2抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33190/(250100)=0.957N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6777.128500.04/(1009000.004166667.0)=0.080mm最大挠度小于500.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承165、受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.069mm最大支座力 Qmax=11.209kN抗弯计算强度 f = M/W =0.730106/8985.9=81.24N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于300.0/150与10mm,满足要求!六166、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 11.209对拉螺栓强度验算满足要求!13.9 4001200mm梁底计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-20167、12钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.90。模板支架搭设高度为6.3m，梁截面 BD=400mm1200mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.50m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用方钢管50.50.2.75mm。梁底支撑顶托梁长度 1.00m。顶托采用方钢管168、: 2*50502.75mm。梁底承重杆按照布置间距300,400mm计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.50kN/m2，施工均布荷载标准值4.00kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.20m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.20+0.50)+1.402.50=40.820kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.20+0.71.402.50=43.760kN/m2由169、于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 1.3525.5000.2000.5000.500=1.721kN。采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.2000.500=15170、.300kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.500(21.200+0.400)/0.400=1.750kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (4.000+2.500)0.4000.500=1.300kN均布荷载 q = 1.3515.300+1.351.750=23.018kN/m集中荷载 P = 0.981.300=1.274kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 18.75cm3；截面惯性矩 I = 14.06cm4； 计171、算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.726kN N2=7.028kN N3=1.726kN最大变形 V = 0.170mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.11510001000/18750=6.133N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32877.0/(2500.00015.000)=0.575N/172、mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.170mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 7.028/0.500=14.057kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.114.060.50最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.50014.057=4.217kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.50014.057=7.731kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为173、:截面抵抗矩 W = 7.76cm3；截面惯性矩 I = 19.41cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.351106/7762.0=45.27N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=34217.03/(250.0050.00)=2.530N/mm2截面抗剪强度设计值 T=125.00N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座174、力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=8.525kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6778.525500.04/(100206000.00194050.8)=0.090mm龙骨的最大挠度小于500.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.084kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 7.004kN经过计算得到最大变形 V= 175、0.058mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 13.91cm3；截面惯性矩 I = 34.77cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.606106/1.05/13908.5=41.50N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.058mm顶托梁的最大挠度小于400.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=7.00kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.749=176、1.011kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.202=0.273kN 非顶部立杆段 N = 7.004+1.011=8.015kN 顶部立杆段 N = 7.004+0.273=7.277kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 184.50N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆177、段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数,按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.574,l0=3.454m； =3454/16.0=216.626允许长细比(k取1) 0=216.626/1.155=187.555 210 长细比验算满足要求! =0.156 =7277/(0.156424.1)=109.985N/mm2a=0.5m时，u1=1.24178、1,l0=3.583m； =3583/16.0=224.731允许长细比(k取1) 0=224.731/1.155=194.572 210 长细比验算满足要求! =0.145 =7277/(0.145424.1)=118.238N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=109.985N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.380m； =3380/16.0=211.983允许长细比(k取1) 0=211.983/1.155=183.535 210 长细比验算满足要求! =0.163 =8015/(0.163424.1)=116.182N179、/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.5001.0900.127=0.069kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.00m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.50m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.0691.0001.5001.500/10=0.020kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=7.004+1.3500.202+0.90.98180、00.020/0.500=7.311kN 非顶部立杆Nw=7.004+1.3500.749+0.90.9800.020/0.500=8.050kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.574,l0=3.454m； =3454/16.0=216.626允许长细比(k取1) 0=216.626/1.155=187.555 210 长细比验算满足要求! =0.156 =7311/(0.156424.1)+20000/4493=114.875N/mm2a=0.5m时，u1=1.241,l0=3.583m； =3583/16.0=224.731允许长细比(k取1) 0=224.731/1.155=194181、.572 210 长细比验算满足要求! =0.145 =7311/(0.145424.1)+20000/4493=123.167N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=114.875N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.38m； =3380/16.0=211.983允许长细比(k取1) 0=211.983/1.155=183.535 210 长细比验算满足要求! =0.163 =8050/(0.163424.1)+20000/4493=121.051N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接182、连墙件，否则存在安全隐患。13.10 4001200mm梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度400mm，高度1200mm，两侧楼板厚度200mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置4道，内龙骨采用50.100.mm木方。外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距250+500mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图二、梁183、侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝184、土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9028.800=25.920kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.906.000=5.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.50m。荷载计算值 q = 1.225.9200.500+1.405.4000.500=19.332kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 18.185、75cm3；截面惯性矩 I = 14.06cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.578kN N2=7.088kN N3=7.088kN N4=2.578kN最大变形 V = 1.285mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.21410001000/18750=11.413N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=186、3Q/2bh=33866.0/(2500.00015.000)=0.773N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 1.285mm面板的最大挠度小于333.3/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.3325.92+1.40.335.40=12.888kN/m挠度计算荷载标准值q=0.3325.92=8.631kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q =P/l= 6.444/0.500=12.88187、8kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.112.8880.50最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.50012.888=3.866kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.50012.888=7.088kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 83.33cm3；截面惯性矩 I = 416.67cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.322106/83333.3=3.87N/mm2抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2188、bh T截面抗剪强度计算值 T=33866/(250100)=1.160N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6778.640500.04/(1009000.004166667.0)=0.097mm最大挠度小于500.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力189、图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.439mm最大支座力 Qmax=16.658kN抗弯计算强度 f = M/W =1.594106/8985.9=177.39N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉190、螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 16.658对拉螺栓强度验算满足要求!13.11 300600mm梁底计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管191、强度折减系数取0.90。模板支架搭设高度为3.1m，梁截面 BD=300mm600mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.20m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用方钢管50.50.2.75mm。梁底支撑顶托梁长度 1.00m。顶托采用方钢管: 2*50502.75mm。梁底承重杆按照布置间距350,300mm计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.50kN/m2，施工均布荷载标准值4.00kN/m2。梁两侧的楼板192、厚度0.20m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.60+0.50)+1.402.50=22.460kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.60+0.71.402.50=23.105kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 1.3525.5000.2000.5001.200193、=4.131kN。采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.6001.200=18.360kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5001.200(20.600+0.300)/0.300=3.000kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值194、 P1 = (4.000+2.500)0.3001.200=2.340kN均布荷载 q = 1.3518.360+1.353.000=28.836kN/m集中荷载 P = 0.982.340=2.293kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 45.00cm3；截面惯性矩 I = 33.75cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.622kN N2=7.700kN N3=1.62195、2kN最大变形 V = 0.028mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.08110001000/45000=1.800N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32703.0/(21200.00015.000)=0.225N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.028mm面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算按照196、三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 7.700/1.200=6.417kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.16.421.20最大剪力 Q=0.6ql = 0.61.2006.417=4.620kN最大支座力 N=1.1ql = 1.11.2006.417=8.470kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 7.76cm3；截面惯性矩 I = 19.41cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.924106/7762.0=119.04N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求197、!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=34619.97/(250.0050.00)=2.772N/mm2截面抗剪强度设计值 T=125.00N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=3.337kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6773.3371200.04/(100206000.00194050.8)=1.172mm龙骨的最大挠度小于1200.0198、/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.084kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 9.645kN经过计算得到最大变形 V= 0.022mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 13.91cm3；截面惯性矩 I = 34.77cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.346106/1.05/13908.5=23.69N/mm199、2顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.022mm顶托梁的最大挠度小于350.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=9.65kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.472=0.637kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.243=0.328kN 非顶部立杆段 N = 9.645+0.637=10.282kN 顶部立杆段 N = 9.645+0.328=9.973kN 轴心受压立杆的200、稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 184.50N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数,按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆201、上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.649,l0=3.619m； =3619/16.0=226.948允许长细比(k取1) 0=226.948/1.155=196.492 210 长细比验算满足要求! =0.143 =9973/(0.143424.1)=164.826N/mm2a=0.5m时，u1=1.298,l0=3.748m； =3748/16.0=235.053允许长细比(k取1) 0=235.053/1.155=203.509 210 长细比验算满足要求! =0.132 =9973/(0.132424.1)=177.548202、N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=164.826N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.089,l0=3.619m； =3619/16.0=226.977允许长细比(k取1) 0=226.977/1.155=196.517 210 长细比验算满足要求! =0.143 =10282/(0.143424.1)=169.929N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.5203、001.0900.126=0.069kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.00m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.20m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.0691.0001.5001.500/10=0.019kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=9.645+1.3500.243+0.90.9800.019/1.200=9.987kN 非顶部立杆Nw=9.645+1.3500.472+0.90.9800.019/1.200=10.296kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.649,l0=3.619m； =3619204、/16.0=226.948允许长细比(k取1) 0=226.948/1.155=196.492 210 长细比验算满足要求! =0.143 =9987/(0.143424.1)+19000/4493=169.396N/mm2a=0.5m时，u1=1.298,l0=3.748m； =3748/16.0=235.053允许长细比(k取1) 0=235.053/1.155=203.509 210 长细比验算满足要求! =0.132 =9987/(0.132424.1)+19000/4493=182.136N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=169.396N/mm2,立杆的稳定性计205、算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.089,l0=3.619m； =3619/16.0=226.977允许长细比(k取1) 0=226.977/1.155=196.517 210 长细比验算满足要求! =0.143 =10296/(0.143424.1)+19000/4493=174.499N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。13.12 300600mm梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度300mm，高度600mm，两侧楼板厚度200mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置3道，内龙骨采用50.100.mm206、木方。外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距100+200mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公207、式计算，取较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9028.800=25.920kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: 208、F2=0.906.000=5.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.50m。荷载计算值 q = 1.225.9200.500+1.405.4000.500=19.332kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 18.75cm3；截面惯性矩 I = 14.06cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为209、 N1=1.450kN N2=4.833kN N3=1.450kN最大变形 V = 0.129mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.09610001000/18750=5.120N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32416.0/(2500.00015.000)=0.483N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.129mm面板的最大挠度小于200.0/210、250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2025.92+1.40.205.40=7.733kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2025.92=5.184kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q =P/l= 3.866/0.500=7.733kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.17.7330.50最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.5007.733=2.320kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.5007.733=4.253kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截211、面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 83.33cm3；截面惯性矩 I = 416.67cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.193106/83333.3=2.32N/mm2抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32320/(250100)=0.696N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6775.184500.04/(1009000.0212、04166667.0)=0.058mm最大挠度小于500.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.013mm最大支座力 Qmax=7.443kN抗弯计算强度 f = M/W =0.318106/8985.9=35.39N/mm2213、支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于200.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 7.443对拉螺栓强度验算满足要求!13.13 500900mm梁底计算书 依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术214、规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.90。模板支架搭设高度为3.1m，梁截面 BD=500mm900mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量60215、00.0N/mm2。内龙骨采用方钢管50.50.2.75mm。梁底支撑顶托梁长度 1.00m。顶托采用方钢管: 2*50502.75mm。梁底承重杆按照布置间距250,500mm计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.50kN/m2，施工均布荷载标准值4.00kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.20m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.90+0.50)+1.402.50=31.640kN/216、m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.90+0.71.402.50=33.432kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 1.3525.5000.2000.5000.600=2.066kN。采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷217、载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.9000.600=13.770kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.600(20.900+0.500)/0.500=1.380kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (4.000+2.500)0.5000.600=1.950kN均布荷载 q = 1.3513.770+1.351.380=20.453kN/m集中荷载 P = 0.981.950=1.911kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯218、性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 22.50cm3；截面惯性矩 I = 16.88cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.917kN N2=8.302kN N3=1.917kN最大变形 V = 0.308mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.15910001000/22500=7.067N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗219、剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=33195.0/(2600.00015.000)=0.533N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.308mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 8.302/0.600=13.837kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.113.840.60最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.60013.837=4.981kN最大支座力 N=1.1ql =220、 1.10.60013.837=9.133kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 7.76cm3；截面惯性矩 I = 19.41cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.498106/7762.0=64.18N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=34981.44/(250.0050.00)=2.989N/mm2截面抗剪强度设计值 T=125.00N/mm2龙骨的抗剪221、强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=7.891kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6777.891600.04/(100206000.00194050.8)=0.173mm龙骨的最大挠度小于600.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.084kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 222、托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 8.176kN经过计算得到最大变形 V= 0.133mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 13.91cm3；截面惯性矩 I = 34.77cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.924106/1.05/13908.5=63.27N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.133mm顶托梁的最大挠度小于500.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横223、杆的最大支座反力 N1=8.18kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.392=0.530kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.202=0.273kN 非顶部立杆段 N = 8.176+0.530=8.706kN 顶部立杆段 N = 8.176+0.273=8.449kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设224、计值，f = 184.50N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数,按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.574,l0=3.454m； =3454/16.0=216.626允许长细比(k取1) 0=216.626/1.155=187.555 210 长细比验算满足要求!225、 =0.156 =8449/(0.156424.1)=127.704N/mm2a=0.5m时，u1=1.241,l0=3.583m； =3583/16.0=224.731允许长细比(k取1) 0=224.731/1.155=194.572 210 长细比验算满足要求! =0.145 =8449/(0.145424.1)=137.287N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=127.704N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.380m； =3380/16.0=211.983允许长细比(k取1) 0=211.983/1.155=183226、.535 210 长细比验算满足要求! =0.163 =8706/(0.163424.1)=126.194N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.5001.0900.126=0.069kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.00m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.60m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.0691.0001.5001.500/10=0.019kN.m；227、 Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=8.176+1.3500.202+0.90.9800.019/0.600=8.478kN 非顶部立杆Nw=8.176+1.3500.392+0.90.9800.019/0.600=8.735kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.574,l0=3.454m； =3454/16.0=216.626允许长细比(k取1) 0=216.626/1.155=187.555 210 长细比验算满足要求! =0.156 =8478/(0.156424.1)+19000/4493=132.470N/mm2a=0.5m时，u1=1.241,l0=3.228、583m； =3583/16.0=224.731允许长细比(k取1) 0=224.731/1.155=194.572 210 长细比验算满足要求! =0.145 =8478/(0.145424.1)+19000/4493=142.085N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=132.470N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.38m； =3380/16.0=211.983允许长细比(k取1) 0=211.983/1.155=183.535 210 长细比验算满足要求! =0.163 =8735/(0.163424.1)+19000229、/4493=130.942N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。13.14 500900mm梁侧模板计算书 一、梁侧模板基本参数计算断面宽度500mm，高度900mm，两侧楼板厚度200mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置4道，内龙骨采用50.100.mm木方。外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距200+400mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪230、切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置231、处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9028.800=25.920kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.906.000=5.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.50m。荷载计算值 q = 1.225.9200.500+1.405.4000.500=19.332kN/m面板232、的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 18.75cm3；截面惯性矩 I = 14.06cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.804kN N2=4.962kN N3=4.962kN N4=1.804kN最大变形 V = 0.308mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.10510001000/18750=5.600N/mm2面板的抗弯强度设计值 233、f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32706.0/(2500.00015.000)=0.541N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.308mm面板的最大挠度小于233.3/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2325.92+1.40.235.40=9.022kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2325.92=6.039k234、N/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q =P/l= 4.511/0.500=9.022kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.19.0220.50最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.5009.022=2.706kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.5009.022=4.962kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 83.33cm3；截面惯性矩 I = 416.67cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.226106/83333.3=2.71N/mm2抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2235、)抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32706/(250100)=0.812N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6776.048500.04/(1009000.004166667.0)=0.068mm最大挠度小于500.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 236、支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.151mm最大支座力 Qmax=12.715kN抗弯计算强度 f = M/W =0.868106/8985.9=96.60N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设237、计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 12.715对拉螺栓强度验算满足要求!13.15 13.16 200厚板计算书依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢238、管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.90。模板支架搭设高度为6.3m，立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.20m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用方钢管50.50.2.75mm，间距300mm，梁顶托采用方钢管100.50.2.75mm。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。振捣混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值4.00kN/m2。扣件计算折减系数取0.80。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算239、单元按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.20+0.50)+1.404.00=12.224kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.20+0.71.404.00=10.697kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 240、q1 = 0.9(25.1000.2001.200+0.5001.200)=5.962kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(0.000+4.000)1.200=4.320kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 45.00cm3；截面惯性矩 I = 33.75cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q241、 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.205.962+1.404.320)0.300经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.11910001000/45000=2.640N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.205.962+1.404.320)0.300=2.376kN截面抗剪强度计算值 T=32376.0/(21200.00015.000)=0.198N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 242、100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6775.9623004/(1006000337500)=0.161mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!(4) 2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为1200.000mm集中荷载 P = 2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.1000.2001.200+0.5001.200)=5.962kN/m面板的计算跨度 l = 300.000mm经计算得到 M = 0.2000.91.402.50.30243、0+0.0801.205.9620.300经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.24110001000/45000=5.345N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!二、模板支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.2000.300=1.506kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.5000.300=0.150kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (4.000+0.000)0.300=1.200kN/m考虑0.9的结244、构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.201.506+1.200.150)=1.788kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.401.200=1.512kN/m计算单元内的龙骨集中力为(1.512+1.788)1.200=3.960kN2.龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 3.961/1.200=3.300kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.13.301.20最大剪力 Q=0.6ql = 0.61.2003.300=2.376kN最大支座力 N=1.1ql = 1.11.2003.300=4.357kN龙骨的截面力学参数245、为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 7.76cm3；截面惯性矩 I = 19.41cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.475106/7762.0=61.23N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32376.35/(250.0050.00)=1.426N/mm2截面抗剪强度设计值 T=125.00N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷246、载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=1.490kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6771.4901200.04/(100206000.00194050.8)=0.523mm龙骨的最大挠度小于1200.0/400(木方时取250),满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kN经计算得到 M = 0.2001.400.92.51.200+0.0801.7881.200抗弯计算强度 f =247、 M/W =0.962106/7762.0=123.94N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力 P= 4.357kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.075kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 19.322kN经过计算得到最大变形 V= 1.351mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 13.91cm3；截面惯性矩 I = 34.248、77cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =2.167106/1.05/13908.5=148.39N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 1.351mm顶托梁的最大挠度小于1200.0/400,满足要求!四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1516.300=0.951kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.5001.2001.200=0.720kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN249、)： NG3 = 25.1000.2001.2001.200=7.229kN考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 8.010kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(4.000+0.000)1.2001.200=5.184kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 16.87kN i 计算立杆的截面回转半径250、，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.241cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.493cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 184.50N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 长细比，为2100/16.0=132 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391；经计算得到=16870/(0.391424)=101.671N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷251、载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.5001.0900.127=0.069kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.20m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0691.2001.5001.500/10=0.021kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=1.28.010+0.91.45.184+0.90.91.40.021/1.200=16.164kN经计算得到=16164/(0.391424)+21000/4493=102.134N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 Mmax=61.36所以第12天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑可以拆除。