1、8.57万大厦工程轮扣式钢管脚手架专项施工组织设计方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月 目 录1.编制依据42.工程概况52.1工程简介53、轮扣式脚手架的施工要点及技术参数63.1施工要点63.2轮扣式钢管脚手架构件的检验报告63.3轮扣式脚手架技术参数73.4、设计荷载84、轮扣式支撑的设计85.施工部署及施工准备95.1工艺流程95.2施工准备10轮扣架模板工程基本参数表116.操作工艺126.1支模方式126.2支撑体系136.3模板支设的要求136.4模板拆除137.模板质量标准147.1保证项2、目147.2基本项目157.3允许偏差项目157.4模板施工应注意的质量问题158.成品保护179.模板施工职业健康安全要求179.1职业健康安全保证措施179.2环境保证措施1810.材料节约1811.施工监测方案及安全应急预案1911.1施工监测方案1911.2安全应急预案1912.模板设计计算3213.相关附件931.编制依据参考建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范（JGJ231-2010）；轮扣式钢管脚手架构件（DB44/T 1168-2013）；(xx省地方标准)建筑施工手册第四版； 建筑施工计算手册江正荣著；建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）；建筑结构荷载规范（3、GB50009-2012）；混凝土结构设计规范（GB50010-2010）；钢结构设计规范（GB50017-xxx）；建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）；混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-xxx）混凝土结构工程施工规范（GB50666-2011）建筑工程大模板技术规程（JGJ74-xxx）xx省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法建筑施工安全检查标准JGJ59-2011建筑施工高处作业安全技术规范建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254号危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质（2009）87号文xx省住房和城乡建设厅关于危险性4、较大的分部分项工程安全管理办法的实施细则2.工程概况2.1工程简介 序号项 目内 容1建设项目 名称xxxx大厦2工程地址3建设单位4设计单位5监理单位6工程规模本工程建筑面积约85768.64m2。7合同工期730天8安全、文明施工目标确保“xx市建筑工程安全生产文明施工优良样板工地”标准，并取得xx市相关认证标识。层数地上21层，地下3层。层高负三层为3.85米，负二层为3.60米，负一层为5.40米，首层和四层为6米，两层、三层2为5米，五层至二十一层为4.3米基础结构形式筏板基础主体结构形式框架剪力墙结构屋面形式钢筋砼平屋面3、轮扣式脚手架的施工要点及技术参数3.1施工要点1、前期做好5、支撑体系的放线定位，使支撑体系横平竖直，以保证后期剪刀撑和整体连杆的设置，确保其整体稳定性和抗倾覆性。2、轮扣式脚手架安装基础必须要夯实平整并采取混凝土硬化措施。3、轮扣式脚手架宜使用同一标高的梁板底板的标高范围。4、架体搭设完成后要加设足够的剪刀撑，在顶托与架体横杆300mm的距离要增设足够的水平拉杆、水平剪刀撑，使其整体稳定性得到可靠的保证；5、轮扣式脚手架附图片。 3.2轮扣式钢管脚手架构件的检验报告委托单位地址样品名称直插轮扣式钢管脚手架构件状态正常商标规格48生产单位到样日期检验项目强度检验数量八套地点本中心试验室日期2012、06、21依据GB61 24911-2010设备WE306、型液压式万能材料试验机样品序号标准要求检验结果轮盘与立杆焊接强度P60KN插头与横杆焊接强度P25KN11、轮盘与立杆焊接强度检验：P60KN不破坏2、插头与横杆焊接强度检验：P25KN时不破坏。未破坏未破坏2未破坏未破坏3未破坏未破坏4未破坏未破坏5未破坏未破坏6未破坏未破坏7未破坏未破坏8未破坏未破坏检验结论送检的轮扣式钢管脚手架构件强度检验结果：轮盘与立杆焊接强度，插头与横杆焊接强度均符合检验标准要求。3.3轮扣式脚手架技术参数一、规格、型号名称型号A（MM）理论重量材质、壁厚立杆LG2.4米240014.02材质为Q235壁厚为3.2MM立杆LG2.1米210012.21立杆LG1.87、米180010.67立杆LG1.5米15008.91立杆LG1.2米12007.41立杆LG0.9米9005.6立杆LG0.6米6004.06立杆LG0.3米3002.03横杆LG1.5米15006.28横杆LG1.2米12005.12横杆LG0.9米9003.91横杆LG0.6米6002.82横杆LG0.3米3001.673.4、设计荷载1、支撑立杆设计荷载：当横杆竖向步距分别为900、1200时，框架立杆荷载（Pmax）分别为：40、30KN。2、横杆设计荷载：HG90 Pmax6.77KN Qmax14.80KNHG120 Pmax5.08KN Qmax11.11KN在悬臂集中荷载作用下8、，横杆接头的抗弯能力为2KN.M。3、支座设计荷载：可调底座Pmax60KN，可调顶托Pmax60KN。4、轮扣式支撑的设计4.1轮扣式脚手架的布置首先进行满堂轮扣式脚手架的搭设，楼层框架轴线最大间距为8.4*6.8米，按照框架间距梁轴线往两侧，每边0.30.4米设一排立杆,8.4米方向：0.3+0.9*2+1.2*5+0.3=8.4米6.8米方向：0.4+1.2*5+0.4=8.6米。其他轴线间距使用0.6米、0.9米和1.2米间距立管调配，模数不符时使用扣件式立管调整。 4.2对于局部特别是不规则的，框架8.6米轴线内有大梁的，则适当利用1.2米和0.9米长的轮扣式脚手架进行调整立杆间距，9、保证立杆从梁轴线起300400mm距离开始起步。4.3对框架柱边，先少支一排轮扣式脚手架，进行模板支设，（柱模板支设加固详图附在最后），柱子模板支完后，用钢管、十字扣件固定在轮扣式脚手架上，钢管端头U型托顶住模板外侧加固柱子的钢管或木方上，加固斜撑竖向间距400，水平间距200。对U型托的丝扣进行调整，确保支撑对框架柱的加固牢固。4.4对楼梯踏步的模板支设详见附后，由于模板架支撑是斜向的，采用钢管、扣件进行固定。4.5对顶板，由于轮扣式脚手架的支设高度不一定能正好到达梁底，因此，在轮扣式脚手架顶端，加设U型托进行顶板标高的立杆高度调整。立杆顶部U型顶托丝杆外露不得超过20CM，如果超过则进行适10、当调整，可在轮扣式支架下部再加设一个U型底托，即立杆最上端与最下端各设置一个U型托，保证U托外露丝扣小于20CM，确保支架及U型托的的受力稳定。4.6梁底采用钢管上铺设50*100木方,间距300,木方上铺设梁底板,梁底间距1200支撑加固。4.7沿楼最外侧四周设置由下至上的竖向连续式通长剪刀撑,剪刀撑用钢管、扣件搭设。4.8中间在纵横向应每隔1.8M左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑,宽度宜为4.5米,并在剪刀撑部位的顶部,扫地杆处设置水平剪刀撑.剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧,夹角宜为45度60度.(详图附后)5.施工部署及施工准备5.1工艺流程施工工艺流程：施工准备墙柱钢筋加工制作及模板的配11、置剪力墙及柱钢筋绑扎内架搭设梁底模及梁侧模的安装平板模板安装以及剪力墙及柱模板的安装模板验收梁钢筋绑扎钢筋隐蔽验收梁板柱混凝土浇筑柱模拆除梁侧模拆除梁板底模拆除。柱及剪力墙模板流程：清理柱墙内杂物弹边线及门洞口位置线钢筋绑扎、预留洞口自检、互检及隐蔽验收后工序交接手续安装洞口模板安装柱墙体侧模调整固定自检、互检验收移交砼工种。梁板模施工工艺：弹线内架搭设调整标高、剪力墙及柱接头模板安装安装梁底模安装梁侧模安装板底龙骨铺底板模堵缝、清理绑梁钢筋绑板底筋、水电管线安装绑板板面筋、预埋件、插筋、封边模自检、互检合格后验收，办交接手续，移交砼工种。5.2施工准备 材料准备(1) 各类材、工具劳动力以及12、防护用具施工前到位。(2) 根据施工工期间的工程量、施工进度，确定材料的数量及进场时间，由专人负责，确保材料按时进场，并妥善保管。(3) 对于发生变形、翘角、起皮及平面不平整的模板，及时组织退场。(4) 原材料进场后，堆放整齐，上部覆盖严密，下部垫起架空，防止日晒雨淋。(5) 模板材料进场计划见下表。模板材料进场计划序号名 称规 格单位数 量进场时间118mm木胶合板9151830块15000负二层浇筑完后分批进场2木 枋45904000条60000负二层浇筑完后分批进场3轮扣式立杆6002400mm个22000负二层浇筑完后分批进场4轮扣式横杆600、1200、900个45000负二层浇筑完13、后分批进场5顶 托L=740mm个15000负二层浇筑完后分批进场6钢管483.5吨30负二层浇筑完后分批进场7步步紧1m个30000负二层浇筑完后分批进场(6) 模板放置：模板在工地加工成型后，下面用木方垫平，防止变形，并应对模板型号、数量进行清点。用油漆在编好号的模板上作标记，堆放于现场施工段内，便于吊装。 轮扣式支撑体系范围 地下室负一层、主楼首层至二十一层采用轮扣式支模架进行施工。负一层层高5.40米、5.00米、4.8米，板厚180mm、600mm。首层、四层层高为6.00米，板厚100mm、120mm、140mm。二层、三层层高为5米，板厚100mm、120mm。二层连廊层高6.214、5米，板厚120mm。负一层、首层至四层为高支撑支模，其中负一层板厚为600mm部分属于高大支模。轮扣架模板工程基本参数表框架梁主要特征区域：详上述说明及模板工程施工图负一层结构板厚250mm，板支撑高度为3.6m。首层结构板厚600mm、180mm，板支撑高度为5.40m、5.00m、4.80m。最大梁截面：KL24 400mm*1700mm 、400mm*1000mm。二、三层结构板厚100mm、120mm，板支撑高度为6m、5m。最大梁截面：XL1 450mm*900mm、450mm*800mm。四层结构板厚140mm、120mm，板支撑高度为5m。最大梁截面：XL1 450mm*80015、mm。五层结构（结构为标准层，其余标准层层高为4.30m）板厚100mm、120mm，板支撑高度为6m（结构为标准层，其余标准层层高为4.30m）。最大梁截面：XL1 450mm*800mm。梁截面尺寸结构梁400mm*1700mm、400mm*1000mm计算高度5m、6m支撑方式梁底支撑小楞平行梁截面方向支模体系梁底方木40mm90mm 250mm（400mm*1700mm梁）、40mm90mm 300mm梁侧主次楞次楞：40 mm90 mm 250 mm、40 mm90 mm 300mm主楞： 483.0mm双钢管对拉螺栓M12对拉螺栓沿梁跨方向间距为次楞间距的两；沿梁截面高度方向按剖面16、大样施工或以下要求施工：梁高大于700mm小于900mm设置一道，大于1200mm小于1500mm及以下设置三道。立杆设置按搭设习惯，按跨度设计尺寸均分设置 水平杆设置满堂架布置，步距1800mm，不成600mm、900mm、1200mm模数部分用钢管连接剪刀撑设水平方向、垂直方向（纵横）剪刀撑板支撑体系板厚车道板250mm，首层结构板：600mm 、180mm， 首层至二十一层结构板：140mm、120mm、100mm。计算高度3.60m、5.40m、5.00m、4.8m、6m、5m板底方木40mm90mm 200mm、250mm板主楞主楞： 483.0mm双钢管立杆设置纵横间距250mm厚17、板900mm*900mm 180mm厚板900mm*900mm 600mm厚板600mm*600mm水平杆设置满堂架布置，步距1500mm剪刀撑满堂架布置，步距1800mm，600mm厚板步距1500mm，不成600mm、900mm、1200mm模数部分用钢管连接钢管扣件梁、楼板采用可调托座支撑方式扫地杆离支撑面200mm高，连续设置立杆基础各楼层的结构梁板，立杆支撑在20010050木垫板 轮扣式支撑体系技术交底工作在轮扣式支撑体系架子搭设前，应该对工人进行新工艺的技术交底工作，交底的重点如下；1.轮扣式支撑体系扣件必须插牢固，保证不能自拔。2.可调支座伸出最顶层水平杆的距离小于500mm。18、3.作为扫地杆的最底层水平杆高度小于300mm。6.操作工艺6.1支模方式梁板：其平整度及接缝等质量要求目标达到砼结构按清水构件模板制作及安装。6.2支撑体系轮扣式支撑体系本着创新工艺、新产品的原则。本工程部分支模体系采用轮扣脚手架支模体系。我们对各部位支模采取最不利荷载进行验算。对层高为5.4m，板厚为600mm、180mm；梁最大截面为4001400及层高6米、5米，板厚为140mm、120mm、100mm进行支模体系稳定性验算.立杆和水平杆采用483.5的轮扣钢管脚手架，立杆间距为板厚180mm的为900mm900mm，板厚120mm的为1200mm1200mm，水平步距为1.8m，立杆19、顶部采用顶托支撑，上部托梁采用483.5双钢管，钢管上铺45904000木枋间距为250mm。做扫地杆用得水平杆离地高不得超过300mm。6.3模板支设的要求模板及其支撑体系应具有足够的强度、刚度、稳定性，支模架（模板支柱和斜撑下）的支撑面应平整压实，并有足够的承压面积。模板工程在施工后还应检查预埋、预留孔洞，以确保预埋、预留孔洞的位置、尺寸、数量须准确无误。柱子模板接缝控制模板制作时保证几何尺寸精确，拼缝严密，材质一致，模板面板拼缝隙高差、宽度应1mm，模板间接缝高差、宽度2mm。模板接缝处理要严密。模板内板缝用油膏批嵌，外侧用硅胶或发泡剂封闭，以防漏浆。模板脱模剂应采用吸水率适中的无色的轻20、机油。模板周转次数严格控制，周转三次后全面检修并抛光打磨。6.4模板拆除拆除前的准备拆除前必须对操作工人作好技术及安全交底；全面检查内架的连接、连墙件、支撑体系等是否符合安全要求；清除架体上的杂物及地面障碍物；拆除前对整个建筑物实行全封闭，禁止无关人员进入操作现场，以免发生安全事故；根据工程实际需要，作业队在得到项目部下发的内架拆除许可令，明确拆除部位、拆除时间及拆除的顺序后方可进行拆除。拆模时间规定：侧模拆除时，砼强度能保证其表面及楞角不因拆除模板受损坏，方可拆除。板及梁底模板拆除必须由专业施工员提出申请经项目技术负责人签发意见，并报现场监理工程师。各部位构件拆模时所需混凝土强度：结构类型结21、构跨度（m）按设计的混凝土强度标准值的百分率计（%）板2502，8758100梁8758100悬臂构件100模板拆除注意事项1）、梁板模板拆除前应先在满堂架适当部位横杆（满足操作要求）铺上脚手板以满足操作时安全需要及防止拆下的模板直接从高处往下落。2）、拆模时操作人员严禁站在拆除部位的正下方，并用专用撬棍拆除梁板模，禁止野蛮施工。3）、拆下的模板由人工往下传递，层高超过4m楼面底模由人工通过绳子吊运落地，严禁往下扔，以防止模板损坏。4）、当天拆下的模板当天转运至指定地方并及时清理干净，撬出铁钉并刷脱模剂，禁止待一楼层模板全部拆除后，再一次清运。7.模板质量标准7.1保证项目模板支撑体系、杉木枋22、在使用前应认真挑选防止锈蚀或有节疤，即必须具有足够的强度、刚度和稳定性；保证结构、构件各部分形状尺寸和相互间位置的正确。7.2基本项目模板接缝要严密，不得漏浆，（柱模）拼装过刨，模板与砼接触面清理干净并涂刷脱模剂，严禁脱模剂污染钢筋；模板支设便于模板的拆除。7.3允许偏差项目模板安装和预埋件、预留洞允许偏差项 目允许偏差(mm)项 目允许偏差(mm)轴线位移3表面平整度5标高-5+2相邻两板表面高低差2截面尺寸-5+2预留、预埋件中心线位移3每层垂直度3预留洞截面尺寸0+107.4模板施工应注意的质量问题1）、柱位移，截面尺寸不准，混凝土保护层过大，柱身扭曲，梁柱接头偏差大。防止方法：支模前按23、墨线校正钢筋位置，钉好压脚板；柱箍形式、规格、间距要根据柱截面大小及高度进行确定；梁柱接头模板要按大样图进行安装而且联接要牢固。2）、梁身不平直，梁底不平，梁侧面鼓出，梁上口尺寸加大，板中部下挠，产生蜂窝麻面。防止办法：大于600mm梁高的侧板，宜加穿对拉螺栓。模板支顶的尺寸和间距的排列，要确保支撑系统有足够的刚度，模板支顶的底部应在坚实地面上，梁板跨度大于4m者，如设计无要求则按规范要求起拱。3）、板接缝处出现高低差及漏浆防止办法：模板应过刨清缝，杉木枋在使用前过刨，过刨后高度统一为75mm；同一板跨内必须使用同一材质的模板，厚度均匀；尽量消除标高引测误差，同时在同一板跨内先定出板边两侧高度24、，中间部位拉线即可；板缝大于2mm时先用快干粉封堵，再贴30mm宽粘胶带。4）、梁侧板或板模夹在砼内防止办法：模板压向必须正确，即板底模压往梁（柱）侧模上口；正确按照施工工艺流程操作：即安装梁柱模梁侧模从梁柱处向中间安装板模从梁边向中间安装。5）、楼梯踏步高度、宽度不均匀，中间外凸防止办法：选用熟练的木工技工操作，人员相对固定；正确确定楼梯踏步的起止位置，并在侧面画等分线；踏步侧板采用50mm厚木板，每跑宽度超过1.0m时中间钉反扶梯基。6）、爆模或外凸原因分析：1)墙体螺杆（柱抱箍）间距过大；2）螺杆使用时间长，滑丝或螺杆与螺帽套接不吻合；3）砼未分层浇筑及分层振捣或振捣顶部砼时，任振捣棒沉25、入底部振捣。防治措施：1）墙体螺杆（或柱抱箍）间距严格按模板方案执行；2）螺杆加工先做样品，检查与螺帽套丝是否吻合，否则对加工螺杆的钢筋退货重新选购直至符合要求；螺杆每次使用前应清洗丝口，保证丝口清晰，下部2m范围内增加保险螺帽，增大抗滑力；3）柱子、核心筒墙体砼水平分层振捣，每次浇筑高度50cm左右，第二层浇筑时，振捣棒插入下层5cm深即可。7）、垂直度偏差大原因分析：1）钢筋偏位未处理直接封模；2）安装完毕后未检查验收；3）四周未搭设斜撑，浇筑砼时向一侧倾斜；4）输送泵输送砼时水平推力将墙体加固体系破坏。防治措施：1）柱（墙）边线测放完毕后，应先检查钢筋是否偏位，否则纠正后再焊接及绑扎钢筋26、，绑完后，吊线检查其垂直度，若存在倾斜、扭转情况采用10#钢丝对称拉住校正；2）加强工序交接：木工接收时钢筋、木工专业工长应办理工序交接手续；砼工接收模板时，砼专业工长也应检查模板，办理交接手续；3）模板安装完毕后，先由班组进行自检，垂直度在5mm内方可要求作业队质检员校对检查，无误后提请项目部质检员抽查，合格后方可在砼浇筑令上签字；4）柱模、墙模每侧要求不少于两道斜撑，间距2m内（墙体）与水平夹角控制在60左右。8.成品保护1）、模板存放场地（清理、维护）要平整，模板平放时要有木枋垫架，立放时要搭设分类模板架，模板触地处要垫木枋，搬运柱模（模板）要轻起轻放，不得碰撞，防止模板变形。2）、模板27、拆除时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤砼表面和楞角。3）、拆下的模板，如发现模板不平或面层损坏变形应及时维护或更换。4）、每次拆下的模板立即组织人员清理干净，并均匀涂上脱模剂，以免随用随刷时污染钢筋。5）、对柱子、楼梯阳角部位用旧模板包装好，其中柱角保护模板高度1.8m，宽80100mm，楼梯踏步保护模板宽度5080mm。6）、模板在安装过程中禁止打落钢筋上的砼垫块及移动钢筋。9.模板施工职业健康安全要求9.1职业健康安全保证措施9.1.1一般注意事项1)、木枋、模板进场后应有防雨措施或入库或加盖编织布，避免受潮变形，影响安装质量。2)、模板支撑架与外架应分离，楼层外脚手架应高出作业层。3)28、上料平台作成落地式平台，由专人拆除和安装，不能图方便擅自搭设。4)、立杆、木方、穿墙螺杆、柱箍间距应符合设计要求，梁板模架应加防滑扣件。5)、模板上堆放钢筋，砼必须分散堆放，不得集中堆放。6)、模板必须验收合格后方可进入下道工序施工。7)、层与层之间的支模立杆基本上要上下对齐。8)、作业人员应遵守安全操作规程和现场安全操作规程。9）、拆下的模板木枋及时将铁钉拔出，以防扎脚。10）、吊装模板时应使模板稳定后，操作人员方可协助就位，禁止在摆动中硬拉硬扯。11）、严禁木工顺手拆除或搬运搭设外架的专用钢管、扣件。12）、高支模拆除时应系好安全带，防止坠落。13）、模板拆除时应画出警界线，并派专人指挥29、操作，闲杂人等不得入警界线。人员要求1）支撑体系搭设人员应经过专门的技术培训的熟练工人。2）操作工在作业时严禁喝酒或带病作业。3）操作工在上架时必须戴安全帽、安全带，穿防滑鞋等。模板支撑的检修安全措施1）支撑体系检修安全措施：至少安排两人轮流检查支撑体系，防止长时间作业因疲劳引起安全事故；严禁酒后作业；严禁穿拖鞋上架，必须穿防滑鞋；根据砼浇筑位置，及时进行检查，出现较小问题，如倒枋、爆模，立即停止上部作业，增加人手加固处理；出现较大问题，如大范围塌陷、整体位移严重立即撤离，并及时通知上部作业人员撤离作业区域。9.2环境保证措施1)、模板装卸、模板拆除、电锯施工操作应控制好施工噪声。模板装卸时应30、人工一张张搬运，并轻拿轻放，不得直接将模板、木枋向下抛掷；模板拆除时，应人工向下传递模板、木枋，不得从高空向下抛掷。2)、圆盘锯处锯木灰排放，造成环境施工现场粉尘的排放。锯木灰每隔2天用汽车将木屑运至城市环境垃圾存放点；每天早上、中午、晚上对锯木灰浇水三次，防止木尘飞洒。3)、模板施工产生的现场不可利用的旧废模板、木枋固体废弃物。现场不可利用旧模板、木枋与环境垃圾管理站联系，运出施工场地外处理。对废对拉螺杆、钢模、螺丝等分类堆放，统一回收后转卖。10.材料节约1）、模板的爱护对柱模、梁柱接头模应精心保护，及时清理其上渣子，刷好脱模剂。2）、模板的使用施工现场的模板一定要须做到大材大用，小材小用31、，严禁随意将新模、新木枋锯成小块（截）使用，以降低工程成本。11.施工监测方案及安全应急预案11.1施工监测方案1、监测项目：满堂模板支撑体系整体稳定状况、梁、墙柱模板浇筑时模板受力变形状况、浇筑砼时模板沉降变形情况等。2、监测方案：a、施工时加强质量控制和检查力度，及时发现问题及时落实整改；b、砼浇筑作业时安排专人检查支撑系统受力情况，检查梁、柱模板受力变形情况；浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决；用预备好的千斤顶恢复，若无法恢复则立即拆卸模板重新安装。对震动导致扣件松动，派人检查加固。c、在已浇筑楼面顶部安排专人用水准仪检查模板变形情况，观测频率不得大于132、次/30min，保证施工作业在受控状态；d、在 梁1/2跨位置，每个监测剖面布设二个支顶水平位移监测点、三个支顶沉降观测点。观测方法：1）采用水准仪进行观测。2）浇砼前进行第一次观测，以后每半小时进行一次观测。并作好记录。d、严格控制砼料高度，不得超过40cm高，及时将砼振捣铺平；e、支撑架内部备用木枋及长短钢管，根据实际情况及时进行加固处理。3 变形监测预警值：支架垂直位移为10mm，大梁支架水平位移为8mm，大梁支架沉降位移为10mm。11.2安全应急预案（一）编制依据1、中华人民共和国安全生产法；2、中华人民共和国建筑法；3、建设工程安全生产管理条例（国务院令第393号）；4、企业职工伤33、亡事故报告和处理规定（国务院令第75号）；5、工程建设重大事故报告和调查程序规定（建设部令第3号）；6、特别重大事故调查程序暂行规定（国务院令第34号）；7、关于印发有关条文解释的通知（劳动部文件劳安字19909号）等。（二）工程意外事故应急预案1、应急领导小组组 长：副组长：负责应急救援组织工作；组 员：负责现场应急救援指挥工作负责人员调集工作负责机械设备的调集工作负责伤员救护工作并负责和送往医院治疗 xx负责事后调查工作2、现场意外事件紧急处置程序（1）工地如突发因工重伤、死亡事故，各项目部必须立即组织抢救伤员，保护现场，并以最快方式向公司领导和公司工程管理科报告简要情况。（2）如认定重伤34、或死亡事故，由项目部负责保护事故现场，绘制事故现场平面图、立体图，并提供有关资料。（3）由项目部指定安全员填写事故快报。（4）各级人员认真配合上级和政府主管部门人员勘察现场，开展事故调查。（5）调查重伤事故由项目经理组织事故调查组，并在10天内提出事故报告报公司工程管理部。（6）轻伤事故由安全部调查分析并报告。（7）机械事故报工程管理部。（8）项目部发生重伤事故，主管安全生产工作经理要采取组织会议等多种方法通报事故经过、原因，提出改进措施，吸取教训，强化安全生产管理，预防同类事故重复发生或其它事故的再发生。如事件发生在夜间，须由项目部夜间值班人员紧急上报经理部有关人员。（三）因工发生意外伤害事35、故的紧急处理1、发生人身意外伤害时需采取的相应事项：2、如现场发生人身意外伤害事故，如当事人没有自觉症状，不要轻易放走当事人，医务人员要对其进行全面检查并观察24小时，确实没有损伤时才能视为正常。3、当发现伤员心跳、呼吸停止时要应地抢救，进行心脏复苏，直至急救医务人员到场进一步抢救。4、现场发生人身意外伤害事故，不要慌乱，派专人守在伤员前进行临时救护，另派人与急救中心或医院联系说明伤员所处地点，行车路线及达到所在地点的明显标志。5、对于骨折伤员，特别是怀疑颈、胸腰椎骨折伤员要做好固定，用硬板搬运，不得随意拉扯、扭曲身体搬运。现场发现法定传染病人应立即报告公司医院，并进行隔离，环境消毒及检疫，由36、公司医院与有关单位联系处理。6、应急电话：医院名称医院地址联系电话xx市第一人民医院岭南大道北81号0757-838336337、项目负责人在得到因工伤害事故报告后，应立即组织抢救受伤人员，指导现场急救或送专门医院抢救，并组织人员救险，防止险情扩大；8、必须根据具体受伤部位需送相应医院，其指导原则为尽最大努力减少拖延时间，保证抢救及时，把损失降低到最低限度；9、根据表中所列医院顺序选出最佳急救方案；10、表中所列联系电话均为该医院总机电话；11、如现场无应急车辆，须打“120”请求急救车；12、本工程地处xx市xx大道中与季华四路交叉口。根据现场作业位置、大门位置、施工现场情况和场外交通情况，37、本工程设计一条应急路线。具体如下：事故地点大幅路到达xx市第一人民医院伤员送往医院过程中，必须项目部管理人员相陪（夜间施工由值班人员相陪）以避免产生不必要的麻烦，并保护好现场，及时通报项目部有关领导及安全人员。（四）意外伤害不同部位相应应急处理措施1、外伤的急救、处理、搬运（1）外伤出血后，根据伤口的部位、轻重程度，可分别或同时采取指压止血法、加压包扎法或止血带止血法，如有骨折，则采用木板等物予以固定。（2）包扎动作轻、快、准、牢，对暴露的伤口，尽可能用无菌敷料覆盖伤口，再行包扎。包扎不可过紧、过松，以防滑脱或压迫血管、神经，影响远端血运。（3）骨折固定时，本着先救命后治伤的原则，先进行呼吸心38、跳的急救，有大出血时，应先止血，再包扎，最后固定骨折部位。（4）运送伤患者前，应检查伤者头、胸、腹、背及四肢的伤势，并给予适应的处理，如所处环境危险，应尽快脱离，否则就地抢救，搬运时注意伤员体位，避免再损伤。现场处理后，尽快转送到附近医院2、现场心、肺、脑复苏施工现场出现电击、严重创伤、中暑、中毒等易引起心跳骤停的情况，及早抢救，对伤者复苏有重大意义。（1）判断心跳骤停症状 1）颈动脉搏动消失 2）意识丧失，呼之不应（2）现场心肺复苏1）呼救：一旦判断病人昏迷，就要呼救，他人协组打急救电话或叫救护车，本人就地抢救。2）病人体位仰卧在硬地板或硬板床上。（3）心肺复苏法1）打开气道，使病人颈部上抬39、使头后仰，保证呼吸道通畅；2）人工呼吸，口对口吹气，每次800-1000m（注意胸部是否起落，每次吹12-16次；（4）心外按摩，建立人工循环用拳击心前区，拳距前胸20-30cm，向前胸猛击两下，有时即可恢复心跳。（5）胸外挤压部位：胸骨中下1/3交接处，下压深度3-5cm，频率80-100/分。 双人操作：吹气与按压比为1：5，每4-5分钟检查一次颈动脉搏动及自主呼吸是否恢复。 单人操作：每次按压15次，吹气2次，每4-5分钟检查一次颈动脉搏动及自主呼吸是否恢复。按压注意事项1）按压必须平稳，有规律进行，不能中断；2）平常不能离开胸膛，不能猛压猛松，以免改变按压位置，或引起肋骨骨折；3）双肩40、应压胸前正上方，平臂要与胸垂直，按压时身体不要前后摇摆；胸部按压部位必须正确，否则不仅按压无效，反有危险。3、电击伤与中暑的处理电击伤（1）诊断1）看电源种类、电压、触电时刻及当时情况；2）表现为电击性休克、抽搐、昏迷、青紫、心率不齐、心跳停止。并发症：伴有外伤、骨折、背髓受损者可见肢体瘫痪。（2）抢救1）立即切断电源，用绝缘不导电的物体使患者脱离电源。2）呼吸心跳停止时，立即进行口对口人工呼吸及胸外按压术。对局部烧伤进行消毒包扎处理。3）呼急救中心转院处理。4、中暑（1）诊断：因长时间的日光曝晒，或在高温环境下工作，出现大汗头晕、无力、口渴、眼花、心慌、四肢麻木、体温略升高，血压下降等症状。41、（2）抢救：发现中暑病人都应立即将其移到阴凉通风处。1）轻度中暑：给予含盐冷饮，服十滴水或藿香正气水，休息后即可恢复。2）高热型：重点是物理降温，用26-29温水或50%酒精全身擦浴，用电风扇吹风，头部大血管放置冰袋，静脉点滴生理盐水+氯丙嗪50mg。3）痉挛型：重点补充钠、静点5%GNS或3%NS，抽搐者用10%水含氯醛10-20ml。（五）特殊情况下相应防止及应急处理措施1、高处坠落（1）落实“安全帽、安全带、安全网”三宝防护措施。进入现场要带牢带好安全帽，登高高处作业系好安全带，高处作业占的下方必须设安全网。大量事实证明：如果每个工程在张设安全密目网的同时，按照规定再张设安全平网的话，高42、坠事故至少可以减少50%以上，特别是在后期的装饰阶段，密目网拆除后，效果更加明显。（2）落实好“四口”防护措施。凡楼梯口、电梯口、预留洞口必须设围栏或盖板；在建施工建筑物所有出入口必须搭设防护棚。（3）落实“五临边”防护措施。在施工过程中，尚未安装的阳台周边无外架防护的屋面周边、框架工程楼层周边、跑道（斜道）两侧边、卸料台的外侧边等必须设置1.2m高的双层围栏或搭设安全网。（4）严把“架子关”。对架子的材质、栏护、上下、连结、悬挑、验收等环节。（5）加强屋面、天棚的防护措施。在天棚和轻型屋面上操作行走十分危险，稍踏偏楞木，就会坠落伤亡。因此，凡在此上操作，必须在上面搭上挂板，或在下方张安全网等43、措施。（6）施工的楼面周边的防护措施。外架必须超过形象进度至少1.2m，外架立杆与建筑物间距超过15cm要有防护措施，外架搭设要符合规范要求。（7）安装用的梯子、操作平台必须牢固。2、物体打击（1）受伤人员的急救 当施工人员发生物体打击时，急救人员应尽快赶往出事地点，并呼叫周围人员及时通知医疗部门，尽可能不要移动患者，尽量当场施救。如果处在不宜施工的场所时必须将患者搬运到能够安全施救的地方，搬运时应尽量多找一些人来搬运，观察患者呼吸和脸色的变化，如果是脊柱骨折，不要弯曲、扭动患者的颈部和身体，不要接触患者的伤口，要使患者身体放松，尽量将患者放到担架或平板上进行搬运。（2）物体打击事故预防1）强44、化安全教育，提高安全防护意识，提高工人安全操作技能；2）正确使用“三宝”；3）合理组织交叉作业，采取防护措施；4）拆除作业有监护措施，有施工方案，有交底；5）起重吊装作业制定专项安全技术措施；6）对起重吊装工进行安全交底，落实“十不吊”措施；7）安全通道口、安全防护棚搭设双层防护，符合安全规范要求；8）加强安全检查，严禁向下抛掷；9）材料堆放控制高度，特别是临边作业；10）高处作业应进行交底，工具入袋，严禁抛物；11）模板作业有专项安全技术措施，有交底，有检查，严禁大面积撬落。3、支模架倒塌（1）应急措施用切割机等工具抢救被脚手架压住的人员，并转移到安全地方。保持呼吸道畅通，消除伤口、鼻、咽、45、喉部的异物，血块、呕吐物等。若伤员出现呼吸、心跳骤停，应立即进行心肺复苏、人工胸外心脏按压、人工呼吸等。进行简易的包扎止血或骨折简易固定。立即拨打120急救中心与医院联系或拨打110、119救助帮助，详细说明事故的地点、程度及本部门的联系电话，并派人到路口接应。（2）应急物资常备药品：消毒用品、急救物品（绷带、无菌敷料）及各种常用小夹板、担架、止血袋、切割机等。（3）注意事项人工胸外心脏按压、人工呼吸不能轻意的放弃，必须坚持到底。如现场发生人身意外伤害事故，如当事人没有自觉症状，不要轻易放走当事人，医务人员要对其进行全面检查并观察24小时，确实没有损伤时才能视为正常。当发现伤员心跳、呼吸停止时46、要应地抢救，进行心脏复苏，直至急救医务人员到场进一步抢救。对于骨折伤员，特别是怀疑颈、胸腰椎骨折伤员要做好固定，用硬板搬运，不得随意拉扯、扭曲身体搬运。4、触电（一）、触电发生后应急措施 1、立即切断电源，或用不导电物体如干燥的木棍、竹棒或干布等物使伤员尽快脱离电源。急救者切勿直接接触触电伤员，防止自身触电而影响抢救工作的进行。 2、当伤员脱离电源后，应立即检查伤员全身情况，特别是呼吸和心跳，发现呼吸、心跳停止时，应立即就地抢救。（1）轻症：即神志清醒，呼吸心跳均自主者，伤员就地平卧， 严密观察，暂时不要站立或走动，防止继发休克或心衰。 （2）呼吸停止，心搏存在者，就地平卧解松衣扣，通畅气道，47、 立即口对口人工呼吸，有条件的可气管插管，加压氧气人工呼吸。亦 可针刺人中、十宣、涌泉等穴，或给予呼吸兴奋剂（如山梗菜碱、咖 啡因、可拉明）。 （3）心搏停止，呼吸存在者，应立即作胸外心脏按压。 （4）呼吸心跳均停止者，则应在人工呼吸的同时施行胸外心脏 按压，以建立呼吸和循环，恢复全身器官的氧供应。现场抢救最好能 两人分别施行口对口人工呼吸及胸外心脏按压，以1：5的比例进行， 即人工呼吸1次，心脏按压5次。如现场抢救仅有1人，用15：2的比例 进行胸外心脏按压和人工呼吸，即先作胸外心脏按压15次，再口对口人工呼吸2次，如此交替进行，抢救一定要坚持到底。 （5）处理电击伤时，应注意有无其他损伤。48、如触电后弹离电源或自高空跌下，常并发颅脑外伤、血气胸、内脏破裂、四肢和骨盆骨折等。如有外伤、灼伤均需同时处理。 （6）现场抢救中，不要随意移动伤员，若确需移动时，抢救中断时间不应超过30秒。移动伤员或将其送医院，除应使伤员平躺在担 架上并在背部垫以平硬阔木板外，应继续抢救，心跳呼吸停止者要继续人工呼吸和胸外心脏按压，在医院医务人员未接替前救治不能中止。5、机械伤害 机械伤害发生后应急措施（一）伤害急救基本要点1、发生机械伤害事故后，现场人员不要害怕和慌乱，要保持冷静，迅速对受伤人员进行检查。急救检查应先看神志、呼吸，接着摸脉搏、听心跳，再查瞳孔，有条件者测血压。检查局部有无创伤、出血、骨折、畸49、形等变化，根据伤者的情况，有针对性地采取人工呼吸、心脏挤压、止血、包扎、固定等临时应急措施。2、让人迅速拨打急救电话，向医疗救护单位求援。急救电话：120 3、拔打急救电话注意事项在电话中应讲清伤员的确切地点，如联系方法、行驶路线等。简要说明伤员的受伤情况、症状等，并询问清楚在救护车到来之前，应该做些什么。派人到路口准备迎候救护人员。3、遵循“先救命、后救肢”的原则，优先处理颅脑伤、胸伤、肝、脾破裂等危及生命的内脏伤，然后处理肢体出血、骨折等伤。4、检查伤者呼吸道是否被舌头、分泌物或其他异物堵塞。5、如果呼吸已经停止，立即实施人工呼吸。6、如果脉搏不存在，心脏停止跳动，立即进行心肺复苏。7、如50、果伤者出血，进行必要的止血及包扎。8、大多数伤员可以毫无顾忌地抬送医院，但对于颈部背部严重受损者要慎重，以防止其进一步受伤。9、让患者平卧并保持安静，如有呕吐，同时无颈部骨折时，应将其头部侧向一边以防止噎塞。 10、动作轻缓地检查患者，必要时剪开其衣服，避免突然挪动增加患者痛苦。11、救护人员既要安慰患者，自己也应尽量保持镇静，以消除患者的恐惧。12、不要给昏迷或半昏迷者喝水，以防液体进人呼吸道而导致窒息，也不要用拍击或摇动的方式试图唤醒昏迷者。（二）现场急救技术1、人工呼吸口对口(鼻)吹气法是现场急救中采用最多的一种人工呼吸方法，其具体操作方法是：(1)对伤员进行初步处理：将需要进行人工呼吸51、的伤员放在通风良好，空气新鲜、气温适宜的地方，解开伤员的衣领、裤带、内衣及乳罩，清除口鼻分泌物、呕吐物及其他杂物：保证呼吸道畅通。(2)使伤员仰卧，施救人员位于其头部一侧，捏住伤员的鼻孔，深吸气后，将自己的嘴紧贴伤员的嘴吹人气体。之后，离开伤员的嘴，放开鼻孔，以一手压伤员胸部，助其呼出体内气体。如此，有节律地反复进行，每分钟进行15次。吹气时不要用力过度，以免造成伤员肺泡破裂。(3)吹气时，应配合对伤员进行胸外心脏按摩。一般地，吹一次气后，作四次心脏按摩。2、心肺复苏胸外心脏按摩是心脏复苏的主要方法，它是通过压迫胸骨，对心脏给予间接按摩，使心脏排出血液，参与血液循环，以恢复心脏的自主跳动。其具52、体操作方法是；(1)让需要进行心脏按摩的伤员仰卧在平整的地面或木板上； (2)施救人员位于伤员一侧，双手重叠放在伤员胸部两乳正中间处，用力向下挤压胸骨，使胸骨下陷34cm，然后迅速放松，放松时手不离开胸部。如此反复有节律地进行。其按摩速度为每分钟约6080次。胸外心脏按摩时的注意事项：胸部严重损伤、肋骨骨折、气胸或心包填塞的伤员，不应采用此法。胸外心脏按摩应与人工呼吸配合进行。按摩时，用力要均匀，力量大小看伤员的身体及胸部情况而定；按压时，手臂不要弯曲，用力不要过猛，以免使伤员肋骨骨折。 随时观察伤员情况，作出相应的处理。3、止血当伤员身体有外伤出血现象时，应及时采取止血措施。常用的止血方法有53、以下几种： (1)伤口加压法这种方法主要适用于出血量不太大的一般伤口，通过对伤口的加压和包扎，减少出血，让血液凝固。其具体做法是如果伤口处如果没有异物，用干净的纱布、布块、手绢、绷带等物或直接用手紧压伤口止血；如果出血较多时，可以用纱布、毛巾等柔软物垫在伤口上，再用绷带包扎以增加压力，达到止血的目的。 (2)手压止血法临时用手指或手掌压迫伤口靠近心端、的动脉，将动脉压向深部的骨头上，阻断血液的流通，从而达到临时止血的目的。这种方法通常是在急救中和其他止血方法配合使用，其关键是要掌握身体各部位血管止血的压迫点。手压法仅限于无法止住伤口出血，或准备敷料包扎伤口的时候。施压时间切勿超过15分钟。如施54、压过久，肢体组织可能因缺氧而损坏，以致不能康复，继而还可能需要截肢。 (3)止血带法 这种方法适合于四肢伤口大量出血时使用。主要有布止血带绞紧止血、布止血带加垫止血、橡皮止血带止血三种。使用止血带法止血时，绑扎松紧要适宜，以出血停止、远端不能摸到脉搏为好。使用止血带的时间越短越好，最长不宜超过3小时。并在此时间内每隔半小时(冷天)或1小时慢慢解开、放松一次。每次放松12分钟，放松时可用指压法暂时止血。不到万不得已时不要轻易使用止血带，因为上好的止血带能把远端肢体的全部血流阻断，造成组织缺血，时间过长会引起肢体坏死。4、搬运转送转送是危重伤病员经过现场急救后由救护人员安全送往医院的过程，是现场急55、救过程中的重要环节。因此，必须寻找合适的担架，准备必要的途中急救力量和器材，尽可能调度速度快、震动小的运输工具。同时，应注意掌握各种伤病员搬运方式的不同：(1)上肢骨折的伤员托住固定伤肢后，可让其自行行走。(2)下肢骨折用担架抬送。(3)脊柱骨折伤员，用硬板或其他宽布带将伤员绑在担架上。(4)昏迷病人，头部可稍垫高并转向一侧，以免呕吐物吸人气管。6、火灾应急预案（1）应急领导小组组 长：副组长：负责应急救援组织工作；组 员：负责现场应急救援指挥工作负责人员调集工作负责机械设备的调集工作负责伤员救护工作并负责和送往医院治疗 xx负责事后调查工作（2）应急准备1）项目部成立消防领导小组和义务消防队56、。消防队员必须掌握各类火灾的扑救方法和消防器材的用途及正确的使用方法。2）安全科全权负责落实现场各类消防器材的布置。任何人不得随意挪用，同时安全员必须定期进行检查、维修、更换，确保消防器材的完好性。3）安全员必须每天对现场以及仓库等重点防火部位进行检查。发现隐患及时整改。并建立健全的消防档案，切实做好消防安全管理工作。4）所有现场材料的堆放必须通过安全员的检查，切实按项目部有关规定执行。现场必须设置报警电话并在有关场所张贴悬挂，公布于众。安全科定期组织人员进行培训、演习。（3）应急措施1）发现火灾事故时，发现人员要及时向消防领导小组报警，并讲明发生火灾的地点、燃烧物质的种类和数量，火势情况，报57、警人姓名、电话等等详细情况。2）消防领导小组接到电话报警后，接报人员要立即通知义务消防队员赶赴火场，拨打“119”报警电话报警。义务消防队员必须做到在发生任何情况下都能临危不乱，切实按项目部制定的措施方案执行。3）火灾较大时要立即成立灭火指挥部，下设灭火作战组、抢救疏散组、安全保卫组、后勤保障组、医疗救护组，一般火灾时可不成立。4）消防领导小组负责火灾现场及周围的安全保卫、危险区域的警戒，对现场抢救出的人、财物进行管理和疏散，预防破坏、哄抢、盗窃等案件的发生，扑救过程中及扑救工作结束后对火灾现场加以保护。5）灭火作战组负责扑救火灾。抢救疏散组负责抢救被困人员及贵重物质，在人员集中的场所，要有计58、划、有组织的疏散人员，抢险救灾按照“先人员，后物质，先重点，后一般”的原则进行，抢险人员要戴齐防护用具，注意自身安全，防止发生意外事故。6）后勤保障组负责火场上器材装备、供水排水、供电照明、运输工具、食品衣物等灭火工作所需的各种物质供应保障工作。7）医疗救护小组主要负责火场上各种受伤人员的抢救、医治、转移工作，并协助做好防中毒、防中暑等防护工作。8）义务消防队员在灭火总指挥的统一调度下，首先要迅速查明火场情况、燃烧物质及周围的情况，特别是有无剧毒、爆炸等危险品，火势大小、有无毒性气体、火场电源是否切断等内容。查明后义务消防队按照日常演练及分工，按照“先控制，后消灭，分清主次，救人第一”的原则，59、针对不同的燃烧物质，采用针对性的方法组织扑救。灭火时要加强个人的防护意识，防止意外事故的发生。9）火场有有毒气体时，要迅速查明火场上毒气的性质、扩散范围、来源和数量，依此为依据来决定能否在佩戴防毒面具和防护用具的情况下，安全地出入火场进行各种扑救工作。10）火灾扑灭之后，应清洗参战工具，并对参战人员进行体检，消除余毒，减少后患。11）火灾扑灭后由消防领导小组和安全员共同对火灾原因进行调查并提出处理意见附表。易燃物类别适用的灭火器材/灭火步骤注意事项A类固体物质火灾棉、麻、纸张、木材水、泡沫、干粉、二氧化碳与火源点保持足够的距离B类液体和可熔的固体物质火灾汽油、煤油、柴油、原油、油漆、甲醇、乙醇60、沥青、电石、石蜡一般用泡沫、干粉等灭火剂禁止使用高压直流水枪直接灭火，可以使用喷雾水枪扑救。扑救时要保持足够距离二氧化碳适宜小范围油类火灾泡沫扑救容器内的易燃可燃液体火灾酒精等醇类火灾要使用抗溶性泡沫砂土适宜扑救沥青和地面上流散的易燃可燃液体火灾C类气体火灾煤气、天然气、甲烷、乙炔、氢气火灾先将气体输送阀门或管道关死，截断气源，断绝气体来源，进行冷却灭火，可使用直流水枪或喷雾水枪、二氧化碳、干粉等灭火剂戴好防护用具，防止烫伤、中毒等对一时无法堵漏、封闭气源的燃烧，不宜立即将火扑灭，可以一边用水冷却保护建筑物和设备，一边让气体自行燃尽D类金属火灾钾、钠、镁、钛、锆、锂、铝镁合金等火灾一般用干砂61、掩埋忌用水、泡沫及含水性物质，也不能用 代烷、二氧化碳及常用干粉灭火剂12.模板设计计算主要验算梁、板支撑体系的强度、刚度及稳定性，满堂架高度、板厚及梁截面均取最大值。计算依据1建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范（JGJ231-2010）。计算依据2施工技术2002.3.轮扣式钢管楼面模板支撑计算书（1）400mm1700mm梁模板轮扣式钢管支撑计算书结构楼板厚180mm，梁宽b=400mm，梁高h=1700mm，层高5.00m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离0.70m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N62、/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用48钢管2根支撑:横向间距600mm，纵向间距900mm，支架立杆的步距h=1.20m，立杆伸出顶层水平杆长度a=0.40m；钢管直径48mm，壁厚3.5mm，截面积4.89cm2，回转半径i=1.58cm；钢管重量0.0538kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2。2梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值底侧模自重 0.3 kN/m2 (0.40 + 3.04 63、) 1.2 = 1.24 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.40 1.70 1.2 = 19.58 kN/m钢筋荷载 1.5 kN/m3 0.40 1.70 1.2 = 1.22 kN/m振捣砼荷载 2.0 kN/m2 0.40 1.4 = 1.12 kN/m梁底模和支架承载力计算组合 q1 = 23.17 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合()/1.2 q2 = 18.37 kN/m（2）底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=250mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=400mm。W=bh2 /6=400182/6=21600mm3， I=bh3/12=400183/64、12=194400mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,Mmax=KMq1L2 =-0.10523.172502=-152053Nmm=Mmax/W=152053/21600=7.04N/mm2梁底模抗弯强度=7.04N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.60623.17250=3510N=3Vmax/（2bh）=33510/(240018)=0.73N/mm2梁底模抗剪强度=0.73N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.644；q2=18.37kN/mmax=Kq265、L4/(100EI)=0.64418.372504/(1006000194400)=0.40mm=L/250=250/250=1.00mm梁底模挠度max=0.40mm=1.00mm,满足要求。计算简图及内力图如下图（3）第一层龙骨(次楞)验算碗扣式钢管横向间距L=600mm，C=400mm，=400/600=0.67。第一层龙骨(次楞)采用木枋 b=45mm，h=90mm；W=bh2/6=45902/6=60750mm3；I=bh3/12=45903/12=2733750mm4。1）抗弯强度验算a 、梁传荷载计算q=q1第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=23.17250/400=14.48kN/66、mMq=qcL(2-)/8=14.48400/1000600/1000(2-0.67)/8=0.58kNmb 、板传荷载计算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活载=1.2(0.1825+0.30)+1.42.50=9.26kN/m2板传递到第一层龙骨(次楞)的荷载P=350/1000250/10009.26=0.81kNa =0.5(L-c)=0.5(600-400)=100mm，Mp=Pa=0.81100.00=0.08kNmMmax=MqMp=(0.58+0.08)106=660000Nmm=Mmax/W=660000/60750=10.86N/mm2 第一层龙骨(次楞)抗弯强度=67、10.86N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算Vmax=0.5q梁宽P=0.514.48400/1000+0.81=3.71kN=3Vmax/（2bh）=33.711000/(24590)=1.37N/mm2第一层龙骨(次楞)抗剪强度=1.37N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q=q2第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=18.37250/400=11.48N/mmq=qcL3(8-423)/(384EI) =11.484006003(8 - 4 0.672+0.673)/(38490002733750)=0.68mmp=PaL2(3-4(a/L)268、)/(24EI) =0.8110001006002(3 - 40.172)/(2490002733750)=0.14mmmax=qp=0.68+0.14=0.82mm=L/250=600/250=2.40mm第一层龙骨(次楞)挠度max=0.82mm=2.40mm,满足要求。计算简图及内力图如下图（4）第二层龙骨(主楞)验算碗扣式钢管纵向间距900mm，计算跨数5跨；第二层龙骨(主楞)采用双钢管，483.0W=8980.00mm3，I=215600.00mm4 ，A=4.24cm2。1）抗弯强度验算P=V=1/2q梁宽P=0.514.48400/1000+0.81=3707N=3.71kN弯矩69、系数KM=0.383,Mmax=KmPL=0.3833.711000900=1279000Nmm =Mmax/W=1279000/8980=142.43N/mm2第二层龙骨(主楞)抗弯强度=142.43N/mm2f=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=2.050,Vmax=KVP=2.0503.71=7.60kN =3Vmax/(2bh)=37.601000 /(22424.00)=13.45N/mm2第二层龙骨(主楞)抗剪强度=13.45N/mm2fv=120.00N/mm2,满足要求。3）挠度强度验算挠度系数K=2.641,P=V=1/2q梁宽P板传=0.51170、.48400/1000+0.81=3.11kNmax= KPL3/（100EI）=2.6413.1110009003/(100206000215600)=1.35mm=L/250=900/250=3.60mm第二层龙骨(主楞)挠度max=1.35mm=3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图 3.支撑强度验算(1)荷载计算每根钢管承载NQK1=14977N碗扣式钢管重量0.0538kN/m,立杆重量=0.05383.31000=178N水平拉杆3层,拉杆重量=31.500.04=180N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量=178+180=358N钢管轴向力N1.2NGK+NQK=1.71、2358+14977=15407N(2) 碗扣式钢管立杆长细比验算L0=h+2a=1.20+20.40=2.00m=200cm,i=1.58cm,=L0/i=200/1.58=126.58钢管立杆长细比126.58230,满足要求。(3) 碗扣式钢管立杆稳定性验算=0.412,P=N/(A)=15407/(0.412489.00)=76.47N/mm2钢管立杆稳定性计算76.47N/mm2205.00N/mm2,满足要求。 4.支撑支承面验算碗扣式钢管立杆设配套底座200100mm,支承面为（按C30考虑）混凝土楼板,楼板厚=250mm,上部荷载为：F=15.41kN（1）支承面受冲切承载力验72、算S=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=250-15=235mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(200+235)+2(100+235)=1540mm,h=1.00(0.7h ft0.25pc,m)UmhO=(0.711.43+0.250)1.001540235/1000=362.26kN 钢管支承面受冲切承载力362.26kN15.41kN,满足要求。(2) 支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.20+20.10)(0.103)=0.12m2,Al=0.200.10=0.02m2l=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.8514300=12155k73、N/m2,=0.75lfccAl=0.752121550.02=364.65kN支承面局部受压承载力F=364.65kN15.41kN,满足要求。5.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1 =0.22200/（T+15）1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2(=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=241.70=40.80kN/m2F1、F2两者取小值F=40.80kN/m2，有效压头高度=F/=1.70m。2)荷载计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的侧压力74、F 40.80 kN/m2 G=1.2 48.96 kN/m2振捣混凝土产生的荷载Q2K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合+ 54.56 kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/1.2 40.80 kN/m2（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=250mm，计算跨数5跨，木模板厚度h=18mmW=bh2/6=1520182/6=82080mm3，I=bh3/12=1520183/12=738720mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,q=54.56(1700-180)/1000=82.93kN/m=82.93N/mmMmax=KMqL2=-75、0.10582.932502=-544228Nmm=-0.54kNm=Mmax/W=544228/82080=6.63N/mm2 侧模抗弯强度=6.63N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606,Vmax=KVqL=0.60682.93250/1000=12.56kN=3Vmax/(2bh)=312.561000/(2181520)=0.69N/mm2 侧模抗剪强度=0.69N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.644,q，=40.80(1700-180)/1000=62.02kN/m=62.02N/mm挠度ma76、x=Kq，L4/100EI=0.64462.022504/(1006000738720)=0.35mm=L/250=250/250=1.00mm侧模挠度max=0.35mm=1.00mm,满足要求。计算简图及内力图如下图（3）对拉螺栓计算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9554.56=51.83kN/m2;设3排对拉螺栓，螺栓横向间距a=500mm=0.50m，竖向间距b=(1700-180)/4=380mm=0.38m，N=abFs=0.500.3851.83=9.85kN；对拉螺栓12,容许拉力Ntb=12.90kN对拉螺栓受力9.85kN容许拉力12.90kN,满足要求。（4）侧肋77、强度验算计算跨度380mm；跨数4跨。木枋尺寸 b=45mm，h=90mmW=bh2 /6=45902/6=60750mm3，I=bh3/12=45903/12=2733750mm4 。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.107,q=54.56250/1000=13.64N/mmMmax=KMqL2=0.10713.643802=210749Nmm=0.21kNm=Mmax/W=210749/60750=3.47N/mm2侧肋抗弯强度=3.47N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.607,Vmax=KVqL=0.60713.64380/1000=3.178、5kN =3Vmax/(2bh)=33.151000/(24590)=1.17N/mm2 侧肋抗剪强度=1.17N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.632,q，=40.80250/1000=10.20N/mm；挠度max=Kq，L4/100EI=0.63210.203804/(10090002733750)=0.05mm=L/250=380/250=1.52mm侧肋挠度max=0.05mm=1.52mm,满足要求。计算简图及内力图如下图 6.梁侧檩梁验算对拉螺杆横向间距500mm，侧肋间距250mm，计算跨数5跨，梁侧檩梁采用483.2双钢管，W=473079、mm3，I=113500mm4，A=450mm2；1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.171,P=1.143qL=1.14313.640.38=5.92kN;Mmax=KmPL=0.1715.920.50106=506160Nmm=0.51kNm =Mmax/W=506160/(24730)=53.51N/mm2檩梁抗弯强度=53.51N/mm2fm=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.658,Vmax=KVP=0.6585.92=3.90kN =3Vmax/(2A)=33898/(22450)=6.50N/mm2檩梁抗剪强度=6.50N/mm2fv=120.0080、N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=1.097,P,=1.143qL=1.14310.200.38=4.43kN=4430Nmax=KP,L3/（100EI）=1.09744305003/(1002060002113500)=0.13mm=L/250=500/250=2.00mm檩梁挠度max=0.13mm=2.00mm,满足要求。7.计算结果 底模、侧模厚度18mm；第一层龙骨(次楞)4590mm木枋250mm，第二层龙骨(主楞)双钢管483.0600mm；采用48钢管2根支撑，立杆纵向900mm，横向600mm，立杆伸出顶层水平杆长度a=0.40mm;竖肋4590mm木枋250m81、m，对拉螺栓3排12500mm483.2双钢管，采用作为横檩梁。 模板支撑架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑；中间纵、横向由底至顶连续设置竖向剪刀撑，其间距应小于或等于4.5m；剪刀撑的斜杆与地面夹角应在45-60之间,斜杆应每步与立杆扣接;模板支撑架高度5000mm,顶端和底部必须设置水平剪刀撑，中间水平剪刀撑设置间距应小于或等于4.8m。（2）400mm1000mm梁模板轮扣式钢管支撑计算书结构楼板厚100mm，梁宽b=400mm，梁高h=1000mm，层高6.00m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离0.70m；板弹性模量E=6000N82、/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用48钢管2根支撑:横向间距600mm，纵向间距1200mm，支架立杆的步距h=1.20m，立杆伸出顶层水平杆长度a=0.40m；钢管直径48mm，壁厚3.5mm，截面积4.89cm2，回转半径i=1.58cm；钢管重量0.0538kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2。2梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值底侧模自重 0.3 83、kN/m2 (0.40 + 1.80 ) 1.2 = 0.79 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.40 1.00 1.2 = 11.52 kN/m钢筋荷载 1.5 kN/m3 0.40 1.00 1.2 = 0.72 kN/m振捣砼荷载 2.0 kN/m2 0.40 1.4 = 1.12 kN/m梁底模和支架承载力计算组合 q1 = 14.15 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合()/1.2 q2 = 10.86 kN/m（2）底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=400mm。W=bh2 /6=400182/6=21600mm84、3， I=bh3/12=400183/12=194400mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,Mmax=KMq1L2 =-0.10514.153002=-133718Nmm=Mmax/W=133718/21600=6.19N/mm2梁底模抗弯强度=6.19N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.60614.15300=2572N=3Vmax/（2bh）=32572/(240018)=0.54N/mm2梁底模抗剪强度=0.54N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.644；85、q2=10.86kN/mmax=Kq2L4/(100EI)=0.64410.863004/(1006000194400)=0.49mm=L/250=300/250=1.20mm梁底模挠度max=0.49mm=1.20mm,满足要求。计算简图及内力图如下图（3）第一层龙骨(次楞)验算碗扣式钢管横向间距L=600mm，C=400mm，=400/600=0.67。第一层龙骨(次楞)采用木枋 b=45mm，h=90mm；W=bh2/6=45902/6=60750mm3；I=bh3/12=45903/12=2733750mm4。1）抗弯强度验算a 、梁传荷载计算q=q1第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=1486、.15300/400=10.61kN/mMq=qcL(2-)/8=10.61400/1000600/1000(2-0.67)/8=0.42kNmb 、板传荷载计算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活载=1.2(0.1025+0.30)+1.42.50=6.86kN/m2板传递到第一层龙骨(次楞)的荷载P=350/1000300/10006.86=0.72kNa =0.5(L-c)=0.5(600-400)=100mm，Mp=Pa=0.72100.00=0.07kNmMmax=MqMp=(0.42+0.07)106=490000Nmm=Mmax/W=490000/60750=8.07N/87、mm2 第一层龙骨(次楞)抗弯强度=8.07N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算Vmax=0.5q梁宽P=0.510.61400/1000+0.72=2.84kN=3Vmax/（2bh）=32.841000/(24590)=1.05N/mm2第一层龙骨(次楞)抗剪强度=1.05N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q=q2第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=10.86300/400=8.15N/mmq=qcL3(8-423)/(384EI) =8.154006003(8 - 4 0.672+0.673)/(38490002733750)=0.48mmp88、=PaL2(3-4(a/L)2)/(24EI) =0.7210001006002(3 - 40.172)/(2490002733750)=0.13mmmax=qp=0.48+0.13=0.61mm=L/250=600/250=2.40mm第一层龙骨(次楞)挠度max=0.61mm=2.40mm,满足要求。计算简图及内力图如下图（4）第二层龙骨(主楞)验算碗扣式钢管纵向间距1200mm，计算跨数5跨；第二层龙骨(主楞)采用双钢管，483.0W=8980.00mm3，I=215600.00mm4 ，A=4.24cm2。1）抗弯强度验算P=V=1/2q梁宽P=0.510.61400/1000+0.789、2=2843N=2.84kN弯矩系数KM=-0.395,Mmax=KmPL=-0.3952.8410001200=-1346160Nmm =Mmax/W=1346160/8980=149.91N/mm2第二层龙骨(主楞)抗弯强度=149.91N/mm2f=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=1.895,Vmax=KVP=1.8952.84=5.38kN =3Vmax/(2bh)=35.381000 /(22424.00)=9.52N/mm2第二层龙骨(主楞)抗剪强度=9.52N/mm2fv=120.00N/mm2,满足要求。3）挠度强度验算挠度系数K=2.481,P90、=V=1/2q梁宽P板传=0.58.15400/1000+0.72=2.35kNmax= KPL3/（100EI）=2.4812.35100012003/(100206000215600)=2.27mm=L/250=1200/250=4.80mm第二层龙骨(主楞)挠度max=2.27mm=4.80mm,满足要求。计算简图及内力图如下图 3.支撑强度验算(1)荷载计算传至每根碗扣式钢管立柱最大支座力的系数=4.494每根钢管承载NQK1=4.4942840=12763N碗扣式钢管重量0.0538kN/m,立杆重量=0.05385.01000=269N水平拉杆5层,拉杆重量=51.800.04=391、60N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量=269+360=629N钢管轴向力N1.2NGK+NQK=1.2629+12763=13518N(2) 碗扣式钢管立杆长细比验算L0=h+2a=1.20+20.40=2.00m=200cm,i=1.58cm,=L0/i=200/1.58=126.58钢管立杆长细比126.58230,满足要求。(3) 碗扣式钢管立杆稳定性验算=0.412,P=N/(A)=13518/(0.412489.00)=67.10N/mm2钢管立杆稳定性计算67.10N/mm2205.00N/mm2,满足要求。 4.支撑支承面验算碗扣式钢管立杆设配套底座200100mm,支承92、面为（按C30考虑）混凝土楼板,楼板厚=180mm,上部荷载为：F=13.52kN（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=180-15=165mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(200+165)+2(100+165)=1260mm,h=1.00(0.7h ft0.25pc,m)UmhO=(0.711.43+0.250)1.001260165/1000=208.11kN 钢管支承面受冲切承载力208.11kN13.52kN,满足要求。(2) 支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.20+20.10)(0.103)=0.12m2,Al93、=0.200.10=0.02m2l=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.8514300=12155kN/m2,=0.75lfccAl=0.752121550.02=364.65kN支承面局部受压承载力F=364.65kN13.52kN,满足要求。5.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1 =0.22200/（T+15）1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2(=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=241.00=24.00kN/m2F1、F2两者取小值F=24.00kN/m2，94、有效压头高度=F/=1.00m。2)荷载计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的侧压力F 24.00 kN/m2 G=1.2 28.80 kN/m2振捣混凝土产生的荷载Q2K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合+ 34.40 kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/1.2 24.00 kN/m2（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨，木模板厚度h=18mmW=bh2/6=900182/6=48600mm3，I=bh3/12=900183/12=437400mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,q=95、34.40(1000-100)/1000=30.96kN/m=30.96N/mmMmax=KMqL2=-0.10530.963002=-292572Nmm=-0.29kNm=Mmax/W=292572/48600=6.02N/mm2 侧模抗弯强度=6.02N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606,Vmax=KVqL=0.60630.96300/1000=5.63kN=3Vmax/(2bh)=35.631000/(218900)=0.52N/mm2 侧模抗剪强度=0.52N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.6496、4,q，=24.00(1000-100)/1000=21.60kN/m=21.60N/mm挠度max=Kq，L4/100EI=0.64421.603004/(1006000437400)=0.43mm=L/250=300/250=1.20mm侧模挠度max=0.43mm=1.20mm,满足要求。计算简图及内力图如下图（3）对拉螺栓计算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9534.40=32.68kN/m2;设1排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=(1000-100)/2=450mm=0.45m，N=abFs=0.600.4532.68=8.82kN；对拉螺栓12,97、容许拉力Ntb=12.90kN对拉螺栓受力8.82kN容许拉力12.90kN,满足要求。（4）侧肋强度验算计算跨度450mm；跨数2跨。木枋尺寸 b=45mm，h=90mmW=bh2 /6=45902/6=60750mm3，I=bh3/12=45903/12=2733750mm4 。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.125,q=34.40300/1000=10.32N/mmMmax=KMqL2=0.12510.324502=261225Nmm=0.26kNm=Mmax/W=261225/60750=4.30N/mm2侧肋抗弯强度=4.30N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪98、强度验算剪力系数KV=0.625,Vmax=KVqL=0.62510.32450/1000=2.90kN =3Vmax/(2bh)=32.901000/(24590)=1.07N/mm2 侧肋抗剪强度=1.07N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.521,q，=24.00300/1000=7.20N/mm；挠度max=Kq，L4/100EI=0.5217.204504/(10090002733750)=0.06mm=L/250=450/250=1.80mm侧肋挠度max=0.06mm=1.80mm,满足要求。计算简图及内力图如下图 6.梁侧檩梁验算对拉螺杆横99、向间距600mm，侧肋间距300mm，计算跨数5跨，梁侧檩梁采用483.2双钢管，W=4730mm3，I=113500mm4，A=450mm2；1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.171,P=1.250qL=1.25010.320.45=5.81kN;Mmax=KmPL=0.1715.810.60106=596106Nmm=0.60kNm =Mmax/W=596106/(24730)=63.01N/mm2檩梁抗弯强度=63.01N/mm2fm=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.658,Vmax=KVP=0.6585.81=3.82kN =3Vmax/(2A)=3100、3820/(22450)=6.37N/mm2檩梁抗剪强度=6.37N/mm2fv=120.00N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=1.097,P,=1.250qL=1.2507.200.45=4.05kN=4050Nmax=KP,L3/（100EI）=1.09740506003/(1002060002113500)=0.21mm=L/250=600/250=2.40mm檩梁挠度max=0.21mm=2.40mm,满足要求。7.计算结果 底模、侧模厚度18mm；第一层龙骨(次楞)4590mm木枋300mm，第二层龙骨(主楞)双钢管483.0600mm；采用48钢管2根支撑，立杆纵向12101、00mm，横向600mm，立杆伸出顶层水平杆长度a=0.40mm;竖肋4590mm木枋300mm，对拉螺栓1排12600mm483.2双钢管，采用作为横檩梁。 模板支撑架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑；中间纵、横向由底至顶连续设置竖向剪刀撑，其间距应小于或等于4.5m；剪刀撑的斜杆与地面夹角应在45-60之间,斜杆应每步与立杆扣接;模板支撑架高度6000mm,顶端和底部必须设置水平剪刀撑，中间水平剪刀撑设置间距应小于或等于4.8m。（3）250mm厚轮扣式钢管楼面模板支撑计算书结构板厚250mm，层高3.60m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板弹性模量E=6000N/mm102、2,木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用483.0mm钢管：横向间距900mm,纵向间距900mm,支撑立杆的步距h=1.20m钢管直径48mm,壁厚3.0mm,截面积4.24cm2,回转半径i=1.59cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2。2.楼板底模验算（1）底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 计算宽度(m) 板厚(m) 系数 设计值底模自重 0.30 kN/m2 1.0 1.2 = 0.36 kN/m砼自重 24.00103、 kN/m3 1.0 0.25 1.2 = 7.20 kN/m钢筋荷载 1.10 kN/m3 1.0 0.25 1.2 = 0.33 kN/m施工人员及施工设备荷载 1.00 kN/m2 1.0 1.4 = 1.40 kN/m底模和支架承载力计算组合 q1 = 9.29 kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合() q2 = 7.89 kN/m（2）楼板底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=350mm，计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度=1000mmW=bh2 /6=1000182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000183/12=486000mm4。1）内力及挠度计算a.荷载支座弯104、矩系数KM=-0.105剪力系数KV=0.606，M1=KMq1L2 =-0.1059.293502=-119493N.mmV1=KVq1L=0.6069.29350=1970Nb.荷载支座弯矩系数KM=-0.105M2=KMq2L2 =-0.1057.893502=-101485N.mm跨中弯矩系数KM=0.078M3=KMq2L2 =0.0787.893502=75389N.mm剪力系数KV=0.606V2=KVq2L=0.6067.89350=1673N挠度系数K=0.6442=Kq2L4/(100EI)=0.644(7.89/1.2)3504/(1006000486000)=0.22m105、mC施工人员及施工设备荷载按1.00kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1.41.00=1.40kN ,计算简图如下图所示。跨中弯矩系数KM=0.200M4=KMPL=0.2001.401000350=98000N.mm支座弯矩系数KM=-0.100M5=KMPL=-0.1001.401000350=-49000N.mm剪力系数KV=0.600V3=KVP=0.6001.40=0.84kN挠度系数K=1.4563=KPL3/(100EI)=1.456(1.40/1.4)10003503/(1006000486000)=0.21mm2）抗弯强度验算M1=-119493N.mmM2M5=-15106、0485N.mmM3M4=173389N.mm比较M1、M2M5、M3M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。Mmax=173389Nmm=0.17kNm=Mmax/W=173389/54000=3.21N/mm2 楼板底模抗弯强度=3.21N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。3）抗剪强度验算V1=1970NV2+ V3=1673+840=2513N比较V1、V2V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力：Vmax=2513N=2.51kN=3Vmax/（2bh）=32513/(2100018)=0.21N/mm2楼板底模抗剪强度=0.21N/mm2fv=1.40N/mm2,满107、足要求。4)挠度验算max=0.22+0.21=0.43mm=350/250=1.40mm楼板底模挠度max=0.43mm=1.40mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。(3)第一层龙骨(次楞)验算钢管横向间距900mm,第一层龙骨(次楞)间距350mm,计算跨数2跨；第一层龙骨(次楞)采用木枋b=45mm,h=90mm；W=bh2/6=45902/6=60750mm3,I=bh3/12=45903/12=2733750mm4。1)抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.125q=q1第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=9.29350/1000=3.25kN/mMmax=KMqL2=-0.1253.2108、59002=-329063Nmm=-0.33kNm=Mmax/W =329063/60750=5.42N/mm2 第一层龙骨(次楞)抗弯强度=5.42N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=0.625Vmax=KVqL=0.6253.25900=1828N=1.83kN=3Vmax/（2bh）=31828/(24590)=0.68N/mm2第一层龙骨(次楞)抗剪强度=0.68N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3)挠度验算q=q2第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=7.89/1.2350/1000=2.30kN/m=2.30N/mm,挠度系数K=0109、.521 max=KqL4/(100EI)=0.5212.309004/(10090002733750)=0.32mm=900/250=3.60mm第一层龙骨(次楞)挠度max=0.32mm=3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。(4)第二层龙骨(主楞)验算钢管纵向间距900mm,计算跨数2跨。第二层龙骨(主楞)采用单枋b=80mm,h=80mmW=180802/6=85333mm3, I=180803/12=3413333mm41)抗弯承载力验算弯矩系数KM=0.328P=1.2503.25900=3656N=3.66kNMmax=KMPL=0.3283656900=1079251110、Nmm=1.08kNm=Mmax/W=1079251/85333=12.65N/mm2第二层龙骨(主楞)抗弯强度=12.65N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=1.577Vmax=KVP=1.5773.661000=5772N=5.77kN=3Vmax/(2bh)=35772/(128080)=1.35N/mm2第二层龙骨(主楞)抗剪强度=1.35N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3)挠度验算挠度系数K=1.402P，=1.2502.30900=2588N=2.59kNmax=KP，L3/(100EI)=1.40225889003/(100111、90003413333)=0.86mm=900/250=3.60mm第二层龙骨(主楞)挠度max=0.86mm=3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。3.支撑强度验算(1)荷载计算每根钢管承载NQK1=11547.00N每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2=0.900.9011000=810N每根钢管承载荷载NQK =NQK1NQK2 =11547+810=12357N 钢管重量0.0538kN/m,立杆重量=3.350.05381000=180N水平拉杆3层,拉杆重量=3(0.90+0.90) 0.041000=216N支撑重量NGK=立杆重量水平拉杆重量=180+21112、6+=396N钢管轴向力N=1.2NGKNQK =1.2396+12357=12832N(2)钢管立杆长细比验算LO=h+2a=1.20+ 20.20=1.60m，钢管的i=1.59cm,= LO/i=160.00/1.59=100.63碗扣式钢管杆件长细比100.6150.0,满足要求。(3)钢管立杆稳定性验算=0.580,P=N/（A）=12832/(0.580424.00)=52.18N/mm2 碗扣式钢管立杆稳定性52.18N/mm2205N/mm2,满足要求。4.支撑支承面验算碗扣式钢管脚手架立杆设配套底座200100mm,支承面为混凝土楼板（按C30考虑）,楼板厚=250mm,上部113、荷载为：F=12832/1000=12.83kN（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=250-20=230mm,=0.41.2/S =1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(200+230)+2(100+230)=1520mm,h =1.00(0.7h ft0.25pc,m)UmhO=(0.711.43+0.250)1.001520230/1000=349.95kN 受冲切承载力349.95kNF=12.83kN,满足要求。(2) 支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.20+20.10)(0.103)=0.12m2,Al=0.200.10=0.02m2l=114、(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.8514300=12155kN/m2,=0.75lfccAl=0.752121550.02=364.65kN支承面局部受压承载力364.65kNF=12.83kN,满足要求。5.计算结果底模楼模板18mm,第一层龙骨(次楞)采用单枋b=45mm，h=90mm,间距350mm；第二层龙骨(主楞)采用单枋b=80mm，h=80mm；钢管横向间距900mm,钢管纵向间距900mm,立杆步距1.20m。模板支撑架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑；中间纵、横向由底至顶连续设置竖向剪刀撑，其间距应小于或等于4.5m；剪刀撑的斜杆与地面夹角应在45-60之间,斜杆应115、每步与立杆扣接。（4）180mm厚轮扣式钢管楼面模板支撑计算书结构板厚180mm，层高5.40m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：木板底模厚度18mm；板弹性模量E=6000N/mm2,木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用483.0mm钢管：横向间距900mm,纵向间距900mm,支撑立杆的步距h=1.20m钢管直径48mm,壁厚3.0mm,截面积4.24cm2,回转半径i=1.59cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2。2.楼板底模116、验算（1）底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 计算宽度(m) 板厚(m) 系数 设计值底模自重 0.30 kN/m2 1.0 1.2 = 0.36 kN/m砼自重 24.00 kN/m3 1.0 0.18 1.2 = 5.18 kN/m钢筋荷载 1.10 kN/m3 1.0 0.18 1.2 = 0.24 kN/m施工人员及施工设备荷载 1.00 kN/m2 1.0 1.4 = 1.40 kN/m底模和支架承载力计算组合 q1 = 7.18 kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合() q2 = 5.78 kN/m（2）楼板底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=250mm，计算跨数5跨。底模厚度117、18mm,板模宽度=1000mmW=bh2 /6=1000182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000183/12=486000mm4。1）内力及挠度计算a.荷载支座弯矩系数KM=-0.105剪力系数KV=0.606，M1=KMq1L2 =-0.1057.182502=-47119N.mmV1=KVq1L=0.6067.18250=1088Nb.荷载支座弯矩系数KM=-0.105M2=KMq2L2 =-0.1055.782502=-37931N.mm跨中弯矩系数KM=0.078M3=KMq2L2 =0.0785.782502=28178N.mm剪力系数KV=0.606V2=KVq2118、L=0.6065.78250=876N挠度系数K=0.6442=Kq2L4/(100EI)=0.644(5.78/1.2)2504/(1006000486000)=0.04mmC施工人员及施工设备荷载按1.00kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1.41.00=1.40kN ,计算简图如下图所示。跨中弯矩系数KM=0.200M4=KMPL=0.2001.401000250=70000N.mm支座弯矩系数KM=-0.100M5=KMPL=-0.1001.401000250=-35000N.mm剪力系数KV=0.600V3=KVP=0.6001.40=0.84kN挠度系数K=1.4563=KP119、L3/(100EI)=1.456(1.40/1.4)10002503/(1006000486000)=0.08mm2）抗弯强度验算M1=-47119N.mmM2M5=-72931N.mmM3M4=98178N.mm比较M1、M2M5、M3M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。Mmax=98178Nmm=0.10kNm=Mmax/W=98178/54000=1.82N/mm2 楼板底模抗弯强度=1.82N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。3）抗剪强度验算V1=1088NV2+ V3=876+840=1716N比较V1、V2V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力：Vmax=1120、716N=1.72kN=3Vmax/（2bh）=31716/(2100018)=0.14N/mm2楼板底模抗剪强度=0.14N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。4)挠度验算max=0.04+0.08=0.12mm=250/250=1.00mm楼板底模挠度max=0.12mm=1.00mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。(3)第一层龙骨(次楞)验算钢管横向间距900mm,第一层龙骨(次楞)间距250mm,计算跨数2跨；第一层龙骨(次楞)采用木枋b=45mm,h=90mm；W=bh2/6=45902/6=60750mm3,I=bh3/12=45903/12=2733750mm4。1)121、抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.125q=q1第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=7.18250/1000=1.80kN/mMmax=KMqL2=-0.1251.809002=-182250Nmm=-0.18kNm=Mmax/W =182250/60750=3.00N/mm2 第一层龙骨(次楞)抗弯强度=3.00N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=0.625Vmax=KVqL=0.6251.80900=1013N=1.01kN=3Vmax/（2bh）=31013/(24590)=0.38N/mm2第一层龙骨(次楞)抗剪强度=0.38N/mm2fv=1.4122、0N/mm2,满足要求。3)挠度验算q=q2第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=5.78/1.2250/1000=1.20kN/m=1.20N/mm,挠度系数K=0.521 max=KqL4/(100EI)=0.5211.209004/(10090002733750)=0.17mm=900/250=3.60mm第一层龙骨(次楞)挠度max=0.17mm=3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。(4)第二层龙骨(主楞)验算钢管纵向间距900mm,计算跨数5跨。第二层龙骨(主楞)采用双钢管A=848mm2W=8980mm3, I=215600mm41)抗弯承载力验算弯矩系数KM=0.384P123、=1.2501.80900=2025N=2.03kNMmax=KMPL=0.3842025900=699840Nmm=0.70kNm=Mmax/W=699840/8980=77.93N/mm2第二层龙骨(主楞)抗弯强度=77.93N/mm2f=205.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=2.050Vmax=KVP=2.0502.031000=4162N=4.16kN=3Vmax/(2bh)=34162/(22424)=7.36N/mm2第二层龙骨(主楞)抗剪强度=7.36N/mm2fv=120.00N/mm2,满足要求。3)挠度验算挠度系数K=4.432P，=1.2501.124、20900=1350N=1.35kNmax=KP，L3/(100EI)=4.43213509003/(100206000215600)=0.98mm=900/250=3.60mm第二层龙骨(主楞)挠度max=0.98mm=3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。3.支撑强度验算(1)荷载计算每根钢管承载NQK1=8195.00N每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2=0.900.9011000=810N每根钢管承载荷载NQK =NQK1NQK2 =8195+810=9005N 钢管重量0.0538kN/m,立杆重量=5.220.05381000=281N水平拉杆5层,拉杆重量125、=5(0.90+0.90) 0.041000=360N支撑重量NGK=立杆重量水平拉杆重量=281+360+=641N钢管轴向力N=1.2NGKNQK =1.2641+9005=9774N(2)钢管立杆长细比验算LO=h+2a=1.20+ 20.20=1.60m，钢管的i=1.59cm,= LO/i=160.00/1.59=100.63碗扣式钢管杆件长细比100.6150.0,满足要求。(3)钢管立杆稳定性验算=0.580,P=N/（A）=9774/(0.580424.00)=39.74N/mm2 碗扣式钢管立杆稳定性39.74N/mm2205N/mm2,满足要求。4.支撑支承面验算碗扣式钢管126、脚手架立杆设配套底座200100mm,支承面为混凝土楼板（按C30考虑）,楼板厚=250mm,上部荷载为：F=9774/1000=9.77kN（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=250-20=230mm,=0.41.2/S =1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(200+230)+2(100+230)=1520mm,h =1.00(0.7h ft0.25pc,m)UmhO=(0.711.43+0.250)1.001520230/1000=349.95kN 受冲切承载力349.95kNF=9.77kN,满足要求。(2) 支承面局部受压承载力验算 Ab=(127、0.20+20.10)(0.103)=0.12m2,Al=0.200.10=0.02m2l=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.8514300=12155kN/m2,=0.75lfccAl=0.752121550.02=364.65kN支承面局部受压承载力364.65kNF=9.77kN,满足要求。5.计算结果底模楼模板18mm,第一层龙骨(次楞)采用单枋b=45mm，h=90mm,间距250mm；第二层龙骨(主楞)采用双钢管483.0，A=424mm2；钢管横向间距900mm,钢管纵向间距900mm,立杆步距1.20m。模板支撑架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑；中间纵、横向由底至顶连128、续设置竖向剪刀撑，其间距应小于或等于4.5m；剪刀撑的斜杆与地面夹角应在45-60之间,斜杆应每步与立杆扣接。模板支撑架高度5.40m,顶端和底部必须设置水平剪刀撑，中间水平剪刀撑设置间距应小于或等于4.8m。（5）140mm厚轮扣式钢管楼面模板支撑计算书结构板厚140mm，层高5.00m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板弹性模量E=6000N/mm2,木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用483.0mm碗扣式钢管：横向间距1200mm,纵向间距1200mm,支撑立杆的步距h=1.20m钢管129、直径48mm,壁厚3.0mm,截面积4.24cm2,回转半径i=1.59cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2。2.楼板底模验算（1）底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 计算宽度(m) 板厚(m) 系数 设计值底模自重 0.30 kN/m2 1.0 1.2 = 0.36 kN/m砼自重 24.00 kN/m3 1.0 0.14 1.2 = 4.03 kN/m钢筋荷载 1.10 kN/m3 1.0 0.14 1.2 = 0.18 kN/m施工人员及施工设备荷载 1.00 kN/m2 1.0 1.4 = 1.40130、 kN/m底模和支架承载力计算组合 q1 = 5.98 kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合() q2 = 4.58 kN/m（2）楼板底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=300mm，计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度=1000mmW=bh2 /6=1000182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000183/12=486000mm4。1）内力及挠度计算a.荷载支座弯矩系数KM=-0.105剪力系数KV=0.606，M1=KMq1L2 =-0.1055.983002=-56511N.mmV1=KVq1L=0.6065.98300=1087Nb.荷载支座弯矩系数KM=-0.105M131、2=KMq2L2 =-0.1054.583002=-43281N.mm跨中弯矩系数KM=0.078M3=KMq2L2 =0.0784.583002=32152N.mm剪力系数KV=0.606V2=KVq2L=0.6064.58300=833N挠度系数K=0.6442=Kq2L4/(100EI)=0.644(4.58/1.2)3004/(1006000486000)=0.07mmC施工人员及施工设备荷载按1.00kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1.41.00=1.40kN ,计算简图如下图所示。跨中弯矩系数KM=0.200M4=KMPL=0.2001.401000300=84000N.m132、m支座弯矩系数KM=-0.100M5=KMPL=-0.1001.401000300=-42000N.mm剪力系数KV=0.600V3=KVP=0.6001.40=0.84kN挠度系数K=1.4563=KPL3/(100EI)=1.456(1.40/1.4)10003003/(1006000486000)=0.13mm2）抗弯强度验算M1=-56511N.mmM2M5=-85281N.mmM3M4=116152N.mm比较M1、M2M5、M3M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。Mmax=116152Nmm=0.12kNm=Mmax/W=116152/54000=2.15N/mm2 楼板底133、模抗弯强度=2.15N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。3）抗剪强度验算V1=1087NV2+ V3=833+840=1673N比较V1、V2V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力：Vmax=1673N=1.67kN=3Vmax/（2bh）=31673/(2100018)=0.14N/mm2楼板底模抗剪强度=0.14N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。4)挠度验算max=0.07+0.13=0.20mm=300/250=1.20mm楼板底模挠度max=0.20mm=1.20mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。(3)第一层龙骨(次楞)验算钢管横向间距1200mm,第134、一层龙骨(次楞)间距300mm,计算跨数2跨；第一层龙骨(次楞)采用木枋b=45mm,h=90mm；W=bh2/6=45902/6=60750mm3,I=bh3/12=45903/12=2733750mm4。1)抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.125q=q1第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=5.98300/1000=1.79kN/mMmax=KMqL2=-0.1251.7912002=-322200Nmm=-0.32kNm=Mmax/W =322200/60750=5.30N/mm2 第一层龙骨(次楞)抗弯强度=5.30N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数K135、V=0.625Vmax=KVqL=0.6251.791200=1343N=1.34kN=3Vmax/（2bh）=31343/(24590)=0.50N/mm2第一层龙骨(次楞)抗剪强度=0.50N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3)挠度验算q=q2第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=4.58/1.2300/1000=1.15kN/m=1.15N/mm,挠度系数K=0.521 max=KqL4/(100EI)=0.5211.1512004/(10090002733750)=0.50mm=1200/250=4.80mm第一层龙骨(次楞)挠度max=0.50mm=4.80mm,满足要求。计136、算简图及内力图如下图。(4)第二层龙骨(主楞)验算钢管纵向间距1200mm,计算跨数5跨。第二层龙骨(主楞)采用双钢管A=848mm2W=8980mm3, I=215600mm41)抗弯承载力验算弯矩系数KM=-0.395P=1.2501.791200=2685N=2.69kNMmax=KMPL=-0.39526851200=-1272690Nmm=-1.27kNm=Mmax/W=1272690/8980=141.72N/mm2第二层龙骨(主楞)抗弯强度=141.72N/mm2f=205.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=1.895Vmax=KVP=1.8952.6910137、00=5098N=5.10kN=3Vmax/(2bh)=35098/(22424)=9.02N/mm2第二层龙骨(主楞)抗剪强度=9.02N/mm2fv=120.00N/mm2,满足要求。3)挠度验算挠度系数K=2.481P，=1.2501.151200=1725N=1.73kNmax=KP，L3/(100EI)=2.481172512003/(100206000215600)=1.67mm=1200/250=4.80mm第二层龙骨(主楞)挠度max=1.67mm=4.80mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。3.支撑强度验算(1)荷载计算传至每根立柱的最大支座力的系数4.494每根钢管承载138、NQK1=4.4942.691000=12089N每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2=1.201.2011000=1440N每根钢管承载荷载NQK =NQK1NQK2 =12089+1440=13529N 钢管重量0.0538kN/m,立杆重量=4.860.05381000=261N水平拉杆5层,拉杆重量=5(1.20+1.20) 0.041000=480N支撑重量NGK=立杆重量水平拉杆重量=261+480+=741N钢管轴向力N=1.2NGKNQK =1.2741+13529=14419N(2)钢管立杆长细比验算LO=h+2a=1.20+ 20.20=1.60m，钢管的i=1139、.59cm,= LO/i=160.00/1.59=100.63碗扣式钢管杆件长细比100.6150.0,满足要求。(3)钢管立杆稳定性验算=0.580,P=N/（A）=14419/(0.580424.00)=58.63N/mm2 碗扣式钢管立杆稳定性58.63N/mm2205N/mm2,满足要求。4.支撑支承面验算碗扣式钢管脚手架立杆设配套底座200100mm,支承面为混凝土楼板（按C30考虑）,楼板厚=100mm,上部荷载为：F=14419/1000=14.42kN（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=100-20=80mm,=0.41.2/S =1.00140、pc,m=0N/mm2,Um=2(200+80)+2(100+80)=920mm,h =1.00(0.7h ft0.25pc,m)UmhO=(0.711.43+0.250)1.0092080/1000=73.67kN 受冲切承载力73.67kNF=14.42kN,满足要求。(2) 支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.20+20.10)(0.103)=0.12m2,Al=0.200.10=0.02m2l=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.8514300=12155kN/m2,=0.75lfccAl=0.752121550.02=364.65kN支承面局部受压承载力364.65kNF=141、14.42kN,满足要求。5.计算结果底模楼模板18mm,第一层龙骨(次楞)采用单枋b=45mm，h=90mm,间距300mm；第二层龙骨(主楞)采用双钢管483.0，A=424mm2；钢管横向间距1200mm,钢管纵向间距1200mm,立杆步距1.20m。模板支撑架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑；中间纵、横向由底至顶连续设置竖向剪刀撑，其间距应小于或等于4.5m；剪刀撑的斜杆与地面夹角应在45-60之间,斜杆应每步与立杆扣接。模板支撑架高度5.00m,顶端和底部必须设置水平剪刀撑，中间水平剪刀撑设置间距应小于或等于4.8m。（6）600mm厚轮扣式钢管楼面模板支撑计算书碗扣式钢管楼面模板支撑142、计算书工程名称：xxxx编制单位：1.计算参数结构板厚600mm，层高4.80m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板弹性模量E=6000N/mm2,木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用483.0mm碗扣式钢管：横向间距600mm,纵向间距600mm,支撑立杆的步距h=1.20m钢管直径48mm,壁厚3.0mm,截面积4.24cm2,回转半径i=1.59cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2。2.楼板底模验算（1）143、底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 计算宽度(m) 板厚(m) 系数 设计值底模自重 0.30 kN/m2 1.0 1.2 = 0.36 kN/m砼自重 24.00 kN/m3 1.0 0.60 1.2 = 17.28 kN/m钢筋荷载 1.10 kN/m3 1.0 0.60 1.2 = 0.79 kN/m施工人员及施工设备荷载 1.00 kN/m2 1.0 1.4 = 1.40 kN/m底模和支架承载力计算组合 q1 = 19.83 kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合() q2 = 18.43 kN/m（2）楼板底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=250mm，计算跨数5跨。底模厚度18144、mm,板模宽度=1000mmW=bh2 /6=1000182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000183/12=486000mm4。1）内力及挠度计算a.荷载支座弯矩系数KM=-0.105剪力系数KV=0.606，M1=KMq1L2 =-0.10519.832502=-130134N.mmV1=KVq1L=0.60619.83250=3004Nb.荷载支座弯矩系数KM=-0.105M2=KMq2L2 =-0.10518.432502=-120947N.mm跨中弯矩系数KM=0.078M3=KMq2L2 =0.07818.432502=89846N.mm剪力系数KV=0.606V2=145、KVq2L=0.60618.43250=2792N挠度系数K=0.6442=Kq2L4/(100EI)=0.644(18.43/1.2)2504/(1006000486000)=0.13mmC施工人员及施工设备荷载按1.00kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1.41.00=1.40kN ,计算简图如下图所示。跨中弯矩系数KM=0.200M4=KMPL=0.2001.401000250=70000N.mm支座弯矩系数KM=-0.100M5=KMPL=-0.1001.401000250=-35000N.mm剪力系数KV=0.600V3=KVP=0.6001.40=0.84kN挠度系数K=1.146、4563=KPL3/(100EI)=1.456(1.40/1.4)10002503/(1006000486000)=0.08mm2）抗弯强度验算M1=-130134N.mmM2M5=-155947N.mmM3M4=159846N.mm比较M1、M2M5、M3M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。Mmax=159846Nmm=0.16kNm=Mmax/W=159846/54000=2.96N/mm2 楼板底模抗弯强度=2.96N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。3）抗剪强度验算V1=3004NV2+ V3=2792+840=3632N比较V1、V2V3，取其绝对值大的作为抗剪强147、度验算的剪力：Vmax=3632N=3.63kN=3Vmax/（2bh）=33632/(2100018)=0.30N/mm2楼板底模抗剪强度=0.30N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。4)挠度验算max=0.13+0.08=0.21mm=250/250=1.00mm楼板底模挠度max=0.21mm=1.00mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。(3)第一层龙骨(次楞)验算钢管横向间距600mm,第一层龙骨(次楞)间距250mm,计算跨数3跨；第一层龙骨(次楞)采用木枋b=40mm,h=90mm；W=bh2/6=40902/6=54000mm3,I=bh3/12=40903/12=148、2430000mm4。1)抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.100q=q1第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=19.83250/1000=4.96kN/mMmax=KMqL2=-0.1004.966002=-178560Nmm=-0.18kNm=Mmax/W =178560/54000=3.31N/mm2 第一层龙骨(次楞)抗弯强度=3.31N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=0.600Vmax=KVqL=0.6004.96600=1786N=1.79kN=3Vmax/（2bh）=31786/(24090)=0.74N/mm2第一层龙骨(次楞)抗剪强度=0149、.74N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3)挠度验算q=q2第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=18.43/1.2250/1000=3.84kN/m=3.84N/mm,挠度系数K=0.677 max=KqL4/(100EI)=0.6773.846004/(10090002430000)=0.15mm=600/250=2.40mm第一层龙骨(次楞)挠度max=0.15mm=2.40mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。(4)第二层龙骨(主楞)验算钢管纵向间距600mm,计算跨数5跨。第二层龙骨(主楞)采用双钢管A=848mm2W=8980mm3, I=215600mm41)抗弯承载力150、验算弯矩系数KM=0.258P=1.1004.96600=3274N=3.27kNMmax=KMPL=0.2583274600=506815Nmm=0.51kNm=Mmax/W=506815/8980=56.44N/mm2第二层龙骨(主楞)抗弯强度=56.44N/mm2f=205.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=1.508Vmax=KVP=1.5083.271000=4931N=4.93kN=3Vmax/(2bh)=34931/(22424)=8.72N/mm2第二层龙骨(主楞)抗剪强度=8.72N/mm2fv=120.00N/mm2,满足要求。3)挠度验算挠度系数K=151、2.775P，=1.1003.84600=2534N=2.53kNmax=KP，L3/(100EI)=2.77525346003/(100206000215600)=0.34mm=600/250=2.40mm第二层龙骨(主楞)挠度max=0.34mm=2.40mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。3.支撑强度验算(1)荷载计算每根钢管承载NQK1=8698.00N每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2=0.600.6011000=360N每根钢管承载荷载NQK =NQK1NQK2 =8698+360=9058N 钢管重量0.0538kN/m,立杆重量=4.200.05381000=152、226N水平拉杆4层,拉杆重量=4(0.60+0.60) 0.041000=192N支撑重量NGK=立杆重量水平拉杆重量=226+192+=418N钢管轴向力N=1.2NGKNQK =1.2418+9058=9560N(2)钢管立杆长细比验算LO=h+2a=1.20+ 20.20=1.60m，钢管的i=1.59cm,= LO/i=160.00/1.59=100.63碗扣式钢管杆件长细比100.6150.0,满足要求。(3)钢管立杆稳定性验算=0.580,P=N/（A）=9560/(0.580424.00)=38.87N/mm2 碗扣式钢管立杆稳定性38.87N/mm2205N/mm2,满足要求153、。4.支撑支承面验算碗扣式钢管脚手架立杆设配套底座200100mm,支承面为混凝土楼板（按C15考虑）,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=9560/1000=9.56kN（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=0.91N/mm2,hO=120-20=100mm,=0.41.2/S =1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(200+100)+2(100+100)=1000mm,h =1.00(0.7h ft0.25pc,m)UmhO=(0.710.91+0.250)1.001000100/1000=63.70kN 受冲切承载力63.70kNF=9.56kN,满足要求。(2) 支承面局154、部受压承载力验算 Ab=(0.20+20.10)(0.103)=0.12m2,Al=0.200.10=0.02m2l=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.857200=6120kN/m2,=0.75lfccAl=0.75261200.02=183.60kN支承面局部受压承载力183.60kNF=9.56kN,满足要求。5.计算结果底模楼模板18mm,第一层龙骨(次楞)采用单枋b=40mm，h=90mm,间距250mm；第二层龙骨(主楞)采用双钢管483.0，A=424mm2；钢管横向间距600mm,钢管纵向间距600mm,立杆步距1.20m。模板支撑架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑；中155、间纵、横向由底至顶连续设置竖向剪刀撑，其间距应小于或等于4.5m；剪刀撑的斜杆与地面夹角应在45-60之间,斜杆应每步与立杆扣接。模板支撑架高度4.80m,顶端和底部必须设置水平剪刀撑，中间水平剪刀撑设置间距应小于或等于4.8m。梁截面为：KL25:500800，KL12:500700，KL24:4001700，KL29:4001400，KL1:4001200，等梁参照4001700梁计算稿进行实施。梁截面为：XL1:450900，KL7:450800，KL24:4001000，KL20:400800，KL12:400700，KL3:3001000，KL36:300900，KL6:300800，KL34:300700，及其余小梁等梁参照4001000梁计算稿进行实施。板厚为：120mm及100mm等板厚参照140板厚计算搞进行实施。13.相关附件（一） 方案编制、审核人员名称姓名学历专业职称职务方案编制人大学本科工民建工程师技术负责人方案审核人硕士工民建工程师项目经理方案审批人博士工民建高级工程师总工程师（二）项目管理人员、作业人员 1、项目专职安全生产管理人员项目经理： 安全主任： 安全员：2、项目特种作业名单塔吊司机：塔吊司索： 电工：架子工： 3、项目专职安全生产管理人员安全生产考核合格证书4、项目特种作业人员资格证书