1、 目录第一章 工程概况41 工程概况：42 工程设计概况：4结构设计概况4第二章 编制依据51 主要规程、规范5第三章 施工步骤及准备工作51 施工步骤52 模板安装前的准备工作5第四章 材料选用61 满堂架材料62 模板材料63 紧固材料6第五章 轮扣式钢管满堂脚手架61 基本要求62 荷载传递分析63 脚手架的构造和搭设74 剪刀撑构造要求8第六章 模板的配置和堆放91 模板的配置92 模板的堆放9第七章 模板施工工艺及操作要求101 模板安装准备工作102 模板安装要点103 柱模板施工104 墙体模板施工115 楼梯模板146 梁模板施工147 楼板模板施工16第八章 模板的验收17第2、九章 模板的拆除18第十章 质量保证措施及施工注意事项18第十一章 成品保护19第十二章 文明施工及环保措施20第十三章 模板施工安全措施20第十四章 模板设计计算221 构件选择222 梁模板计算书22一、参数信息22二、梁模板荷载标准值计算24三、梁侧模板面板的计算25四、梁侧模板内外楞的计算26五、穿梁螺栓的计算30六、梁底模板计算30七、梁底支撑的计算32八、立杆的稳定性计算:36九、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验:393 板面模板(轮扣式支撑)计算书39一、模板支架选型39二、搭设方案39三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算404 柱模板计算书505 墙模板计算书62一、参3、数信息62二、墙模板荷载标准值计算63三、墙模板面板的计算64四、墙模板内外楞的计算66第一章 工程概况1 工程概况：工程名称xx城建设地点监督单位建设单位设计单位勘察单位监理单位施工单位楼号建筑层数结构形式基础类型建筑面积7#楼地上33层 地下1层剪力墙结构平筏基础14754.77m28#楼地上33层 地下1层剪力墙结构平筏基础29272.57m29#楼地上27层 地下1层剪力墙机构平筏基础22861.76m2地下车库地下1层框架结构结构独立承台12060.32m22 工程设计概况：结构设计概况序号项 目内 容1结构形式基 础 形 式筏 板主体结构形式剪力墙2抗震等级抗震设防烈度八度剪力墙抗4、震等级一级3最大层高4.5m4主要结构断面尺寸基础底板厚度（）1300/1100外墙厚度（）地下200/250/300地上250/200/300内墙厚度（）200/250/300梁截面尺寸（200400）（3001200）楼板厚度（）180、130、120、1008楼梯结构形式板式楼梯第二章 编制依据1 主要规程、规范1. 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 130-2011）2. 建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ 80-2011）3. 建筑施工安全检查标准（JGJ 59-2011）4. 钢结构设计规范（GB500172014）5. 建筑工施工质量验收统一标准GB50300-205、02第三章 施工步骤及准备工作1 施工步骤本工程地下车库，7#楼、8#楼、9#楼地下室、夹层、一层、二层采用木模板，轮扣式钢管支模架；9#楼及北侧车库、7#北侧及车库同时施工，8#楼施工至三层后在施工北侧车库。2 模板安装前的准备工作将轴线、构件边线、边线控制线分别弹线，并引测好标高线，按照工程的柱、剪力墙、梁板截面尺寸配置模板。第四章 材料选用1 满堂架材料满堂架材料采用483.2带轮扣钢管（轮扣间距1.5m）。2 模板材料模板材料选用墙、柱91518301.3cm的覆膜胶合板；顶板91518301.3cm的覆膜胶合板，模板的背带选用4565mm厚的木枋。3 紧固材料紧固材料采用14加固螺杆6、，其中外墙及消防水池墙体采用带止水板的三段式止水螺杆螺杆一次性使用，其他剪力墙内加固杆为14螺杆，穿16PVC管后，重复使用。第五章 轮扣式钢管满堂脚手架1 基本要求满堂脚手架必须有足够的承载力、刚度和稳定性。在施工过程中，在各种荷载作用下，不至发生失稳倒塌，不超过结构的容许强度，出现变形倾斜，摇晃和扭曲现象，以确保安全。2 荷载传递分析1、采用483.2轮扣式钢管满堂脚手架。立杆、水平杆是主要受力杆件，剪刀撑是保证脚手架整体强度和稳定性的杆件，并且要加强脚手架抵抗垂直作用力和水平作用力的能力。2、为了合理的使用周转材料，本工程模板支撑架时，现浇板的模板支撑和框架梁的模板支撑采用两种间距；板的7、模板支架立杆纵横间距1000mm，悬挑端300mm；梁的模板支撑架顺梁长方向立杆间距800mm，顺梁方向梁底再加一排立杆，使梁底立杆垂直于梁方向间距为400mm，顺梁方向梁立杆间距800；施工时管理人员、作业人员要对该工程特点要有正确的认识，以确保模板支撑具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠承受现浇混凝土的重量、侧压力及施工荷载。如下图所示3 脚手架的构造和搭设1 立柱的构造要求立柱接头必须采用对接扣件或对接插口，对接和搭接应符合以下要求：立柱上对接扣件应交错布置，两相邻立柱接头在高度方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心距主节点距离不应大于步距的1/3。立柱的搭接禁止采用在水平杆上连接8、及采用十字扣件搭接式连接。立杆下垫60100 mm断面、长度不小于2m的木板（或200200模板）。2 水平杆构造要求水平杆以等同与立杆尽距的插件钢管链接，水平杆的间距不应大于1800。地面第一道水平纵横拉杆距地面为200mm。高度超过5米时，其水平杆不能少于四道。4 剪刀撑构造要求因该工程的地下室和地面商业层层高较高，因此应每隔4根立柱（6米）设置一道剪力撑，四个方向均通设。每道剪力撑跨越立柱根数宜在4根左右，每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不小于6m，斜杆与地面的倾角宜在450600之间。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立柱上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于19、50mm。设置两层水平剪刀撑，垂直间距不大于1800mm第六章 模板的配置和堆放1 模板的配置根据本工程特点和模板总工程量。在保证均衡生产、流水作业、保证工期、降低成本的原则下，本工程主体结构墙、柱、梁板均采用简易模板支撑体系，模板配制按以下方法进行：1. 按图纸尺寸直接配制模板。2. 放大样法配制模板。3. 按计算方法配制模板。4. 结构表面展开法配制模板。2 模板的堆放1 根据施工现场规划出专门堆放模板的场地，该场地要求地势高，不易存水，交通方便，有利于防火。2 模板应分类整齐平行堆放，上下块模板之间应用木块垫开，垫块上下应对齐，防止模板受压变形。模板堆放不宜过高。最下一块模板应垫起离地210、00mm高，保持通风，防止受潮。3 堆放场地应搭棚防晒，防止太阳暴晒造成模板变形。4 模板堆放及加工场地应配备灭火工具，操作人员严禁吸烟，应制定严格的管理制度，防止发生火灾。第七章 模板施工工艺及操作要求1 模板安装准备工作1. 由测量组放出模板及预留洞的位置线；2. 柱混凝土接头在支模前应凿毛并清理干净；3. 按设计的施工方案搭设支撑架；4. 由工程师、工长、安全员进行质量和安全技术交底；5. 封模前钢筋应验收完毕。2 模板安装要点1 墙柱模板安装必须在钢筋验收以后才能封模。模板底部要安装定位板密封条，以防柱漏浆，烂根；2 为确保墙柱的垂直度须安装有效的斜拉和斜撑；3 梁模板安装应先安装底模11、，待钢筋绑扎完后再封侧模；当梁高大于650mm时，梁侧模应按设计加对拉螺栓；4 保证拼缝严密。在混凝土浇筑过程中派专人看护模板，随时检查模板的支撑情况。3 柱模板施工柱模板安装顺序是：安装前检查 模板安装检查对角线 安装柱箍 全面检查校正整体固定 柱头找补。柱模板采用13厚胶合板，背楞采用4565mm木枋，柱箍用483.2钢管。模板根据柱截面尺寸进行配制，柱与梁接口处，采取柱模开槽，梁底及侧模与槽边相接，拼缝严密，并用木枋压紧，柱模加固采用钢管抱箍，每500mm一道。安装前要检查是否平整，若不平整，要先在模板下口外辅一层水泥浆（1020mm厚）以免混凝土浇筑时漏浆而造成柱底烂根。 柱模板安装如12、下图：4 墙体模板施工1 墙模安装顺序是：支模前的检查支侧模钢筋绑扎安装对拉螺栓，支另一侧模校正模板位置 紧固对拉螺栓支撑固定全面检查。2 墙体模板支设前须对墙内杂物进行清理，弹出墙的边线和模板就为控制线，外墙大角应标出轴线，并做好砂浆找平层或通过在模板下口粘贴海绵条以防止漏浆。3 散块模板在后台经计算加工成整个大模板后在模板表面弹墨线，用钻打出对拉螺杆的空洞，然后制作完之后进行编号，模板安装前确定墙线及200mm控制线准确无误，进行竖向垃圾清理，隐蔽工程的验收，安装工程的预留及验收。4 墙体模板安装前先放置好水泥内撑，并按照墙体厚度焊好限位钢筋，地下室外墙限位钢筋内外禁止联通。但应注意不能烧13、断墙体主筋。模板安装从外模中间开始，以确保建筑物的外形尺寸和垂直度的准确性；立好一侧模板后即可穿入对拉螺栓，再立另一侧模板就位调整，对准穿墙螺栓孔眼进行固定。5 外墙模板可采用模板拼装成大模板，混凝土浇筑完成后可进行整体吊装。外墙模板下挂300mm，保证竖向结构接茬时混凝土不出现错台，涨模。剪力墙内墙模板采用散支散拆方式，模板采用覆膜胶合板，用4565mm木枋作龙骨，用“3形卡”将对拉螺杆与钢管连接起来，木枋间距150，钢管间距450，对拉螺杆间距450450。 6 安装模板内撑：安装前先安装预制好的预留洞口模板，校正方正，校正位置，在墙体钢筋双层网片上安装模板支撑，模板内支撑间距与螺杆间距形14、同，对拉螺杆合模前穿上PVC硬质套管，利用模板外控制线复核模板位置，用钢管初步固定模板，将对拉螺杆套上三形卡，拧上螺帽，对拉螺杆双向间距450mm，底部距结构板面150mm，水平方向第一道距墙体阳角225mm。地下室外墙对拉丝杆为M14穿墙止水螺栓，详见下图所示：7 检查模板垂直度，在模板上加设定位斜撑，均匀紧固螺帽，反复检查垂直度和模板位置，利用螺杆拉紧和定位斜撑调整。在双钢管横肋外侧加设竖向立钢管，用扣件与钢管横肋连接，在立管上打三道竖向钢管撑，底部距结构板面200mm，中间一道距结构板面800mm，斜向撑与模板立钢管连接，另一端与满堂架可靠连接。在墙体转角出相垂直的模板钢管横肋交界处，加15、设一道立钢管，相垂直的模板钢管横肋均用扣件与立管钢管连接。8 剪力墙门窗洞口加工制作：门窗洞口：采用50mm厚刨光木方，表面钉12mm厚竹胶板作模板，四角用可调角钢页连接固定，浇注出的混凝土墙角方正顺直，观感好，且木方安装拆卸方便；剪力墙洞口：为保证墙体厚度，在剪力墙中竖向设置三排，水平间距600mm放置14钢筋，长同墙厚钢筋顶杠。门窗洞口加固特别重要，木框四周的两端均采用两根18钢筋，长500，同暗柱、连梁焊接，顶紧门窗予留木框。5 楼梯模板平台板楼板楼梯底模木枋12对拉螺杆模板（每步钻三个排气孔）楼梯模板一般比较复杂，如施工时不注意对后期装修工程会产生较大影响，故我公司在施工至标准层后将采16、用定形钢模板。木模施工前根据楼梯几何尺寸进行提前加工放样，先安装休息平台梁模板，再安装楼梯模板斜楞，然后铺设楼梯底模。安装外帮侧模和踏步模板，踏步模板用木板做成倒三角形，局部实测实量。安装模板时要特别注意斜向支柱(斜撑)的固定，防止浇筑混凝土时模板移动。孔）支架采用48钢管。楼梯支模详见下图。6 梁模板施工1 工艺流程：抄平、弹线（轴线、水平线）支撑架搭设 支柱头模板铺设底模板 拉线找平封侧模预检。2 根据主控制线放出各梁的轴线及标高控制线。3 梁模支撑。梁模板支撑采用扣件式满堂钢管脚手架支撑，立杆纵、横向间距均为0.8-1.0m；立杆须设置纵横双向扫地杆，扫地杆距楼地面200mm；立杆全高范17、围内设置纵横双向水平杆，水平杆的步距（上下水平杆间距）不大于1200mm；立杆顶端必须设置纵横双向水平杆。梁模板支架宜与楼板模板支架综合布置，相互连接、形成整体。4 竖直方向：纵横双向沿全高每隔四排立杆设置一道竖向剪刀撑。水平方向：沿全平面每隔2步设置一道水平剪刀撑。剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，纵向剪刀撑斜杆与地面的倾角宜在4560度之间，水平剪刀撑与水平杆的夹角宜为45度。5 梁模板安装梁、柱接头处模板支设5.1 主龙骨采用483.5mm钢管，其跨度等于支架立杆间距；小龙骨采用45mm65mm方木，间距200mm，其跨度等于主龙骨间距。5.2 梁底模板铺设：按设计标高拉线调整支架18、立杆标高，然后安装梁底模板。梁跨4m在梁中起拱高度为梁跨度的2，主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。5.3 梁侧模板铺设：根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。梁侧模应设置斜撑，当梁高大于600mm时设置腰楞，并用对拉螺栓加固，对拉螺栓水平间距为600，垂直间距450。7 楼板模板施工1 工艺流程：支架搭设龙骨铺设、加固楼板模板安装预检。2 支架搭设：楼板模板支架搭设同梁模板支架搭设，与梁模板支架统一布置。立杆根据楼层净高减30cm的定尺钢管。3 立杆支撑横纵间距不超过1m, 且立杆支撑钢管不能有接头，如有少数接头现象，所有顶撑之间要设水平撑或剪刀撑，进行横纵向扫地杆加固，以保持顶撑的稳4 19、模板安装：胶合板作楼板模板，一般采用整张铺设、局部小块拼补的方法，模板接缝应设置在龙骨上。主龙骨采用483.5mm钢管，其跨度等于支架立杆间距；次龙骨采用45mm65mm方木，间距200mm，其跨度等于主龙骨间距。根据标高确定主龙骨顶面标高，板跨4m在板中起拱高度为板跨度的2，然后架设次龙骨，铺设模板。5 楼面模板铺完后，应认真检查支架是否牢固。模板梁面、板面清扫干净。第八章 模板的验收1 模板及其支架必须符合下列规定：1.1 保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置的正确，必须要符合图纸设计要求。1.2 具体足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠承受新浇筑混凝土的自重和侧压力，以及在施工过程20、中所产生的荷载。1.3 构造应简单、装拆方便，并便于钢筋的绑扎、安装和混凝土的浇筑、养护等要求。1.4 模板的接缝应严密，不得漏浆。2 模板与混凝土的接触面应涂水性隔离剂（脱模剂），严禁采用油性脱模剂。3 预留孔洞及预埋件偏差应符合规范要求。4 模板验收时，应由项目工程师带队，施工、质检、安全等人员全部到现场参加验收，合格后方可进行下道工序施工。第九章 模板的拆除1 拆模程序：先支的后拆，后支的先拆先拆非承重部位，后拆承重部位先拆除柱模板，再拆楼板底模、梁侧模板最后拆梁底模板。2 柱、梁板模板的拆除必须待混凝土达到设计规范要求的脱模强度。柱模板应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏时21、方可拆除；板与梁底模板应在梁板混凝土强度达到设计强度的100%，并有同条件养护拆模试压报告，经监理审批签发拆模通知书后方可拆除。3 模板拆除的顺序和方法。应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆，先非承重部位后承重部位，自上而下的原则。拆模时严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。4 拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。待该片（段）模板全部拆除后，将模板、配板、支架等清理干净，并按文明施工要求运出堆放整齐。5 拆下的模板、配件等，严禁抛扔，要有人接应传递。按指定地点堆放，并做到及时清理，维修和涂刷好隔离剂，以备待用。第十章 质量保证措施及施工注意事项1 施工前由木工翻样绘制模板图和节点图，经技术负22、责人复核后方可施工，安装完毕，经有关人员组织验收合格后，方能进行钢筋安装等下道工序的施工作业。2 现浇结构模板安装允许偏差：序号项 目允许偏差(mm)1轴线位移22底模上表面标高33截面内部尺寸柱、梁2，-24层高垂直度大于5m35相邻两板表面高底差26表面平整度4注；检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。3 确保每个扣件和钢管的质量满足要求，每个扣件的拧紧力矩都要控制在4065Nm，钢管不能选用已经长期使用发生变形的。4 模板施工前，对班组进行书面技术交底，拆模要有项目施工员签发拆模通知书。5 浇筑混凝土时，木工要有专人看模。6 认真执行三检制度，未经验收合格不允许进入下23、一道工序。7 严格控制楼层荷载，施工用料要分散堆放。8 在封模以前要检查预埋件是否放置，位置是否准确。第十一章 成品保护1 模板涂刷隔离剂时，不得影响结构性能或妨碍装饰工程施工。2 拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和楞角。3 坚持每次使用后清理板面，涂刷脱模剂。4 按楼板部位层层复安，减少损耗，材料应按编号分类堆放。5 可调底座、顶托应采取防止砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹的措施。6 使用后拆卸下来的门架及其构件，将有损伤的门架及构件挑出，重新维修，严重损坏件的要剔除更换。7 门架支顶可调底座及可调托座螺纹上的锈斑及混凝土浆等要清除干净，用后上油保养。8 搬运时，门架及剪刀撑等不24、能随意投掷。第十二章 文明施工及环保措施1 模板拆除后的材料应按编号分类堆放。2 模板每次使用后清理板面，涂刷脱模剂，涂刷隔离剂时要防止撒漏，以免污染环境。3 模板安装时，应注意控制噪声污染。4 模板加工过程中使用电锯、电刨等，应注意控制噪音，夜间施工应遵守当地规定，防止噪声扰民。5 加工和拆除木模板产生的锯末、碎木要严格按照固体废弃物处理程序处理，避免污染环境。6 每次下班时保证工完场清。第十三章 模板施工安全措施1 进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩带安全带，并应系牢。2 工作前应先检查使用的工具是否牢固，板手等工具必须用绳链系挂在身上，钉子必须放在工具袋内，以免掉落伤人。25、工作时要思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落。3 在浇筑混凝土时，应派责任心较强的木工看护模板，如量较大，应多设人员看护，发现爆模或支撑下沉等现象应立即停止浇筑，并采取紧固措施，若爆模或支撑下沉变形严重时，应通知项目部有关负责人到现场提示方案，并及时采取补救措施。检查和观察模板支撑是否有下沉或松动现象，具体检查方法：在顶板模板低端支撑点用绳吊一吊垂至地面以上10cm处，观察其是否下沉，如发现其下沉，立即通知混凝土浇筑人员并停止浇筑，待加固支撑后再进行浇筑。4 安装与拆除5m以上的模板，应搭脚手架，并设防护栏杆，防止上下在同一垂直面操作。5 高空，复杂结构模板的安装与拆除，事先应有切实的安全措施。626、 遇六级以上的大风时，应暂停室外的高空作业，雪霜雨后应先清扫施工现场，略干不滑时再进行工作。 7 二人抬运模板时要互相配合，协同工作。传递模板，工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱抛。8 不得在脚手架上堆放大批模板等材料。9 支模过程中，如需中途停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢。拆模间歇时，应将已活动的模板、牵杠、支撑等运走或妥善堆放，防止因踏空，扶空而坠落。10 模板上有预留洞者，应采用旧模板制作成封闭式定型模板，待后期安装时拆除。11 拆除模板一般用长撬棒，人不许站在正在拆除的模板上，在拆除楼板模板时，要注意整块模板掉下，尤其是用定型模板做平台模板时，更要注意，拆模人员要站在门窗洞口27、外拉支撑，防止模板突然全部掉落伤人。 12 装、拆模板时禁止使用24木料、模板作立人板。13 高空作业要搭设脚手架或操作台，上、下要使用梯子，不许站立在墙上工作，不准站在大梁底模上行走。操作人员严禁穿硬底鞋及有跟鞋作业。14 装拆模板时，作业人员要站立在安全地点进行操作，防止上下在同一垂直面工作，操作人员要主动避让吊物，增强自我保护和相互保护的安全意识。15 拆除板、梁、柱墙模板，在4M以上的作业时应搭设脚手架或操作平台，并设防护栏杆，严禁在同一垂直面上操作。16 拆模必须一次性拆清，不得留下无撑模板。拆下的模板要及时清理，堆放整齐。第十四章 模板设计计算1 构件选择 层高4.8m计算支撑架及28、结构板模板，取4001200的梁计算梁模板。2 梁模板计算书一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.40；梁截面高度 D(m):1.20；混凝土板厚度(mm):180.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):0.80；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.80；梁支撑架搭设高度H(m)：4.80；梁两侧立杆间距(m):0.80；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:1；采用的钢管类型为483.2；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；29、钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：东北落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：45.0；梁底方木截面高度h(mm)：65.0；梁底纵向支撑根30、数：4；面板厚度(mm)：13.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：300；次楞根数：8；主楞竖向支撑点数量为：3；支撑点竖向间距为：450mm，450mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：300；穿梁螺栓直径(mm)：M14；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.2；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度45mm，高度65mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+31、15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土32、侧压力。次楞（内龙骨）的根数为8根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 301.31.3/6=8.45cm3； M - 面板的最大弯距(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.3180.9=5.83kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.320.9=0.76kN/m；q = q1+q2 = 5.833、32+0.756 = 6.588 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 145.71mm；面板的最大弯距 M= 0.16.588145.7142 = 1.40104Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.40104 / 8.45103=1.655N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =1.655N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 180.3 = 5.4N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 145.71mm； E-面板材质的弹性模34、量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 301.31.31.3/12=5.49cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6775.4145.714/(10095005.49104) = 0.032 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =145.714/250 = 0.583mm；面板的最大挠度计算值 =0.032mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.583mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度45mm，截面高度65mm，截面惯性矩I和截面35、抵抗矩W分别为:W = 4.56.521/6 = 31.69cm3；I = 4.56.531/12 = 102.98cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(Nmm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2180.9+1.420.9)0.146=3.2kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 300mm； 内楞的最大弯距: M=0.13.20300.002= 2.88104Nmm； 最大支座36、力:R=1.13.20.3=1.056 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 2.88104/3.17104 = 0.909 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 0.909 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 300mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.000.15= 2.62 N/mm； E - 内楞的弹性模量： 10000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 1.03106mm4；内楞的最大挠度计算37、值: = 0.6772.623004/(100100001.03106) = 0.014 mm；内楞的最大容许挠度值: = 300/250=1.2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.014mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =1.2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力1.056kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.2；外钢楞截面抵抗矩 W = 9.46cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 22.72cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kNm) 外楞变形图(mm)（1）.38、外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.157 kNm 外楞最大计算跨度: l = 450mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 1.57105/9.46103 = 16.622 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =16.622N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.036 mm外楞39、的最大容许挠度值: = 450/400=1.125mm；外楞的最大挠度计算值 =0.036mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.125mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.218+1.42)0.30.45 =3.294 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.940、2 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=3.294kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8001313/6 = 2.25104mm3； I = 800131313/12 = 1.46105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行41、面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kNm)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =133.33mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.801.200.90=26.44kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.800.90=0.30kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.800.90=2.02kN/m；q = q1 + q2 + q3=26.44+0.30+2.02=28.76kN/m；跨中弯矩计算公式如42、下: Mmax = 0.1028.7570.1332=0.051kNm； =0.051106/2.25104=2.269N/mm2；梁底模面板计算应力 =2.269 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)1.200+0.35）0.80= 24.76KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =133.33mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值43、: =133.33/250 = 0.533mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67724.76133.34/(10095001.46105)=0.038mm；面板的最大挠度计算值: =0.038mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 133.3 / 250 = 0.533mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)1.20.133=4.08 kN/m44、；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.133(21.2+0.4)/ 0.4=0.327 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.133=0.6 kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.24.08+1.20.327=5.288 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.6=0.84 kN/m； 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=4.56.56.5/6 = 31.69 cm3； I=4.56.56.56.5/12 45、= 102.98 cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 5.288+0.84=6.128 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.16.1280.80.8= 0.392 kN.m；最大应力 = M / W = 0.392106/31687.5 = 12.377 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木的最大应力计算值 12.377 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.66.1280.8 = 2.941 k46、N； 方木受剪应力计算值 = 32941.44/(24565) = 1.508 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.6 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.508 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.6 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 4.080 + 0.327 = 4.407 kN/m；方木最大挠度计算值 = 0.6774.4078004 /(10010000102.984104)=1.187mm；方木的最大允许挠度 =0.8001000/250=3.200 mm；方木的最大挠度计算值 = 1.147、87 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3.2 mm，满足要求！3.支撑托梁的强度验算支撑托梁按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)1.200= 30.600 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(30.600 + 0.350 )+ 1.44.500 = 43.440 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁48、高为h,梁底支撑传递给托梁的集中力为P，梁侧模板传给托梁的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 变形图(mm) 弯矩图(kNm)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=1.032 kN，中间支座最大反力Rmax=12.643；最大弯矩 Mmax=0.44 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.094 mm；最大应力 =0.44106/4730=93.017 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑托梁的最大应力计算值 93.017 N/mm2 小于 支撑托梁的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!八、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 49、1.梁内侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =1.032 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.149(4.8-1.2)=0.643 kN； N =1.032+0.858=1.89 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.5； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.73； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm250、； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.70.8 = 1.571 m；Lo/i = 1570.8 / 15.9 = 99 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.595 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=1890.005/(0.595450) = 7.059 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 7.059 N/mm2 小于 钢管立杆51、抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.243；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1 按照表2取值1.006 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.006(0.8+0.12) = 1.25 m；Lo/i = 1250.458 / 15.9 = 79 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.728 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=1890.005/(0.728450) = 5.76952、 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 5.769 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁外侧立杆稳定性验算：其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 = 1.032/Sin75o = 1.069 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.149(4.8-1.2)/Sin75o = 0.666 kN； N = 1.069+ 0.666 = 1.735 kN； -边梁外侧立杆与楼地面的夹角：= 75 o； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i53、 = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.5； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.73； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh/Sin (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.243 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh/Sin = 1.2431.70.8/0.966 = 1.75 m；Lo/i = 175054、.114 / 15.9 = 110 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.516 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=1734.697/(0.516450) = 7.471 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 7.471 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.243；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1 按照表2取值1.006 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.55、2431.006(0.8+0.12) = 1.25 m；Lo/i = 1250.458 / 15.9 = 79 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.728 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=1734.697/(0.728450) = 5.295 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 5.295 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全九、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验:除了要遵守扣件架规范的相关要求外56、，还要考虑以下内容3 板面模板(轮扣式支撑)计算书一、模板支架选型根据本工程实际情况，经过综合技术经济比较，选择轮扣式钢管脚手架作为模板支架的搭设材料，应为地下室至二层层高不同，所以按照最高的设计计算。本计算书参考扣件式规范的相关规定进行计算。据研究，轮扣式模板支架在有轮扣的情况下，其承载力可比扣件式提高10左右，在计算中暂不做调整二、搭设方案1、基本搭设参数模板支架高H为4.8m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.8m，立杆纵距la取1m，横距lb取1m。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.1m。整个支架的简图如下所示。 模板底部的方木，截面宽45mm，高65m57、m，布设间距0.18m。2、材料及荷载取值说明本支撑架使用 48 3.2钢管，钢管壁厚不得小于3mm，钢管上严禁打孔；采用的扣件，应经试验，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算荷载首先作用在板底模板上，按照底模底模方木/钢管横向水平钢管可调托座立杆基础的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。其中，取与底模方木平行的方向为纵向。1、板底模板的强度和刚度验算模板按三跨连续梁计算，如图所示: （1）荷载计算，按单位宽度折算为线荷载。此时，58、模板的截面抵抗矩为：w1000182/6=5.40104mm3；模板自重标准值：x10.31 =0.3kN/m；新浇混凝土自重标准值：x20.18241 =4.32kN/m；板中钢筋自重标准值：x30.181.11 =0.198kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x411 =1kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x521=2kN/m。以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为： g1 =(x1+x2+x3)1.35=(0.3+4.32+0.198)1.35=6.504kN/m； q1 =(x4+x5)1.4=(1+2)1.4 =4.59、2kN/m；对荷载分布进行最不利布置，最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值。 跨中最大弯矩计算简图跨中最大弯矩计算公式如下:M1max = 0.08g1lc2+0.1q1lc2 = 0.086.5040.182+0.14.20.182=0.03kNm 支座最大弯矩计算简图支座最大弯矩计算公式如下：M2max= -0.1g1lc2-0.117q1lc2= -0.16.5040.182-0.1174.20.182= -0.037kNm；经比较可知，荷载按照图2进行组合，产生的支座弯矩最大。Mmax=0.037kNm；（2）底模抗弯强度验算取Max(M1max，M2max)进行底模抗弯验算，即 =060、.037106 /(5.40104)=0.685N/mm2底模面板的受弯强度计算值 =0.685N/mm2 小于抗弯强度设计值 fm =13N/mm2，满足要求。（3）底模抗剪强度计算。荷载对模板产生的剪力为Q=0.6g1lc+0.617q1lc=0.66.5040.18+0.6174.20.18=1.169kN；按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算： =31168.916/(2100018)=0.097N/mm2；所以，底模的抗剪强度 =0.097N/mm2小于 抗剪强度设计值fv =1.4N/mm2满足要求。（4）底模挠度验算模板弹性模量E=6000 N/mm2；模板惯性矩 I=1000161、83/12=4.86105 mm4；根据JGJ1302001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，底模的总的变形按照下面的公式计算： =0.022mm；底模面板的挠度计算值 =0.022mm小于挠度设计值v =Min(180/150，10)mm ，满足要求。（5）底模方木的强度和刚度验算按三跨连续梁计算荷载计算模板自重标准值：x1=0.30.18=0.054kN/m；新浇混凝土自重标准值：x2=0.18240.18=0.778kN/m；板中钢筋自重标准值：x3=0.181.10.18=0.036kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x4=10.18=0.18k62、N/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5=20.18=0.36kN/m；以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：g2 =(x1+x2+x3)1.35=(0.054+0.778+0.036)1.35=1.171kN/m；q2 =(x4+x5)1.4=(0.18+0.36)1.4=0.756kN/m； 支座最大弯矩计算简图支座最大弯矩计算公式如下:Mmax= -0.1g2la2-0.117q2la2= -0.11.17112-0.1170.75612=-0.206kNm；方木抗弯强度验算方木截面抵抗矩 W=bh2/6=45652/6=363、.169104 mm3； =0.206106/(3.169104)=6.486N/mm2；底模方木的受弯强度计算值 =6.486N/mm2 小于抗弯强度设计值fm =13N/mm2 ，满足要求。（6）底模方木抗剪强度计算荷载对方木产生的剪力为Q=0.6g2la+0.617q2la=0.61.1711+0.6170.7561=1.169kN；按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算： =0.599N/mm2；所以，底模方木的抗剪强度 =0.599N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2满足要求。（7）底模方木挠度验算方木弹性模量 E=9000 N/mm2；方木惯性矩 I=45653/164、2=1.03106 mm4；根据JGJ1302001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，方木的总的变形按照下面的公式计算： =0.521(x1+x2+x3)la4/(100EI)+0.192(x4+x5)la4/(100EI)=0.599 mm；底模方木的挠度计算值 =0.599mm 小于 挠度设计值v =Min(1000/150，10)mm ，满足要求。5、托梁材料计算根据JGJ1302001，板底水平钢管按三跨连续梁验算，承受本身自重及上部方木小楞传来的双重荷载，如图所示。 （1）荷载计算材料自重：0.035kN/m；方木所传集中荷载：取（二）中方木内力65、计算的中间支座反力值，即p=1.1g2la+1.2q2la=1.11.1711+1.20.7561=2.195kN；按叠加原理简化计算，钢管的内力和挠度为上述两荷载分别作用之和。（2）强度与刚度验算托梁计算简图、内力图、变形图如下：托梁采用：钢管(双钢管) :48 3.2；W=9.46 103mm3；I=22.72 104mm4； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 中间支座的最大支座力 Rmax = 13.484 kN ；钢管的最大应力计算值 = 1.229106/9.46103=129.941 N/mm2；钢管的最大挠度 66、max = 1.807 mm ；支撑钢管的抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 =129.941 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度计算值 =1.807小于最大允许挠度 v=min(1000/150,10) mm,满足要求!6 立杆稳定性验算 立杆计算简图不组合风荷载时，立杆稳定性计算（1）立杆荷载。根据规程，支架立杆的轴向力设计值N应按下式计算： N = 1.35NGK + 1.4NQK 其中NGK为模板及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。将其分成模板（通过顶托）传来的荷载和下部钢管自重两部分，67、分别计算后相加而得。模板所传荷载就是顶部可调托座传力，根据节，此值为F1=13.484kN。除此之外，根据规程条文说明条，支架自重按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。故支架自重部分荷载可取为F2=0.154.8=0.72kN；立杆受压荷载总设计值为：Nut=F1+F21.35=13.484+0.721.35=14.456kN；其中1.35为下部钢管自重荷载的分项系数，F1因为已经是设计值，不再乘分项系数。（2）立杆稳定性验算。按下式验算 -轴心受压立杆的稳定系数，根据长细比按规程附录C采用； A -立杆的截面面积，取4.5102mm2； KH -高度调整系数，建筑物层高超过4m时，按规程采68、用；计算长度l0按下式计算的结果取大值：l0=h+2a=1.8+20.1=2m；l0=kh=1.1631.3681.8=2.864m；式中：h-支架立杆的步距，取1.8m； a -模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.1m； -模板支架等效计算长度系数，参照规程附表D1,取1.368； k -计算长度附加系数，按规程附表D2取值为1.163；故l0取2.864m；=l0/i=2.864103 /15.9=181；查规程附录C得 = 0.218； KH=1/1+0.005(4.8-4)=0.996； =1.05N/(AKH)=1.0514.456103 /(0.2184.69、51020.996)=155.349N/mm2；立杆的受压强度计算值 =155.349N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f =205 N/mm2 ，满足要求。组合风荷载时，立杆稳定性计算立杆荷载。根据规程，支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面的计算可知:Nut14.456kN；风荷载标准值按下式计算：Wk=0.7zsWo=0.70.740.2730.35=0.049kN/m2；其中 w0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：w0 = 0.35 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构70、荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74 ； s - 风荷载体型系数：取值为0.273；Mw=0.851.4Mwk=0.851.4Wklah2/10=0.851.40.04911.82/10=0.019kNm；（2）立杆稳定性验算 =1.05N/(AKH)+Mw/W=1.0514.456103/(0.2184.51020.996)+0.019106 /(4.73103)=159.383N/mm2；立杆的受压强度计算值 =159.383N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值 f =205 N/mm2 ，满足要求。7 立杆的地基承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求71、 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 1201=120 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = 1.05N/A =1.0514.456/0.25=60.716 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 15.179 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=60.716kPa fg=120 kPa 。地基承载力满足要求！4 柱模板计算书 柱模板设计示意图 计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:472、；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:4；对拉螺栓直径(mm):M14；2.柱箍信息柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管483.25；钢楞截面惯性矩I(cm4):11.50；钢楞截面抵抗矩W(cm3):4.79；柱箍的间距(mm):500；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木楞；竖楞合并根数:2；宽度(mm):45.00；高度(mm):65.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):13.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强73、度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算新浇混凝土侧压力标准值 F1=57.246kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考74、虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 185 mm，且竖楞数为 4，面板为大于 3 跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。 面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距： 其中， M-面板计算最大弯距(Nmm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =185.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.257.250.500.90=30.913kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.500.90=1.260k75、N/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =30.913+1.260=32.173 kN/m；面板的最大弯距：M =0.132.173185185= 1.10105N.mm；面板最大应力按下式计算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 50013.013.0/6=1.41104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 1.10105 / 1.41104 = 776、.819N/mm2；面板的最大应力计算值 =7.819N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =185.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.257.250.500.90=30.913kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m； 式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =30.913+1.260=377、2.173 kN/m；面板的最大剪力： = 0.632.173185.0 = 3571.185N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； -面板计算最大剪力(N)： = 3571.185N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 13.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =33571.185/(250013.0)=0.824N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.824N/mm2 小于 78、面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 57.250.5028.62 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =185.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)； I= 50013.013.013.0/12 = 9.15104 mm4；面板最大容许挠度: = 185 / 250 = 0.74 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.677279、8.62185.04/(1009500.09.15104) = 0.261 mm；面板的最大挠度计算值 =0.261mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0.74mm,满足要求！四、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.0m,柱箍间距为500mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度45mm，高度65mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 456565/6 = 31.69cm3；I = 45656565/12 = 102.98cm4； 竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公80、式： 其中， M-竖楞计算最大弯距(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.257.250.190.90=11.438kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.190.90=0.466kN/m； q = (11.438+0.466)/2=5.952 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.15.952500.0500.0= 1.49105N.mm； 其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯距(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=3.17104； f -81、竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 1.49105/3.17104 = 4.696N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =4.696N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.257.250.190.90=11.438kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.182、90.90=0.466kN/m； q = (11.438+0.466)/2=5.952 kN/m；竖楞的最大剪力： = 0.65.952500.0 = 1785.593N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； -竖楞计算最大剪力(N)： = 1785.593N； b-竖楞的截面宽度(mm)：b = 45.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 65.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =31785.593/(245.065.0)=0.916N/mm2；竖楞截面抗剪83、强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.916N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下: 其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =57.250.19 = 10.59 kN/m； -竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=1.03106；竖楞最大容许挠度: = 500/250 = 2mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.6784、710.59500.04/(1009500.01.03106) = 0.458 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.458mm 小于 竖楞最大容许挠度 =2mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.25；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 4.79 cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 11.5 cm4；柱箍为2 跨，按集中荷载二跨连续梁计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 57.250.9 + 1.4 20.9)0.185 0.5/2 = 2.98 kN； 85、B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 6.789 kN； B方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.266 kN.m； B方向柱箍变形图(mm)最大变形: V = 0.059 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.27 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 4.79 cm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 52.85 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =52.85N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠86、度验算经过计算得到: = 0.059 mm；柱箍最大容许挠度: = 300 / 250 = 1.2 mm；柱箍的最大挠度 =0.059mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.2mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下: 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M14 ； 对拉螺栓的有效直径: 11.55 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 105 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 6.789 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-87、4 = 17.85 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=6.789kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.25；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 4.79cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 115cm4；柱箍为2 跨，按二跨连续梁计算（附计算简图）：H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.257.250.9+1.420.9)0.185 0.5/2 = 2.98 88、kN； H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 6.789 kN； H方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.266 kN.m； H方向柱箍变形图(mm)最大变形: V = 0.059 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: 其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.27 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 4.79 cm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 52.851 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =52.851N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!89、2. 柱箍挠度验算经过计算得到: V = 0.059 mm；柱箍最大容许挠度: V = 300 / 250 = 1.2 mm；柱箍的最大挠度 V =0.059mm 小于 柱箍最大容许挠度 V=1.2mm，满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下: 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的直径: M14 ； 对拉螺栓有效直径: 11.55 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 105 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；对拉90、螺栓所受的最大拉力: N = 6.789 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=6.789kN 小于 N=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!5 墙模板计算书一、 参数信息1.基本参数次楞(内龙骨)间距(mm):150；穿墙螺栓水平间距(mm):450；主楞(外龙骨)间距(mm):450；穿墙螺栓竖向间距(mm):450；对拉螺栓直径(mm):M14；2.主楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管483.2；钢楞截面惯性矩I(cm4):11.36；钢楞截面抵抗矩W(cm3):4.73；主楞肢数:2；3.次楞信息龙骨材料:木楞；次楞肢数:1；宽度(mm):45.00；高度(mm):65.00；91、4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):12.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 墙模板设计简图二、 墙模板荷载标准值计算 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实92、际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 48.659 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值48.659 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=48.659kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3 kN/m2。三、 墙模板面板的计算面93、板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下: 其中， M-面板计算最大弯距(Nmm)； l-计算跨度(内楞间距): l =150.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.248.660.450.90=23.648kN/m； 其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.4594、0.90=1.701kN/m； q = q1 + q2 =23.648+1.701=25.349 kN/m；面板的最大弯距：M =0.125.349150.0150.0= 5.70104N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 45012.012.0/6=1.08104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 5.70104 / 1.08104 = 5.295、81N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =5.281N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下: 其中，-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =150.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.248.660.450.90=23.648kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.450.90=1.701kN/m； q = q1 + q2 =23.648+1.701=25.349 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.625.349150.0 = 22896、1.435N；截面抗剪强度必须满足: 其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 2281.435N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 12.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: T =32281.435/(245012.0)=0.634N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 T=0.634N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 T=1.5N/mm2，满足要求！ 97、3.挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 48.660.45 = 21.9N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 150mm； E-面板的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 451.21.21.2/12=6.48cm4；面板的最大允许挠度值: = 0.6mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67721.91504/(10095006.48104) = 0.122 mm；面板的最大挠度计算值: =0.122mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =0.6mm，满98、足要求！四、 墙模板内外楞的计算(一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用木楞，宽度45mm，高度65mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 456565/6 = 31.69cm3；I = 45656565/12 = 102.98cm4； 内楞计算简图1.内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算： 其中， M-内楞跨中计算最大弯距(Nmm)； l-计算跨度(外楞间距): l =450.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.248.660.150.90=7.883kN/m； 倾倒混凝99、土侧压力设计值q2: 1.43.000.150.90=0.567kN/m，其 中，0.90为折减系数。 q =(7.883+0.567)/1=8.450 kN/m；内楞的最大弯距：M =0.18.450450.0450.0= 1.71105N.mm；内楞的抗弯强度应满足下式： 其中， -内楞承受的应力(N/mm2)； M -内楞计算最大弯距(Nmm)； W -内楞的截面抵抗矩(mm3)，W=3.17104； f -内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；内楞的最大应力计算值： = 1.71105/3.17104 = 5.4 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值: f = 100、13N/mm2；内楞的最大应力计算值 = 5.4 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， V内楞承受的最大剪力； l-计算跨度(外楞间距): l =450.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.248.660.150.90=7.883kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.150.90=0.567kN/m，其 中，0.90为折减系数。 q =(7.883+0.567)/1=8.450 kN/m；内楞的最大剪力：V = 0101、.68.450450.0 = 2281.435N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-内楞计算最大剪力(N)：V = 2281.435N； b-内楞的截面宽度(mm)：b = 45.0mm ； hn-内楞的截面高度(mm)：hn = 65.0mm ； fv-内楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值: =32281.435/(245.065.0)=1.170N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值 =1.17N/mm2 小于 内楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.内楞的挠度102、验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下： 其中， -内楞的最大挠度(mm)； q-作用在内楞上的线荷载(kN/m)： q = 48.660.15/1=7.30 kN/m； l-计算跨度(外楞间距): l =450.0mm ； E-内楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-内楞截面惯性矩(mm4)，I=1.03106；内楞的最大挠度计算值: = 0.6777.3/14504/(10095001.03106) = 0.207 mm；内楞的最大容许挠度值: = 1.8mm；内楞的最大挠度计算值 =0.207mm 小于103、 内楞的最大容许挠度值 =1.8mm，满足要求！外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.2；外钢楞截面抵抗矩 W = 4.73cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 11.36cm4； 外楞计算简图1.外楞的抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式： 其中，作用在外楞的荷载: P = (1.248.66+1.43)0.150.45/2=1.9kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 450mm；外楞最大弯矩:M = 0.1751901.20450.00= 1.50105 Nmm；强度验104、算公式： 其中， - 外楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)；M = 1.50105 Nmm W - 外楞的净截面抵抗矩； W = 4.73103 mm3； f -外楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；外楞的最大应力计算值: = 1.50105/4.73103 = 31.64 N/mm2；外楞的最大应力计算值 =31.64N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！2.外楞的抗剪强度验算公式如下: 其中，P-作用在外楞的荷载: P = (1.248.66+1.43)0.150.45/2=1.901kN； V-外105、楞计算最大剪力(N)；外楞的最大剪力：V = 0.651901.196 = 5.56102N；外楞截面抗剪强度必须满足: 其中， -外楞截面的受剪应力计算值(N/mm2)； V-外楞计算最大剪力(N)：V = 5.56102N； A -钢管的截面面积(mm2)：A = 400mm2； fv-外楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 205N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值: =25.56102/400.000=2.780N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值 =2.78N/mm2 小于 外楞截面的抗剪强度设计值 fv=205N/mm2，满足要求！3.外楞的挠度验算 根据建筑施工计算手册，刚106、度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下： 其中，P-内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P = 48.660.150.45/21.64 kN/m； -外楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(水平螺栓间距): l =450.0mm ； E-外楞弹性模量（N/mm2）：E = 206000.00 N/mm2 ； I-外楞截面惯性矩(mm4)，I=1.14105；外楞的最大挠度计算值: = 1.1463.28100/24503/(1002060001.14105) = 0.073mm；外楞的最大容许挠度值: = 1.8mm；外楞的最大挠度计算值 =0.073mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.8mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下: 其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M14 ；穿墙螺栓有效直径: 11.55 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；穿墙螺栓所受的最大拉力: N =48.6590.450.45 = 9.853 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=9.853kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！