1、正本高层研发楼地下室13F采用落地式脚手架专项施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 目录第一章 工程概况61.1 工程概述61.2 参建单位61.3 脚手架概况6第二章 脚手架设计依据6第三章 脚手架选型与设置73.1 架体型式73.2 材料选择77、安全网8第四章 劳动力计划94.1 专职安全生产管理人员94.2 特种作业人员10第五章 脚手架的搭设流程及技术要求105.1 技术参数105.2 工艺流程115.3 施工方法115.3.1 悬挑梁定位115.3.2 悬挑梁宜采用钢筋拉环进行锚固：11钢丝绳夹使用数量2、和间距145.3.3 特殊部位悬挑梁布置：145.3.4 脚手架搭设示意图205.4 脚手架构造要求23（1）立杆23（2）大横杆（纵向水平杆）24（3）小横杆（横向水平杆）25（4）连墙杆26（5）剪刀撑28（6）脚手板29（7）纵横扫地杆30（8）防护栏杆30（9）斜道31（10）门洞31（11）抛撑33（12）架体内封闭33（13）水平挑网345.5 其它要求35（4）为提高脚手架的整体外观质量，钢管全部刷漆。35第六章 脚手架的检查与验收352、脚手架及其地基基础应在下列阶段进行检查与验收：354、验收时应具备下列文件：36第七章 脚手架搭设及拆除技术措施397.1 脚手架搭设技术措施3、397.2 脚手架拆除技术措施42第八章 脚手架安全保障措施438.1 脚手架搭设安全技术要求448.2 脚手架拆除安全技术措施45(5)拆除工艺流程：458.3 人员素质要求478.4 脚手架使用和管理措施478.5 日常维护管理要求488.6 监测要求496、监测频率508.7 应急预案501、目的502、应急领导小组及其职责503、应急响应预案514、应急通信联络55第十章 脚手架的计算561、型钢悬挑式扣件钢管脚手架计算书56一、大横杆的计算561.均布荷载值计算572.抗弯强度计算573.挠度计算58三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度58二、小横杆的计算581.荷载值计算582.抗弯4、强度计算59M=(1.20.040)0.8002593.挠度计算59小横杆自重均布荷载引起的最大挠度59三、扣件抗滑力的计算60四、脚手架荷载标准值60五、立杆的稳定性计算621.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算62 长细比，为3118/16=196632.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算63 长细比，为3118/16=19663六、连墙件的计算64七、悬挑梁的受力计算65八、悬挑梁的整体稳定性计算67九、锚固段与楼板连接的计算67一、小横杆的计算711.均布荷载值计算722.抗弯强度计算723.挠度计算72二、大横杆的计算731.荷载值计算732.抗弯强度计算733.挠度计算74大横杆自重均布5、荷载引起的最大挠度74三、扣件抗滑力的计算74四、脚手架荷载标准值75五、立杆的稳定性计算761.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算76 长细比，为3118/16=196772.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算77 长细比，为3118/16=19678六、连墙件的计算78七、联梁的计算80八、悬挑梁的受力计算81九、悬挑梁的整体稳定性计算82十、支杆的受力计算83十一、支杆的强度计算83十二、锚固段与楼板连接的计算84三、主梁验算891、强度验算902、抗剪验算903、挠度验算914、支座反力计算91四、下撑杆件验算91五、悬挑主梁整体稳定性验算92六、锚固段与楼板连接的计算931、压环钢筋验算如6、下944、型钢悬挑脚手架阳角位置计算书95型钢悬挑脚手架(阳角B)计算书95一、基本参数95二、主梁布置及锚固参数95三、联梁验算961、第一排立杆处的联梁计算961）抗弯验算972）抗剪验算973）挠度验算984）支座反力计算982、第二排立杆处的联梁计算991）抗弯验算992）抗剪验算1003）挠度验算1004）支座反力计算1001号主梁图102q=gk=0.205kN/m1021）抗弯验算1032）抗剪验算1033）挠度验算1044）支座反力计算1041）下撑杆件稳定性验算1042）下撑杆与建筑物下撑部位节点验算1053）下撑杆与主梁节点验算106角焊缝长度取连接板长度L的2倍1064、7、悬挑主梁整体稳定性验算1075、悬挑主梁与结构连接节点验算107五、主梁验算1072号主梁图108q=gk=0.205kN/m1081）抗弯验算1092）抗剪验算1093）挠度验算1104）支座反力计算1101）下撑杆件稳定性验算1102）下撑杆与建筑物下撑部位节点验算1113）下撑杆与主梁节点验算112角焊缝长度取连接板长度L的2倍1124、悬挑主梁整体稳定性验算1135、悬挑主梁与结构连接节点验算113六、主梁验算1133号主梁图114q=gk=0.205kN/m1141）抗弯验算1152）抗剪验算1153）挠度验算1164）支座反力计算1161）下撑杆件稳定性验算1162）下撑杆与建筑物8、下撑部位节点验算1173）下撑杆与主梁节点验算1184、悬挑主梁整体稳定性验算1195、悬挑主梁与结构连接节点验算119七、主梁验算1194号主梁图120q=gk=0.205kN/m1201）抗弯验算1212）抗剪验算1213）挠度验算1224）支座反力计算1222、悬挑主梁整体稳定性验算122主梁轴向力：N =Nsz1 =16.426kN1223、悬挑主梁与结构连接节点验算122八、主梁验算1235号主梁图1241）抗弯验算1242）抗剪验算1253）挠度验算1254）支座反力计算1262、悬挑主梁整体稳定性验算1263、悬挑主梁与结构连接节点验算126第一章 工程概况1.1 工程概述XXX9、X1.2 参建单位工程名称XXXX工程地址XXXX建设单位XXXX设计单位XXXX监理单位XXXX勘察单位XXXX施工单位XXXX建筑面积XXXX结构类型XXXX1.3 脚手架概况为满足施工及安全需要，结合本工程外立面造型和用途以及现场实际情况，本工程高层研发楼地下室、13F采用落地式脚手架（见落地脚手架专项施工方案）；417F（RF）采用型钢悬挑脚手架，搭设时考虑沿建筑高度分段搭设。第二章 脚手架设计依据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）2、中国建筑出版社建筑施工脚手架实用手册3、钢管脚手架扣件标准（GB15831-2006）4、建筑施工脚手架安全技术统一标准10、（GB51210-2016）5、建筑结构荷载规范(GB50009-2012)6、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-2016）7、建筑施工临时支撑结构技术规范（JGJ300-2013）8、建设部建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）9、建筑施工计算手册第三章 脚手架选型与设置3.1 架体型式本工程脚手架根据建筑物设计特征、结构布置、高度及外墙施工要求，4-17F选用型钢悬挑脚手架，以满足建筑物施工过程中安全操作和安全防护的需要，具体布置形式统计如下表：项 目搭设部位搭设高度备注第一挑4F8F16.75m第二挑9F13F16.75m第三挑14F17F（RF）19.35m3.2 材料选11、择1、悬挑梁采用型钢制作，其材质应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700或低合金高强度结构钢GB/T1591中的规定。2、用于固定悬挑梁的U型钢筋拉环或锚固螺栓材质应符合现行国家标准钢筋混凝土用钢 第1部分：热轧光圆钢筋GB1499.1中HPB235级钢筋的规定。3、脚手架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管GB/T13793或低压流体输送用焊接钢管GB/T3091中规定的Q235普通钢管，规格48.3mm3.6mm。钢管的钢材质量应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700中Q235级钢的规定。每根钢管的最大质量不应大于25.8kg。新钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛12、刺、压痕和深的划道，钢管要有产品质量合格证、质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸室温拉伸试验方法GB/T228的有关规定，质量和钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130的有关规定，应涂有防锈漆。旧钢管表面锈蚀深度、钢管弯曲变形应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130的有关规定。锈蚀检查应每年一次，检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取3根，在每根锈蚀严重部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用。钢管上严禁打孔。4、扣件应采用可锻铸铁或铸钢制作，其质量和性能应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB15831的要求，采用13、其他材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品合格证。扣件进入施工现场应检查产品合格证，并应进行抽样复试。扣件在使用前应逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓出现滑丝的严禁使用。扣件在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。新、旧扣件均应进行防锈处理。5、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，力求环保美观。6、脚手板采用钢笆片（材质：低碳钢金属板材，孔形：菱形，孔径：4080mm，厚度：3mm，尺寸：1000900mm,颜色：黄色，荷载为0.05KN/m 2）（由于安全计算软件中没有钢笆片此类型，故在脚手架计算书中采用竹笆脚手板进行计14、算）。7、安全网1）密目式安全立网，应符合下列要求：(1)网目密度不低于2000目/100c；(2)网体各边缘部位的开眼环扣必须牢固可靠，孔径不低于1mm；(3)网体缝线不得有跳针、露缝，缝边应均匀；(4)不得有断纱、破洞、变形及有碍使用的编织缺陷；(5)阻燃安全网的续燃、阻燃时间均不得大于4s。使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由相关建筑安全监督管理部门发放的准用证；(6)做耐贯穿试验不穿透，1.61.8m的单张网重量在3kg以上；(7)颜色应满足环境效果要求，选用绿色；2）安全平网（大网眼）（1）安全网绳由锦纶、维纶、涤纶、尼龙等材料制成，氯纶、丙纶只能用于立网，不得用于平15、网；（2）菱形网目其对角线与对应网边平行，方形网的对角线或边应与对应的网边平行，网目边长不得大于100mm；（3）边绳直径至少为网绳直径的三倍，但不小于7mm。严禁立网代替水平网使用；（4）绳的直径和断裂强力根据安全网的结构形式、网口大小等因素合理选用，断裂强力一般宜为1500N2000N，必须用网绳作试验绳，每张网上的试验绳不少于8根；（5）筋绳分布必须合理，相邻两根筋绳的最小距离不小于30cm。每根筋绳的断裂强力不大于3000N。安全网上的所有绳结或节点必须固定。8、连墙件材料采用钢管或型钢制作，其材质应符合现行国家标准碳素钢结构GB/T700中Q235级钢或低合金高强度结构钢GB/T1516、91中Q345级钢的规定。9、可调底座的底板和可调托座托板宜采用Q235钢板制作，厚度不应小于5mm，允许尺寸偏差应为0.2mm，承力面钢板长度和宽度均不应小于150mm；承力面钢板和丝杆应采用环焊，并应设置加劲片或加劲拱度；可调托座托板应设置开口挡板，挡板高度不应小于40mm。10、可调底座及可调托座丝杆与螺母旋合长度不得小于6扣，螺母厚度不得小于30mm，插入立杆内的长度不得小于150mm。主要材料参数表【型钢悬挑脚手架(扣件式)】名称规格用途备注钢管6m48.3mm3.6mm纵向水平杆、立杆、剪刀撑4m48.3mm3.6mm1.3m48.3mm3.6mm横向水平杆、连墙件竹筏片1000m17、m900mm脚手板扣件各杆件的连接安全网6m1.5m 2000目/100cm2防坠钢丝绳619+1 14mm上拉杆件工字钢16号下撑杆件工字钢16# 3.25m、6.7m悬挑主梁第四章 劳动力计划4.1 专职安全生产管理人员搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围栏。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下项目经理组长，负责协调指挥工作；施工员组员，负责现场施工指挥，技术交底；安全员组员，负责现场安18、全检查工作；架子工班长组员，负责现场具体施工；4.2 特种作业人员1、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设按下表配置人力资源，操作工均有上岗作业证书。2、外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。劳动力安排表：序号工总人数备注序号工总人数备注1架子工20主体2焊工43普工4清理4刷漆工4防锈5机械操作工4第五章 脚手架的搭设流程及技术要求5.1 技术参数型钢悬挑脚手架(扣件式) 脚手架排数双排脚手架纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上搭设高度(m)20钢管类型48.33.6立杆19、纵距(m)1.5立杆横距(m)0.8横杆步距(m)1.8双立杆计算方法设置单立杆挡脚板2步1设脚手板2步1设横向斜撑6跨1设连墙件布置方式两步三跨连墙件连接方式扣件连接地区上海市基本风压(kN/m2)0.4安全网全封闭悬挑方式工字钢悬挑锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)20主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)1300主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)200主梁建筑物内锚固长度Lx(mm)1650+300梁/楼板混凝土强度等级C30主梁材料规格16号工字钢钢丝绳斜拉619+1，直径14mm（不参与计算）5.2 工艺流程预埋件设置安装悬挑主梁悬挑主梁上下支撑杆件设置立杆定位点设置纵向扫20、地杆立杆横向扫地杆横向水平杆纵向水平杆(格栅) 设置斜拉钢丝绳立杆横向水平杆纵向水平杆(格栅)剪刀撑连墙件铺脚手板扎防护栏杆扎安全网。5.3 施工方法5.3.1 悬挑梁定位定距定位，放样悬挑梁位置并做好标记。悬挑梁必须保证有足够的锚固强度和截面抗屈曲能力，悬挑长度应按设计确定。普通主梁悬挑时，立杆直接支承在悬挑梁上，水平悬挑梁的纵向间距与上部脚手架立杆的纵向间距相同；上部脚手架立杆与挑梁支承结构应有可靠的定位连接措施，以确保上部架体的稳定。通常采用在挑梁或纵向联粱上焊接150200mm、直径25mm的钢筋，立杆套在其外，并同时在立杆下部设置扫地杆。主梁压环锚固处应设置-10015010mm钢板21、，防止混凝土破坏。5.3.2 悬挑梁宜采用钢筋拉环进行锚固：(1)钢筋拉环预埋位置宜为悬挑梁尾端向里200mm处；(2)钢筋预埋至砼板、砼梁底部，下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度；(3)压环预埋至砼板、砼梁底部，2根1.5米长直径20三级钢筋放置U型筋上部；(4)钢筋拉环、U型螺栓与悬挑梁间隙用木楔楔紧；或压环钢筋构造悬挑工字钢构造型钢悬挑外端宜设置钢丝绳（619+1，直径14mm）与上层建筑结构斜拉结。不参与计算。钢丝绳拉环预埋钢丝绳夹使用注意事项：（1）钢丝绳夹应按图所示方法把夹座扣在钢丝绳的工作段上，U形螺栓扣在钢丝绳的尾段上，钢丝绳夹不得在钢丝绳上交替布置。（2）每一连接22、处所需钢丝绳夹的最少数量如下表所示。钢丝绳夹使用数量和间距（3）梁板内的受拉锚环，必须在混凝土达到设计强度的75%以上方可受力使用。拉钩、吊环一定要采用圆钢制作，不允许用螺纹钢筋。派工人扎接上部拉环的钢丝绳，至少采用3个卡头扎紧，钢丝绳扎头螺丝全要拧紧，不允许松动。（4）离套环最近处的绳夹应尽可能地紧靠套环，紧固绳夹时要考虑每个绳夹的合理受力，离套环最远处的绳夹不得首先单独紧固。（5）当接头的钢丝绳发生滑动时，安全环即被拉直，这时就应立即采取措施。安装钢丝绳绳卡做法5.3.3 特殊部位悬挑梁布置：(1)阳台悬挑结构部位：悬挑梁支承点应设置在结构梁上，支撑点位置应设置-10015010钢板。支撑23、点不得设置在外伸阳台上或悬挑板上；阳台处型钢悬挑架主梁选用16工字钢，长度6.7m；钢管立杆放置在主梁上，位置应焊接25 L=150mm的固定钢筋。阳台处斜撑杆件为14a槽钢，上部与主梁满焊，下部支撑在下层结构梁上,梁上支撑处设置-30020010mm钢板，钢板锚固在结构梁里。外端设置钢丝绳（619+1，直径14mm）与上层建筑结构斜拉结。不参与计算。阳台悬挑结构处的悬挑梁布置(2)建筑结构阳角部位：阳角处主梁选用16工字钢，水平联梁选用14a槽钢，联梁与主梁满焊，立杆放置在联梁上，立杆放置位置应焊接25 L=150mm的固定钢筋。悬挑梁宜扇形布置，如果阳角处悬挑梁交汇，无法保证伸入端长度，在24、交汇处采用两侧悬挑梁与阳角处悬挑梁焊接，上下各增设-20020010mm钢板，所有接触点必须满焊，焊脚高度不得小于8mm，且不得有气孔、夹渣、漏焊等现象。阳角处斜撑杆件为14a#槽钢，上部与主梁满焊，下部支撑在下层结构梁上（或结构外墙上）,梁上支撑处设置-30020010mm钢板，钢板锚固在结构梁里。外端设置钢丝绳（619+1，直径14mm）与上层建筑结构斜拉结。不参与计算。阳角处的悬挑梁布置1阳角处的悬挑梁布置2阳角处立面图(3)卸料平台、施工电梯部位：卸料平台卸料平台处脚手架立杆、横杆应方便拆卸，以便卸料平台的安装，平台进出口处按方案门洞口处理要求对架体进行加固。卸料平台不得与外架有任何连25、接，且不得与外架共用拉环和锚环。施工电梯施工电梯外架需单独搭设，用于施工电梯位置水平杆与相邻挑架水平杆搭接连接，以便施工电梯安装时，脚手架的拆除。安装施工电梯断口处应按2步间距设置连墙件，且横向断面须设置Z型横向斜撑。施工电梯外架与相邻脚手架工字钢、钢管均断开设置，每层接料平台处与结构平齐，接料平台与电梯笼正对面设置外开闭安全防护门。平台上铺50100木方，木方上铺15mm厚九夹板，平台板铺至电梯吊笼边缘。施工电梯外架搭设参数同外架，两侧须按2步间距设置连墙件。施工电梯外架平面图施工电梯外架侧立面图（4）悬挑防护棚悬挑第二层设置一出挑水平杆，长度6.0m，同外架立杆间距，出挑长度4.2m，锚固26、1.8。悬挑钢管楼层内有14压环固定。悬挑钢管间距1500，垂直于悬挑钢管的纵向水平钢管间距700，连接采用对接扣件。悬挑防护棚设两道619，14钢丝绳斜拉，下端与出挑水平杆中部及端部连接，钢丝绳必须同时将悬挑钢管和纵向水平杆套住。上端与上一层吊环（20）固定连接，其间距不大于3000mm。悬挑防护棚上层铺设钢笆片+水平网，下层用木模板封底（选用）。出挑水平杆最外端搭设1200mm立杆，内侧张拉安全网，外侧用木模板封面（选用）。为了防止在风荷载作用下防护棚出现上翻，在防护棚施工层上一层楼板预埋短钢管间距1500mm，并用长钢管与防护棚连成一体，保证防护棚的稳定性。、悬挑防护棚立面图：悬挑防护棚27、立面图5.3.4 脚手架搭设示意图1、悬挑脚手架型钢布置图（4F、9F、14F）2、悬挑脚手架侧立面示意图4-RF层悬挑脚手架侧立面示意图悬挑架外立面示意图5.4 脚手架构造要求（1）立杆立杆间距1500mm，均采用单管立杆。立杆采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。脚手架立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。且立杆上的对接扣件应交错布置。两个相邻立杆接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于500mm。每根立杆底部应设置底座或垫板，立杆的顶端应高出施工层1.2m（檐口处高出1.5m）。脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底28、座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。脚手架立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm（图2.2.2-1）。图2.2.2-1 纵、横向扫地杆构造1横向扫地杆；2纵向扫地杆各接头中心距主节点的距离不大于60cm。脚手架最顶一步采用搭接连接时，搭接部位结扎不少于2道。立杆顶端高出檐口上皮1.2m。脚手架底层步距均不应大于2m，立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1/400。脚手架立杆对接、搭接应符合下列规定：1）当立杆采用对接接长时，立杆的对接扣29、件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；2）当立杆采用搭接接长时，搭接长度不应小于1m，并应采用不少于2个旋转和扣件固定。端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。3）脚手架立杆顶端栏杆宜高出女儿墙上端1m，宜高出檐口上端1.5m。（2）大横杆（纵向水平杆）纵向水平杆的构造应符合下列规定：采用钢脚手板，大横杆置于小横杆之上、立杆的内侧。纵向水平杆单根杆长度不小于3跨，每侧外伸长度为150mm左右。纵向水平杆接长应采用对接扣件连接或搭接。并应符合下列规定：1）两根相30、邻纵向水平杆的接头不应设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不应大于纵距的1/3（图2）；2）搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，接头应错开，相邻的接头水平距离不应小于500mm，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm，如下图所示：（a）接头不在同步内（立面）；（b）接头不在同跨内（平面）图2纵向水平杆对接接头布置1立杆；2纵向水平杆；3横向水平杆使用钢笆脚手板时，纵向水平杆应采用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，间距不应大于400mm（图2.2.23）。钢管伸出扣件的长31、度应控制在100mm150mm之间，伸出长度应一致。图2.2.2-3 铺钢脚手板时纵向水平杆的构造1-立杆；2-纵向水平杆；3-横向水平杆；4-钢脚手板；5-其它脚手板；6-直角扣件（3）小横杆（横向水平杆）外架子按立杆与纵向水平杆交点处设置横向水平杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。每一主节点必须设一根小横杆并用直角扣件固定在大横杆下，该杆主轴线偏离主节点的距离不应大于150mm。采用竹芭片做脚手板，小横杆应用直角扣件固定在大横杆下。主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除；主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。作业层上非主节点处的横向水平杆，应根据支承钢笆32、脚手板的需要等距离设置，最大间距不应大于纵距的1/2；注：在内排架距离结构墙体0.6m（0.7m）处的脚手架中，为便于结构墙体施工，在原有的立杆与纵向水平杆交点处设横向水平杆（长），两端固定在立杆。（4）连墙杆先预埋脚手钢管在结构上，用钢管作为连墙杆，钢管一端和预埋脚手钢管采用扣件连接，另一端用扣件和脚手架立杆连接。连墙杆应靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm；从脚手架底层第一步纵向水平杆处开始设置连墙杆，每层楼面处设置一排，连墙件采用2步3跨布置，即竖向间距3.60米，水平间距4.50米。连墙件点之上架体的悬臂高度不应超过2步。当连墙件不方便设置时，可利用建筑的窗或者柱等结构进33、行连接。连墙件上下拉结位置必须错开，呈“梅花状”，以提高架体的稳定性。主体结构阳角或阴角部位，两个方向均应设置连墙件。连墙件中的连墙杆呈水平并垂直于墙面布置，与脚手架连接的一端可稍下斜，连墙件的设置位置若不能和立杆同步连接时，则凡是在小横杆与立杆接头处大于30cm的，均要在步高间距立杆处用短杆进行加固，加固短杆与主立杆之间不能少于三个扣件，其顶层层高处若不能与楼层梁板相连时，则要尽量考虑与混凝土框架柱（构造柱）、梁、剪力墙相连，严禁和模板支撑中的立杆连接。拆除时要和脚手架同步进行。在架体的转角处、开口型作业脚手架端部应增设连墙件，连墙件的垂直间距不应大于建筑物层高，且不应大于4.0m。在山墙部34、位应预埋钢筋焊接铁板做有效连墙件设置。拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架纵横水平杆节点处。外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠、有效的临时拉结点，以确保外架安全可靠。连墙杆所在位置可能遇到门窗洞口，可以用添设附加短钢管的办法来实现连接。当施工过程中个别连墙杆拆除后在相当长一段时间内难以补上时，必须采取有效的加强措施。如附近添设一个临时的连墙杆，限制施工荷载或加强横向刚度等。当遇到框架柱时，应另外用钢管将外架与每层框架柱抱箍连接，钢管两端均用双保险扣件紧固。应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其他可靠措施固定35、。宜优先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置。连墙件中的连墙杆宜呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用上斜连接。连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造。当脚手架下部暂不能设连墙件时应采取防倾覆措施。当搭设抛撑时，抛撑应采用通长杆件，并用旋转扣件固定在脚手架上，与地面的倾角应在4560之间；连接点中心至主节点的距离不应大于300mm。抛撑应在连墙件搭设后方可拆除。连墙件可采用如下方法设置：或（5）剪刀撑脚手架外侧立面应设置竖向剪刀撑，按57根立杆设置一道剪刀撑（具体视外架各立面立杆的根数而定），每道剪刀撑宽度应为46跨，且不应小于6m，也不应大于9m；斜杆与地面的倾角36、宜在4560之间，如下图所示：外脚手架剪刀撑立面图剪刀撑跨越立杆的最多根数剪刀撑斜杆与地面倾角455060剪刀撑跨越立杆的最多根数765剪刀撑斜杆的接长应采用搭接或对接，接长长度不小于1.0m，并用三个扣件扣紧，两头扣件间距不小于0.8m，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。如下图所示：剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。脚手架转角处或局部脚手架与其他部位脚手架错层处在脚手架里外排立杆之间上下连续布置横向斜撑，在同节内，由底层至顶层呈“Z”字型，斜杆采用旋转扣件固定在与之相交的立杆或横向水平杆的伸出端上。37、悬挑脚手架应在全外侧立面上由底至顶连续布置。（6）脚手板脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设脚手板，内外立杆间应满铺脚手板，无探头板。将脚手板两端与水平杆可靠固定，严防倾翻。作业层端部钢笆脚手板探头长度不大于150mm，其板的两端均应固定于支承杆件上；脚手片须用12-14#铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。 脚手板对接 脚手板搭接脚手板对接、搭接构造在拐角、斜道平台口处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，防止滑动；作业层脚手板沿纵向满铺，作到严密、牢固、铺稳、铺实、铺平，离开墙面不大于150mm。（7）纵横扫地杆脚手架必须38、设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。脚手架立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。纵、横向扫地杆构造1横向扫地杆；2纵向扫地杆（8）防护栏杆脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。选用18#的镀锌铁丝张挂安全网，要求严密、平整。脚手架外侧施工作业层必须在0.6m、1.2m高位置设置2道防护栏杆和18cm高挡脚板，栏杆和挡脚板均应搭39、设在外立杆的内侧。（9）斜道脚手架人行通道主要解决在施工楼层的施工人员上下通行的需要。按施工部署，各栋高层施工过程均采用施工电梯进行人员及部分材料的运送，而施工电梯由于安装方面的需要总是较结构施工落后23层，脚手架人行通道即是二者之间的联系。脚手架的人行通道采用“之”字形斜道，以满足上下通行需要。1）人行并兼作材料运输的斜道的形式宜按下列要求确定：高度大于6m的脚手架，宜采用之字型斜道；2）斜道的构造应符合下列规定：斜道应附着外脚手架或建筑物设置；运料斜道宽度不宜小于1.5m，坡度不应大于16，人行斜道宽度不宜小于1m，坡度不应大于13；拐弯处应设置平台，其宽度不应小于斜道宽度；斜道两侧及平台40、外围均应设置栏杆及挡脚板。栏杆高度应为1.2m，挡脚板高度不应小于180mm；运料斜道两端、平台外围和端部均应按JGJ130-2011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范第6.4.16.4.6条的规定设置连墙件；每两步应加设水平斜杆；应按JGJ130-2011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范第6.6.2-6.6.5条的规定设置剪刀撑和横向斜撑。3）斜道脚手板构造应符合下列规定：钢笆脚手板横铺时，应在横向水平杆下增设纵向支托杆，纵向支托杆间距不应大于500mm；钢笆脚手板顺铺时，接头宜采用搭接；下面的板头应压住上面的板头，板头的凸棱外宜采用三角木填顺；人行斜道和运料斜道的钢笆脚手板上应每隔241、50300mm设置一根防滑木条，木条厚度应为2030mm。（10）门洞1）双排脚手架门洞宜采用上升斜杆、平行弦杆桁架结构型式（如下图所示），斜杆与地面的倾角应在4560之间。门洞桁架的型式宜按下列要求确定：当步距（h）大于纵距（la）时，应采用B型，并应符合下列规定：当h=1.8m时，纵距不应大于1.5m；当h=2.0m时，纵距不应大于1.2m。2）双排脚手架门洞桁架的构造应符合下列规定：双排脚手架门洞处的空间桁架，除下弦平面外，应在其余5个平面内的图示节间设置一根斜腹杆；斜腹杆宜采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。当斜腹杆在1跨内42、跨越2个步距（下图A型）时，宜在相交的纵向水平杆处，增设一根横向水平杆，将斜腹杆固定在其伸出端上；门洞处上升斜杆、平行弦杆桁架搭设示意图1防滑扣件；2增设的横向水平杆；3副立杆；4主立杆斜腹杆宜采用通长杆件，当必须接长使用时，宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。当立杆采用搭接接长时，搭接长度不应小于1m，并应采用不少于2个旋转和扣件固定。端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。4）门洞桁架下的两侧立杆应为双管立杆，副立杆高度应高于门洞口12步。5）门洞桁架中伸出上下弦杆的杆件端头，均应增设一个防滑扣件，该扣件宜紧靠主节点处的扣件。（11）抛撑当脚手架暂不能设置连墙件时应采取防倾覆措施。当43、搭设抛撑时，抛撑应采用通长杆件，并用旋转扣件固定在脚手架上，与地面倾角4560之间，连接点中心至主节点距离不应大于300mm。抛撑应在连墙件搭设后在拆除。在搭设首层 脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角处双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件以上两步时，宜先立外排，后立内排。其余按以下构造要求搭设。（12）架体内封闭1）脚手架施工层内立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。2）施工层以下脚手架每隔10m以及底部用双层网兜进行封闭。3）悬挑脚手架底层外立杆与建筑物边线之间范围内全部用模板及木枋进行封闭。 （13）水平挑网1）悬挑第二44、层设置一出挑水平杆，同外架立杆间距，出挑长度3m，与外架内外立杆扣件固定。2）挑网采用上层铺设钢笆片+15厚木模板，下层用木模板封底（选用）。3）外挑式安全网设两道619，14.3钢丝绳斜拉，下端与出挑水平杆中部及端部连接，上端与上一层连墙件固定连接，其间距同连墙件间距，即不大于3000mm。4）出挑水平杆最外端搭设1200mm立杆（同临边防护搭设方法），立杆间隔布置，间距不大于3米，并绑扎竖向钢笆片，外用木模板封面（选用）。5.5 其它要求（1）每天必须有至少三名架子工专职负责，对脚手架进行检查、维护，对不符合要求、有隐患的地方及时按要求处理，发现导常情况及时上报。（2）严格按现行有关脚手架45、的操作规定、规范的要求进行操作施工。（3）本方案根据施工现场的具体情况可以作适当的调整，但前提是必须满足安全和质量要求。（4）为提高脚手架的整体外观质量，钢管全部刷漆。第六章 脚手架的检查与验收1、脚手架搭设前，对进入现场的各种构配件应按下列规定进行检查验收，不合格的应及时清除出场（1）构配件应有相应的产品标识及产品质量合格证；（2）构配件应有相应的产品主要技术参数及产品使用说明书；（3）对构配件应进行质量抽检和实验。2、脚手架及其地基基础应在下列阶段进行检查与验收：（1）基础完工后及脚手架搭设前；（2）作业层上施加荷载前；（3）每搭设完6m8m高度后；（4）达到设计高度后；（5）遇有六级强风46、及以上风或大雨后；冻结地区解冻后；（6）停用超过一个月。在使用过程中，发现有显著的变形、沉降、拆除杆件和拉接以及安全隐患存在的情况时。3、脚手架以完成该外架两步的高度为单位组织进行验收，脚手架成型交验，班组内实行“三检制”，自检合格后报项目验收，项目经理组织项目技术负责人、安全总监、安全员、质量员进行核定，并填写验收表，验收合格及时张挂验收合格标识，不合要求部分必须整改至合格方可移交其他班组作业。4、验收时应具备下列文件：(1)根据编制依据相关文件法规要求所形成的施工组织设计文件；(2)脚手架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志；(3)脚手架工程的施工记录及质量检查记录；(4)脚手架搭设过程中47、出现的重要问题及处理记录，5、脚手架工程的验收，除查验有关文件外，还应进行现场检查，检查应着重以下各项，并记入施工验收报告。(1)构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠；(2)安全网的张挂及扶手的设置是否齐全；(3)基础是否平整坚实、支垫是否符合规定；(4)连墙件的数量、位置和设置是否符合要求；(5)垂直度及水平度是否合格。6、扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准项次检查项目安装扣件数量（个）抽检数量（个）允许的不合格数1连接立杆与纵（横）向水平杆或剪刀撑的扣件；接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件120132005052连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点）1201348、20050107、脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法详见下表：项次项 目技术要求允许偏差（mm）示 意 图检查方法与工具1地基基础表面坚实平整观察排水不积水垫板不晃动底座不滑动不沉降-102单、双排与满堂脚手架立杆垂直度最后验收立杆垂直度（2050）m-100H用经纬仪或吊线和卷尺下列脚手架允许水平偏差（mm）搭设中检查偏差的高度（m）总高度50m40m20mH=2H=10H=20H=30H=40H=507204060801007255075100750100中间档次用插入法3满堂支撑架立杆垂直度最后验收垂直度30m-90用经纬仪或吊线和卷尺下列满堂支撑架允许水平偏差（mm）搭设中检查偏49、差的高度（m）总高度30mH=2H=10H=20H=307306090中间档次用插入法4单双排、满堂脚手架间距步距纵距横距-205020钢板尺5满堂支撑架间距步距纵距横距-2030钢板尺6纵向水平杆高差一根杆的两端20lalalalalala水平仪或水平尺同跨内两根纵向水平杆高差107剪刀撑斜杆与地面的倾角45-60角尺8钢笆脚手板外伸长度对接a=（130-150）mml300mml300a卷尺搭接a100mml200mmal200卷进尺9扣件安装主节点处各扣件中心点相互距离a500mm42aa13钢板尺同步立杆上两相隔对接扣件的高差ah123a21钢卷尺立杆上的对接扣件至主节点的距离ah/350、纵向水平杆上的对接扣件至主节点的距离ala/3ala21钢卷尺扣件螺栓拧紧扭力矩（40-65）N.m扭力扳手7、扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准项次检查项目安装扣件数量（个）抽查数量（个）允许的不合格数量（个）1连接立杆与纵（横）向水平杆或剪刀撑的扣件；接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件519011150151280285150050112001201320058132032500112352连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点处）5190111501512802851500501120012013200581320325012357108、构配件的允许偏差序号项 目允许偏差（mm）示51、 意 图检查工具1焊接钢管尺寸（mm）外径48.3壁厚3.60.50.36游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.72塞尺、拐角尺3钢管外表面锈蚀深度0.18游标卡尺4钢管弯曲各种杆件钢管的端部弯曲l1.5m5l钢板尺立杆钢管弯曲3ml4m4ml6.5m1220l水平杆、斜杆的钢管弯曲l6.5m305可调托撑支托变形10钢板尺塞尺第七章 脚手架搭设及拆除技术措施7.1 脚手架搭设技术措施1、脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步；如果超过相邻连墙件以上两步，无法设置连墙件时，应采取撑拉固定措施与建筑结构拉结。2、每搭完一步脚手架后，应按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范J52、GJ130-2011表的规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。3、立杆搭设应符合下列规定：(1)相邻立杆的对接连接应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011第条的规定；(2)脚手架开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除；(3)当架体搭设至有连墙件的主节点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件。4、脚手架纵向水平杆的搭设应符合下列规定：(1)脚手架纵向水平杆应随立杆按步搭设，并应采用直角扣件与立杆固定；(2)纵向水平杆的搭设应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011第条的规定；(3)53、在封闭型脚手架的同一步中，纵向水平杆应四周交圈设置，并应用直角扣件与内外角部立杆固定。5、脚手架横向水平杆搭设应符合下列规定：(1)搭设横向水平杆应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011第条的构造规定；(2)双排脚手架横向水平杆的靠墙一端至墙装饰面的距离不应大于100mm；(3)单排脚手架的横向水平杆不应设置在下列部位：设计上不允许留脚手眼的部位；过梁上与过梁两端成60角的三角形范围内及过梁净跨度1/2的高度范围内；宽度小于1m的窗间墙；梁或梁垫下及其两侧各500mm的范围内；砖砌体的门窗洞口两侧200mm和转角处450mm的范围内；其他砌体的门窗洞口两侧300mm和转54、角处600mm的范围内；墙体厚度小于或等于180mm；独立或附墙砖柱，空斗砖墙、加气块墙等轻质墙体；砌筑砂浆强度等级小于或M2.5的砖墙。6、脚手架纵向、横向扫地杆搭设应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011第条、第条的规定。7、脚手架连墙件安装应符合下列规定：(1)连墙件的安装应随脚手架搭设同步进行，不得滞后安装；(2)当单、双排脚手架施工操作层高出相邻连墙件以上两步时，应采取确保脚手架稳定的临时拉结措施，直到上一层连墙件安装完毕后再根据情况拆除。8、脚手架剪刀撑与双排脚手架横向斜撑应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设，不得滞后安装。9、脚手架门洞搭设应符合建筑施工扣55、件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011第6.5节的造规定。10、扣件安装应符合下列规定：(1)扣件规格必须与钢管外径相同；(2)螺栓拧紧扭力矩不应小于40Nm，且不应大于65Nm；(3)在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm；(4)对接扣件开口应朝上或朝内；(5)各杆件端头伸出扣件盖板边缘长度不应小于100mm。11、作业层、斜道的栏杆和挡脚板的搭设应符合下列规定：(1)栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧；(2)上栏杆上皮高度应为1.2m；(3)挡脚板高度不应小于180mm；(4)中栏杆应居中设置。12、脚手56、板的铺设应符合下列规定：(1)脚手架应铺满、铺稳，离墙面的距离不应大于150mm；(2)采用对接或搭接时均应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011第条的规定；脚手板探头应用直径3.2mm镀锌钢丝固定在支承杆件上；(3)在拐角、斜道平台口处的脚手板，应用镀锌钢丝固定在横向水平杆上，防止滑动。13、钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通纵向水平杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于30。14、外脚手架不得搭设在距离外架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。15、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。157、6、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。17、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。18、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。19、保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。20、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。21、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。22、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。7.2 脚手架拆除技术58、措施1、拆架前:(1)应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；(2)应根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施；(3)应由单位工程负责人进行拆除安全技术交底；(4)应清除脚手架上杂物及地面障碍物。2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应先按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011第条、第条、第条设置连墙件和横向斜撑加固。3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。4、拆架程序应遵守“由上而59、下，先搭后拆”的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆横向水平杆、纵向水平杆、立杆等，并按“一步一清”原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件，拆除纵向水平杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。6、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固；当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠60、落。8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。9、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。10、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，“当天拆当天清”，拆下的构配件应按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的规定及时检查、整修与保养，并应按品种、规格分别存放。11、高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装置。12、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。13、如遇强风、大雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。14、翻掀垫铺钢笆应注意站立位置，并应自外向里61、翻起竖立，防止外翻将钢笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。第八章 脚手架安全保障措施8.1 脚手架搭设安全技术要求(1)凡是高血压、心脏病、癫痫病、晕高或视力不够等不适合做高处作业的人员，均不得从事架子作业。配备架子工的徒工，在培训以前必须经过医务部门体检合格，操作时必须有技工带领、指导，由低到高，逐步增加，不得任意单独上架子操作。要经常进行安全技术教育。凡从事架子工种的人员，必须定期(每年)进行体检。(2)脚手架支搭以前，必须制定施工方案和进行安全技术交底。对于高大异形的架子并应报请上级部门批准，向所有参加作业人员进行书面交底。(3)操作小组接受任务后，必须根据任务特点和交底要求进行认真讨论，62、确定支搭方法，明确分工。在开始操作前，组长和安全员应对施工环境及所需防护用具做一次检查，消除隐患后方可开始操作(4)架子工在高处(距地面高度2m以上)作业时，必须佩带安全带。安全带必须与已绑好的立、横杆挂牢，不得挂在铅丝扣或其他不牢固的地方，不得“走过档”(即在一根顺水杆上不扶任何支点行走)，也不得跳跃架子。在架子上操作应精力集中，禁止打闹和玩笑，休息时应下架子。严禁酒后作业。(5)遇有恶劣气候(如风力五级以上，高温、雨天气等)影响安全施工时应停止高处作业。(6)递杆、拉杆时，上下左右操作人员应密切配合，协调一致。拉杆人员应注意不碰撞上方人员和已绑好的杆子，下方递杆人员应在上方人员接住杆子后方63、可松手，并躲离其垂直操作距离3m以外。使用人力吊料，大绳必须坚固，严禁在垂直下方3m以内拉大绳吊料。使用机械吊运，应设天地轮，天地轮必须加固，应遵守机械吊装安全操作规程，吊运杉板、钢管等物应绑扎牢固，接料平台外侧不准站人，接料人员应等起重机械停车后再接料、解绑绳。(7)未搭完的一切脚手架，非架子工一律不准上架。架子搭完后由施工人会同架子组长以及使用工种、技术、安全等有关人员共同进行验收，认为合格，办理交接验收手续后方可使用。使用中的架子必须保持完整，禁止随意拆、改脚手架或挪用钢笆脚手板；必须拆改时，应经施工负责人批准，由架子工负责操作。(8)所有的架子，经过大风、大雨后，要进行检查，如发现倾斜64、下沉及松扣、崩扣要及时修理。(9)作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在架体上；严禁悬挂起重设备，严禁拆除或移动架体上安全防护设施。(10)钢笆脚手板应铺设牢靠、严实，并应用安全网双层兜底。施工层以下每隔10m应用安全网封闭。脚手架沿墙体外围应用密目式安全网全封闭，密目式安全网宜设置在脚手架外立杆的内侧，并应与架体结扎牢固。(11)在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；连墙件。(12)当在脚手架使用过程中开挖脚手架基础下的设备或管沟时，必须对脚手架采取加固措施。(13)钢管严禁开孔。(14)临65、街搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施。(15)在脚手架上进行电、气焊作业时，应有防火措施和专人看守。(16)工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等，应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范JGJ 46的有关规定执行。(17)搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并应派专人看守，严禁非操作人员入内。8.2 脚手架拆除安全技术措施(1)外架拆除前，工长要向拆架施工人员进行书面安全交底工作。交底有接受人签字。(2)拆除前，班组要学习安全技术操作规程，班组必须对拆架人员进行安全交底，交底要有记录，交底内容要有针对性，拆架子的注意事项必须讲清楚。(3)拆架前在地上用绳子或铁丝先拉好66、围栏，没有监护人、安全员工长在场，外架不准拆除。(4)架子拆除程序应由上而下，按层按步拆除，先清理架上杂物。按拆架原则先拆后搭的杆子。剪刀撑、拉杆不准一次性全部拆除，要求杆拆到哪一层，剪刀撑、拉杆拆到哪一层(5)拆除工艺流程：拆除全栋安全网拆顶层防护栏杆拆顶层钢笆脚手板、桥架拆顶层剪刀撑拆顶层立杆拆顶层连墙件拆顶层大、小横杆循环拆除下一层拆悬挑梁层防护栏杆拆悬挑梁层钢笆脚手板、桥架拆悬挑梁层剪刀撑拆悬挑梁层立杆拆悬挑梁层连墙件拆悬挑梁层第一步、二步大、小横杆拆横向扫地杆拆支座立杆拆纵向扫地杆清除扣件按规格堆码。(6)脚手架支撑的拆除应在统一指挥下，按后装先拆、先装后拆的顺序及下列安全作业的要求67、运行：1)脚手架支撑的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行；2)同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行。 3)通长水平杆，必须在脚手架支撑拆卸到相关的钢管时方可一拆除。 4)工人必须站在临时设置的钢笆脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用品. 5)拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接棒应放入袋内，交又支撑应先传递至地面并放室内堆存。 6)拆卸连接部件时，应先将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至开启位置，然后开始拆除，不得硬拉，严禁敲击。 (7)拆杆和放杆时必须由23人协同操作，拆大横杆时，应由站在中间的人将杆顺下传递，下方人员接到杆拿稳拿牢后，上方人员68、才准松手，严禁往下乱扔脚手料具。(8)拆架人员必须系安全带，拆除过程中，应指派一个责任心强、技术水平高的工人担任指挥，负责拆除工作的全部安全作业。(9)拆架时有管线阻碍不得任意割移，同时要注意扣件崩扣，避免踩在滑动的杆件上操作。(10)拆架时螺丝扣必须从钢管上拆除，不准螺丝扣在被拆下的钢管上。(11)拆架人员应配备工具套，手上拿钢管时，不准同时拿板手，工具用后必须放在工具套内。(12)拆架休息时不准坐在架子上或不安全的地方，严禁在拆架时嘻戏打闹。(13)拆架人员要穿戴好个人劳保用品，不准穿胶底易滑鞋上架作业，衣服要轻便。(14)拆除中途不得换人，如更换人员必须重新进行安全技术交底。(15)拆下69、来的脚手杆要随拆、随清、随运，分类、分堆、分规格码放整齐，要有防水措施，以防雨后生锈。扣件要分型号装箱保管。(16)拆下来的钢管要定期重新外刷一道防锈漆，刷一道调合漆。弯管要调直，扣件要上油润滑。(17)严禁架子工在夜间进行架子拆除工作。施工中存在问题的地方应及时与项目部联系，以便及时纠正。（18）工作前应事先检查所使用的工具是否牢固，搬手等工具必须用绳链系挂在身上，工作时思想要集中，防止钉子扎脚和从空中滑落；（19）遇六级以上大风时，停止室外的高处作业。有雨、霜时先清扫施工现场，不滑时再进行工作；（20）拆除基础及地下工程脚手架时，应先检查基槽（坑）上壁的状况，发现有松软、龟裂等不安全因素时70、，必须在采取防范措施后，方可下人作业。拆下的构配件不得在离槽（坑）上口1m以内堆放，并随拆随运。8.3 人员素质要求(1)作业人员必须年满18岁，两眼视力均不低于1.0，无色盲，无听觉障碍，无高血压、心脏病、癫痫、眩晕和突发性昏厥等疾病。（2)责任心强，工作认真负责，熟悉本作业的安全技术操作规程。严禁酒后作业和作业中玩笑戏闹。(3)明确使用个人防护用品和采取安全防护措施。进入施工现场，必须戴好安全帽，在无可靠防护2m以上处作业必须系好安全带，使用工具要放在工具套内。(4)作业所用材料要堆放平稳，高处作业地面环境要整洁，不能杂乱无章，乱摆乱放，所用工具要全部清点回收，防止遗留在作业现场掉落伤人。71、8.4 脚手架使用和管理措施(1)把好验收关。必须组织技术、安全、工程部与搭设班组、工长进行检查，符合要求后方可上人使用。架子未经检查、验收，除架子工外，严禁其他人员攀登。验收合格的架子任何人不得擅自拆改，需局部拆改时，要经技术负责人同意，由架子工操作。(2)工程的施工负责人，必须按架子方案的要求，拟定书面操作要求，向班组进行安全技术交底，班组必须严格按操作要求和安全技术交底施工。(3)基础、卸荷措施和架子分段完成后，应由制定架子方案及安全、技术、施工、使用等有关人员，每三排进行验收，并填写验收单，合格后方可继续搭设使用。(4)使用按3kNm2考虑，因此架子上不准堆放成批材料，零星材料可适当堆72、放。(5)架子搭好后要派专人管理，未经安全部同意，不得改动，不得任意解掉拉杆和扣件。(6)架子上不准有任何活动材料，如扣件、活动钢管、钢筋，一旦发现应及时清除。(7)雨后要检查架子立杆根部及垫板是否有积水、腐蚀情况。一旦发现上述情况应及时予以替换。并采取有效措施清楚积水。(8)在六级以上大风、大雾和大雨天气下不得进行脚手架作业，雨后上架前要防滑措施。(9)作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得将模板、泵送混凝土输送管等支撑固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。8.5 日常维护管理要求1、使用完毕的脚手架架料和构件、零件要及时回收、分类整理，分类存放。堆放地点要场地平坦，排水良好，下设73、支垫，钢管、角钢、钢桁架和其他钢构件最好放在室内，如果放在露天，应用毡、席加盖、扣件、螺栓及其他小零件，应用木箱。钢筋笼或麻袋、草包等容器分类贮存，放在室内；2、弯曲的钢管杆件要调直，损坏的构件要修复，损坏的扣件、零件要更换；3、做好钢铁件的防锈和木制件的防腐处理，钢管外壁在湿度较大地区（相对湿度大于75%），应每年涂刷防锈漆一次；其他地区可两年涂刷一次。涂刷时涂层不宜过厚。经彻底除锈后，涂一度红丹即可。钢管内壁可根据地区情况，每24年涂刷一次，每次涂刷两遍。角钢、桁架和其他铁件可每年涂刷一次。扣件要涂油，螺栓宜镀锌防锈，使用35年保护层剥落后再次镀锌。没有镀锌条件的，应在每次使用后用煤油洗涤74、并涂机油防锈。木制件应做好防腐处理，钢制件应涂红丹及防锈涂料；4、搬运长钢管、长角钢时，应采取措施防止弯曲。拆架应拆成单片装运，装卸时不得抛丢，防止损坏；5、脚手架使用的扣件、螺栓、螺母、垫板、连接棒、插销等小配件极易丢失。在安装脚手架时，多余的小配件应及时收回存放，在拆卸脚手架时，散落在地面上的小配件要及时收捡起来；6、健全制度，加强管理，减少损耗和提高效益是脚手架管理的中心环节。比较普遍采用的管理办法有两种(1)由架子工班（组）管理，采用谁使用、谁维护、谁管理的原则，并建立积极地奖罚制度、做到确保施工需要，用毕及时归库、及时清理和及时维修保养，减少丢失和损耗；(2)由材料部门集中管理，实行75、租赁制。施工队根据施工的需要向公司材料部门租赁脚手架材料，实行按天计费和损坏赔偿制度。8.6 监测要求1、监测控制：采用经纬仪、水准仪、卷尺对架体进行监测，主要监测支架的沉降、位移和变形。2、监测点设置：观测点设置在立杆1.2m标高处，用“+”字标出对比点，固定观测标准点在坚固基础上设置，宜采用钢钉或钢筋头在砼中预埋，柱或砼墙边监测点直接在浇筑好的砼上用钢钉钉入砼中作为固定对比观测点。监测点设置间距不超过20m。3、监测措施：架体搭设、使用直至完全拆除过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。4、仪器设备配置名称规格数量精度精密水准仪12”全站仪一台NT76、S-35212” ，最大允许误差20”自动安平水准仪2千米往返3mm红外线水准仪1激光垂直仪DZJ21h/40000对讲机3卷尺5m5检测板手15、监测说明(1)班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查；(2)日常检查、巡查重点部位如下：(3)杆件的设置和连接，扫地杆、连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；(4)连墙件是否松动；(5)架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；(6)施工过程中是否有超载现象；(7)安全防护措施是否符合规范要求；(8)架体与杆件是否有变形现象；(9)地基是否有积水，底座是否松动，立杆是否符合要求；(10)卸荷钢丝绳受力状态，有无松动现象；6、监测频率(1)架体搭设期间77、，一般监测频率不超过35天/次；架体使用期间，一般监测频率不超过1015天/次,要求监测直至脚手架完全拆除。(2)架体顶端水平位移预警值25mm，垂直度变化预警值20mm或沉降预警值20mm。(3)监测数据超过预警值时必须立即停止施工，疏散人员，并及时进行加固处理。8.7 应急预案1、目的提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。2、应急领导小组及其职责应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。组 长：（项目经理） 手机：副组长：（生产经理） 手机：副组长：（78、安全总监） 手机：副组长：（技术负责人） 手机：组员：(1) 领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。(2) 当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。(3) 负责准备所需要的应急物资和应急设备。(4) 及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。3、应急响应预案(1) 事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。(2) 事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在24小时内向上级主管部门作出书面79、报告。(3) 现场事故的救援处理施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。火灾事故应急处理：1）发生火灾和爆炸，首先是迅速扑灭火源和报警，及时疏散有关人员，对伤者进行救治。2）火灾发生初期是扑救的最佳时机，发生火灾部位的人员要及时把握好这一时机，尽快把火扑灭。3）在扑救火灾的同时拨时“119”电话报警和及时向上级有关部门及领导报告。4）现场的消防安全管理人员，应立即指挥员工撤离火场附近的可燃物，避免火灾区域扩大。5）组织有关人员对事故区域进行保护。6）及时指挥、引导员工按预定的线路、方向疏散、撤离事故区域。7）发生员工伤亡，80、要马上进行施救，将伤员撤离危险区域，同时打“120”电话求救。触电事故应急处理：1）当发生人身触电事故时，首先使触电者脱离心源。迅速急救，关键是“快”。2）对于低压触电事故，可采用下列方法使触电者脱离电源：A、如果触电地点附近有电源开关或插销，可立即拉开电源开关或拔下电源插头，以切断电源。B可用有绝缘手柄的电工钳、干燥木柄的斧头、干燥木把的铁锹等切断电源线。也可采用干燥木板等绝缘物插入触电者身下，以隔离电源。3、当电线搭在触电者身上或被压在身下时，也可用干燥的衣服、手套、绳索、木板、木棒等绝缘物为工具，拉开提高或挑开电线，使触电者脱离电源。切不可直接去拉触电者。3）对于高压触电事故，可采用下列81、方法使触电者脱离电源A、立即通知有关部门停电。b、带上绝缘手套，穿上绝缘鞋，用相应电压等级的绝缘工具按顺序拉开开关。C、用高压绝缘杆挑开触电者身上的电线。4）触电者如果在高空作业时触电，断开电源时，要防止触电者摔下来造成二次伤害。A如果触电者伤势不重，神志清醒，但有些心慌，四肢麻木，全身无力或者触电者曾一度昏迷，但已清醒过来，应使触电者安静休息，不要走动，严密观察并送医院。B、如故触电者伤势较重，已失去知觉，但心脏跳动和呼吸还存在，应将触电者抬至空气畅通处，解开衣服，让触电者平直仰卧，并用软衣服垫在身下，使其头部比肩稍低，一面妨碍呼吸，如天气寒冷要注意保温，并迅速送往医院。如果发现触电者呼吸困82、难，发生痉挛，应立即准备对心脏停止跳动或者呼吸停止后的抢救。C、如果触电者伤势较重，呼吸停止或心脏跳动停止或二者都已停止，应立即进行口对口人工呼吸法及胸外心脏挤压法进行抢救，并送往医院。在送往医院的途中，不应停止抢救，许多触电者就是在送往医院途中死亡的。D、人触电后会出现神经麻痹、呼吸中断、心脏停止跳动、呈现昏迷不醒状态，通常都是假死，万万不可当作“死人”草率从事。E、对于触电者，特别高空坠落的触电者，要特别注意搬运问题，很多触电者，除电伤外还有摔伤，搬运不当，如折断的肋骨扎入心脏等，可造成死亡。F、对于假死的触电者，要迅速持久的进行抢救，有不少的触电者，是经过四个小时甚至更长时间的抢救而抢救83、过来的。有经过六个小时的口对口人工呼吸及胸外挤压法抢救而活过来的实例。只有经过医生诊断确定死亡，停止抢救5）人工呼吸是在触电者停止呼吸后应用的急救方法。各种人工呼吸方法中以口对口呼吸法效果最好。A、施行人工正呼吸前，应迅速将触电者身上妨碍呼吸的衣领、上衣等解开取出口腔内妨碍呼吸的食物，脱落的断齿、血块，粘液等，以免堵塞呼吸道，使触电者仰卧，并使其头部充分扣仰(可用一只于拖触电者颈后)，鼻孔朝上以利呼吸道畅通。B、救护人员用手使触电者鼻孔紧闭，深吸一口气后紧贴触电者的口向内吹气，儿时约2秒中。吹气大小，要根据不同的触电人有所区别，每次呼气要个触电者胸部微微鼓起为宜。C、吹气后，立即离开触电者的口84、，并放松触电者的鼻子，使空气呼山，工时约3秒中。然后再重复吹气动作。吹气要均匀，每分钟吹气呼气约12次。触电者已开始恢复自由呼吸后，还应仔细观察呼吸是否会再度停止。如果再度停止，应再继续进行人工呼吸，这时人工呼吸要与触电者微弱的自山呼吸规律一致。D、如无法使触电者把口张开时，可改用口对鼻人工呼吸法。即捏紧嘴巴紧贴鼻孔吹气。6）胸外心脏挤压法是触电者心脏停止跳动后的急救方法：A、做胸外挤压时使触电者仰卧在比较坚实的地方，姿势与口对口人工呼吸法相同，救护者跪在触电者一侧或跪在腰部两侧，两手相叠，手掌根部放在，心窝上方，胸骨下三分之一至二分之一处。掌根用力向下(脊背的方向)挤压压出心脏里面的血液。成85、人应挤压35厘米，以每秒钟挤压一次，太快了效果不好，每分钟挤压60次为宜。挤压后掌根迅速全部放松，让触电者胸廓自动恢复，血液充满心脏。放松时掌根不必完全离开胸部。B、应当指出，心脏跳动和呼吸是无法联系的。心脏停止跳动了，呼吸很快会停止。呼吸停止了，心脏跳动也维持不了多久。一旦呼吸和心脏跳动都停止了，应当同时进行口对口人工I呼吸和胸外心脏挤压。如果现场只有一人抢救，两种方法交替进行。可以挤压4次后，吹气一次，而且吹气和挤压的速度都应提高一些，以不降低抢救效果。坠落事故的救援1）当发生高处坠落事故后，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心86、跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。2）出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。3）有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送邵阳就近有条件的医院治疗。4）发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎，搬运时，将伤者平卧放在担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者87、，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。5）移位或刺伤肌肉，神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。6）遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。采取正确的现场止血处理措施。7）一般伤口小的止血法：先用生理盐水（0.9&Nacl液）冲洗伤口，涂上红汞水，然后盖上消毒纱布，用绷带较紧地包扎。8）加压包扎法：用纱布、棉花等作成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。9）止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在88、上臂1/2处（靠近心脏位置），下肢出血结扎在大腿上1/3处（靠近心脏位置）。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔25-40分钟放松一次，每次放松0.5-1分钟。10）采用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邵阳市临近的医院抢救，运送途中尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。脚手架倾覆事故的应急处理按小组预先分工，各负其责，但是架子工长应组织所有架子工，立即拆除相关脚手架，外包队人员应协助清理有关材料，保证现场道路畅通，方便救护车辆出入，以最快的速度抢救伤员，将伤亡事故降到最低。其他人身伤害事故处理：当发生如被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时89、，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。4、应急通信联络在就地抢救的同时，根据伤者受伤程度，轻者用自备车送医治疗，严重的应立即打120电话，向医疗单位求救，并准备好车辆随时运送伤员到就近的武进第三人民医院救治。拨打电话时要尽量说清楚以下几件事：a: 说明伤情和已经采取了哪些措施，好让救护人员事先做好急救准备；b: 讲清楚伤者在什么地方、什么路几号什么路口，附近有什么样特征；c :说明报救者单位、姓名和电话；d: 通完电话后，应派人在现场外等候接应救护车，同时把救护车进工地的路上障碍及时给予清除，以带救护车到达后，能及时进行抢救。对事故发生首先要及时上报项目90、部、公司相关部门，根据事故规模危害程度紧急情况确定报警方式，包括城市公用特殊通讯电话：报警110；火警119；急救120；交警122；气象站121。第十章 脚手架的计算1、型钢悬挑式扣件钢管脚手架计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度19.9米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.40米，立杆的步距1.80米91、。采用的钢管类型为48.33.6，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设4层计算。栏杆采用木板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.40kN/m2，高度变化系数1.7100，体型系数1.1290。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.30米，建筑物内锚固段长度1.65米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/6492、，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.040kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.800/2=0.040kN/m 活荷载标准值 Q=3.0000.800/2=1.200kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.040+1.20.040=0.096kN/m 活荷载的计算值 q2=1.41.200=1.680kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组93、合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.096+0.101.680)1.5002支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.096+0.1171.680)1.5002我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.464106/5260.0=88.171N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 静荷载标准值 q1=0.040+0.040=0.080kN/m活荷载标准值 94、q2=1.200kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.080+0.9901.200)1500.04/(1002.06105127100.0)=2.401mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0401.500=0.060kN脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.8001.500/2=0.060kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8001.500/295、=1.800kN 荷载的计算值 P=1.20.060+1.20.060+1.41.800=2.663kN 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.040)0.8002 =0.537106/5260.0=101.997N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.0096、.040800.004/(3842.060105127100.000)=0.01mm集中荷载标准值 P=0.060+0.060+1.800=1.920kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1919.550800.0800.0800.0/(482.06105127100.0)=0.782mm最大挠度和 V=V1+V2=0.790mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN； R 纵向或97、横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值 P1=0.0400.800=0.032kN脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.8001.500/2=0.060kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8001.500/2=1.800kN 荷载的计算值 R=1.20.032+1.20.060+1.41.800=2.630kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和98、风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1295 NG1 = 0.13019.900=2.577kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.10 NG2 = 0.10041.500(0.800+0.400)/2=0.360kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.17 NG3 = 0.1701.5004=1.020kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50019.900=0.298kN经计算得到，静荷载标准值99、 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.256kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5000.800/2=3.600kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，W0 = 0.400 Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 1.710 Us 风荷载体型系数：Us = 1.129经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.4001.7101.129 = 0.772kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ经过100、计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.24.256+0.91.43.600=9.643kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.24.256+1.43.600=10.147kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩： Mw五、立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.147kN； i 计算101、立杆的截面回转半径，i=1.59cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=5.060cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3； 长细比，为3118/16=196 0 允许长细比(k取1)，为2700/16=170 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.188； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，102、f=205.00N/mm2；经计算得: =10147/(0.19506)=106.853N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.643kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=5.060cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3； 长细比，为103、3118/16=196 0 允许长细比(k取1)，为2700/16=170 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.188； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.473kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到 =9643/(0.19506)+473000/5260=191.448N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf2 = 297.736kNNf2Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求104、! 连墙件双扣件连接示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。本工程算例中，m = 1300mm，l = 1650mm，ml = 400mm，m2 = 1200mm；水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 141.00cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载 N=10.15kN水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.226.100.00017.8105、510=0.25kN/m k=1.30/1.65=0.79 kl=0.40/1.65=0.24 k2=1.20/1.65=0.73代入公式，经过计算得到支座反力 RA=30.781kN支座反力 RB=-9.762kN最大弯矩 MA抗弯计算强度 f=16.442106/(1.05141000.0)=111.060N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载 N=4.26+3.60=7.86kN水平钢梁自重计算荷载 q=26.100.00017.8510=0.21kN/m最大挠度 Vmax=6.426mm按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(J106、GJ 130-2011)表5.1.8规定：水平支撑梁的最大挠度小于2600.0/250,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2011)附录得到：b=2.00由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2011)附录B其值bb=0.929经过计算得到强度 =16.44106/(0.929141000.00)=125.53N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!九、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的107、拉环受力R=9.762kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范9.7.6 f = 65N/mm2；压点处采用2个 U 形钢筋拉环连接，承载能力乘以0.85的折减系数；钢筋拉环抗拉强度为110.50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=97624/(3.1416110.502)1/2=8mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉108、力，N = 9.76kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。经过计算得到 h 要大于9762.26/(3.1416201.5)=103.6mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 9.76kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=9.12N/mm2；经过计算得109、到公式右边等于88.3kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.2.10条 其中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0截面有效高度； fy钢筋受拉强度设计值。截面有效高度 h0 = 120-15 = 105mm；s = 8.05106/(1.0009.6001.51000105.02)=0.0510 = 1-(1-20.0510)1/2=0.0520s = 1-0.0520/2=0110、.9740楼板压点负弯矩配筋为 As = 8.05106 / (0.9740105.0210.0) = 375.0 mm2悬挑脚手架计算满足要求！2、型钢悬挑式扣件钢管脚手架计算书（阳台处）依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度19.9米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构2.80米，立杆的步距1.80米。采用的钢管111、类型为48.33.6，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设2层计算。栏杆采用木板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。基本风压0.40kN/m2，高度变化系数1.7100，体型系数1.1290。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，建筑物外悬挑段长度3.70米，建筑物内锚固段长度2.80米。悬挑水平钢梁上面的联梁采用14a号槽钢U口水平。悬挑水平钢梁采用支杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物3.50m，112、支杆采用14a号槽钢。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.040kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.1001.500/2=0.075kN/m 活荷载标准值 Q=3.0001.500/2=2.250kN/m 荷载的计算值 q=1.20.040+1.20.075+1.42.250=3.288kN/m 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布113、荷载作用下的弯矩计算公式如下: M=3.2880.8002=0.263106/5260.0=50.002N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 荷载标准值q=0.040+0.075+2.250=2.365kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.02.365800.04/(3842.06105127100.0)=0.482mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷114、载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.0400.800=0.032kN脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.8001.500/2=0.060kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8001.500/2=1.800kN 荷载的计算值 P=(1.20.032+1.20.060+1.41.800)/2=1.315kN 大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=0.08(1.20.040)1.5002=0.354106/5260.0=67.2115、58N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.6770.0401500.004/(1002.060105127100.000)=0.05mm集中荷载标准值P=0.032+0.060+1.800=1.892kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1=1.1461891.7601500.003/(1002.060105127100.000)=2.80mm最大挠度和V=V1+V2=2.847mm大116、横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值 P1=0.0401.500=0.060kN脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.8001.500/2=0.060kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8001.500/2=1.800kN 荷载的计算值 R=1.20.060+1.20.060+1.41.800=2.663kN单扣件抗滑承117、载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1295 NG1 = 0.13019.900=2.577kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.10 NG2 = 0.10021.500(0.800+2.800)/2=0.540kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(118、kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.17 NG3 = 0.1701.5002=0.510kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50019.900=0.298kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.926kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5000.800/2=3.600kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，W0 = 0.400 Uz 风荷载高度119、变化系数，Uz = 1.710 Us 风荷载体型系数：Us = 1.129经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.4001.7101.129 = 0.772kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.926+0.91.43.600=9.247kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.926+1.43.600=9.751kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/1120、0其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩： Mw五、立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.751kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=5.060cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3； 长细比121、，为3118/16=196 0 允许长细比(k取1)，为2700/16=170 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.188； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得: =9751/(0.19506)=102.682N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.247kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手122、架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=5.060cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3； 长细比，为3118/16=196 0 允许长细比(k取1)，为2700/16=170 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.188； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.473kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算123、得到 =9247/(0.19506)+473000/5260=187.277N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf2 = 73.538kNNf2Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求! 连墙件双扣件连接示意图七、联梁的计算按照集中荷载作用下的简支梁计算集中荷载P传递力，P=9.75kN计算简图如下 支撑按照简支梁的计算公式 其中 n=1.50/1.50=1经过简支梁的计算得到支座反力(考虑到支撑的自重) RA = RB=(1-1)/29.75+9.75+1.500.14/2=9.86kN通过传递到支座的最大力为(考虑到支撑的自重124、) 20.00+9.75+1.500.14=9.96kN最大弯矩(考虑到支撑的自重) Mmax抗弯计算强度 f=0.04106/80500.0=0.50N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!八、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为800mm，内侧脚手架距离墙体2800mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 3500mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面抵抗矩W = 141.00cm3，截面积A = 26.10cm2。受脚手架作用的联梁传125、递集中力 N=9.96kN水平钢梁自重荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=18.159kN,R2=3.701kN,R3=-0.334kN最大弯矩 Mmax抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=4.640106/(1.05141000.0)+18.9721000/2610.0=38.611N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!九、126、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2011)附录得到：b=1.15由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2011)附录B其值bb=0.824经过计算得到强度 =4.64106/(0.824141000.00)=39.95N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!十、支杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和支杆的轴力RDi按照下面计算 其中RDicosi为支杆的顶力对水平杆产生的轴拉力。各支点的支撑力 RCi=RDisini按照以上公式计算得到由左至右各支杆力分别为 RD1127、=26.262kN十一、支杆的强度计算斜压支杆的强度计算：斜压支杆的轴力RD我们均取最大值进行计算，为RD=26.262kN 下面压杆以14a号槽钢计算，斜压杆的容许压力按照下式计算： 其中 N 受压斜杆的轴心压力设计值，N = 26.26kN； 轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到= 0.09； i 计算受压斜杆的截面回转半径，i = 1.70cm； l 受最大压力斜杆计算长度，l = 4.85m； A 受压斜杆净截面面积，A =18.51cm2； 受压斜杆受压强度计算值，经计算得到结果是 157.42 N/mm2； f 受压斜杆抗压强度设计值，f = 215N/mm2；受压斜杆的128、稳定性计算 f,满足要求! 斜撑杆的焊缝计算：斜撑杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下 其中 N为斜撑杆的轴向力，N=26.262kN； lwt为焊接面积，取1851.00mm2； ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2；经过计算得到焊缝抗拉强度 = 26261.75/1851.00 = 14.19N/mm2。斜撑杆对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求!十二、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=3.701kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每129、个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范9.7.6 f = 65N/mm2；压点处采用2个 U 形钢筋拉环连接，承载能力乘以0.85的折减系数；钢筋拉环抗拉强度为110.50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=37014/(3.1416110.502)1/2=5mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 3.70kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许130、粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。经过计算得到 h 要大于3701.41/(3.1416201.5)=39.3mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 3.70kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=9.12N/mm2；经过计算得到公式右边等于88.3kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩131、配筋计算如下：根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.2.10条 其中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0截面有效高度； fy钢筋受拉强度设计值。截面有效高度 h0 = 120-15 = 105mm；s = 5.18106/(1.0009.6001.51000105.02)=0.0330 = 1-(1-20.0330)1/2=0.0330s = 1-0.0330/2=0.9830楼板压点负弯矩配筋为 As = 5.18106 / (0.9830105.0210.0)132、 = 239.0 mm2悬挑脚手架计算满足要求！3、多排悬挑架主梁验算计算书（阳台处） 计算依据： 1、建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-2010 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 3、建筑结构荷载规范GB50009-2012 4、钢结构设计规范GB50017-2003 5、混凝土结构设计规范GB50010-2010 一、基本参数主梁离地高度(m)60悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm)800主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)20主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)3900主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)133、200主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)2800梁/楼板混凝土强度等级C30 二、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1下撑340030503500是2上拉350030503500否 作用点号各排立杆传至梁上荷载标准值F(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)17.8610.760080027.8610.7160080039.9613.5300080049.9613.53800800 附图如下：平面图立面图 三、主梁验算主梁材134、料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.1主梁截面惯性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁允许挠度(mm)1/360 荷载标准值： q=gk=0.205=0.205kN/m 第1排：F1=F1/nz=7.86/1=7.86kN 第2排：F2=F2/nz=7.86/1=7.86kN 第3排：F3=F3/nz=9.96/1=9.96kN 第4排：F4=F4/nz=9.135、96/1=9.96kN 荷载设计值： q=1.2gk=1.20.205=0.246kN/m 第1排：F1=F1/nz=10.7/1=10.7kN 第2排：F2=F2/nz=10.7/1=10.7kN 第3排：F3=F3/nz=13.5/1=13.5kN 第4排：F4=F4/nz=13.5/1=13.5kN 1、强度验算 弯矩图(kNm) max=Mmax/W=9.245106/141000=65.568N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=18.871000881602-(88-6)140.22/(8113136、000006)=22.3N/mm2 max=22.3N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 变形图(mm) max=2.736mm=2lx/360=23900/360=21.667mm 符合要求！ 4、支座反力计算 设计值：R1=-2.055kN,R2=19.611kN,R3=32.493kN 四、下撑杆件验算 下撑杆材料类型槽钢下撑杆截面类型14a号槽钢下撑杆截面积A(cm2)18.51下撑杆截面惯性矩I(cm4)563.7下撑杆截面抵抗矩W(cm3)80.5下撑杆材料抗压强度设计值f(N/mm2)205下撑杆弹性模量E(N/mm2)206000下撑杆件截面回转半径i(cm)137、5.52对接焊缝抗压强度设计值ftw(N/mm2)185 下撑杆件角度计算： 1=arctanL1/L2=arctan(3050/3500)=41.07 下撑杆件支座力： RX1=nzR3=132.493=32.493kN 主梁轴向力： NXZ1=RX1/tan1=32.493/tan41.07=37.286kN 下撑杆件轴向力： NX1=RX1/sin1=32.493/sin41.07=49.457kN 下撑杆件的最大轴向拉力NX=maxNx1.Nxi=49.457kN 下撑杆长度： L01=(L12+L22)0.5=(30502+35002)0.5=4642.467mm 下撑杆长细比： 1138、=L01/i=4642.467/55.2=84.103 查钢结构设计规范GB50017-2003表C得，1=0.694 当大于0.6，1=0.664 轴心受压稳定性计算： 1=NX1/(1A)=49457.496/(0.6641851)=40.261N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 对接焊缝验算： =NX/(lwt)=49.457103/A=49.457103/1851=26.719N/mm2fcw=185N/mm2 符合要求！ 五、悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：N =|(-(+NXZ1)|/nz=|(-(+37.286)|/1=37.286kN 压弯构件强度：max=Mmax139、/(W)+N/A=9.245106/(1.05141103)+37.286103/2610=76.732N/mm2f=215N/mm2 塑性发展系数 符合要求！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=1.3 由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.85。 = Mmax/(bWx)=9.245106/(0.853141103)=76.861N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 六、锚固段与楼板连接的计算主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋140、压环钢筋直径d(mm)20梁/楼板混凝土强度等级C30压环钢筋1压环钢筋2 1、压环钢筋验算如下 锚固点压环钢筋受力：N/2 =2.055/2=1.027kN 压环钢筋验算： =N/(4A)=N/d2=2.055103/(3.14202)=1.635N/mm20.85f=0.8565=55.25N/mm2 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度 符合要求！4、型钢悬挑脚手架阳角位置计算书型钢悬挑脚手架(阳角B)计算书 计算依据： 1、建141、筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 2、建筑结构荷载规范GB50009-2012 3、钢结构设计规范GB50017-2003 一、基本参数 1、基本参数阳角处主梁悬挑方式联梁悬挑建筑物阳角处角度90梁/楼板混凝土强度等级C30阳角对角线上是否有主梁否 2、立杆荷载参数第几排立杆离墙距离a(m)荷载标准值F(kN)荷载设计值F(kN)10.4911.421.2911.4 3、外排立杆纵距序号外排立杆纵距lai(m)10.821.531.541.5 二、主梁布置及锚固参数主梁号内锚固点坐标x(m).y(m)角度(度)主梁自内锚固点伸出长度L(m)主梁锚固方式12.86,-1.142、65138.374.5压环钢筋23.237,-1.65126.873.75压环钢筋33.668,-1.65110.563.2压环钢筋44.1,-1.65902.95压环钢筋55.6,-1.65902.95压环钢筋平面图 三、联梁验算联梁材料类型槽钢联梁材料规格14a号槽钢联梁截面积A(cm2)18.51联梁截面惯性矩Ix(cm4)563.7联梁截面抵抗矩Wx(cm3)80.5联梁自重标准值gk(kN/m)0.145联梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)205联梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125联梁弹性模量E(N/mm2)206000联梁允许挠度1/400 1、第一排立杆处的联梁计算 计算143、简图如下： 荷载标准值： q=gk=0.145kN/m R=F1=9kN 荷载设计值： q=1.2gk=1.20.145=0.174kN/m R=F1=11.4kN 1）抗弯验算 =Mmax/W=5.511106/(80.5103)=68.46 N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2）抗剪验算 Vmax=10.526kN maxVmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=10.5261000581402-(58-6)1212/(856370006)=14.607N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3）挠度验算 max=1.923 mmla/400=1500/400=3.75mm144、 满足要求！ 4）支座反力计算 正常使用极限状态下： R1A=12.956kN； R1B=2.71kN； R1C=8.258kN； R1D=8.231kN； R1E=0.215kN； 承载能力极限状态下： R1A=16.392kN； R1B=3.426kN； R1C=10.449kN； R1D=10.41kN； R1E=0.267kN； 2、第二排立杆处的联梁计算 计算简图如下： 荷载标准值： q=gk=0.145kN/m R=F1=9kN 荷载设计值： q=1.2gk=1.20.145=0.174kN/m R=F1=11.4kN 1）抗弯验算 =Mmax/W=5.528106/(80.510145、3)=68.671 N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2）抗剪验算 Vmax=17.248kN maxVmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=17.2481000581402-(58-6)1212/(856370006)=23.934N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3）挠度验算 max=2.155 mmla/400=1501/400=3.752mm 满足要求！ 4）支座反力计算 正常使用极限状态下： R2A=17.518kN； R2B=4.448kN； R2C=10.438kN； R2D=8.947kN； R2E=0.136kN； 承载能力极限状态下： R2A=22.146、172kN； R2B=5.622kN； R2C=13.206kN； R2D=11.316kN； R2E=0.166kN； 四、主梁验算 1、1号主梁验算主梁材料类型工字钢主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.1主梁截面惯性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁允许挠度(mm)1/2501号主梁图 荷载标准值： q=gk=0.205kN/m 第一排立杆处：P1 =R1A=12.956kN； 第二147、排立杆处：P2 =R2A=17.518kN； 荷载设计值： q=1.2gk=1.20.205=0.246kN/m 第一排立杆处：P1 =R1A=16.392kN； 第二排立杆处：P2 =R2A=22.172kN； 计算简图如下： 1）抗弯验算 =Mmax/W=6.923106/(141103)=49.099 N/mm2f=215 N/mm2 满足要求！ 2）抗剪验算 Vmax=10.839kN maxVmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=10.8391000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=12.809N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3）挠度验算148、 max=0.824 mm2l/250=22393/250=19.144mm 满足要求！ 4）支座反力计算 设计值： R1=-1.434kN； R2=12.791kN； R3=28.314kN； 2、支撑杆件设置支撑点号支撑方式材料类型距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离n(mm)支撑件上下固定点的水平距离m(mm)是否参与计算1下撑槽钢217533502000是 3、下撑杆件验算 1）下撑杆件稳定性验算下撑杆材料类型槽钢下撑杆截面类型14a号槽钢下撑杆截面积A(cm2)18.51下撑杆截面惯性矩I(cm4)563.7下撑杆截面抵抗矩W(cm3)80.5下撑杆材料抗压强度设149、计值f(N/mm2)205下撑杆弹性模量E(N/mm2)206000下撑杆件截面回转半径i(cm)5.52 下撑杆件角度计算： 1=arctan(n1/m1)= arctan(3350/2000)=59.162 下撑杆件支座力： RX1=R3=28.314kN 主梁轴向力： NXZ1= RX1/tan1=28.314/tan(59.162)=16.904kN 下撑杆件轴向力： NX1= RX1/sin1=28.314/sin(59.162)=32.976kN 下撑杆件的最大轴向压力：NX=maxNX1 =32.976kN 下撑杆长度： L1=(m12+n12)0.5= (20002+33502150、)0.5=3901.602mm 下撑杆长细比： 1=L1/i=3901.602/55.2=70.681 查钢结构设计规范GB50017-2003表C得，1=0.774 轴心受压稳定性计算： 1 =NX1/(1A)=32976/(0.7741851)=23.017N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 2）下撑杆与建筑物下撑部位节点验算角焊缝焊脚尺寸hf(mm)6角焊缝强度设计值ffw(N/mm2)160 垂直焊缝长度方向的轴向力：N1=Nxz1=16.904kN 下撑杆支座处的剪力值：V1=Rx1=R3=28.314kN 假定压应力由水平焊缝承担，剪力由竖向角焊缝承受并沿竖向角焊缝均匀分布151、 焊缝正应力： f1=N1/helw=N1/0.7hf2(2b-tw)=16.904103/0.762(258-6)=18.294N/mm2fffw=1.22160=195.2N/mm2 符合要求！ 焊缝剪应力： f1= V1/(helw)=V1/(0.7hf2h/cos1)=28.314103/0.762140/cos(59.162)=12.342N/mm2ffw=160N/mm2 符合要求！ 角焊缝验算： (f1/f)2+f120.5=(18.294/1.22)2+12.34220.5=19.421N/mm2ffw=160N/mm2 符合要求！ 1.5maxt30.5，t0.5，tw0.5152、=4.743mmhf=6mm1.2mint3，t，tw=7.2mm 角焊缝焊脚尺寸满足构造要求 3）下撑杆与主梁节点验算下撑与主梁连接板长L(mm)200下撑与主梁连接板宽B(mm)120连接板厚t4(mm)8角焊缝焊角尺寸hf(mm)6角焊缝强度设计值ffw(N/mm2)160 角焊缝长度取连接板长度L的2倍 焊缝所受剪力V1=N主梁=Nxz1=16.904kN 焊缝所受压力为主梁在下撑杆处的支座力N1=Rx1=R3=28.314kN 焊缝正应力： f=N1/(helw)=N1/0.7hf2(L-2hf)=28.314103/0.762(200-26)=17.929N/mm2fffw=1.2153、2160=195.2N/mm2 符合要求！ 焊缝剪应力: f=V1/(helw)= V1/0.7hf2(L-2hf)=16.904103/0.762(200-26)=10.704N/mm2ffw=160N/mm2 符合要求！ 角焊缝验算： (f1/f)2+f120.5=(17.929/1.22)2+10.70420.5=18.181N/mm2ffw=160N/mm2 符合要求！ 1.5maxt40.5，t0.5，tw0.5=4.623mmhf=6mm1.2mint4，t，tw=7.2mm 角焊缝焊脚尺寸满足构造要求 4、悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：N=Nsz1-(Nxz1)=7.061154、kN 压弯构件强度：max=Mmax/(W)+N/A=6.923106/(1.05141000)+7.061103/2610=49.467 N/mm2f=215N/mm2 满足要求！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=0.99 由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.785。 = Mmax/(bWx)=6.923106/(0.785141103)=62.547N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 5、悬挑主梁与结构连接节点验算主梁外锚固点离建筑物距离155、(mm)250压环钢筋直径d(mm)16梁/楼板混凝土强度等级C30 锚固点压环钢筋受力：N/2 =1.434/2=0.717kN 压环钢筋验算: =N/(4A)=N/d12=1.434103/(3.14162)=1.784N/mm20.85f=0.8565=55.25N/mm2 满足要求 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度 五、主梁验算 1、2号主梁验算主梁材料类型工字钢主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.1主梁截156、面惯性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁允许挠度(mm)1/2502号主梁图 荷载标准值： q=gk=0.205kN/m 第一排立杆处：P1 =R1B=2.71kN； 第二排立杆处：P2 =R2B=4.448kN； 荷载设计值： q=1.2gk=1.20.205=0.246kN/m 第一排立杆处：P1 =R1B=3.426kN； 第二排立杆处：P2 =R2B=5.622kN； 计算简图如下： 1）抗弯验157、算 =Mmax/W=1.22106/(141103)=8.652 N/mm2f=215 N/mm2 满足要求！ 2）抗剪验算 Vmax=2.431kN maxVmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=2.4311000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=2.873N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3）挠度验算 max=0.099 mm2l/250=22000/250=16mm 满足要求！ 4）支座反力计算 设计值： R1=-0.171kN； R2=3.033kN； R3=7.109kN； 2、支撑杆件设置支撑点号支撑方式材料类型距主梁外锚固点水平距离(m158、m)支撑件上下固定点的垂直距离n(mm)支撑件上下固定点的水平距离m(mm)是否参与计算1下撑槽钢180033501700是 3、下撑杆件验算 1）下撑杆件稳定性验算下撑杆材料类型槽钢下撑杆截面类型14a号槽钢下撑杆截面积A(cm2)18.51下撑杆截面惯性矩I(cm4)563.7下撑杆截面抵抗矩W(cm3)80.5下撑杆材料抗压强度设计值f(N/mm2)205下撑杆弹性模量E(N/mm2)206000下撑杆件截面回转半径i(cm)5.52 下撑杆件角度计算： 1=arctan(n1/m1)= arctan(3350/1700)=63.094 下撑杆件支座力： RX1=R3=7.109kN 主159、梁轴向力： NXZ1= RX1/tan1=7.109/tan(63.094)=3.608kN 下撑杆件轴向力： NX1= RX1/sin1=7.109/sin(63.094)=7.972kN 下撑杆件的最大轴向压力：NX=maxNX1 =7.972kN 下撑杆长度： L1=(m12+n12)0.5= (17002+33502)0.5=3756.661mm 下撑杆长细比： 1=L1/i=3756.661/55.2=68.055 查钢结构设计规范GB50017-2003表C得，1=0.786 轴心受压稳定性计算： 1 =NX1/(1A)=7972/(0.7861851)=5.479N/mm2f=2160、05N/mm2 符合要求！ 2）下撑杆与建筑物下撑部位节点验算角焊缝焊脚尺寸hf(mm)6角焊缝强度设计值ffw(N/mm2)160 垂直焊缝长度方向的轴向力：N1=Nxz1=3.608kN 下撑杆支座处的剪力值：V1=Rx1=R3=7.109kN 假定压应力由水平焊缝承担，剪力由竖向角焊缝承受并沿竖向角焊缝均匀分布 焊缝正应力： f1=N1/helw=N1/0.7hf2(2b-tw)=3.608103/0.762(258-6)=3.905N/mm2fffw=1.22160=195.2N/mm2 符合要求！ 焊缝剪应力： f1= V1/(helw)=V1/(0.7hf2h/cos1)=7.10161、9103/0.762140/cos(63.094)=2.736N/mm2ffw=160N/mm2 符合要求！ 角焊缝验算： (f1/f)2+f120.5=(3.905/1.22)2+2.73620.5=4.211N/mm2ffw=160N/mm2 符合要求！ 1.5maxt30.5，t0.5，tw0.5=4.743mmhf=6mm1.2mint3，t，tw=7.2mm 角焊缝焊脚尺寸满足构造要求 3）下撑杆与主梁节点验算下撑与主梁连接板长L(mm)200下撑与主梁连接板宽B(mm)120连接板厚t4(mm)8角焊缝焊角尺寸hf(mm)6角焊缝强度设计值ffw(N/mm2)160 角焊缝长度取连162、接板长度L的2倍 焊缝所受剪力V1=N主梁=Nxz1=3.608kN 焊缝所受压力为主梁在下撑杆处的支座力N1=Rx1=R3=7.109kN 焊缝正应力： f=N1/(helw)=N1/0.7hf2(L-2hf)=7.109103/0.762(200-26)=4.502N/mm2fffw=1.22160=195.2N/mm2 符合要求！ 焊缝剪应力: f=V1/(helw)= V1/0.7hf2(L-2hf)=3.608103/0.762(200-26)=2.285N/mm2ffw=160N/mm2 符合要求！ 角焊缝验算： (f1/f)2+f120.5=(4.502/1.22)2+2.285163、20.5=4.34N/mm2ffw=160N/mm2 符合要求！ 1.5maxt40.5，t0.5，tw0.5=4.623mmhf=6mm1.2mint4，t，tw=7.2mm 角焊缝焊脚尺寸满足构造要求 4、悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：N=Nsz1-(Nxz1)=12.243kN 压弯构件强度：max=Mmax/(W)+N/A=1.22106/(1.05141000)+12.243103/2610=12.931 N/mm2f=215N/mm2 满足要求！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=1.164、3 由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.853。 = Mmax/(bWx)=1.22106/(0.853141103)=10.144N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 5、悬挑主梁与结构连接节点验算主梁外锚固点离建筑物距离(mm)250压环钢筋直径d(mm)16梁/楼板混凝土强度等级C30 锚固点压环钢筋受力：N/2 =0.171/2=0.086kN 压环钢筋验算: =N/(4A)=N/d12=0.171103/(3.14162)=0.213N/mm20.85f=0.8565=55.25N/mm2 满足要求 注：f为拉环钢筋抗拉强度，165、按混凝土结构设计规范9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度 六、主梁验算 1、3号主梁验算主梁材料类型工字钢主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.1主梁截面惯性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁允许挠度(mm)1/2503号主梁图 荷载标准值： q=gk=0.205kN/m 第166、一排立杆处：P1 =R1C=8.258kN； 第二排立杆处：P2 =R2C=10.438kN； 荷载设计值： q=1.2gk=1.20.205=0.246kN/m 第一排立杆处：P1 =R1C=10.449kN； 第二排立杆处：P2 =R2C=13.206kN； 计算简图如下： 1）抗弯验算 =Mmax/W=3.171106/(141103)=22.489 N/mm2f=215 N/mm2 满足要求！ 2）抗剪验算 Vmax=7.039kN maxVmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=7.0391000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=8.319N/mm2167、=125N/mm2 满足要求！ 3）挠度验算 max=0.194 mm2l/250=21705/250=13.64mm 满足要求！ 4）支座反力计算 设计值： R1=-0.925kN； R2=8.332kN； R3=17.035kN； 2、支撑杆件设置支撑点号支撑方式材料类型距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离n(mm)支撑件上下固定点的水平距离m(mm)是否参与计算1下撑槽钢155033501500是 3、下撑杆件验算 1）下撑杆件稳定性验算下撑杆材料类型槽钢下撑杆截面类型14a号槽钢下撑杆截面积A(cm2)18.51下撑杆截面惯性矩I(cm4)563.7下撑杆截面抵抗矩168、W(cm3)80.5下撑杆材料抗压强度设计值f(N/mm2)205下撑杆弹性模量E(N/mm2)206000下撑杆件截面回转半径i(cm)5.52 下撑杆件角度计算： 1=arctan(n1/m1)= arctan(3350/1500)=65.879 下撑杆件支座力： RX1=R3=17.035kN 主梁轴向力： NXZ1= RX1/tan1=17.035/tan(65.879)=7.628kN 下撑杆件轴向力： NX1= RX1/sin1=17.035/sin(65.879)=18.665kN 下撑杆件的最大轴向压力：NX=maxNX1 =18.665kN 下撑杆长度： L1=(m12+n1169、2)0.5= (15002+33502)0.5=3670.49mm 下撑杆长细比： 1=L1/i=3670.49/55.2=66.494 查钢结构设计规范GB50017-2003表C得，1=0.797 轴心受压稳定性计算： 1 =NX1/(1A)=18665/(0.7971851)=12.652N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 2）下撑杆与建筑物下撑部位节点验算角焊缝焊脚尺寸hf(mm)6角焊缝强度设计值ffw(N/mm2)160 垂直焊缝长度方向的轴向力：N1=Nxz1=7.628kN 下撑杆支座处的剪力值：V1=Rx1=R3=17.035kN 假定压应力由水平焊缝承担，剪力由竖向170、角焊缝承受并沿竖向角焊缝均匀分布 焊缝正应力： f1=N1/helw=N1/0.7hf2(2b-tw)=7.628103/0.762(258-6)=8.255N/mm2fffw=1.22160=195.2N/mm2 符合要求！ 焊缝剪应力： f1= V1/(helw)=V1/(0.7hf2h/cos1)=17.035103/0.762140/cos(65.879)=5.92N/mm2ffw=160N/mm2 符合要求！ 角焊缝验算： (f1/f)2+f120.5=(8.255/1.22)2+5.9220.5=8.991N/mm2ffw=160N/mm2 符合要求！ 1.5maxt30.5，t0171、.5，tw0.5=4.743mmhf=6mm1.2mint3，t，tw=7.2mm 角焊缝焊脚尺寸满足构造要求 3）下撑杆与主梁节点验算下撑与主梁连接板长L(mm)200下撑与主梁连接板宽B(mm)120连接板厚t4(mm)8角焊缝焊角尺寸hf(mm)6角焊缝强度设计值ffw(N/mm2)160 角焊缝长度取连接板长度L的2倍 焊缝所受剪力V1=N主梁=Nxz1=7.628kN 焊缝所受压力为主梁在下撑杆处的支座力N1=Rx1=R3=17.035kN 焊缝正应力： f=N1/(helw)=N1/0.7hf2(L-2hf)=17.035103/0.762(200-26)=10.787N/mm2f172、ffw=1.22160=195.2N/mm2 符合要求！ 焊缝剪应力: f=V1/(helw)= V1/0.7hf2(L-2hf)=7.628103/0.762(200-26)=4.83N/mm2ffw=160N/mm2 符合要求！ 角焊缝验算： (f1/f)2+f120.5=(10.787/1.22)2+4.8320.5=10.075N/mm2ffw=160N/mm2 符合要求！ 1.5maxt40.5，t0.5，tw0.5=4.623mmhf=6mm1.2mint4，t，tw=7.2mm 角焊缝焊脚尺寸满足构造要求 4、悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：N=Nsz1-(Nxz1)=10.173、653kN 压弯构件强度：max=Mmax/(W)+N/A=3.171106/(1.05141000)+10.653103/2610=25.5 N/mm2f=215N/mm2 满足要求！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=2 由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.929。 = Mmax/(bWx)=3.171106/(0.929141103)=24.208N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 5、悬挑主梁与结构连接节点验算主梁外锚固点离建筑物距离(174、mm)250压环钢筋直径d(mm)16梁/楼板混凝土强度等级C30 锚固点压环钢筋受力：N/2 =0.925/2=0.463kN 压环钢筋验算: =N/(4A)=N/d12=0.925103/(3.14162)=1.151N/mm20.85f=0.8565=55.25N/mm2 满足要求 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度 七、主梁验算 1、4号主梁验算主梁材料类型工字钢主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.1主梁截面175、惯性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁允许挠度(mm)1/2504号主梁图 荷载标准值： q=gk=0.205kN/m 第一排立杆处：P1 =R1D=8.231kN； 第二排立杆处：P2 =R2D=8.947kN； 荷载设计值： q=1.2gk=1.20.205=0.246kN/m 第一排立杆处：P1 =R1D=10.41kN； 第二排立杆处：P2 =R2D=11.316kN； 计算简图如下： 1）抗弯176、验算 =Mmax/W=23.456106/(141103)=166.355 N/mm2f=215 N/mm2 满足要求！ 2）抗剪验算 Vmax=22.107kN maxVmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=22.1071000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=26.126N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3）挠度验算 max=11.116 mm2l/250=21550/250=12.4mm 满足要求！ 4）支座反力计算 设计值： R1=-16.582kN； R2=39.034kN； 2、悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：N =Nsz1 =16.177、426kN 压弯构件强度：max=Mmax/(W)+N/A=23.456106/(1.05141000)+16.426103/2610=164.726 N/mm2f=215N/mm2 满足要求！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=2 由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.929。 = Mmax/(bWx)=23.456106/(0.929141103)=179.068N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 3、悬挑主梁与结构连接节点验算主梁外锚固点离178、建筑物距离(mm)250压环钢筋直径d(mm)16梁/楼板混凝土强度等级C30 锚固点压环钢筋受力：N/2 =16.582/2=8.291kN 压环钢筋验算: =N/(4A)=N/d12=16.582103/(3.14162)=20.628N/mm20.85f=0.8565=55.25N/mm2 满足要求 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度 八、主梁验算 1、5号主梁验算主梁材料类型工字钢主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2179、)26.1主梁截面惯性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁允许挠度(mm)1/2505号主梁图 荷载标准值： q=gk=0.205kN/m 第一排立杆处：P1 =R1E=0.215kN； 第二排立杆处：P2 =R2E=0.136kN； 荷载设计值： q=1.2gk=1.20.205=0.246kN/m 第一排立杆处：P1 =R1E=0.267kN； 第二排立杆处：P2 =R2E=0.166kN； 计算简图180、如下： 1）抗弯验算 =Mmax/W=0.709106/(141103)=5.028 N/mm2f=215 N/mm2 满足要求！ 2）抗剪验算 Vmax=0.814kN maxVmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=0.8141000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=0.962N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3）挠度验算 max=0.321 mm2l/250=21550/250=12.4mm 满足要求！ 4）支座反力计算 设计值： R1=-0.335kN； R2=1.493kN； 2、悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：N =Nsz1 =0.28181、7kN 压弯构件强度：max=Mmax/(W)+N/A=0.709106/(1.05141000)+0.287103/2610=4.899 N/mm2f=215N/mm2 满足要求！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=2 由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.929。 = Mmax/(bWx)=0.709106/(0.929141103)=5.413N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 3、悬挑主梁与结构连接节点验算主梁外锚固点离建筑物距离(mm)250压环钢筋直径d(mm)16梁/楼板混凝土强度等级C30 锚固点压环钢筋受力：N/2 =0.335/2=0.168kN 压环钢筋验算: =N/(4A)=N/d12=0.335103/(3.14162)=0.417N/mm20.85f=0.8565=55.25N/mm2 满足要求 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度