1、目录第一章 编制说明1第一节 单位工程简况1第二节 编制依据1第二章 方案设计2第一节 模板工程简况2第二节 方案设计4第三章 施工准备12第一节 进度计划12第二节 技术准备12第三节 劳动力准备12第四节 物资准备12第四章 施工工艺13第一节 施工顺序13第二节 支撑架搭设13第三节 模板安装18第四节 混凝土浇筑19第五节 模板拆除20第六节 后浇带施工21第五章 质量保证措施22第六章 安全文明施工措施23第一节 管理组织机构23第二节 安全管理措施24第三节 事故预防措施26第四节 浇筑混凝土安全措施28第五节 文明施工措施29第七章 监测措施29第一节 监测要求29第二节 监测内2、容30第三节 监测方法30第八章 应急救援预案31第一节 应急救援机构31第二节 应急救援机构职责31第三节 应急救援工作程序32第四节 应急救援装备32第五节 应急救援药品32第六节 应急救援措施33第七节 当地附近医院联系电话及线路图36第九章 计算书38第一节 8001350梁模板支撑计算书38第二节 4001900梁模板支撑计算书48第三节 3002700梁模板支撑计算书57第四节 4003500梁模板支撑计算书66第五节 3001000梁模板支撑计算书76第六节 600900梁模板支撑计算书87第七节 400900梁模板支撑计算书98第八节 300mm厚板计算书109第九节 标准层13、20mm厚板计算书117第十节 120mm厚板计算书（7。8M高)125第十一节 180mm厚板计算书133第一章 编制说明第一节 单位工程简况xx库房二期建设工程施工总承包及施工总承包管理与配合服务工程。本工程建设拟占地面积约为9730，净用地面积约为7770,总建筑面积约32300。4(地上21层，建筑面积约28921.7；地下1层,建筑面积约3378.7），建筑高度为87.1M（钢结构高度为97。6M）.标准层层高3.9m，首层层高4。2m，地下室层高5。5m。第二节 编制依据一、法律法规、标准规范、政策文件：1、 建设工程安全生产管理条例（国务院令393号）；2、 危险性较大的分部分项4、工程安全管理办法（建质20XX87号）；3、 危险性较大的分部分项工程安全管理办法广东省实施细则(粤建质20XX13号）；4、 建筑施工安全技术统一规范（GB5087020XX）；5、 建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-20XX）;6、 建筑施工临时支撑结构技术规范（JGJ30020XX）；7、 轮扣式钢管脚手架安全技术规程（DB44/T1876-20XX)；8、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ13020XX）；9、 建筑结构荷载规范（GB50009-20XX）;10、 钢结构设计规范GB5001720XX;11、 混凝土结构设计规范GB50010-20XX;12、 建筑地5、基基础设计规范GB5000720XX；13、 建筑施工安全检查标准（JGJ59-20XX）.二、辅助计算软件：xx筑工程施工安全辅助设计系统V5.18第二章 方案设计第一节 模板工程简况根据设计图纸,梁板情况如下：1、 板厚由300mm、180mm、150mm、120mm、100mm.验算采用5。5m高300mm厚地下室顶板、4。2m高180mm厚二层板、7.8m高120mm厚四层板、3。9m高120mm厚标准层板；2、 梁截面形式有：200400mm、200500mm、200600mm、200800mm、2001700mm、250600mm、250800mm、2501700mm、2502006、0mm、300600mm、300700mm、300800mm、3001000mm、3001020mm、3001350mm、3001500mm、3001900mm、3002700mm、350700mm、350800mm、3501700mm、400800mm、400900mm、4001200mm、4001350mm、4001900mm、4002000mm、4003500mm、500800mm、600800mm、600850mm、600900mm、6001150mm、700800mm、700850mm、7501000mm、8001350mm。梁截面验算分别采取地下室人防5.5m高8001350mm、7、地下室人防5.5m高700850mm、地下室5.5m高600900mm、地上13.5m标高4003500mm、四层梁7。8m高3001000mm、四层梁3.9m高3002700mm、4.2m高二层梁4001900mm、3.9m高标准层400900mm梁。3、墙柱截面尺寸有：300mm厚剪力墙、250mm厚剪力墙、200mm厚剪力墙、12001200mm方柱、700900mmL形柱、500700mmL形柱、600600mmL形柱、4001100mm L形柱、10001000mmL形柱等，验算墙柱见面选取为:300mm厚剪力墙、12001200mm方柱。本工程模板搭设分为普通支模及高大模板支模工程8、两部分，高大模板工程包括搭设高度超过8m和线荷载超过20kN/m的混凝土模板支撑工程，模板搭设具体情况如下表。表2。1 模板工程简况表编号位置楼层高度（m）验算梁截面编号（mm）楼板厚度(mm）支撑面搭设方式所属类型备注1地下室首层梁板C轴5。5KL2（6） 8001350300地下室C35底板500mm厚扣件式钢管脚手架高大支模荷载0.81。3524=25.92KN/M2地梁二层梁板E轴4。24001900100地下室C35顶板300mm厚扣件式钢管脚手架高大支模荷载0。41。924=19KN/M，加上施工荷载3地上四层边梁梁板E轴3.93002700120C35三层板100mm厚扣件式钢管9、脚手架高大支模荷载0。32.724=19.44KN/M，加上施工荷载4C47轴（地上13.5M处)13.54KL15(3) 4003500120地下室C35顶板300mm厚扣件式钢管脚手架高大支模独立框架梁无板，梁底支模高度13。53.5=10M；荷载0.43。524=33。6KN/M51/BE14轴四层梁板7.83001000120C35二层板100mm厚轮扣式钢管脚手架高支模三层架空6地下室非人防梁5。5600900300地下室C35底板500mm厚轮扣式钢管脚手架普通支模7楼层3.9400900120120厚C35楼板轮扣式钢管脚手架普通支模第二节 方案设计混凝土模板支撑体系采用搭设材料10、有：483。0钢管脚手架及配套扣件、轮扣式钢管脚手架及配套扣件、可调上托、可调下托、50100木枋、1830mm915mm18mm胶合板、12及14对拉螺杆及配套螺母、12止水螺杆及配套螺母、步步紧.模板工程支撑体系设计构造如下表2.2。1、表2。2.2、表2。2.3、表2。2.4、表2.2。5。表2.2。11 梁支撑体系设计构造表序号123结构构件梁梁梁截面尺寸800135040019003002700(梁顶标高13.5）楼板厚度300100120层高5。54.23.9搭设高度4.152。32。7支撑面500mm厚C35地下室底板300mm厚C35地下室顶板100mm厚C35三层板立杆支撑系11、统材料扣件式钢管脚手架扣件式钢管脚手架扣件式钢管脚手架纵距600600600横距600600600步距150015001500底模龙骨第一层50100木枋250100100木枋300100100木枋250第二层双钢管双钢管双钢管适用截面尺寸800135040019003002700计算书附后附后附后备注1、 除注明外，截面及厚度计量单位为mm，高度计量单位m.2、 梁的楼板厚度指梁两侧楼板的厚度。支撑系统的纵距横距步距单位为mm表2.2.1-2 梁支撑体系设计构造表序号456结构构件梁梁梁截面尺寸40035003001000600900楼板厚度无板120300层高13。57。85.5搭设高度112、06.84.6支撑面300mm厚C35地下室顶板100mm厚C35二层板500mm厚C35地下室底板立杆支撑系统材料扣件式钢管脚手架轮扣式钢管脚手架轮扣式钢管脚手架纵距600600600横距600600600步距150012001200底模龙骨第一层50100木枋20050100木枋30050100木枋300第二层双钢管双钢管双钢管适用截面尺寸40035003001000600900计算书附后附后附后备注3、 除注明外，截面及厚度计量单位为mm，高度计量单位m。4、 梁的楼板厚度指梁两侧楼板的厚度。支撑系统的纵距横距步距单位为mm表2。2.1-3 梁支撑体系设计构造表序号7/结构构件梁/截面尺13、寸400900/楼板厚度120/层高3.9/搭设高度3.78/支撑面120mm厚板面/立杆支撑系统材料轮扣式钢管脚手架/纵距900/横距900/步距1200/底模龙骨第一层50100木枋300/第二层双钢管/适用截面尺寸400900及梁截面为0.36的梁/计算书附后/备注5、 除注明外,截面及厚度计量单位为mm,高度计量单位m.6、 梁的楼板厚度指梁两侧楼板的厚度。支撑系统的纵距横距步距单位为mm表2。2.2-1板支撑体系设计构造表序号123结构构件板板板楼板厚度300120120层高5.57.83.9搭设高度5。27.683.78支撑面500mm厚C35地下室底板100mm厚C35二层板1214、0mm厚C35板立杆支撑系统材料轮扣式钢管脚手架轮扣式钢管脚手架轮扣式钢管脚手架纵距900900900横距900900900步距120012001200底模龙骨第一层50100木枋50050100木枋50050100木枋500第二层双钢管单钢管单钢管适用截面尺寸300厚板三层架空层板标准层板计算书附后附后附后备注7、 除注明外,截面及厚度计量单位为mm，高度计量单位m。8、 梁的楼板厚度指梁两侧楼板的厚度。支撑系统的纵距横距步距单位为mm表2.2.2-2板支撑体系设计构造表序号4/结构构件板/楼板厚度180/层高5.5/搭设高度5。32/支撑面500mm厚C35地下室底板/立杆支撑系统材料轮扣15、式钢管脚手架/纵距900/横距900/步距1200/底模龙骨第一层50100木枋500/第二层单钢管/适用截面尺寸二层180厚板及其它150厚板/计算书附后/备注9、 除注明外,截面及厚度计量单位为mm,高度计量单位m。10、 梁的楼板厚度指梁两侧楼板的厚度。支撑系统的纵距横距步距单位为mm表2.2.3 梁侧模设计构造表计算梁截面尺寸穿梁对拉螺栓备注直径排数水平间距800135012mm3600侧竖向龙骨用50*100木枋，横向用483.0双钢管，竖向等间距布置3排对拉螺杆，详见大样400190012mm4600侧竖向龙骨用50100木枋,横向用483。0双钢管,竖向等间距布置4排对拉螺杆，详16、见大样300270014mm4500侧竖向龙骨用100*100木枋,横向用483。0双钢管,竖向等间距布置4排对拉螺杆,详见大样400350014mm6600侧竖向龙骨用100100木枋，横向用483。0双钢管，竖向等间距布置6排对拉螺杆,详见大样300100014mm1900侧竖向龙骨用50*100木枋，横向用483。0双钢管,详见大样60090012mm1800侧竖向龙骨用50*100木枋，横向用483。0双钢管，详见大样40090012mm1600侧竖向龙骨用50*100木枋，横向用483.0双钢管，详见大样表2。2.4梁下模板及支架立面配置设计方案层高（mm）梁高（mm)支模高度（mm17、)18mm厚梁底模板支撑小檩高度100mm48钢管支撑托梁18mm厚垫板可调上托伸出长度（mm)可调下托伸出长度（mm)轮扣架配套（m)配置复核高度（mm)备注四项总高度18+100+48+18=184mm550050050002160。6+1。22+1.5500060049001160.6+1。22+1.549007004800160.6+1。22+1.5480080047002161000。6+1。23470085046502660.6+1.23465090046002160。6+1.234600115043502660。6+1。8+1。54350135041501663.8m高钢管41518、0采用钢管支撑200035002161000.6+1。22350042004003800161。23380060036001160。6+1。2+1。5360080034002160。6+1.22340090033001160.6+1.223300190023001162m高钢管2300采用钢管支撑390040035002161000.6+1。22350060033001160。6+1.22330080031002160。6+0.9+1。2310090030002162001.2+1。23000170022002160。6+1.2220027002200162m钢管2200梁面标高13。5m,采19、用钢管支撑7800100068002162001.256800120066002161.256600200058002161.24+0。65800135003500100002161009。5m钢管10000梁面标高13。5m,采用钢管支撑表2。2.5楼板下模板及支架的配置设计方案层高(mm）板厚（mm）支模高度（mm）18mm厚梁底模板支撑小檩高度100mm48钢管支撑托梁18mm厚垫板可调上托伸出长度(mm）可调底座伸出长度（mm)轮扣架配套（m)配置复核高度（mm）备注四项总高度18+100+48+18=184mm550030052002161.24520055001805320216120、201。245320390012037802161.22+0。93780780012076802961。847680420010041002161001。23410039001003800161。823800第三章 施工准备第一节 进度计划在进行工程施工前,需根据施工进度计划充分做好劳动力、材料、机具设备计划.第二节 技术准备在施工前进行图纸会审及完善施工组织设计方案这两项工作,并组织施工人员认真学习施工图纸、会审记录、施工方案和施工规范等技术文件，做好三级安全技术交底工作，减少和避免施工误差。第三节 劳动力准备根据开工日期和劳动力需要量计划，组织工人进场，并安排好工人生活.水、电管线架设和安21、装已完成,能够满足工程施工及工程管理、施工人员生活的用水、用电需要.做好施工人员进场的安全、质量、防火、文明施工等教育工作,进行岗前培训,对关键技术工种必须持证上岗,按规定进行三级安全技术交底,交底内容包括：施工进度计划；各项安全、技术、质量保证措施;质量标准和验收规范要求；设计变更和技术核定等。必要时进行现场示范，同时健全各项规章制度，加强遵纪守法教育。第四节 物资准备一、材料准备钢管及其配件的规格、性能及质量应符合现行行业标准的规定。钢管应平直，平直度允许偏差为管长的1/500;两端面应平整，不得有斜口、毛口；严禁使用有硬伤（硬弯、砸扁、裂缝等)及严重锈蚀的钢管，出现滑丝大螺栓必须更换。新22、进场的还应有出厂合格证明书及产品标志，周转使用的钢管及其配件应按规范的有关规定进行质量类别判定、维修及使用。确保材料质量合格,货源充足，按材料进场计划分期分批进场，并按规定地点存放，做好遮盖保护。二、机具准备根据施工机具需用量计划,做好机械的租赁和购买计划，并做好进场使用前的检验、保养工作，确保运转正常。三、周转材料准备做好模板、钢管支顶、对拉螺杆、木枋、轮式脚手架等周转料的备料工作，分批分期进场。第四章 施工工艺第一节 施工顺序梁和楼板的脚手架跨距和间距应按实际荷载经设计确定.流程顺序如下：弹出轴线及梁位置线，定好水平控制标高梁板顶架安装架设梁底木枋龙骨于顶托上梁底模及侧模安装架设板底木枋龙23、骨于顶托上楼板模板安装及验收梁板钢筋绑扎铺设及验收 梁板混凝土浇筑混凝土保养,达到设计要求 拆模令经监理审批，同意拆模,拆下顶托模板拆除第二节 支撑架搭设一、安装顺序：底座布置放纵横水平扫地杆（轮式脚手架立杆安装）自角部起依次向两边竖立底层立杆(横向杆扣接安装），底端与水平扫地杆扣接固定,固定底层杆前应校核立杆的垂直度,每个方向装设立杆后，随即装设第二层水平加固杆与立杆扣接固定，校核立杆和水平杆符合要求后，再全面检查一遍构架质量,确保构架质量要求后再进行第二步水平杆安装随后按搭设进程及时装设剪刀撑。二、支撑系统安装：1、支撑搭设前，按施工方案及有关规定的要求，实行公司、工程部、班组三级安全技术24、交底,并签字确认.2、对钢管及其配件进行检查和验收，严禁使用不合格的产品。3、对脚手架的搭设场地进行清理，不得有杂物。4、根据立杆平面布置图要求放线定位，先弹出钢管立杆位置线，垫板、底座安放位置要准确，搭设时可采用逐排和通层搭设的方法，并应随搭随设扫地杆水平纵横加固杆。5、立杆底座,在砼面垫木板。6、水平杆与立杆扣接牢固，钢管脚手架搭设的模板纵横扫地杆离地面高度不大于200mm（轮式脚手架小于550mm)。7、脚手架立杆的垂直度控制，立杆的全部绝对偏差50mm，在脚手架高度段H内，立杆偏差的相对值小于H/600。8、水平杆的接长应采用对接扣件，水平杆的对接扣件应交错布置，两根相邻水平杆的接头不25、宜设在同步同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向的错开距离大于500mm，各接头中心至近主节点的距离不宜大于跨段的1/3。9、立杆上的对接扣件应交错布置:两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。10、立杆、可调托座应根据支撑高度设置.11、立杆、水平杆及剪刀撑的布置应严格按要求布置。12、模板承重架应与已浇注的砼墙或柱作为拉结节点,增强整体稳定性.13、模板支架搭设完成后，必须先自检,再通知公司相关主管部门检查合格后,经过监理、监督站验收通过后,方可投入使用。三、轮扣式钢管脚手26、架支撑系统构造要求：1、立杆的构造应符合下列规定：1）每根立杆底部宜设置可调底座或垫板；2)立杆应采用连接套管连接，在同一水平高度内相邻立杆连接位置宜错开，错开高度不宜小于600mm;3)当立杆基础不在同一高度上时，应综合考虑配架组合或采用扣件式钢管杆件连接搭设。2、模板支撑架的剪刀撑设置应符合下列要求：1）搭设高度不大于5m的满堂模板支撑架，当与周边结构无可靠拉结时,架体外周应在竖向连续设置轮扣式钢管剪刀撑（轮扣式钢管剪刀撑示意图如图3、图4）或扣件式钢管剪刀撑连接（竖向剪刀撑的设置如图5、图6）；竖向剪刀撑的间距和单幅剪刀撑的宽度宜为58m,剪刀撑与横杆的夹角宜为4560;架体高度大于3倍27、步距时,架体顶部应设置一道水平扣件式钢管剪刀撑，剪刀撑应延伸至周边;2)当架体搭设高度大于5m且不超过8m时，应在中间纵横向每隔46m左右设置由下至上的连续竖向轮扣式钢管剪刀撑或扣件式钢管剪刀撑,同时四周设置由下至上的连续竖向轮扣式钢管剪刀撑或扣件式钢管剪刀撑,并在顶层底层及中间层每隔4个步距设置扣件式钢管水平剪刀撑，剪刀撑的搭设方式应按相关要求执行；3)搭设高度大于8m的满堂模板支撑架宜按本规程第10章的相关规定执行;4)支撑架的竖向剪刀撑和水平剪刀撑应与支撑架同步搭设，剪刀撑的搭接长度不应小于1m,采用扣件式钢管剪刀撑的且不应少于2个扣件连接，扣件盖板边缘至杆端不应小于100mm，扣件螺栓28、的拧紧力矩不应小于40Nm，且不应大于65Nm。5）当同时满足下列规定时，可采用无剪刀撑框架式支撑结构a。搭设高度在5m以下;b.被支撑结构自重的荷载标准值小于5kPa；c.支撑结构支承于坚实均匀地基土或结构土；d。支撑结构与既有结构有可靠连接。3、模板支撑架的高宽比不宜大于3,当高宽比大于3时，应在架体的周边和内部以计算确定水平间隔与竖向间隔距离,且设置连墙件与建筑结构拉结，当无法设置连墙件时，应设置钢丝绳张拉固定等措施。4、模板支撑架立杆顶层横杆至模板支撑点的高度不应大于500mm，丝杆外露长度不应大于300mm,可调托撑插入立杆长度不应小于150mm（图7)。5、模板支撑架可调底座调节丝29、杆外露长度不宜大于200mm，最底层横杆离地高度不应大于500mm。6、应设置纵向和横向扫地杆,且扫地杆高度不宜超过550mm.7、轮扣式脚手架支撑：轮扣式脚手架应该按照相关规范要求进行搭设，梁底立杆对称布置，当排至不合模数处时采用钢管将两端用扣件进行拉结，并且伸入对面不少于两条立杆.四、扣件式钢管脚手架高支模支撑系统构造要求：1、水平加固杆布置：按步距纵横设置，水平杆应顶至已浇筑混凝土的柱（或梁）上，以加强高支模的整体抗倾覆能力。为保证超高支模的整体稳定性,水平杆每隔一道均与普通支撑架纵横拉结,与混凝土结构柱拉结（抱柱）,碰到梁的部位与梁顶紧（即所有水平拉杆均与四周的建筑物顶紧顶牢）.除了设30、置扫地杆及每个步距处设置纵横向水平杆外。层高在820m的部分，最顶步距两水平杆中间增设一道水平加强杆，层高在20m以上的部分在最顶两步距水平杆中间各增设一道水平加强杆。2、剪刀撑布置：垂直剪刀撑在架体外侧周围应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度宜为46m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑与地面倾角宜4560，剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧,用扣件扣紧。层高在820。0m的部分超高支模，纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑，在有水平剪刀撑的部位，应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑。在竖向剪刀撑顶部交点平面31、应设置连续水平剪刀撑.水平剪刀撑至架体底平面距离与水平剪刀撑的间距不宜超过8m.当支架立柱高度5m，应在立柱周围外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距69m、竖向23m与建筑物结构设置一个固结点。超大截面梁两侧均设竖向剪刀撑。3、顶部及底部托座设置：支撑架顶部、底部采用可调托座。顶托螺杆不宜超过200mm，底托螺杆不宜超过200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm,安装时应保证上下同心。当超过200mm时，凡螺杆伸出长度超过规范要求时必须加设纵横钢管水平拉杆一道,其立杆承载力应按JGJ130规范要求相应折减。凡螺杆伸出长度超过规范要求时必须在螺杆位置加设纵横钢管水平拉杆一道。4、扫地32、杆设置:离地面200mm处设置通长纵横扫地杆一道,配配套底座或垫板，垫板厚度不能小于50mm。5、 楼梯、车道模板支撑：楼梯、车道处模板支撑架均采用扣件式钢管架搭设，详见大样图.第三节 模板安装1、梁底、梁侧模采用18mm胶合板,梁底平板模铺设在横枋木上,横枋搁置在顶托木上.2、楼板模采用18mm胶合板，板底横枋及顶托均采用50100mm木枋。3、模板的安装顺序如下：柱钢筋验收柱模板钢管支架安装顶托横楞梁底模梁侧模横楞楼板底模。4、模板存放在施工楼层上，应有可靠的防倾倒措施.两块模板应采用板面对板面的存放方法，长期存放应将模板联成整体.对没有支撑或自稳角不足的模板，应存放在专用的堆放架上,或者33、平卧堆放，严禁靠放到其他模板或构件上，以防下脚滑移倾翻伤人.5、梁模板的安装先在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线，按设计标高调整可调顶托的标高，将其调至预定的高度,然后在可调顶托的托板上安放木枋.固定木枋后在其上安装梁底龙骨。龙骨安装完成后，用胶合板安装梁底模板，并拉线找平.按设计要求：跨度大于4m的板,要求板跨中起拱1/400;当梁净跨大于5M时模板应起拱,起拱值为跨度的0.25%，悬挑梁当L2m时起拱值为跨度的0.3.主、次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安装后，再安装侧模、内龙骨、外龙骨、对拉螺拴及斜撑。为了防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模炸模、局部模板嵌入柱梁间，拆34、除困难的现象,可采取如下措施：a、支模应遵守侧模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。b、梁侧模必须有压脚板、斜撑（梁高0.8M以下的梁,0。8以上设置对拉螺栓），拉线通直将梁侧模钉固.c、砼浇筑前，模板应充分用水浇透。砼浇筑时，不得采用使支撑系统产生偏心荷载的砼浇筑顺序，泵送砼时,应随浇随捣随平整,砼不得堆积在泵送管路出口处。6、楼面模板的安装首先通线，然后调整钢管上可调顶托的标高，将其调到预定的高度，在可调顶托托板上架设木枋作托梁,托梁固定后架设横楞，然后在横楞上安装胶合板模板。铺胶合板时,可从四周铺起，在中间收口。若为压旁时，角位模板应通线钉固。第四节 混凝土浇筑一、浇35、筑方案根据本工程特点将混凝土浇筑方法划分如下：1、 地下室部分先浇筑墙柱混凝土,墙柱混凝土浇筑完成后再进行梁板钢筋绑扎,待梁板钢筋绑扎完成后进行梁板混凝土浇筑。2、 地上部分采取梁板柱一起浇筑的方式进行混凝土浇筑。3、 地上400*3500独立梁部分的混凝土浇筑方案为:先浇筑梁下两条独立装饰柱待柱达到一定强度后绑扎400*3500独立梁钢筋封两侧模板一次性分层浇筑该梁混凝土（分层厚度500mm)。二、施工方法1、准备工作、钢筋的隐蔽检查工作已经完成，并已核实预埋件、线管、孔洞的位置、数量固定情况无误。、模板的预检工作已经完成，模板标高、位置、尺寸准确符合设计要求，支架稳定,支撑和模板固定可靠，36、模板拼缝严密，符合规范要求。、由商品混凝土搅拌站实验室确定配合比及外加剂用量。、混凝土浇筑前组织施工人员进行方案的学习，由技术部门讲述施工方案，对重点部位单独交底，设专人负责，做到人人心中有数。、浇筑混凝土用架子、走道及工作平台，安全稳固,能够满足浇筑要求。、混凝土浇筑前，仔细清理泵管内残留物，确保泵管畅通，仔细检查井架加固情况。2、混凝土浇筑和振捣一般要求混凝土浇筑采用地泵由低处向高处浇捣施工方法；、本工程砼一次浇筑完毕局部进行分层连续浇筑.如必须间歇，间歇时间应尽量缩短并在下层混凝土和凝前将上层混凝土浇筑完毕，梁浇筑速度应控制在2。5m/h。、浇筑混凝土时设专人看模,经常观察模板、支架、钢37、筋、预埋件和预留洞的情况，当发生变形移位时立即停止浇筑,并在已浇筑的混凝土初凝前修整完好。、使用30或50插入式振捣棒要快插慢拔，插点呈梅花形布置，按顺序进行，不得遗漏，移动间距不大于振捣棒作用半径的1.5倍,振捣上一层时插入下一层混凝土结合部以消除两层间的接缝,振捣时间以混凝土表面出现浮浆及不出现气泡,下沉为宜。、梁分层（厚度宜为300500）浇筑,当达到板底位置时与板的混凝土一起浇筑，随着阶梯形的不断延展,则可连续向前推进，倾倒混凝土方向与浇筑方向相反，当浇注至梁截面3/4高时，应加强对支顶变形的监控。、梁侧及梁底部位要用振动棒捣密实，梁、柱节点钢筋较密时应小直径振动棒捣实,并加密振点。浇38、筑板的混凝土虚铺厚度要略大于干板厚，振捣完毕后用专用刮尺刮平.、砼浇注应符合施工规范要求。、泵送砼应随浇、随捣、随平整，砼不得堆积在泵管口附近。3、混凝土养护、浇筑完梁、板后在12小时以内对混凝土加以覆盖并保湿养护。、养护时间不少于14d第五节 模板拆除一、模板拆除1、上层施工时,保留下一层梁板模板.2、拆除顺序：梁上顶托梁底木枋梁底模板板上顶托板底木枋板底模板纵横水平拉杆剪刀撑钢管架下托座垫木。3、支撑系统的水平纵横杆、剪力撑等不得随意拆除。4、拆除每层支撑及模板前，应将该层混凝土试件送实验室检测，当试块达到规定的强度达到下列要求后,并呈报监理公司经监理工程师同意并办理好书面手续后，方可拆除39、。1)、板：当跨度2m时为 50;当跨度 2，8时为75%；当跨度 8为 100;2）、梁、拱、壳：当跨度8时为 75;当跨度8时为100；3)、悬臂构件:不管跨度多大，均必须达到1005、侧模拆除时的混凝土应能保证其表面及棱角不受损伤。6、拆除4m高度以上梁、柱、墙模板时，应搭设脚手架或操作平台，设防护栏杆。拆除时逐块拆卸，不得成片松动、撬落或拉倒.7、拆除平台、楼板的底模时，应设临时支撑,防止大片模板坠落。拆立柱时，操作人员应站在待拆范围以外安全地区拉拆，防止模板突然全部掉落伤人.8、严禁站在悬臂结构上面敲拆底模。严禁在同一垂直平面上操作.9、严格控制模板及其支架拆除的顺序。10、拆除脚手40、架支撑前，应清除支模支撑上存留的零星物件等杂物。11、拆除脚手架支撑时,应设置警戒区和警戒标志,并由专职人员负责警戒,拍安全员旁站巡视。12、拆除模板和支顶时，先将可调顶托松下，用钢钎撬动模板，使模板卸下，取下模板和木枋,然后拆除水平拉杆、剪刀撑。模板拆除后，要清理模板面，涂刷脱模剂。13、脚手架支撑的拆除应在统一指挥下，按后装先拆、先装后拆的顺序及下列安全作业的要求运行：（1)脚手架支撑的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行；（2）同一层的构配件和拉件应按先上后下、先外后里的顺序进行。（3)通长水平杆，必须在脚手架支撑拆卸到相关的钢管时方可拆除。(4）工人必须站在临时设置的脚手板上进行41、拆卸作业,并按规定使用安全防护用品.（5)拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖,拆下的连接棒应放入袋内，交叉支撑应先传递至地面并放室内堆存.（6）拆卸连接部件时，应先将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至开启位置，然后开始拆除，不得硬拉，严禁敲击。二、模板清理1、模板清理维修拆除后的模板运至后台进行清理维修，将模板表面清理干净，板边刷封边漆，堵螺栓孔，要求板面平整干净，严重破损的予以更换。2、模板的堆放现场拆下的模板不要乱放，须修整的及时运至后台。清理好的模板所放地点要高出周围地面150mm，防止下雨时受潮。3、模板拆除成品保护要求：(1）拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和楞42、角。（2)坚持每次使用后清理板面。（3）按楼板部位层层复安,减少损耗。（4）材料应按编号分类堆放。（5)对已完成的混凝土楼面应加以保护,工人不得将材料用力抛掷向楼面。第六节 后浇带施工后浇带部位模板自成体系搭设，与其它梁板模板各自独立搭设，并设置水平加固杆把后浇带的支撑系统与其两侧的支撑系统连接成一体,保证整个模板系统的整体稳定性。同时也可满足后浇带混凝土的浇筑。支模时先支后浇带处的模板，然后在支其两侧的模板，并用扣件连接，使模板系统连成整体。混凝土梁板强度达到拆模时，后浇带该跨模板保留，待后浇带部分混凝土浇筑完,强度达到拆模强度并经监理批准同意后方可拆除此部分的模板。第五章 质量保证措施1、43、模板及其支架须符合选材和材质的有关要求，同时还须符合下如规定：（1）保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置的正确。（2）具有足够的承载力、刚度和稳定性，并不致发生不允许的下沉和变形。(3）构造简单、装拆方便,便于后继工序的施工。（4）模板内侧要平整，接缝严密，接缝不应漏浆.（5)模板的设计、制作和施工应符合国家现行标准的相应规定。配制木模板尺寸时，要考虑模板拼装接合的需要，适当加长或缩短某一部位长度。（6）模板应构造简单，装拆方便,并便于钢筋的绑扎与安装和混凝土的浇筑及养护等工艺要求。2、模板安装须符合下如规定：(1）模板安装前应对操作人员进行技术交底。（2)现浇钢筋混凝土梁、板，模板应按44、设计要求起拱：跨度大于4m的板，要求板跨中起拱1/400；当梁净跨大于5M时模板应起拱,起拱值为跨度的0。25，悬挑梁当L2m时起拱值为跨度的0。3%.（3）采取分层分段支模的方法，安装上层模板及其支架应满足下列要求：下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力或加设支架支撑；上层支架的立柱应对准下层支架的立柱，并铺设垫板；固定在模板上的预埋件和预留孔洞均不得遗漏，安装必须牢固，位置准确；注意控制模板安装的偏差。（4)模板工程完成后要按照设计图纸要求检查轴线位置、相邻标高关系、几何尺寸、形状、垂直度等，并仔细检查各构件是否牢固，经质安员、技术员复核合格后方能浇筑混凝土。在浇筑混凝土过程中派专人经常检查45、。如发现变形、松动等现象，应及时修整牢固。（5）模板安装和预埋件、预留孔洞的允许偏差和检验方法必须符合有关规定。模板及其支架必须保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置正确.3、模板支撑组装完毕后应进行下列各项内容的验收检查，并必须符合本方案设计要求及规范要求:(1）钢管设置情况是否按本方案搭设；（2）交叉支撑、纵横水平拉杆、扫地杆及剪刀撑等配置情况；（3）钢管横杆荷载状况;（4）底座、托顶螺旋杆伸出长度；（5）限位销等扣件牢固情况；（6）垫木情况。4、本工艺应具备以下主要质量记录:（1）根据规范要求所形成的施工组织设计文件；(2）脚手架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志；（3）脚手架工程46、的施工记录及质量检查记录；（4）模板检验批质量验收记录（5）模板分项工程质量验收记录。第六章 安全文明施工措施第一节 管理组织机构为了模板工程施工能安全、高效的进行,工程部成立模板工程施工管理组织机构即专项安全管理小组，详如下表6.1。小组由工程经理任组长,工程技术负责人任副组长，工程部安全员及木工班班组长任组员。公司本部按公司管理程序设相应的安全管理部门。表6。1 模板工程安全管理小组组内职务姓名电话备注组长林正秀13580399134工程经理副组长陈文星13924991562技术负责人主要组员周帮亮13316238736安全主管,专职安全员乔琛13662373579专职安全员江有根138247、4452233专职安全员廖海旭18620933466专职安全员监测单位监测周志强13828298901总施工模板班组长模板班组长外架班组长外架班组长（钢管支撑）管理机构的职责与分工如下:1、组长:负责模板工程搭设的全面指挥工作，统一对人员，材料物资等资源的调配。2、副组长(技术负责人）:总协调指挥，后勤保障工作,安全技术责任人，负责搭设、拆除及浇筑前技术指导工作。3、组员（总施工员):负责模板工程搭设、拆除及混凝土浇筑的施工管理。4、组员(专职安全员）：负责现场模板工程施工的安全检查工作，并负责事故的上级汇报工作，同时负责执行工程部下达的相关指令。5、组员（监测员）：负责模板支撑系统的监测工作48、。6、其他主要组员：做好模板工程搭设的协调与配合工作，同时负责执行工程部下达的相关指令.第二节 安全管理措施1、对轮扣式钢管脚手架支撑模板及高大模板工程进行讨论研究,选择合适的支撑体系,编制安全专项施工方案，并经审批后实施；.2、施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作,应在模板工程搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人进行安全技术交底.3、对钢管、配件、拉杆等应进行检查验收，严禁使用不合格的材料。4、搭拆钢管脚手架支撑必须由专业架子工担任,并按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规划（GB5036）考核合格，持证上岗。搭拆脚手架支撑时工人必须戴安全帽，穿防滑鞋，系安全带.5、支模完毕，并经验49、收合格后，方能进行下一工序操作。6、模板工程施工现场作业人员不得从支撑系统上爬下，应从外排栅进入工作面。7、模板工程搭设、拆除和砼浇筑期间，应设置警戒区,无关人员不得进入，并由安全员在现场监护。8、支撑系统安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向，不得相对进行，以免结合处错位，难于连接。9、水平拉杆、剪刀撑安装应符合构造要求,并与支撑系统的搭设同步进行。10、可调底座、顶托处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。11、泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处.12、应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。13、水平拉杆、剪刀撑50、不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后立即恢复.14、操作层（楼层）上施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得在脚手架支撑上集中堆放模板、枋木、钢筋等物件.严禁在脚手架支撑上拉缆风绳或固定、架设砼泵、泵管及起重设备等。15、在顶架搭设过程中要实行严格的监控，由专职施工员进行现场指挥监督，随时纠正可能出现的质量安全隐患。搭设前要进行班前安全技术交底，搭设完毕后要进行自检,若发现有松动、倾斜、弯曲、不牢固等现象，必须及时进行整改，整改有困难的，要有可行的拉方案方可施工.16、模板工程安装完毕后，进行自检,自检验收合格后报监理单位（对高大支模还应报安监站）进行验收,验收合格后才能绑扎钢筋、51、浇筑混凝土。17、在浇筑砼前重点检查、巡查的部位：(1)杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。（2）地基是否积水，底座是否松动。（3）钢管、剪刀撑等杆件是否有变形的现象。（4）安全防护措施是否符合规范要求。（5）在浇筑梁板板砼过程中，支架下面要安装照明灯,在安全员的监督下，派木工进行巡查,负责检查模板、支顶，若发现异常,立即停止浇筑砼，并及时组织人员进行拉处理，保证浇筑工作正常进行。泵送砼时，应随浇、随捣、随平整，砼不得堆积在泵送管道出口处。（6)支撑架在使用过程中，严禁拆除任何杆件或零配件，如防碍作业需拆除个别杆件时，需经技术负责人同意并采取可靠措施后方可拆除，作业完成后52、，马上复原。(7）拆除时应采用先搭后拆、后搭先拆的施工顺序.(8）拆除模板支撑时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。（9）施工现场带电线路,如无可靠绝缘措施，一律不准与支架接触。（10)设立支架维护小组，对拆下来的钢管及配件应及时清除杆件及螺纹的沾污物，并加油保养，对受损伤、变形的构件应及时修理，按品种、规格分类整理存放，妥善保管。（11）混凝土浇筑过程中派专人监管,严禁闲杂等无关人员进入支撑架内.第三节 事故预防措施一、 预防坍塌的措施一般引起坍塌事故主要因素是设计出错、不按方案施工及材料不合要求造成,根据以往经验,采取以下措施：1、模板作业前，根据设计图纸，按施工工艺、作业条件及周边环境编制53、施工方案，并严格按照已审批的施工方案进行作业.2、模板支撑立柱基础应牢固,对高大支模还应按监测单位的设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量.斜支撑和立柱应牢固拉接，形成整体。3、模板作业时,指定专人指挥、监护，出现位移、开裂及渗漏时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排队后，方可作业。4、板面堆放模板时，严格控制数量、重量,防止超载。5、装钉楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等拿起堆放稳妥，以防事故发生。6、拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人.二、 预防物体打击的措施1、作业人员进入施工现场必须按规定佩带安全帽。2、边长小54、于或等于250mm的预留洞口必须用坚实的盖板封闭，用射钉钉好或用砂浆固定.3、作业过程一般常用工具必须放在工具袋内,物料传递不准往下或向上乱抛材料和工具等物件。所有物料应堆放平稳,不得放在临边及洞口附近，并不可妨碍通行。4、高处作业时，材料必须码放平稳、整齐。手用工具应放人工具袋内，不得乱扔乱放，搬手应用小绳系在身上，使用的铁钉不得含在嘴中。5、拆除或安装模板时要在设置警戒区域、有人监护的条件下进行.6、对拆卸下的模板、门架钢管等要及时清理和运走，不得在楼面上任意乱放或向下丢弃，严禁从高处向下方抛物料,搬运模板时应稳拿轻放.三、 预防高空坠落的措施1、对从事高处作业人员要坚持开展经常性安全宣传55、教育和安全技术培训，使其认识掌握高处坠落事故规律和事故危害，牢固树立安全思想和具有预防、控制事故能力，并要做到严格执行安全法规,当发现自身或他人有违章作业的异常行为，或发现与高处作业相关的物体和防护措施有异常状态时，要及时加以改变使之达到安全要求,从而为预防、控制高处坠落事故发生。2、高处作业人员的身体条件要符合安全要求。不准患有高血压病、心脏病、贫血、癫痫病等不适合高处作业的人员，从事高处作业；对疲劳过度、精神不振和思想情绪低落人员要停止高处作业;严禁酒后从事高处作业。3、高处作业人员的个人着装要符合安全要求。如：根据实际需要配备安全帽、安全带和有关劳动保护用品；不准穿高跟鞋、拖鞋或赤脚作业56、；悬空高处作业要穿软底防滑鞋；不准攀爬脚手架上下，也不准从高处跳上跳下.4、要按规定要求支搭各种脚手架。脚手板要铺严,板头、排木要绑牢,不准留探头板。5、要按规定要求设置安全网，施工层采用立网做防护时，应保证立网高出建筑物1.2m以上，而且立网要搭接严密，并要保证规格质量，使用安全可靠,严禁在高空将材料或工具随处抛掷。6、要切实做好洞口处的安全防护。7、在操作面下1.5m处拉设白色兜底粗网或者用双层安全立网。8、在没有可靠的防护设施时，高处作业必须系安全带，否则不准在高处作业。同时安全带的质量必须达到以使用安全要求，并要做到高挂低用.9、登高作业前,必须检查脚踏物是否安全可靠,如脚踏物是否有承57、重能力等。10、不准在六级强风或大雨、雾天气从事露天高处作业。另外，还必须做好高处作业过程中的安全检查，如发现人的异常行为、物的异常状态，要及时加以排除，使之达到安全要求，从而控制高处坠落事故发生.四、 预防触电的措施1、现场施工用电必须由专业电工来从事作业,未经电气作业专业培训的人员不得随便接电线、运用电气设备. 2、使用手持电动机械和其他电动机械时，要严格按照有关规范要求进行作业。 3、电器线路或机具发生故障时，要找电工修理，作业者不能自行修理. 4、作业完毕要把电闸拉下，锁好电闸箱。电闸箱内不许放置任何物件、工具。 5、在搬扛较长的金属物体如钢筋、钢管等材料时，不要碰触到电线,特别是高压58、输电线路。 6、电气设备不得带故障运行.任何电气设备在未验明无电之前，一律认为有电,不要盲目触及。对挂有“禁止合闸等标牌，非有关人员不得移动。 7、电气设备必须有保护性接地、接零装置，并经常对其进行检查，保护连接的牢固。 8、需要移动某些非固定安装的电气设备，如照明灯、电焊机灯时，必须先切断电源再移动。移动中，要防止导线被拉断。 9、工人经常接触和使用的配电箱、配电板、闸刀开关、按钮开关、插座、插销以及导线等，必须保持安全完好，不得有破损。五、 预防火灾的措施1、施工现场制定消防措施、制度,合理配备各种灭火器材.2、建筑工地现场范围内（包括作业楼层）凡需要动火作业的必须严格执行临时动火“三级”59、审批制度，领取作业许可证后方能动火作业。3、消防工具要有专业人管理，并定期进行检查和实验，确保使用可靠。4、木材堆垛的面积不要过大,堆与堆之间应该保持一定的距离。施工现场、加工作业场所和材料堆置场内的易燃、可燃杂物应该及时清理，做到下班前地清洁.5、建筑工地施工楼层作业、木工制作模板场地遗留的木糠创花以及装饰作业遗留的易燃物体，必须做到每天下班前清理干净不留火险隐患。6、用火用电,从严管理.严禁在木工间、发电机、配电房、油漆工作间及储存易燃易爆危险物品的仓库、材料物资仓库等地方吸烟。工作应指定吸烟地点。不准私自设炉生火做饭，禁止使用电炉.7、建筑工地的木工房、材料物资仓库是工地的防火要害部位，60、应配备足够的干粉灭火器材和泡沫灭火机，并设置防火警示牌。8、工地现场烧焊作业，烧焊前要清理现场易燃杂物，做好防火措施，烧焊中要有人跟焊看火，烧焊后要彻底熄灭火种。严禁在易燃场所进行烧焊作业。9、施工作业必须配备足够的水压消防水及水栓。第四节 浇筑混凝土安全措施1、 浇筑混凝土前，必须确保混凝土模板工程已经相关单位质量、安全验收合格并形成文字记录，在超过一定规模的危险性较大的高支模验收“双确认”前未经验收严禁进行混凝土浇筑.2、 浇筑混凝土前,必须先对混凝土工及模板、钢筋跟班工人进行安全技术交底，交底内容包括浇筑区域、浇筑预计时间、浇筑顺序、浇筑工艺、人员安排、疏散应急及其他注意事项等。未经交底61、人员不得进入混凝土浇筑区域。3、 由于本工程总建筑高度高，综合考虑安全性与经济性以及环境因素,地下室剪力墙柱及梁板混凝土采用一台天泵及一台地泵进行混凝土浇筑，13.5M标高处梁采用天泵浇筑，其他墙柱梁板选择地泵进行浇筑。4、 优先采用先浇筑墙柱、再绑扎梁板钢筋进行梁板混凝土浇筑的浇筑方式。如个别施工区段墙柱需与梁板同时浇筑，则必先进行墙柱混凝土浇筑，后进行梁板混凝土浇筑。浇筑梁板混凝土时，应按主梁次梁楼板挑梁檐板的顺序进行浇筑，防止出现偏心荷载而使支架失稳。不得采用无方向或沿某一边（梁）或某一角(柱）开始的单方向的浇筑方式。5、 浇筑混凝土前，模板工应再次全面检查支架情况，发生螺栓松动等现象及62、时处理.6、 严格控制模板支架承受的荷载，模板及其支撑体系的施工荷载应做到均匀分布，并不得超过设计要求；但当出现因超载、偏心荷载、外力冲击振动等因素而使模板支架失稳、倾斜、下沉等险情时，应紧急撤出作业区全部人员至安全区域，确保人身安全，然后采取妥善排除措施。经排除并确认安全后，方可继续进行混凝土浇筑工作.第五节 文明施工措施1、所有施工人员进入施工现场必须遵守安全文明施工的有关规定,严格按照安全技术操作规程进行操作。并必须于施工前对施工班组进行入场三级教育，经考核合格后，方准许进场施工.支模过程中应遵守安全操作规程，如遇中途停歇，应将就位的支顶、模板联结稳固，不得空架浮搁。安装高支模模板时应搭63、设工作平台，并于其下1。5m处拉设兜底网。2、拆模间歇时应将松开的部件和模板运走,防止坠下伤人。拆模时应搭设脚手架.拆楼层外边的模板时应设脚手架或在拆除层的下边支挑安全网,防止高空坠落和防止模板向外倒跌.3、平模存放时，必须满足地区条件所要求的自稳角。长期存放应将模板联成整体。对没有支撑或自稳角不足的模板，应存放在专用的堆放架上，或者平卧堆放，严禁靠放到其他模板或构件上，以防下脚滑移倾翻伤人。4、模板起吊前应检查吊装用绳索、卡具及模板上的吊环是否牢固可靠，然后将吊钩挂好，拆除临时支撑，稳起稳吊,防止模板大幅度摆动或碰倒其他模板。第七章 监测措施由于模板工程涉及超高支模因此高大支模工程必须进行自64、动化监测，详见第三方监测方案。第一节 监测要求根据广州市城乡建设委员会关于进一步加强危险性较大的混凝土模板支撑工程和承重支撑体系安全监测工作的通知（穗建质20XX168号）广州市住房和城乡建设委员会关于推进全市超过一定规模危险性较大的混凝土模板支撑工程和承重支撑体系自动化安全监测工作的通知（穗建质20XX1006号)的要求，建设单位应委托有监测能力的第三方监测单位对危险性较大的高支模进行预压监测和混凝土浇注过程中的安全监测，积极采用实时监测的自动化措施，保证监测数据的及时性和有效性。在高大支模施工前，监测单位必须根据专项施工方案编制高大支模监测方案,经建设单位代表、施工单位技术负责人和工程总监65、审核签字确认后方可实施,并留存在现场备查。监测单位必须严格按照监测方案开展实时安全监测,发现问题及时反馈委托单位.施工单位技术负责人、工程总监和安全监督机构监督员应检查高支模工程是否开展了第三方监测，在超过一定规模的危险性较大的高支模验收“双确认”前，重点检查监测工作是否严格按照监测方案实施.监测值超过预警值时，监测单位应及时通知现场工程负责人和监理人员,排除影响安全的不利因素；当监测值超过报警值时，现场作业人员应停止施工，迅速撤离，并通知现场工程负责人、工程总监和安全监督员；险情排除后，经现场工程负责人、工程总监和监督员确认后，方可继续施工.监测结束后监测单位应提交完整的监测报告,报告内容包66、括：工程简况、监测工程和各测点布置图、所采用仪器和监测方法、监测数据和结果、监测结果评价等.第二节 监测内容根据本工程的规模及实际情况,选择具有代表性的关键部位和薄弱部位进行施工监测。监测的内容包括支架的水平位移、模板沉降、立杆轴力和杆件倾角等，监测预警值如下表:工程预警值立杆垂直度全高10mm支撑沉降8mm立杆钢管弯曲3mL4m124mL6.5m20水平杆、斜杆钢管弯曲L6.5m30第三节 监测方法一、 监测点布设具体布置详监测点布置图。二、 监测方法支撑的变形监测采用水准仪进行。做法是:在首层柱的侧面标示出观测基准点,分别在支撑杆上标示观测点（位置在首层结构面上约1。5m处）.在整个浇筑混67、凝土的过程中，安装专人在首层外围进行监测。详细监测方法另详建设单位的第三方监测单位编制的监测实施方案.三、 监测时间和频率在浇筑砼过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过 2030分钟一次.在砼初凝前后及砼终凝前后也应实施实时监测，监测频率可根据现场实际情况进行调整。监测时间应控制在模板工程使用时间至砼终凝后。四、 超限响应措施当监测数据超过上表预警值时必须立即停止浇筑砼,疏散人员，并向有关部门报告。第八章 应急救援预案在模板工程区域内施工极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大伤亡事故.本预案针对梁板模板工程施工可能发生的高空坠落、模板坍塌、物体打击触电、火灾等紧急情况的应急准备和响应68、。火警：119 公安：110 医疗:120 交通：122第一节 应急救援机构应急救援机构设置同安全管理组织机构。组内职务姓名电话备注组长林正秀13580399134工程经理副组长陈文星13924991562技术负责人主要组员周帮亮13316238736安全主管，专职安全员乔琛13662373579专职安全员江有根13824452233专职安全员廖海旭18620933466专职安全员监测单位监测周志强13828298901总施工模板班组长模板班组长外架班组长外架班组长（钢管支撑）第二节 应急救援机构职责1、负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。2、负责突发事故的预防措施和各类应急救69、援实施的准备工作,统一对人员，材料物资等资源的调配.3、进行有针对性的应急救援应变演习,有计划区分任务，明确责任。4、当发生紧急情况时，立即报告公司相关主管部门并及时采取救援工作,尽快控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府部门的帮助。第三节 应急救援工作程序1、当事故发生时小组成员立即向组长汇报,由组长立即上报公司，必要时，汇报当地有关部门，以取得政府部门的帮助。2、由应急救援小组组织工程部全体员工投入事故应急救援抢险工作中，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作.3、事故发生时,组长不在现场时，由在现场的其他组员作为临时负责人指挥安排。4、事故发生时，应急救援小组立即组织营救70、受害人员，组织撤离或者采取其他措施保护危害区域内的其他人员。抢救受害人是应急救援的首要任务，在应急救援行动中，快速、有序、有效地实施现场急救与安全转送伤员降低伤亡率，减少事故的损失。5、事故发生后迅速控制危险源，对事故造成的危害进行监测、测定事故危害区域、危害性质及危害程度。做好现场清洁，消除危害后果。查清事故原因，查明人员伤亡情况，协助上级部门对事故调查。6、工程部指定专人负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。第四节 应急救援装备应急救援装备包括值班电话、报警电话、无线对讲机、灭火器材、消防专用水管、消防水池、防毒面具、应急药箱、担架、抽水机及切割机等.第71、五节 应急救援药品1、外用药:双氧水、雷佛奴尔水、红药水、碘酒、消毒的棉签、药棉、纱布、胶布、绷带、创可贴、跌打万花油、眼水、眼膏、磺胺结晶、烫火膏、清凉油或驱风油、三角巾、急救包.2、内服药:人丹、十滴水、保济丸或藿香正气丸、一般退烧药品。第六节 应急救援措施一、物体打击急救措施（1）当发生物体打击事故后，抢救的重点放在对颅脑损伤、胸部骨折和出血上进行处理。发生物体打击事故,应马上组织抢救伤者脱离危险现场，以免再发生损伤。（2）在移动昏迷的颅脑损伤伤员时，应保持头、颈、胸在一直线上,不能任意旋曲。若伴颈椎骨折,更应避免头颈的摆动，以防引起颈部血管神经及脊髓的附加损伤。（3）观察伤者的受伤情况72、受伤部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者,应立即进行人工呼吸,胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动,并将下肢抬高约200，尽快送医院进行抢救治疗。(4）出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅.昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸人，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。（5)遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。（6）防止伤口污染.在现场,相对清洁的伤口，可用浸有双氧水的敷料包扎.（7）污染较重的伤口,可简单清除伤口表面异73、物，剪除伤口周围的毛发，但切勿拔出创口内的毛发及异物、凝血块或碎骨片等，再用浸有双氧水或抗生素的敷料覆盖包扎创口。（8）在运送伤员到医院就医时，昏迷伤员应侧卧位或仰卧偏头,以防止呕吐后误吸。对烦燥不安者可因地置宜地予以手足约束，以防伤及开放伤口.脊柱有骨折者应用硬板担架运送,勿使脊柱扭曲，以防途中颠簸使脊柱骨折或脱位加重，造成或加重脊髓损伤。二、高空坠落急救措施（1）当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理.（2）发生高处坠落事故,应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克,应先处理休克，去除伤员身上的用具和口袋中的硬物。遇呼吸、心跳停止74、者，应立即进行人工呼吸,胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20，尽快送医院进行抢救治疗。在搬运和转送过程中，颈部和躯干不能前屈或扭转，而应使脊柱伸直,绝对禁止一个抬肩一个抬腿的搬法，以免发生或加重截瘫.（3)出现颅脑损伤,必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧,面部转向一侧，以防舌根下(4）坠或分泌物、呕吐物吸人,发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。（5）遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。(6)颌面部伤员首先应保持呼吸道畅通，摘除义齿，清除移位的组织75、碎片、血凝块、口腔分泌物等，同时松解伤员的颈、胸部钮扣.若舌已后坠或口腔内异物无法清除时,可用12号粗针穿刺环甲膜，维持呼吸，尽可能早作气管切开。（7)发现脊椎受伤者,创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者,搬运过程严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。（8）发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定方法:以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹片等.（9）复合伤要求平仰卧位，保持呼吸道畅通，解开衣76、领扣。（10）周围血管伤，压迫伤部以上动脉干至骨骼.直接在伤口上放置厚敷料，绷带加压包扎以不出血和不影响肢体血循环为宜,常有效。当上述方法无效时可慎用止血带,原则上尽量缩短使用时间，一般以不超过1h为宜，做好标记，注明上止血带时间.1。遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血,使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施是：创伤局部妥善包扎,但对疑颅底骨折和脑脊液漏患者切忌作填塞，以免导致颅内感染.a一般伤口小的止血法:先用生理盐水（0。9%Nacl溶液）冲洗伤口，涂上红汞，然后盖上消毒纱布，用绷带较紧地包扎。b加压包扎止血法：用纱布、棉花等做成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压77、力而达到止血。c止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂以上12处（靠近心脏位置）,下肢出血结扎在大腿上13处（靠近心脏位置)。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫.每隔2540min放松一次，每次放松0。51min。2。动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸.同时,密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。三、坍塌事故急救措施（1)应急救援领导小组负责应急抢救工作的统一领导和组织实施，指挥现场抢险队伍,迅速组建、调集抢险及救护队伍。（2）发现事故预兆后，立即停止作业，迅速组织人员撤离作业场所.应急78、救援组应根据情况迅速制定有效的抢救、抢险措施后，以最快的速度实施抢险。（3）分析事故坍塌的影响范围，迅速组织疏散无关人员撤离事故现场,并组织人员建立警戒区域，不让无关人员进入事故影响范围。（4)当发生坍塌事故后,最早发现者或目击者应立即大声呼救,并根据情况可立即采取正确方法施救，向工程部有关人员报告或报警.（5）工程部应急小组应迅速判断事故发展状态和现场情况，采取正确方法施救，判断清楚被掩埋人员位置后，立即组织人员全力挖掘。（6)急救人员按照有关救护知识，立即抢救出来的伤员，在等待医生救治或送往医院抢救过程中，不要停止和放弃施救,如采用人工呼吸，清洗包扎或输氧急救等。（7）当现场不具备抢救条件79、时,应立即向社会求救.四、触电事故急救措施(1）当事故发生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源，并应防止触电者二次触电或抢救者触电.(2）隔离电源方法：1。断开电源开头；2.使用绝缘物（如干燥的竹枝、木枝）隔离或挑开电源或带电体；3.用导电体使电源接地或短路，迫使漏电保护器和短路保护器跳闸而断开电路。（3）抢救方法：1.口对口、口对鼻人工呼吸法：（停止呼吸者）a使触电者头部尽量后仰，鼻孔朝天。解开领口和衣服，仰卧在比较坚实(如木板、干燥的泥地等）的地方。b一只手捏紧鼻孔,另一只手掰开嘴巴（若掰不开嘴巴，可用口对鼻人工呼吸法贴鼻吹气)。c深吸气后，紧贴嘴巴或鼻孔吹气，一般吹二秒，放松三秒。d80、救护人换气时放松触电者的嘴和鼻，让其自然呼吸.2.胸外心脏挤压法(心脏跳动停止者)a解开触电者的衣服，让其仰卧在地上或硬板上。b救护人员骑跪在其腰部两侧，两手相送，手掌根部放在心口稍高一点的地方，即放在胸骨下三分之一至三分之一处。c掌根用力垂直向下挤压，压出心脏里面的血液。对成人应压陷34mm，以每分钟挤压60次为宜d挤压后，掌根迅速全部放松，让其胸部自动复原，血又充满心脏，放松时掌根不必完全离开胸膛.3。如果触电者心脏停止跳动和呼吸都停止了，人工呼吸法和胸外心挤压法要同时交替进行。4。人工呼吸和胸外心脏挤压法要坚持不断,切不可轻率中止。如果触电者身上出现身体僵冷或尸斑，经医生作出无法救治的诊81、断后方可停止抢救。五、火灾事故急救措施(1)事故发生后,最早发现者应迅速向事故现场负责人报告，并迅速切断事故现场的电源。（2)事故现场负责人接到报告后，一边组织现场人员扑救，尽力控制火势漫延，疏散人员，爆炸事故应迅速朝压力容器喷水，并转移临近的易燃易爆物品到安全地方;一边向当地公安消防部门报警，同时向公司应急救援指挥部报告。（3）发生火灾时，如有人员被火围困，要立即组织力量抢救，应坚持救人第一，救人重于救火的原则,救人是火场上的首要任务。1.火场寻人方法：主要有大声呼唤和深入内部寻找两种.进入火场救人，要选择最近、最安全的通道，如通道被堵塞可迅速破拆门窗或墙壁；遇有火场烟雾较浓、视线不清时，可82、以爬行前进，并采取呼喊、查看、细听、触摸等方法寻找被困人员.深入火场寻人，要注意在出入口通道、走廊等容易掩蔽的地方发现人员.救人时应注意安全，进入火场要带手电和绳子。火场烟雾弥漫,没有防毒面具，可用湿毛巾捂嘴，防止中毒.可用棉被、毯子浸水后盖在身上，防止灼伤.2.火场救人方法：应根据火势对人的威胁程度和被救者的状态来确定.对神志清醒的人员，可指定通道，引导他们自行脱离险区；对在烟雾中迷失方向的人员，可指派专人护送出险区；当抢救的正常通道被隔断时,应利用安全绳、梯等将人救出。（4）火场疏散物资是减少火灾损失，控制火势，防止蔓延的有效方法.首先要及时疏散受火灾威胁的易燃易爆物品及压缩气体钢瓶等，对83、不能移动的上述物品，要集中一部分水枪均匀地冷却其外壁,降低其温度；其次要疏散重要文件、资料和贵重设备及物品等，并把疏散出来的物资集中存放到安全地点，指定专人看管，防止丢失，被窃或坏人乘机破坏。人员、物质疏散后应在指定地点集中清点，并查明有关情况,及时向指挥部报告。第七节 当地附近医院联系电话及线路图广州市中西医结合医院电话：02037703506当地附近医院线路图第九章 计算书第一节 8001350梁模板支撑计算书1。计算参数结构楼板厚300mm，梁宽b=800mm，梁高h=1350mm,层高5。50m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边支撑至板支撑的距84、离0。80m；板材弹性模量E=6000N/mm2，枋材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2 ;支撑采用三根扣件式钢管支撑，横向间距600mm，纵向间距600mm，架立杆的步距h=1。50m;钢管直径48mm,壁厚3。0mm,截面积4.24cm2，回转半径i=1。59cm；钢管重量0.0326kN/m.钢材弹性模量 E=206000N/mm2，抗弯强度f=205。00N/mm2，抗剪强度fv=120。00N/mm2.2.梁底模验算(1)梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽（m） 梁高（m) 系数 设计值底侧模自重 0。385、 kN/m2 （0.80 + 2.10 ） 1.2 = 1.04 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0。80 1。35 1.2 = 31。10 kN/m钢筋荷载 1.5 kN/m3 0。80 1.35 1。2 = 1.94 kN/m振捣砼荷载 2.0 kN/m2 0。80 1。4 = 2。24 kN/m梁底模和支架承载力计算组合 q1= 36。33kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合（）/1。2 q2= 28。41kN/m(2)梁底模板验算第一层龙骨(次楞）间距为250mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，底模宽度b=800mm。W=bh2 /6 =800182/6=43200mm3；86、I=bh3/12=800183/12=388800mm4。1)抗弯强度验算弯矩系数KM=0.105，Mmax=KMq1L2 =-0.10536。332502=238416Nmm=0.24kNm=Mmax/W=238416/43200=5。52N/mm2梁底模抗弯强度=5.52N/mm2fm=13.00N/mm2，满足要求.2)抗剪强度验算剪力系数KV=0。606，Vmax=KVq1L=0.60636。33250=5504N=3Vmax/（2bh)=35504/(280018）=0.57N/mm2梁底模抗剪强度=0.57N/mm2fv=1.40N/mm2，满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0。687、44，q2=28。41kN/mmax=Kq2L4/（100EI）=0.64428。412504/(1006000388800）=0.31mm=L/250=250/250=1.00 mm梁底模挠度max=0.31mm=1.00mm，满足要求.内力图如下图：(3）第一层龙骨（次楞）验算立杆横向尺寸L2=600mm，梁宽度b=800mm；第一层龙骨(次楞)采用木枋 b=50mm,h=100mm。W=bh2/6=501002/6=83333mm3；I=bh3/12=501003/12=4166667mm4a。梁传荷载计算q=q1第一层龙骨(次楞）间距/梁宽=36。33250/800=11。35kN/m88、b板传荷载计算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1。4活载=1.2(0.3025+0.30）+1。42。50=12。86kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=400/1000250/100012。86=1.29kN经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=2。55kN，N2=8。58kN,N3=2。55kNMmax=0.51kN。m， Vmax=4。31kN，F=8。58kN，max=0.21mm1)抗弯强度验算=Mmax/W=0。51106/83333=6。12N/mm2第一层龙骨(次楞)抗弯强度=6。12N/mm2fm=13。00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算=3Vmax/（2bh89、）=34。311000/（250100)=1。29N/mm2第一层龙骨（次楞）抗剪强度=1.29N/mm2fv=1。40N/mm2,满足要求。3）挠度验算max=0。21mm=L/250=600/250=2.40mm第一层龙骨(次楞)挠度max=0。21mm=2。40mm,满足要求。内力图如下图:（4）第二层龙骨(主楞）验算第二层龙骨（主楞)纵向间距600mm、计算跨数5跨；第二层龙骨(主楞）采用双钢管，483。0W=8980.00mm3，I=215600.00mm4，A=4.24cm2；P=F=8580N=8。58kN1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.258，Mmax=KmPL=0.258890、。581000600=1330000Nmm=Mmax/W=1330000/8980=148。11N/mm2第二层龙骨(主楞）抗弯强度=148.11N/mm2f=205。00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=1。508，Vmax=KVP=1。5088.58=12.94kN =3Vmax/（2bh）=312。941000 /（22424.00）=22。89N/mm2第二层龙骨（主楞）抗剪强度=22。89N/mm2fv=120.00N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=1。390,max= KPL3/(100EI)=1。3908。5810006003/(100206000291、15600)=0.58mm=L/250=600/250=2.40mm第二层龙骨（主楞)挠度max=0.58mm=2。40mm,满足要求。内力图如下图：3。支撑强度验算(1)荷载计算每根钢管承载NQK1=22822N每根钢管承载活荷载(1.0kN/m2)：NQK2=1.40.600.601000=504N每根钢管承载荷载NQK=NQK1NQK1=22822+504=23326N钢管重量0。0326kN/m,立杆重量=0.03264.21000=137N水平拉杆3层，拉杆重量=31。200。0326=117N扣件单位重量14。60N/个,扣件重量=14。603=44N支架重量NGk=立杆重量+水平92、拉杆重量+扣件重量=137+117+44=298N钢管轴向力N=1.2NGK+NQK=1.2298+23326=23684N（2)钢管立杆长细比验算L0=h=1。50m,钢管的i=1。59cm，=L0/i=150.00/1.59=94。34钢管立杆长细比94.34150,满足要求.（3）钢管立杆稳定性验算=0。634,P=N/（A）=23684/(0。634424。00）=88.10N/mm2钢管立杆稳定性计算88.10N/mm2205。00N/mm2，满足要求。4。支撑支承面验算钢管立杆设配套底座100100mm，支承面为(按C35考虑）混凝土楼板，楼板厚=500mm,上部荷载为：F=23。93、68kN（1）支承面受冲切承载力验算S=2。00,ft=1。57N/mm2，hO=500-15=485mm，=0。41。2/S=1。00pc,m=0N/mm2,Um=2(100+485）+2(100+485）=2340mm,h=1。00（0.7h ft0.25pc,m)UmhO=(0。711。57+0.250）1.002340485/1000=1247。26kN钢管支承面受冲切承载力1247.26kN23。68kN,满足要求。（2） 支承面局部受压承载力验算 Ab=（0。10+20。10）（0。103）=0.09m2,Al=0.100.10=0.01m2l=（Ab/Al）0.5=3.00,fc94、c=0。8516700=14195kN/m2,=0.75lfccAl=0.753141950。01=319。39kN支承面局部受压承载力F=319.39kN23.68kN，满足要求.5。侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1 =0。22200/（T+15)1 2V1/2=0。2224。004.441。201。152。000。5=45。75kN/m2（=24.0 1=1.20 2=1。15 V=2。0 T=30。0)F2=H=24梁高=241。35=32。40kN/m2比较F1、F2两者取小值F=32。40kN/m2，有效压头高度=F/=1.35m。2）荷载计算荷载类型 标准值 单位 分95、项系数 设计值 单位新浇混凝土的侧压力F 32。40kN/m2G=1.2 38.88kN/m2振捣混凝土产生的荷载Q2K4。00kN/m2Q=1.4 5.60kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合+44。48kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/1.2 32.40kN/m22）侧模板强度验算取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨，木模板厚度h=18mm W=bh2/6=1050182/6=56700mm3，I=bh3/12=1050183/12=510300mm4。1)抗弯强度验算弯矩系数KM=-0。105,q=44.48（1350300)/1000=46。70kN/m=46。70N/mmMma96、x=KMqL2=-0。10546.703002=441315Nmm=Mmax/W=441315/56700=7.78N/mm2 侧模抗弯强度=7。78N/mm2fm=13.00N/mm2，满足要求.2)抗剪强度验算抗剪系数KV=0。606,Vmax=KVqL=0。60646.70300/1000=8。49kN =3Vmax/(2bh）=38。491000/（2181050）=0。67N/mm2 侧模抗剪强度=0.67N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3)挠度验算挠度系数K=0。644，q，=32。40(1350300)/1000=34。02kN/m=34.02N/mmmax=Kq，97、L4/100EI=0.64434。023004/(1006000510300)=0.58mm=L/250=300/250=1。20mm侧模挠度max=0。58mm=1。20mm,满足要求。内力图如下图：（3)对拉螺栓计算Fs=0。95(GF+QQ2k）=0.9544.48=42。26kN/m2。设3排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=（1350-300）/4=263mm=0.26m,N=abFs=0.600。2642.26=6.59kN；对拉螺栓12，容许拉力Ntb=12。90kN对拉螺栓受力6。59kN容许拉力12.90kN,满足要求。(4)侧肋强度验算计算跨度298、63mm，跨数4跨；木枋尺寸 b=50mm，h=100mm。W=bh2/6=501002/6=83333mm3，I=bh3/12=501003/12=4166667mm41）抗弯强度验算弯矩系数KM=0。107，q=44。48300/1000=13.34N/mmMmax=KMqL2=0。10713。342632=98730Nmm=Mmax/W=98730/83333=1.18侧肋抗弯强度=1.18N/mm2fm=13。00N/mm2，满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=0.607，Vmax=KVqL=0.60713。34263/1000=2.13kN =3Vmax/（2A）=32。131099、00/（250100）=0.64N/mm2侧肋抗剪强度=0.64N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.632，q，=32。40300/1000=9.72N/mmmax=Kq，L4/100EI=0。6329。722634/(10090004166667)=0。01mm=L/250=263/250=1.05mm侧肋挠度max=0。01mm=1。05mm，满足要求.内力图如下图：6。梁侧檩梁验算对拉螺杆横向间距600mm,侧肋间距300mm，计算跨数5跨；梁侧檩梁采用483。2双钢管，W=4730mm3,I=113500mm4，A=450mm2；1)抗弯强度验算弯100、矩系数KM=0.171,P=1.14qL=1。1413.340。26=4.00kN。Mmax=KmPL=0.1714。000.60106=410400Nmm=Mmax/W=410400/(24730)=43.38N/mm2檩梁抗弯强度=43.38N/mm2fm=205.00N/mm2，满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.658，Vmax=KVP=0。6584.00=2。63kN =3Vmax/(2A）=32634/(22450）=4.39N/mm2檩梁抗剪强度=4.39N/mm2fv=120。00N/mm2,满足要求.3)挠度验算挠度系数K=1。097，P,=1.14qL=1.149。101、720。26=2.92kN.max=KP，L3/（100EI)=1.09729166003/（1002060002113500）=0.15mm=L/250=600/250=2.40mm檩梁挠度max=0.15mm=2。40mm，满足要求。7.计算结果:底模、侧模厚度18mm；第一层龙骨(次楞)50100mm木枋250mm，第二层龙骨(主楞）双钢管483。0600mm；钢管纵向间距600mm，钢管横向间距600mm；竖肋50100mm木枋300mm，对拉螺栓3排12，横向间距600mm，采用483.2双钢管作为横檩梁。在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆.所有水平拉杆的端部均应与周围建筑物顶紧顶102、牢.无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。在外侧周圈应设由下至上的竖向连续剪刀撑;中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度宜为46m,并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为45-60。第二节 4001900梁模板支撑计算书1计算参数结构楼板厚100mm,梁宽b=400mm，梁高h=1900mm，层高4.20m,结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm;梁边支撑至板支撑的距离0。90m；板材弹性模量E=6000N/mm2，枋材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13。0103、0N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用两根扣件式钢管支撑，横向间距600mm，纵向间距600mm,支架立杆的步距h=1。50m；钢管直径48mm，壁厚3。0mm，截面积4.24cm2,回转半径i=1。59cm；钢管重量0.0326kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2，抗剪强度fv=120。00N/mm2。2梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽（m） 梁高（m) 系数 设计值底侧模自重 0。3 kN/m2 （0。40 + 3.60 ） 1。2 = 1。44 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0。104、40 1。90 1。2 = 21.89 kN/m钢筋荷载 1.5 kN/m3 0.40 1。90 1.2 = 1.37 kN/m振捣砼荷载 2.0 kN/m2 0.40 1。4 = 1.12 kN/m梁底模和支架承载力计算组合 q1= 25.82kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合（)/1。2 q2= 20.58kN/m（2）底模板验算第一层龙骨（次楞)间距L=300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=400mm。W=bh2/6=400182/6=21600mm3， I=bh3/12=400183/12=194400mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0。105,Mmax=105、KMq1L2 =0.10525。823002=243999Nmm=0。24kNm=Mmax/W=243999/21600=11。30N/mm2梁底模抗弯强度=11.30N/mm2fm=13。00N/mm2，满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606,Vmax=KVq1L=0。60625.82300=4694N=3Vmax/（2bh)=34694/（240018)=0。98N/mm2梁底模抗剪强度=0。98N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3)挠度验算挠度系数K=0。644,q2=20。58kN/mmax=Kq2L4/(100EI）=0.64420。583004/（10060106、00194400）=0。92mm=L/250=300/250=1。20mm梁底模挠度max=0。92mm=1.20mm,满足要求。内力图如下图（3）第一层龙骨（次楞)验算钢管横向间距L=600mm ，C=400mm、=400/600=0.67.第一层龙骨(次楞)采用木枋 b=100mm，h=100mm;W=bh2/6=1001002/6=166667mm3I=bh3/12=1001003/12=8333333mm4.1）抗弯强度验算a 、梁传荷载计算q=q1第一层龙骨（次楞)间距/梁宽=25.82300/400=19。37kN/mMq=qcL(2-)/8=19。37400/1000600/10107、00(20。67）/8=0.77kNmb 、板传荷载计算P板重量=1.2（板厚度25模板重）1.4活载=1。2(0.1025+0。30)+1。42.50=6.86kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=450/1000300/10006。86=0。93kNa =0.5(L-c）=0。5（600400)=100mm，Mp=Pa=0。930。10=0.09kNmMmax=MqMp=(0.77+0。09)106=860000Nmm=Mmax/W=860000/166667=5。16N/mm2 第一层龙骨(次楞）抗弯强度=5。16N/mm2fm=13。00N/mm2，满足要求.2)抗剪强度验算Vmax=108、0。5q梁宽P=0.519。37400/1000+0。93=4。80kN=3Vmax/（2bh)=34.801000/（2100100）=0。72N/mm2第一层龙骨(次楞）抗剪强度=0。72N/mm2fv=1。40N/mm2,满足要求。3)挠度验算q=q2第一层龙骨（次楞）间距/梁宽=20。58300/400=15.44N/mmq=qcL3(8-423）/（384EI) =15.444006003（8 - 4 0。672+0.673)/(38490008333333)=0。30mmp=PaL2(3-4(a/L）2)/（24EI） =0。9310001006002(3 40.172)/（249109、0008333333)=0。05mmmax=qp=0。30+0.05=0.35mm=L/250=600/250=2.40mm第一层龙骨（次楞)挠度max=0。35mm=2。40mm，满足要求.内力图如下图(4）第二层龙骨(主楞)验算钢管纵向间距600mm，计算跨数5跨；第二层龙骨(主楞)采用双钢管,483.0W=8980。00mm3,I=215600.00mm4，A=4.24cm21）抗弯强度验算P=V=1/2q梁宽P=0。519。37400/1000+0。93=4804N=4.80kN弯矩系数KM=0.171，Mmax=KmPL=0.1714.801000600=492480Nmm=Mmax110、/W=492480/8980=54。84N/mm2第二层龙骨(主楞）抗弯强度=54.84N/mm2f=205。00N/mm2，满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0。685,Vmax=KVP=0.6854.80=3。29kN =3Vmax/(2bh）=33.291000 /(22424。00）=5.82N/mm2第二层龙骨（主楞)抗剪强度=5。82N/mm2fv=120。00N/mm2，满足要求。3)挠度强度验算挠度系数K=1.096，P=V=1/2q梁宽P板传=0。515。44400/1000+0.93=4。02kNmax= KPL3/（100EI)=1。0964。0210006003/111、(100206000215600）=0。21mm=L/250=600/250=2.40mm第二层龙骨(主楞）挠度max=0.21mm=2。40mm，满足要求。内力图如下图 3.支撑强度验算（1)荷载计算每根钢管承载NQK1=10550N每根钢管承载活荷载(1.0kN/m2)：NQK2=1。40.600.601000=504N每根钢管承载荷载NQK=NQK1NQK1=10550+504=11054N钢管重量0.0326kN/m，立杆重量=0.03262.31000=75N水平拉杆2层，拉杆重量=21.200。0326=78N扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=14。602=29N支架重量NG112、k=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=75+78+29=182N钢管轴向力N=1.2NGK+NQK=1.2182+11054=11272N（2）钢管立杆长细比验算L0=h=1。50m，钢管的i=1。59cm,=L0/i=150。00/1.59=94。34钢管立杆长细比94。34150，满足要求。（3）钢管立杆稳定性验算=0.634，P=N/（A)=11272/（0.634424。00）=41。93N/mm2钢管立杆稳定性计算41.93N/mm2205.00N/mm2，满足要求。4.支撑支承面验算钢管立杆设配套底座100100mm,支承面为（按C35考虑）混凝土楼板，楼板厚=300mm，上部荷载113、为：F=11.27kN(1）支承面受冲切承载力验算S=2。00,ft=1。57N/mm2，hO=300-15=285mm，=0。41.2/S=1。00pc，m=0N/mm2，Um=2(100+285)+2（100+285)=1540mm,h=1.00(0.7h ft0。25pc，m)UmhO=(0.711.57+0.250)1.001540285/1000=482。35kN钢管支承面受冲切承载力482.35kN11。27kN，满足要求。(2） 支承面局部受压承载力验算 Ab=（0。10+20.10）(0。103）=0.09m2，Al=0。100.10=0.01m2l=(Ab/Al）0。5=3.114、00，fcc=0。8516700=14195kN/m2,=0。75lfccAl=0。753141950.01=319。39kN支承面局部受压承载力F=319.39kN11.27kN，满足要求。5.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1 =0。22200/（T+15）1 2V1/2=0.2224.004.441.201。152.000。5=45.75kN/m2（=24。0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30。0)F2=H=24梁高=241.90=45。60kN/m2F1、F2两者取小值F=45.60kN/m2，有效压头高度=F/=1。90m.2)荷载计算荷载类型 标准值 单115、位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的侧压力F 45。60kN/m2G=1.2 54.72kN/m2振捣混凝土产生的荷载Q2K4.00kN/m2Q=1。4 5.60kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合+60.32kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/1。2 45.60kN/m2（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨；木模板厚度h=18mmW=bh2/6=1800182/6=97200mm3，I=bh3/12=1800183/12=874800mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.105，q=60。32(1900100）/1000=108。58kN/m=108.58N/m116、mMmax=KMqL2=-0.105108.583002=1026081Nmm=Mmax/W=1026081/97200=10。56N/mm2 侧模抗弯强度=10.56N/mm2fm=13。00N/mm2,满足要求.2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0。606,Vmax=KVqL=0。606108。58300/1000=19.74kN =3Vmax/(2bh)=319。741000/（2181800）=0。91N/mm2 侧模抗剪强度=0。91N/mm2fv=1。40N/mm2,满足要求。3)挠度验算挠度系数K=0。644,q,=45。60（1900-100)/1000=82.08kN/m=82。117、08N/mm挠度max=Kq,L4/100EI=0.64482。083004/(1006000874800）=0.82mm=L/250=300/250=1。20mm侧模挠度max=0.82mm=1.20mm，满足要求。内力图如下图（3）对拉螺栓计算Fs=0。95(GF+QQ2k）=0.9560。32=57。30kN/m2。设4排对拉螺栓,螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=(1900-100)/5=360mm=0。36m，N=abFs=0。600。3657。30=12。38kN；对拉螺栓12,容许拉力Ntb=12.90kN对拉螺栓受力12。38kN容许拉力12.90kN,满足要118、求。（4）侧肋强度验算计算跨度360mm；跨数5跨。木枋尺寸 b=50mm，h=100mmW=bh2 /6=501002/6=83333mm3,I=bh3/12=501003/12=4166667mm4 。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0。105,q=60。32300/1000=18.10N/mmMmax=KMqL2=0.10518。103602=246305Nmm=Mmax/W=246305/83333=2.96N/mm2侧肋抗弯强度=2。96N/mm2fm=13。00N/mm2,满足要求.2）抗剪强度验算剪力系数KV=0。606，Vmax=KV qL=0。60618。10360/1000=119、3。95kN =3Vmax/（2A)=33。951000/(250100）=1。19N/mm2侧肋抗剪强度=1。19N/mm2fv=1.40N/mm2，满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0。644，q，=45。60300/1000=13.68N/mm max=Kq,L4/100EI=0。64413.683604/（10090004166667)=0.04mm=L/250=360/250=1。44mm侧肋挠度max=0。04mm=1。44mm,满足要求。内力图如下图 6.梁侧檩梁验算对拉螺杆横向间距600mm，侧肋间距300mm,计算跨数5跨；梁侧檩梁采用483.2双钢管，W=4730mm3,I120、=113500mm4，A=450mm2;1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.171，P=1。13qL=1.1318。100.36=7。37kN。Mmax=KmPL=0。1717。370.60106=756162Nmm=Mmax/W=756162/(24730)=79。93N/mm2檩梁抗弯强度=79。93N/mm2fm=205。00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=0.658,Vmax=KVP=0.6587。37=4。85kN =3Vmax/(2A）=34852/（22450）=8.09N/mm2檩梁抗剪强度=8.09N/mm2fv=120。00N/mm2，满足要求。3）挠度验121、算挠度系数K=1。097,P，=1.13qL=1。1313.680。36=5。57kN。max=KP,L3/（100EI）=1。09755756003/（1002060002113500)=0。28mm=L/250=600/250=2。40mm檩梁挠度max=0。28mm=2.40mm，满足要求.7.计算结果底模、侧模厚度18mm；第一层龙骨（次楞)100100mm木枋300mm，第二层龙骨(主楞）双钢管483。0600mm；钢管纵向间距600mm,钢管横向间距600mm；竖肋50100mm木枋300mm，对拉螺栓4排12,横向间距600mm，采用483。2双钢管作为横檩梁。在每一步距处纵横向122、应各设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与周围建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。在外侧周圈应设由下至上的竖向连续剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度宜为4-6m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为4560。第三节 3002700梁模板支撑计算书1计算参数结构楼板厚120mm,梁宽b=300mm，梁高h=2700mm，层高3.90m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离0.90m板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹123、性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1。40N/mm2 ;梁底两侧支撑间距为600mm，梁底增加立柱0根，纵向间距600mm,支架立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm，壁厚3。0mm，截面积4。24cm2，回转半径i=1。59cm;钢管质量0。0326kN/m,钢材弹性模量 E=206000N/mm2,抗弯强度f=205。00N/mm2,抗剪强度fv=120。00N/mm2.2梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽(m） 梁高（m) 系数 设计值底、侧模自重0.3 kN/m2 （0。30 + 5。28） 1.2 = 2124、。01 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0。30 2.70 1。2 = 23。33 kN/m钢筋荷载 1。5 kN/m3 0.30 2.70 1。2 = 1。46 kN/m振捣砼荷载 2。0 kN/m2 0.30 1.4 = 0。84 kN/m梁底模和支架承载力计算组合 q1 = 27.63 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合(）/1。2 q2 = 22.33 kN/m（2)底模板验算第一层龙骨(次楞）间距L=250mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm,板模宽度b=300mm。W=bh2 /6=300182/6=16200mm3， I=bh3/12=300183/12=145800125、mm4。1)抗弯强度验算弯矩系数KM=0.105,Mmax=KMq1L2 =0.10527。632502=-181322Nmm=0.18kNm=Mmax/W=181322/16200=11.19N/mm2梁底模抗弯强度=11.19N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求.2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.60627。63250=4186N=4.19kN=3Vmax/（2bh）=34186/(230018)=1.16N/mm2梁底模抗剪强度=1.16N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q2=22。33kN/m;挠度系数K=0。644m126、ax=Kq2L4/（100EI)=0。64422.332504/(1006000145800)=0.64mm=250/250=1。00mm梁底模挠度max=0.64mm=1。00mm，满足要求。计算简图及内力图如下图（3）第一层龙骨(次楞）验算钢管横向间距L=600mm,a=300mm，b=600300=300mm。第一层龙骨(次楞)采用木枋 b=100mm，h=100mm；W=bh2/6=1001002/6=166667mm3；I=bh3/12=1001003/12=8333333mm4。1)抗弯强度验算a 、梁传荷载计算q=q1第一层龙骨(次楞）间距/梁宽=27。63250/300=23。127、03kN/mMq=qa2(2-a/l)2/8=23。030。302(2 -0.30/0.60）2/8=0.58kN.mb 、板传荷载计算板重量=1。2(板厚度25模板重)1。4活载=1.2(0。1225+0。30）+1.42.50=7。46kN/m2板传递到第一层龙骨（次楞）的荷载P=450/1000250/10007。46=0.84kNMp=Pab/L=0。84300300/600/1000=0.13kN。mMmax=MqMp0.58+0.13=0.71kNm=710000Nmm=Mmax/W=710000/166667=4.26N/mm2 第一层龙骨(次楞）抗弯强度=4。26N/mm2fm128、=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算Vmax=（qa/2）(2-a/l）+Pb/l0。523。030。30（2 - 0。30/0.60）+0。840.30/0。60=5.60kN=3Vmax/（2bh）=35.60103/（2100100）=0。84N/mm2第一层龙骨(次楞)抗剪强度=0。84N/mm2fv=1。40N/mm2，满足要求.3)挠度验算q，=q2第一层龙骨（次楞）间距/梁宽=22。33250/300=18.61kN/mP=（0.1225+0。30)450/1000250/1000=0.37kNX=3003002/600/2=225mmq=18.6130026002129、/(2490008333333）(2-3002/600222252/6002)225/600+(225-300）4/3002/6002=0.185mmp=0.37103300/（990008333333600）（3002+2300300)3/30。5=0.022mmmax=qp0。19+0.02=0。21mm=600/250=2.40mm第一层龙骨（次楞）挠度max=0。21mm=2。40mm,满足要求。计算简图及内力图如下图（4）第二层龙骨(主楞）验算钢管纵向间距600mm，计算跨数5跨；P=第一层龙骨（次楞）Vmax5.60kN;第二层龙骨（主楞)采用483.0双钢管：W=8980mm3，130、I=215600mm4,A=24.240cm2;1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0。258,Mmax=KmPL=0.2585。601000600=866880Nmm=0.87kNm=Mmax/W=866880/8980=96.54N/mm2第二层龙骨(主楞）抗弯强度=96。54N/mm2f=205。00N/mm2，满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=1。508，Vmax=KVP=1.5085。60=8.44kN =3Vmax/（2bh）=38.441000 /（22424.00）=14。93N/mm2第二层龙骨(主楞)抗剪强度=14.93N/mm2fv=120。00N/mm2,满足要求。3）131、挠度强度验算挠度系数K=1。305,P=第一层龙骨（次楞)Vmax+P=F=5。97kNmax=KPL3/（100EI）=1。3055.9710006003/（100206000215600)=0。38mm=L/250=600/250=2.40mm第二层龙骨（主楞)挠度max=0。38mm=2。40mm,满足要求.计算简图及内力图如下图3。支撑强度验算(1）荷载计算每根钢管承载NQK1=14.90kN每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2=1。40。600.60=0。50kN每根钢管承载荷载NQK=NQK1+NQK2=14。90+0。50=15。40kN 钢管重量0。0326kN/m132、，立杆重量=0.03261。2=0。04kN水平拉杆1层,拉杆重量=11。200.0326=0。04kN扣件单位重量14.60 N/个，扣件重量=14.60/10001=0。01kN支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=0。04+0.04+0。01=0。09kN钢管轴向力N1.2NGK+NQK=1。20。09+15.40=15。51kN（2）钢管立杆长细比验算L0=h=150.00cm，钢管的i=1。59cm，=L0/i=150.00/1.59=94。34钢管杆件长细比94.34150，满足要求。（3）钢管立杆稳定性验算=0。634P=N/(A）=15。511000/(0。6344133、24）=57.70N/mm2钢管立杆稳定性57.70N/mm2f=205。00N/mm2,满足要求.4。支撑支承面验算钢管立杆设配套底座100100mm,支承面为（按C35考虑）混凝土楼板,楼板厚=100mm，上部荷载为：F=15.51kN（1)支承面受冲切承载力验算S=2。00,ft=1.57N/mm2，hO=100-15=85mm,=0。41.2/S=1pc,m=0N/mm2，Um=2(100+85）+2（100+85）=740mm,h=1（0。7h ft0。25pc,m)UmhO=(0。711。57+0.250）1。0074085/1000=69。13kN支承面受冲切承载力69.13kN134、F=15。51kN,满足要求。（2）支承面局部受压承载力验算Ab=（0.10+20。10）（0。103)=0。09m2，Al=0.100。10=0。01m2l=（Ab/Al)0。5=3。00，fcc=0.8516700=14195kN/m2,=0.75 lfccAl=0.753141950。01=319。39kN支承面局部受压承载力F=319.39kNF=15.51kN,满足要求。5。侧模板验算（1)荷载计算1）新浇砼的侧压力F1 =0。22200/（T+15)1 2V1/2=0.2224。004。441.201.152。000。5=45.75kN/m2(=24。01=1。202=1。15 V135、=2.0 T=30。0）F2=H=24梁高=242.70=64.80kN/m2F1、F2两者取小值F=45.75kN/m2，有效压头高度=F/=1.91m。2)荷载计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的侧压力F 45。75kN/m2G=1。2 54.90kN/m2振捣混凝土产生的荷载Q2K4。00kN/m2Q=1。4 5。60kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合+60。50kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/1。2 45。75kN/m2（2)侧模板强度验算取竖肋间距L=250mm,计算跨数5跨；木模板厚度h=18mmW=bh2/6=2700182/6=145800mm136、3，I=bh3/12=2700183/12=1312200mm41）抗弯强度验算弯矩系数KM=0。105,q=60.502700/1000=163。35kN/m=163.35N/mmMmax=KMqL2=-0.105163.352502=-1071984Nmm=-1.07kNm=Mmax/W=1071984/145800=7。35N/mm2 侧模抗弯强度=7。35N/mm2fm=13.00N/mm2，满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0。606，Vmax=KVqL=0。606163。35250/1000=24.75kN =3Vmax/（2bh）=324。751000/(2182580)=137、0.80N/mm2 侧模抗剪强度=0.80N/mm2fv=1.40N/mm2，满足要求。3）挠度验算q，=45.752700/1000=123。53kN/m=123.53N/mm，挠度系数K=0.644挠度max=Kq，L4/100EI=0。644123.532504/（10060001312200）=0。39mm=250/250=1.00mm侧模挠度max=0。39mm=1.00mm,满足要求。计算简图及内力图如下图(3)对拉螺栓计算Fs=0.95（GF+QQ2k)=0.9560.50=57.48kN/m2。设4排对拉螺栓,螺栓横向间距a=500mm=0。50m，竖向间距b=（2700120138、）/5=516mm=0.52m，N=abFs=0。500.5257。48=14。94kN;对拉螺栓14,容许拉力Ntb=17.80kN对拉螺栓受力14.94kN容许拉力17.80kN，满足要求。（4）侧肋强度验算计算跨度516mm；跨数3跨。木枋尺寸 b=100mm，h=100mmW=bh2 /6=1001002/6=166667mm3,I=bh3/12=1001003/12=8333333mm4 1)抗弯强度验算q=60。50250/1000=15.13kN/m=15。13N/mm；弯矩系数KM=0。105Mmax=KMqL2=0.10515.135162=422988Nmm=0。42kNm139、=Mmax/W=422988/166667=2。54N/mm2侧肋抗弯强度=2。54N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0。606，Vmax=KVqL=0。60615。13516/1000=4。73kN =3Vmax/（2bh）=34。731000/（2100100)=0。71N/mm2侧肋抗剪强度=0.71N/mm2fv=1.40N/mm2，满足要求。3）挠度验算q，=45.75250/1000=11.44kN/m=11.44N/mm；挠度系数K=0。644max=Kq，L4/100EI=0。64411.445164/（10090008333333）140、=0。07mm=516/250=2。06mm侧肋挠度max=0。07mm=2。06mm，满足要求。计算简图及内力图如下图6。计算结果 第一层龙骨(次楞)100100mm单木枋250mm,第二层龙骨(主楞）483.0双钢管；钢管纵向600mm，钢管横向600mm,底模厚度18mm；竖肋100100mm木枋250mm，对拉螺栓4排14,采用双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结，侧模厚度18mm。在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与周围建筑物顶紧顶牢。无处可顶时,应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑.在外侧周圈应设由下至上的竖向连续剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m141、左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度宜为4-6m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为45-60。第四节 4003500梁模板支撑计算书1计算参数梁宽b=400mm,梁高h=3500mm，层高13。50m,结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm;板材弹性模量E=6000N/mm2，枋材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13。00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用两根扣件式钢管支撑,横向间距600mm，纵向间距600mm,支架立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm，壁厚3.0m142、m，截面积4.24cm2,回转半径i=1.59cm；钢管重量0.0326kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=120。00N/mm2。2梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽（m) 梁高(m） 系数 设计值底侧模自重 0.3 kN/m2 （0。40 + 7.00 ) 1.2 = 2。66 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.40 3。50 1.2 = 40。32 kN/m钢筋荷载 1。5 kN/m3 0。40 3。50 1。2 = 2.52 kN/m振捣砼荷载 2。0 kN/m2 0.40 1.4 143、= 1.12 kN/m梁底模和支架承载力计算组合 q1= 46。62kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合()/1。2 q2= 37。92kN/m(2）底模板验算第一层龙骨（次楞）间距L=200mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm,板模宽度b=400mm。W=bh2/6=400182/6=21600mm3, I=bh3/12=400183/12=194400mm4.1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105，Mmax=KMq1L2 =-0。10546.6220XX=-195804Nmm=-0.20kNm=Mmax/W=195804/21600=9。07N/mm2梁底模抗弯强度=9。07N/m144、m2fm=13.00N/mm2,满足要求.2）抗剪强度验算剪力系数KV=0。606，Vmax=KVq1L=0。60646。62200=5650N=3Vmax/(2bh）=35650/（240018）=1.18N/mm2梁底模抗剪强度=1。18N/mm2fv=1。40N/mm2,满足要求.3)挠度验算挠度系数K=0。644，q2=37.92kN/mmax=Kq2L4/（100EI）=0.64437.9220XX/（1006000194400）=0。33mm=L/250=200/250=0.80mm梁底模挠度max=0。33mm=0.80mm，满足要求。内力图如下图(3）第一层龙骨（次楞）验算钢管145、横向间距L=600mm ，C=400mm、=400/600=0。67。第一层龙骨（次楞)采用木枋 b=50mm，h=100mm;W=bh2/6=501002/6=83333mm3I=bh3/12=501003/12=4166667mm4。1）抗弯强度验算a 、梁传荷载计算q=q1第一层龙骨（次楞)间距/梁宽=46.62200/400=23.31kN/mMmax=qcL(2)/8=23.31400/1000600/1000(2-0。67）/8 =0.93106=930000Nmm=Mmax/W=930000/83333=11。16N/mm2 第一层龙骨(次楞)抗弯强度=11.16N/mm2fm=146、13.00N/mm2，满足要求.2）抗剪强度验算Vmax=0。5q梁宽=0.523。31400/1000=4。66kN=3Vmax/（2bh)=34.661000/(250100）=1。40N/mm2第一层龙骨（次楞)抗剪强度=1.40N/mm2fv=1。40N/mm2，满足要求.3)挠度验算q=q2第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=37。92200/400=18。96N/mmmax=qcL3(8423）/(384EI） =18.964006003(8 4 0。672+0.673)/(38490004166667）=0.74mm=L/250=600/250=2.40mm第一层龙骨（次楞)挠度max147、=0。74mm=2。40mm,满足要求。内力图如下图（4）第二层龙骨(主楞）验算钢管纵向间距600mm,计算跨数5跨；第二层龙骨(主楞)采用双钢管，483。0W=8980.00mm3,I=215600。00mm4，A=4。24cm21)抗弯强度验算P=V=1/2q梁宽=0.523.31400/1000=4662N=4.66kN弯矩系数KM=0。281,Mmax=KmPL=0.2814.661000600=-785676Nmm=Mmax/W=785676/8980=87。49N/mm2第二层龙骨（主楞)抗弯强度=87.49N/mm2f=205。00N/mm2，满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数K148、V=1.281，Vmax=KVP=1。2814.66=5.97kN =3Vmax/(2bh)=35。971000 /（22424.00)=10。56N/mm2第二层龙骨(主楞）抗剪强度=10。56N/mm2fv=120。00N/mm2，满足要求。3）挠度强度验算挠度系数K=1.795，P=V=1/2q梁宽=0。518。96400/1000=3.79kNmax= KPL3/（100EI)=1.7953.7910006003/（100206000215600）=0.33mm=L/250=600/250=2.40mm第二层龙骨（主楞)挠度max=0.33mm=2.40mm，满足要求。内力图如下图 3149、.支撑强度验算(1）荷载计算每根钢管承载NQK1=15616N每根钢管承载活荷载(1.0kN/m2):NQK2=1。40。600.601000=504N每根钢管承载荷载NQK=NQK1NQK1=15616+504=16120N钢管重量0。0326kN/m，立杆重量=0。032610.01000=326N水平拉杆7层,拉杆重量=71.200。0326=274N扣件单位重量14.60N/个，扣件重量=14.607=102N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=326+274+102=702N钢管轴向力N=1.2NGK+NQK=1.2702+16120=16962N（2）钢管立杆长细比验150、算L0=h=1。50m，钢管的i=1.59cm,=L0/i=150。00/1.59=94。34钢管立杆长细比94.34150,满足要求。（3)钢管立杆稳定性验算=0.634,P=N/（A)=16962/（0。634424。00）=63。10N/mm2钢管立杆稳定性计算63。10N/mm2205。00N/mm2,满足要求.4。支撑支承面验算钢管立杆设配套底座100100mm，支承面为(按C35考虑)混凝土楼板，楼板厚=300mm，上部荷载为：F=16。96kN(1)支承面受冲切承载力验算S=2。00，ft=1.57N/mm2，hO=30015=285mm，=0.41.2/S=1.00pc,m=0151、N/mm2,Um=2（100+285）+2(100+285）=1540mm,h=1。00(0.7h ft0。25pc，m)UmhO=(0.711.57+0.250)1.001540285/1000=482.35kN钢管支承面受冲切承载力482。35kN16.96kN，满足要求。（2) 支承面局部受压承载力验算 Ab=（0.10+20.10）（0.103）=0.09m2，Al=0。100。10=0.01m2l=(Ab/Al)0.5=3.00，fcc=0.8516700=14195kN/m2,=0。75lfccAl=0。753141950。01=319.39kN支承面局部受压承载力F=319.39152、kN16.96kN，满足要求。5。侧模板验算（1)荷载计算1）新浇砼的侧压力F1 =0。22200/(T+15）1 2V1/2=0.2224.004.441.201.152.000.5=45。75kN/m2（=24。0 1=1.20 2=1.15 V=2。0 T=30。0）F2=H=24梁高=243.50=84。00kN/m2F1、F2两者取小值F=45.75kN/m2，有效压头高度=F/=1。91m。2)荷载计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的侧压力F 45.75kN/m2G=1。2 54。90kN/m2振捣混凝土产生的荷载Q2K4.00kN/m2Q=1.4 5。6153、0kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合+60。50kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/1。2 45.75kN/m2(2)侧模板强度验算取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨；木模板厚度h=18mmW=bh2/6=3500182/6=189000mm3，I=bh3/12=3500183/12=1701000mm4。1)抗弯强度验算弯矩系数KM=-0。105,q=60.50(35000）/1000=211。75kN/m=211。75N/mmMmax=KMqL2=0.105211。753002=20XX038Nmm=Mmax/W=20XX038/189000=10。59N/mm2 侧模抗弯强度=1154、0.59N/mm2fm=13。00N/mm2，满足要求.2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0。606，Vmax=KVqL=0。606211.75300/1000=38。50kN =3Vmax/（2bh）=338.501000/（2183500)=0.92N/mm2 侧模抗剪强度=0。92N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.644，q,=45.75(35000）/1000=160.13kN/m=160。13N/mm挠度max=Kq，L4/100EI=0。644160。133004/（10060001701000）=0。82mm=L/250=300/250=1。2155、0mm侧模挠度max=0。82mm=1。20mm，满足要求。内力图如下图(3)对拉螺栓计算Fs=0。95(GF+QQ2k）=0.9560.50=57。48kN/m2。设6排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=（35000）/7=500mm=0。50m，N=abFs=0.600。5057.48=17.24kN;对拉螺栓14,容许拉力Ntb=17.80kN对拉螺栓受力17.24kN容许拉力17.80kN,满足要求.（4)侧肋强度验算计算跨度500mm；跨数3跨。木枋尺寸 b=100mm,h=100mmW=bh2 /6=1001002/6=166667mm3，I=bh3/1156、2=1001003/12=8333333mm4 。1)抗弯强度验算弯矩系数KM=0.100,q=60。50300/1000=18.15N/mmMmax=KMqL2=0.10018。155002=453750Nmm=Mmax/W=453750/166667=2。72N/mm2侧肋抗弯强度=2.72N/mm2fm=13。00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0。600,Vmax=KV qL=0。60018。15500/1000=5.45kN =3Vmax/（2A)=35.451000/（2100100)=0。82N/mm2侧肋抗剪强度=0.82N/mm2fv=1.40N/mm2,157、满足要求。3)挠度验算挠度系数K=0.677,q，=45。75300/1000=13。73N/mm max=Kq，L4/100EI=0.67713。735004/(10090008333333）=0.08mm=L/250=500/250=2。00mm侧肋挠度max=0。08mm=2.00mm,满足要求。内力图如下图 6.梁侧檩梁验算对拉螺杆横向间距600mm，侧肋间距300mm，计算跨数5跨；梁侧檩梁采用483.2双钢管，W=4730mm3，I=113500mm4,A=450mm2;1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0。171,P=1。14qL=1.1418。150。50=10。37kN.Mmax158、=KmPL=0。17110.370.60106=1063962Nmm=Mmax/W=1063962/（24730)=112。47N/mm2檩梁抗弯强度=112.47N/mm2fm=205.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=0。658，Vmax=KVP=0.65810.37=6.83kN =3Vmax/（2A）=36825/(22450）=11.38N/mm2檩梁抗剪强度=11.38N/mm2fv=120。00N/mm2，满足要求。3）挠度验算挠度系数K=1。097，P,=1.14qL=1.1413。730。50=7。84kN。max=KP，L3/（100EI）=1.097159、78446003/(1002060002113500）=0。40mm=L/250=600/250=2.40mm檩梁挠度max=0.40mm=2.40mm，满足要求。7.计算结果底模、侧模厚度18mm；第一层龙骨(次楞)50100mm木枋200mm，第二层龙骨（主楞)双钢管483.0600mm；钢管纵向间距600mm，钢管横向间距600mm；竖肋100100mm木枋300mm，对拉螺栓6排14，横向间距600mm，采用483。2双钢管作为横檩梁。在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。在最顶层步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与周围建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆160、端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。在外侧周圈应设由下至上的竖向连续剪刀撑;中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑,其宽度宜为4-6m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为4560,除应符合上述规定外,还应在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑,在有水平剪刀撑的部位，应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑。第五节 3001000梁模板支撑计算书1计算参数结构楼板厚120mm，梁宽b=300mm，梁高h=1000mm，层高7.80m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为夹板,底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边立杆至板立杆距离161、0。90m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2,抗剪强度fv=1。40N/mm2.采用两根钢管支撑，横向间距600mm，纵向间距600mm，支架立杆的步距h=1.20m,支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a=0.50m.钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积4。24cm2，回转半径i=15.90mm；立杆钢管重量0.0326kN/m。钢材弹性模量E=206000N/mm2,抗剪强度fv=120。00N/mm2,Q235钢材抗弯强度f=205。00N/mm2.梁截面尺寸bh（mm)3001000楼板厚度（mm）120162、层高(m）7。80结构表面要求隐蔽梁边立杆至板立杆距离(m)0。902梁底模验算模板材料夹板模板厚度(mm）18弹性模量E(N/mm2)6000抗弯强度fm（N/mm2)13.00抗剪强度fv(N/mm2)1.40第一层龙骨(次楞）间距L（mm）300模板自重标准值（kN/m2）0。30砼自重标准值（kN/m2）24。00钢筋自重标准值(kN/m3）1。50振捣砼荷载(kN/m2）2。00(1）梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高（m） 系数 设计值底侧模自重 0。3 kN/m2 （0.30 + 1.76 ) 1.2 = 0.74 kN/m砼自重 24。0 kN/m3 163、0。30 1。00 1.2 = 8.64 kN/m钢筋荷载 1。5 kN/m3 0。30 1.00 1.2 = 0.54 kN/m振捣砼荷载 2。0 kN/m2 0.30 1。4 = 0。84 kN/m梁底模和支架承载力计算组合 q1 = 10。76 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合()/1.2 q2 = 8.27 kN/m（2）底模板验算第一层龙骨（次楞)间距L=300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=300mm.W=bh2/6=300182/6=16200mm3,I=bh3/12=300183/12=145800mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105，M164、max=KMq1L2=0。10510.763002=101682Nmm=Mmax/W=101682/16200=6。28N/mm2梁底模抗弯强度=6。28N/mm2fm=13.00N/mm2，满足要求.2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606，Vmax=KVq1L=0。60610.76300=1956N=3Vmax/（2bh）=31956/(230018）=0.54N/mm2梁底模抗剪强度=0.54N/mm2fv=1。40N/mm2，满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.644,q2=8。27kN/m.max=Kq2L4/（100EI)=0。6448.273004/(1006000145800165、）=0。49mm=L/250=300/250=1.20mm梁底模挠度max=0。49mm=1。20mm，满足要求。（3）第一层龙骨（次楞）验算第一层龙骨（次楞）材料木枋木枋截面尺寸bh(mm）8080枋材弹性模量E(N/mm2)9000抗弯强度fm(N/mm2）13。00抗剪强度fv(N/mm2)1.40次楞截面抵抗矩W(mm3）83333次楞弹性模量I（mm4）4166667施工均布活荷载(kN/m2）2。5第二层龙骨(主楞)间距L（mm)600梁边立杆至板立杆距离(m）0.90钢管横向间距L=600mm ，C=300、=300/600=0。50，第一层龙骨(次楞）采用木枋b=50mm，h=166、100mm；W=bh2/6=501002/6=83333mm3；I=bh3/12=501003/12=4166667mm4.1）抗弯强度验算a 、梁传荷载计算q=q1第一层龙骨(次楞）间距/梁宽=10.76300/300=10。76kN/mMq=qcL(2-)/8=10.76300/1000600/1000(20.50）/8=0.36kNmb 、板传荷载计算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活载 =1。2(0.1225+0.30)+1。42.50=7.46kN/m2板传递到第一层龙骨（次楞)的荷载P=(450+75）/1000300/10007.46=1。17kNa=0.5（L-c）=167、0。5(600300）=150mm=0。2m，Mp=Pa=1.170.15=0.18kNmMmax=MqMp=(0。36+0。18)106=540000Nmm=0。54kNm=Mmax/W=540000/83333=6。48N/mm2第一层龙骨(次楞)抗弯强度=6。48N/mm2fm=13.00N/mm2，满足要求。2）抗剪强度验算Vmax=0。5q梁宽P=0。510。76300/1000+1。17=2.78kN=3Vmax/(2bh)=32。781000/(250100）=0.83N/mm2第一层龙骨(次楞）抗剪强度=0。83N/mm2fv=1.40N/mm2，满足要求。3）挠度验算q=q2168、第一层龙骨（次楞)间距/梁宽=8.27300/300=8。27N/mmq=qcL3（8-423)/(384EI) =8。273006003（840.502+0.503）/(38490004166667）=0.27mmp=PaL2(3-4（a/L)2）/(24EI) =1.1710001506002（3-40.252)/（2490004166667）=0。19mmmax=qp=0。27+0.19=0。46mm=L/250=600/250=2。40mm第一层龙骨（次楞）挠度max=0.46mm=2.40mm,满足要求.计算简图及内力图如下图：(4)第二层龙骨(主楞）验算第二层龙骨（主楞）材料双钢管169、钢管规格483。0钢材弹性模量E（N/mm2)206000抗弯强度fm（N/mm2)205.00抗剪强度fv（N/mm2）120。00次楞截面抵抗矩W（mm3)8980次楞截面惯性矩I（mm4）215600支撑纵向间距(mm）600主楞计算跨数5跨钢管横向间距L=600mm，计算跨数5跨；第二层龙骨(主楞）采用双钢管，483。0W=8980.00mm3，I=215600.00mm4 ；1)抗弯强度验算弯矩系数KM=0。171，P=V=1/2q梁宽P=0.510。76300/1000+1.17=2789N=2。79kNMmax=KmPL=0.1712.791000600=286254Nmm=0。170、29kNm=Mmax/W=286254/8980=31.88N/mm2第二层龙骨(主楞)抗弯强度=31。88N/mm2f=205。00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0。685，Vmax=KVP=0。6852。79=1.91kN =3Vmax/（2bh）=31。911000 /（22424.00）=3.38N/mm2第二层龙骨（主楞)抗剪强度=3。38N/mm2fv=120.00N/mm2，满足要求。3）挠度强度验算挠度系数K=1。096，P=V=1/2q梁宽P板传=0.58.27300/1000+1.17=2.41kNmax= KPL3/（100EI）=1.0962。41171、10006003/(100206000215600）=0。13mm=L/250=600/250=2。40mm第二层龙骨（主楞)挠度max=0.13mm=2。40mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：3.支撑强度验算支撑材料483.0截面积A(mm2)424.00回转半径i(mm）15。90每M长质量（kN/m）0。0326钢材抗弯强度f(N/mm2）205。00钢材弹性模量E（N/mm2）206000支撑横向间距（mm）600支撑纵向间距（mm）600支撑立杆步距（m）1。2(1）荷载计算传至每根钢管立柱最大支座力的系数为2.198每根钢管承载NQK1=2.1982790=6132N每根钢管172、承载活荷载(1.0kN/m2）:NQK2=1.40。600。601000=504N每根钢管承载荷载NQK =NQK1NQK2=6132+504=6636N钢管重量0.0326kN/m，立杆重量=0.03266。81000=222N水平拉杆6层,拉杆重量=61。2047。90=345N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量=222+345=567N钢管轴向力N=1.2NGK+NQK=1.2567+6636=7316N（2）钢管立杆长细比验算LO1=h=1.41。20=1。68m,LO2=h+2a=1.20+ 20。50=2.20mLO=LO2=2。20m=2200mm,i=15。90mm，=LO173、/i=2200/15。90=138。36钢管立杆长细比138.36150，满足要求。(3）钢管立杆稳定性验算=0。357,P=N/（A)=7316/(0.357424.00)=48。34N/mm2钢管立杆稳定性计算48.34N/mm2205。00N/mm2,满足要求。4.支撑支承面验算钢管立杆设配套底座100100mm,支承面为（按C35考虑）混凝土楼板,楼板厚=100mm，上部荷载为:F=7。32kN=7316N(1）支承面受冲切承载力验算S=2。00,ft=1.57N/mm2，hO=10015=85mm,=0。41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(100+85)+2(10174、0+85）=740mm，h=1.00(0。7h ft0.25pc,m）UmhO=（0.711.57+0.250）1。0074085/1000=69.13kN钢管支承面受冲切承载力69.13kN7。32kN，满足要求.(2) 支承面局部受压承载力验算Ab=(0。10+20。10)(0。103)=0。09m2,Al=0。100.10=0.01m2l=(Ab/Al）0。5=3.00,fcc=0.8516700=14195kN/m2,=0.75lfccAl=0。753141950.01=319。39kN支承面局部受压承载力F=319.39kN7.32kN,满足要求。5.侧模板验算侧模板材料夹板侧模厚度175、（mm）18板材弹性模量E（N/mm2)6000抗弯强度fm(N/mm2）13。00抗剪强度fv(N/mm2）1。40竖肋间距L(mm)300侧模板计算跨数5跨(1)荷载计算1)新浇砼的侧压力F1=0。22200/(T+15）12V1/2 =0.2224.004.441。201.152.000.5=45。75kN/m2 =(=24。0 1=1。20 2=1.15 V=2.0 T=30。0）F2=H=24梁高=241.00=24.00kN/m2F1、F2两者取小值F=24.00kN/m2,有效压头高度=F/=1.002)荷载计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的侧压力F 176、24。00 kN/m2 G=1。2 28.80 kN/m2振捣混凝土产生的荷载Q2K 4。00 kN/m2Q=1。4 5。60 kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合+ 34。40 kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/1。2 24。00 kN/m2(2)侧模板强度验算取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨，木模板厚度h=18mm;W=bh2/6=880182/6=47520mm3，I=bh3/12=880183/12=427680mm4.1)抗弯强度验算弯矩系数KM=0.105，q=34。40（1000120)/1000=30。27kN/m=30.27N/mmMmax=KMqL2=-0.105177、30.273002=286052Nmm=0。29kNm=Mmax/W=286052/47520=6.02N/mm2侧模抗弯强度=6。02N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0。606,Vmax=KVqL=0.60630。27300/1000=5。50kN =3Vmax/（2bh）=35。501000/（218880）=0。52N/mm2侧模抗剪强度=0.52N/mm2fv=1。40N/mm2，满足要求.3）挠度验算挠度系数K=0。644,q=24。00（1000120)/1000=21.12kN/m=21.12N/mmmax=KqL4/100EI=0。178、64421.123004/（1006000427680)=0。43mm=L/250=300/250=1。20mm侧模挠度max=0.43mm=1.20mm,满足要求.计算简图及内力图如下图:6.对拉螺栓计算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0。9534.40=32。68kN/m2。设1排对拉螺栓，螺栓横向间距a=900mm=0.90m,竖向间距b=（1000-120)/2=440mm=0。44m,N=abFs=0.900。4432.68=12.94kN；对拉螺栓14,容许拉力Ntb=17.80kN对拉螺栓受力12.94kN容许拉力17。80kN，满足要求。7。 侧肋强度验算侧肋材料木枋木枋截面179、尺寸bh（mm)50100侧肋计算跨度(mm)440侧肋计算跨数2跨枋材弹性模量E(N/mm2)9000抗弯强度fm（N/mm2)13.00抗剪强度fv（N/mm2）1。40次楞截面抵抗矩W（mm3)83333次楞弹性模量I(mm4）4166667计算跨度440mm,跨数2跨，木枋尺寸 b=50mm,h=100mm;W=bh2/6=501002/6=83333mm3,I=bh3/12=501003/12=4166667mm4 。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0。125，q=34。40300/1000=10。32N/mm；Mmax=KMqL2=0。12510.324402=249744Nmm=0180、。25kNm=Mmax/W=249744/83333=3.00N/mm2侧肋抗弯强度=3。00N/mm2fm=13。00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=0。625,Vmax=KVqL =0。62510.32440/1000=2.84kN =3Vmax/（2bh）=32。841000/（250100)=0。85N/mm2侧肋抗剪强度=0.85N/mm2fv=1。40N/mm2，满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0。521,q=24.00300/1000=7.20N/mm.max=KqL4/100EI=0。5217.204404/(10090004166667)=0。04mm=181、L/250=440/250=1.76mm侧肋挠度max=0.04mm=1.76mm，满足要求。计算简图及内力图如下图: 8.梁侧檩梁验算檩梁材料双钢管截面类型483。2对拉螺杆横向间距（mm)900侧肋间距(mm）300计算跨数5跨截面积A(mm2）450截面抵抗矩W(mm3)4730弹性模量I（mm4）113500侧肋最大支座力（kN）5。68对拉螺杆横向间距900mm，侧肋间距300mm，计算跨数5跨,梁侧檩梁采用483.2双钢管，W=4730mm3，I=113500mm4，A=450mm2；1)抗弯强度验算弯矩系数KM=0。171,P=1.25qL=1。2510.320。44=5。68k182、NMmax=KmPL=0。1715.680.90106=874152Nmm=0。87kNm =Mmax/W=874152/（24730)=92.41N/mm2檩梁抗弯强度=92.41N/mm2fm=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.658,Vmax=KVP=0.6585。68=3.73kN =3Vmax/(2bh）=33735/(22450)=6.22N/mm2檩梁抗剪强度=6.22N/mm2fv=120。00N/mm2，满足要求。3)挠度验算挠度系数K=1.097，P,=1.25qL=1.257。200.44=3。96kN。max=KP，L3/（100EI)183、=1。09739609003/（1002060002113500）=0。68mm=L/250=900/250=3。60mm檩梁挠度max=0。68mm=3.60mm,满足要求。9。计算结果底模材料夹板底模厚度（mm）18第一层龙骨（次楞）材料木枋截面尺寸bh（mm)8080第一层龙骨(次楞）间距L（mm)300第二层龙骨（主楞)材料双钢管钢管规格483.0第二层龙骨(主楞)间距L(mm）600支撑材料483。0支撑横向间距（mm）600支撑纵向间距(mm）600支撑立杆步距（m）1.2侧模板材料夹板侧模厚度(mm）18侧肋材料木枋截面尺寸bh（mm)50100侧肋间距（mm）440檩梁材料双钢184、管截面类型483。2檩梁间距（mm)440对拉螺杆排数1排对拉螺杆横向间距(mm)900第六节 600900梁模板支撑计算书1计算参数结构楼板厚300mm，梁宽b=600mm，梁高h=900mm，层高5。50m，结构表面考虑隐蔽;模板材料为夹板，底模厚度18mm，侧模厚度18mm;梁边立杆至板立杆距离0。90m;板弹性模量E=6000N/mm2,木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1。40N/mm2。采用两根钢管支撑,横向间距600mm,纵向间距600mm，支架立杆的步距h=1.20m,支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a=0.50m。185、钢管直径48mm，壁厚3.0mm,截面积4.24cm2，回转半径i=15。90mm；立杆钢管重量0。0326kN/m。钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗剪强度fv=120.00N/mm2,Q235钢材抗弯强度f=205.00N/mm2。梁截面尺寸bh(mm)600900楼板厚度(mm)300层高（m)5。50结构表面要求隐蔽梁边立杆至板立杆距离（m)0.902梁底模验算模板材料夹板模板厚度(mm）18弹性模量E(N/mm2)6000抗弯强度fm(N/mm2)13.00抗剪强度fv（N/mm2）1。40第一层龙骨（次楞)间距L（mm）300模板自重标准值(kN/m2）0。30砼自重标准值186、（kN/m2）24。00钢筋自重标准值(kN/m3)1.50振捣砼荷载（kN/m2)2.00（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽（m) 梁高(m） 系数 设计值底侧模自重 0.3 kN/m2（0.60 + 1.20 ） 1.2 = 0.65 kN/m砼自重 24。0 kN/m3 0。60 0.90 1.2 = 15.55 kN/m钢筋荷载 1.5 kN/m3 0.60 0.90 1。2 = 0.97 kN/m振捣砼荷载 2.0 kN/m2 0。60 1。4 = 1。68 kN/m梁底模和支架承载力计算组合 q1 = 18.85 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合（)/1.2187、 q2 = 14。31 kN/m（2）底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm,板模宽度b=600mm.W=bh2/6=600182/6=32400mm3,I=bh3/12=600183/12=291600mm4。1)抗弯强度验算弯矩系数KM=-0。105,Mmax=KMq1L2=0.10518.853002=178133Nmm=Mmax/W=178133/32400=5。50N/mm2梁底模抗弯强度=5.50N/mm2fm=13。00N/mm2，满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606，Vmax=KVq1L=0。60618.85300=34188、27N=3Vmax/(2bh)=33427/(260018)=0。48N/mm2梁底模抗剪强度=0。48N/mm2fv=1。40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0。644，q2=14。31kN/m。max=Kq2L4/（100EI）=0。64414。313004/（1006000291600)=0.43mm=L/250=300/250=1.20mm梁底模挠度max=0。43mm=1。20mm，满足要求.（3）第一层龙骨(次楞）验算第一层龙骨(次楞）材料木枋木枋截面尺寸bh（mm)8080枋材弹性模量E（N/mm2）9000抗弯强度fm(N/mm2）13.00抗剪强度fv（N/mm189、2）1。40次楞截面抵抗矩W(mm3)83333次楞弹性模量I（mm4）4166667施工均布活荷载(kN/m2)2.5第二层龙骨(主楞）间距L（mm）600梁边立杆至板立杆距离(m）0。90钢管横向间距L=600mm ，C=600、=600/600=1.00,第一层龙骨（次楞)采用木枋b=50mm,h=100mm；W=bh2/6=501002/6=83333mm3；I=bh3/12=501003/12=4166667mm4。1）抗弯强度验算a 、梁传荷载计算q=q1第一层龙骨(次楞）间距/梁宽=18.85300/600=9。43kN/mMq=qcL（2)/8=9.43600/1000600/190、1000(2-1。00）/8=0。42kNmb 、板传荷载计算P板重量=1。2(板厚度25模板重)1.4活载 =1.2(0。3025+0.30）+1.42。50=12.86kN/m2板传递到第一层龙骨(次楞）的荷载P=（450+0)/1000300/100012。86=1.74kNa=0.5（L-c)=0.5(600600）=0mm=0m，Mp=Pa=1.740=0kNmMmax=MqMp=（0。42+0)106=420000Nmm=0。42kNm=Mmax/W=420000/83333=5。04N/mm2第一层龙骨（次楞）抗弯强度=5。04N/mm2fm=13。00N/mm2,满足要求.2）191、抗剪强度验算Vmax=0。5q梁宽P=0.59.43600/1000+1。74=4.57kN=3Vmax/（2bh）=34。571000/（250100）=1.37N/mm2第一层龙骨(次楞)抗剪强度=1.37N/mm2fv=1.40N/mm2，满足要求。3）挠度验算q=q2第一层龙骨（次楞)间距/梁宽=14。31300/600=7.16N/mmq=qcL3（8-423）/(384EI） =7.166006003（841。002+1.003）/(38490004166667)=0.32mmp=PaL2(34(a/L）2)/(24EI） =1.74100006002(3-402)/(249000192、4166667）=0mmmax=qp=0。32+0=0。32mm=L/250=600/250=2.40mm第一层龙骨（次楞)挠度max=0.32mm=2。40mm，满足要求。计算简图及内力图如下图：（4)第二层龙骨(主楞)验算第二层龙骨（主楞)材料双钢管钢管规格483.0钢材弹性模量E（N/mm2)206000抗弯强度fm（N/mm2）205.00抗剪强度fv(N/mm2)120。00次楞截面抵抗矩W（mm3）8980次楞截面惯性矩I（mm4）215600支撑纵向间距(mm）600主楞计算跨数5跨钢管横向间距L=600mm，计算跨数5跨；第二层龙骨（主楞）采用双钢管，483.0W=8980.0193、0mm3，I=215600。00mm4 ；1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.171,P=V=1/2q梁宽P=0。59。43600/1000+1。74=4564N=4.56kNMmax=KmPL=0。1714。561000600=467856Nmm=0.47kNm=Mmax/W=467856/8980=52.10N/mm2第二层龙骨(主楞）抗弯强度=52。10N/mm2f=205。00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.685，Vmax=KVP=0.6854.56=3.12kN =3Vmax/(2bh)=33。121000 /(22424。00）=5.52N/mm2第二层龙骨194、(主楞）抗剪强度=5。52N/mm2fv=120.00N/mm2，满足要求。3）挠度强度验算挠度系数K=1.096,P=V=1/2q梁宽P板传=0.57.16600/1000+1.74=3.89kNmax= KPL3/（100EI）=1.0963。8910006003/(100206000215600)=0。21mm=L/250=600/250=2。40mm第二层龙骨(主楞)挠度max=0。21mm=2.40mm，满足要求。计算简图及内力图如下图：3。支撑强度验算支撑材料483.0截面积A（mm2）424。00回转半径i（mm）15.90每M长质量(kN/m）0.0326钢材抗弯强度f(N/m195、m2）205.00钢材弹性模量E（N/mm2)206000支撑横向间距（mm）600支撑纵向间距(mm)600支撑立杆步距（m)1。2(1)荷载计算传至每根钢管立柱最大支座力的系数为2.198每根钢管承载NQK1=2.1984560=10023N每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）：NQK2=1。40.600.601000=504N每根钢管承载荷载NQK =NQK1NQK2=10023+504=10527N钢管重量0.0326kN/m，立杆重量=0.03264。61000=150N水平拉杆4层，拉杆重量=41.2047。90=230N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量=150+230=3196、80N钢管轴向力N=1.2NGK+NQK=1.2380+10527=10983N(2）钢管立杆长细比验算LO1=h=1。41.20=1.68m,LO2=h+2a=1。20+ 20.50=2.20mLO=LO2=2.20m=2200mm，i=15.90mm，=LO/i=2200/15。90=138。36钢管立杆长细比138。36150,满足要求。（3)钢管立杆稳定性验算=0。357,P=N/（A)=10983/(0.357424.00）=72。56N/mm2钢管立杆稳定性计算72.56N/mm2205.00N/mm2,满足要求.4。支撑支承面验算钢管立杆设配套底座100100mm,支承面为（按C197、35考虑)混凝土楼板，楼板厚=500mm，上部荷载为：F=10。98kN=10983N(1）支承面受冲切承载力验算S=2.00，ft=1。57N/mm2,hO=50015=485mm,=0.41.2/S=1。00pc，m=0N/mm2，Um=2(100+485)+2（100+485)=2340mm,h=1.00（0。7h ft0.25pc，m)UmhO=(0。711.57+0.250)1.002340485/1000=1247.26kN钢管支承面受冲切承载力1247.26kN10。98kN,满足要求。（2) 支承面局部受压承载力验算Ab=（0.10+20.10）(0.103)=0。09m2,A198、l=0.100.10=0。01m2l=（Ab/Al）0.5=3。00,fcc=0。8516700=14195kN/m2，=0。75lfccAl=0。753141950.01=319.39kN支承面局部受压承载力F=319.39kN10。98kN,满足要求。5。侧模板验算侧模板材料夹板侧模厚度（mm)18板材弹性模量E（N/mm2）6000抗弯强度fm（N/mm2）13.00抗剪强度fv(N/mm2)1.40竖肋间距L(mm）400侧模板计算跨数4跨（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1=0。22200/(T+15）12V1/2 =0。2224。004。441.201.152。000。5=45.7199、5kN/m2 =（=24.0 1=1。20 2=1.15 V=2.0 T=30。0)F2=H=24梁高=240.90=21。60kN/m2F1、F2两者取小值F=21.60kN/m2，有效压头高度=F/=0。902)荷载计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的侧压力F 21。60 kN/m2 G=1.2 25。92 kN/m2振捣混凝土产生的荷载Q2K 4。00 kN/m2Q=1。4 5.60 kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合+ 31.52 kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/1.2 21。60 kN/m2(2）侧模板强度验算取竖肋间距L=400mm，计算跨数4跨，200、木模板厚度h=18mm；W=bh2/6=600182/6=32400mm3，I=bh3/12=600183/12=291600mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0。107，q=31.52（900300)/1000=18。91kN/m=18.91N/mmMmax=KMqL2=-0.10718。914002=323739Nmm=0.32kNm=Mmax/W=323739/32400=9.99N/mm2侧模抗弯强度=9。99N/mm2fm=13.00N/mm2，满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.607，Vmax=KVqL=0。60718.91400/1000=4.59kN =3Vmax201、/（2bh)=34。591000/（218600）=0.64N/mm2侧模抗剪强度=0.64N/mm2fv=1.40N/mm2，满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0。632,q=21.60(900-300)/1000=12.96kN/m=12。96N/mmmax=KqL4/100EI=0.63212。964004/(1006000291600)=1.20mm=L/250=400/250=1.60mm侧模挠度max=1。20mm=1。60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：6。对拉螺栓计算Fs=0.95（GF+QQ2k）=0。9531。52=29。94kN/m2。设1排对拉螺栓，螺栓横向间距202、a=800mm=0.80m，竖向间距b=(900-300）/2=300mm=0.30m，N=abFs=0.800.3029。94=7。19kN；对拉螺栓12,容许拉力Ntb=12。90kN对拉螺栓受力7.19kN容许拉力12.90kN，满足要求。7. 侧肋强度验算侧肋材料木枋木枋截面尺寸bh（mm)50100侧肋计算跨度(mm）300侧肋计算跨数2跨枋材弹性模量E（N/mm2）9000抗弯强度fm（N/mm2)13.00抗剪强度fv（N/mm2)1。40次楞截面抵抗矩W（mm3）83333次楞弹性模量I(mm4）4166667计算跨度300mm,跨数2跨,木枋尺寸 b=50mm，h=100mm203、;W=bh2/6=501002/6=83333mm3,I=bh3/12=501003/12=4166667mm4 。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0。125,q=31。52400/1000=12.61N/mm；Mmax=KMqL2=0.12512.613002=141863Nmm=0.14kNm=Mmax/W=141863/83333=1。70N/mm2侧肋抗弯强度=1。70N/mm2fm=13。00N/mm2,满足要求.2)抗剪强度验算剪力系数KV=0.625，Vmax=KVqL =0.62512.61300/1000=2。36kN =3Vmax/（2bh)=32.361000/（25010204、0)=0.71N/mm2侧肋抗剪强度=0。71N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0。521,q=21。60400/1000=8。64N/mm。max=KqL4/100EI=0.5218.643004/(10090004166667)=0.01mm=L/250=300/250=1。20mm侧肋挠度max=0。01mm=1。20mm，满足要求.计算简图及内力图如下图： 8.梁侧檩梁验算檩梁材料双钢管截面类型483.2对拉螺杆横向间距(mm）800侧肋间距（mm）400计算跨数5跨截面积A（mm2)450截面抵抗矩W（mm3）4730弹性模量I（mm4）11350205、0侧肋最大支座力(kN）4。73对拉螺杆横向间距800mm,侧肋间距400mm，计算跨数5跨，梁侧檩梁采用483.2双钢管，W=4730mm3，I=113500mm4，A=450mm2；1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.171，P=1.25qL=1。2512.610.30=4。73kNMmax=KmPL=0.1714.730。80106=647064Nmm=0。65kNm =Mmax/W=647064/（24730)=68.40N/mm2檩梁抗弯强度=68.40N/mm2fm=205。00N/mm2，满足要求.2）抗剪强度验算剪力系数KV=0。658，Vmax=KVP=0。6584.73=3.206、11kN =3Vmax/（2bh)=33111/(22450）=5。19N/mm2檩梁抗剪强度=5.19N/mm2fv=120。00N/mm2，满足要求。3)挠度验算挠度系数K=1。097,P,=1.25qL=1.258.640.30=3。24kN。max=KP,L3/（100EI）=1.09732408003/（1002060002113500）=0。39mm=L/250=800/250=3。20mm檩梁挠度max=0。39mm=3。20mm,满足要求。9.计算结果底模材料夹板底模厚度（mm)18第一层龙骨（次楞）材料木枋截面尺寸bh（mm）8080第一层龙骨(次楞）间距L(mm）300第二207、层龙骨（主楞）材料双钢管钢管规格483.0第二层龙骨（主楞)间距L(mm）600支撑材料483。0支撑横向间距（mm）600支撑纵向间距（mm）600支撑立杆步距（m）1.2侧模板材料夹板侧模厚度(mm)18侧肋材料木枋截面尺寸bh（mm）50100侧肋间距（mm）300檩梁材料双钢管截面类型483.2檩梁间距（mm)300对拉螺杆排数1排对拉螺杆横向间距(mm)800第七节 400900梁模板支撑计算书1计算参数结构楼板厚120mm,梁宽b=400mm，梁高h=900mm，层高4。20m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为夹板，底模厚度18mm,侧模厚度18mm；梁边立杆至板立杆距离0.90m；板208、弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1。40N/mm2.采用两根钢管支撑，横向间距600mm，纵向间距600mm，支架立杆的步距h=1.20m,支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a=0。50m。钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积4.24cm2，回转半径i=15.90mm；立杆钢管重量0.0326kN/m。钢材弹性模量E=206000N/mm2,抗剪强度fv=120。00N/mm2，Q235钢材抗弯强度f=205.00N/mm2.梁截面尺寸bh（mm）400900楼板厚度(mm）120层高(m）4.2209、0结构表面要求隐蔽梁边立杆至板立杆距离(m)0.902梁底模验算模板材料夹板模板厚度(mm）18弹性模量E(N/mm2）6000抗弯强度fm（N/mm2)13.00抗剪强度fv（N/mm2）1。40第一层龙骨（次楞）间距L（mm）300模板自重标准值（kN/m2）0。30砼自重标准值（kN/m2）24。00钢筋自重标准值(kN/m3)1。50振捣砼荷载(kN/m2)2.00（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽(m） 梁高(m) 系数 设计值底侧模自重 0。3 kN/m2(0。40 + 1。56 ） 1.2 = 0.71 kN/m砼自重 24。0 kN/m3 0。40 0。90210、 1。2 = 10。37 kN/m钢筋荷载 1.5 kN/m3 0.40 0。90 1。2 = 0.65 kN/m振捣砼荷载 2。0 kN/m2 0.40 1.4 = 1.12 kN/m梁底模和支架承载力计算组合 q1 = 12。84 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合（)/1.2 q2 = 9。77 kN/m（2）底模板验算第一层龙骨(次楞）间距L=300mm,计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=400mm.W=bh2/6=400182/6=21600mm3，I=bh3/12=400183/12=194400mm4。1)抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,Mmax=KMq1211、L2=-0.10512。843002=-121338Nmm=Mmax/W=121338/21600=5.62N/mm2梁底模抗弯强度=5.62N/mm2fm=13。00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=0.606,Vmax=KVq1L=0。60612.84300=2334N=3Vmax/(2bh)=32334/（240018）=0。49N/mm2梁底模抗剪强度=0。49N/mm2fv=1.40N/mm2，满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.644，q2=9。77kN/m。max=Kq2L4/（100EI）=0。6449。773004/(1006000194400)=0。44212、mm=L/250=300/250=1。20mm梁底模挠度max=0。44mm=1.20mm，满足要求。（3）第一层龙骨（次楞)验算第一层龙骨（次楞)材料木枋木枋截面尺寸bh(mm）8080枋材弹性模量E（N/mm2）9000抗弯强度fm(N/mm2）13.00抗剪强度fv(N/mm2)1。40次楞截面抵抗矩W(mm3)83333次楞弹性模量I（mm4）4166667施工均布活荷载（kN/m2）2。5第二层龙骨(主楞)间距L（mm)600梁边立杆至板立杆距离(m)0。90钢管横向间距L=600mm ，C=400、=400/600=0.67，第一层龙骨（次楞）采用木枋b=50mm，h=100mm；213、W=bh2/6=501002/6=83333mm3；I=bh3/12=501003/12=4166667mm4。1)抗弯强度验算a 、梁传荷载计算q=q1第一层龙骨（次楞）间距/梁宽=12。84300/400=9。63kN/mMq=qcL（2）/8=9.63400/1000600/1000(2-0.67）/8=0.39kNmb 、板传荷载计算P板重量=1。2（板厚度25模板重）1.4活载 =1。2(0。1225+0.30）+1.42。50=7.46kN/m2板传递到第一层龙骨(次楞）的荷载P=（450+50）/1000300/10007。46=1。12kNa=0。5（Lc)=0。5(600-4214、00）=100mm=0。1m，Mp=Pa=1.120.10=0。11kNmMmax=MqMp=（0.39+0。11）106=500000Nmm=0。50kNm=Mmax/W=500000/83333=6。00N/mm2第一层龙骨(次楞)抗弯强度=6。00N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求.2）抗剪强度验算Vmax=0.5q梁宽P=0.59.63400/1000+1.12=3.05kN=3Vmax/（2bh）=33.051000/（250100）=0。92N/mm2第一层龙骨(次楞）抗剪强度=0.92N/mm2fv=1。40N/mm2，满足要求。3）挠度验算q=q2第一层龙骨(次楞)215、间距/梁宽=9。77300/400=7。33N/mmq=qcL3(8423）/(384EI） =7。334006003（8-40。672+0。673)/(38490004166667）=0。29mmp=PaL2(34(a/L)2）/（24EI） =1。1210001006002（3-40.172）/（2490004166667）=0.13mmmax=qp=0。29+0。13=0。42mm=L/250=600/250=2。40mm第一层龙骨(次楞）挠度max=0。42mm=2。40mm，满足要求。计算简图及内力图如下图：(4）第二层龙骨（主楞）验算第二层龙骨（主楞)材料双钢管钢管规格483.0钢216、材弹性模量E(N/mm2）206000抗弯强度fm(N/mm2）205.00抗剪强度fv（N/mm2)120。00次楞截面抵抗矩W（mm3)8980次楞截面惯性矩I(mm4）215600支撑纵向间距(mm）600主楞计算跨数5跨钢管横向间距L=600mm,计算跨数5跨；第二层龙骨(主楞)采用双钢管，483。0W=8980.00mm3，I=215600.00mm4 ；1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0。171，P=V=1/2q梁宽P=0.59。63400/1000+1。12=3045N=3。05kNMmax=KmPL=0.1713.051000600=312930Nmm=0。31kNm=Mmax/217、W=312930/8980=34。85N/mm2第二层龙骨（主楞）抗弯强度=34.85N/mm2f=205.00N/mm2，满足要求.2）抗剪强度验算剪力系数KV=0。685,Vmax=KVP=0。6853。05=2.09kN =3Vmax/（2bh)=32。091000 /（22424。00）=3。70N/mm2第二层龙骨(主楞)抗剪强度=3。70N/mm2fv=120.00N/mm2，满足要求。3）挠度强度验算挠度系数K=1。096，P=V=1/2q梁宽P板传=0.57。33400/1000+1.12=2。59kNmax= KPL3/(100EI)=1。0962.5910006003/(1218、00206000215600）=0。14mm=L/250=600/250=2.40mm第二层龙骨(主楞）挠度max=0。14mm=2。40mm，满足要求。计算简图及内力图如下图：3。支撑强度验算支撑材料483.0截面积A（mm2）424.00回转半径i（mm)15.90每M长质量（kN/m）0。0326钢材抗弯强度f（N/mm2）205.00钢材弹性模量E（N/mm2）206000支撑横向间距（mm）600支撑纵向间距（mm）600支撑立杆步距（m)1.2（1）荷载计算传至每根钢管立柱最大支座力的系数为2.198每根钢管承载NQK1=2。1983050=6704N每根钢管承载活荷载(1。0kN219、/m2)：NQK2=1.40。600。601000=504N每根钢管承载荷载NQK =NQK1NQK2=6704+504=7208N钢管重量0。0326kN/m，立杆重量=0。03263.31000=108N水平拉杆3层,拉杆重量=31.2047。90=172N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量=108+172=280N钢管轴向力N=1.2NGK+NQK=1.2280+7208=7544N(2）钢管立杆长细比验算LO1=h=1.41。20=1。68m，LO2=h+2a=1.20+ 20。50=2。20mLO=LO2=2。20m=2200mm，i=15。90mm，=LO/i=2200/15。220、90=138.36钢管立杆长细比138。36150,满足要求。(3)钢管立杆稳定性验算=0.357，P=N/(A)=7544/（0。357424。00)=49。84N/mm2钢管立杆稳定性计算49。84N/mm2205。00N/mm2,满足要求。4.支撑支承面验算钢管立杆设配套底座100100mm，支承面为(按C30考虑)混凝土楼板,楼板厚=120mm，上部荷载为：F=7.54kN=7544N(1)支承面受冲切承载力验算S=2.00，ft=1。43N/mm2，hO=12015=105mm，=0。41。2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2（100+105）+2(100+105)=82221、0mm,h=1.00(0.7h ft0。25pc,m)UmhO=(0.711。43+0.250）1.00820105/1000=86。19kN钢管支承面受冲切承载力86.19kN7.54kN，满足要求。(2） 支承面局部受压承载力验算Ab=（0。10+20.10）(0.103)=0。09m2，Al=0。100.10=0。01m2l=（Ab/Al)0。5=3.00，fcc=0.8514300=12155kN/m2,=0.75lfccAl=0.753121550。01=273.49kN支承面局部受压承载力F=273。49kN7。54kN,满足要求。5。侧模板验算侧模板材料夹板侧模厚度（mm）18板222、材弹性模量E（N/mm2）6000抗弯强度fm（N/mm2)13。00抗剪强度fv（N/mm2)1.40竖肋间距L（mm)300侧模板计算跨数5跨（1)荷载计算1）新浇砼的侧压力F1=0。22200/(T+15）12V1/2 =0.2224.004.441.201。152.000.5=45.75kN/m2 =（=24。0 1=1.20 2=1。15 V=2。0 T=30.0)F2=H=24梁高=240.90=21。60kN/m2F1、F2两者取小值F=21。60kN/m2,有效压头高度=F/=0.902）荷载计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的侧压力F 21.60 k223、N/m2 G=1.2 25.92 kN/m2振捣混凝土产生的荷载Q2K 4。00 kN/m2Q=1。4 5.60 kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合+ 31.52 kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/1。2 21.60 kN/m2（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨，木模板厚度h=18mm；W=bh2/6=780182/6=42120mm3,I=bh3/12=780183/12=379080mm4.1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.105,q=31.52（900-120)/1000=24。59kN/m=24。59N/mmMmax=KMqL2=0.10524.59300224、2=-232376Nmm=-0.23kNm=Mmax/W=232376/42120=5。52N/mm2侧模抗弯强度=5.52N/mm2fm=13.00N/mm2，满足要求.2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0。606，Vmax=KVqL=0。60624.59300/1000=4.47kN =3Vmax/（2bh）=34。471000/(218780)=0。48N/mm2侧模抗剪强度=0。48N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0。644，q=21。60（900-120）/1000=16。85kN/m=16.85N/mmmax=KqL4/100EI=0.64416。225、853004/（1006000379080)=0。39mm=L/250=300/250=1。20mm侧模挠度max=0.39mm=1。20mm,满足要求.计算简图及内力图如下图：6。对拉螺栓计算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9531。52=29.94kN/m2。设1排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0。60m,竖向间距b=（900120）/2=390mm=0.39m，N=abFs=0.600.3929.94=7.01kN;对拉螺栓12,容许拉力Ntb=12.90kN对拉螺栓受力7.01kN容许拉力12.90kN，满足要求。7。 侧肋强度验算侧肋材料木枋木枋截面尺寸bh（mm）50226、100侧肋计算跨度（mm)390侧肋计算跨数2跨枋材弹性模量E（N/mm2)9000抗弯强度fm(N/mm2)13.00抗剪强度fv（N/mm2)1。40次楞截面抵抗矩W(mm3）83333次楞弹性模量I（mm4）4166667计算跨度390mm，跨数2跨,木枋尺寸 b=50mm，h=100mm；W=bh2/6=501002/6=83333mm3，I=bh3/12=501003/12=4166667mm4 .1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0。125,q=31。52300/1000=9。46N/mm；Mmax=KMqL2=0.1259.463902=179858Nmm=0。18kNm=Mmax/227、W=179858/83333=2。16N/mm2侧肋抗弯强度=2.16N/mm2fm=13。00N/mm2,满足要求.2）抗剪强度验算剪力系数KV=0。625，Vmax=KVqL =0.6259。46390/1000=2。31kN =3Vmax/(2bh）=32.311000/(250100）=0。69N/mm2侧肋抗剪强度=0。69N/mm2fv=1。40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0。521,q=21。60300/1000=6.48N/mm。max=KqL4/100EI=0.5216。483904/（10090004166667)=0。02mm=L/250=390/250228、=1。56mm侧肋挠度max=0。02mm=1.56mm,满足要求。计算简图及内力图如下图: 8。梁侧檩梁验算檩梁材料双钢管截面类型483.2对拉螺杆横向间距(mm）600侧肋间距(mm)300计算跨数5跨截面积A（mm2）450截面抵抗矩W(mm3)4730弹性模量I（mm4）113500侧肋最大支座力(kN)4.61对拉螺杆横向间距600mm，侧肋间距300mm，计算跨数5跨,梁侧檩梁采用483。2双钢管,W=4730mm3，I=113500mm4，A=450mm2；1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0。171,P=1.25qL=1。259.460.39=4.61kNMmax=KmPL=0.1229、714。610。60106=472986Nmm=0.47kNm =Mmax/W=472986/（24730）=50.00N/mm2檩梁抗弯强度=50.00N/mm2fm=205。00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.658，Vmax=KVP=0.6584。61=3。03kN =3Vmax/(2bh)=33033/(22450)=5.06N/mm2檩梁抗剪强度=5.06N/mm2fv=120。00N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=1。097,P,=1.25qL=1.256。480.39=3.16kN。max=KP，L3/（100EI)=1。09731596003230、/（1002060002113500）=0。16mm=L/250=600/250=2。40mm檩梁挠度max=0.16mm=2.40mm,满足要求。9。计算结果底模材料夹板底模厚度(mm)18第一层龙骨（次楞)材料木枋截面尺寸bh（mm）8080第一层龙骨(次楞)间距L(mm）300第二层龙骨（主楞)材料双钢管钢管规格483。0第二层龙骨（主楞)间距L（mm)600支撑材料483.0支撑横向间距（mm)600支撑纵向间距（mm）600支撑立杆步距（m）1.2侧模板材料夹板侧模厚度（mm)18侧肋材料木枋截面尺寸bh（mm）50100侧肋间距（mm）390檩梁材料双钢管截面类型483。2檩梁间距231、（mm）390对拉螺杆排数1排对拉螺杆横向间距（mm）600第八节 300mm厚板计算书1.计算参数结构板厚300mm，层高5.5m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13N/mm2，顺纹抗剪强度fv=1.4N/mm2 ;支撑采用483.0mm承插型套扣式钢管：横向间距900mm,纵向间距900mm,支撑立杆的步距h=1。2m钢管直径48mm,壁厚3。0mm,截面积4。24cm2，回转半径i=1。59cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205N/mm2，抗剪强度fv=12232、0N/mm2。2.楼板底模验算（1）底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 计算宽度(m) 板厚（m) 系数 设计值底模自重 0.3 kN/m2 1.0 1。2 = 0。36 kN/m砼自重 24 kN/m3 1。0 0。30 1.2 = 8.64 kN/m钢筋荷载 1.1 kN/m3 1.0 0。30 1。2 = 0.40 kN/m施工人员及施工设备荷载 1 kN/m2 1.0 1.4 = 1。40 kN/m底模和支架承载力计算组合 q1 = 10。80 kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合() q2 = 9。40 kN/m（2）楼板底模板验算第一层龙骨(次楞）间距L=500mm，计算跨数5233、跨。底模厚度18mm,板模宽度=1000mmW=bh2 /6=1000182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000183/12=486000mm4。1)内力及挠度计算a。荷载支座弯矩系数KM=-0。107剪力系数KV=0。606，M1=KMq1L2 =0。10710。805002=288900N。mmV1=KVq1L=0.60610。80500=3272Nb。荷载支座弯矩系数KM=-0.107M2=KMq2L2 =0。1079。405002=-251450N.mm跨中弯矩系数KM=0.077M3=KMq2L2 =0.0779.405002=180950N.mm剪力系数KV=0.60234、6V2=KVq2L=0。6069。40500=2848N挠度系数K=0.6442=Kq2L4/（100EI）=0。644（9.40/1。2）5004/(1006000486000）=1。08mmC施工人员及施工设备荷载按1kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1。41=1.40kN ,计算简图如下图所示。跨中弯矩系数KM=0.200M4=KMPL=0.2001。401000500=140000N.mm支座弯矩系数KM=0.100M5=KMPL=0.1001。401000500=70000N.mm剪力系数KV=0.600V3=KVP=0。6001.40=0。84kN挠度系数K=1.4563=K235、PL3/(100EI）=1。456(1。40/1.4)10005003/(1006000486000）=0.62mm2）抗弯强度验算M1=-288900N.mmM2M5=-321450N.mmM3M4=320950N。mm比较M1、M2M5、M3M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩.Mmax=320950Nmm=0。32kNm=Mmax/W=320950/54000=5。94N/mm2楼板底模抗弯强度=5.94N/mm2fm=13。00N/mm2，满足要求。3)抗剪强度验算V1=3272NV2+ V3=2848+840=3688N比较V1、V2V3,取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力：236、Vmax=3688N=3。69kN=3Vmax/(2bh)=33688/（2100018）=0.31N/mm2楼板底模抗剪强度=0。31N/mm2fv=1.40N/mm2，满足要求。4）挠度验算max=1。08+0。62=1。70mm=500/250=2.00mm楼板底模挠度max=1。71mm=2.00mm，满足要求。计算简图及内力图如下图。（3）第一层龙骨（次楞）验算钢管横向间距900mm，第一层龙骨(次楞）间距500mm，计算跨数2跨；第一层龙骨（次楞）采用木枋b=50mm，h=100mm;W=bh2/6=501002/6=83333mm3，I=bh3/12=501003/12=4166237、667mm4。1)抗弯强度验算弯矩系数KM=0.125q=q1第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=10.80500/1000=5.40kN/mMmax=KMqL2=-0。1255。409002=-546750Nmm=0。55kNm=Mmax/W =546750/83333=6。56N/mm2 第一层龙骨(次楞)抗弯强度=6。56N/mm2fm=13。00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.625Vmax=KVqL=0.6255。40900=3038N=3。04kN=3Vmax/（2bh)=33038/(250100)=0.91N/mm2第一层龙骨（次楞）抗剪强度=0.91N/238、mm2fv=1.40N/mm2，满足要求.3）挠度验算q=q2第一层龙骨(次楞）间距/计算宽度=9.40/1.2500/1000=3.92kN/m=3。92N/mm,挠度系数K=0。521 max=KqL4/(100EI)=0。5213。929004/(10090004166667)=0。36mm=900/250=3。60mm第一层龙骨(次楞）挠度max=0。36mm=3。60mm,满足要求.计算简图及内力图如下图.（4)第二层龙骨(主楞)验算钢管纵向间距900mm，计算跨数5跨.第二层龙骨(主楞）采用双钢管A=848mm2W=8980mm3， I=215600mm41)抗弯承载力验算弯矩系数239、KM=0.208P=1.2505。40900=6075N=6.08kNMmax=KMPL=0.2086075900=1137240Nmm=1.14kNm=Mmax/W=1137240/8980=126。64N/mm2第二层龙骨(主楞)抗弯强度=126。64N/mm2f=205N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=1。318Vmax=KVP=1。3186。081000=8013N=8。01kN=3Vmax/(2bh）=38013/（22424)=14.17N/mm2第二层龙骨（主楞)抗剪强度=14.17N/mm2fv=120N/mm2，满足要求。3)挠度验算挠度系数K=0。111P240、,=1。2503。92900=4410N=4。41kNmax=KP，L3/（100EI)=0。11144109003/(1009000215600)=1。84mm=900/250=3。60mm第二层龙骨（主楞)挠度max=1。84mm=3.60mm，满足要求。计算简图及内力图如下图。3。支撑强度验算(1）荷载计算每根钢管承载NQK1=12604。00N每根钢管承载活荷载(1。0kN/m2）：NQK2=0.900.9011000=810N每根钢管承载荷载NQK =NQK1NQK2 =12604+810=13414N 钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=5.200。03261000=170N水241、平拉杆5层,拉杆重量=5(0。90+0。90) 0。041000=360N支撑重量NGK=立杆重量水平拉杆重量=170+360+=530N钢管轴向力N=1。2NGKNQK =1.2530+13414=14049N(2）钢管立杆长细比验算LO1=h=1.401.2=1。68m,LO2=h+2a=1。20+ 20.5=2.20mLO=LO2=2。20m=2200mm，i=15.90mm,=LO/i=2200/15。90=138。36钢管立杆长细比138.36150,满足要求.(3)钢管立杆稳定性验算=0.357,P=N/（A）=14049/(0.357424.00）=92。82N/mm2 承扣式钢242、管立杆稳定性92.82N/mm2205N/mm2,满足要求。4。支撑支承面验算套扣式钢管脚手架立杆设配套底座100100mm,支承面为混凝土楼板（按C35考虑）,楼板厚=500mm，上部荷载为:F=14049/1000=14.05kN（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=1.57N/mm2,hO=120=480mm，=0.41.2/S =1.00pc，m=0N/mm2，Um=2(100+480)+2（100+480）=2320mm，h =1.00(0。7h ft0.25pc，m）UmhO=（0。711。57+0.250）1.002320480/1000=1223。85kN受冲切承载力243、1223。85kNF=14.05kN,满足要求。（2) 支承面局部受压承载力验算Ab=(0.10+20.10）(0.103）=0.09m2，Al=0.100。10=0。01m2l=(Ab/Al)0.5=3.00，fcc=0。8516700=14195kN/m2,=0。75lfccAl=0.753141950.01=319。39kN支承面局部受压承载力319。39kNF=14。05kN,满足要求。5。计算结果底模楼模板18mm，第一层龙骨（次楞)采用单枋b=50mm,h=100mm,间距500mm；第二层龙骨(主楞）采用双钢管483。0，A=424mm2；钢管横向间距900mm,钢管纵向间距90244、0mm,立杆步距1。2m。模板支撑架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑；中间纵、横向由底至顶连续设置竖向剪刀撑，其间距应小于或等于4.5m；剪刀撑的斜杆与地面夹角应在4560之间,斜杆应每步与立杆扣接.模板支撑架高度5.5m,顶端和底部必须设置水平剪刀撑，中间水平剪刀撑设置间距应小于或等于4.8m.第九节 标准层120mm厚板计算书1。计算参数结构板厚120mm，层高3.9m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm;板弹性模量E=6000N/mm2,木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13N/mm2，顺纹抗剪强度fv=1。4N/mm2 ；支撑采用483.0mm承插型套扣式245、钢管：横向间距900mm，纵向间距900mm,支撑立杆的步距h=1.2m钢管直径48mm,壁厚3。0mm，截面积4。24cm2,回转半径i=1。59cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205N/mm2，抗剪强度fv=120N/mm2。2.楼板底模验算（1）底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 计算宽度(m） 板厚(m) 系数 设计值底模自重 0。3 kN/m2 1.0 1。2 = 0。36 kN/m砼自重 24 kN/m3 1.0 0.12 1。2 = 3.46 kN/m钢筋荷载 1。1 kN/m3 1。0 0。12 1.2 = 0.16 kN/m施工人员及施工设备荷246、载 1 kN/m2 1。0 1。4 = 1.40 kN/m底模和支架承载力计算组合 q1 = 5。37 kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合() q2 = 3。97 kN/m（2）楼板底模板验算第一层龙骨（次楞）间距L=500mm，计算跨数5跨。底模厚度18mm，板模宽度=1000mmW=bh2 /6=1000182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000183/12=486000mm4。1）内力及挠度计算a。荷载支座弯矩系数KM=-0。107剪力系数KV=0.606，M1=KMq1L2 =0.1075。375002=-143648N.mmV1=KVq1L=0。6065.37500=1247、627Nb。荷载支座弯矩系数KM=0.107M2=KMq2L2 =-0。1073。975002=-106198N。mm跨中弯矩系数KM=0.077M3=KMq2L2 =0。0773。975002=76423N.mm剪力系数KV=0.606V2=KVq2L=0。6063。97500=1203N挠度系数K=0。6442=Kq2L4/（100EI)=0.644(3.97/1。2）5004/(1006000486000)=0。46mmC施工人员及施工设备荷载按1kN(按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1。41=1.40kN ,计算简图如下图所示。跨中弯矩系数KM=0.200M4=KMPL=0。2001248、.401000500=140000N.mm支座弯矩系数KM=-0。100M5=KMPL=0。1001.401000500=70000N。mm剪力系数KV=0.600V3=KVP=0.6001。40=0.84kN挠度系数K=1。4563=KPL3/(100EI)=1。456（1。40/1。4)10005003/（1006000486000）=0。62mm2）抗弯强度验算M1=143648N。mmM2M5=-176198N.mmM3M4=216423N.mm比较M1、M2M5、M3M4,取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩.Mmax=216423Nmm=0.22kNm=Mmax/W=216423/249、54000=4。01N/mm2楼板底模抗弯强度=4。01N/mm2fm=13.00N/mm2，满足要求。3）抗剪强度验算V1=1627NV2+ V3=1203+840=2043N比较V1、V2V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力：Vmax=2043N=2.04kN=3Vmax/（2bh）=32043/（2100018)=0。17N/mm2楼板底模抗剪强度=0。17N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求.4)挠度验算max=0.46+0。62=1.08mm=500/250=2.00mm楼板底模挠度max=1.08mm=2。00mm，满足要求。计算简图及内力图如下图。(3)第一层龙骨（250、次楞）验算钢管横向间距900mm,第一层龙骨(次楞）间距500mm,计算跨数2跨;第一层龙骨(次楞）采用木枋b=50mm,h=100mm；W=bh2/6=501002/6=83333mm3，I=bh3/12=501003/12=4166667mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0。125q=q1第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=5。37500/1000=2。69kN/mMmax=KMqL2=-0。1252。699002=272363Nmm=-0。27kNm=Mmax/W =272363/83333=3.27N/mm2 第一层龙骨（次楞)抗弯强度=3。27N/mm2fm=13.00N/mm2，251、满足要求.2)抗剪强度验算剪力系数KV=0.625Vmax=KVqL=0。6252.69900=1513N=1.51kN=3Vmax/（2bh）=31513/（250100)=0。45N/mm2第一层龙骨（次楞）抗剪强度=0.45N/mm2fv=1.40N/mm2，满足要求。3)挠度验算q=q2第一层龙骨（次楞)间距/计算宽度=3。97/1.2500/1000=1.65kN/m=1.65N/mm，挠度系数K=0。521 max=KqL4/（100EI）=0.5211.659004/(10090004166667）=0.15mm=900/250=3.60mm第一层龙骨（次楞）挠度max=0。15252、mm=3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。（4）第二层龙骨（主楞)验算钢管纵向间距900mm，计算跨数5跨。第二层龙骨（主楞）采用单钢管A=424mm2W=4490mm3， I=107800mm41)抗弯承载力验算弯矩系数KM=0.207P=1。2502。69900=3026N=3。03kNMmax=KMPL=0.2073026900=563744Nmm=0。56kNm=Mmax/W=563744/4490=125.56N/mm2第二层龙骨（主楞)抗弯强度=125.56N/mm2f=205N/mm2，满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=1。318Vmax=KVP=1.3183。253、031000=3994N=3.99kN=3Vmax/(2bh)=33994/（12424)=14.13N/mm2第二层龙骨（主楞)抗剪强度=14.13N/mm2fv=120N/mm2，满足要求。3)挠度验算挠度系数K=0。055P，=1。2501。65900=1856N=1。86kNmax=KP，L3/（100EI）=0.05518569003/(1009000107800）=0。77mm=900/250=3。60mm第二层龙骨(主楞）挠度max=0。77mm=3.60mm,满足要求.计算简图及内力图如下图。3。支撑强度验算(1)荷载计算每根钢管承载NQK1=6281。00N每根钢管承载活荷载254、（1.0kN/m2）：NQK2=0。900.9011000=810N每根钢管承载荷载NQK =NQK1NQK2 =6281+810=7091N 钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=3.780。03261000=123N水平拉杆4层,拉杆重量=4（0.90+0.90) 0。041000=288N支撑重量NGK=立杆重量水平拉杆重量=123+288+=411N钢管轴向力N=1。2NGKNQK =1.2411+7091=7584N（2）钢管立杆长细比验算LO1=h=1.401.2=1。68m,LO2=h+2a=1.20+ 20.5=2.20mLO=LO2=2.20m=2200mm，i=15.90255、mm，=LO/i=2200/15.90=138.36钢管立杆长细比138。36150,满足要求。（3)钢管立杆稳定性验算=0.357,P=N/（A）=7584/(0.357424。00）=50。11N/mm2 承扣式钢管立杆稳定性50。11N/mm2205N/mm2，满足要求.4.支撑支承面验算套扣式钢管脚手架立杆设配套底座100100mm,支承面为混凝土楼板（按C30考虑),楼板厚=120mm，上部荷载为：F=7584/1000=7.58kN（1）支承面受冲切承载力验算S=2。00，ft=1。43N/mm2，hO=0-20=100mm,=0.41。2/S =1.00pc，m=0N/mm2,U256、m=2（100+100)+2(100+100）=800mm,h =1。00（0.7h ft0.25pc,m）UmhO=(0。711.43+0。250)1。00800100/1000=80。08kN受冲切承载力80。08kNF=7.58kN，满足要求.（2） 支承面局部受压承载力验算Ab=(0.10+20.10)（0.103）=0.09m2，Al=0.100.10=0.01m2l=（Ab/Al)0.5=3.00，fcc=0。8514300=12155kN/m2，=0。75lfccAl=0.753121550。01=273。49kN支承面局部受压承载力273.49kNF=7.58kN,满足要求。5257、.计算结果底模楼模板18mm，第一层龙骨（次楞）采用单枋b=50mm，h=100mm，间距500mm；第二层龙骨(主楞)采用单钢管483.0，A=424mm2；钢管横向间距900mm,钢管纵向间距900mm，立杆步距1.2m。模板支撑架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑；中间纵、横向由底至顶连续设置竖向剪刀撑，其间距应小于或等于4.5m；剪刀撑的斜杆与地面夹角应在4560之间,斜杆应每步与立杆扣接。第十节 120mm厚板计算书（7.8M高）1.计算参数结构板厚120mm，层高7。8m,结构表面考虑隐蔽；模板材料为:夹板底模厚度18mm；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/258、mm2,抗弯强度fm=13N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.4N/mm2 ；支撑采用483.0mm承插型套扣式钢管：横向间距900mm，纵向间距900mm,支撑立杆的步距h=1.2m钢管直径48mm,壁厚3。0mm，截面积4。24cm2，回转半径i=1。59cm;钢材弹性模量E=206000N/mm2,抗弯强度f=205N/mm2，抗剪强度fv=120N/mm2。2。楼板底模验算（1）底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 计算宽度(m) 板厚（m) 系数 设计值底模自重 0。3 kN/m2 1。0 1.2 = 0。36 kN/m砼自重 24 kN/m3 1.0 0。12 1.2 = 3.4259、6 kN/m钢筋荷载 1.1 kN/m3 1.0 0.12 1。2 = 0.16 kN/m施工人员及施工设备荷载 1 kN/m2 1.0 1。4 = 1。40 kN/m底模和支架承载力计算组合 q1 = 5.37 kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合(） q2 = 3。97 kN/m（2）楼板底模板验算第一层龙骨（次楞)间距L=500mm,计算跨数5跨.底模厚度18mm，板模宽度=1000mmW=bh2 /6=1000182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000183/12=486000mm4。1)内力及挠度计算a。荷载支座弯矩系数KM=0.107剪力系数KV=0。606，M1=KM260、q1L2 =-0。1075.375002=-143648N.mmV1=KVq1L=0。6065。37500=1627Nb.荷载支座弯矩系数KM=0.107M2=KMq2L2 =0.1073。975002=-106198N。mm跨中弯矩系数KM=0。077M3=KMq2L2 =0。0773。975002=76423N。mm剪力系数KV=0.606V2=KVq2L=0。6063。97500=1203N挠度系数K=0。6442=Kq2L4/(100EI)=0。644（3。97/1。2)5004/（1006000486000）=0。46mmC施工人员及施工设备荷载按1kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷261、载P=1。41=1.40kN ，计算简图如下图所示。跨中弯矩系数KM=0.200M4=KMPL=0。2001.401000500=140000N。mm支座弯矩系数KM=0.100M5=KMPL=0。1001。401000500=70000N.mm剪力系数KV=0。600V3=KVP=0。6001.40=0。84kN挠度系数K=1.4563=KPL3/(100EI）=1。456（1。40/1。4）10005003/（1006000486000)=0.62mm2）抗弯强度验算M1=-143648N.mmM2M5=-176198N。mmM3M4=216423N。mm比较M1、M2M5、M3M4，取其262、绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。Mmax=216423Nmm=0.22kNm=Mmax/W=216423/54000=4.01N/mm2楼板底模抗弯强度=4。01N/mm2fm=13。00N/mm2,满足要求.3）抗剪强度验算V1=1627NV2+ V3=1203+840=2043N比较V1、V2V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力：Vmax=2043N=2.04kN=3Vmax/（2bh）=32043/(2100018)=0。17N/mm2楼板底模抗剪强度=0.17N/mm2fv=1。40N/mm2，满足要求。4）挠度验算max=0。46+0.62=1.08mm=500/250=2。263、00mm楼板底模挠度max=1.08mm=2。00mm，满足要求。计算简图及内力图如下图。（3)第一层龙骨(次楞）验算钢管横向间距900mm,第一层龙骨（次楞)间距500mm,计算跨数2跨；第一层龙骨(次楞)采用木枋b=50mm,h=100mm；W=bh2/6=501002/6=83333mm3，I=bh3/12=501003/12=4166667mm4。1)抗弯强度验算弯矩系数KM=0.125q=q1第一层龙骨(次楞）间距/计算宽度=5.37500/1000=2。69kN/mMmax=KMqL2=0。1252。699002=-272363Nmm=-0.27kNm=Mmax/W =272363264、/83333=3。27N/mm2 第一层龙骨(次楞)抗弯强度=3.27N/mm2fm=13.00N/mm2，满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.625Vmax=KVqL=0.6252。69900=1513N=1.51kN=3Vmax/（2bh）=31513/（250100)=0。45N/mm2第一层龙骨（次楞)抗剪强度=0.45N/mm2fv=1.40N/mm2，满足要求。3）挠度验算q=q2第一层龙骨（次楞）间距/计算宽度=3.97/1。2500/1000=1。65kN/m=1.65N/mm，挠度系数K=0.521 max=KqL4/（100EI)=0。5211。659004/(10265、090004166667)=0.15mm=900/250=3.60mm第一层龙骨(次楞)挠度max=0。15mm=3。60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。（4）第二层龙骨(主楞）验算钢管纵向间距900mm,计算跨数5跨.第二层龙骨(主楞)采用单钢管A=424mm2W=4490mm3, I=107800mm41)抗弯承载力验算弯矩系数KM=0.207P=1.2502.69900=3026N=3.03kNMmax=KMPL=0。2073026900=563744Nmm=0.56kNm=Mmax/W=563744/4490=125.56N/mm2第二层龙骨（主楞)抗弯强度=125。56N/m266、m2f=205N/mm2，满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=1.318Vmax=KVP=1。3183。031000=3994N=3。99kN=3Vmax/(2bh)=33994/（12424)=14.13N/mm2第二层龙骨(主楞）抗剪强度=14.13N/mm2fv=120N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0。055P,=1.2501。65900=1856N=1。86kNmax=KP，L3/(100EI)=0.05518569003/(1009000107800)=0.77mm=900/250=3.60mm第二层龙骨（主楞)挠度max=0.77mm=3。60mm,满足要求.计267、算简图及内力图如下图。3。支撑强度验算(1)荷载计算每根钢管承载NQK1=6281。00N每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2)：NQK2=0。900。9011000=810N每根钢管承载荷载NQK =NQK1NQK2 =6281+810=7091N 钢管重量0。0326kN/m,立杆重量=7。680。03261000=250N水平拉杆7层,拉杆重量=7（0.90+0。90） 0。041000=504N支撑重量NGK=立杆重量水平拉杆重量=250+504+=754N钢管轴向力N=1.2NGKNQK =1.2754+7091=7996N(2)钢管立杆长细比验算LO1=h=1.401.2=1。68268、m,LO2=h+2a=1.20+ 20.5=2.20mLO=LO2=2。20m=2200mm，i=15。90mm,=LO/i=2200/15.90=138。36钢管立杆长细比138。36150,满足要求。（3)钢管立杆稳定性验算=0。357,P=N/（A)=7996/（0。357424。00)=52.83N/mm2 承扣式钢管立杆稳定性52。83N/mm2205N/mm2,满足要求。4.支撑支承面验算套扣式钢管脚手架立杆设配套底座100100mm,支承面为混凝土楼板（按C35考虑），楼板厚=100mm，上部荷载为：F=7996/1000=8。00kN（1）支承面受冲切承载力验算S=2。00,f269、t=1。57N/mm2，hO=0-20=80mm,=0。41.2/S =1。00pc，m=0N/mm2,Um=2（100+80)+2(100+80）=720mm,h =1。00(0。7h ft0。25pc,m)UmhO=(0.711。57+0.250）1.0072080/1000=63。30kN受冲切承载力63。30kNF=8。00kN,满足要求。(2) 支承面局部受压承载力验算Ab=（0。10+20。10）（0。103）=0.09m2,Al=0.100.10=0。01m2l=(Ab/Al)0.5=3.00，fcc=0.8516700=14195kN/m2，=0.75lfccAl=0。7531270、41950.01=319.39kN支承面局部受压承载力319.39kNF=8。00kN,满足要求。5.计算结果底模楼模板18mm,第一层龙骨（次楞）采用单枋b=50mm,h=100mm,间距500mm；第二层龙骨（主楞）采用单钢管483。0，A=424mm2；钢管横向间距900mm，钢管纵向间距900mm,立杆步距1.2m。模板支撑架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑；中间纵、横向由底至顶连续设置竖向剪刀撑，其间距应小于或等于4.5m；剪刀撑的斜杆与地面夹角应在4560之间，斜杆应每步与立杆扣接。模板支撑架高度7.8m，顶端和底部必须设置水平剪刀撑，中间水平剪刀撑设置间距应小于或等于4。8m。第十271、一节 180mm厚板计算书1.计算参数结构板厚180mm，层高5.5m，结构表面考虑隐蔽;模板材料为：夹板底模厚度18mm；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.4N/mm2 ;支撑采用483.0mm承插型套扣式钢管：横向间距900mm，纵向间距900mm,支撑立杆的步距h=1.2m钢管直径48mm,壁厚3.0mm，截面积4。24cm2，回转半径i=1.59cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205N/mm2，抗剪强度fv=120N/mm2.2。楼板底模验算(1)底模及支架荷载计算荷载类型272、 标准值 单位 计算宽度（m） 板厚（m) 系数 设计值底模自重 0。3 kN/m2 1。0 1.2 = 0。36 kN/m砼自重 24 kN/m3 1。0 0。18 1。2 = 5。18 kN/m钢筋荷载 1.1 kN/m3 1.0 0.18 1.2 = 0。24 kN/m施工人员及施工设备荷载 1 kN/m2 1。0 1.4 = 1。40 kN/m底模和支架承载力计算组合 q1 = 7.18 kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合(） q2 = 5。78 kN/m(2)楼板底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=500mm,计算跨数5跨.底模厚度18mm，板模宽度=1000mmW=bh2 /6=1273、000182/6=54000mm3,I=bh3/12=1000183/12=486000mm4。1）内力及挠度计算a.荷载支座弯矩系数KM=0。107剪力系数KV=0。606，M1=KMq1L2 =-0.1077.185002=192065N.mmV1=KVq1L=0.6067。18500=2176Nb.荷载支座弯矩系数KM=-0。107M2=KMq2L2 =-0。1075.785002=-154615N.mm跨中弯矩系数KM=0.077M3=KMq2L2 =0。0775。785002=111265N。mm剪力系数KV=0.606V2=KVq2L=0.6065.78500=1751N挠度系数K274、=0.6442=Kq2L4/（100EI)=0。644（5.78/1。2)5004/(1006000486000）=0。66mmC施工人员及施工设备荷载按1kN(按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1.41=1。40kN ,计算简图如下图所示。跨中弯矩系数KM=0.200M4=KMPL=0.2001。401000500=140000N.mm支座弯矩系数KM=-0.100M5=KMPL=-0.1001.401000500=-70000N。mm剪力系数KV=0.600V3=KVP=0.6001。40=0.84kN挠度系数K=1.4563=KPL3/(100EI)=1。456（1。40/1.4）100275、05003/(1006000486000）=0。62mm2）抗弯强度验算M1=192065N.mmM2M5=224615N.mmM3M4=251265N.mm比较M1、M2M5、M3M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。Mmax=251265Nmm=0.25kNm=Mmax/W=251265/54000=4。65N/mm2楼板底模抗弯强度=4.65N/mm2fm=13.00N/mm2，满足要求.3）抗剪强度验算V1=2176NV2+ V3=1751+840=2591N比较V1、V2V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力:Vmax=2591N=2.59kN=3Vmax/(2bh）=32276、591/(2100018)=0.22N/mm2楼板底模抗剪强度=0.22N/mm2fv=1.40N/mm2，满足要求.4)挠度验算max=0.66+0.62=1。28mm=500/250=2.00mm楼板底模挠度max=1。29mm=2。00mm，满足要求。计算简图及内力图如下图。(3）第一层龙骨(次楞)验算钢管横向间距900mm,第一层龙骨(次楞)间距500mm,计算跨数2跨；第一层龙骨（次楞）采用木枋b=50mm,h=100mm；W=bh2/6=501002/6=83333mm3，I=bh3/12=501003/12=4166667mm4.1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.125q=q1277、第一层龙骨(次楞）间距/计算宽度=7。18500/1000=3。59kN/mMmax=KMqL2=-0。1253.599002=363488Nmm=0.36kNm=Mmax/W =363488/83333=4.36N/mm2 第一层龙骨(次楞）抗弯强度=4.36N/mm2fm=13.00N/mm2，满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0。625Vmax=KVqL=0.6253.59900=20XXN=2。02kN=3Vmax/（2bh）=320XX/(250100)=0。61N/mm2第一层龙骨(次楞)抗剪强度=0。61N/mm2fv=1.40N/mm2，满足要求。3）挠度验算q=q2第一278、层龙骨（次楞）间距/计算宽度=5.78/1.2500/1000=2.41kN/m=2。41N/mm,挠度系数K=0。521 max=KqL4/(100EI)=0.5212。419004/（10090004166667）=0。22mm=900/250=3.60mm第一层龙骨(次楞）挠度max=0。22mm=3。60mm，满足要求。计算简图及内力图如下图。（4)第二层龙骨（主楞）验算钢管纵向间距900mm，计算跨数5跨。第二层龙骨(主楞)采用单钢管A=424mm2W=4490mm3， I=107800mm41）抗弯承载力验算弯矩系数KM=0.207P=1。2503。59900=4039N=4。04279、kNMmax=KMPL=0。2074039900=752466Nmm=0.75kNm=Mmax/W=752466/4490=167。59N/mm2第二层龙骨(主楞）抗弯强度=167。59N/mm2f=205N/mm2，满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=1.318Vmax=KVP=1.3184.041000=5325N=5.32kN=3Vmax/（2bh）=35325/(12424）=18.84N/mm2第二层龙骨(主楞)抗剪强度=18.84N/mm2fv=120N/mm2，满足要求.3）挠度验算挠度系数K=0。055P，=1。2502。41900=2711N=2。71kNmax=KP，L280、3/（100EI)=0.05527119003/(1009000107800）=1。12mm=900/250=3.60mm第二层龙骨（主楞）挠度max=1.12mm=3。60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。3。支撑强度验算（1）荷载计算每根钢管承载NQK1=8375.00N每根钢管承载活荷载（1。0kN/m2）：NQK2=0。900.9011000=810N每根钢管承载荷载NQK =NQK1NQK2 =8375+810=9185N 钢管重量0。0326kN/m,立杆重量=5。320.03261000=173N水平拉杆5层，拉杆重量=5（0。90+0。90） 0。041000=360N支281、撑重量NGK=立杆重量水平拉杆重量=173+360+=533N钢管轴向力N=1。2NGKNQK =1.2533+9185=9825N(2）钢管立杆长细比验算LO1=h=1。401。2=1。68m,LO2=h+2a=1。20+ 20。5=2.20mLO=LO2=2。20m=2200mm，i=15.90mm，=LO/i=2200/15。90=138.36钢管立杆长细比138。36150,满足要求。（3）钢管立杆稳定性验算=0。357，P=N/（A）=9825/(0.357424.00)=64。91N/mm2 承扣式钢管立杆稳定性64。91N/mm2205N/mm2,满足要求.4.支撑支承面验算套扣282、式钢管脚手架立杆设配套底座100100mm,支承面为混凝土楼板（按C35考虑）,楼板厚=500mm，上部荷载为:F=9825/1000=9.83kN（1)支承面受冲切承载力验算S=2。00，ft=1.57N/mm2，hO=1-20=480mm,=0。41。2/S =1.00pc,m=0N/mm2，Um=2(100+480)+2(100+480）=2320mm,h =1.00(0.7h ft0.25pc，m）UmhO=(0.711。57+0.250)1.002320480/1000=1223。85kN受冲切承载力1223。85kNF=9。83kN,满足要求。(2) 支承面局部受压承载力验算Ab=283、（0。10+20。10）(0.103）=0。09m2，Al=0.100。10=0.01m2l=(Ab/Al)0。5=3。00，fcc=0.8516700=14195kN/m2，=0。75lfccAl=0。753141950。01=319.39kN支承面局部受压承载力319。39kNF=9.83kN，满足要求。5。计算结果底模楼模板18mm，第一层龙骨（次楞)采用单枋b=50mm，h=100mm,间距500mm；第二层龙骨（主楞)采用单钢管483.0，A=424mm2；钢管横向间距900mm,钢管纵向间距900mm,立杆步距1。2m。模板支撑架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑；中间纵、横向由底至顶连续设置竖向剪刀撑，其间距应小于或等于4。5m；剪刀撑的斜杆与地面夹角应在4560之间,斜杆应每步与立杆扣接。模板支撑架高度5。5m,顶端和底部必须设置水平剪刀撑,中间水平剪刀撑设置间距应小于或等于4.8m。