1、7万平方大厦综合楼高架支模工程施工组织设计方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录第一章 工程概况5第二章 编制依据6第三章 施工计划6一、施工进度计划6二、材料计划7三、总体筹划7四、安全措施8第四章 施工工艺8一、材料质量要求8二、支撑体系搭设方法91) 水平杆142) 立杆153) 剪刀撑154) 周边拉结16三、模板安装17四、模板安装的质量要求191、验收一般规定192、模板安装19五、模板拆除204、其他技术要求：20六、钢筋工程21七、混凝土工程21第五章 劳动力及施工器具配置22第六章 施2、工管理23一、材料管理23二、过程管理25三、验收管理26四、混凝土浇筑管理27第七章 重大危险源识别及安全管理措施28一、重大危险源辨识281、高处坠落282、坍塌283、起重伤害28二、安全管理措施28三、应急预案291、组织机构292、应急设备303、事故现场的应急措施304、模板坍塌的安全事故预案315、事故报告326、事故妥善及处理32三层15.75m标高处顶板平面布置图36第八章 1.8m高梁模板(扣件钢管架)计算书40一、参数信息411.模板支撑及构造参数412.荷载参数423.材料参数424.梁底模板参数435.梁侧模板参数43二、梁模板荷载标准值计算431.梁侧模板荷载43三3、梁侧模板面板的计算441.强度计算452.挠度验算46四、梁侧模板内外楞的计算461.内楞计算462.外楞计算48五、穿梁螺栓的计算50六、梁底模板计算511.抗弯强度验算522.挠度验算53七、梁底支撑的计算531.荷载的计算：542.钢管的支撑力验算543.支撑钢管的强度验算56八、梁底纵向钢管计算58九、扣件抗滑移的计算:58十、立杆的稳定性计算:59立杆的稳定性计算公式591.梁两侧立杆稳定性验算:592.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:61如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算62十一、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验:631.模板支架的构造要求：632.立杆步距的设4、计：643.整体性构造层的设计：644.剪刀撑的设计：645.顶部支撑点的设计：646.支撑架搭设的要求：657.施工使用的要求：65第九章 2.5m高梁模板(扣件钢管架)计算书65一、参数信息661.模板支撑及构造参数662.荷载参数673.材料参数674.梁底模板参数675.梁侧模板参数68二、梁模板荷载标准值计算681.梁侧模板荷载68三、梁侧模板面板的计算691.强度计算692.挠度验算70四、梁侧模板内外楞的计算711.内楞计算712.外楞计算73五、穿梁螺栓的计算75六、梁底模板计算761.抗弯强度验算772.挠度验算78七、梁底支撑的计算781.荷载的计算：792.方木的支撑力验5、算793.支撑钢管的强度验算81八、梁底纵向钢管计算83九、扣件抗滑移的计算:83十、立杆的稳定性计算:84立杆的稳定性计算公式841.梁两侧立杆稳定性验算:842.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:86如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算87十一、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验:881.模板支架的构造要求：882.立杆步距的设计：893.整体性构造层的设计：894.剪刀撑的设计：895.顶部支撑点的设计：896.支撑架搭设的要求：907.施工使用的要求：90第一章 工程概况xx大厦，位于xx市xx，该工程裙楼为框架结构，地上三层，地下二层，主楼为框架核心筒结构地下二层，地上26、4层，本工程是展览、会议、办公与一体的综合性建筑，工程总建筑面积为70188。本方案是针对本工程下列二个部位：a、主楼（1）-（5）轴/(D)-(M)轴、（1）-（2）轴/（L）-（F）轴间，入口大厅-0.05m10.6m标高处二层顶板梁局部高支模。B、裙楼（14）-（18）/（D）-（M）轴线间，5.45m15.75m标高处三层顶板梁局部高支模；钢筋混凝土梁板高架支模的支撑系统而编制的专项施工方案。 主楼入口大厅10.6m标高处，梁最大跨度为8.4m，梁主要截面为400*700、300*600、450*650、400*550；顶板厚度为140，位置见附图。裙楼15.75m标高处,梁最大跨度为7、16.8m，主要梁的跨度为8.4m,梁截面为500*1600、500*900、500*800、400*900、400*800、300*600、250*600；板厚为140，位置见附图。第二章 编制依据序号名 称编 号1建设大厦一期施工组织设计2建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20013混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20114建筑结构荷载规范GB50009-20015建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-916建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13020117建筑施工安全检查评分标准JGJ59-20118建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20089施工现8、场临时用电安全技术规范JGJ46-200510建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质【2009】254号第三章 施工计划一、施工进度计划主楼入口大厅10.6m标高处，高支架模板施工工期，随本区域二层结构顶板施工段，工期约10天，其中支撑系统脚手架工程随楼层进度展开，支撑系统与模板安装4天、钢筋绑扎4天、混凝土浇筑2天。裙楼15.75m标高处，（14）-（18）/（D）-（M）轴间，高支架模板随屋面本施工区域进度展开，施工工期12天，其中支撑系统脚手架工程随三层进度展开，架体与模板安装约6天、钢筋绑扎4天、混凝土浇筑2天。二、材料计划1) 垂直运输（塔吊）的保养、检修。2) 检修用电线9、路，保证施工用电。3) 根据实际情况，提前备足所需材料，具体如下：塑料布、48 钢管、扣件（各种规格）、建筑模板、方木（4080）、混凝土垫块、三角木（木楔）、力矩扳手（测量扣件螺丝用）、照明工具、对讲机等通讯设备。三、总体筹划本工程考虑到施工工期、质量、安全的要求，故在选择方案时，充分考虑以下几点：1、架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。3、选用材料时，做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，搭拆方便，便于检查验收；5、综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符10、合JGJ59-2011等检查标准要求，要符合相关文明标准化工地的有关要求。6、结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用扣件式钢管高支撑架模板方案。四、安全措施搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定两名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围栏。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下：（项目经理）组长，负责协调指挥工作；（技术负责人）组员，负责现场施工指挥，技术交底；（安全负责）组员，负责现场安全检11、查工作；（负责木工）组员，负责现场高支模具体施工；第四章 施工工艺一、材料质量要求搭设材料选用钢管和扣件，按清水混凝土的要求进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。本工程模板支架所用钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸铁扣件或铸钢制作，其质量和性能应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831-2006）的12、要求，有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达65 N/m时不得破坏。如使用旧扣件，扣件必须取样，并送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。按清水混凝土的要求进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。具体材料见下表：模板支架材料类型板模板(扣件钢管高架)面板材料15mm厚胶合板板底支撑方木支撑立杆材料钢管：丝杠(顶丝)接头扣、十字扣、旋转扣底部垫木二13、支撑体系搭设方法本工程主楼和裙楼超高部分采用满堂架支设方式。满堂架体均支搭在结构顶板上，立杆底端均支垫40*80*450小木方，梁、板模采用15mm厚木模板，4080mm方木，483.0钢管支撑。立杆纵距根据不同部位不同的梁截面进行确定。主楼二层顶板10.6m标高处，框架主梁400700、450*650截面梁，立杆纵距定为0.8m，横距为0.8m，水平杆步距定为1.5m；其它比框架梁截面小的300*600、400*550梁，立杆纵距定为1.0m，横距为0.8m，水平杆步距定为1.5m；板底立杆间距定为1.0m，主梁跨度方向同梁底立杆间距；所有高支模施工区域，扫地杆均距地200mm，纵横方向设14、置。板底木方间距250mm，梁侧面方木间距250mm，梁底小横杆间距与立杆纵距相同。大于450mm高的梁，在梁底和梁中部各设置一道12对拉螺杆，水平间距为500mm，所有梁内对拉螺杆外套20PVC管。裙楼三层15.75m标高处，（E）、（K）轴交（14）-（16）轴间框架主梁为5001600截面，立杆纵距定为0.7m，横距为0.8m，梁底增加立杆两道，水平杆步距定为1.5m；其它框架梁500*900、500*800、400*900、400*800等截面高度大于800mm，立杆纵距定为0.8m，横距为0.8m，梁底增加一道立杆，水平杆步距定为1.5m；其它次梁截面不大于300*600梁，立杆纵距15、定为1.0m，横距为0.8m，水平杆步距定为1.5m；板底立杆间距定为1.0m，主梁跨度方向同梁底立杆间距；所有高支模施工区域，扫地杆均距地200mm，纵横方向设置。板底木方间距250mm，梁侧面方木间距250mm，梁底小横杆间距与立杆纵距相同。1600mm高的梁，梁底设置一道，在梁中部设置三道12对拉螺杆，水平间距500mm；800900mm高的梁，梁底设置一道，在梁中部设置二道12对拉螺杆，水平间距500mm；600mm高的次梁，在梁底和梁中部各设置一道12对拉螺杆，水平间距为500mm，所有梁内对拉螺杆外套20PVC管。所有梁对拉螺杆外套20PVC管，梁、板底增加立杆采用顶托支撑。超高部16、分横杆与立杆的搭设与相同楼层的横杆、框架柱、预埋连接件联系在一起，保持其整体性和稳定性。梁截面尺寸对应对拉螺栓数量、梁底方木数量、梁底立杆、立杆间距见下表：梁截面尺寸螺杆水平间距螺栓竖向数量梁底木方根数梁底增加立杆立杆、横杆300600125001道3纵距l=1.0m步距 h=1.5m400700125001道4纵距l=0.8m步距h=1.5m400800400900125002道41道纵距l=0.8m步距h=1.5m500800500*900125002道41道纵距l=0.8m步距h=1.5m5001600125003道52道纵距L=0.7m步距h=1.5m多根承重立杆，木方支撑垂直于梁截面17、示意图： 标高10.6m标高处400*700梁底模板(扣件钢管高架)参数表一、基本参数立杆纵向间距b(m)0.8立杆横向间距la(m)0.8横杆步距h(m)1.5立杆上端伸出至模板支撑点的长度0.1模板支架计算高度H(m)10楼板的计算厚度(mm)140钢管类型(mm)483.0板底支撑形式木方立杆承重连接方式对接扣托梁材料选择钢管(双扣件)拆模时间28天二、材料参数木方的间隔距离(mm)250木方的截面宽度B(mm)40木方的截面高度H(mm)80木方弹性模量E(N/mm2)10000.0木方抗弯强度设计值(N/mm2)17木方抗剪强度设计值(N/mm2)1.7面板类型胶合板面板厚度(mm)18、15面板弹性模量E(N/mm2)9500面板抗弯设计值fm(N/mm2)13三、地基参数地基类型结构顶板基础底面扩展面积(m2)地基承载力调整系数四、荷载参数模板与木板自重(kN/m2)0.35混凝土与钢筋自重(kN/m3)25施工均布荷载(kN/m2)2.5标高15.75m 标高处500*1600梁底模板(扣件钢管高架)参数表一、基本参数立杆纵向间距lb(m)0.7立杆横向间距la(m)0.8横杆步距h(m)1.5立杆上端伸出至模板支撑点的长度0.1模板支架计算高度H(m)8.7楼板的计算厚度(mm)140钢管类型(mm)483.0板底支撑形式木方立杆承重连接方式对接扣地基承载力（kPa）拆19、模时间28天托梁材料选择钢管(双扣件)二、材料参数木方的间隔距离(mm)250木方的截面宽度B(mm)40木方的截面高度H(mm)80木方弹性模量E(N/mm2)10000.0木方抗弯强度设计值(N/mm2)17木方抗剪强度设计值(N/mm2)1.7面板类型胶合板面板厚度(mm)15面板弹性模量E(N/mm2)9500面板抗弯设计值fm(N/mm2)13三、地基参数地基类型结构顶板地基承载力标准值(kPa)基础底面扩展面积(m2)地基承载力调整系数四、荷载参数模板与木板自重(kN/m2)0.35混凝土与钢筋自重(kN/m3)25施工均布荷载(kN/m2)2.51) 水平杆每步纵横向水平杆必须拉20、通。水平杆件接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。水平对接接头位置要求如下图。搭接接头要求如下图，将搭接长度范围内的中心点看成对接点，此时其搭接位置要求同对接（上图）。2) 立杆立杆平面布置详见下图，立杆底部增加垫板扩大支撑面积。搭接要求：本工程所有部位立杆接长全部采用对接扣件连接，接头位置要求如下。扫地杆设置：在架体范围内设置纵向和横向通长扫地杆，高度距地面200mm。3) 剪刀撑水平剪刀撑：竖向剪刀撑的顶部交点平面应设置水平剪刀撑，扫地杆的设置层应设置水平剪刀撑，中间部位水平剪刀撑至架底平面距离与水平剪刀撑间距不宜大于6m，剪刀撑宽度应为3m5m，水平剪刀撑与支架纵（或横）向夹角应为45621、0，设置时，有剪刀撑斜杆的框格数量应大于框格总数的1/3。竖向剪刀撑：模板支架四边满布竖向剪刀撑，剪刀撑的宽度应为3m3.2m；模板支架内部纵、横向每3m3.2m应由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑的宽度应为3m3.2m。竖向剪刀撑底部应与地面顶紧，与地面的倾角应为4560。800（700）8700（9500）（9900）1500支撑系统周边剪刀撑布置示意图4) 周边拉结用抱柱的方式（如连墙件），如下图，以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力。同层之间与周边脚手架同步搭设可靠拉结。实际施工时须注意以下几点：a.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；b.梁和楼板荷载相差较22、大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。c.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。d.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；e.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；f.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；立杆搭设前在基层上准确弹出梁位线，再布设立杆。g.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程的要求；h.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；i.精心设计混凝土浇23、筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，先低跨，后高跨。j.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；k.浇筑过程中，派人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。三、模板安装1、现浇板底模必须达到铺设条件方能施工，首先在搭设好的整体支架上搭设纵横底模支架，并铺设底模。2、梁施工时，先在支撑架顶部上好板模支承横杆，向下量取尺寸确定找平钢管标高，并用水准仪检查找平钢管是否在同一水平标高上，无误后，然后在与横杆垂直方向铺设方木，梁底模方木接口要错开。高度1.6m的梁，其跨度为16.8m，施工时要求中间起拱20mm，安放梁底24、模时调整到位。大梁钢筋绑扎好后中间部位混凝土垫块保护层为25mm，两端为45mm，依次在不同的位置安放不同厚度的垫块，确保大梁起拱后钢筋顺直，其它梁跨度较小起拱10mm。3、模板铺设：铺模板时可从四周铺起，在中间收口，铺模板时，只将接头和翘处钉牢，以便拆模。铺设模板时板与板交接缝要严密，采用硬拼模方法施工，不留缝隙，两块板交接处必须铺有方木，节点处为便于拆模和不漏浆，可用粘胶带粘贴好。铺完后涮隔离剂、绑扎板筋。4、梁侧模板采用现场制作，次楞采用40*80木方，间距200250mm，横向布置，在模板接缝处必须设置，主楞采用A48*3的钢管垂直布置，间距500mm；使用A12的对拉螺栓拉结，竖向间25、距400500mm，所有梁上的对拉螺栓外套A20PVC管。梁比较高大，梁侧模板安装完后在梁侧面中部要增加“八”字斜撑间距不大于1.5m，斜撑在两侧对称设置。5、板缝要求拼接严密，拼缝整齐。固定在模板上的预埋件和预留洞须安装牢固，位置准确。相邻板表面高低差控制在2mm以内，表面平整度控制在5mm以内。四、模板安装的质量要求1、验收一般规定1)模板及其支架具有足够的支承面积，其强度、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力及施工荷载。2)浇筑前，应对模板进行验收。3)模板及其支架拆除顺序及安全措施应按施工技术方案执行。2、模板安装1）主控项目（1）安装现落结构的模板及其支架时，支架基础应26、具有承受上层荷载的承载能力；立杆底部铺设垫板。（2）在涂刷隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。2）一般项目（1）模板接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模内不得有积水。浇筑混凝土前，模内杂物应清理干净。（2）梁模板起拱高度为跨度的1/10002/1000左右。（3）固定在模板上的预埋件、留孔均不得遗漏，且应安装牢固。（4）允许偏差和检查方法。模板的实测允许偏差如表所示，其合格率严格控制在80以上，且最大偏差不超允许偏差值的1.5倍。模板安装质量要求项 次项目名称允许偏差值(mm)1轴线位置52底模表面标高53全高5M84相邻两板表面高低差25表面平整度5五、模板拆除1、模板拆除27、根据现场同条件的试块指导强度，符合设计要求的强度后，由技术人员发放拆模通知书后，方可拆模。2、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。楼板模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动，达到模板与楼板分离的要求，再进行拆除。大梁底模板拆除时，应从跨中开始对称向两边均匀放松模板支架立柱后拆除。3、模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量。4、其他技术要求：(1) 拆模板前先进行针对性的安全技术交底，并做好记录，交底双方履行签字手续。(2) 支拆模板时，高处作业设置可靠的立足点，搭设工作平台，模板施工区域要满铺脚28、手板，板下加挂水平安全网，周边加设两道1.2m高的护身栏，加密目安全网。(3) 模板拆除前必须有混凝土强度报告，由于高支模区域梁的跨度大于8m，混凝土强度达到100%后方可拆除。(4)模板拆除前必须办理拆除模板审批手续，经技术负责人、监理审批签字后方可拆除。（5）拆除模板时，要有专人负责，划定拆除区域，禁止非操作人员进入作业区。六、钢筋工程1、材料：选用安钢、长钢、邯钢大厂生产的钢材，需无锈蚀、无污染，并按规定检验合格。2、钢筋接头控制与施工：该工程大梁主筋接头采用直螺纹套筒连接，钢筋选用9m、12m长的原材，以减少接头数量，控制接头位置。本工程中保证底筋跨中6m范围内无接头，其它位置任意4029、d范围内接头数不超过主筋总数的1/3，施工中严格控制每一个接头的连接质量，按规范要求逐一检查。在本工程中，施工前先确定主筋接头位置，并绘出示意图，施工时对照检查，确保钢筋接头无一差错。3、钢筋制作安装：该大跨梁钢筋绑扎安装时，先在已支好的梁底模上由下而上一排排安放主筋，直螺纹套筒连接，并用钢管搭设支架辅助施工。大梁底筋较密，则在每排钢筋间设置垫铁，保证排距，操作中保证上下排钢筋对齐，以保证浇筑时混凝土流入畅通和振捣棒得以插入。另外，由于大梁的钢筋较多，自重较大，梁底保护层垫块则采用与梁混凝土同级别的去石混凝土特别制作。七、混凝土工程1、该工程采用泵送混凝土，碎石选用525mm粒径，坍落度严格控30、制在163cm，要求具有良好的和易性，以确保能够通过大梁密集的钢筋，流淌充实大梁的任一部位，且不发生离析现象，其初凝时间控制在4小时左右。2、混凝土浇筑施工：现场采用了1台地泵进行混凝土的输送，大梁混凝土浇筑时由梁中间对称向两边分层连续浇筑，每层浇筑厚度不大于40cm，严格控制上下层混凝土衔接的时间，要特别注意对大梁下部钢筋绸密区的振捣，既不欠振也不过振。混凝土浇筑过程中要指派2名木工看模，检查模板和支撑的情况，如有问题应及时停止混凝土的浇筑，待问题解决后再进行混凝土浇筑。3、混凝土养护：大梁顶面采用棉毡覆盖并浇水养护；大梁侧面及底面采用延迟拆模的方法，大梁模板均采用胶合板制作，接头处用胶带贴31、严，密封性能较好，这样既能防止混凝土内的自由水份蒸发，又起到一定的保温效果，防止大梁因温度收缩而产生的裂缝，梁侧模拆除时间需达28天，这样梁混凝土已达设计强度，质量已能保证。进入冬施后要严格按冬施要求对混凝土进行覆盖养护。第五章 劳动力及施工器具配置一、为确保工程进度的需要，同时根据本工程每个施工段上的结构特征和脚手架的工程量，确定本工程脚手架搭设、模板支撑、钢筋绑扎、混凝土浇筑按下表配置人力资源，操作工均有上岗作业证书。二、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设负责人组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。三、脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，32、并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。（一）、每段上劳动力安排表技术管理2安全监督2质量检查2测量放线3木工20架子工15钢筋工20混凝土工25（二）、机具配备名称规格功率数量扳手开口宽（）17-19、22-2430把圆盘锯MJ-1063kW2台平刨MB-5033kW2台手电钻10把手提电锯M-651A1.05kW5台压刨MB10657.5kW1台线垂0.5kg10个水准仪2台钢卷尺50m、100m各1把力矩扳手10把第六章 施工管理一、材料管理1、胶合板技术性能必须符合混凝土模板用胶合板（ZBB70006-88）要求。2、木方必须符合质量标准要求。3、支架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管33、（GB/T13793）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3092）中规定的 3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。4、每根钢管的最大质量不应大于25kg，钢管表面应保持干燥、无明显锈蚀、无裂纹等表观现象。5、钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定：1) 应有产品质量合格证；2) 应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T228）的有关规定，质量应符合本规范第3.1.1条的规定；3) 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；4) 钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应分别符合规范34、（JGJ130-2011）的规定；6、旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定：1) 表面锈蚀深度应符合规范（JGJ130-2011）的规定。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；2) 钢管弯曲变形应符合规范（JGJ130-2011）规定。3) 钢管上严禁打孔。8、扣件式钢管脚手架应采用锻铸铁或铸钢制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定；采用其他材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。9、扣件的验收应符合下列规定：新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告35、和产品质量合格证。1) 旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。2) 新、旧扣件均应进行防锈处理。3) 支架采用的扣件在螺栓拧紧扭力达65N/m时，不得发生破坏。二、过程管理1) 认真仔细地学习和阅读施工图纸，吃透和领会施工图的要求，及时提出不明之处，遇工程变更或其他技术措施，均以工作联系单和技术核定单为依据，施工前认真做好各项技术交底工作，严格按国家颁布的混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2011）、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）和其它有关规定施工和验收，并随36、时接受业主、监理单位、质监站、安监站对本工程的质量监督和安全指导。2）对参加高支模的各班组施工人员及管理人员，进行岗前培训，对本方案的相关要求进行安全技术交底。3) 认真做好各道工序的检查、验收关，对各工种的交接工作严格把关，做到环环扣紧，并实行奖罚措施。出了质量、安全隐患，无论是管理上的或是施工上的，均必须严肃处理，分析质量、安全情况，加强检查验收，找出影响质量、安全的薄弱环节，提出改进措施，把质量、安全问题控制在萌芽状态。对不合格的工序，严禁进行下道工序的施工。4) 严格落实班组自检、互检、交接检制度，确保模板及支撑系统安装质量。5) 混凝土浇筑过程中应派专人23名看模，严格控制模板的位移37、和稳定性，一旦产生移位应及时调整，加固支撑。6)模板安装前应对使用的模板及配件，按规范要求修理校正，经维修质量不合格的模板和配件不得发放使用。7) 所有模板拼缝用双面胶条贴缝，以确保混凝土浇筑过程不漏浆。8) 模板安装应严格控制轴线、平面位置、标高、断面尺寸、垂直度和平整度。9)支撑系统搭设时严格控制立杆的间距、垂直度，横杆的步距、斜支撑的布置、扣件的坚固情况等，确保架体的整体稳定。10）支撑系统及模板上，钢筋及其它材料等施工荷载要均匀堆置，不得超过系统的设计荷载值。三、验收管理1、高支模板支撑系统搭设前，项目技术负责人组织对基础进行验收，并留存记录。2、对高支模板支撑系统的结构材料进行验收、38、抽检和检测并留存记录、资料。3、对扣件螺栓的坚固力矩进行抽查，不合格的进行重新坚固。对梁底扣件应进行100%的检查。4、高支模板支撑系统搭设完成后，由项目负责人组织验收，验收人员应包括单位和项目二级技术、质量、安全及项目施工人员，监理单位总监和专业监理工程师，建设单位有关负责人，验收合格经施工单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字后方可进行后续工序的施工。四、混凝土浇筑管理1、混凝土浇筑前，施工单位项目技术负责人、项目总监确认具备混凝土浇筑安全生产条件，签署浇筑令，方可浇筑混凝土。2、先浇筑柱混凝土，再浇筑梁板，梁从中间部位对称向两边浇筑每层浇筑厚度40cm，分层浇筑振捣密实。3、浇筑过程中39、应有专人对高大模板支撑系统进行观察，发现有松动、变形等情况必须立即停止浇筑，撤离作业人员，并采取相应加固措施，排除险情后再进行浇筑。4、浇筑过程中，对模板、架体的变形，进行测量，用线坠和经纬仪做架体垂直度，变形的辅助观察，有较大的变形时要停止浇筑，原因找到，危险源解除后，在进行浇筑。第七章 重大危险源识别及安全管理措施一、重大危险源辨识1、高处坠落形成原因：高处支模防护不到位。应采取的控制措施：脚手架作业面应采取铺板或平挂安全网等防护措施，且工人应规范操作，勿猛拉猛撬。2、坍塌形成原因：材料等堆放不规范，支撑体系、基础不满足受力要求。应采取的控制措施：1) 应分散放料，并严格控制堆放高度，严禁40、超过规定载荷。2) 基础符合设计要求，达到设计的承载力。3、起重伤害形成原因：模板等吊运不规范。应采取的控制措施：1) 吊装时应把吊物绑牢固。2) 信号工及吊装司机必须持证上岗，密切配合，严格遵守“十不吊”规定。3) 被吊物严禁从人上方通过，人员严禁在被吊物下方停留。4) 经常检查吊索具，并且保持安全有效。5) 遇有6级以上强风、大雨、大雾等天气严禁吊物。6) 整个预防措施过程都比必须安排有专门人员进行监控。二、安全管理措施1、应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。2、模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。施工现场应搭设工作梯，工作人员不得爬模上下。3、装拆模板时，上下要有41、人接应，随拆随运，并应把活动的部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。4、装拆模板时，必须搭设脚手架。装拆施工时， 除操作人员外，下面不得站人。高处作业时，操作人员要扣上安全带。5、对于预拼模板，当垂直吊运时，应采取两个以上的吊点，水平吊运应采取四个吊点。吊点要合理布置。6、对于预拼模板应整体拆除。拆除时，先挂好吊索，然后拆除支撑及拼装两片模板的配件，待模板离开结构表面再起吊。起吊时，下面不准站人。7、在支撑搭设、拆除和浇筑混凝土时，无关人员不得进入支模底下，应在适当位置挂设警示标志，并指定专人监护。8、搭设应由专业持证人员安装；安全责任人应向作业人员进行安全技术交底，并做好记录及签证。9、模42、板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时拆除模板。三、应急预案根据本工程高架支模情况，制定本应急预案。1、组织机构项目部成立重大模板施工应急处理工作领导小组及主办机构，明确有关人员职责，公布联系方式。项目部成立由邢用生项目经理任领导小组组长的模板施工应急处理工作领导小组。分工姓名电话组 长副 组 长现场抢救员报 警 员接 车 员保护现场人员外部公用应急电话：急救：120 2、应急设备项目部准备：急救药物、担架、绷带等。3、事故现场的应急措施1) 呼救 当有模板坍塌迹象时，最先发现情况的人员应大声呼叫，呼叫内容要明确：某某地点或某某部位发生某某情况！将信息准确43、传出。现场混凝土浇筑要立即停止，防止继续增加荷载导致事故变大。 听到呼叫的任何人，均有责任将信息报告给以其最近的项目部管理人员、抢救小组成员，使消息迅速报告到现场负责人（项目经理）。现场负责人（项目部经理）负责现场工作。2) 报警报警员负责急救电话120，将工程所在位置、工程名称、联系人、事故种类、伤害情况等通知医务人员前来救护，遇特殊情况应打110通知警方前来协助抢救人员。报告发生伤亡伤害的地点、伤害类型，同时必须告知工程附近醒目标志建筑，以利急救中心迅速判断方位。安全员负责将伤亡伤害情况及时统计经项目经理报公司安全环境部。3) 接车接车员迅速到路口接车，引领急救车从具备使用条件的道路迅速到44、达现场。4、模板坍塌的安全事故预案发生模板坍塌事故后，班组长及木工班组成员或其他施工管理人员应立即一边派人通知项目经理一边组织人员进行抢救；得到通知的施工管理人员及项目经理应立即拨打120电话，将工程所在的位置、工程名称、联系人、联系电话、伤者情况等通知医务人员前来救护，遇特殊情况应打110通知警方前来协助抢救人员；施工管理人员及项目经理应立即赶往事故现场维持秩序，在现场周围设置警戒线及警戒标志以防其他事件的发生；医护人员来到后施工管理人员和班组长人员应协助救治伤员并随救护车前往医院处理其它事项，项目经理及其他施工管理员应保护好现场，并通知公司、安全监督站及分领导以备调查并采取有效措施加以防范45、。5、事故报告根据国务院第493号令生产安全事故报告和调查处理条例的要求，重、特大事故发生后，项目部应立即上报公司，公司重大安全事故应急处理工作领导小组应立即赶赴现场，了解情况后立即将发生特大事故的情况，报告上级行政管理部门（建委）和所在地人民政府，并报告所在地的省、自治区、直辖市人民政府和国务院归口管理部门。在24小时内写出事故报告并报上条所列部门。特大事故报告应以下列内容：事故发生时间、地点、单位；事故的简要经过、伤亡人数，直接经济损失的初步估计；事故发生的原因的初步判断；事故发生后采取的措施及事故控制情况；事故报告单位6、事故妥善及处理1、公司重大安全事故应急处理工作领导小组到现场后应根46、据现场情况，由应急领导小组组长组织，专人分工负责组织抢救、抢险工作，统一调派所需的车辆、人员、物资、派人协助指挥交通、疏散人群，努力将事故造成的国家和人民生命财产的损失减少到最低的限度。2、派专人协助重、特大事故调查组进行调查。3、派专人协助公司进行事故善后处理事宜。4、根据事故调查组认定的事故原因分析，举一反三，采取积极有效措施防止类似的事故发生；根据事故责任分析对有关责任人进行处理，触犯法律的将依法移交司法部门处理。第八章 1.8m高梁模板(扣件钢管架)计算书漯河医学高等专科学校图书馆工程，框架梁，梁高1800、梁宽350，顶板厚度120。高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术47、规范（JGJ130-2011）、混凝土结构设计规范GB50010-2010、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术，扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:KL3518。 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.35；梁截面高度 D(m):1.80混凝土板厚度(mm):120.00；立杆梁跨度方向间距La(m):0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步48、距h(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：18.00；梁两侧立柱间距(m):0.80；承重架支设:多根承重立杆，钢管支撑垂直梁截面；梁底增加承重立杆根数:2；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；采用的钢管类型为483；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):36.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：长叶松；49、木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：15.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：8；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向根数：4；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm，500mm，500mm；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.5；主楞合并根数：2；次楞龙骨材50、料：木楞,，宽度40mm，高度80mm；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.500m； 1- 51、外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 50.994 kN/m2、36.000 kN/m2，取较小值36.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为8根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的52、最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 501.51.5/6=18.75cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.5360.9=19.44kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.520.9=1.26kN/m；q = q1+q2 = 19.440+1.260 = 20.700 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 240mm；面板的最大弯距 M= 0.120.72402 = 1.19105N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计53、算值: = 1.19105 / 1.88104=6.359N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =6.359N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 360.5 = 18N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 240mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.51.51.5/12=14.06cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.677182404/(10095001.41105) = 0.354、03 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =240/250 = 0.96mm；面板的最大挠度计算值 =0.303mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.96mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用2根木楞，截面宽度40mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 408022/6 = 85.33cm3；I = 408032/12 = 341.33cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M 55、- 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2360.9+1.420.9)0.24=9.94kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm； 内楞的最大弯距: M=0.19.94500.002= 2.48105N.mm； 最大支座力:R=1.19.9360.5=5.465 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 2.48105/8.53104 = 2.911 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 56、2.911 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 10000N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =36.000.24= 8.64 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； I-面板的截面惯性矩：I = 3.41106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6778.645004/(100100003.41106) = 0.107 mm；内楞的最大容许挠度值: = 500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.107mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，57、满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力5.465kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kN.m) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 1.093 kN.m 外楞最大58、计算跨度: l = 500mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 1.09106/1.02104 = 107.575 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =107.575N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.655 mm外楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；外楞的最大挠度计算值 =0.655mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A -59、 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =360.50.5 =9 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=9kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模60、板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8001515/6 = 3.00104mm3； I = 800151515/12 = 2.25105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =116.67mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（61、24.00+1.50）0.801.800.90=39.66kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.800.90=0.30kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.800.90=2.02kN/m；q = q1 + q2 + q3=39.66+0.30+2.02=41.98kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1041.9760.1172； =0.057106/3.00104=1.904N/mm2；梁底模面板计算应力 =1.904 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采62、用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)1.800+0.35）0.80= 37.00KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =116.67mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =116.67/250 = 0.467mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67737116.74/(10095002.25105)=0.022mm；面板的最大挠度计算值: =0.022mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 116.7 / 250 = 0.467mm，满足要求！63、七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用钢管。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)1.80.117=5.355 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.117(21.8+0.35)/ 0.35=0.461 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.117=0.525 kN/m；2.钢管的支撑力64、验算静荷载设计值 q = 1.25.355+1.20.461=6.979 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.525=0.735 kN/m； 钢管计算简图钢管按照三跨连续梁计算。 本算例中，钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=4.49cm3 I=10.78cm4钢管强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 6.979+0.735=7.714 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.17.7140.80.8= 0.494 kN.m；最大应力 = M / W = 0.494106/4490 = 109.955 N/m65、m2；抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；钢管的最大应力计算值 109.955 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!钢管抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.66.9790.8 = 3.35 kN；钢管的截面面积矩查表得 A = 424.000 mm2；钢管受剪应力计算值 =23349.920/424.000 = 15.802 N/mm2；钢管抗剪强度设计值 = 120 N/mm2；钢管的受剪应力计算值 15.802 N/mm2 小于 钢管抗剪强度设计值 120 N/mm2,满足要求!钢管挠度验算:最大挠度考66、虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 5.355 + 0.461 = 5.816 kN/m；钢管最大挠度计算值 = 0.6775.8168004 /(10020600010.78104)=0.726mm；钢管的最大允许挠度 =0.8001000/250=3.200 mm；钢管的最大挠度计算值 = 0.726 mm 小于 钢管的最大允许挠度 =3.2 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)1.800= 45.900 kN/m2；(2)模板的自重67、(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(45.900 + 0.350 )+ 1.44.500 = 61.800 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=0.763 kN，中间支座最大反力Rmax=8.568、24；最大弯矩 Mmax=0.172 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.064 mm；支撑钢管的最大应力 =0.172106/4490=38.25 N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 38.25 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!八、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。九、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN69、 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=8.524 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =0.763 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.12918=2.789 kN； 楼板的混凝土模板的自重：70、 N3=1.2(1.00/2+(0.80-0.35)/2)0.800.35=0.244 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(1.00/2+(0.80-0.35)/2)0.800.120(1.50+24.00)=2.130 kN； N =0.763+2.789+0.244+2.13=5.925 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；71、 f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=5925.225/(0.209424) = 66.864 N/mm272、；钢管立杆稳定性计算 = 66.864 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.049 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.049(1.5+0.12) = 2.081 m；Lo/i = 2081.111 / 15.9 = 131 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.391 ；钢管立杆73、受压应力计算值 ；=5925.225/(0.391424) = 35.741 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 35.741 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =8.524 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(18-1.8)=2.789 kN； N =8.524+2.789=11.034 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.574、9； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1671.71.5 = 2.976 m；Lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；75、由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=11033.882/(0.205424) = 126.943 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 126.943 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.049 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.049(1.576、+0.12) = 2.081 m；Lo/i = 2081.111 / 15.9 = 131 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.391 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=11033.882/(0.391424) = 66.556 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 66.556 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全十一、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验:除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以77、下内容1.模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计：a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水78、平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置 斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接79、扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢80、筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。第九章 2.5m高梁模板(扣件钢管架)计算书漯河医学高等专科学校图书馆工程，标高23.05m处大梁，梁高2500、梁宽600，顶板厚度120。高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）、混凝土结构设计规范GB50010-2010、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术：扣件81、式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:KL6025。 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.60；梁截面高度 D(m):2.50混凝土板厚度(mm):120.00；立杆梁跨度方向间距La(m):0.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.20；梁支撑架搭设高度H(m)：20.00；梁两侧立柱间距(m):0.90；承重架支设:多根承重立杆，方木支撑垂直梁截面；梁底增加承重立杆根数:3；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；采用的钢管类型为483；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数82、:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):36.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：长叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：40.0；83、梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：8；面板厚度(mm)：15.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：8；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向根数：6；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm，500mm，500mm，400mm，400mm，300mm；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.5；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度40mm，高度80mm；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手84、册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.500m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 50.994 kN/m2、36.000 kN/m85、2，取较小值36.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为8根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 501.51.5/6=18.75cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作86、用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.5360.9=19.44kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.520.9=1.26kN/m；q = q1+q2 = 19.440+1.260 = 20.700 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 340mm；面板的最大弯距 M= 0.120.73402 = 2.39105N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 2.39105 / 1.88104=12.762N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =12.762N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值87、 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 360.5 = 18N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 340mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.51.51.5/12=14.06cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.677183404/(10095001.41105) = 1.219 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =340/250 = 1.36mm；面板的最大挠度计算值 =1.219mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.36mm，满足要求！四、梁侧88、模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用2根木楞，截面宽度40mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 408022/6 = 85.33cm3；I = 408032/12 = 341.33cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2360.9+1.89、420.9)0.34=14.08kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm； 内楞的最大弯距: M=0.114.08500.002= 3.52105N.mm； 最大支座力:R=1.114.0760.5=7.742 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 3.52105/8.53104 = 4.124 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 4.124 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 10000N/mm2； q-作用在模板上的90、侧压力线荷载标准值： q =36.000.34= 12.24 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； I-面板的截面惯性矩：I = 3.41106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.67712.245004/(100100003.41106) = 0.152 mm；内楞的最大容许挠度值: = 500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.152mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力7.742kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别91、为:截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kN.m) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 1.548 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 500mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 1.55106/1.02104 = 152.398 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/92、mm2；外楞的受弯应力计算值 =152.398N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.974 mm外楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；外楞的最大挠度计算值 =0.974mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有93、效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =360.50.5 =9 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=9kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为94、: W = 5001515/6 = 1.88104mm3； I = 500151515/12 = 1.41105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =85.71mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.502.500.90=34.43kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.500.90=0.19kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 195、.42.000.500.90=1.26kN/m；q = q1 + q2 + q3=34.43+0.19+1.26=35.87kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1035.8740.0862； =0.026106/1.88104=1.406N/mm2；梁底模面板计算应力 =1.406 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)2.500+0.35）0.50= 32.05KN/m；96、 l-计算跨度(梁底支撑间距): l =85.71mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =85.71/250 = 0.343mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67732.0585.74/(10095001.41105)=0.009mm；面板的最大挠度计算值: =0.009mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 85.7 / 250 = 0.343mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢97、筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)2.50.086=5.464 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.086(22.5+0.6)/ 0.6=0.28 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.086=0.386 kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.25.464+1.20.28=6.893 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.386=0.54 kN/m； 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。 本算例中98、，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=488/6 = 42.67 cm3； I=4888/12 = 170.67 cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 6.893+0.54=7.433 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.17.4330.50.5= 0.186 kN.m；最大应力 = M / W = 0.186106/42666.7 = 4.355 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木的最大应力计算值 4.355 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方99、木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.67.4330.5 = 2.23 kN； 方木受剪应力计算值 = 32229.943/(24080) = 1.045 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.045 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 5.464 + 0.280 = 5.744 kN/m；方木最大挠度计算值 = 0.6775.7445004 /(10010000170.66100、7104)=0.142mm；方木的最大允许挠度 =0.5001000/250=2.000 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.142 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)2.500= 63.750 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(63.750 + 101、0.350 )+ 1.44.500 = 83.220 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=1.134 kN，中间支座最大反力Rmax=10.295；最大弯矩 Mmax=0.235 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.053 mm；支撑钢管的最大应力 =0.235106/4490=52.39 N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/102、mm2；支撑钢管的最大应力计算值 52.39 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!八、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。九、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中103、R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=10.295 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =1.134 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.14920=3.574 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(1.00/2+(0.90-0.60)/2)0.500.35=0.136 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(1.00/2+(0.90-0.60)/2)0.500.120(1.50+104、24.00)=1.193 kN； N =1.134+3.574+0.136+1.193=6.038 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1105、.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.2 = 2.356 m；Lo/i = 2356.2 / 15.9 = 148 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.316 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=6037.806/(0.316424) = 45.064 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 45.064 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1106、 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.4 按照表2取值1.081 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.081(1.2+0.12) = 1.793 m；Lo/i = 1793.379 / 15.9 = 113 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.496 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=6037.806/(0.496424) = 28.71 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 28.71 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2107、.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =10.295 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.149(20-2.5)=3.574 kN； N =10.295+3.574=13.422 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f 108、=205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.185 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1851.71.2 = 2.417 m；Lo/i = 2417.4 / 15.9 = 152 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.301 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=13422.391/(0.301424) = 105.171 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 105.1109、71 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.4 按照表2取值1.081 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.081(1.2+0.12) = 1.793 m；Lo/i = 1793.379 / 15.9 = 113 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.496 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=13422.3110、91/(0.496424) = 63.824 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 63.824 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全十一、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验:除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在111、一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计：a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置 斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的112、空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。