1、3.74万平米大厦建设项目基础及独立模板工程施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录一、编制依据4二、工程概况411、一般概况41、工程名称：XX大厦工程。46、结构类型及层数：框架剪力墙结构，地上15层，地下1层。41. 2、各层简要概况4三、模板安装的一般要求51、基础工程模板52、柱模板：53、墙模板：54、独立梁和楼层结构模板：65、其他工程模板：6四、模板安装61安装前的准备工作62钢管满堂架搭设73柱模板安装73.1 柱模板的设计73.2 柱模的施工顺序83.3柱模施工的要点及细部要求82、4.墙模板安装84.1剪力墙模板的设计84.2 剪力墙模板的施工及细部处理95.梁、板模板安装105.1 梁、板模板及支撑的设计105.2 梁板模板安装操作流程如下：105.3 梁模板105.4 平板模板10五、模板的拆除103.模板施工质量要求114、模板施工安全要求12六、计算书126.1 地下室剪力墙模板121. 荷载计算132. 内楞验算133.外楞计算:144.对拉螺栓验算146.2、梁模板计算（钢管满堂架）141. 底模验算142. 小楞验算153. 抗弯强度验算154. 抗剪强度验算165. 挠度验算161. 底模验算162. 小楞验算173. 抗弯强度验算174. 抗剪强度验算3、175. 挠度验算17W=KWqL4/100EI176.3、楼板模板计算（钢管满堂架）181.楼板模板182.楼板内楞(次楞)计算。193. 楼板明楞(大楞)计算。191.楼板模板202.楼板内楞(次楞)计算。213. 楼板明楞(大楞)计算。21Q、=2.01KN/m216.4梁板立杆的计算（满堂钢管架）221、梁底受力最大的立杆稳定性验算:222、板底立杆的稳定性计算公式236.5 梁板木支撑246.5.1木支撑（梁）24轴心受压稳定系数按下式计算： =2800/2266.5.2木支撑（楼板）26一、编制依据依据建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册、建筑结构荷载规范(GB 50009-2004、1)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001 2002年版）等规范编制。二、工程概况11、一般概况1、工程名称：XX大厦工程。2、建设单位：XX市社会保障住房发展中心、XXXX房地产开发有限公司。3、设计单位：XX市城市规划设计研究院。4、建设地点：XX市中山北路东侧、XX小区北面。5、建设规模：约36596.75m2（含地下室5802.39m2）。6、结构类型及层数：框架剪力墙结构，地上15层，地下1层。7、建筑高度：总高48.85m，其中裙楼（1、2层）高9m,主楼（含屋架）高39.85m。1. 2、各层简要概况部 位层 高5、（米）主要梁截面支撑材料梁底支撑间距地下室4.82501400钢管支撑0.6米一层4.2300550钢管支撑1.0米二层4.84501200钢管支撑0.6米三层2.8200600木支撑0.5米四层2.8200500木支撑0.5米五层2.8200500木支撑0.5米六层2.8200500木支撑0.5米七层2.8200500木支撑0.5米八层2.8200500木支撑0.5米九层2.8200500木支撑0.5米十层2.8200500木支撑0.5米十一层2.8200500木支撑0.5米十二层2.8200500木支撑0.5米十三层2.8200500木支撑0.5米十四层2.8200500木支撑0.5米十五6、层2.8200500木支撑0.5米三、模板安装的一般要求 1、基础工程模板（1）地面以下支模应先检查土壁的稳定情况，遇有裂纹及塌方危险时，应采取安全防范措施后，方准下人作业。（2）距基槽（坑）上口边缘1米内不得堆放模板及支承件。同时上下人时要互相呼应，运下的模板及支承件严禁立放在基槽（坑）土壁上。（3）斜支撑与侧模的夹角不应小于45，支在土壁的斜支撑应加设垫板，底部的对角楔木应与斜支撑连牢。（4）在有斜支撑的位置，应在两侧模间采用水平撑连成整体。（5）本工程底板及独立柱基等均采用砖胎膜，仅剪力墙需支模。 2、柱模板：（1）现场拼装柱模时，应适时地安设临时支撑进行固定，斜撑与地面的倾角宜为60，7、严禁将大片模板系在柱子钢筋上。（2）待四片柱模就位组拼经对角线校正无误后，应立即自下而上安装柱箍。（3）柱模校正后，应采用斜撑或水平撑进行四周支撑，以确保整体稳定。当高度超过4m时，应群体或成列同时支模，并应将支撑连成一体，形成整体框架体系。当需单根支模时，柱宽大于500mm应每边在同一标高上设置不得少于2根斜撑或水平撑。斜撑与地面的夹角宜为4560，下端应有防滑措施。3、墙模板：（1）当采用散拼定型模板支撑时，应自下而上进行，必须在下一层模板全部紧固后，方可进行上一层安装。（2）模板未安装对拉螺栓前，板面应向后倾一定角度。（3）对拉螺栓与墙模板应垂直，松紧应一致，墙厚尺寸应正确。（4）墙模板8、内外支撑必须坚固、可靠，应确保模板的整体稳定。当墙模板外面无法设置支撑时，应在里面设置能承受拉力和压力的支撑。多排并列且间距不大的墙模板，当其与支撑互成一体时，应采取措施，防止灌筑混凝土时引起临近模板变形。4、独立梁和楼层结构模板：（1）安装独立梁模板应设操作平层或搭设脚手架，严禁操作人员在独立梁底模或柱模支架上操作或上下通行。（2）楼上下层模板的支柱，应安装在同一垂直中心线上，在已拆模板的楼面上支模时，必须验算该楼层结构的负荷能力。（3）模板的支柱间距，横纵向应按模板设计计算书进行布置。（4）底层模板的支撑，宜先做好地面的垫层再支模，在原地上支模时，应整平夯实，做好排水措施，支柱下端应设通长9、垫板，并设一对木楔并用铁钉钉牢固。（5）在砼楼面上支模时，支柱下端就垫木板，并加设一对木楔用铁钉钉牢固。（6）模板采用木支撑的，使用材料、纵横向立杆间距等必须满足相关规范和本方案计算式要求，木支撑设双向水平拉结，从地面上来50cm设一道，每隔2米设一道。 5、其他工程模板：（1）安装阳台、雨篷及挑檐等模板时，其支撑应自成系统，应采用斜撑固定在内端的柱模或梁模上。悬挑结构模板的支柱，上下必须保持在一条竖直的中心线上。（2）安装悬挑结构模板应搭设脚手架或悬挑工作台，并设防护栏杆和安全网。在危险部位作业时，操作人员应系好安全带。作业处的下方不得有人通行和停留。四、模板安装1安装前的准备工作1）模板的10、组拼模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，拼装好模板要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用部位是否完全一致。2）模板的基准定位工作首先引测建筑的边柱轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线，边线以及外侧控制线，施工前4线必须到位，以便于模板的安装和校正。3）标高测量利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置。4）已经破损面板不得投入使用。5）已经检查合格的拼装后模板块，应按照要求堆码放，重叠放置时要在层间放置垫木，模板与垫木上下齐平，底层模板离地保证10cm以上距离。2钢管满堂架搭设1）采用483.5钢管搭设满堂架支11、撑。每根立杆底部应设置底座或20050通长的硬杂木垫板。2）满堂脚手架板底搭设横向、纵向立杆的间距为1.2米（板厚大于180时横纵向立杆间距为1.0m），步距1.8米。梁底钢管间距具体项见计算书。3）架体内设置纵、横剪刀撑，并全高全长设置；每道剪刀撑跨越立杆的根数为57根，横向、纵向相邻两道剪刀撑间隔的宽度不应大于4跨，且不大于5m，斜杆与地的倾角为4560之间，立杆底部设置纵横双向扫地杆；顶部设置纵横扫天杆。3柱模板安装3.1 柱模板的设计柱模面板选用915183018胶合板,竖楞及柱箍选用5080松中方,选用12对拉螺栓。3.2 柱模的施工顺序 安装柱模时，应先在楼面上弹出柱轴线及边线测定12、标高找平柱脚立柱模加柱箍支设侧面稳定斜撑浇捣砼拆柱模（修整，翻至上一层使用）。3.3柱模施工的要点及细部要求 为保证断面尺寸，在柱断面用四个脚用25253mm角钢焊接在柱筋上作限位，用水准仪将相邻的准点转移到柱钢筋上（一般为楼层结构标高上500mm），以此标高来控制柱模顶的标高。 柱与梁板的接头尺寸准确与否是影响结构外观的主要因素，在施工中也是难点之一。首先在安装柱模时，控制好垂直度与断面尺寸大小，梁板模安装基本结束时，在梁板模上做二次放样，核对柱头是否偏位，对柱施工缝留设较低的柱头应加设一道柱箍，防止涨模。 在柱模接头处，用电钻钻出两个孔洞，排除柱头积水，以保证砼质量。 清理孔留设：为了清理13、干净柱内垃圾、锯末、木屑等，在柱一侧模底下留出100200的清扫洞口，从而保证砼浇捣质量。 拉结筋埋设：当砖砌体与框架柱相连接时，应在柱模上弹出砌体厚度控制线，然后沿高度方向每隔500mm钻两个孔，最后在浇捣砼之前插入26拉结筋，长度一般不小于1000mm，确保砌体拉结筋位置正确。（本工程拟采用拉结筋后植，由专业检测单位对其进行检测，保证合格）4.墙模板安装4.1剪力墙模板的设计面板选用915183018胶合板，内外楞选用5080松中方,内楞间距300，外楞间距300。外楞采用12对拉止水螺栓（地下室部分）锁紧,间距450450。4.2 剪力墙模板的施工及细部处理墙模板安装时，根据边线先立一侧14、模板，临时用支撑撑住，用线锤校正模板的垂直，然后钉牢，再用斜撑和平撑固定。为了保证墙体的厚度正确，在内墙两侧模板之间，上下两道采用3cm10钢筋做撑头卡子，中间对拉螺栓两头加焊垫片，间距300（如图示）。针对墙模与梁板模板接缝处，以往工程出现砼表面平整度便差较大，有蜂窝、砂带夹层现象。因此，本工程为避免此现象发生采取如下几点措施，： 满足设计要求的前提下，第一次浇捣的砼位于对拉螺栓上方3050mm; 第二次浇筑砼之前，先把接缝处下方3050mm的对拉螺栓夹紧； 在施工缝处模板增设钢管斜撑； 严格按照施工规范，要第二次浇筑砼前，按规范要求进行施工缝处理，即先在施工缝处浇筑与墙砼同配合比的水泥砂浆15、50100mm厚。 用电钻在施工缝处钻孔，以便排除墙头积水。.清理孔留设：为了清理干净墙内垃圾、锯末、木屑等，在墙一侧模底留出100200清扫洞口，从而保证浇捣质量。5.梁、板模板安装5.1 梁、板模板及支撑的设计面板选用915183018胶合板,次楞、主楞选用5080松中方,对拉螺栓选用12钢筋。5.2 梁板模板安装操作流程如下：先沿主梁梁位走向安放梁底门架（后安放板底门架）上顶托、龙骨、次楞木梁模安装楼板面模板安装梁板钢筋安装梁板混凝土浇筑养护混凝土达到拆模强度， 拆除模板、支撑模板翻转上一层继续以上工序5.3 梁模板梁模板安装后，要拉中线进行检查，复核各梁模中心位置是否对齐，待平板模板安16、装后，检查并调整标高，将木楔钉牢在垫板上。各顶撑之间要设水平撑或剪刀撑，以保持顶撑的稳固。为了深梁绑扎钢筋的方便，在梁底模与一侧模板撑好后，就先绑扎梁的钢筋，后装另一侧模板。次梁模板的安装，要待主梁模板安装并校正后才能进行。5.4 平板模板平板模板安装时，先在次梁模板的两侧板外先弹水平线。水平线的标高应为板底标高减去平模板厚度及搁栅高度，然后按水平线上牵杆托木，托模上口与水平线相齐，再把靠梁模旁的搁栅先摆上，按设计间距，摆放搁栅，最后在搁栅上铺钉平模板。为了便于拆模，只在模板端部或接头处钉牢，中间尽量少钉。为了节约模板，不造成浪费现象，大面积配板位置先用标准尺寸的整块胶合板对称排列，不足部分留17、在中央及两端，用胶合板锯成所需尺寸嵌补。所有板缝力争拼密缝，确保砼表面光滑平整。五、模板的拆除1模板拆除的要求 （1）不承重或侧压的模板应在混凝土强度能保证构件不变形，边面及棱角不因拆模而受损时方可拆除。 （2）承重模板应在与结构或构件同条件养护的混凝土试块符合规定时，才能拆除。 （3）芯模或预留孔洞的内模，应在砼强度能保证构件和孔洞表面不发生坍陷和裂缝时，方可拆除，拆除时应避免振动和碰伤。2拆模注意事项 （1）拆模前要有混凝土强度报告，并制定拆模程序、拆模方法及安全措施，在经过申请批准后方可拆模。模板拆除时要设置警戒线，并有专人监护。严禁硬砸乱撬，摇晃振动，不得将撬棒直接着力于砼表面及受力薄18、弱的局部位置。 （2）已拆模的结构，应在砼达到设计标号后，才允许承受全部设计荷载。当承受施工荷载大于计算荷载时，必须经过核算加设临时支撑。 （3）拆除时不要用力过猛过急，拆下来的木料要及时运走、整理。 （4）拆模程序一般应是后支的先拆，先支的后拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分。重大复杂模板的拆除，事前应制定拆模方案。 （5）拆除跨度较大的梁下支柱时，应先从跨中开始，分别拆向两端。（6）快速施工的梁和楼板模板，其底模及门架支撑的拆除时间，应对所有砼的强度发展情况分层进行核算，确保下层楼板及梁能安全承载。3.模板施工质量要求（1）模板及其支撑结构的材料、质量，应符合规定和设计要求。（2）模板及19、支撑应有足够的强度、刚度和稳定性，并不致发生不允许的下沉与变形，模板的内侧面要平整，接缝严密，不得漏浆。（3）模板安装后应仔细检查各部构件是否牢固，在浇灌砼过程中要经常检查，如发现变形、松动等现象，要及时休整加固。（4）固定在模板上的预埋件和预留洞口均不得遗漏，安装必须牢固，位置准确。（5）现浇整体式结构模板安装的允许偏差，应符合下表规定：现浇结构模板安装允许偏差项 次项 目允许偏差(mm)1轴线位置基础5柱、墙、梁2底模上表面标高+2、53截面内部尺寸基础+10柱、墙、梁+2，-54层高垂直（每层垂直度）35相邻两板表面高低差26表面平整（2m长度上）54、模板施工安全要求 （1）支模过程中20、应遵守安全操作规程，如遇途中停歇，应将就位的支顶、模板联结稳固，不得空架浮搁。拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠落伤。（2）拆模时应搭设脚手板。（3）拆楼层外边模板时，应有防高空坠落及防止模板向外倒跌的措施。（4）拆模前应制定拆模程序，拆模方法及安全措施，严禁硬砸乱撬，摇晃振动，不得将撬棒直接着力于砼表面及受力薄弱的局部位置。（5） 模板拆不下来时，可用木棰敲击模板，拆除的模板切不可高，抛下，以免伤人及损伤模板。（6）进入现场，必须戴安全帽，禁止穿拖鞋或光脚，正确地使用个人劳动保护用品；（7）拆除模板一般用长撬棍，不允许站在正在拆除的板下。（8）二人抬运模板时，要互相配合，协调工作。传21、递模板时，工具应用运输工具或绳子系牢后升降不得乱扔。六、计算书6.1 地下室剪力墙模板以下参数出自施工手册：新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；内楞截面特征值为I=170.7104mm2 W=42.7103mm3fm=13N/mm2 E=9000N/mm20.85(拆减系数)=7650钢管截面特征值：I=12.19104mm4 W=522、.0103mm3fm=215 N/mm2 E=2.05 105N/mm2 A=4.98102mm2 I=15.8m地下室墙厚300mm，墙高4180mm，砼坍落度3040mm，1=1.15，掺有外加剂，2=1.2，施工气温20=T，内楞采用4080松木材，间距b=210，外楞采用2483.5钢管，间距510mm，对拉穿墙止水螺杆采有12，间距510600mm，砼自重R.c=24KN/m31. 荷载计算A. 新浇筑砼的侧压力（F1）根据公式F=0.22.rc.t. 1. 2.V1/2 =0.22242 1.21.15(1.5) 1/2 =17.85KN/m2或公式F=rc.h=240.75=1823、.00KN/m2其中 - 混凝土的重力密度，取24.00kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.00h； T - 混凝土的入模温度，取20.00； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.75m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。取两者最小值，乘以荷载各项系数ri=1.2，拆减系数0.9得 F1=17.851.20.9=19.28 KN/m2B. 倾捣砼产生的侧压力F2 垂直浇筑砼，取水平荷载4KN/m2，各项系数1.4，拆减系数0.9 则F2=41.40.9=24、5.04KN/m2C. 总荷载 (侧压力合计) F3=F1+F2=24.32KN/m22. 内楞验算1）强度计算a. 内楞承受均布荷载q q=24.320.21=5.11KN/m=5.11N/mmb. 内楞承受最大弯矩M M=1/8*ql2=1/85.115102=16.61104N/mm=M/W=16.61104/42.7103=3.89N/mm2fm=13N/mm2, 取折减系数0.9fm=130.9=11.7 N/mm2=3.89fm =11.7 ，满足要求2)挠度验算q=F1L=19.280.51=9.83KN/m=9.83N/mm 查表=(0.273qL4)/(100EI)=(0.225、739.835104)/(1007650170.7104) =1.05mmL/400=1.28mm ，满足要求3.外楞计算: 外钢楞的作用主要是加强各部分的连接及模板的整体刚度,不是一种受力构件,可不进行计算。4.对拉螺栓验算采用12螺栓 An=76mm2f=170N/mm2 Anf=76170=12920N对拉螺栓的拉力N N=F3bh=24.320.510.60=7.44KN =7440N12920N ， 满足要求6.2、梁模板计算（钢管满堂架）、地下室顶板最大梁截面尺寸2501400mm，长6800mm，采用18厚胶合板模，梁底离地面高3.40m，模板底小楞间距250mm，立杆间距60026、，梁模立档间距250（小楞，立档为4080松木材，立杆为483.5钢管）1. 底模验算1)、荷载计算底模自重: 0.30.251.2=0.09KN/m新浇筑砼自重: 24.00.251.41.2=8.4KN/m钢筋自重: 1.50.251.41.2=0.63KN/m振捣砼产生荷载: 20.251.4=0.7KN/m承载力计算时荷载组合: q1=0.09+8.4+0.63+0.7 =11.01KN/m刚度验算时荷载: q1=(0.09+8.4+0.63+0.7)/1.2=9.18KN/m取荷载拆减系数0.9则q=9.18 0.9=8.26KN/m2)、抗弯承载力验算底模下的楞木间距250，按四等27、跨连续梁考虑，查结构静力计算表Km=0.107Kv=0.607Kw=0.632M=KmqL2=0.1078.262502=5.52104Nmm=M/W=M/(1/6b.h2)=5.52104/(1/6250152) =5.89N/mm2Fm=130.8=10.4N/mm2 可以满足3)、抗剪强度 V=KvqL=0.6078.26250=1253.46N剪应力I=3v/2bh=(31253.46)/225015 =0.50N/mm2Fv=1.2N/mm2 可以满足4)、挠度验算:W=KWqL4/100EI =0.632(8.262504)/1009000(1/12250153) =0.483mm28、L/400=250/400=0.625mm 可以满足2. 小楞验算 小楞间距250，采用4080松木材，立杆横距600A. 荷载计算 按简支梁计算Q=qt=8.260.25=2.065KNB. 承载力验算M=1/8Pt(2-b/t)=1/82.72250（2-600/250）=34 N/m2取两者最小值, 并乘以荷载各项系数和拆减系数得 F1=341.20.9=36.72KN/m2A. 振捣砼产生的荷载，4KN/m2，乘各项系数和拆减系数得 F2=41.40.9=5.04KN/m2B. 侧压力合计 F3=F1+F2=41.76KN/m2化为线荷载：q=F3L=41.760.25=10.44KN29、/m q=F1L=36.720.25=9.18KN/m3. 抗弯强度验算 按四等跨连续梁计算(同前取值) M=KmqL2= -0.10710.442502=-6.98104Nmm=M/W=(-6.98104)/(1/6250152 ) =7.45N/mm2fm=13N/mm2 可以满足4. 抗剪强度验算 V=KvqL=-0.60710.44250=-1584N I=3V/2bh=(31584)/225015 =0.63N/mm2fv=1.2N/mm2 可以满足5. 挠度验算 W=KWqL4/100EI =(0.6328.262504)/(10090001/12250153) =0.322mmL30、/400=0.625mm 满足要求、 三层梁板（转换层）最大梁截面尺寸4501200mm，长6600mm，采用18厚胶合板模，梁底离地面高3.60m，模板底小楞间距250mm，立杆间距600，梁模立档间距250（小楞，立档为4080松木材，立杆为483.5钢管）1. 底模验算1)、荷载计算底模自重: 0.30.451.2=0.162KN/m新浇筑砼自重: 24.00.451.21.2=15.552KN/m钢筋自重: 1.50.451.21.2=0.972KN/m振捣砼产生荷载: 20.451.2=1.08KN/m承载力计算时荷载组合: q1=0.162+15.552+0.972+1.08 =131、7.766KN/m刚度验算时荷载: q1= q1/1.2=14.805KN/m取荷载拆减系数0.9则q=14.805 0.9=13.33KN/m2)、抗弯承载力验算底模下的楞木间距250，按四等跨连续梁考虑，查结构静力计算表Km=0.107Kv=0.607Kw=0.632M=KmqL2=0.10713.332502=8.91104Nmm=M/W=M/(1/6b.h2)=8.91104/(1/6250152) =9.51N/mm2Fm=130.8=10.4N/mm2 可以满足3)、抗剪强度 V=KvqL=0.60713.33250=2022.82N剪应力I=3v/2bh=(32022.82)/232、25015 =0.81N/mm2Fv=1.2N/mm2 可以满足4)、挠度验算:W=KWqL4/100EI =0.632(13.332504)/1009000(1/12250153) =0.520mmL/400=250/400=0.625mm 可以满足2. 小楞验算 小楞间距250，采用4080松木材，立杆横距600A. 荷载计算 按简支梁计算P=qt=13.330.25=3.333KNB. 承载力验算M=1/8Pt(2-b/t)=1/83.333250（2-600/250）=41.6N/m2取两者最小值, 并乘以荷载各项系数和拆减系数得 F1=41.61.20.9=44.93KN/m2A. 33、振捣砼产生的荷载，4KN/m2，乘各项系数和拆减系数得 F2=41.40.9=5.04KN/m2B. 侧压力合计 F3=F1+F2=49.97KN/m2化为线荷载：q=F3L=49.970.25=12.49KN/m q=F1L=44.930.25=11.23KN/m3. 抗弯强度验算 按四等跨连续梁计算(同前取值) M=KmqL2= -0.10713.332502=-8.91104Nmm=M/W=(-8.91104)/(1/6250152 ) =9.50N/mm2fm=13N/mm2 可以满足4. 抗剪强度验算 V=KvqL=-0.60713.33250=-2022N I=3V/2bh=(3234、022)/225015 =0.81N/mm2fv=1.2N/mm2 可以满足5. 挠度验算 W=KWqL4/100EI =(0.63213.332504)/(10090001/12250153) =0.52mmL/400=0.625mm 满足要求6.3、楼板模板计算（钢管满堂架）6.3.1、地下室顶板板厚250，板底距地4.55m，采用18厚胶合板做底模，用4080松木做次楞：间距t取500，主楞采用483.5钢管，大楞间距1000，横、纵向立杆间距1000，验算楼板模板及支撑强度和刚度。1.楼板模板1)荷载计算A.荷载计算: 取1000宽计算; 底模自重: 0.3KN/m30.0151.0135、.2=0.0054KN/m 新浇筑砼自重: 24KN/m30.251.01.2=7.2KN/m 钢筋自重: 1.1KN/m30.251.01.2=0.33KN/m施工人员及施工设备荷载: 2.5KN/m21.01.4=3.5KN/mB.承载力计算荷载组合, 取拆减系数0.9。则q=（0.0054+7.2+0.33+3.5）0.9=11.04KN/mC.挠度验算荷载组合, 取拆减系数0.9则q=(0.0054+7.2+0.33) 0.9=7.54KN/m2)承载力验算板模板按三跨连续梁计算、根据荷载与结构静力计算表。M=0.10qt2M=0.1011.045002 =27.6104NmmQ=M/36、WW=1/6bh2 =1/61000152=37.5103Q=27.6104 /37.5103=7.36N/mmfm=130.85=11.1N/mm 可以满足3) 挠度验算 = ，I=b/12h3=486103 =0.6677.545004/(1009000486103) =0.72mmt/250=2.0mm 可以满足4)抗剪承载力验算： =2571N I=VS/Ib =（25714080）/（48610340） =0.42fv=1.8 可以满足 2.楼板内楞(次楞)计算。1) 荷载计算将每m宽线荷载换为小楞线荷载。承载力荷载: q=11.040.50=5.52KN/m施工集中荷载: P=2.37、5KN0.85=2.125KN=2.125103N刚度荷载: q=5.520.50=2.76KN/m2)承载力验算按五跨连续梁计算均布荷载作用时: M1=0.105ql2=0.1052.768002=18.55104N.mm集中荷载作用时: M2=0.171pe=0.1712.1253103800=29.07104N.mm取两者中最大值, 故M=29.07104N.mmW=1/6 bh2=1/640802=42.7103mm3L=M/W=(29.07104)/(42.7103) =6.81N/mm2130.85=11.1N/mm2可以。4）挠度验算：=（0.644qL4）/100EI =(0.38、6442.768004)/100(90000.85) 170.7104 =0.31mmL/400=800/400=2mm， 满足施工3. 楼板明楞(大楞)计算。1) 荷载计算。 Q=5.52KN/m P=2.125103N Q、=2.76KN/m2)承载力计算按四等跨边疆梁计算。线荷载作用：M1=0.107QL2 =0.1075.5210002 =58.95104集中作用: M2=0.169PL =0.1692.1251031300 =46.7104N/mm取两者中最大值: M=58.95104N/mm.6=M/W =(58.95104)/5.0103 =117.9215N/mm2 可以满足339、）挠度验算 =1.079qt4/100EI =1.0791.5110004/100(2.06105) 12.19104 =1.85mm(1000/250)=4.0mm 可以满足6.3.2、 三层楼板（转换层）板厚180，板底距地4.62m，采用18厚胶合板做底模，用4080松木做次楞：间距t取500，主楞采用483.5钢管，大楞间距1000，横、纵向立杆间距1200，验算楼板模板及支撑强度和刚度。1.楼板模板1)荷载计算A.荷载计算: 取1000宽计算; 底模自重: 0.3KN/m30.0151.01.2=0.0054KN/m 新浇筑砼自重: 24KN/m30.181.01.2=5.18 KN40、/m 钢筋自重: 1.1KN/m30.181.01.2=0.24KN/m施工人员及施工设备荷载: 2.5KN/m21.01.4=3.5KN/mB.承载力计算荷载组合, 取拆减系数0.9。则q=（0.0054+5.18+0.24+3.5）0.9=8.03KN/mC.挠度验算荷载组合, 取拆减系数0.9则q=(0.0054+5.18+0.24) 0.9=4.88KN/m2)承载力验算板模板按三跨连续梁计算、根据荷载与结构静力计算表。M=0.10qt2M=0.108.035002 =20.1104NmmQ=M/WW=1/6bh2 =1/61000152=37.5103Q=20.1104 /37.5141、03=5.35N/mmfm=130.85=11.1N/mm 可以满足3) 挠度验算 = ，I=b/12h3=486103 =0.6675.355004/(1009000486103) =0.51mmt/250=2.0mm 可以满足4)抗剪承载力验算： V=kv.q.e=2362N I=VS/Ib =（23624080）/（48610340） =0.39fv=1.8 可以满足 2.楼板内楞(次楞)计算。1) 荷载计算将每m宽线荷载换为小楞线荷载。承载力荷载: q=8.030.50=4.02KN/m施工集中荷载: P=2.5KN0.85=2.125KN=2.125103N刚度荷载: q=4.02042、.50=2.01KN/m2)承载力验算按五跨连续梁计算均布荷载作用时: M1=0.105ql2=0.1054.028002=27.01104N.mm集中荷载作用时: M2=0.171pe=0.1712.1253103800=29.07104N.mm取两者中最大值, 故M=29.07104N.mmW=1/6 bh2=1/640802=42.7103mm3L=M/W=(29.07104)/(42.7103) =6.81N/mm2130.85=11.1N/mm2可以。4）挠度验算：=（0.644qL4）/100EI =(0.6442.018004)/100(90000.85) 170.7104 =043、.41mmL/400=800/400=2mm， 满足施工3. 楼板明楞(大楞)计算。1) 荷载计算。 Q=4.02KN/m P=2.125103N Q、=2.01KN/m2)承载力计算按四等跨边疆梁计算。线荷载作用：M1=0.107QL2 =0.1074.0212002 =61.94104集中作用: M2=0.169PL =0.1692.1251031200 =44.92104N/mm取两者中最大值: M=61.94104N/mm6=M/W =(61.94104)/5.0103 =123.88215N/mm2 可以满足3）挠度验算 =1.079qt4/100EI =1.0792.011200444、/100(2.06105) 12.19104 =1.79mm(1200/250)=4.8mm 可以满足6.4梁板立杆的计算（满堂钢管架）1、梁底受力最大的立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的总荷载： N1 =14.805 kN （见梁荷载计算值）脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1294.1=0.65 kN；N =N1+N2 =9.18+0.65=15.455kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 45、立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；地下室梁取3.40m，楼板取4.55m立杆的长细比 lo/i= 4000/ 15.8 = 215.2 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=15.455/(0.205489) = 154.2N/mm2 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2 满足要求！2、板底立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值46、，它包括：纵向钢管的总荷载： N1 =11.04kN （见板荷载计算值）；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1294.1=0.65kN；N =N1+N2=11.04+0.65=11.69 kN；立杆的长细比 lo/i = 4550/ 15.8 = 287.97由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.232 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=11690/(0.232489) = 74.7 N/mm2 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2 满足要求 剪力墙大样图梁板满堂架大样图6.5 梁板木支撑本工程三至十五层高2.8米，采用木支撑。取200600截面梁进47、行计算。前面已经全面计算了梁底模、侧模、抗弯、抗剪、挠度等，均完全满足要求，在此不必重复验算，只计算木支撑（立杆）稳定性。6.5.1木支撑（梁）1、参数信息（1）模板参数木支撑纵距Lb(m)：0.500；梁立杆计算高度H(m)；立杆圆木小头直径r(mm)：80.000；弹性模量E(N/mm2): 9000.000；抗压强度设计值fc(N/mm2): 10.000；方木截面宽度b1 (mm)：40.000；方木截面高度h1(mm)：80.000；梁截面宽度B(m)：0.200；梁截面高度D(m)：0.600； （2）荷载参数模板自重(kN/m2)：0.35；混凝土与钢筋自重(kN/m2)： 2548、.0；施工荷载(kN/m2)： 1.0；新浇混凝土荷载侧压力(kN/m2)：12.0；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2): 2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0； 木支撑大样图2、梁底木立杆的稳定性验算（1）静荷载：1)木顶撑的自重(kN)：NG1 = 1.0000.0400.080+(1.000/2)2+0.60021/220.0400.060+2.100(0.050/2)22.10= 0.044 kN2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3500.2000.600 = 0.042 kN；3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.2000.6000.500 49、= 1.5 kN；经计算得到，静荷载标准值；NG = NG1+NG2+NG3 = 0.044+0.042+1.5 = 1.586 kN；（2）活荷载标准值计算：NQ = (1.000+2.000)0.2000.600 = 0.360 kN；（3）立杆的轴向压力设计值计算公式：N = 1.2NG+1.4NQ = 1.21.586+1.40.360 = 2.40 kN；稳定性计算公式如下： =N/(A0)fc其中，N- 作用在立杆上的轴力 -立杆受压应力计算值； fc-立杆抗压强度设计值； A0-立杆截面的计算面积； A0 = (80.000/2)2 = 5024 mm2 -轴心受压构件的稳定系数50、,由长细比结果确定； 轴心受压稳定系数按下式计算： =2800/2 i- 立杆的回转半径，i = 80.000/4 = 20 mm； l0- 立杆的计算长度，l0 = 2800-100=2700mm； = 2700/20= 135； =2800/(135)2 = 0.154； 经计算得到： = N/(A0)=2400/(0.1545024) = 3.102 N/mm2；根据规范规定，用于施工和维修时木材的强度设计值应乘1.2调整系数：f = 1.210.000 = 12.000 N/mm2；木顶支撑立杆受压应力计算值为3.102N/mm2，小于木顶支撑立杆抗压强度设计值 12N/mm2，满足要51、求！6.5.2木支撑（楼板）前面已经全面计算了楼板底模、侧模、抗弯、抗剪、挠度等，均满足要求，在此不必重复验算，只计算楼板木支撑（立杆）稳定性。模板木支撑的荷载包括静荷载和活荷载,楼板厚度取120，木支撑纵距取600，横距取1200。（1）静荷载标准值包括以下内容：1)木顶撑的自重(kN)：NG1 = 0.6000.0600.080+(0.600/2)2+0.60021/220.0300.040+3.2000.0600.08023.200= 0.069 kN2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3500.6000.600 = 0.126 kN；3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 2552、.0000.1000.6000.600 = 0.900 kN；经计算得到，静荷载标准值；NG = NG1+NG2+NG3 = 0.069+0.126+0.900 = 1.095 kN；（2）活荷载为施工荷载标准值：NQ = 2.0000.6000.600 = 0.720 kN；（3）不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式：N = 1.2NG+1.4NQ = 1.21.095+1.40.720 = 2.322 kN；立柱的稳定性验算:稳定性计算公式如下： =N/(A0)fc其中，N - 作用在立柱上的轴力 -立柱受压应力计算值； fc -立柱抗压强度设计值； A0-立柱截面的计算面积； A53、0 = (80.000/2)2 = 5024 mm2 -轴心受压构件的稳定系数,由长细比结果确定；轴心受压稳定系数按公式计算： =2800/2 i-立杆的回转半径，i = 80.000/4 = 20 mm； l0- 立杆的计算长度，l0 = 2600mm； = 2600.000/20 = 130.000； =2800/(130.00)2 = 0.166；经计算得到： = 2322KN/(0.1665024) = 3.95N/mm2；根据规范规定，用于施工和维修时木材的强度设计值应乘1.2调整系数：f = 1.210.000 = 12.000 N/mm2；木顶支撑立柱受压应力计算值为2.78N/mm2，小于木顶支撑立柱抗压强度设计值 12.000N/mm2，满足要求！