1、建筑面积13万m2城市广场商业、高层住宅模板专项施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录一、编制依据11.1施工图纸11.2施工组织设计11.3主要规范、规程、标准11.4主要法律、法规1二、工程概况22.1总体概况22.2设计概况23.3构件尺寸统计表3三、施工部署43.1技术准备43.2人员准备43.3材料准备53.4项目组织机构6四、扣件式模板施工方案74.1扣件式模板施工概况74.2柱、剪力墙模板施工84.3梁、板模板施工114.4标高的控制和传递124.5模板的安装与拆装原则：12五、后浇2、带模板施工方案145.1 工艺流程145.2 操作要点14六、季节性施工要求156.1雨季施工156.2冬季施工15七、模板监控措施15八、质量保证措施168.1主控项目168.2一般项目178.3质量记录198.4质量控制点19九、施工安全保证措施199.1安全管理制度及措施199.2安全技术措施209.3施工应急救援预案24十、模板计算书29一、编制依据1.1施工图纸项目图纸名称出图日期xxxx城市广场项目结构专业 1.2施工组织设计施工组织设计名称审批日期xxxx城市广场项目施工组织设计 1.3主要规范、规程、标准序号名称编号1建筑结构荷载规范GB50009-20122混凝土结构工程施工3、质量验收规范GB50204-20153混凝土结构工程施工规范GB50666-20114建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-20135建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20086建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20117建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-20088建筑施工安全检查标准JGJ59-20119建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-20161.4主要法律、法规序号名称编号1中华人民共和国建筑法国家主席令第91号2中华人民共和国安全法国家主席令第70号3建设工程质量管理条例国务院令第279号4建设工程安全生产管理条例国务院令2003第393号4、5关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知住房和城乡建设部建质200987号6关于印发建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则的通知住房和城乡建设部建质2009254号二、工程概况2.1总体概况序号项 目内 容1工程名称xxxx城市广场项目C区2工程地址3建设单位4设计单位5监理单位6勘察单位7施工总承包8建筑性质商业、住宅9质量目标合格工程2.2设计概况工程设计总体概况本工程为商住两用：1#楼及S2#S3#商业，地下一层，地上三十三层，一层二层房间主要使用功能为商业网点，建筑高度为8.65M，三层三十三层房间主要使用功能为住宅，建筑高度为95.45M，建筑面积34597.62；5、S5#楼一层二层为商业，建筑面积22743.55，2#楼三至三十二层为住宅，建筑高度95.56M，建筑面积为18559.36；3#楼一层二层为商业，三层至三十二层为住宅，建筑高度为95.65M,建筑面积为12458.78；5#楼及S4#商业，地下一层，地上三十三层，建筑高度95.45M，建筑面积为29081.15；S14商业为地下一层。地上四层，建筑高度15.9M，建筑面积3372.66；地下车库建筑面积为17000。该工程商住两用，一层二层房间为商业网点，三层三十三层房间主要使用功能为住宅；防火设计，建筑耐火等级为地下一级，地上一级。建筑类别为高层建筑。建筑概况序 号项 目内 容1建筑功能商6、业、住宅2建筑面积总建筑面积 13万m23建筑层数地上33层1#及S2#S3#商业楼，33层；5#及S4#商业楼，33层；S5#及2#楼，32层3#楼32层，S14商业，4层。地 下1层 4建筑高度 基底标高-5.800m（高层）、-5.500 m（高层）-5.500m（高层）、-5.500m（高层）、-5.500（车库）建筑总高（m）1#及S2#S3#楼、95.3m（高层），2#楼、95.65m（高层），3#楼、95.65m（高层），5#及S4#楼，95.3m（高层），售楼处、15.9m3.3构件尺寸统计表1#、5#楼部位层高(m)柱截面墙板厚度(mm)顶梁断面(mm)顶板厚(mm)宽高-17、层4.7600*600700*700800*800700*130025025040018025045025050025012504008001层5.15600*600500*50025025040012025045025050025060024600*600500*500200200350200400200450200500200600200700标准层2.8400*4002002003501202004002004502005002006002#、3#楼部位层高(m)柱截面墙板厚度(mm)顶梁断面(mm)顶板厚(mm)宽高-1层4.7600*600700*700800*800700*13008、25025040018025045025050025012504008001层5.15400*500500*500600*60025025040012024.5250450342505004、53.725060063.1250700标准层2.8200200350120200400200450200500200600三、施工部署3.1技术准备1、接到施工图纸后，项目部技术负责人组织技术员、质量员、工长、测量员、劳务单位技术骨干等一块进行图纸自查，对设计疑问及存在的问题加以汇总并做好记录，请设计人员进一步明确，由甲方、监理、设计、施工四方确认（签字），作为指导施工的依据。2、项目技术负责人组织技术9、部编制专项方案，进行项目评审，报集团公司科技部审批。3、项目技术负责人组织工长、质量员、安全员、测量员、劳务单位技术骨干及专业管理人员进行专项方案交底。4、模架搭设前工长应按本专项方案的要求对搭设和使用人员进行技术交底。3.2人员准备为不影响施工进度，保证施工安全，需选择经验足、责任心强的架子工50名。架子搭拆操作人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则等考核合格的专业架子工，严禁无证人员上岗操作。3.3材料准备3.3.1盘扣式脚手架及钢管（1）盘扣式钢管脚手架用钢管应符合现行国家标准直缝电焊钢管GB/T13793或低压流体输送用焊接钢管GB/T3091中的Q235-A级普10、通钢管的要求，其材质性能应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700的规定。（2）钢管、可调底座及可调托撑螺母应采用可锻铸铁或铸钢制造，其材料机械性能应符合现行国家标准可锻铸铁件GB9440中KTH330-08及一般工程用铸造碳钢件GB11352中ZG270-500的规定。（3）钢管、横杆接头、斜杆接头应采用碳素铸钢制造，其材料机械性能应符合现行国家标准一般工程用铸造碳钢件GB11352中ZG230-450的规定。（4）钢管脚手架钢管规格应为48mm3.0mm。（5）立杆连接处套管与立杆间隙应小于或等于2mm，外套管长度不得小于160mm，外伸长度不得小于110mm。3.3.2扣件式脚手架钢管脚11、手架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管GB/T13793或低压流体输送用焊接钢管GB/T3091中规定的Q235-A级普通钢管，钢管的钢材质量应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700中Q235-A级钢的规定。扣件式脚手架钢管壁厚最小值不得小于3.0mm。每根钢管的最大质量不应大于25.8kg。3.3.3扣件扣件应采用可锻铸铁或铸钢制作，其质量和性能应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB15831的规定，采用其他材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。扣件在螺栓拧紧扭力矩达到65Nm时，不得发生破坏。3.3.4可调式U型托可调托撑丝杆与螺母捏合长度不得少于6扣，直径不得小于12、36mm，插入立杆内的长度不得小于150mm，外露长度不得大于200mm。钢板厚度不小于6mm。3.3.5木方50mm80mm木方截面尺寸必须符合施工设计要求且要平直，抗弯抗剪强度等值必须达到施工及规范要求。材料进场时现场严格控制进场材料质量，木方宜采用白松、樟子松，含水率应控制在8%-12%，并要求厂家提供相关的强度检测报告；同时要检查木方的截面尺寸，木方有效尺寸不得小于4080mm，确保木方的抗剪、抗弯强度等各项指标满足计算要求。3.3.6主要材料进场复试项目进入现场的钢管和扣件必须按规范要求进行现场抽验检测，只有进行抽验检测合格之后，才能应用到工程中。应用到本工程支撑系统所有的材料进场时13、，按要求安排专人逐一仔细的检查，核验相关证件；只有符合相关要求，才能应用到本工程，否则做退货处理。检查与验收要求见材料检查。3.4项目组织机构项目经理：xx现场负责人：xx技术负责人：施工员：安全员：技术员：质检员：资料员：木工班组瓦工班组钢筋工班组安装班组特殊工种四、扣件式模板施工方案4.1扣件式模板施工概况根据本工程特点，非标准层、商业、地下室采用扣件式钢管脚手架，本方案针对非标准层、商业、地下室工程制定，拟定如下模板工程施工方案：（1）电梯井、管道井模板采用定型模板及支撑系统，配套数量为2套，剪力墙模板采用18厚优质多层板加钢管支撑系统。（2）楼梯模板主要采用木模配置而成，由于模板工程是14、砼的成型模具，其质量好坏、直接影响到砼的外观。模板工程还要注意以下几个共性问题：1、模板的强度、刚度、稳定性必须符合设计及规范要求，使用前应进行验算，确保结构尺寸不变形。2、模板接缝要严密，不得漏浆，周转使用次数较多后，应对模板边进行修正，并在拼缝处贴满10mm厚、18mm宽的海绵条，防止拼缝处漏浆。3、模板与砼的接触面应涂刷隔离剂，对油质类等影响结构或防碍装饰施工的隔离剂不宜采用。4、砼浇筑期间，应安排专人看护模板，随时检查模板的变形及加固情况。主要构部件尺寸（以下截面尺寸验算遵循最不利原则选取）序号构件名称截面尺寸（mm）1地下室剪力墙250厚，高度5.15m；2地下室框架梁为25070015、，支模高度4.7m；为400800，支模高度4.7m；部分为2505150，支模高度5.15m；3地下室框架柱为7001300，800800,600600，高度4.75.15m；4地下室顶板主要为200厚，支模高度4.7m；5主楼框架柱住宅400400，最高2.8m， 商业部分600600，最高4.75。15m；6主楼剪力墙参照地下室7主楼框架梁住宅200600，最高支模高度2.8m；商业250700，最高支模高度5.15m；8主楼顶板住宅120厚，最高5.15m;模板节点设置（详见计算书）部位构件名称构件尺寸支模高度立杆间距步距备注地下室标准层板180mm4.75.15m0.9m0.9m1.16、5m详见计算书180板支撑板120mm2.7m5.15m0.9m0.9m1.5m详见计算书120板支撑 部位梁模板支设高度m梁两侧立杆间距mm梁截面尺寸mm板厚mm梁跨度m立杆梁底跨度方向间距mm梁下承重立杆个数对拉螺栓道数对拉螺栓计算间距mm小横杆间距mm备注514轴交TP轴区2.85.150.85250700120/9000/400详见梁计算书4.71.0400800120/90001300400详见梁计算书4.70.852501250120/180/90002300400400详见梁计算书部位构件名称墙厚高度内龙骨间距外龙骨数量外龙骨间距备注地下室坡道墙250mm2.8m 5.15m1517、0mm/500mm详见墙模板4.2柱、剪力墙模板施工本工程柱拟采用多层板模板配合满堂钢管脚手架系统。模板拟在加工场整体加工制成，由塔吊运至现场安装，剪力墙采用胶合板体系+双钢管主背楞+对拉螺栓紧固。胶合板为15mm厚，模板背楞为50mm80mm方木，中心间距不大于150mm。主背楞为48.3.0双钢管，对拉螺栓直径为14。框架柱采用胶合板体系+柱箍+对拉螺栓紧固。胶合板为15mm厚，模板背楞为50mm80mm方木，中心间距不大于200mm。柱箍为48.3.0双钢管，对拉螺栓直径为12。4.3梁、板模板施工1）、梁、板模板采用胶合板体系+483.0扣件式满堂脚手架体系支撑。胶合板为15mm厚，模18、板次龙骨为5080mm方木，板下次龙骨中心间距不大于300mm，梁下次龙骨中心间距不大于200mm。主龙骨为483.0双钢管，梁侧模加固对拉螺栓直径为12。2）、当梁跨度大于4m时，按跨度的2/1000起拱，大于9m时，应按跨度的3/1000起拱，悬臂梁按悬臂长度的4/1000起拱，起拱高度不小于20mm。3）、当梁高不大于600mm时，梁侧模可不用对拉螺栓，仅支撑板模的水平钢管顶撑，同时用一部分短钢管斜撑即可。当梁高大于600时，增设12间距500的对拉螺栓，且不少于一道。4）、现浇板钢管支撑立杆间距设为900mm（具体尺寸以现场每跨的长度进行等分，最大间距不应超过900mm）,梁支撑立杆纵19、向间距不大于900mm，横杆步距设为1800mm。为保证支撑的牢固性，设一道扫地杆，扫地杆必须纵横向满设。5）、脚手架内部（含扫地杆）不少于3道水平杆，水平杆必须两个方向加设，保证架子的整体稳定性。6）、在任何情况下梁板模板支撑架立杆平面间距均不得大于900mm。7）、按模板安全技术规范要求，架体与所有框架柱要拉结，拉结方式为扣件式钢管抱箍，在竖向20003000mm拉结一道。8）、架体外侧周围设置由下向上的竖向连续式剪刀撑，梁两侧必须设置剪刀撑,架体内部剪刀撑按现场实际情况设置，但至少应在纵横向每隔8m左右设置由下向上的竖向连续式八字斜撑，与地面的夹角宜为4560。4.4标高的控制和传递用校20、准的50m钢尺向上逐层传递，并在同一垂线每层标专，作为每层标高测量的依据，各楼层间标高用S3E光学水准仪传递，并闭合复核。为减少误差积累，各楼层的标高均以该在+1.0米处的红“”为基点，以次用整尺向上传递，不得用相邻下层向上层传递。4.5模板的安装与拆装原则：4.1模板主要为多层板，钢支撑，拼装速度快，效益高，混凝土成型质量好。同时在施工中严禁使用脆性、严重扭曲和受潮容易变形的木材。4.2模板在配置和安装前，现场技术人员和专业工长应根据图纸和施工规范要求，对班组进行详细的技术交底，并绘制详细的模板放样图。在班组操作过程中，专业工长要跟班作业，发现问题，及时解决。4.3框架模板在安装前，根据施工21、图弹出模板的中心线和模板内边线，这样便于模板的安装和校对。另在模板承垫底部应预先找平，以保证模板位置正确，防止漏浆。方法是用1:3水泥砂浆沿模板外边线找平。4.5模板的表面事先清洗干净，涂刷脱模剂，模板安装要力求简便，便于拆除，确保模板和支撑系统在混凝土浇筑过程中的稳定性。模板位置正确，垂直度和平整度均应控制在规范范围以内。模板接缝要严密、平整、保证不漏浆。并在柱根部和柱中间预留清扫口，观察孔和振捣孔。模板拆除应按照有关规定执行，梁、板、砼强度达75%，跨度大于8M及悬挑部位达100%方可拆模。模板拆除的顺序和方法，应按照配板设计要求进行，遵循先支后拆，先非承重、后承重部位以及自上而下的原则进22、行。不得损坏模板和混凝土结构。严禁用大锤和撬棍硬杂硬撬。拆下的模板严禁抛扔，要及时清除模板上灰浆，涂刷脱模剂，指定地点分类堆放，以备下次使用。模板拆除时间可参考下表 时间（天）种类硬化时昼夜平均温度51015202530墙、柱、梁侧模32.521.511板、梁底模201411876五、后浇带模板施工方案5.1 工艺流程后浇带支撑后浇带两侧支撑后浇带模板安装两侧模板安装钢筋绑扎后浇带封堵两侧混凝土浇筑两侧模板拆除后浇带混凝土浇筑后浇带模板拆除5.2 操作要点1 绘制后浇带模板配板图，后浇带配模宽度为2600mm，严格按配板图制作模板，并做好交底工作。2 后浇带模板应独立自成体系，并应在满堂脚手架23、搭设前完成。立杆横距600 mm、1200 mm、600 mm，立杆纵距同两侧满堂脚手架，当采用碗扣式脚手架时，如立杆纵距不符合满堂架模数，可独立支设，但应满足计算要求。后浇带模板拆除后应沿外侧纵横向设置连续竖向剪刀撑。当满堂架高度超过8m时，两侧模板拆除后，后浇带混凝土浇筑前，应按方案要求对高支模后浇带支撑体系进行加固。3 梁板后浇带采用上封闭式支模，防止垃圾进入，又可作为马道。板侧面封堵采用梳子模板，后浇带范围梁侧模不支设，留与后浇带同宽的施工缝，利于凿毛。若无梁时可在后浇带模板板面上设置100100mm清扫口。4 梁后浇带两侧采用钢丝网封堵，板后浇带两侧采用梳子模板封堵。5 砼终凝后，后24、浇带两侧接槎处混凝土采用手锤及凿子及时进行凿平、清理，并用压力水从清扫孔冲洗干净。清理完成后，后浇带上口采用15厚废旧覆膜胶合板封堵严密，防止杂物落入。6 后浇带两侧混凝土达到拆模条件后即可拆除断点外模板及支撑，后浇带独立支撑系统保留，对于截面高度超过600mm的梁应保留后浇带跨度内梁底支撑体系，并在水平方向适当设置拉结，防止后浇带独立支撑系统失稳。六、季节性施工要求6.1雨季施工1、木模板在模板拆除后，应当放置于干燥处，并防止雨淋而变形，当天气由潮湿转向晴朗高温天气阶段，木模板严禁在阳光下暴晒，以防变形、开裂从而降低模板的周转次数或影响混凝土成型后的质量。2、小雨天气木模板及大模板安装需穿防25、滑鞋，大雨及雷雨天气应停止模板施工。3、雨季过后应将操作面锯末等清扫、冲洗干净后再进行施工。6.2冬季施工1、混凝土浇筑前，应清除模板上的冰雪和污垢；2、拆模前保温：本工程框架柱采用组合钢模板，用挂设或铺盖阻燃草帘的方法进行保温；3、拆模后保温：所有结构均采用一层塑料布加一层阻燃草帘的方式进行保温；4、对于阻燃草帘在拆模前可采用铁丝绑扎的方式固定在模板上，在拆模板后可采用绑扎的方式固定在钢管或对拉螺栓上；5、拆模板时间根据同条件试块强度和热工计算为准，当砼未达到受冻临界强度均不得拆除保温设备，砼冷却到5摄氏度且超过临界强度并满足常温砼拆模要求时方可拆模；顶板拆模前，应由技术人员作出书面通知或交26、底，严禁砼未达到强度时拆除模板。模板和保温层在砼达到要求强度并冷却到5后方可拆除。拆模时砼温度与环境温度差大于20时，砼表面应及时覆盖，使其缓慢冷却。6、拆模要在白天气温较高时进行，若遇强冷气流，应停止拆模施工。严禁野蛮施工，以免破坏保温层。七、模板监控措施7.1超大梁支模日常检查，巡查重点部位：（1）杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。（2）底座是否松动，立杆是否悬空。（3）连接扣件是否松动。（4）施工过程中是否有超载现象。（5）安全防护措施是否符合规范要求。（6）支架与杆件是否有变形的现象。（7）支架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。7.2监测点布设在监测梁的27、每跨支架要设三个断面，即两端及跨中。每个断面设1个测点，即支撑架1个点，支架立杆上端的点位采用挂钢丝垂球作检测点的办法。监测点采取在周边位置的柱、墙和钢管架上涂红漆作为监测标记，监测变形预警值10mm，监测报警值15mm。7.3监测频率在浇筑混凝土过程中应实施实时观测。从支模板、钢筋安装、浇筑混凝土开始到浇筑完混凝土每隔2小时观测一次；浇筑完混凝土之后第一天每隔4小时观测一次；第二天每隔8小时观测一次；第三天每隔12小时观测一次。之后根据观测结果，若变形处于稳定时可以不用进行观测，否则一直进行到观测变形稳定。7.4浇筑过程中，派专人检查支架和支承情况，发现松动和变形情况及时解决。当监测数据超过28、上表预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并进行加固处理。八、质量保证措施8.1主控项目模板安装在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。检查数量：全数检查。检验方法：观察。模板拆除（1）底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求；当设计无具体要求时，混凝土强度应符合规定。模板拆除混凝土强度构件类型构件跨度（M）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）板2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件100检查数量：全数检查。检验方法：检查同条件养护试件强度试验报告。（2）后浇带模板的拆除和支顶应按施工技术方案执行。检查数量：全数检查。检验方法：观察。8.2一般项29、目模板安装（1）模板安装应满足下列要求：a、 模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；b、模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂；c、浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；d、对清水混凝土工程及装饰混凝土工程，应使用能达到设计效果的模板。检查数量：全数检查。检验方法：观察。（2）对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱：楼板L/400，悬壁梁5L/1000，支承梁2L/1000。检查数量：在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10%，且不少于3件；对板应按有代表性的自然间抽查10%，且30、不少于3间；对大空间结构，板可按纵、横轴线划分检查面，抽查10%，且不少于3面。检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。（3）固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差应符合规定。检查数量：在同一检验批内，梁、柱、墙应抽查构件数量的10%，且不少于3件；板应按有代表性的自，然间抽查10%，且不少于3间；对大空间结构，板可按纵横轴线划分检查面抽查10%且均不少于3面。检验方法：钢尺检查。（4） 现浇结构模板安装的偏差应符合规定。现浇框架结构模板安装检验标准项 目允许偏差（mm）检查方法轴线位置5钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查墙、柱、梁5钢尺检查层高垂直度不大于6m8经纬31、仪或吊线、钢尺检查大于6m10经纬仪或吊线、钢尺检查楼梯相邻踏步高低差5钢尺检查注：检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。检查数量：在同一检验批内，梁、柱、墙应抽查构件数量的10%，且不少于3件；板应按有代表性的自然间抽查10%，且不少于3间；对大空间结构，板可按纵、横轴线划分检查面，抽查10%，且均不少于3面。模板拆除（1）侧模拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。检查数量：全数检查。检验方法；观察。（2）模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。检查数量：全数检查。检验方法：观察。8.3质量记录模板及支撑系统材料的质量应满足施工32、技术要求，材料部门应有能够证明材料质量的文字资料；模板分项施工前应有技术交底。模板分项施工前后应与相关专业办理交接手续，做好工序交接记录和检验批验收记录。8.4质量控制点模板工程采用的木材材质不宜低于等材，不得采用有脆性、严重扭曲和受潮后容易变形的木材。木模板的厚度、木搁栅的断面尺寸等应符合要求。钢模板采用的材质及面板厚度等必须符合相关规定，钢模板及钢管、扣件必须采用正规厂家生产的合格产品。模板工程施工应按本施工技术标准进行质量控制，每一施工段完成后，应进行检查。模板与下道工序，如钢筋、混凝土等分项工程应进行交接检验，并形成记录。未通过检查认可，不得进行下道工序施工。九、施工安全保证措施9.133、安全管理制度及措施9.1.1安全管理制度：A贯彻“安全第一、预防为主、综合治理”的安全生产方针，严格遵守国家有关政策、法令，严格执行建筑施工安全检查标准。按照施工现场安全生产标准化管理组织生产，使项目工程的安全生产做到标准化、规范化。B本项目实行项目经理安全责任制，项目经理对施工过程中的安全负管理责任。从施工技术人员到现场作业人员层层落实安全责任。C完善、落实项目工程安全生产责任制，建立、健全现场安全管理网络，由主管生产的负责人主持安全活动，配备专职安全员，严格安全值班制度。D加强安全三级教育、特殊工种工人教育和培训制度、经常性安全生产活动教育制度，坚持做好工人入场教育、召开班前安全会议、宣讲34、安全生产的方针、政策、法规，教授安全生产的操作规程、基本知识、规章制度。9.1.2安全管理措施：A项目施工员必须针对具体工程的各分部分项工程事先作出全面、详细、及时、贴切的书面安全技术交底。使每位施工人员都明确安全要求，保障施工安全。B架子工操作必须持证上岗，严禁无证作业。且架子工必须经过体检，凡患有高血压、心脏病、晕高或不适合于登高作业的，不得从事登高临边施工作业。C正确使用安全防护用品，必须着装灵便，在高度超过2m作业时，必须佩戴安全带。作业时精神集中，团结合作，互相呼应、统一指挥、不得“走过档”和跳跃架子，严禁打闹玩笑、酒后上班。D手持电动机具须安装漏电保护器，并有有效接地或接零，橡皮电35、线不得破损。各种线路敷设符合规范规定，严禁乱拉乱接。9.2安全技术措施9.2.1安全防护措施1进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩戴安全带，并系牢。2经医生检查认为不适宜高空作业的人员，不得进行高空作业。特别是有恐高症、心脏病、高血压及神经不正常的人员。3工作前先检查使用的工具是否牢固，板手等工具必须用绳链系挂在身上，以免掉落伤人。工作要思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落。4安装与拆除2m以上的模板需搭脚手架，并设防护栏杆，防止上下在同一垂直面操作。5高空、复杂结构模板的安装与拆除，事先必须有切实的安全措施。6遇六级以上的大风时，暂停室外的高空作业，雪霜雨后先清扫施工现场，略干不滑36、时再进行工作。7二人抬运模板时要互相配合、协同工作。传递模板、工具使用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱扔。模板装拆时，上下有人接应，模板、钢管及扣件等应随运送，严禁从高处掷下。高空拆模时，有专人指挥，并在下面标出工作区，用绳子和红白旗加以围拦，暂停人员过往。8.高大支撑体系水平设置两道满挂的大眼网，防止人员坠落，两道水平大眼网分别设置于高大支撑顶部水平剪刀撑及中部水平剪刀撑位置。9不得在脚手架上堆放大批模板等材料。10支撑不得搭在门窗框和脚手架上。通路中间的斜撑、拉杆等设在1.8m高以上。11支撑过程中，如需中途停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢。拆模间歇时，应将已活动的模板、牵杠、支模等运走37、或妥善堆放，防止因扶空、踏空而坠落。12模板上有预留洞者，在安装后将洞盖好。混凝土板上的预留洞，在模板拆除后随即将洞口盖好。13拆除模板一般用长撬棍。人不许站在正在拆除的模板上。在拆除楼模板时，要注意整块模板掉下，尤其是用定型模板做平台模板时，更要注意，拆模人员要站在门窗洞口外拉支撑，防止模板突然全部掉落伤人。14在模板上架设的电线和使用电动工具，应用36V低压电源或采取其他有效的安全措施。15木板和方木等材料的存放和保管应符合防火安全要求，库房应用非燃材料支搭。16木材加工的废料要及时清理，以防引起火灾。17模板工程施工过程中的一切工序都必须按施工规范及安全标准要求进行。9.2.2预防坍塌事38、故安全保证措施1)模板作业前，根据设计要求、施工工艺、作业条件及周边环境编制专项施工方案，经单位负责人审批签字，项目经理组织有关部门验收合格签字后，方可作业。2)模板作业时，支撑系统采用钢管和钢扣件，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢管和钢扣件。支撑立杆底部应加设满足支撑承载力要求的垫板。剪刀撑和立杆应牢固连接，形成整体。3)模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可继续作业。4)堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载，板部位堆载不得超过4KN/m。堆放数量较多时，应对架体进行加固。严格控制楼板支撑架的实际荷载不得超39、过设计值。5)装钉楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的模板要拿起稳妥堆放，以防坍塌事故发生。6)拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。7)楼板支撑架在使用过程中严禁进行下列作业：（1）在架体上推车；（2）任意拆除架体结构件或连墙件；（3）利用架体吊、运物料；（4）在架体上拉结吊装缆绳。（5）严禁在楼板上堆放超过楼板支撑架设计值的荷载。9.2.3预防高空坠落事故安全保证措施1)支撑系统应在搭设完成后，由项目技术负责人组织验收，验收人员应包括施工单位和项目两级技术人员、项目安全、质量、施工人员，监理单位的总监和专业监理工程师。验收合格，经施工单位项目技术负40、责人及项目总监理工程师签字后，方可进入后续工序的施工。架子未经检查验收严禁其他人员攀登，验收合格后任何人不得擅自拆改，需做局部拆改时，须经施工单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字同意，由架子工进行整改。2)所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。3)项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。4)架子作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。施工现场应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具。5)安全带使用前41、必须经过严格检查，合格后方可使用。作业人员应按规定正确佩戴和使用安全带。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。6)支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀，并不得超过设计允许荷载。7)已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.5m，然后在护栏上再铺一层密目安全网。8)浇筑混凝土时应派专人检查模板支撑有无松动、倾斜、弯曲变形、位移等情况，发现问题应立即停止混凝土浇筑，并即刻进行加固整改。9)混凝土泵管应用支架垫固放在梁上，不得直接与楼42、板接触。10)混凝土浇筑过程中模板支撑架下不得有其他作业人员。9.2.4模板安装和拆除的安全保证措施1)在进行模板安装时，模板的支、拆、起吊严禁碰撞钢管架。钢管架在拆除前认真检查，并进行交底。2)搞好安全文明施工和成品保护工作，在搭拆架子过程中材料不得集中堆放，对混凝土墙面及阴阳角要注意保护。材料要分类分规格一头齐码放整齐扣件等零散物品要装袋存放。3)架子搭拆操作人员必须经过培训，经考试合格后持证上岗，严禁无证人员上岗操作。操作人员必须按要求正确佩带和使用安全帽、安全带，防滑胶底鞋。做好防风防滑安全防护工作。4)侧模拆除时的混凝土应能保证其表面及棱角不受损伤。5)拆除4m高度以上梁、柱、墙模板43、时，应搭设脚手架或操作平台，设防护栏杆。拆除时逐块拆卸，不得成片松动、撬落或拉倒。6)拆除平台、楼板的底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落。拆立柱时，操作人员应站在待拆范围以外安全地区拉拆，防止模板突然全部掉落伤人。7)严禁站在悬臂结构上面敲拆底模。严禁在同一垂直平面上操作。8)严格控制模板及其支架拆除的顺序。9)拆除脚手架支撑前，应清除支模支撑上存留的零星物件等杂物。10)拆除脚手架支撑时，应设置警戒区和警戒标志，并由专职人员负责警戒。11)拆除模板和支顶时，先将脚手架可调顶托松下，用钢钎撬动模板，使模板卸下，取下模板和木方，然后拆除水平拉杆、剪刀撑及脚手架。模板拆除后，要清理模板面，涂刷44、脱模剂。12)脚手架支撑的拆除应在统一指挥下，按后装先拆、先装后拆的顺序及下列安全作业的要求运行：13)脚手架支撑的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行；14)通长水平杆，必须在脚手架支撑拆卸到相关的钢管时方可拆除。15)工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用品。16拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接棒应放入袋内，交叉支撑应先传递至地面并放室内堆存。17)拆卸连接部件时，应先将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至开启位置，然后开始拆除，不得硬拉，严禁敲击。9.3施工应急救援预案项目部成立事故应急救援指挥领导小组，组长由项目经理担任，副组长由生产经45、理担任，成员由项目部各部门主管领导及安全员等人员组成，公司本部设置有相应的应急救援指挥部。9.3.1应急准备和响应救援机构根据事件发生对象，组成事件相应救援队伍。一级救援队伍来源于项目经理部各主要部门，一级救援队伍组织机构见图2.2所示。图2.2 一级救援队伍组织机构一级救援队伍施劳务管理部物物资管理部质量管理部技术管理部财务部各专业施工队伍安安全管理部应急小组成员：组 长：xx（）副组长：（）成 员：二级救援队伍来源于企业总部各主要部门，有企业总部的质量安全保证部、劳务管理部、机电部、财务部、法律事务部等；两级之间相互配合、相互支持，由一级救援队伍处理事件的发生初始阶段；由二级救援队伍解决事46、件的调节、安抚、后期调查、上报政府部门、补偿等工作。9.3.2应急救援工作程序（1）项目经理部建立应急准备和响应救援值班室，值班室在工程部，电话：并保证24小时轮流值班。（2）应急电话火警：119急救：120派出所：110（3）发生安全事故具体上报程序如下：现场第一发现人现场值班人员现场应急救援小组组长、通信联络组员公司值班人员公司生产安全事故应急救援小组向上级部门报告。9.3.4拨打电话时要尽量说清楚以下几件事（1）说明伤情(病情、火情、案情)和已经采取了些什么措施，以便让救护人员事先做好急救的准备。（2）讲清楚伤者(事故)发生在什么地方，什么路几号、靠近什么路口、附近有什么特征。（3）说明47、报救者单位、姓名(或事故地)的电话或传呼机或传呼电话号码以便救护车(消防车、警车)找不到所报地方时，随时通过电话通讯联系。基本打完报救电话后，应问接报人员还有什么问题不清楚，如无问题才能挂断电话。通完电话后，应派人在现场外等候接应救护车，同时把救护车进工地现场的路上障碍及时予以清除，以利救护到达后，能及时进行抢救。9.3.5施工现场的应急处理设备和设施管理（1）应急电话的安装要求：工地应安装电话，无条件安装电话的工地应配置移动电话。电话可安装于办公室、值班室、警卫室内。在室外附近张贴“119、110、120”电话的安全提示标志，以便现场人员都了解，在应急时能快捷地找到电话拨打报警求救。电话一般48、应放在室内临现场通道的窗扇附近，电话机旁应张贴常用紧急急用查询电话和工地主要负责人和上级单位的联络电话，以便在节假日、夜间等情况下使用，房间无人上锁，有紧急情况无法开锁时，可击碎窗玻璃，便可以向有关部门、单位、人员拨打电话报警求救。（2）急救箱的配备急救箱的配备应以简单和适用为原则，保证现场急救的基本需要，并可根据不同情况予以增减，定期检查补充，确保随时可供急救使用。器械敷料类：消毒注射器(或一次性针筒)、血压计、听诊器、体温计、止血带、止血钳、(大、小)剪刀、无菌橡皮手套、棉球、棉签、三角巾、绷带、胶布、夹板、别针、手电筒(电池)、绷带、镊子。药物：十滴水、红药水、创可贴、酒精等。（3）其他49、应急设备和设施由于在现场经常会出现一些不安全情况，甚至发生事故，或因采光和照明情况不好，在应急处理时就需配备应急照明，如可充电工作灯、电筒、油灯等设备。由于现场有危险情况，在应急处理时就需有用于危险区域隔离的警戒带、各类安全禁止、警告、指令、提示标志牌。有时为了安全逃生、救生需要，还必须配置安全带、安全绳、担架等专用应急设备和设施工具。按要求配置各项消防物质及器材，由消防保卫部负责保管。各项临时需用物质如潜水泵、草袋、砂石等，由物资部负责调配。9.3.6应急响应（1）高处坠落、物体打击、机械伤害事故项目应急值班人员接到报警后，打电话通知应急救援小组组长（项目经理），拨打120求救电话，并通知医50、疗救护组、警戒保卫组等快速进入事发地点。应急救援小组组长根据事故程度，下达作业区域进行紧急状态、停工指令。判断是否需要通知现场抢险组进入现场。警戒保卫组应在事故现场建立警戒区域，维护现场治安秩序，设立警戒线，将无关人员清理出现场。同时派人在大门口及关键路口迎接救护车辆。清除障碍物，保障救援通道畅通。医疗救护组接到内部报警后，根据人数及伤情，安排救护队员，带上急救药品、器材赶到事故现场，对遇险人员进行抢救。根据伤员情况决定就地治疗等待医疗机构到达后，还是主动送往就近医院。善后处理组根据应急救援小组组长指示通知受害人家属并安抚家属情绪，与保险公司协商赔偿问题。技术支持组分析事故原因，对是否需要修改51、现场施工工序、改进防护措施等提出建议。（2）触电事故项目应急值班人员接到报警后，告知报警人立即使触电人脱离电源、就近录找安全巡查员对触电者进行紧急救治，打电话通知应急救援小组组长（项目经理），拨打120求救电话，并通知医疗救护组、警戒保卫组等快速进入事发地点。应急救援小组组长根据事故程度，下达作业区域进行紧急状态、停工指令。判断是否需要通知现场抢险组进入现场。警戒保卫组应在事故现场建立警戒区域，维护现场治安秩序，设立警戒线，将无关人员清理出现场。同时派人在大门口及关键路口迎接救护车辆。清除障碍物，保障救援通道畅通。善后处理组根据应急救援小组组长指示通知受害人家属并安抚家属情绪，与保险公司协商赔52、偿问题。技术支持组分析事故原因，对是否需要对配电系统进行改进提出建议。医疗救护组接到内部报警后，根据人数及伤情，安排救护队员，带上急救药品、器材赶到事故现场，对遇险人员进行现场抢救等待医疗机构到来。（3）坍塌事故项目应急值班人员接到报警后，打电话通知应急救援小组组长（项目经理），如有人员被埋拨打120求救电话，并通知现场抢险组、医疗救护组、警戒保卫组等快速进入事发地点。应急救援小组组长根据事故程度，下达作业区域进行紧急状态、停工指令。根据事故情况，联系外部救援机构。警戒保卫组应在事故现场建立警戒区域，维护现场治安秩序，设立警戒线，将无关人员清理出现场。同时派人在大门口及关键路口迎接救护车辆。清53、除障碍物，保障救援通道畅通。现场抢险组接到通知后，应召集义务抢危小组集合，进行清理土方或杂物，如有人员被埋，应首先进行人员抢救，同时采取有效措施，防止事故发展扩大，随时监护边坡状况，及时清理边坡上堆放的材料，防止造成再次事故的发生。医疗救护组接到内部报警后，安排救护队员，带上急救药品、器材赶到事故现场，对遇险人员进行抢救（如有人员受伤）。后勤保障组长根据事故严重性，调派救援物资、及救援人员的生活资料。善后处理组根据应急救援小组组长指示通知受害人家属并安抚家属情绪，与保险公司协商赔偿问题。技术支持组分析事故原因，判断事故发展趋势，对事故处理提出合理方案，对是否需要修改现场施工工序、改进防护措施等54、提出建议。（4）脚手架坍塌事故项目应急值班人员接到报警后，打电话通知应急救援小组组长（项目经理），如有人员被埋拨打120求救电话，并通知现场抢险组、医疗救护组、警戒保卫组等快速进入事发地点。应急救援小组组长根据事故程度，下达作业区域进行紧急状态、停工指令。根据事故情况，联系外部救援机构。警戒保卫组应在事故现场建立警戒区域，维护现场治安秩序，设立警戒线，将无关人员清理出现场。同时派人在大门口及关键路口迎接救护车辆。清除障碍物，保障救援通道畅通。现场抢险组接到通知后，应召集义务抢险小组集合，首先切断事故现场电源，组织架子工进行倒塌架子的拆除和拉牢工作，防止其他架子再次倒塌，如有人员被砸应首先清理被55、砸人员身上的材料，集中人力先抢救受伤人员，最大限度的减小事故损失。医疗救护组接到内部报警后，安排救护队员，带上急救药品、器材赶到事故现场，对遇险人员进行抢救（如有人员受伤）。后勤保障组长根据事故严重性，调派救援物资及救援人员的生活资料。善后处理组根据应急救援小组组长指示通知受害人家属并安抚家属情绪，与保险公司协商赔偿问题。技术支持组分析事故原因，判断事故发展趋势，对事故处理提出合理方案，对是否需要修改现场施工工序、改进防护措施等提出建议。（5）倾覆事故项目应急值班人员接到报警后，打电话通知应急救援小组组长（项目经理），如有人员受伤拨打120求救电话，并通知现场抢险组、医疗救护组、警戒保卫组等快56、速进入事发地点。应急救援小组组长根据事故程度，下达作业区域进行紧急状态、停工指令。通知机械租赁单位，要求其组织专业人员进入现场。警戒保卫组应在事故现场建立警戒区域，维护现场治安秩序，设立警戒线，将无关人员清理出现场。同时派人在大门口及关键路口迎接救护车辆。清除障碍物，保障救援通道畅通。现场抢险组首先切断事故现场电源，如有人员被砸应首先清理被砸人员身上的材料，集中人力先抢救受伤人员，最大限度的减小事故损失。等待租赁单位专业人员来到现场后配合其进行清理工作。医疗救护组接到内部报警后，安排救护队员，带上急救药品、器材赶到事故现场，对遇险人员进行抢救（如有人员受伤）。后勤保障组长根据事故严重性，调派救57、援物资、及救援人员的生活资料。善后处理组根据应急救援小组组长指示通知受害人家属并安抚家属情绪，与保险公司协商赔偿问题。技术支持组分析事故原因，判断事故发展趋势，对事故处理提出合理方案。 十、模板计算书120mm扣件钢管楼板模板支架计算书依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为58、5.2m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方5080mm，间距300mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用钢管483.0mm。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范条规定确定59、荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.12+0.30)+1.402.50=7.474kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.12+0.71.402.50=6.516kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.1000.12060、0.900+0.3000.900)=2.683kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(0.000+2.500)0.900=2.025kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 90.001.501.50/6 = 33.75cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 90.001.501.501.50/12 = 25.31cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.m61、m)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.05410001000/33750=1.614N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.202.683+1.42.025)0.300=1.090kN截面抗剪强度计算值 T=31090.0/(2900.00015.000)=0.121N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算62、 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6772.6833004/(1006000253125)=0.097mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!(4) 2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为1200.000mm集中荷载 P = 2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.1000.1201.200+0.3001.200)=3.577kN/m面板的计算跨度 l = 300.000mm经计算得到 M = 0.263、000.91.402.50.300+0.0801.203.5770.3000.30经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.22010001000/33750=6.516N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1200.300=0.904kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.300=0.090kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.64、300=0.750kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.200.904+1.200.090)=1.073kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.400.750=0.945kN/m计算单元内的木方集中力为(0.945+1.073)0.900=1.816kN2.木方的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 1.816/0.900=2.018kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.9002.018=1.090kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.9002.018=1.998kN木65、方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.163106/53333.3=3.07N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31090/(66、25080)=0.409N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=0.894kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6770.894900.04/(1009000.002133334.0)=0.207mm木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 067、.92.5kN抗弯计算强度 f = M/W =0.637106/53333.3=11.94N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力 P= 1.998kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.040kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 6.666kN经过计算得到最大变形 V= 0.633mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 4.49cm3；68、截面惯性矩 I = 10.78cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.572106/1.05/4491.0=121.30N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.633mm顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1275.150=0.654kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3000.9000.900=0.243kN(3)钢69、筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1200.9000.900=2.440kN考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 3.003kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(2.500+0.000)0.9000.900=1.822kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 6.16kN i 计70、算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.200=1.900m； 长细比，为1900/16.0=119 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.458；经计算得到=6155/(0.458424)=31.705N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满71、足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2250.9001.5001.500/10=0.052kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式-14； Nw=1.23.003+0.9172、.41.822+0.90.91.40.052/0.900=5.965kN经计算得到=5965/(0.458424)+52000/4491=42.231N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 Mmax=41.47所以第5天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑可以拆除。钢管楼板模板支架计算满足要求！180mm扣件钢管楼板模板支架计算书依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工73、木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为4.7m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方5080mm，间距300mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用钢管483.0mm。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷74、载标准值2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.18+0.30)+1.402.50=9.282kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.18+0.71.402.50=8.549kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需75、要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.1000.1800.900+0.3000.900)=3.903kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(0.000+2.500)0.900=2.025kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 90.001.501.50/6 = 33.75cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 90.001.501.501.50/12 = 25.31cm4；式中：b为板截面宽度76、，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.06810001000/33750=2.005N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.203.903+1.42.025)0.300=1.353kN截面抗剪强度计算值 T=31353.0/(2900.77、00015.000)=0.150N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6773.9033004/(1006000253125)=0.141mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!(4) 2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为1200.000mm集中荷载 P = 2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.1078、00.1801.200+0.3001.200)=5.203kN/m面板的计算跨度 l = 300.000mm经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.23410001000/33750=6.932N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1800.300=1.355kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.300=0.090kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (279、.500+0.000)0.300=0.750kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.201.355+1.200.090)=1.561kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.400.750=0.945kN/m计算单元内的木方集中力为(0.945+1.561)0.900=2.255kN2.木方的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 2.255/0.900=2.506kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.9002.506=1.353kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.900280、.506=2.481kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.203106/53333.3=3.81N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度81、计算值 T=31353/(25080)=0.507N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=1.301kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6771.301900.04/(1009000.002133334.0)=0.301mm木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2考虑荷载重要性系数082、.9，集中荷载 P = 0.92.5kN经计算得到 M = 0.2001.4抗弯计算强度 f = M/W =0.668106/53333.3=12.53N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力 P= 2.481kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.040kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 8.268kN经过计算得到最大变形 V= 0.91783、mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 4.49cm3；截面惯性矩 I = 10.78cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.710106/1.05/4491.0=150.57N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.917mm顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1274.700=0.597kN(2)模板的自重(kN)： NG84、2 = 0.3000.9000.900=0.243kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1800.9000.900=3.660kN考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 4.050kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(2.500+0.000)0.9000.900=1.822kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：85、 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 7.41kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.200=1.900m； 长细比，为1900/16.0=119 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.458；经计算得到=7411/(0.458424)=86、38.173N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2250.9001.5001.500/10=0.052kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大87、值，参照模板规范公式-14； Nw=1.24.050+0.91.41.822+0.90.91.40.052/0.900=7.221kN经计算得到=7221/(0.458424)+52000/4491=48.699N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 Mmax=49.34所以第5天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑可以拆除。钢管楼板模板支架计算满足要求！250*700梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度250mm，高度700mm，两侧楼板厚度200mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置5道，内龙骨采用5080mm木方。外龙骨间距700mm，外88、龙骨采用双钢管48mm3.0mm。对拉螺栓布置1道，在断面内水平间距400mm，断面跨度方向间距700mm，直径12mm。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表89、示无资料)取200/(T+15)，取3.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.090kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9027.090=24.381kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.906.000=5.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度90、。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.70m。荷载计算值 q = 1.224.3810.700+1.405.4000.700=25.772kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 70.001.501.50/6 = 26.25cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 70.001.501.501.50/12 = 19.69cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 91、变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.266kN N2=3.682kN N3=2.991kN N4=3.682kN N5=1.266kN最大变形 V = 0.022mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.04310001000/26250=1.638N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=31955.0/(2700.00015.000)=0.279N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足92、要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.022mm面板的最大挠度小于125.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.1324.38+1.40.135.40=4.602kN/m挠度计算荷载标准值q=0.1324.38=3.048kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q =P/l= 3.222/0.700=4.602kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.7004.602=1.933kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.70093、4.602=3.544kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.226106/53333.3=4.23N/mm2抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31994、33/(25080)=0.725N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6773.048700.04/(1009000.002133334.0)=0.258mm最大挠度小于700.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力95、图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.064mm最大支座力 Qmax=12.864kN抗弯计算强度 f = M/W =0.402106/8982.0=44.76N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于390.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 12对拉螺栓有效直径(mm): 10对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.096、00对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 12.864对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！250*700梁模板扣件钢管高支撑架计算书依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为5.2m，梁截面 BD=250mm797、00mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加0道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方5080mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 0.85m。梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=98、1.2(25.500.70+0.30)+1.402.00=24.580kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.70+0.71.402.00=26.058kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，倾倒混凝土荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 99、= 25.5000.7000.400=7.140kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3000.400(20.700+0.250)/0.250=0.792kN/m(3)活荷载为倾倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = 2.0000.2500.400=0.200kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.357.140+1.350.792)=9.637kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.200=0.176kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵100、抗矩 W = bh2/6 = 40.001.501.50/6 = 15.00cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 40.001.501.501.50/12 = 11.25cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.452kN N2=1.682kN N3=0.452kN最大变形 V = 0.015mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.01810001000/150101、00=1.200N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=3752.0/(2400.00015.000)=0.188N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.015mm面板的最大挠度小于125.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算 梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 1.682/0.400=4.206kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q102、=0.6ql = 0.60.4004.206=1.009kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.4004.206=1.850kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.067106/53333.3=1.26N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗103、剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31009/(25080)=0.379N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=3.098kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6773.098400.04/(1009000.002133334.0)=0.028mm木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(104、一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=1.084mm最大支座力 Qmax=1.293kN抗弯计算强度 f = M/W =0.493106/4491.0=109.78N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于850.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向105、钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.508mm最大支座力 Qmax=3.228kN抗弯计算强度 f = M/W =0.287106/4491.0=63.97N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆106、与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=3.23kN选用单扣件，抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=3.228kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1275.150=0.795kN N = 3.228+0.795=4.023kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.6107、0cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.200=1.900m； 长细比，为1900/16.0=119 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.458；经计算得到=4023/(0.458424)=20.720N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定108、性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.85m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2250.8501.5001.500/10=0.049kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式-14； Nw=3.228+0.91.20.654+0.90.91.40.109、049/0.900=4.084kN经计算得到=4084/(0.458424)+49000/4491=31.902N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！400*800梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度400mm，高度800mm，两侧楼板厚度120mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置5道，内龙骨采用5080mm木方。外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。对拉螺栓布置1道，在断面内水平间距300mm，断面跨度方向间距500mm，直径12mm。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6110、000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 111、混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.090kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9027.090=24.381kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.906.000=5.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.50m。荷载计算值 q = 1.224.3810.500+1.405.4000.500=18.409kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中112、，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 50.001.501.50/6 = 18.75cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 50.001.501.501.50/12 = 14.06cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.229kN N2=3.577kN N3=2.906kN N4=3.577kN N5=1.229kN最大变形 V = 0.077mm(1)抗弯强度113、计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.05710001000/18750=3.040N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=31900.0/(2500.00015.000)=0.380N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.077mm面板的最大挠度小于170.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计114、算均布荷载q=1.20.1724.38+1.40.175.40=6.259kN/m挠度计算荷载标准值q=0.1724.38=4.145kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q =P/l= 3.129/0.500=6.259kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.5006.259=1.878kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.5006.259=3.442kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； 截面惯性矩 I = bh3/115、12 = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.156106/53333.3=2.93N/mm2抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31878/(25080)=0.704N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6774.145500.04/(10116、09000.002133334.0)=0.091mm最大挠度小于500.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.039mm最大支座力 Qmax=8.322kN抗弯计算强度 f = M/W =0.301106/8982.0=33.117、51N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于370.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 12对拉螺栓有效直径(mm): 10对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 8.322对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！400*800梁模板扣件钢管高支撑架计算书依据规范118、:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为4.7m，梁截面 BD=400mm800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加0道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方119、5080mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 1.00m。梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.80+0.30)+1.402.00=27.640kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.80+0.71.402.00=29.500kN/m2由于永久荷载效应控制的组合120、S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，倾倒混凝土荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.8000.400=8.160kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3000.400(20.800+0.400)/0.400=0.600kN/m(3)活荷载为倾倒混凝土121、时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = 2.0000.4000.400=0.320kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.358.160+1.350.600)=10.643kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.320=0.282kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 40.001.801.80/6 = 21.60cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 40.001.801.801.80/12 = 19.44cm4；式中：b为板截面宽122、度，h为板截面高度。 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.546kN N2=1.723kN N3=1.723kN N4=0.546kN最大变形 V = 0.016mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.02110001000/21600=0.972N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=3872.0/(2123、400.00018.000)=0.182N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.016mm面板的最大挠度小于133.3/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算 梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 1.723/0.400=4.308kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.4004.308=1.034kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.4004.308=1.896kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵124、抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.069106/53333.3=1.29N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31034/(25080)=0.388N/mm2截面抗剪强度设125、计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=3.212kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6773.212400.04/(1009000.002133334.0)=0.029mm木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规126、范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=3.019mm最大支座力 Qmax=2.270kN抗弯计算强度 f = M/W =0.911106/4491.0=202.79N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静127、荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.898mm最大支座力 Qmax=5.667kN抗弯计算强度 f = M/W =0.504106/4491.0=112.31N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计128、值；计算中R取最大支座反力，R=5.67kN选用单扣件，抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=5.667kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1314.700=0.748kN N = 5.667+0.748=6.414kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上129、端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.200=1.900m； 长细比，为1900/16.0=119 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.458；经计算得到=6414/(0.458424)=33.039N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw130、0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.00m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2251.0001.5001.500/10=0.057kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式-14； Nw=5.667+0.91.20.615+0.90.91.40.057/0.900=6.487kN经计算得到=6487/(0.458424)+57000/4491=46.195N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计131、算满足要求！250*1250梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度250mm，高度1250mm，两侧楼板厚度200mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置7道，内龙骨采用5080mm木方。外龙骨间距700mm，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距300+400mm，断面跨度方向间距700mm，直径12mm。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑132、新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.090kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标133、准值: F1=0.9027.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.906.000=5.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.70m。荷载计算值 q = 1.224.3000.700+1.405.4000.700=25.704kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 70.001.501.50/6 = 26.25cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 134、70.001.501.501.50/12 = 19.69cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.773kN N2=5.104kN N3=4.325kN N4=4.585kN N5=4.325kN N6=5.104kN N7=1.773kN最大变形 V = 0.087mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.08310001000/26250=3.162N/mm2面板的抗弯135、强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32724.0/(2700.00015.000)=0.389N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.087mm面板的最大挠度小于175.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.1824.30+1.40.185.40=6.426kN/m挠度计算荷载标准值q=0.1824.30=136、4.253kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q =P/l= 4.498/0.700=6.426kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.7006.426=2.699kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.7006.426=4.948kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强137、度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.315106/53333.3=5.90N/mm2抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32699/(25080)=1.012N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6774.252700.04/(1009000.002133334.0)=0.360mm最大挠度小于700.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨138、承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.031mm最大支座力 Qmax=11.844kN抗弯计算强度 f = M/W =0.386106/8982.0=42.98N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求!139、六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 12对拉螺栓有效直径(mm): 10对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 11.844对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！250*1250梁模板扣件钢管高支撑架计算书依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017140、-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为4.7m，梁截面 BD=250mm1250mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加0道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方5080mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 141、0.85m。梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.25+0.30)+1.402.00=41.410kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.25+0.71.402.00=44.991kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩142、计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，倾倒混凝土荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.2500.400=12.750kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3000.400(21.250+0.250)/0.250=1.320kN/m(3)活荷载为倾倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = 2.0000.2500.400=0.200kN考虑0.9143、的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3512.750+1.351.320)=17.095kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.200=0.176kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 40.001.501.50/6 = 15.00cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 40.001.501.501.50/12 = 11.25cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图144、与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.557kN N2=1.668kN N3=1.668kN N4=0.557kN最大变形 V = 0.007mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.01210001000/15000=0.800N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=3867.0/(2400.00015.000)=0.217N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T145、 T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.007mm面板的最大挠度小于83.3/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算 梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 1.668/0.400=4.171kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.4004.171=1.001kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.4004.171=1.835kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； 截面惯性146、矩 I = bh3/12 = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.067106/53333.3=1.25N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31001/(25080)=0.375N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均147、布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=3.224kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6773.224400.04/(1009000.002133334.0)=0.029mm木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到148、最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=1.929mm最大支座力 Qmax=2.225kN抗弯计算强度 f = M/W =0.807106/4491.0=179.60N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于850.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mm149、ax最大变形 vmax=0.902mm最大支座力 Qmax=5.555kN抗弯计算强度 f = M/W =0.494106/4491.0=110.10N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=5.56kN选用单扣件，抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷150、载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=5.555kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1274.700=0.725kN N = 5.555+0.725=6.281kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.50151、0+20.200=1.900m； 长细比，为1900/16.0=119 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.458；经计算得到=6281/(0.458424)=32.349N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，152、0.85m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2250.8501.5001.500/10=0.049kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式-14； Nw=5.555+0.91.20.597+0.90.91.40.049/0.900=6.342kN经计算得到=6342/(0.458424)+49000/4491=43.532N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！400柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=400mm，柱模板的截面高度 H=400m153、m，柱模板的计算高度 L = 2800mm，柱箍间距计算跨度 d = 800mm。柱箍采用双钢管48mm3.0mm。柱模板竖楞截面宽度50mm，高度80mm。B方向竖楞4根，H方向竖楞4根。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重154、力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.090kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9027.090=24.381kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.903.000=2.700kN155、/m2。三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.80m。荷载计算值 q = 1.224.3810.800+1.402.7000.800=26.430kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 80.001.501.50/6 = 30.00cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 80.001.501.501.50/12 = 22.50cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算 f = M / 156、W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.03610001000/30000=1.199N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.2019.505+1.42.160)0.117=1.850kN截面抗剪强度计算值 T=31850.0/(2800.00015.000)=0.231N/mm2截面抗剪强157、度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67719.5051174/(1006000225000)=0.018mm面板的最大挠度小于116.7/250,满足要求!四、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.117m。荷载计算值 q = 1.224.3810.117+1.402.7000.117=3.854kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如158、下:均布荷载 q =P/l= 3.083/0.800=3.854kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.8003.854=1.850kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.8003.854=3.392kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.2471159、06/53333.3=4.63N/mm2抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31850/(25080)=0.694N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6772.844800.04/(1009000.002133334.0)=0.411mm最大挠度小于800.0/250,满足要求!五、B方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.224.3160、8+1.402.70)0.117 0.800 = 3.08kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.635mm最大支座力 Qmax=4.625kN抗弯计算强度 f = M/W =0.984106/8982.0=109.55N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于620.0/150与10mm,满足要161、求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 12对拉螺栓有效直径(mm): 10对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 4.625B方向对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.224.38+1.402.70)0.117 0.800 = 3.08kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算162、。集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.635mm最大支座力 Qmax=4.625kN抗弯计算强度 f = M/W =0.984106/8982.0=109.55N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于620.0/150与10mm,满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉163、螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 12对拉螺栓有效直径(mm): 10对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 4.625H方向对拉螺栓强度验算满足要求!大断面柱模板支撑计算满足要求！600柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=600mm，B方向对拉螺栓1道，柱模板的截面高度 H=600mm，H方向对拉螺栓1道，柱模板的计算高度 L = 5150mm，柱箍间距计算跨度 d = 700mm。柱箍采用双钢管4164、8mm3.0mm。柱模板竖楞截面宽度50mm，高度80mm。B方向竖楞6根，H方向竖楞6根。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+1165、5)，取3.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.090kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9027.090=24.381kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.903.000=2.700kN/m2。三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 166、面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.70m。荷载计算值 q = 1.224.3810.700+1.402.7000.700=23.126kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 70.001.501.50/6 = 26.25cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 70.001.501.501.50/12 = 19.69cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的167、净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.02810001000/26250=1.066N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.2017.067+1.41.890)0.110=1.526kN截面抗剪强度计算值 T=31526.0/(2700.00015.000)=0.218N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.6168、77ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67717.0671104/(1006000196875)=0.014mm面板的最大挠度小于110.0/250,满足要求!四、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.110m。荷载计算值 q = 1.224.3810.110+1.402.7000.110=3.634kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q =P/l= 2.544/0.700=3.634kN/m最大弯矩 M = 0.1q169、l2最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.7003.634=1.526kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.7003.634=2.798kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.178106/53333.3=3.34N/mm2抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计170、算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31526/(25080)=0.572N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6772.682700.04/(1009000.002133334.0)=0.227mm最大挠度小于700.0/250,满足要求!五、B方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.224.38+1.402.70)0.110 0.700 = 2.54kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。171、集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.039mm最大支座力 Qmax=10.185kN抗弯计算强度 f = M/W =0.389106/8982.0=43.31N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于410.0/150与10mm,满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺172、栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 12对拉螺栓有效直径(mm): 10对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 10.185B方向对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.224.38+1.402.70)0.110 0.700 = 2.54kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)173、变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.039mm最大支座力 Qmax=10.185kN抗弯计算强度 f = M/W =0.389106/8982.0=43.31N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于410.0/150与10mm,满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(m174、m): 12对拉螺栓有效直径(mm): 10对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 10.185H方向对拉螺栓强度验算满足要求!大断面柱模板支撑计算满足要求！800柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=800mm，B方向对拉螺栓1道，柱模板的截面高度 H=800mm，H方向对拉螺栓1道，柱模板的计算高度 L = 4700mm，柱箍间距计算跨度 d = 500mm。柱箍采用双钢管48mm3.0mm。柱模板竖楞截面宽度50mm，高度80mm。B方向竖楞8根，H方向竖楞8根。面175、板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.5176、00m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=51.600kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9027.090=24.381kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.903.000=2.700kN/m2。三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.50m。荷载计算值 q = 1.224.3810.50177、0+1.402.7000.500=16.519kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 50.001.501.50/6 = 18.75cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 50.001.501.501.50/12 = 14.06cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其178、中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.01910001000/18750=1.011N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.2012.190+1.41.350)0.107=1.062kN截面抗剪强度计算值 T=31062.0/(2500.00015.000)=0.212N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67712.179、1901074/(1006000140625)=0.013mm面板的最大挠度小于107.1/250,满足要求!四、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.107m。荷载计算值 q = 1.224.3810.107+1.402.7000.107=3.540kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q =P/l= 1.770/0.500=3.540kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.5003.540=1.062kN最大支座力 N=1180、.1ql = 1.10.5003.540=1.947kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.088106/53333.3=1.66N/mm2抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T181、截面抗剪强度计算值 T=31062/(25080)=0.398N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6772.612500.04/(1009000.002133334.0)=0.058mm最大挠度小于500.0/250,满足要求!五、B方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.224.38+1.402.70)0.107 0.500 = 1.77kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)182、变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.077mm最大支座力 Qmax=9.569kN抗弯计算强度 f = M/W =0.466106/8982.0=51.88N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于510.0/150与10mm,满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm183、): 12对拉螺栓有效直径(mm): 10对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 9.569B方向对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.224.38+1.402.70)0.107 0.500 = 1.77kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变184、形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.077mm最大支座力 Qmax=9.569kN抗弯计算强度 f = M/W =0.466106/8982.0=51.88N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于510.0/150与10mm,满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 12对拉螺栓有效直径(mm): 10对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000对拉螺185、栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 9.569H方向对拉螺栓强度验算满足要求!大断面柱模板支撑计算满足要求！700*1300柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=700mm，B方向对拉螺栓1道，柱模板的截面高度 H=1300mm，H方向对拉螺栓3道，柱模板的计算高度 L = 4700mm，柱箍间距计算跨度 d = 500mm。柱箍采用双钢管48mm3.0mm。柱模板竖楞截面宽度50mm，高度80mm。B方向竖楞7根，H方向竖楞13根。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.186、0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 混凝土187、坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.090kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9027.090=24.381kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.903.000=2.700kN/m2。三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.50m。荷载计算值 q = 1.224.3810.500+1.402.7000.500=16.519kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分188、别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 50.001.801.80/6 = 27.00cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 50.001.801.801.80/12 = 24.30cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.0191000189、1000/27000=0.718N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.2012.190+1.41.350)0.108=1.074kN截面抗剪强度计算值 T=31074.0/(2500.00018.000)=0.179N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67712.1901084/(1006000243000)=0.008mm面板的最大挠度小于108.190、3/250,满足要求!四、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.108m。荷载计算值 q = 1.224.3810.108+1.402.7000.108=3.579kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q =P/l= 1.790/0.500=3.579kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.5003.579=1.074kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.5003.579=1.968kN截面力学参数为本算例中，截面惯性191、矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.089106/53333.3=1.68N/mm2抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31074/(25080)=0.403N/mm2截面抗剪强度设计192、值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6772.641500.04/(1009000.002133334.0)=0.058mm最大挠度小于500.0/250,满足要求!五、B方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.224.38+1.402.70)0.108 0.500 = 1.79kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 193、支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.048mm最大支座力 Qmax=8.434kN抗弯计算强度 f = M/W =0.342106/8982.0=38.08N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于460.0/150与10mm,满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 12对拉螺栓有效直径(mm): 10对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.0194、00对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 8.434B方向对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.224.38+1.402.70)0.104 0.500 = 1.72kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.049mm最大195、支座力 Qmax=6.977kN抗弯计算强度 f = M/W =0.247106/8982.0=27.50N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于435.0/150与10mm,满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 12对拉螺栓有效直径(mm): 10对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N =196、 6.977H方向对拉螺栓强度验算满足要求!大断面柱模板支撑计算满足要求！250mm墙模板计算书一、墙模板基本参数计算断面宽度250mm，高度5150mm，两侧楼板厚度200mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距150mm，内龙骨采用5080mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。对拉螺栓布置8道，在断面内水平间距400+500+500+600+600+600+600+600mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性197、模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图二、墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=2198、7.090kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9027.090=24.381kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.906.000=5.400kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取4.95m。荷载计算值 q = 1.224.3814.950+1.405.4004.950=182.245kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 495.00199、1.801.80/6 = 267.30cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 495.001.801.801.80/12 = 240.57cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=10.935kN N2=30.070kN N3=30.070kN N4=10.935kN最大变形 V = 0.029mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.41010001000/26730200、0=1.534N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=316402.0/(24950.00018.000)=0.276N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.029mm面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!四、墙模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.1524.38+1.40.155.40=5.523kN/m挠度计201、算荷载标准值q=0.1524.38=3.657kN/m内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 3.526kN经过计算得到最大变形 V= 0.096mm内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm202、4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.183106/53333.3=3.43N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)内龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31830/(25080)=0.686N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2内龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.096mm内龙骨的最大挠度小于600.0/250,满足要求!五、墙模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨203、按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.154mm最大支座力 Qmax=12.982kN抗弯计算强度 f = M/W =0.584106/8982.0=65.02N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 12.982对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！