1、电厂2660MW新建工程灰库上部结构钢筋、模板、混凝土施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月 目录1 目的72 适用范围73 编制依据73.1. 灰库上部结构图FA08461S-T032273.10. 钢筋焊接及验收规程（JGJ18-2012）；73.12. 建筑变形测量规程（JGJ8-2007）；73.15. 建筑施工手册（第五版）；74 工程概述75 作业准备85.1. 人员准备85.2. 机械准备85.3. 材料准备95.4. 技术准备106 作业条件106.1. 力能供应106.2. 场地1062、.3. 上道工序106.4. 工作环境106.5. 临时工作设施117 作业顺序118 作业方法118.1. 作业主体方案118.2. 定位放线、高程控制138.2.1 轴线控制138.2.2 高程测量138.3. 钢筋工程138.3.2 施工顺序：138.3.8 滚压直螺纹丝头加工尺寸要求148.3.11 直螺纹连接注意事项：158.3.14 钢筋施工168.4. 模板工程178.4.5 模板工程的施工和技术要求：178.4.6 预埋件的制作安装188.4.10 模板计算198.4.11 模板拆除218.5. 混凝土工程228.5.1. 混凝土供料及浇筑顺序:228.5.2. 混凝土工程施工3、前准备238.5.3. 混凝土搅拌、运输238.5.4. 砼的浇筑238.5.5. 脚手架工程269 质量标准及计量要求319.1. 质量标准319.1.7. 控制好基础垫层的标高，不得超出标准要求。319.2. 质量通病防治339.2.1. 模板工程主要质量通病的防治339.2.2. 钢筋加工与安装质量通病的防治措施349.2.3. 混凝土工程主要质量通病的防治349.2.4. 成品保护349.2.5. 检验要求3510 质量记录3511 采用的新技术、新材料、新工艺3512 安全文明施工、环境保护、职业健康安全3512.1. 安全管理3512.2.1. 起重作业安全管理3512.2.9. 4、施工用电应符合甲方规定采用三相五芯电源线。3812.2.24. 走道板铺设要满铺、铺平、铺稳，不得有探头。3812.2. 文明施工4012.3. 成品保护措施4012.4.2. 砌筑完成或抹灰结束后，禁止在墙上打洞、凿槽。4012.4.14. 钢筋绑扎成型的成品质量保护4112.4.15. 模板保护4112.4.16. 砼成品保护4112.4.17. 砌体成品质量保护4112.4.18. 其它产品保护4112.4. 环境保护4412.4.21. 环境目标4412.4.22. 环境保护管理措施4513 强制性条文4613.1. 混凝土结构工程施工质量验收规范(GB 50204-2015)46135、.2. 建筑工程钢模板技术规程（JGJ74-2003）473.0.2 组成钢模板各系统之间的连接必须安全可靠475.5.1 钢筋安装时，受力钢筋的品种、级别、规格、数量必须符合设计要求4713.4. 钢筋焊接及验收规程（JGJ 18-2012）4713.6. 冷轧带肋钢筋工程施工强制性条文483.1.3冷轧带肋钢筋的强度标准值应有不小于95%的保证率。4813.7. 混凝土结构工程施工质量验收规范（GB 502042015）484、每一楼层、同一配合比的混凝土取样不得少于一次；493.1.10 砂中氯离子含量应符合下列规定：491、预应力混凝土结构；4914.1. 钢管落地脚手架计算书50钢管6、落地脚手架计算书50一、参数信息501.脚手架参数502.活荷载参数503.风荷载参数504.静荷载参数505.地基参数50二、大横杆的计算511.均布荷载值计算512.强度验算523.挠度验算52三、小横杆的计算521.荷载值计算532.强度验算533.挠度验算53四、扣件抗滑力的计算54五、脚手架立杆荷载计算54(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1161kN/m54(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m255六、钢丝绳卸荷计算（因此内容在规范以外，故仅供参考）:55Fg = aFg/K56七、立杆的稳定性计算56八、连墙件的稳定性计算57连墙件扣件连接示意图587、九、立杆的地基承载力计算5814.2. 模板支撑体系（扣件式）计算书：595.970米层400-700梁模板(扣件钢管架)计算书59一、参数信息591.模板支撑及构造参数592.荷载参数603.材料参数604.梁底模板参数605.梁侧模板参数60二、梁侧模板荷载计算60三、梁侧模板面板的计算611.强度计算612.挠度验算62四、梁侧模板支撑的计算621.次楞计算62（1）次楞强度验算63（2）次楞的挠度验算632.主楞计算63（1）主楞抗弯强度验算64（2）主楞的挠度验算64五、梁底模板计算641.抗弯强度验算652.挠度验算65六、梁底支撑的计算651.荷载的计算662.钢管的支撑力验算68、63.支撑小横杆的强度验算66七、梁跨度方向钢管的计算671.梁两侧支撑钢管的强度计算682.梁底支撑钢管的强度计算69八、扣件抗滑移的计算70九、立杆的稳定性计算701.梁两侧立杆稳定性验算702.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算71十、立杆的地基承载力计算7211.47米层600-1200梁模板(扣件钢管架)计算书73一、参数信息731.模板支撑及构造参数732.荷载参数733.材料参数73（2）主楞的挠度验算89五、梁底模板计算89九、立杆的稳定性计算931.梁两侧立杆稳定性验算932.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算94十、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验951.模板支架的构造要9、求952.立杆步距的设计953.整体性构造层的设计954.剪刀撑的设计955.顶部支撑点的设计966.支撑架搭设的要求967.施工使用的要求9614.3. 灰库模板支撑体系示意图961 目的用于指导XXXX电厂2660MW新建工程灰库上部结构的施工，保证灰库上部结构钢筋、模板、砼、脚手架等作业按规定的方法，在安全的条件下进行，使管理人员和作业班组了解施工内容、作业流程、质量标准以及安全施工要求等。2 适用范围适用于灰库上部筒壁结构、平台结构及框架结构等项目施工。3 编制依据3.1. 灰库上部结构图FA08461S-T03223.2. 电力建设施工质量验收及评价规程，第1部分，土建工程（DL/T10、5210.1-2012）3.3. 工程建设标准强制性条文 电力工程部分(2013年版)3.4. 混凝土结构工程施工规范（GB-50666-2011）3.5. 混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2015）；3.6. 普通混凝土拌合物性能试验方法标准（GB/T50080-2002）；3.7. 混凝土外加剂应用技术规程（GB50119-2003）；3.8. 普通混凝土用砂、石质量及检验方法标准（JGJ52-2006）3.9. 普通混凝土配合比设计规程（JGJ55-2011）；3.10. 钢筋焊接及验收规程（JGJ18-2012）；3.11. 钢筋机械连接通用技术规程（JGJ107-2011、10）；3.12. 建筑变形测量规程（JGJ8-2007）；3.13. 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ1302011)；3.14. 电力建设安全工作规程第一部分:火力发电厂（DL5009.1-2014）；3.15. 建筑施工手册（第五版）；3.16. #1标段施工组织总设计4 工程概述本工程为XXXX电厂2660MW新建灰库工程，#1灰库基础的中心坐标为A= .400、B= ；#2灰库基础的中心坐标A=5774.400、B=1096；#3灰库基础的中心坐标A=5754.400、B=1096。本工程0 m相当于绝对标高1586.3m(1985年国家高程系) 。本工程混凝土筒壁、梁板12、结构，抗震设防烈度为六度，抗震设防类别为丙类，抗震措施设防烈度按6度，抗震等级：剪力墙按四级，框架梁柱按三级。建筑设计基准50年，使用年限为50年。结构高度为25.2m，筒壁半径8.150m。5.970m层内楼板厚度120mm、外平台板厚度100mm、主要框架梁1KL1：400700、1KL2：400700; 11.470米层内楼板厚度400mm、外平台板厚度100mm，主要框架梁：2KL1：6001200、2KL2：4001000;24.970米层内楼板厚度120mm、外平台板厚度100mm，主要框架梁：3KL1：:300900、3KL2：4001200;主体结构钢筋主要采用HPB300和H13、RB400，砼强度等级为：筒壁、楼板、梁C35。主要钢筋直径为32mm、28mm、25mm、22mm、20mm、18mm、16mm、12mm、10mm、8mm，其中钢筋直径18的钢筋连接方式采用机械连接，机械连接接头等级为级，连接接头错开布置，机械连接套筒的横向净间距不小于25mm。当直径不同的钢筋搭接时，纵向受力钢筋搭接接头面积百分率按直径较小的钢筋计算。5 作业准备5.1. 人员准备 序 号工 种职 责人 数备 注01项目经理全面负责102项目副经理负责现场生产工作103技术负责人负责本工程的技术管理工作104技术员负责本工程的技术工作105施工员负责本工程的现场协调工作106质检员负责工14、程质量检查、验收107安全员负责工程安全检查、监督108材料员负责材料的供应209电 工负责现场施工用电210测量员负责测量定位标高控制211钢筋工负责钢筋制作绑扎2012木 工负责模板支安1013砼 工负责混凝土的浇筑振捣1514架子工负责脚手架的搭设1015电焊工负责预埋件的制作216普 工负责清理8电工、电焊工、架子工等特殊工种，其作业人员必须经过国家规定的专业培训，持相关证（特殊作业人员操作证）上岗；单项技术员全面负责单项工程技术策划、施工质量监督及现场管理调度工作；材料员负责施工用材料的采购、进场及检验工作。电工负责用电设备的维护和安全防护工作；工人要严格遵守操作工序，把好质量关，遵15、守现场安全文明施工管理规定，听从指挥，服从管理。5.2. 机械准备 序号机具名称单位数量备注1插入式振动棒根5用来振捣混凝土2振动器台1用来振动混凝土3抽水泵台4用来抽取地坑积水4移动式配电盘只5施工用电5翻斗车台1用来运送材料6钢筋切断机台2用来切断钢筋7钢筋弯曲机台2用来弯曲钢筋8钢筋调直机台1用来调直钢筋9电火焊焊钳、割刀把2电火焊使用10手提锯台4模板加工、制作11圆盘锯台2模板加工、制作12压刨机台1模板加工、制作13材料运输车辆2运送钢筋、模板、其它周转性材料测量器具序号器具名称单位数量备注1全站仪台1在检验有效期内2水准仪台1在检验有效期内3经纬仪台1在检验有效期内5卷尺5m根116、在检验有效期内6卷尺50m把1在检验有效期内7扭力扳手把5在检验有效期内所有施工用机械、工器具必须工作性能良好，能够很好的满足现场施工的需要。结构施工前，各种机械设备如钢筋机械、木工机械等必须进行全面检修，对某些部件予以更换，同时购置易损配件备用，确保正常运行，扭力扳手使用前必须进行校核。5.3. 材料准备施工用材料要求：序号名称单位数量序号名称单位数量1搅拌站混凝土m12007保温棉30002钢 筋t8008脚手钢管t2403木 模 板600(6套)9扣件个300004钢 模 板m320(3套)10密目网39005塑料薄膜45011安全网3006木 方m3012脚手板2005.3.1. 钢材17、焊条等材料需提前组织材料进场并应确保材料质量，并有原材料质保书及复试合格报告。5.3.2. 混凝土由现场搅拌站提供，原材料经过监理等部门检验合格后方可作为混凝土的原材料，在混凝土浇筑前一个星期进行要求混凝土供应部门，针对本次大体积混凝土配合比进行试配，试配必须根据现场提出的技术要求，试配合格后才可以用于本次浇筑，并严格按照试配的配合比进行搅拌。5.3.3. 扣件进入施工现场应派专人检查，并且随机抽取扣件做试验，螺栓在扭紧力矩达到65Nm时，扣件不发生破坏，扣件在使用前应逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓出现滑丝、螺丝无垫片的严禁使用。5.3.4. 脚手管统一使用外径48mm，壁厚不小于3mm厚的钢18、管，钢管进场后对钢管进行检查，脚手管壁厚小于3mm、钢管上有裂纹、结巴、错位硬弯、孔洞的严禁在本工程中施工。5.3.5. 脚手板采用50mm厚，宽度大于200宽的松木或杉木脚手板，凡是腐朽、扭纹、破裂和大横透节的木板都不能使用。5.4. 技术准备5.4.1. 熟悉和审查施工图纸，组织和参加图纸会审；由技术负责人组织工程技术人员认真审图，作好图纸会审的前期工作，针对有关施工技术和图纸存在的问题做好记录。5.4.2. 作好施工管理人员上岗前的岗位培训，保证掌握施工工艺、操作方法，考核合格后方可上岗，对管理人员进行技术交底、季节性交底，使全部管理人员做到心中有数。安全人员应对全体施工人员进行进场前的19、安全、文明施工的宣传。特殊工 种作业人员必须持证上岗。对各施工班组进行施工前技术、质量交底。5.4.3. 测量人员根据设计单位提供的水准高程及坐标位置，作好工程控制桩的测量定位，同时作好定位桩的闭合复测工作，并作好标识加以保护。5.4.4. 钢筋翻样人员应仔细阅读图纸，对基础钢筋进行翻样并出据翻样单，按照翻样单编报材料计划，模板翻样工程师应计算周转材料用量报材料员采购进场。6 作业条件6.1. 力能供应6.1.1. 结构混凝土施工时，应组织检修人员对供水设备和水管线路的完好性进行检查，以确保混凝土生产、浇筑、养护时的施工用水。6.1.2. 电维护人员应检查现场照明和机械、工器具施工用电设备、线20、路的完好性，以确保正常供电。6.1.3. 施工电源、水源必须在施工前投入运行，并保证正常通电、通水。6.1.4. 对道路及施工场地的要求：保证施工道路通畅，并及时清理、保洁；施工场地布置合理、整洁、有序，提前通知各施工单位混凝土浇筑期间，尽量避让搅拌车通过的路线，为了确保混凝土的连续供应，提前做好道路的疏通工作。6.2. 场地灰库基础西侧设置施工场地，钢筋加工好后用塔吊起吊至工作面上进行安装；模板厂家定制，运到现场进行拼装。6.3. 上道工序6.3.1. 上道工序不验收合格，不得进行下一道工序的施工作业。严格按验收程序进行施工。6.3.2. 要求在筒壁施工前，基础施工部位混凝土施工验收结束、测21、量定位结束并引到基础上。 6.4. 工作环境在施工时应随时了解天气等情况，如遇雨天浇筑混凝土应及时采取防雨措施。现场施工人员听从指挥，不得随意行事。6.5. 临时工作设施灰库四周设置楼梯式安全通道，并满挂密目网。6.6. 安全防护设施和用品6.7. 主要安全防护设施和用品配置序号名称规格型号单位数量备注01安全帽/顶7002安全带/根7003手套/付10004防护镜/付4焊工05灭火器/只46.8. 其他要求6.7.1. 对配合工种的要求：在基础施工时,要求各配合工种必须满足现场施工进度的需求,当基础浇筑结束后,及时进行测量放线工作。6.7.2. 进场后的钢筋、水泥、砂石、灌浆材料等在委托试验22、室做复试报告时，必须按照见证人备案管理制度进行操作取样。6.7.3. 做好钢筋的跟踪台帐工作；周转性材料（模板、扣件、脚手架、脚手板等）应提前5日把周转性材料与照明准备，在灰库周围布置1只二级配电盘，1只三级配电盘。在灰库两侧设置4盏卤化钨灯，灯架采用脚手管搭设并刷漆，以满足现场夜间照明。6.7.4. 所有施工人员，都经过三级安全教育合格，并都有相应的岗位证书。7 作业顺序外脚手架搭设内脚手架搭设筒壁钢筋绑扎筒壁钢模拼装验收筒壁混凝土浇筑平台底满堂架搭设铺设梁底、板底平台钢筋绑扎平台模板安装、加固平台混凝土浇筑养护。8 作业方法8.1. 作业主体方案筒体模板采用定型模板（见下图），外筒壁钢模每23、块长2000mm，高1250mm，每块钢模钻4个A16孔，每块模板用5根8#槽钢加固，每条槽钢等分焊四块806010钢板，钢板上居中钻A22孔，每块模板焊四根A48钢管加固，选用A14对拉螺栓及加厚山型卡加固，对拉螺栓安装套管。扣件式钢管脚手架支撑，梁板模采用木模板。定型钢模板示意图模板拼接示意图砼整体泵送方案：本次砼浇筑采用汽车泵输送至砼浇筑点。垂直运输采用一台QTZ80(CF5610)塔吊,塔吊布置图见附件详图。施工缝及模板拼接缝的处理：因定制翻模每模高1.25m，每1.25m设置一道施工缝，施工缝及模板拼接缝处安装PVC线条，预留3cm宽、0.8cm深的施工缝，待处理清洗后用黑沥青勾缝，24、效果如下图。灰库施工缝及拼接缝勾缝效果图8.2. 定位放线、高程控制8.2.1 轴线控制（1）. 测量定位：根据厂区平面方格网和灰库结构图放出筒壁的中心位置，并将该四根轴线引出场外作为控制桩。（2）. 竖向控制：采用外控法。利用J2经纬仪将事先做好的控制桩将各个轴线投测上去进行施工，以确保万无一失。8.2.2 高程测量（1）. 采用从标高控制点引测到筒壁的框架柱上，再用校验合格的钢尺向上量测，每次均在同一个控制点上引测，以减少累积误差。（2）. 筒体中心、半径、偏移的控制措施。（3）. 筒壁的中心点和垂直偏差采用外控法，中心点引测采用激光经纬仪和线锤从基础上引测上来，然后再利用经纬仪从场地外将25、轴线投测上来，进行检核和检验。筒体的半径，弧度控制采用经校检过的钢尺量测和制成半径长的木尺旋转控制弧度，并通过校核轴线间的距离进行复测及校核。筒体厚度采用14的圆钢制成壁厚的固定卡塞在模板中加以控制。每次浇筑砼前，对模板的筒体中心轴线、半径、弧度及垂直度进行全面的复核，以确保其精度。8.3. 钢筋工程8.3.1 物资管理人员在领用钢筋时，必须索取合格的质保书，并及时按规定数量做好复试。施工部门在索取到质保书和复试报告后，才能按图配料、就位，不得随意增减代换钢筋数量和品种。如有代换，必须由技术人员负责找设计部门办理材料变更签证。钢筋领用应做好钢筋跟踪记录。8.3.2 施工顺序：领料除锈（污）钢筋26、断料、套丝弯曲成型钢筋现场连接钢筋绑扎、安装8.3.3 钢筋进场必须有质保书，进场钢筋需及时进行复试，只有复试合格的钢材方可领用、制作。8.3.4 根据图纸及规范要求进行钢筋翻样，经技术负责人对钢筋翻样料单审核后，方可进行加工制作。钢筋加工的形状、尺寸必须符合设计要求及现行施工规范的要求；箍筋制作时末端作135度弯钩，箍筋弯后平直部分长度不应小于箍筋直径的10倍。其中，允许偏差对受力钢筋顺长度方向为+10mm，对箍筋边长应不大于+5mm。不得随意增减、代换钢筋数量和品种。如有代换，必须由技术人员负责找设计部门办理材料变更签证。钢筋领用应做好钢筋跟踪记录。8.3.5 对于领用的钢筋，在加工场应核27、对其品种、规格，分类堆放，挂牌标识，作好防护，以防泥污污染钢筋。施工前应清除掉锈斑、淤泥、砼等。钢筋配料应按翻样单和施工图纸将同规格钢筋分别统计，按不同规格进行长短搭配。对于相同基础，应集中配料，以加快进度和节约用材。一般先断长料，后断短料，尽量减少浪费。钢筋断料应保证端头平齐，钢筋中若有劈裂、严重变形应切除掉。钢筋连接主要采用绑扎连接、直螺纹连接。钢筋配料时18以内采用搭接连接，18及其以上采用直螺纹连接或焊接，基础中钢筋焊接人员应经考试，持有合格的特殊工种操作证。在工程开工正式焊接之前，参与该项施焊的焊工应进行现场条件下的岗前练习，并经试验合格后，方可正式生产。试验结果应符合质量检验与验收28、时的要求。焊接设备应经检验合格并挂牌标识，钢筋焊接单面焊10d，双面焊5d。8.3.6 钢筋（箍筋、柱插筋）弯制全部采用机械操作，严格按图纸控制弯曲角度和确保弯曲点不出现裂纹，保证弯曲质量。8.3.7 直螺纹连接前应进行钢筋端头处理，对原材料端头有变形、弯曲或马蹄形的应调直或用专用切割机切除（砂轮切割机或直螺纹切割机），清除端头200mm范围内的铁锈、污泥等；切除端头带字部分。8.3.8 滚压直螺纹丝头加工尺寸要求规格剥肋直径螺纹尺寸丝头长度完整丝扣圈数1816.90.2M192.52527.572018.80.2M212.5273082220.80.2M232.529.532.592523.29、70.2M263323592826.60.2M2933740103230.50.2M3334245118.3.9 滚压直螺纹丝头加工时，操作人员按上表要求检查丝头加工质量，滚压直螺纹接头用连接套筒，采用优质碳素钢。滚压直螺纹接头用连接套筒的规格和尺寸应符合下表规定标准型套筒的几何尺寸规格螺纹直径套筒外径套筒长度18M192.5295520M212.5316022M232.5336525M263397028M293448032M33349908.3.10 钢筋连接：钢筋连接前检查钢筋规格是否和连接套筒一致，检查螺纹丝扣是否完好无损、清洁，如发现杂物或锈蚀要用钢丝刷清理干净；正反丝扣型接头连接时把30、装好连接套筒的一端钢筋拧到被连接钢筋上，然后立即用扳手拧紧套筒，使两根钢筋对顶紧，应使钢筋丝头在套筒中央位置相互顶紧。标准型接头安装后的外露螺纹不宜超过2p，连接完成后随即画上标记，以便质检人员抽检，并做好抽检记录；接头完成后，质检人员分批检验，要求接头两端外露纹长度相等，且不超过一个完整丝扣（加长型丝头不限）,直螺纹连接操作方法如下图：直螺纹接头安装时的最小拧紧扭矩值钢筋直径mm1820222528323640拧紧扭矩N.m2002603203608.3.11 直螺纹连接注意事项：（1）. 采用螺纹套筒连接的钢筋接头，其设置在同一构件纵向受力钢筋的接头相互错开。钢筋机械连接区段长度应按35d31、计算（d为被连接钢筋中的较大直径）。在同一连接区段内有接头的受力钢筋截面面积占受力钢筋总截面面积的百分率（以下简称百分率），应符合下列规定：（2）. 接头宜设置在结构构件受拉钢筋应力较小部位，当需要在高应力部位设置接头时，在同一连接区段内级钢筋接头的接头百分率不应大于50%；级接头的接头百分率可不受限制。（3）. 接头宜避开有抗震设防要求的框架的梁端、柱端箍筋加密区；当无法避开时，应采用级或级接头，且接头百分率不应大于50%。（4）. 受拉钢筋应力较小部位或纵向受压钢筋，接头百分率可不受限制。（5）. 对直接承受动力荷载的结构构件，接头百分率不应大于50%。（6）. 接头端头距钢筋弯曲点不得小32、于钢筋直径的10倍。（7）. 不同直径钢筋连接时，一次连接钢筋直径规格不宜超过二级。（8）. 直螺纹连接操作工艺：A. 加工钢筋螺纹的丝头、牙行、螺距等必须与连接套牙行、螺距一致，且经配套的量规检验合格；B. 加工钢筋螺纹时，应采用水溶性切削润滑液；C. 操作工应逐个检查钢筋丝头的外观质量并做好操作者标记；D. 经自检合格的钢筋丝头，应对每种规格加工批量随机抽验10%，且不少于10个，如有一个不合格，即应对该批加工批全数检查，不合格丝头应重加工，经再次检验合格方可使用；E. 已检验合格的丝头，应加以保护戴上保护帽，并按规格分类堆放整齐待用。8.3.12 钢筋就位前必须核对钢筋型号、形状、数量，33、有无错配、漏配。钢筋绑扎应与木工搭架支模相配合。钢筋绑扎之前，会同有关人员对梁、板的截面尺寸、标高、平整度等进行全面检查，符合要求后，方可绑扎。8.3.13 钢筋摆放应严格按设计图纸施工，保证连接接头在同一截面的百分比满足规范要求，柱子纵筋接头位置应严格按照图纸设计要求留置。钢筋间距、长度必须准确。8.3.14 钢筋施工A. 钢筋尺寸必须按负偏差进行加工，以保证保护层厚度，钢筋绑线收头全部弯向钢筋骨架内部，以免在混凝土表面产生返锈现象，影响美观B. 竖向钢筋及环形钢筋均采用绑扎搭接，搭接长度均为45d，并用铁丝在接头的中间和两端绪扎。凡12毫米以上的水平环筋，应事先按其所在部位的筒身弧度放样加34、工成弧形备用。12毫米以下的钢筋只须两端弯钩，其弧形可在绑扎时弯曲。绑扎钢筋时，先绑扎竖向筋后绑扎环筋。C. 每节筒身最上一道环筋应最先定位，以已浇砼的模板的边缘为准，同时考虑保护层的厚度进行定位，用线锤吊位置后，再绑扎固定，然后以此环筋为标准绑扎以下各环筋。D. 筒身的竖向钢筋从筒身中心位置，按图纸要求用钢尺量准半径后均匀分布，竖向钢筋的接头交错分布在每一水平截面内，不大于钢筋总数25%，焊接接头的根数不应多于钢筋总数的50%，变换纵向钢筋的直径或根数时，应筒壁的全圆周内均匀布地进行。筒身环向钢筋要布置在纵向钢筋的外侧，其间距的允许偏差为20毫米。所有钢筋交叉处均用22号扎丝绑扎。E. 钢筋35、保护层用木做垫子进行控制，从中心线量准半径用扎丝绑扎好，保持沿模板周长每米长度内不少于0.5个，砼保护层厚度和筒壁环向钢筋为30mm，筒身保护层的偏差不得超过+10毫米和-5毫米。F. 高出模板的纵向钢筋要绑扎两道环形钢筋予以临时固定。每层混凝土浇筑后，在其上面至少应保持有一道绑扎好的环向钢筋。8.4. 模板工程8.4.1 灰库筒壁外模板采用定型钢模板，使用定型钢模板和8#槽钢及48钢管拼装，散装散拆，周转使用，详见前图：定型钢模板示意图、模板拼接示意图。8.4.2 内模板、柱、梁模板采用12厚木模板和50100木方制成，为保证清水混凝土效果不得重复使用。板模采用12厚木模板，下垫50100木36、方和48钢管支撑。模板支撑采用48钢管扣件式脚手架作支撑体系。定型梁、柱模板严格按翻样图纸在模板加工场进行制作加工，木方需压刨平直、方正，模板先用电钻钻孔，再钉钉子，冒头齐平模板面。模板制作成型后应尺寸精确、平直、方正、接缝严密。8.4.3 筒体内外圆弧模采用定型槽钢加固拼装，拼装时注意组装位置及次序，做到整齐划一，美观大方。每次组装均按第一次组装方法进行，竖向缝对齐。对拉螺杆通过槽钢卡固定在48纵向钢管上，采用14钢筋，螺杆中穿PVC套管。支撑系统外为双排脚手架，内为满堂脚手架。外架和内架有关验算附后。8.4.4 柱、梁模采用木模扳，扣件式钢筋脚手架支撑，高度600800者设一道14600 37、的对拉螺杆，10001400则设两道14600 的对拉螺杆，螺杆中穿20PVC管，以周转使用。柱、梁板模板拼装时，其接缝应严密，无高低差，并贴好透明胶带。8.4.5 模板工程的施工和技术要求：（1）. 要做好模板的定位基准工作：包括基础边线和中心线的放线，标高的引测，可直接引测到模板安装位置；（2）. 检查模板和配件的规格、数量和质量情况，对不符合配模设计要求和质量要求的模板不得使用；对在现场循环使用的模板、钢管、扣件等应分类堆放标识，并把损坏的、不能用的钢模技术处理更新、维修；（3）. 模板应及时清理并涂刷色拉油，严禁在模板上涂刷废机油；（4）. 模板安装中，应确保砼的保护层符合施工图要求。38、（5）. 钢模板组装：A. 钢模板进入施工现场，必须在地面进行预组装，经监理校核其几何尺寸及相关配件是否齐全，校核无误后方可下料。 B. 在地面安装钢模板时，按设计要求进行安装，安装完毕后，必须对钢模板尺寸再进行检校，若发现尺寸偏大、偏小或组成一个不规则的圆时，必须立即调整，否则严禁使用。C. 钢模板在地面组装完后，指定专人检查联结螺栓是否上齐、紧牢，若发现有遗漏、松动的必须立即上齐紧牢。D. 钢模板组装校验合格后，必须再经监理工程师的验收，合格后方可投入使用。（6）. 钢模板组装要求A. 模板安装前应对板面、边肋进行调整，平整度误差应控制在2mm以内，板与板之间缝隙应严密。 B. 钢模板之间39、采用硬拼缝连接，板与混凝土缝隙采用海绵条封堵。 C. 模板安装前应弹出模板就位线及检查线，以保证模板安装的准确性。D. 安装完模板后，应拉通线调整模板，检查模板标高、截面尺寸、平整度、垂直度，确认合格后方可进行下道工序。 E. 为保证混凝土面洁净、减少漏浆，在阴阳角模、根部、顶板与墙面接缝处等均需贴海绵条，预防缝隙漏浆。海绵条应贴在模板上，大模板底部与楼面之间缝隙浇混凝土前用1：2.5砂浆抹严。8.4.6 预埋件的制作安装（1）. 预埋件制作F. 埋件用钢板统一由剪板机下料，保证边角平直，无毛刺、钝角现象，并涂刷红丹油漆。G. 埋件板材制作完毕后，送至车间进行钻孔、攻丝。（2）. 预埋件的安装40、对灰库预埋件采用螺栓固定的方法，在模板组装完毕后，用两头带丝扣的螺栓把预埋件固定在模板上，利用铁板上的丝扣将预埋件固定。见下图所示。模扳预埋件螺栓8.4.7 配好的木模其尺寸必须精确，误差0.5mm；木模接缝处需刨光，保证接缝严密；木模背楞使用50100mm的方料，方料需先进行平刨。8.4.8 确保模板几何尺寸，所有方木的木材应严格挑选，压光制成统一尺寸后使用。8.4.9 模板必须在混凝土达到一定强度，满足柱、梁、板的拆模要求，保证其表面及棱角不会因为拆模板而受损坏，方可拆除模板。8.4.10 模板计算 （1）. 荷载设计值A. 混凝土侧压力1）混凝土侧压力标准值：按以下公式计算，并取其较小值41、：F=0.22Ct012V1/2 F=CH式中： F新浇混凝土对模板的最大侧压力（KN/M2）；C混凝土的重力密度（KN/M3）取24KN/ M3；t0新浇混凝土的初凝时间（h）,可按实测确定。当缺乏实验资料时，可采用t0=200/（T+15）计算（T为混凝土的温度20）；V混凝土的浇筑速度（m/h）根据现场实际砼浇筑速度为2 m/hH混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度（m）,H取6.0m；1外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；1取1.0；2混凝土塌落度影响修正系数，当塌落度小于30MM时，取0.85；50-90MM时，取1.0；110150MM时,2取1.15;因砼为泵送42、砼其塌落度为120150MM，故2取1.15;混凝土侧压力的计算分布图形，见下图所示：F1=0.2224200/351.01.1521/2=49.01KN/ M2F2=246.0=144KN/ M2取两者中小值：即F2=49.01KN/ M22）混凝土侧压力设计值：F=F2分项系数折减系数=49.011.20.9=52.93KN/M2F-荷载设计值（KN/M2）F2-荷载标准值（KN/M2）荷载分项系数的取值：查表8-67，取值为1.2；荷载折减系数的取值：根据P150页中，取值为0.9；B. 倾倒混凝土时产生的水平荷载设计值F查表8-66取值为2KN/M2荷载分项系数的取值：查表8-67，取43、值为1.4；荷载折减系数的取值：根据P150页中，取值为0.85；F=F3分项系数折减系数F=21.40.9=2.52KN/M2F-荷载设计值（KN/M2）F3-荷载标准值（KN/M2）（3）荷载组合F=52.93+2.52=55.45KN/M2（2）. 验算A. 模板及内楞模板采用钢模扳，内楞为8#槽钢。根据经验可以满足强度及变形要求，故不作验算。B. 外楞验算1）外楞采用225钢筋并列环绕成圆型，间距为500，其对拉螺杆间距为500。为简化计算，忽略弧度影响，取基本跨三等跨连续梁计算，内楞传递的荷载按均布荷载考虑。225截面特征：I =1/64d4=21/643.142.54=3.833c44、m4W=1/32d3=21/323.142.53=3.066 cm3化为线均布荷载： q1= F，0.5=55.450.5=27.72N/MM(用于计算承载力)；q2= F，0.5=52.930.5=26.47N/MM(用于计算挠度)；2）抗弯强度验算： M=0.10q1l2=0.127.725002=0.69106N.MM抗弯能力：=M/W=0.69106/3.066103=224N/MM2310 N/MM2（满足要求）3）挠度验算：查表8-74得：w=0.677q2l4/100EI=0.67726.475004/1002.061053.833104=1.42MMw=3MM（可）C. 对拉螺45、栓验算查手册表8-4， 14螺栓净截面面积A=104MM21）对拉螺栓的拉力： N= F，ab=55.450. 50.5=13.86KNa对拉螺栓横向间距b对拉螺栓竖向间距2）对拉螺栓的应力：=N/A=13.86103/104=133N/MM2170N/MM2（满足要求）8.4.11 模板拆除（1）. 底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求；当设计无具体要求时，混凝土强度应符合表1的规定。检查数量：全数检查。检验方法：检查同条件养护试件强度试验报告。底模拆除时的混凝土强度要求 表1构件类型构件跨度（m）达到设计的棍凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）板2502，8758100梁、拱、壳46、8758100悬臂构件-100（2）. 侧模拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。检查数量：全数检查。检验方法：观察。（3）. 模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。检查数量：全数检查。检验方法：观察。筒壁模、柱模及梁侧模应以能保证混凝土表面及棱角不受损坏（大于1.2MPa）方可拆除，大约24h36h左右。（4）. 梁、板底模拆模条件应按混凝土结构工程施工质量验收规范(GB50204-2002)执行。混凝土浇筑完一段时间内，将同条件下养护的混凝土试块送试验室试压，根据试验室出具的强度报告，决定模板的拆除时间和措施。由技术负责人发放拆模通知书后，方可47、拆模。（5）. 拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。（6）. 筒壁、柱模板拆除A. 筒壁、柱模板在混凝土强度达到1.2Mpa以后，能保证其表面及棱角不因拆除而损坏时方能拆除。B. 柱模拆除时，首先拆除拉杆或斜撑，然后自上而下拆除柱箍，再拆除部分竖楞，最后小心地用长撬棍将模板从上口向外侧轻击或轻撬，使模板松动和柱砼分开，拆除时人站在操作架上，不得站立在模板上。严禁生敲硬撬，以免损伤砼棱角，并防止模板损伤变形。拆除的柱侧模依次斜靠在外围操作架上，待整个柱子模板拆除完后，及时运走模板。C. 筒壁模板拆除时。首先拆下对拉螺栓，再松开地脚螺栓，使模板向后倾斜与筒壁脱开。不得在筒48、壁硬撬模板，或用大锤砸模板，保证拆模时不晃动混凝土筒壁。对于难以分离的模板小心地用长撬棍将模板和筒壁砼轻轻的撬开分离，拆除时人站在操作平台上，防止模板倾倒时伤人。洞口模板在筒壁模板拆除结束后拆除，先松动四周固定用的木方，再将各面模板轻轻振出拆除，严禁直接用撬棍从混凝土与模板接缝位置撬动洞口模板，以防止拆除时洞口的阳角被损坏，跨度大于1m 的洞口拆模后要加设临时支撑。D. 梁侧模板拆除时，首先拆除梁侧模板的水平钢管及斜撑，然后轻撬模板与砼分离。梁侧模板的拆除时间需要根据加固方式及材料的周转次数确定。8.5. 混凝土工程8.5.1. 混凝土供料及浇筑顺序:灰库结构混凝土采用C35混凝土，采用一台汽49、车泵浇筑，水平运输用混凝土搅拌输送车运送至现场，混凝土从北侧进行浇筑，先施工#1灰库、再施工#2灰库、后施工#3灰库。三台灰库流水施工。8.5.2. 混凝土工程施工前准备（1）. 在钢筋、模板验收合格后，依据监理及项目公司批复“混凝土浇筑通知单”。技术员根据图纸设计要求，在申请单上写明混凝土的标号等级、方量及其它技术要求。（2）. 混凝土开浇前，技术员或混凝土专责向施工人员进行技术交底。对重大施工项目由工程部组织技术交底和并组织人员进行施工前准备工作检查。（3）. 机械操作人员对混凝土施工机械进行严格的检查，确保机械正常使用和运转。（4）. 旁站监督人员检查模板的刚度和支撑情况、钢筋和保护层、50、预埋件、预埋电线等。模板内杂物应清理干净，孔洞、缝隙堵严，对木模应浇水湿润，但不得有积水。（5）. 对于本次混凝土做好应急准备，备好备用发电设备、备用混凝土机械、以及反铲挖掘机一台。（6）. 在浇筑混凝土时为防止的震动引起基础及柱头钢筋的移位，现在浇筑混凝土之前，采用48的脚手管对短柱钢筋进行加固。（7）. 插筋用塑料薄漠进行包裹，浇筑前在四周搭设好安全栏杆，在浇筑面上铺设脚手板走道。8.5.3. 混凝土搅拌、运输（1）. 开料前半小时通知有关见证人到达现场，混凝土搅拌后在浇筑点进行见证取样，制作混凝土试块，填写混凝土强度试验委托单，委托单上要有见证人签字，各级别相关人员必须签字齐全，否则委托51、单不生效。（2）. 混凝土试块应按规范要求进行养护，按不同龄期要求委托试验室进行试验检测。（3）. 操作人员要严格按施工前试配的水灰比和坍落度进行，未经试验室人员许可，不得任意增减用水量。原材料称量的允许偏差和搅拌的最短时间应符合GB50204-2011混凝土结构工程施工质量验收规范。（4）. 旁站监督人员对于大体积的、重要的结构混凝土负责检查后台的原材料品种、规格，混凝土的搅拌时间，混凝土搅拌记录，对原材料的计量、投料、搅拌、卸料的过程监督。（5）. 由于混凝土材料的特殊性，混凝土运输能力应满足混凝土的入仓量的要求，及时送料到施工点，保证混凝土浇灌的连续性（特别是泵送混凝土更要注意这点）。混52、凝土运至浇筑地点，应符合浇筑时规定的坍落度，当有离析现象时，应进行二次搅拌，严禁在搅拌车私自加水。（6）. 采用混凝土搅拌车运输到浇筑点，采用就近停靠混凝土泵车、接泵管至浇筑点,泵管布根据现场实际情况进行合理布置。8.5.4. 砼的浇筑（1）. 混凝土浇捣工艺A. 每台泵配3个振捣手负责振捣，其中出料口1台、出料口后面及新老混凝土结合处2台（一台备用）。对混凝土的组成材料严格进行控制，选用级配较好的粗细骨料，石子、砂子的含泥量和泥块含量均应符合国家相关的规定的要求，同时严格控制砼的水灰比在0.5以下，砼浇筑即采用自然流淌形成斜面分层的浇筑方法，每层浇筑厚3050cm，因为砼的坍落度较大，对每一53、个振捣手振捣区域划分明确，将责任落实到人。将每台泵划分5个区域。每个振捣手在自己的区域迂回振捣，为防止集中堆料，先振捣出料点处的砼，使形成自然坡度，然后行列式由下而上再全面振捣，砼振捣采用50插入式振动棒，每浇一层振捣一遍，每两层之间的振动棒应插入下一层砼中约50mm左右，以消除两者之间的接缝，同时在振捣上层砼时，要在下一层砼初凝之前进行，防止初凝而形成冷缝影响基础结构。砼的振捣顺序采用“行列式”，振点均匀排列，每次移动距离不应大于振动棒作用半径R的1.5倍（控制在30-40cm左右）。使用振动棒时要做到“快插慢拔”，防止面层砼发生分层、离析，及振动棒抽出时造成空洞等现象。振捣时间为2030s54、，振捣时间不要过长，一般控制在视砼表面呈水平，不再显著下沉，不再出现气泡、表面泛浆为准。B. 混凝土收光，浇筑到设计标高后的砼表面水泥砂浆较厚，收光前在上部撒布小石子或用刮尺将浮浆清除并振捣密实。按设计标高用刮尺刮平，并在初凝前用木抹子压实、抹平，赶走泌水的同时使砼面光洁、平整，并特别注意多次抹面，至少三次，以避免出现表面干缩裂缝。对浇筑到标高的混凝土表面应及时收光及时养护。C. 振捣时，尽量避免碰撞钢筋、防止钢筋预变形移位。振捣时，应密切观察模板、钢筋的状况，一经发现有变形或走动，应停止浇筑，并及时修整，然后再继续浇筑。D. 振捣要采取快插慢拔的原则，防止先将上层砼振实，而下层砼气泡无法排出55、，且振捣棒略微上下抽动，使振捣密实。E. 浇筑前对混凝土的坍落度、入模温度进行量测，并做好统计技术分析，浇筑混凝土时应随机F. 取样，做好试块，混凝土表面标高及短柱插筋的位置要严格按设计要求和施工规范控制施工。G. 混凝土浇筑完毕后，必须及时清除模板及脚手管上得余留混凝土残渣。（2）. 施工缝设置柱水平施工缝：在每楼层位置设置水平缝，浇灌前混凝土凿毛，清扫干净，并充分湿润24小时再抹一层掺有胶结剂的水泥净浆，确保施工缝结合良好。（3）. 混凝土试块A. 按规范规定连续浇筑1000m混凝土以下，每100m取一组标养试块；浇筑超过1000m混凝土每200m取一组标养试块；B. 同条件试块留置：a.56、 按每一施工流水段至少留置一组同条件试块。b. 对混凝土结构工程中的各混凝土强度等级，要留置同条件养护试件。c. 同一配合比的混凝土，取样不得少一次。d. 根据同一强度等级的同条件养护试件，其留置的数量要根据混凝土工程量和重要性确定，不宜少于10组，且不应少于3组。（4）. 砼的养护A. 同条件试块养护：a. 同条件养护试块在12小时后在监理见证下进行拆模工作，并将其放置在特制的500500500钢筋笼内，并加锁搁置在取样部位进行同条件养护。b. 本工程混凝土养护采用人工洒水养护（部分部位可采用蓄水养护），养护次数的根据是能保持混凝土处于湿润的状态来决定，洒水养护开始是于混凝土浇筑完毕后的1257、小时进行。c. 同条件试块养护时养护要求应与周边混凝土结构养护要求相同，不得特别照顾，并且养护时间不得少于14天。B. 现浇混凝土养护：a. 养护时间: 为了保证新浇筑的砼有适宜的硬化条件，防止在早期由于干缩而产生裂缝，为了控制混凝土温度裂缝的产生，为避免出现因砼出现干缩裂缝，并保证表面砼在水化过程中所需水份，以防止混凝土内外温差大于25，砼表面用保温棉和塑料薄膜各一层，然后再覆盖保温棉一层，并浇水养护，混凝土养护时间为14d。b. 养护方法： 混凝土浇筑及二次抹面压实后应立即覆盖保温，先在混凝土表面覆盖一层塑料薄膜，然后再蓄水养护。 新浇筑的混凝土水化速度比较快，盖上塑料薄膜后可进行保温养护58、，防止混凝土表面因脱水而产生干缩裂缝。（5）. 雨季施工和夜间施工A. 当在砼浇筑过程中有小雨但尚不会直接影响砼质量时，则砼浇筑可连续不间断进行，但对已浇砼立即进行覆盖，以免雨水直接冲洗砼，并将浇筑区所积雨水及时排走。B. 当砼浇筑时突降中大暴雨但其持续时间较短（2小时左右），则应将已入模的砼立即予以覆盖并改为间断地用砼进行覆盖浇筑处理，砼浇筑间隔时间应小于砼的初凝时间，以避免该处出现施工冷缝。雨停后及时清除积水并重新恢复砼正常浇筑施工C. 当砼浇筑时突降中大暴雨且其持续时间长，则将已入模的砼立即予以覆盖并改为间断的进行砼浇筑，直至浇筑到符合规范规定的施工缝位置处停止浇筑。如雨停后重新浇筑砼时59、已过初凝期，则该处按施工。D. 由于混凝土的工序及不能中途停止施工的工序，需对施工作业人员进行日、夜班分班，并适当缩短夜间作业班组的作业时间，安排夜间作业人员适当的休息时间，并提供夜餐，减轻夜间作业人员的劳动强度。夜间施工必须遵照国家安全生产管理条例，严禁盲目施工，年老体弱、带病、疲劳及一切不适合夜间作业的工人不安排在本次浇筑混凝土的施工作业。在人员安排上，夜间施工人员白天必须保证睡眠，不得连续作业。E. 各部门建立夜间施工领导值班和交接班制度，加强夜间施工管理与调度。在现场设置夜间值班室；在施工现场安排现场值班室。F. 施工现场设置明显的交通标志、安全标牌、警戒灯等标志，标志牌具备夜间荧光功60、能，保证施工机械和施工人员的施工安全。G. 夜间施工时，各项工序或作业区的结合部位在夜间施工时要有明显的发光标志，各道工序夜间施工除当班的安全员、质检员必须到位外，还要建立质安主管人员巡查。8.5.5. 脚手架工程（1）. 外脚手架采用483.0的钢管，扣件连接，落地式脚手架。用于主体结构施工和砌筑装修，搭设双排脚手架；主体结构施工时，随主体结构上升，装修阶段则随装饰工程进展逐步下降。A. 内脚手架搭设流程：清洁基础底板弹线铺垫木，立杆定位摆放扫地杆竖立杆并与扫地杆扣紧装扫地小横杆并与立杆和扫地杆扣紧装第一步大横杆并与各立杆扣紧安第一步小横杆安第二步大横杆安第二步小横杆加临时斜撑杆安第三、四步61、大横杆、小横杆接立杆加设剪刀撑铺脚手板挂安全网。B. 本工程外架全部搭设在灰库钢筋砼基础底板上，立杆底标高-1.2m；立杆顶端高出结构高度1.5m。C. 本工程分3种搭设搭设区域，外架的搭设平面示意图：如上图所示，搭设参数如下： 搭设区域1：立杆纵距1.5m，横距0.8m，大横杆步距1.8m；沿灰库两边平行搭设；搭设区域2：立杆纵距1.2m，横距0.8m，大横杆步距1.8m；沿灰库两头的圆弧搭设，与灰库主体保持0.20.5左右距离；与区域1的外架连接形成一个整体； 搭设区域3：立杆纵距1.5m，横距1.0m，步距1.8m；把区域1的外架拉结起来，形成一个整体。（取立杆纵距1.5m，横距1.0m62、，步距1.8m计算，计算书详见附件14-1钢管落地脚手架计算书。）D. 通道、马道的搭设位置见上图所示；马道搭设如下图所示:E. 拉结点设置： a. 在标高12m以下，采用外架小横杆（水平垂面）抵住灰库圆弧池壁；如下图所示：b. 在标高12m以上，采用在池壁上埋设100x100的预埋铁，焊接拉杆后与大横杆连接；预埋铁埋设间距竖直3.600m，水平3.600m(即两步三跨)。F. 剪刀撑设置：搭设区域1内的剪刀撑采用每4道立杆设置一道，搭设区域2内的剪刀撑采用每3道立杆设置一道。G. 设外围双排脚手架时，立杆底部必须垫枕木。下料平台、通道口处架子需开洞时要设斜撑加固。 H. 脚手架拆除时要向操作63、人员进行安全技术交底，拆除时设警戒区及明显标志，并有专人警戒，拆除时自上而下进行，不能上下同时作业，连墙点必须与脚手架同步拆除，不允许分段，分立面拆除，拆下的扣件和配件及时运至地面，严禁高空抛掷。I. 内脚手架搭设流程：清洁基础底板弹线铺垫木，立杆定位摆放扫地杆竖立杆并与扫地杆扣紧装扫地小横杆并与立杆和扫地杆扣紧装第一步大横杆并与各立杆扣紧安第一步小横杆安第二步大横杆安第二步小横杆加临时斜撑杆安第三、四步大横杆、小横杆接立杆加设剪刀撑铺脚手板挂安全网。J. 架子搭设技术要求：立杆接头除在顶层可采用搭接接头外，其余各接头必须采取对接扣件，对接应符合以下要求：立杆上的对接扣件应交错布置，两相邻立杆64、接头不应设在同步同跨内，两相邻立杆接头在高度方向错开的距离不应小于500mm，同一步内不允许有两个接头。 脚手架底部必须设置纵横扫地杆，纵向扫地杆应用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。大横杆设于小横杆之下，在立杆内侧，采用直角扣件与立杆扣紧，大横杆长度不宜小于3跨，并不于6m。大横杆在脚手架高度方向的间距1.800m，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm。 大横杆采用对接扣件连接，对接应符合以下要求：对接接头应交错布置，不应设在同步同跨内，相邻接头水平距离不应小于500mm，并应避免设在纵向水平跨的跨中。 架子四周大横杆的纵向水平高差不超过50mm，同一排大横杆的65、水平偏差不得大于1/300，小横杆两端应采用直角扣件固定在立杆上。 每一主节点（即立杆、大横杆交汇处）必须设置小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，外架立面外伸长度为100mm，操作层上非主节点处的横向水平杆，根据支承脚手板的需要得间距设置。 脚手架的外立面必须连续设置剪刀撑，剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的小横杆伸出端或立杆上，斜杆与地面的倾角度为4560剪刀撑的接头除顶层采用搭接外，其余各接头均采用对接，连接方法同立杆，中间各道剪刀撑之间的净距离不应大于15m。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的66、伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。外架施工层应满铺脚手板，脚手板外侧设防护栏杆和挡脚板各一道，栏杆上皮高1.2m，挡脚板高不应小于180mm，栏杆上挂安全网。过门洞处理:过门洞，双排脚手架可挑空12根立杆，即在第一步大横杆处断开，悬空的立杆处用斜杆撑顶，逐根连接三步以上的大横杆，以使荷载分布在两侧立杆上，斜杆下端与地面成60左右，凡斜杆与立杆，大横杆相交均应扣接。脚手架外测立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距离不应大于15m。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固67、定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。K. 立杆间距 a. 脚手架立杆纵距1.500m，横距0.800m，步距1.800m；里立杆距建筑物0.250m。b. 脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开500mm以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。 c. 立杆应设置垫木，并设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座200mm左右。立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1400。 L. 防护栏杆 a. 脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚68、手架外立杆里侧。 b. 选用18铅丝张挂安全网，要求严密、平整。 c. 脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。d. 脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。 M. 脚手板、脚手片的铺设 a. 脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板：板宽为200mm，里外立杆应满铺脚手板，无探头板。b. 满铺层脚手板必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。 c. 脚手板须用18铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无69、损的脚手板，发现有破损的要及时更换。 N. 连墙件 a. 在标高12m以下，采用外架小横杆（水平垂面）抵住灰库圆弧池壁；在标高12m以上，采用在池壁上埋设100x100的预埋铁，焊接拉杆后与大横杆连接；预埋铁埋设间距竖直3.600m，水平3.600m；b. 拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。c. 外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结，以确保外架安全可靠。O. 架体封闭 d. 脚手架的架体里立杆距墙体净距为200mm，如因结构设计的限制大于200mm的必须铺设站人板，站人片设置平整牢固。 e. 脚手架施70、工层里立杆与建筑物之间应采用脚手板或木板进行封闭。 f. 施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。（2）. 内脚手架采用满堂脚手架。因梁较多，根据现场情况搭设，详见附图14.3.灰库模板支撑体系示意图，步距为1.8米，下设扫地杆，并每隔3米用剪刀撑加固，砼浇捣完10天以后根据拆模试块强度达到85%，方可拆除脚手架；根据相关模板支撑体系简示图：5.970m层取梁1KL(400700、板厚120)计算；11.470m层取2KL1(6001200、板厚400)计算；24.970m层取3KL2(4001200、板厚120)计算，详见附件14.2模板支撑体系（扣件式）计算书。（3）. 71、监测方案A. 项目部、班组日常进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。B. 日常检查、巡查重点部位如下:地基是否有积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。连接扣件是否松动。架体的沉降、垂直度的偏差是否符合规范要求。施工过程中是否有超载的现象。脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。脚手架卸荷钢丝绳受力状态，有无松动现象。C. 脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。D. 监测项目包括:支架沉降、位移和变形。（4）. 应急预案目的为预防脚手架坍塌、高空坠落和触电等安全事故的发生和发生后的应急响应，一旦发生以上事件，立即启动该预案，把灾难损失降低到最低程度，对公司的影响在最小范围。应急72、救援指挥领导小组的组成、职责及分工：职务姓名担任职务电话分工组长项目经理现场总负责副组长项目执行经理负责联系救护车辆组员安全负责人负责现场抢救伤员9 质量标准及计量要求9.1. 质量标准9.1.1. 施工中的钢筋的制作长度及绑扎成型后的尺寸以图纸为准，并现场用测量仪器检验。9.1.2. 模板的制作及安装以图纸中承台、柱和基础梁的尺寸为准，现场以尺量为准，偏差不得超过验标要求，并要求模板的支撑及牢固程度与施工方案及规范相符，保证浇筑混凝土时不得跑模。9.1.3. 所用施工原材料必须符合设计和现行施工规范要求，需复检的材料必须进行复检，合格后才能使用。9.1.4. 严格按照四级验收程序进行工程质量73、验收；上道工序验收合格后才能进行下道工序施工。9.1.5. 严格掌握配合比，混凝土标号必须符合设计要求，混凝土宜采用矿渣水泥，以控制好混凝土的水化热，防止产生温度缝，施工过程中应对混凝土拌合、运输、入模，振捣、养生、温度监控等进行全过程检查。9.1.6. 混凝土外观不应有露石、蜂窝、麻面、裂缝、脱皮、啃边、掉角、印痕和轮迹等现象：接缝填缝应平实、牢固、整洁；伸缩缝及施工缝留置质量应符合设计要求和有关现行规范规定，位置准确，缝壁垂直，缝宽一致，填缝紧密。混凝土和钢筋混凝土结构物的位置及外形尺寸允许偏差应符和图纸和设计要求。9.1.7. 控制好基础垫层的标高，不得超出标准要求。9.1.8. 遭受雨74、淋浸泡的基层，必须及时排除积水，并将松土除去，用混凝土不上。9.1.9. 做好混凝土测温工作，严格按规范要求进行测温，控制好大体积混凝土的内外温差不超25，混凝土浇筑体表面与大气温差不宜大于25, 混凝土浇筑体降温速率不宜大于2/d。9.1.10. 钢筋质量控制标准类别序号检 验 项 目质量标准单位检验方法主控项目1受力钢筋的品种、级别、规格和数量必须符合设计要求检查出厂证件和试验报告2受力钢筋连接方式应符合设计要求观察和钢尺检查3机械连接和焊接接头的力学性能应符合DL/T 5210.1-2005附录C的规定观察试验报告4钢筋骨架绑扎或焊接牢固、不变形手摇动和观察检查一般项目1接头位置和数量宜75、设在受力较小处。（1）同一纵向受力钢筋不宜设置两个或两个以上接头（2）接头末端至钢筋弯起点距离不应小于钢筋直径的10倍观察和钢尺检查2接头外观质量应符合DL/T 5210.1-2005附录C的规定3受力钢筋机械连接或焊接接头设置同一构件内的接头宜相互错开；同一连接区段内，纵向受力钢筋的接头面积百分率应符合设计要求和现行有关标准的规定观察和钢尺检查4绑扎搭接接头同一构件中相邻纵向受力钢筋的绑扎搭接接头宜相互错开。绑扎搭接接头中钢筋的横向净距不应小于钢筋直径，且不应小于25mm。同一连接区段内，纵向受拉钢筋搭接接头面积百分率应符合设计要求和现行有关标准的规定观察和钢尺检查5箍筋配置在梁、柱类构件的76、纵向受力钢筋搭接长度范围内，应按设计要求配置箍筋。当设计无具体要求时，应符合现行有关标准规定观察和钢尺检查6钢筋间距偏差20mm钢尺检查7钢筋排距偏差10mm钢尺检查8钢筋保护层偏差5mm钢尺检查和检查保护层垫块9骨架外形尺寸偏差10mm钢尺检查10上部结构插筋中心位移不大于5mm，固定可靠mm钢尺、点数、手摇动检查9.1.11. 模板质量控制标准类别序号检 验 项 目质量标准单位检验方法主控项目1模板及其支架应根据工程结构形式、荷载大小、地基土类别、施工设备和材料供应等条件进行设计。应具有足够的承载力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重力、侧压力以及施工荷载对照模板设计文件和施工技术方77、案观察和手摇动检查2避免隔离剂沾污在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接搓处观察检查3预埋件、预留孔（洞）齐全、正确、牢固，预埋件制作应符合DL/T 5210.1-2005附录B规定观察试验报告4基础中心线与厂房轴线位移5mm经纬仪和钢尺检查一般项目1模板安装的一般要求（1）模板的接缝不应漏浆；在砼浇筑前，复合多层板应浇水湿润，但模板内不应有积水（2）模板与砼的接触面应干净并涂刷隔离剂，但不得影响结构性能的隔离剂（3）浇筑砼前，模板内的杂物应清理干净观察检查2截面尺寸偏差10mm钢尺检查3模板表面平整度3mm2m靠尺和楔形塞尺检查4模板拼缝高低差2mm2m靠尺和楔形塞尺检查5模板与中心线距78、离偏差5mmmm6预埋件中心线位置3mmmm7预埋件水平高差3mmmm8全高垂直度10mm用2m拖线板检查9.1.12. 混凝土质量控制标准类别序号检 验 项 目质量标准单位检验方法主控项目1外观质量不应有严重缺陷。对已经出现的严重缺陷，应由施工单位提出技术处理方案，并经监理（建设）、设计单位认可后进行处理，对经处理的部位，应重新检查验收观察，检查技术处理方案2尺寸偏差不应有影响结构性能和使用功能的尺寸偏差。对超过尺寸允许偏差且影响结构性能和安装、使用功能的部位，应由施工单位提出技术处理方案，并经监理（建设）、设计单位认可后进行处理。对经处理的部位，应重新检查验收量测，检查处理方案3大体积混凝79、土控温措施必须符合设计要求和现行有关标准的规定检查施工技术措施和测温记录一般项目1外观质量不宜有一般缺陷。对已经出现的一般缺陷，应由施工单位按技术处理方案进行处理，并重新检查验收观察，检查技术处理方案2表面平整度8mm2m靠尺和楔形塞尺检查3基础中心线位移10mm经纬仪、钢尺检查4表面标高偏差10mm水准仪检查5外形尺寸偏差20mm钢尺检查6预埋件、插筋中心线位移10mm钢尺检查7预埋件与混凝土面高低插5mm钢尺检查8全高垂直度10mm用2m拖线板检查9.2. 质量通病防治9.2.1. 模板工程主要质量通病的防治（1）. 轴线偏位的预防措施：A. 模板轴线放线后，由专人进行技术复核。B. 柱模80、板顶部和跟部均用钢筋焊接限位。C. 支模板时拉水平、竖向通线，并设竖向总垂直度控制线，以保证模板竖向、水平位置的准确。D. 浇捣砼时，要对称下料。（2）. 模板接缝不严的预防措施：A. 变形的模板及时进行修整。B. 支模时，垂直度必须找准。C. 模板必须采用槽钢或脚手管固定牢固，梁拉通线使其上口平直。9.2.2. 钢筋加工与安装质量通病的防治措施（1）. 表面锈蚀的预防措施：浮锈用麻袋布擦拭干净。（2）. 钢筋剪断尺寸不准的预防措施：调整固定刀片与冲切片间的水平间隙，对冲切片作往复水平动作的剪断机间隙以0.51mm为合适。（3）. 成型尺寸不准的预防措施：A. 加强钢筋配料管理工作，根据本单位81、设备情况和传统操作经验，预先确定各种形状钢筋下料长度调整值，配料时事先考虑周到；为了画线简单和操作可靠，要根据实际成型条件（弯曲B. 和相应的下料长度调整值、弯曲处的弯曲直径、扳距等），制定一套画线方法以及操作时搭C. 为了保证弯曲角度符合图纸要求，在设备和工具不能自行达到准确角度的情况下，可在成型案上画出角度准线或采取钉扒钉做标志的措施。（4）. 骨架外形尺寸不准的预防措施：绑扎时将多根钢筋端部对齐；防止钢筋绑扎偏斜或骨架扭曲。（5）. 露筋的预防措施：砂浆垫块垫得适量可靠；对于竖立钢筋，可采用埋有铁丝的垫块，绑在钢筋骨架外侧；同时，为使保护层厚度准确，需用铁丝将钢筋骨架拉向模板，挤牢垫块。82、（6）. 箍筋间距不一致的预防措施：根据构件配筋情况，预先算好箍筋实际分布间距并用粉笔做好记号，供绑扎钢筋骨架时作为依据。（7）. 绑扎接点松扣的预防措施：采用铁丝作为绑线。绑扎12mm以下钢筋宜用22扎丝；绑扎直径12以上钢筋宜用20扎丝。 9.2.3. 混凝土工程主要质量通病的防治（1）. 麻面的预防措施：A. 模板表面清理干净，不得粘有干硬水泥砂浆等杂物。B. 模板隔离剂选用色拉油。C. 混凝土应分层均匀振捣密实，严防漏振，每层混凝土振捣至排除气泡为止。D. 及时检查保护层的垫块厚度、数量、位置是否准确，发现问题及时修整。（2）. 砼裂缝的预防措施：A. 配制砼时，应严格控制水灰比和水泥83、用量，选择级配良好的石子。B. 控制拆模强度，拆模时，先将同条件试压块送至试验室试压满足拆模要求后进行拆模。C. 砼浇捣好之后，采取两次抹实压平方法，在砼收水前再在表面进行抹实压平工作。D. 收光工作结束后及时覆盖塑料薄膜及保温材料。9.2.4. 成品保护（1）. 在混凝土浇筑前，用薄膜对每一根竖向钢筋进行包裹，高度不小于500mm，以防止砼浇筑时污染柱钢筋。（2）. 拆除的模板、架杆、加固件应及时清理出作业面，严禁集中堆放在现浇板面上。柱、梁混凝土强度达到1.2Mpa前，不得在其上踩踏或安装模板及支架。9.2.5. 检验要求（1）. 试验项目目录 原材料试验项目：直螺纹套筒、钢筋、灌浆料半成84、品抽检项目：钢筋直螺纹接头、混凝土（2）. 见证点（W点）停工待检点（H点）目录W点：定位及高程控制、模板；H点：钢筋；S点：混凝土施工10 质量记录10.1. 施工技术记录；10.2. 质量检验评定记录；10.3. 缺陷处理记录；10.4. 设计变更、设计修改记录；10.5. 工程照片、工程录象记录；10.6. 工程资料收集（重要文件、工程联系单、制造厂的产品质保文件、到货检验文件）。11 采用的新技术、新材料、新工艺无12 安全文明施工、环境保护、职业健康安全12.1. 安全管理12.2.1. 起重作业安全管理(1). 准备现场使用的起重机械，其生产厂家必须是国家主管部门指定并核发合格证（85、进口许可证）的专业制造厂，其安全、防护装置必须齐全、完备，有产品合格证和安全使用、维护、保养说明书。(2). 设计、制造、改制、维修、安装、拆除起重机械（包括临时、小型起重机械）时，需取得国家授权的部门颁发的许可证。(3). 按照国家标准规定对起重机械进行安全检查，包括每天作业前检查、经常性安全检查（每月至少一次）和定期安全检查（每年至少一次）。对在检查中发现问题的起重设备，必须进行检修处理，并保存检查档案。(4). 起重机具的使用、拆除和移动应符合使用说明书及操作规程的规定。(5). 起重指挥人员、司索人员（起重工）和起重机械操作人员属于特种作业人员，必须经过专业学习并接受安全技术培训，考核86、合格后，方可从事指挥和操作，严禁无证操作。(6). 禁止使用起重机械移送人员。在必须使用固定后的吊篮等进行施工作业的情况下，应在作业前制定详细可靠的施工方案和安全保护措施。(7). 进行起重作业前应组织检查。A. 班级自检：检查吊钩、钢丝绳、环形链、滑轮组、卷筒、减速器等易损零部件的安全技术状况；检查电气装置、液压装置、离合器、制动器、限位器、防碰撞装置、警报器等操纵装置和安全装置是否符合使用安全技术条件，并进行无负荷运载试验；检查地面附着物情况、起重机械与地面的固定或垫木的设置情况，划定不准闲人进入的危险区域并派人看护；检查确认起重机械作业时或在作业点静置时各部位活动空间范围内没有在用的电线87、电缆和其他障碍物；检查吊具与吊索是否选择适当及其质量是否符合安全技术要求。B. 项目公司复检：吊装准备工作完成后，在自查整改的基础上，进行复检。(8). 在起重作业时必须明确指挥人员，指挥人员应佩戴鲜明的标志或特殊颜色的安全帽。(9). 起重作业中，起重指挥应严格执行吊装方案，发现问题应及时与方案编制人协商解决。起重指挥人员应遵守以下规定：A. 必须按规定的指挥信号进行指挥； B. 及时纠正对吊索和吊具的错误选择；C. 正式起吊前应进行试吊，试吊中检查全部机具、地锚受力情况，发现问题应先将工件放回地面，故障排除后重新试吊，确认一切正常，方可正式吊装；D. 吊装过程中，任何岗位出现故障，必须立88、即向指挥者报告，没有指挥令，任何人不得擅自离开岗位；E. 指挥吊运、下放吊钩或吊物时，应确保下部人员、设备的安全。重物就位前，不许解开吊装索具；F. 对可能出现的事故，应及时采取必要的防范措施。(10). 起重作业中，起重机司机（起重操作人员）应遵守以下规定：必须按指挥人员（中间指挥人员）所发出的指挥信号进行操作，对紧急停车信号，不论由何人发出，均应立即执行；A. 当起重臂、吊钩或吊物下面有人，吊物上有人或浮置物时不得进行起重操作；B. 严禁使用起重机或其它起重机械起吊超载或重量不清的物品和埋置物体；C. 在制动器、安全装置失灵、吊钩螺母防松装置损坏、钢丝绳损伤达到报废标准等情况下禁止起重操作89、。D. 吊物捆绑、吊挂不牢或不平衡而可能滑动、吊物棱角处与钢丝绳之间未加衬垫时不得进行起重操作；E. 无法看清场地、吊物情况和指挥信号时不得进行起重操作；F. 起重机械及其臂架、吊具、辅具、钢丝绳、缆风绳和吊物不应靠近高低压输电线路，必须在输电线路近旁作业时，必须按规定保持足够的安全距离，不能满足时，应停电后再进行起重作业；G. 在停工或休息时，不得将吊物、吊笼、吊具和吊索悬吊在空中；H. 在起重机械工作时，不得对起重机械进行检查和维修，不得在有载荷的情况下调整起升、变幅机构的制动器；I. 下放吊物时，严禁自由下落（溜），不得利用极限位置限制器停车；J. 遇6级及以上大风或大雪、大雨、大雾等恶90、劣天气时，不得从事露天起重作业。(11). 起重作业中，司索人员（起重工）应遵守以下规定：A. 听从指挥人员的指挥，并及时报告险情；B. 根据重物的具体情况选择合适的吊具与吊索；不准用吊钩直接缠绕重物，不得将不同种类或不同规格的吊索、吊具混在一起使用；吊具承载不得超过额定起重量，吊索不得超过安全负荷，起升吊物，应检查其连接点是否牢固、可靠；C. 吊物捆绑必须牢靠，吊点和吊物的重心应在同一垂直线。捆绑余下的绳头，应紧绕在吊钩或吊物之上；多人绑挂时，应由一人负责指挥；D. 禁止随吊物起吊或在吊钩、吊物下停留；因特殊情况进入悬吊物下方时，必须事先与指挥人员和起重机司机（起重操作人员）联系，并设置支撑91、装置，不得停留在起重机运行轨道上；E. 吊挂重物时，起吊绳、链所经过的棱角处应加衬垫；吊运零散的物件时，必须使用专门的吊篮、吊斗等器具；F. 不得绑挂、起吊不明重量、与其他重物相连、埋在地下或与地面和其他物体冻结在一起的重物；G. 人员与吊物应保持一定的安全距离，放置吊物就位时，应用拉绳或撑竿、钩子辅助就位。(12). 本规定未尽事宜，按国家有关规定执行。12.2.2. 新入场人员上岗前必须经过三级安全教育培训，考试合格方可上岗。特殊作业人员必须持证上岗。12.2.3. 进入施工现场的人员必须正确佩戴安全帽和防护用品。12.2.4. 施工人员必须经过相关部门体检合格后方可进场施工，严禁使用老弱92、病残或未满18周岁的童工。12.2.5. 开好每天的站班会，做到“三交三查”，责任落实到人。12.2.6. 所有作业人员应服从安全部门的统一安全管理，特殊工种作业人员应持证上岗，严禁无证人员违规作业。12.2.7. 施工前进行安全技术交底,作业项目危害和环境因素辨识要清楚、彻底，安全技术交底要有针对性，参加交底人员必须在安全技术交底卡签字页上签字。12.2.8. 施工用电应由二人以上专业电工（国家安监部门的证件）接线、检查、维修，必须有绝缘手套等防护措施，尤其雨天和潮湿处更应作好防护工作；夜间施工应有足够的照明，设置专用灯架。12.2.9. 施工用电应符合甲方规定采用三相五芯电源线。12.2.93、10. 高处作业的人身防护，应使用防护栏杆、安全带等。12.2.11. 危险作业区域的防护。应使用安全围栏或临时使用安全警戒带带；危险作业区域的警示，应有安全标志，高风险作业并安排监护人全程监护。12.2.12. 消防措施，应使用消防器材及消防水桶, 消防器材采用干粉灭火器,配置足够数量，并有专门人员定期检查。12.2.13. 施工区域要有安全通道，通道的脚手管应和基础加固的脚手管分开，通道上满铺脚手板，设置挡脚板，用12号铁丝绑扎牢固，防护栏杆刷红白油漆。12.2.14. 钢筋、木工、砼及其它施工机械操作人员必须严格按操作规程进行操作，不得违章操作。12.2.15. 夜间施工要有足够的照明，94、照明灯具、线严禁直接搭设在钢筋、脚手架上。12.2.16. 混凝土浇筑作业中，振捣器操作人员均要穿绝缘鞋、带绝缘手套，以防触电。12.2.17. 混凝土浇筑完毕后，剩余混凝土不得随意乱倒，可协调到指定的地方处理。12.2.18. 扣件、钢管、安全网、等质量都必须符合行业标准，且生产厂家必须具备生产资质，资格证书、产品质量合格证必需由质量检验机构认定。钢管使用483.0，严禁以次充好，钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。12.2.19. 搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一刷红色油漆，剪力撑统一刷红白相95、间油漆。底排立杆、扫地杆均刷红白相间油漆。12.2.20. 脚手架搭架人员必须按国家规定做到持证上岗，搭架方必须按规定对搭架材料进行点检，搭架方现场负责人必须每天对施工人员进行班前安全交底。12.2.21. 脚手架搭设必须严格按照相关规范及施工方案要求搭设，搭设完成验收合格后方可挂牌使用。没有挂牌的脚手架，任何部门或个人不得安排人员登架（除抢险外），按有关规定处理。12.2.22. 搭设过程中的架子，每搭设一个施工层高度必须经技术、安监人员检查验收合格后方可上人使用，架子未经检查验收，除架子工外，严禁其他人攀登，验收合格的架子任何人不得擅自拆卸。 12.2.23. 脚手架通道必须绑1200mm96、高的双道防护栏杆和200mm高的挡脚板。12.2.24. 走道板铺设要满铺、铺平、铺稳，不得有探头。12.2.25. 架子上不准有任何活动材料：如扣件、活动钢管、小钢模一旦发现应及时清除。12.2.26. 外排架2米相对高度以上挂设安全立网，运转层及中间夹层有空洞处在施工过程中挂水平安全网。12.2.27. 六级以上大风和大雨天气不得进行脚手架作业，大风大雨后必须对脚手架、施工层脚手板进行检查，发现隐患要及时清除后方准上架作业。 12.2.28. 脚手架的基础必须经过硬化处理满足承载力要求。 12.2.29. 定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，确保施工安全。12.2.397、0. 在脚手架使用期间，严禁任意拆除下列杆件：主节点处的纵、横向水平杆，纵横扫地杆。连墙杆、支撑、栏杆、踢脚杆，如要拆除上述任一杆件均应采用安全措施，并报主管部门批准。 12.2.31. 严禁任意在脚手架基础及其邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准。 12.2.32. 有脚手架上进行电、气焊时，必须有防火措施和专人看守。12.2.33. 平台安装由架子工持证人员负责安装，安装各操作人员必须戴好安全帽，扣好帽带，系好安全带，起吊和就位时与塔吊配合须一致。并有专人指挥。12.2.34. 脚手架上禁止集中荷载，架管、模板、钢筋等应分散摆放且不得超过脚手架承重荷载。12.2.35.98、 拆架前先拉好警戒旗和挂好牌子，没有脚手架负责人，没有安全员在场，脚手架不准拆除。12.2.36. 应急措施:发现火情，必须正确选用消防器材，全力组织扑救，并视火情大小向公司或直接拨打119火警电话，抢救被围人员和救护伤员；发现人员触电，必须立即切短电源，救护伤员，组织人立即进行人工呼吸及外伤处理，并立即向就近的医院进行抢救或直接向120急救中心求救。发生高处坠落事故，应立即组织人员救护，根据受伤程度，如发现外伤出血，应采取绷带止血；如出现四肢骨折，应采取夹板、绷带固定，一般不宜大幅度翻动和搬运。12.2.37. 未尽事宜执行现场安全管理规定。12.2.38. 安全风险分析及防治措施序号作业活99、动危险因素可能导致的事故采取措施1施工用电配电盘内漏电保护器失灵、设备防护套不全、导体裸露、接地、接零有缺陷触电、人员伤亡由专业电工操作2机械作业设备漏电、违反操作规程触电、物、屑伤人各施工加工机械电源必须装置漏电保护器且要良好3钢筋绑扎安全设施不完善、违章操作落物伤人、高空坠物搭设严密的操作平台，安全网和安全护栏4模板支设安全设施不完善、违章操作，未按设计要求支设落物伤人、高空坠物，模板倾覆搭设严密的操作平台，安全网和安全护栏，按设计要求支设模板5混凝土泵送泵管脱落、违章操作、泵车支座不稳泵车倾倒、飞物伤人由专业技工接、拆泵管，操作人员持证上岗，泵车支于可靠地基上，在支腿下垫枕木。6焊接作业100、未使用防护用品，氧、乙炔摆放不符合要求，漏气；未严格执行安规。电弧灼伤，火灾，爆炸。作业人员持证上岗，严格按规程操作。12.2.39. 环境因素分析序号作业活动环境因素环境影响类别标识采取措施 1机械设备作业噪音、尾气排放、粉尘噪音、大气污染三级三类静鸣喇叭，机械性能保持稳定，控制车速2机械设备废水、废油排放污染水体、土壤二级三类废油集中存放，废水排放在指定废水池 3砼浇筑剩余砼倒撒污染环境三级三类将剩余砼协调至其他地方浇筑，合理利用重大环境因素 一般环境因素12.2. 文明施工12.3.1. 加强职工教育,树立良好的企业形象。 12.3.2. 施工平面布置合理,并加强管理。 12.3.3. 101、划分卫生、防火责任区,做到有奖有罚。 12.3.4. 施工作业中必须保证临时堆放材料合理,作业完必须保证工完、料尽、场地清。 12.3.5. 围栏统一布置,标高一致。均匀涂刷红白相间油漆。 12.3.6. 夜间行车时,禁止鸣笛,影响其他人的正常休息。 12.3.7. 机械设备、物料堆放整齐、有序。12.3.8. 由于晴天干燥灰尘比较大车辆在办公区和施工区行驶时要减速慢性防止扬起的灰尘影响其他施工人员的正常办公和施工。 12.3. 成品保护措施12.4.1. 土建专业与安装专业施工经验，做好安装工程的预埋工作，确保预埋位置准确。12.4.2. 砌筑完成或抹灰结束后，禁止在墙上打洞、凿槽。12.4102、.3. 地面工程完成后，在其上运输设备或材料，应垫好木板，严禁在完成的地坪上拌合砂浆。12.4.4. 中断安装时，各专业需将留下的设备口、管口等用木塞、铁皮或塑料布包扎好，以免堵塞。12.4.5. 施工完的设备、管道、桥架等，严禁踩踏或做脚手架支撑。12.4.6. 管道吹扫、通水时，应分系统进行，以防跑水污染墙面、吊顶。12.4.7. 搬运物件应注意对墙体边角、门框的保护，上下楼梯踏步的边角要注意保护。12.4.8. 各专业单位应加强教育，对其施工的部位进行详细交底。12.4.9. 重要设备、贵重器具安装好后，派专人看管，加强保卫工作。12.4.10. 对建筑的预留洞口要采取临时性四边封围，封103、盖措施，防止雨水、施工用水顺洞口乱流，同时对地下室、电梯井地坑等要建立施工期间的排水措施，确保各类设备不受水的影响和损害。12.4.11. 建立动火申报制度，特别要严密预防电焊火花烧损各项成品。12.4.12. 施工过程中应对定位桩、水准点加以保护不得碰撞并应定期复测和检查标准桩点位置是否准确。 12.4.13. 成型钢筋运至现场应在指定地点用垫木地垅垫起堆放整齐防止钢筋和构件变形、锈蚀、油污。 12.4.14. 钢筋绑扎成型的成品质量保护 钢筋按图绑扎成型完工后，应将多余钢筋，扎丝及垃圾清理干净，钢筋及预埋等焊接不能有咬口，烧伤钢筋。木工支模及安装预埋、砼浇筑时，不得随意弯曲、拆除钢筋，柱、104、梁、板绑扎成型后，在钢筋上后续工种、施工作业人员不能任意踩踏或重物堆置，以免钢筋骨架变形。模板隔离剂不得污染钢筋，如发现污染应及时清洗干净。 12.4.15. 模板保护 模板支模成活后及时将全部多余材料及垃圾清理干净。安装预留、预埋应在支模时配合进行，不得任意拆除模板及重锤敲打模板、支撑，以免影响质量。模板侧模不得靠钢筋等重量物，以免倾斜、偏位，影响。12.4.16. 砼成品保护 砼浇筑完成应将散落在模板上的砼清理干净，并按方案要求进行覆盖保护。雨期施工砼成品，应按雨期要求进行覆盖保护。砼终凝前，不得上人作业，应按规定确保养护时间。砼面上应按作业程序分批进场施工作业材料，分散均匀尽量轻放，不得105、集中超堆放。 12.4.17. 砌体成品质量保护 需要预留预埋的管道铁件、门窗框应同砌体有机配合，做好预留预埋工作。砌体完成后按标准要求进行养护。雨期施工按要求进行覆盖保护，保证砌体成品质量。不得随意开槽打洞，重物重锤击撞。 12.4.18. 其它产品保护 进行油漆工程时，油漆应用桶装放置，施工操作时，应作好防污染覆盖措施，防止污染。不得重锤击打砼面不得随意开槽打洞。 12.4.19. 危险源清单及防范措施序号危险源类别危险源名称防范措施1意外坠落深基坑边无安全护栏、施工现场无安全通道设置安全护栏和安全通道脚手架搭设不合格脚手架搭设经验收合格后方可使用走道、斜道、承台等处无防护栏杆通道、斜道、106、承台设防护栏杆，经验收合格后使用擅自拆除挪用安全装置和设施安全装置及设施严禁私自拆除挪用，若施工需要，须征求原搭设单位同意，施工结束按原样恢复。高处邻边双手施压使用撬杠拆除模板加设水平护栏，挂牢安全带高处作业时靠坐防护栏杆不得靠坐在栏杆上高处作业时用复合多层板作跳板不得用复合多层板作跳板脚手板的搭接长度小于20满足搭接长度脚手板未铺满，未铺设平稳及有探头板、未绑牢固铺满、铺平脚手板，并用铁丝扎牢脚手架未设支杆及剪刀撑脚手架的两端、转角处以及每隔6根7根立杆应设支杆及剪刀撑，支杆和剪刀撑与地面的夹角不得大于60，支杆埋入地下深度不得小于30cm脚手板承载超标脚手架的荷载不得超过270kg/m2，107、若荷载超过270kg/m2的脚手架或形式特殊的脚手架应进行设计，并经技术负责人批准后方可搭设在通道及扶梯处脚手架的横杆未抬高加固在通道及扶梯处脚手架的横杆不得阻碍通行，应抬高并加固在六级及六级以上大风或恶劣气候进行露天高处作业遇有六级及六级以上大风或恶劣气候应停止露天高处作业高处作业人员体检不合格凡参加高处作业的人员应进行体格检查，经医生诊断患有不宜从事高处作业病症的人员不得参加高处作业人员作业间隙休息行为不规范休息时不得坐在孔洞边缘，不得骑坐在栏杆上，不得躺在走道上。攀登串筒输通混凝土严禁攀登串筒输通混凝土2机械伤害机械、工器具转动部位防护罩不完善，机械失修、带病作业安全员及时检查并督促整改108、设置防护罩，并严格遵守中小型施工机械安全管理制度、机械维护规定、 施工机械认可办法，遵守安全操作规程，由机管员进行管理机械管理无序或指挥不当机械要有专人负责指挥，确保作业安全操作有飞溅物产生的机械未戴防护眼镜操作人员正确配带防护用品提着电线或转动部分移动电动工具移动电线及电动工具时要先行断电钢筋切断机断料时手与刀口距离小于15厘米操作人员保证手与刀口距离大于15厘米钢筋加工时，钢筋机械没有检验，机械外壳没有接地或接零保护钢筋加工前，要求所有机械进行检修、保养，要求各种机械的外壳必须进行接地或接零保护钢筋加工和切断钢筋时，作业人员站立的方向不对或作业人员精力不集中钢筋的切断和弯曲作业时，作业人员109、要站在钢筋运动的反向一侧，且要精力集中在钢筋运输过程中，相互没有做好互相保护或没有注意其他人员在搬运钢筋要有专人指挥，按绑扎顺序进行，作业人员相互照应，以防碰伤他人或被他人碰伤未消除压力拆卸砼泵管待泵停止工作，没有压力情况下再行拆卸砼泵管3起重伤害使用的钢丝绳卸扣不合格要清楚设备的重量，选择合适的钢丝绳和卸扣，严禁使用不合格的钢丝绳吊耳的选取和焊接不合格吊耳、加固等应有合格焊工施焊，焊接要牢固。吊钩、耳板要有足够的安全系数钢丝绳与物体的棱角接触处未加包垫保护棱角处垫以半园管、木板等起吊物未绑牢，偏拉斜吊，吊物未固定时松钩。起吊物绑挂牢固；吊钩悬挂点应在吊物重心的垂直线上，吊钩钢丝绳应保持垂直；110、落钩时应防止由于吊物局部着地而引起吊绳偏斜；吊物未固定时严禁松钩起重、操作人员无证作业；指挥信号不明确而盲目操作检查作业人员证件；作业前操作人员和起重指挥人员对起重信号进行沟通，在指挥信号不明确的情况下，操作人员严禁盲目操作对吊起的重物进行加工时，未采取可靠的支承措施采取可靠的支承措施垂直运输时物料超高严禁超高垂直运输物料垂直运输时物料超重起重机械不得超负荷起吊，如必须超负荷时，应经计算，采取有效安全措施，并经项目总工程师批准后方可进行照明不足时，进行起重工作有充足的照明4物体打击模板拆除时落物伤人拆除时划出警戒线或挂警示标志，设专人监护；拆除模板要随拆随运不得抛掷，所有木楔、扣件应随时用带子111、装好未自上而下拆除脚手架合理安排脚手架拆除顺序脚手板未满铺，有空隙和探头板脚手板按规定铺面，绑扎牢靠进入现场不正确佩带安全帽安全帽要戴正、帽带要系紧；严禁将安全帽挪做他用。使用砂轮机时未站在侧面使用砂轮机时应站在侧面切割的小型工件、边角料、焊条头、磨光片等未固定或清理边角料应放置在安全可靠处，及时清理；焊接的焊条头及时回收放于回收筒中；一些小型工件临时搁放，应用铁丝绑牢或进行点焊加固垂直交叉作业无隔离设施或防护设施随意拆除垂直交叉作业尽量错开；无法错开时层间必须搭设严密、牢固的防护隔离设施，验收合格后使用，严禁任意拆除；必须拆除时，应征得原搭设单位的同意，并采取临时安全施工措施，作业完毕后立即112、恢复原状并经原搭设单位验收5触电使用电源线破损的便携式卷线盘、机械及电动工具检查保护地线或保护零线连接是否正确、牢固；检查电缆或软线是否完好；电动工具需经检验合格电动工具未经过漏电保护装置或漏电保护装置不合格电动工具必须做到“一机、一闸、一保护”，装设漏电保护器，漏电保护器的额定漏电动作电流30mA，动作时间0.1s使用的照明灯不规范照明灯悬挂高度低于2.5米且设保护罩，不得任意移动在混凝土浇筑操作振捣器人员没有戴绝缘手套、穿绝缘鞋操作振捣器人员必须佩带绝缘手套、穿绝缘鞋。现场所用的电源没有设置二级漏电保护现场所有电源盘、柜均采用二级漏电保护非电工拆装用电设备电工持证上岗接地不正确同一系统中的113、电气设备应接地一致，不准一部分接地一部分接零。禁止用易燃易爆气体或液体管道作为接地装置6火灾电火焊作业场所易燃物品未清理干净或未可靠隔离在焊接、切割地点周围5m的范围内，应清除易燃、易爆物品；无法清除时，采取铺设石棉布等可靠的隔离或防护措施；作业结束后，清理场地、清除焊件余热、切断电源，仔细检查确认无起火危险方可离开切割木料的锯末未及时清理干净及时清理，并在该区域禁止吸烟油污清理后废料随意放置油污清理后废料不得随意放置，应及时清理干净电源线路老化、破损定时检修电源线路，及时修补老化、破损线路消防器材不符合要求消防器材经检验合格后方可使用，并定期检查更换灭火药剂7灼烫焊工进行焊接、切割施工时不正114、确使用劳动防护用品焊工应衣着整齐，穿绝缘鞋；按要求使用劳动防护用品，清理焊缝时带好防护镜8爆炸乙炔气瓶出口无回火防止器乙炔瓶出口装设回火防止器气瓶无防震圈，氧乙炔气瓶间中不足设防震圈，两瓶间距保持5米以上气瓶接触带电物体或沾染油脂气瓶禁止接触带电物体或沾染油脂使用的氧乙炔气瓶无防落物和防倾倒措施氧乙炔气瓶使用时要固定牢靠气瓶与明火距离小于10米严禁气瓶10米范围内有明火产生，如必须时要采取隔离措施9车辆伤害驾驶员违章驾驶持证上岗，加强教育和安规考核车辆带故障行驶车辆定期检查，严禁车辆带病作业施工车辆超速行驶施工现场内设限速标志设置限速坎，车辆限速行驶车辆运输时货物重心偏移运输车辆货物堆放时要保115、证重心不要偏移车辆在恶劣天气行驶恶劣天气车辆行驶时要控制车速10坍塌基坑上部有震动的机械设备，引起的土方坍塌基础边缘及上部不允许有机械设备作业，边坡支护、坑中坑挡土墙支护等结构位移、沉降监测、预警及应急处理要落实，以防引起土方坍塌，若有则应采用护坡等防范措施脚手架倒塌搭设的脚手架要经过验算，脚手架施工人员应经过培训考试合格；无生根的脚手架应设置扫地杆及斜支撑，立杆每隔67根应设剪刀撑；严禁凭借脚手架起吊物件；直接坐在土层上的脚手架应设排水沟并在立杆下设垫木模板倒塌支撑结构要牢固，支撑必须无腐朽扭裂，钢管支撑每根支柱荷载不得大于2T；不得在未浇筑的模板结构上堆放重物钢筋倒塌大型基础钢筋支撑应经计116、算确定,经批准后才可实施，钢筋支撑（马蹬）制作质量需验收后才可使用；钢筋网与骨架未固定进严禁人员上下。在钢筋网上行走应铺设走道。11其它伤害酒后进入施工现场站班会检查，严禁酒后进入现场雨季进行露天高处作业，作业区域湿滑；及时清除脚手架、跳板和走道上的积水，并采取防滑措施人员休息行为不规范休息时不得坐在平台、孔洞边缘，不得骑坐在栏杆上，不得躺在走道上或安全网内休息雨季未做好防风、防雨、防火等工作雨季前应做好防风、防雨、防火等准备工作，现场排水系统应整修通畅，必要时应筑防汛堤在光线不足及夜间工作的场所无足够的照明在光线不足及夜间工作的场所应设置足够的照明设施穿拖鞋、凉鞋、高跟鞋或带钉的鞋，着装不合117、要求进入现场的人员严禁穿拖鞋、凉鞋、高跟鞋或带钉的鞋，着装整洁干练12.4.20. 危险性作业项目序号危险作业项目防护措施1钢筋骨架骨架必须牢固并经过验收2脚手架脚手架必须牢固，按规范搭设3模板模板支撑必须经过验收4起重严禁无证人员进行起重作业12.4. 环境保护12.4.21. 环境目标 （1）. 根据我公司环境管理方针，在本工程的施工中，在抓质量、进度、安全施工的同时，搞好本工程施工中的环境保护工作，使环境保护各项指标符合相关标准和规定。 （2）. 环境保护具体指标如下： A. 施工现场噪声达到GB12523-2011建筑施工现场场界噪声限值规定的标准。 B. 施工现场粉尘排放达到GB16118、297-1996大气污染物综合排放标准规定的标准。 C. 固体废物分类堆放。 12.4.22. 环境保护管理措施 建筑工程施工中存在的主要影响环境的因素有，噪声污染、废水污染、粉尘污染、以及施工中所产生的固体垃圾对环境造成的污染等方面。同时结合本工程的实际情况，在本工程的施工中，我们拟从以下几个方面入手，作好环境保护工作。 （1）. 建立培训协调机制 A. 组织员工认真学习国家颁布的环境保护法及有关的环保的法规制度，在本工程施工过程中，严格按照我公司环境管理程序进行施工，严格控制各种环境因素对周边环境造成的不利影响。 B. 环保工作关键在于提高人员的环保意识，所以在本工程施工中，所有员工上岗前119、均进行环境保护知识的教育和学习，经考核合格后方可进场施工，全体员工树立“环境保护、人人有责”的环保意识，从根本上保证环保工作顺利实施。 C. 项目部成立环境管理工作小组，建立从组织实施检查记录整改的环保工作保证体系。 （2）. 减少、降低噪声污染措施 贯彻执行国家、政府有关部门关于加强施工现场及噪声扰民管理的有关规定，特别做到：A. 人为的噪声控制措施，尽量减少人为的大声喧哗，增强全体施工人员防噪音扰民的自觉意识。 B. 合理安排布置加工机械的位置，使其尽量远离生活区，尽量降低噪声对周围环境的不利影响。 C. 施工现场的强噪音机械如，搅拌机、电锯、电刨、砂轮机等，在施工现场搭设封闭的机械棚，降120、低噪声影响或尽量安排在白天施工，不致影响临近居民的休息时间。 D. 加强技术装备投入，采用先进的施工设备，降低机械噪声，如砼振捣采用机械厂产低噪音振动棒等先进工具，减少噪音扰民。 E. 如必须进行连续施工时，应在施工前公布连续施工的时间，并向工程周围的居民做好解释工作。（3）. 减少粉尘污染的措施 A. 对现场细粒材料运输、装卸，垃圾清运，施工现场拆除清理等工作，采取遮盖避尘、撒水降尘等措施。B. 现场水泥采用专门库房内存放，卸运时搭设防尘棚等有效措施，减少扬尘。 C. 现场道路进行硬化，并随时洒水，防止道路扬尘，现场道路出入口设清洗槽，减少车辆带尘。 D. 严禁违章明火作业，必须经过审批后方121、可动火，要控制烟尘排放量。 （4）. 减少废水污染 A. 现场设置隔油池、沉淀池。使现场生产用水经过处理后排放。 B. 现场洗车、生产等排水必须经过沉淀池。 C. 搅拌机的废水排放控制，施工现场搅拌作业时，在搅拌机前设置“沉淀池”。使排放的废水排入沉淀池，经沉淀后再行排放。 （5）. 减少固体垃圾污染措施 A. 加强技术管理，精打细算，准确提制材料需用计划，加强材料质量检查，采购高质量材料。B. 对固体垃圾进行分类管理，按其对环境影响的严重程度划分为无毒、无害固体废物，有毒、有害 固体废物。对区分的固体废物分别进行处理，无毒、无害固体废物可进行回填或运至业主指定地点或 交当地环卫部门进行处理，122、有毒、有害固体废物与环保部门联系，交由有关部门处理。 C. 废钢筋、铁钉、铁丝、纸张之类的送废品收购回收。 D. 落地灰等含砂较高的垃圾应及时过筛回用。 E. 无法再用的垃圾在指定的地点堆放，并及时运出工地。垃圾清运出场必须到批准的场所倾倒，不得乱倒乱卸。 F. 环境因素措施表序号环境因素类别环境因素名称防范措施5.5.固废模板加工时产生的木屑及边角料及时清运至指定地点，集中处理钢筋加工时产生的废料指定地点堆放，统一回收5.6.液废机械设备使用中产生的废弃油废油存放在指定的油盘或油筒中，对没滴油要经常擦试，油污棉纱头要进行回收。5.7.废气焚烧废弃物、机动车辆尾气、机动设备废气现场不准焚烧废弃123、物，机动车辆尾气排放符合国家排放标准。5.8.噪音施工机械使用时产生的噪音合理采用低噪声设备，高噪声设备使用时尽量安排在室内或采用三面封闭的方式进行处理，尽量降低夜间使用频率。13 强制性条文13.1. 混凝土结构工程施工质量验收规范(GB 50204-2015)4.1.1 模板及支架应根据工程结构形式、荷载大小、地基土类别、施工设备和材料供应等条件进行设计。模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混泥土的重量、侧压力以及施工荷载。4.1.3 模板及其支架拆除的顺序及安全措施应按施工技术方案进行。13.2. 建筑工程钢模板技术规程（JGJ74-2003）3.0.2 组成124、钢模板各系统之间的连接必须安全可靠3.0.4 钢模板的支撑系统应能保持钢模板竖向放置的安全可靠和在风荷载作用下的自身稳定性。地脚调整自稳角的需要；地脚调整装置应便于调整、转动灵活。6.5.2 钢模板的堆放应符合下列要求：钢模板在地面堆放时，应采取两块钢模板面对板面相对放置的方法，且应在钢模板中间留置不小于600mm的操作间距；当长时期堆放时，应将模板连接成整体。13.3. 混凝土结构工程施工质量验收规范（GB 50204-2015)5.1.1 当钢筋的品种、级别或规格许作变更时，应办理设计变更设计。5.2.1 钢筋进场时，应按现行国家标准钢筋混泥土用热轧带肋钢筋（GB 1499）等的规定抽取试125、件作礼力学性能检验，其质量必须符合有关标准的规定。5.2.2 对有抗震设防要求的框架结构，其纵向受力刚进的强度应满足设计要求；当设计无具体要求时，对一、二级抗震等级，检验所得的强度实测值应符合下列规定： 1钢筋的抗拉强度实测与屈服强度实测值的比值不应小于1.25；2 钢筋的屈服强度实测值与强度标准值的比值不应大于1.3。5.5.1 钢筋安装时，受力钢筋的品种、级别、规格、数量必须符合设计要求13.4. 钢筋焊接及验收规程（JGJ 18-2012）1.0.3 从事钢筋焊接施工的焊工必须持有焊工考试合格证，才能上岗操作。3.0.5 凡施焊的各种钢筋、钢板均有质量证明书；焊条、焊剂应有产品合格证。5126、.1.7 钢筋闪光对焊接头、电弧焊接头、电渣压力焊接头、气压焊接头拉伸试验结果均应符合下列要求： 1、3个热轧钢筋接头试件的抗拉强度均不得小于该牌号钢筋规定的抗拉强度；RRB400 钢筋接头试件的抗拉强度均不得小于570Nmm2。 2、至少应有2个试件断于焊接之外，并应呈延性断裂。当达到上述 2 项要求时，应评定该批接头为抗拉强度合格。当试验结果有 2 个试件抗拉强度小于钢筋规定的抗拉强度，或 3 个试件均在焊缝或热影响区发生脆性断裂时，则一次判定该批接头为不合格品。当试验结果又1个试件的抗拉强度小于规定值，或2个试件在焊缝或热影响区发生脆性断裂，其抗拉强度的1.10倍式，应进行复验。复验时，127、应再切取6个试件。复验结果。当仍 1个试件的抗拉强度小于规定值，或有3个试件断于焊缝或热影响区，呈脆性断裂。其抗拉强度小于钢筋规定抗拉强度的1.10倍时，应判定该批接头为不合格。 注： 当接头试件虽断于焊缝或热影响区。呈脆性断裂。但其抗拉强度大于或等于钢筋规定抗拉强度的1.10倍时，按断于焊缝或热影响区外，呈延性断裂同等对待。4.1.3 在工程开工正式焊接之前，参与该项施焊的焊工应进行现场条件下的焊接工艺试验，并经试验合格后，方可正式生产。试验结果应符合质量检验与验收时的要求。5.1.8 闪光对焊接头、气压焊接头进行弯曲试验时，应将受压面得金属毛刺和镦粗凸起部分消除，且应与钢筋的外表齐平。 弯128、曲试验可在万能试验机、手动或电动液压弯曲试验器上进行，焊缝应处于弯曲中心点，弯心直径和弯曲角应符合表 5.1.8的规定。13.5. 钢筋机械连接通用技术规程（JGJ 107-2012）3.0.5 级、级、级接的抗拉强度应符合表3.0.5的规定。6.0.5 对接头的每一验收批，必须在工程结构中随机截取 3 个接头等级进行评定。当 3 个接头试件的抗拉强度均符合表3.0.5中相等级的要求时，该验收评合格。如有1个试件的强度不符合要求，应再取6个试件进行复检，复检中如仍有1个试件的强度不符合要求，则该验收批评为不合格。13.6. 冷轧带肋钢筋工程施工强制性条文3.1.3冷轧带肋钢筋的强度标准值应有不129、小于95%的保证率。冷轧带肋钢筋的强度标准值系根据极限抗拉强度确定，用fstk或fptk表示。冷轧带肋钢筋的强度标准值fstk或fptk应按表3.1.3采用。采用。13.7. 混凝土结构工程施工质量验收规范（GB 502042015）7.2.1水泥进场时应对其品种、级别、包装或散装仓号、出厂日期等进行检查，并应对其强度、安定性及其他必要的性能指标进行复验，其质量必须符合现行国家标准硅酸盐水泥、普通硅酸盐水泥（GB175）等的规定。挡在施工中对水泥质量有怀疑或水泥出产超过三个月（快硬硅酸盐水泥超过一个月）时。应进行复验，并按复验结果使用。7.2.2混凝土中掺用外加剂的质量及应用技术应符合现行国家130、标准混凝土外加剂（GB 8076）、混凝土外加剂应用技术规范（GB 50119）等和有关环境保护的规定。现浇结构的外观质量不应有严重缺陷。对已经出现的严重缺陷，应由施工单位提出技术处理方案，并经监理（建设）单位认可后进行处理。对处理的部位，应重新检查验收。8.3.1现浇结构不应有影响结构性能和使用功能的尺寸偏差。混凝土设备基础不应有影响结构行能和设备安装的尺寸偏差。对超过尺寸允许偏差且影响结构性能和安装、使用功能的部位，应由施工单位提出技术处理方案，并经监理（建设）单位认可后进行处理。对处理的部位，应重新检查验收。7.4.1 混凝土的强度等级必须符合设计要求。用于检查结构构件混凝土强度的试件，131、应在混凝土的浇注地点随机抽取。取样与试件留置应符合下列规定：1、每拌制100盘且不超过100m3的同配合比的混凝土，取样不得少于一次。2、每工作班拌制的统一配合比的混凝土不足100盘时，取样不得少于一次。3、当以连续浇筑超过1000m3时，统一配合比的混凝土每200m3取样不得少于一次。4、每一楼层、同一配合比的混凝土取样不得少于一次；5、每次取样应至少留置一组标准养护试件，同条件养护试件的留置组数应根据实际需要确定。13.8. 普通混凝土用砂、石质量标准及检验方法标准（JGJ 522006）1.0.3 对长期处于潮湿环境的重要混凝土结构所用的砂、石英进行碱活性检验3.1.10 砂中氯离子含量132、应符合下列规定：1、对钢筋混凝土用砂，期氯离子含量不得大于0.02%（以干砂重的百分率计）。13.9. 混凝土外加剂应用积水规范（GB 501192003）2.1.2 严禁使用对人体产生危害、对环境产生污染的外加剂。7.2.2 亚硝酸盐、碳酸盐无机盐类的防冻剂眼睛用于预应力混凝土结构6.2.3 下列结构中眼睛采用含有绿眼配置的早强剂及早强减水剂：1、预应力混凝土结构；2、相对湿度大于80%环境中使用的结构、处于水位变化部位的结构、露天结构及经常受雨淋、受水冲刷的结构；3、大体积混凝土；4、直接接触酸、碱或其他侵蚀性介质的结构；5、经常处于温度为60以上结构，需经蒸养的钢筋混凝土预制构件；6、有133、装饰要求的混凝土，特别是要求色彩一致的或是表面有金属装饰的混凝土；7、薄壁混凝土结构，中级和重级工作制吊车的梁、屋架、落锤及锻锤混凝土基础等结构；8、使用冷拉钢筋或冷拔低碳钢丝的结构；9、骨料具有碱活性的混凝土结构。6.2.4 在下列混凝土结构中严禁采用含有强电解质无机盐类的早强剂及早强减水剂：1、与镀锌钢材或铝铁相接触部位的结构，以及有外露钢筋预埋铁件而无防护措施的结构；2、使用直流电源的结构以及距离直流电源100m以内的结构。14 附件14.1. 钢管落地脚手架计算书钢管落地脚手架计算书编制依据：扣件式钢管落地脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)、134、建筑地基基础设计规范(GB 50007-2011)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等编制。一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 25 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：横距Lb为 1.5m，纵距La为1m，大小横杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.20m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距3 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷135、载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；3.风荷载参数本工程地处浙江杭州市，基本风压0.4 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数s 为0.693；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1161；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.033；脚手板铺设总层数:13；5.地基参数地基土类型:岩石；地136、基承载力标准值(kPa):120.00；立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。 二、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.31.5/(2+1)=0.15 kN/m ；活荷载标准值: Q=21.5/(2+1)=1 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.033+1.20.15=0.22 kN137、/m；活荷载的设计值: q2=1.41=1.4 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.080.2212+0.101.412 =0.158 kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.100.2212-0.1171.412 =-0.186 kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的138、最大值进行强度验算： =Max(0.158106,0.186106)/4490=41.425 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 41.425 N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.15=0.183 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =1 kN/m； 最大挠度计算值为： = 0.6770.18310004/(1002.06105107800)+0.139、990110004/(1002.06105107800) = 0.502 mm；大横杆的最大挠度 0.502 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1000/150 mm与10 mm，满足要求！三、小横杆的计算根据JGJ130-2011第条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0331 = 0.033 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.31.51/(2+1)=0.150 kN；活荷载标准值：Q=21.51/(2+1) =1.000 140、kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.033+0.15)+1.4 1 = 1.62 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.0331.52/8 = 0.011 kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 1.621.5/3 = 0.81 kNm ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.821 kNm；最大应力计算值 = M / W = 0.821106/4490=182.899 N/mm2 141、；小横杆的最大弯曲应力=182.899 N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50.03315004/(3842.06105107800) = 0.099 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.033+0.15+1 = 1.183 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 11142、83.31500(315002-415002/9 ) /(722.06105107800) = 6.383 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.099+6.383 = 6.482 mm；小横杆的最大挠度为 6.482 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1500/150=10与10 mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢143、管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.03312/2=0.033 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0331.5/2=0.025 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.31.51/2=0.225 kN；活荷载标准值: Q = 21.51 /2 = 1.5 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.033+0.025+0.225)+1.41.5=2.44 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立144、杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1161kN/m NG1 = 0.1161+(1.002/2)0.033/1.8025.00 = 3.365kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.3131(1.5+0.2)/2 = 3.315 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3 = 0.15131/2 = 0.975 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0.005125145、 = 0.125 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 7.78 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 21.512/2 = 3 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.27.78+ 0.851.43= 12.906 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.27.78+1.43=13.536kN；六、钢丝绳卸荷计算（因此内容在规范以外，故仅供参考）: 钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算方法146、。在脚手架全高范围内卸荷3次；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以卸荷吊点分段计算。第1 次卸荷净高度为7m;第2 次卸荷净高度为1m;第3 次卸荷净高度为6m; 经过计算得到a1=arctg2.000/(1.500+0.200)=49.635度a2=arctg2.000/0.200=84.289度第1次卸荷处立杆轴向力为：P1 = P2 = 1.512.9067/25 =5.421 kN；kx为不均匀系数，取1.5 各吊点位置处内力计算为(kN)：T1 = P1/sina1 = 5.421/0.762 = 7.114 kNT2 = P2/sina2 = 5.421/0.995 = 5147、.448 kNG1 = P1/tana1 = 5.421/1.176 = 4.607 kNG2 = P2/tana2 = 5.421/10.000 = 0.542 kN其中T钢丝绳轴向拉力，G钢丝绳水平分力。卸荷钢丝绳的最大轴向拉力为Fg= T1 =7.114 kN。钢丝绳的容许拉力按照下式计算： Fg = aFg/K其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)， 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，取0.82； K - 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取 7.114kN，=0.82，K=10，得到：148、选择卸荷钢丝绳的最小直径为：d =(27.11410.000/0.820)0.5 = 13.2 mm。吊环强度计算公式为： = N / A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2； N - 吊环上承受的荷载等于Fg； A - 吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算,A=0.5d2；选择吊环的最小直径要为：d =（2Fg/f/）1/2 =（27.114103/50/3.142）1/2 = 9.5 mm。第1次卸荷钢丝绳最小直径为 13.2 mm，必须拉紧至 7.114 kN，吊环直径为 10.0 mm。根据各次卸荷高149、度得：第2次卸荷钢丝绳最小直径为 5.0 mm，必须拉紧至 1.016 kN，吊环直径为 6.0 mm。第3次卸荷钢丝绳最小直径为 12.2 mm，必须拉紧至 6.098 kN，吊环直径为 10.0 mm。七、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中0 -基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用0 = 0.4 kN/m2；z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74； s - 风荷载体型系数：取值为0.693；经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 0.40.150、740.693 = 0.144 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.14411.82/10 = 0.055 kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 12.90611/25 =5.679 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = 13.53611/25 =5.956kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-151、2011)表得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)表得：= 1.59 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.306 m；长细比: L0/i = 208 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.167立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时： = 5678.64/(0.167424)+55362.406/4490 = 92.528 N/mm2；立杆稳定152、性计算 = 92.528 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时： = 5955.84/(0.167424)=84.113 N/mm2；立杆稳定性计算 = 84.113 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！八、连墙件的稳定性计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.92，s0.693，00.4，Wk = 0.7zs0=0.7 0.920.6930.4 = 0.179 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 153、10.8 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 2.699 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 7.699 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 200/15.9的结果查表得到 =0.966，l为内排架距离墙的长度； A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.966154、4.2410-4205103 = 83.965 kN；Nl = 7.699 Nf = 83.965,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 7.699小于双扣件的抗滑力 12.8 kN，满足要求！连墙件扣件连接示意图九、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 120 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ；脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =28.393 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N155、 = 12.90611/25 =5.679 kN；基础底面面积 ：A = 0.2 m2 。p=28.393kPa fg=120 kPa 。地基承载力满足要求！14.2. 模板支撑体系（扣件式）计算书：模板支撑体系（扣件式）计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式156、钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。5.970米层400-700梁模板(扣件钢管架)计算书梁段:1KL2。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.40；梁截面高度 D(m)：0.70；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.90；梁支撑架搭设高度H(m)：5.70；梁两侧立杆间距(m)：1.00；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆排数：1；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：双扣件157、，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：16.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：3.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合158、面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：10000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底纵向支撑根数：2；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量：2；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：200mm，400mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.159、22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.700m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、16.800 kN/m2，取较小值16.800 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混160、凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 5022/6=33.33cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.516.80.9=9.072kN/m；振捣混凝土161、荷载设计值: q2= 1.40.530.9=1.89kN/m；计算跨度: l = (700-120)/(4-1)= 193.33mm；面板的最大弯矩 M= 0.19.072(700-120)/(4-1)2 + 0.1171.89(700-120)/(4-1)2= 4.22104Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.19.072(700-120)/(4-1)/1000+1.21.890(700-120)/(4-1)/1000=2.368 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 4.22104 / 3.33104=1.3N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f =162、 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =1.3N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 9.072N/mm； l-计算跨度: l = (700-120)/(4-1)=193.33mm； E-面板材质的弹性模量: E = 10000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50222/12=33.33cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6779.072(700-120)/(4-1)4/(100100003.33105) = 0.02163、6 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(700-120)/(4-1)/250 = 0.773mm；面板的最大挠度计算值 =0.026mm 小于面板的最大容许挠度值 =0.773mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 2.368/0.500= 4.736kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 151010/6 = 83.33cm3；I = 15101010/12 = 416.164、67cm4；E = 9000.00 N/mm2；计算简图剪力图(kN)弯矩图(kNm)变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.118 kNm，最大支座反力 R= 2.605 kN，最大变形 = 0.054 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.18105/8.33104 = 1.4 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 1.4 N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；次165、楞的最大挠度计算值 =0.054mm 小于次楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力2.605kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2；主楞计算简图主楞弯矩图(kNm)主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.278 kNm，最大支座反力 R= 4.298 kN，最大变形 = 0.192 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/W166、f经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 2.78105/8.99103 = 30.9 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =30.9N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.192 mm主楞的最大容许挠度值: = 200/400=0.5mm；主楞的最大挠度计算值 =0.192mm 小于主楞的最大容许挠度值 =0.5mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算167、。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4502020/6 = 3.00104mm3； I = 450202020/12 = 3.00105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.70+0.500.450.90=8.918kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)168、0.450.90=2.268kN/m；q=8.918+2.268=11.186kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=ql2/8 = 1/811.1864002=2.24105Nmm；RA=RB=0.5ql=0.511.1860.4=2.237kN =Mmax/W=2.24105/3.00104=7.5N/mm2；梁底模面板计算应力 =7.5 N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 5ql4/(384EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线169、荷载:q =q1/1.2=7.432kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =400.00mm； E-面板的弹性模量: E = 10000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =400.00/250 = 1.600mm；面板的最大挠度计算值: = 58.9184004/(384100003.00105)=0.991mm；面板的最大挠度计算值: =0.991mm小于面板的最大允许挠度值: =1.6mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用钢管。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土170、自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=2.237/0.45=4.972kN/m2.钢管的支撑力验算钢管计算简图钢管按照三跨连续梁计算。本算例中，钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=4.49cm3I=10.78cm4钢管强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.14.9720.452 = 0.101 kNm；最大应力 = M / W = 0.101106/4490 = 22.4 N/mm2；抗弯强度设计值 f =205 N/mm2；钢管的最大应力计算值 22.4 N/mm2小于钢管抗弯强度设计值 205 N/171、mm2,满足要求!钢管抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 2V/Afv其中最大剪力: V =0.69.5040.45 = 1.342 kN；钢管受剪应力计算值 =21.3421000/424.000 = 6.332 N/mm2；钢管抗剪强度设计值 = 120 N/mm2；钢管的受剪应力计算值 6.332 N/mm2小于钢管抗剪强度设计值 120 N/mm2,满足要求!钢管挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250钢管最大挠度计算值 = 0.6774.9724504 /(10020600010.78104)=0.062mm；钢管的最大允许挠度 =0.4501000/172、250=1.800 mm；钢管的最大挠度计算值 = 0.062 mm 小于钢管的最大允许挠度 =1.8 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=2.237kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P2=(1.000-0.400)/40.450(1.20.12024.000+1.42.000)+1.220.450(0.700-0.120)0.500=0.735kN简图(kNm)剪力图(kN)弯矩图(kNm)变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N3=0.618 kN；N2=4.709 kN；最大弯矩 Mmax=0.285 kNm；173、最大挠度计算值 Vmax=0.129 mm；最大应力 =0.285106/4490=63.6 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 63.6 N/mm2小于支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑钢管的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=4.49 cm3；I=10.78 cm4；E= 206000 N/mm2；1.梁两侧支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.618 kN支撑钢管计算简图支撑钢管计算剪力图174、(kN)支撑钢管计算弯矩图(kNm)支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.097 kNm ；最大变形 max = 0.235 mm ；最大支座力 Rmax = 1.329 kN ；最大应力 =M/W= 0.097106 /(4.49103 )=21.7 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 21.7 N/mm2小于支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.235mm小于900/150与10 mm,满足要求!2.梁底支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=175、 4.709 kN支撑钢管计算简图支撑钢管计算剪力图(kN)支撑钢管计算弯矩图(kNm)支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.742 kNm ；最大变形 max = 1.787 mm ；最大支座力 Rmax = 5.415 kN ；最大应力 =M/W= 0.742106 /(4.49103 )=165.2 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 165.2 N/mm2小于支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=1.787mm小于900/150与10 mm,满足要求!八、扣件抗滑移的计算按照176、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值12.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=5.415 kN；R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 177、N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =4.709 kN ；纵向钢管的最大支座反力： N2 =5.415 kN ；脚手架钢管的自重： N3 = 1.20.1295.7=0.883 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N4=1.2(0.90/2+(1.00-0.40)/4)0.900.50+(0.90/2+(1.00-0.40)/4)0.900.120(1.50+24.00)=2.307 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N5=1.4(2.000+2.000)0.900/2+(1.000-0.400)/40.900=3.024 kN；N =N1+N178、2+N3+N4+N5=4.709+5.415+0.883+2.307+3.024=16.339 kN；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max179、1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值；=16338.506/(0.205424) = 188 N/mm2；钢管立杆稳定性计算=188 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值f=205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最180、大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =4.709 kN ；纵向钢管的最大支座反力：N2 =5.415 kN ；脚手架钢管的自重： N3 = 1.20.129(5.7-0.7)=0.883 kN；N =N1+N2+N3 =4.709+5.415+0.775=10.899 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力181、计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压182、立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值；=10899.182/(0.205424) = 125.4 N/mm2；钢管立杆稳定性计算=125.4N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值f=205N/mm2，满足要求！考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.006(1.5+0.12) = 1.996 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.7按照表2取值1.006 ；lo/i = 1995.803 / 15.9 = 126 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定183、系数= 0.417 ；钢管立杆的最大应力计算值；= 16338.506/(0.417424) = 61.6 N/mm2；钢管立杆稳定性计算=61.6N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值f=205N/mm2,满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。以上表参照杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全十、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p fg地基承载力设计值:fg = fgkkc = 3000.4=120 kPa；其中，地基承载力标准值：fgk= 300 kPa ；脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.4 ；立杆基础底面的平均压力184、：p = N/A =16.339/0.25=65.354 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N = 16.339 kN；基础底面面积：A = 0.25 m2。p=65.354 fg=120 kPa 。地基承载力满足要求！11.47米层600-1200梁模板(扣件钢管架)计算书梁段:2KL1。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.60；梁截面高度 D(m)：1.20；混凝土板厚度(mm)：400.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：185、1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：5.50；梁两侧立杆间距(m)：0.80；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆排数：2；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木186、材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：100.0；梁底方木截面高度h(mm)：50.0；梁底纵向支撑根数：5；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量：4；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：100mm，40187、0mm，700mm，800mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：100.00；高度(mm)：50.00；次楞合并根数：2；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.7188、50m；1- 外加剂影响修正系数，取1.200；2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 5022/6=33.33cm3； M - 面板的最大弯矩(Nm189、m)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.517.850.9=9.638kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.540.9=2.52kN/m；计算跨度: l = (1200-400)/(4-1)= 266.67mm；面板的最大弯矩 M= 0.19.638(1200-400)/(4-1)2 + 0.1172.52(1200-400)/(4-1)2= 8.95104N190、mm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.19.638(1200-400)/(4-1)/1000+1.22.520(1200-400)/(4-1)/1000=3.634 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 8.95104 / 3.33104=2.7N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =2.7N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 9.638N/mm； l-计算191、跨度: l = (1200-400)/(4-1)=266.67mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50222/12=33.33cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6779.638(1200-400)/(4-1)4/(10060003.33105) = 0.165 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(1200-400)/(4-1)/250 = 1.067mm；面板的最大挠度计算值 =0.165mm 小于面板的最大容许挠度值 =1.067mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均192、布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 3.634/0.500= 7.267kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度100mm，高度50mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 21055/6 = 83.33cm3；I = 210555/12 = 208.33cm4；E = 10000.00 N/mm2；计算简图剪力图(kN)弯矩图(kNm)变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.182 kNm，最大支座反力 R= 3.997 kN，最大变形 = 0.150 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算193、得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.82105/8.33104 = 2.2 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 =2.2 N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值 =0.15mm 小于次楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.997kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:194、W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2；主楞计算简图主楞弯矩图(kNm)主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.200 kNm，最大支座反力 R= 4.465 kN，最大变形 = 0.029 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 2.00105/8.99103 = 22.2 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =22.2N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁195、计算得到主楞的最大挠度为 0.029 mm主楞的最大容许挠度值: = 300/400=0.75mm；主楞的最大挠度计算值 =0.029mm 小于主楞的最大容许挠度值 =0.75mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8002020/6 = 5.33104mm3；I = 8002196、02020/12 = 5.33105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)1.20+0.500.800.90=26.870kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.800.90=4.032kN/m；q=26.870+4.032=30.902kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.126.871502+0.1174.0321502=7.11104Nmm；RA=RD=0.4q1l197、+0.45q2l=0.426.870.15+0.454.0320.15=1.884kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.126.870.15+1.24.0320.15=5.159kN =Mmax/W=7.11104/5.33104=1.3N/mm2；梁底模面板计算应力=1.3N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=22.392kN/m； l-计算跨度(梁198、底支撑间距): l =150.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =150.00/250 = 0.600mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67726.871504/(10060005.33105)=0.029mm；面板的最大挠度计算值: =0.029mm 小于面板的最大允许挠度值: =0.6mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按199、照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=5.159/0.8=6.449kN/m2.方木的支撑力验算方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=1055/6 = 41.67 cm3；I=10555/12 = 104.17 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.16.4490.82 = 0.413 kNm；最大应力 = M / W = 0.413106/41666.7 = 9.9 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 9.9 N/mm2小于方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要200、求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.66.4490.8 = 3.096 kN；方木受剪应力计算值 = 33.0961000/(210050) = 0.929 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.929 N/mm2小于方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6776.4498004 /(10010000104.167104)=1.717mm；方木的最大允许挠度 =0.8001000/25201、0=3.200 mm；方木的最大挠度计算值 = 1.717 mm 小于方木的最大允许挠度 =3.2 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=1.884kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=5.159kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(0.800-0.600)/40.800(1.20.40024.000+1.42.000)+1.220.800(1.200-0.400)0.500=1.341kN简图(kNm)剪力图(kN)弯矩图(kNm)变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N4=2.228 kN；N2=N3=202、8.736 kN；最大弯矩 Mmax=0.235 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.074 mm；最大应力 =0.235106/4490=52.3 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 52.3N/mm2小于支撑小横杆的抗弯设计强度 205N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算八、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值12.00kN 。纵向或横向水平杆与立203、杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=8.736 kN；R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =2.228 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1293.3=0.511 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N204、3=1.2(1.50/2+(0.80-0.60)/4)0.800.50+(1.50/2+(0.80-0.60)/4)0.800.400(1.50+24.00)=8.218 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(2.000+2.000)1.500/2+(0.800-0.600)/40.800=3.584 kN；N =N1+N2+N3+N4=2.228+0.511+8.218+3.584=14.54 kN；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.205、24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1551.71.5,1.5+20.1= 2.945 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i =206、 2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值；=14540.414/(0.209424) = 164.1 N/mm2；钢管立杆稳定性计算=164.1N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值 f=205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =8.736 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(3.3-1.2)=0.511 kN；N =N1+N2 =8.736+0.325=9.061 kN ； 207、- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1551.71.5,1.5+20.1= 2.945 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.1208、55 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值；=9061.254/(0.209424) = 102.3 N/mm2；钢管立杆稳定性计算=102.3N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值 f=205N/mm2，满足要求！24.97米层400-1200梁模板(扣件钢管架)计算书梁段:3KL2。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面209、宽度 B(m)：0.40；梁截面高度 D(m)：1.20；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.70；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.80；梁支撑架搭设高度H(m)：13.50；梁两侧立杆间距(m)：1.20；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆排数：2；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.80；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50210、；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方211、木截面宽度b(mm)：100.0；梁底方木截面高度h(mm)：50.0；梁底纵向支撑根数：3；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量：3；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：200mm，500mm，800mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：100.00；高度(mm)：50.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.212、000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；1- 外加剂影响修正系数，取1.200；2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为4根213、。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 5022/6=33.33cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)；- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.517.850.9=9.638kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.540.9=2.52kN/m；计算214、跨度: l = (1200-120)/(4-1)= 360mm；面板的最大弯矩 M= 0.19.638(1200-120)/(4-1)2 + 0.1172.52(1200-120)/(4-1)2= 1.63105Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.19.638(1200-120)/(4-1)/1000+1.22.520(1200-120)/(4-1)/1000=4.905 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.63105 / 3.33104=4.9N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =4.9N/mm2小于215、面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 9.638N/mm； l-计算跨度: l = (1200-120)/(4-1)=360mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50222/12=33.33cm4；面板的最大挠度计算值:=0.6779.638(1200-120)/(4-1)4/(10060003.33105) = 0.548 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(1200-120)216、/(4-1)/250 = 1.44mm；面板的最大挠度计算值=0.548mm 小于面板的最大容许挠度值 =1.44mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 4.905/0.500= 9.811kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度100mm，高度50mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 11055/6 = 41.67cm3；I = 110555/12 = 104.17cm4；E = 10000.00 N/mm2；计算简图剪力图(kN)弯矩图(k217、Nm)变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.245 kNm，最大支座反力 R= 5.396 kN，最大变形= 0.405 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 2.45105/4.17104 = 5.9 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值=5.9 N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值=0.405mm 小于次楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！218、2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力5.396kN,按照集中荷载作用下的两跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 25.078=10.16cm3；I = 212.187=24.37cm4；E = 206000.00 N/mm2；主楞计算简图主楞弯矩图(kNm)主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.755 kNm，最大支座反力 R= 9.404 kN，最大变形= 0.642 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 7.55105/1.02104 = 74219、.4 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =74.4N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.642 mm主楞的最大容许挠度值: = 300/400=0.75mm；主楞的最大挠度计算值=0.642mm 小于主楞的最大容许挠度值 =0.75mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝220、土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 7002020/6 = 4.67104mm3； I = 700202020/12 = 4.67105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)1.20+0.500.700.90=23.512kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.700.90=3.528kN/m；q=23.512+3.528=27.0221、40kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.125ql2= 0.12527.042002=1.35105Nmm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.37523.5120.2+0.4373.5280.2=2.072kNRB=1.25ql=1.2527.040.2=6.76kN =Mmax/W=1.35105/4.67104=2.9N/mm2；梁底模面板计算应力=2.9N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.521ql4/(100222、EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=19.593kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52123.5122004/(10060004.67105)=0.07mm；面板的最大挠度计算值: =0.07mm 小于面板的最大允许挠度值: =0.8mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝223、土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=6.76/0.7=9.657kN/m2.方木的支撑力验算方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=1055/6 = 41.67 cm3；I=10555/12 = 104.17 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.19.6570.72 = 0.473 kNm；最大应力= M / W = 0.473106/41666.7 = 11.4 N/mm2；抗弯强度设计值 f224、 =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 11.4 N/mm2小于方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.69.6570.7 = 4.056 kN；方木受剪应力计算值 = 34.0561000/(210050) = 1.217 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.217 N/mm2小于方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值= 0.6779.657700225、4 /(10010000104.167104)=1.507mm；方木的最大允许挠度 =0.7001000/250=2.800 mm；方木的最大挠度计算值= 1.507 mm 小于方木的最大允许挠度 =2.8 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=2.072kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=6.760kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1.200-0.400)/40.700(1.20.12024.000+1.42.000)+1.220.700(1.200-0.120)0.500=1.783kN简图(kNm)剪力图(226、kN)弯矩图(kNm)变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N4=0.445 kN；N2=N3=6.79 kN；最大弯矩 Mmax=0.276 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.157 mm；最大应力=0.276106/4490=61.4 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 61.4N/mm2小于支撑小横杆的抗弯设计强度 205N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算八、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN227、，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=6.79 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =0.445 kN ；脚228、手架钢管的自重： N2 = 1.20.12913.5=2.091 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(0.80/2+(1.20-0.40)/4)0.700.50+(0.80/2+(1.20-0.40)/4)0.700.120(1.50+24.00)=1.794 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(2.000+2.000)0.800/2+(1.200-0.400)/40.700=2.352 kN；N =N1+N2+N3+N4=0.445+2.091+1.794+2.352=6.683 kN；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 229、计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立230、杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值；=6682.613/(0.205424) = 76.9 N/mm2；钢管立杆稳定性计算=76.9N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值f =205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =6.79 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(13.5231、-1.2)=2.091 kN；N =N1+N2 =6.79+1.906=8.696 kN ；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.167232、1.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值；=8695.563/(0.205424) = 100 N/mm2；钢管立杆稳定性计算=100 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值f= 205N/mm2，满足要求！考虑到高支撑架的安全因素，233、建议按下式计算lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.033(1.5+0.12) = 2.049 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.7按照表2取值1.033 ；lo/i = 2049.369 / 15.9 = 129 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.401 ；钢管立杆的最大应力计算值；= 8695.563/(0.401424) = 51.1 N/mm2；钢管立杆稳定性计算= 51.1N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值f=205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为234、连接连墙件，否则存在安全隐患。以上表参照杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全十、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高235、支撑架步距以为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计a.236、最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。14.3. 灰库模板支撑体系示意图