1、占地2909.25电子公司厂房梁板模板高支撑体系专项施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录一、编制依据：3二、工程概况:3三、搭设方法：4三、模板设计5(一)模板及其支架布置55、模板构造及模板支架见简图1。5（二）梁模板支架稳定性验算5NN61、求一榀门架的稳定承载力设计值N62、求N值6=21.97KN36.144KN8(三)楼板模板支架稳定性验算81、求一榀门架的稳定承载力设计值N92、求N值9=17.86KN36.144KN10(四)验算支承梁的小楞的强度和刚度101、梁小楞强度验算102、2、小楞挠度验算11梁作用在小楞的集中荷载为11(五)验算支承梁的大楞的强度和刚度121、支承梁的大楞的强度验算122、支承小楞的大楞挠度验算131、求一榀门架的稳定承载力设计值N142、求N值14=20.42KN36.144KN16(七)楼板模板支架稳定性验算171、求一榀门架的稳定承载力设计值N172、求N值17=19.15KN36.144KN18四、模板支撑体系设计及计算书18（一）现浇板支撑系统计算。191、立杆强度验算：202、一榀门架的稳定承载力验算20（二）梁支撑系统计算。201、立杆强度验算：202、一榀门架的稳定承载力验算21五、高支模施工注意事项21（一）支模立柱的要求212、3、柱底部应用模板及方条铺设垫块，使柱底部的受力面积加大。21（二）平拉杆与剪刀撑要求21（三）质量、安全措施的要求21（3）高支撑施工现场应搭设工作梯，作业人员不得爬支模上下。22（8）不准架设探头板来固定的立柱。22（四）工序完工验收22（五）严格控制拆模时间23五、梁板高支撑模板系统安全技术措施237、立柱与支承模板的木枋要有可靠的连接，以防止滑脱移位。24梁板模板高支撑体系专项施工方案一、编制依据：1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001 J84-2001（2002版）；（扣件式钢管脚手架支撑体系）建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-2000J43-2004、1（2000版）；（门式钢管脚手架支撑体系）2、建筑结构荷载规范（GB5009-2001）；3、混凝土结构工程施工及验收规范（GB50204-92）4、木结构设计规范（GBJ5-88）二、工程概况: xx电子有限公司厂房一，该工程位于xx市，占地面积2909.25，建筑总面积11833.24，建筑总高度20.65m，结构形式/层数：框架结构/四层。抗震等级：抗震设防烈度为七度，结构安全等级为级。设计使用年限50年，建筑物耐火等级级，屋面防水等级。该厂房首层高为5.5m，二、三、四层高均为5m。根据有关规定要求，其梁板模板支撑属于高支模体系。为确保工程安全生产，我公司按有关规范并根据自己施工经验5、，针对本工程梁板模板的支撑组织专项施工方案。柱模板在相关模板设计方案已计算过,本方案不再重复计算(只计算梁板模板支撑体系)。三、搭设方法：门式脚手架纵横方向满堂合理布置,门架底座垫方条作为站脚,所有门架均按最大跨距为900，步距按0.915M加密布置，脚手架纵横采用钢管层层加固，不容许有松动。局部应按现场实际情况进行布局，见简图1：三、模板设计(一)模板及其支架布置本工程模板体系拟采用门式脚手架、钢管、木枋和木板组成的组合模板。门式架搭成桁架再用钢管拉结组成模板支架；梁板模板采用木枋和胶合板。支架支设在混凝土结构面上。1、梁支架采用MF1219型、立杆422.5门式架交叉搭设，沿梁纵向交叉错开6、距离915，即跨距915。2、楼板模板支架同样采用MF1219型、立杆422.5门式架搭设成桁架，门架按跨距915搭设成桁架，桁架平行排列拉结成满堂红架，桁架排距为915。桁架之间采用483.5钢管剪刀连接加强其刚度。每排立杆设两道483.5水平钢管拉结杆与混凝土柱连接。第一道距地面300，第二道距地面3000。3、梁底模板采用40厚松木板，梁侧模用18厚胶合板，梁模大楞采用1001004000松木枋915，梁侧立档8080松木枋500。 4、楼板模板采用18厚的胶合板，大、小楞采用1001002000（4000）松木枋。大楞间距915。小楞间距458。5、模板构造及模板支架见简图1。（二）梁7、模板支架稳定性验算梁支架的门架采用MF1219，钢材采用Q235，门架宽b门架=1.22m，门架高h0=1.95m，即步距1.95m，门架交叉搭设故跨距L门架=1.83/2=0.915m。搭设高度H=5.6m。按以下公式进行验算NN1、求一榀门架的稳定承载力设计值N查GJ128-2000表、表和第条,知道门架立杆钢管422.5时，立杆净截面积A=310mm，每榀门架2根立杆，则A1=2A=2310=620 mm；H45时，稳定系数=0.316；钢材强度设计值f=205 N/ mm；荷载作用于门架立杆与加强杆范围时，取折减系数k1=0.9。一榀门架的稳定承载力设计值N=k1A1 f=0.90.38、1662020510=36.144 KN 2、求N值N=1.2(NGk1+ NGk2)H+0.851.4（NQik+2Mk/b）如附图1，取斜线部分为门架的计算单元。（1）求每米门架自重NGk1查JGJ128-2000第条知每米高门架自重NGk1=0.276 KN/m(2)求每米高门架加固件自重NGk2剪刀撑采用483.5钢管,钢管重为0.038 KN/m，剪刀撑按2步8跨距设置，水平加固杆按2步一设，则每跨距宽度内tg=21.95/80.915=0.532 cos=0.883钢管重为(21.83/0.883+1.83) 0.038=0.227扣件每跨距内直角扣件1个,旋转扣件8个。扣件重为29、0.0135+80.0145=0.143KN每米高门架的加固件重NGk2=(0.227+0.143)/(21.95)=0.095 KN/m(3)求施工荷载产生传给门架轴向力Nqik如附图1，斜线部分所示，取主、次梁交叉处1m1m板带进行计算梁支架荷载最不利处的荷载。主梁bh=0.3m0.8m,次梁bh=0.2m0.5m;板厚h1=0.11m。钢筋混凝土容重=25 KN/m(见第4册212页和213表17-79)。新浇钢筋砼自重 Q1=V / (11)=25（0.30.81+0.20.50.7+0.1111）/ (11)=10.5KN/m模板附加荷载Q2= 1.5KN/m施工荷载Q3=2KN/m10、合计荷载Q=10.5+1.5+2=14 KN/m每榀门架的支承面积S=b门架L门架跨距=1.220.915作用于每榀门架的施工荷载Nqik=QS=14(1.220.915)=15.63KN(4)求作用于门架风线荷载标准值Mk查GJ128-2000说明第条,敞开式门架风荷载体型系数Stw=0.25,风压高度系数2=1.62，建造地点风荷基本风压取W0=0.55 KN/m风荷标准值为Wk=0.72Stw W0=0.71.620.250.55 =0.155 KN/m线荷载qk=WkL如附图1,风荷载对门架计算单元产生的弯矩标准Mk=qkH1/10= WkL H1/10 =(0.1550.915) 511、.6/10=0.444 KNm(5)求作用于一榀门架的组合荷载NN=1.2(NGk1+ NGk2)H+0.851.4（NQik+2Mk/b）=1.2(0.276+0.095) 5.6+0.851.4(15.63+20.444/1.22)=21.97KN36.144KN 即NN梁支架安全(三)楼板模板支架稳定性验算板支架用MF1219门架搭桁架，桁架之间间距915mm，用钢管水平和剪刀拉结成整体满堂红架。门架宽b=1.22m,高h0=1.95m，即步距为1.95m。门架交叉搭设，跨距L=0.915m。按以下公式进行验算NN1、求一榀门架的稳定承载力设计值N与梁支架同理求得N=k1A f=36.112、44 KN 2、求N值N=1.2(NGk1+ NGk2)H+0.851.4（NQik+2Mk/b）（1）求每米门架自重NGk1与梁支架同理求得每米高门架自重NGk1=0.276 KN/m(2)求每米高门架加固件自重NGk2与梁支架同理求得每米高门架的加固件重NGk2=0.095 KN/m(3)求施工荷载产生的轴向力NQik取平板1m1m板带进行计算梁支架荷载最不利处的荷载。板厚h1=0.11m。钢筋混凝土容重=25 KN/m。新浇钢筋砼自重 Q1=h1=250.11 =2.75KN/m模板附加荷载Q2=1.5KN/m施工荷载Q3=2KN/m合计荷载Q=2.75+1.5+2=6.25 KN/m如13、附图1所示,每榀门架的支承楼板的面积S=bL=(0.915/2+1.2+0.915/2)0.915=1.95 m作用于每榀门架的施工荷载Nqik=QS=6.251.95=12.19KN(4)求作用于门架风线荷载标准值Mk与梁支架同理求得Mk=0.444 KNm(5)求作用于一榀门架的组合荷载NN=1.2(NGk1+ NGk2)H+0.851.4（NQik+2Mk/b）=1.2(0.276+0.095) 5.6+0.851.4(12.19+20.444/1.22)=17.86KN36.144KN 即NN板支架安全(四)验算支承梁的小楞的强度和刚度1、梁小楞强度验算取主、次梁叉处1m1m板带进行计14、算梁支架荷载最不利处的荷载。由本节第（二）-2-(3)项求得作用于小楞的荷载Q=23.89 KN/m，由于按350设置一道。故梁作用在小楞的集中荷载为P=Q1=23.8910.35=KN=8.3610N;小楞b楞=100mm,h楞=100mm，支于大楞的跨距L=1220mm；主梁b梁=400mm;红松木抗弯强度设计值fm=131.15=14.95N/mm(见第1册，第223页表2-54、2-55)。小楞受力弯矩M=1/8PL（2-b梁/L） 建筑施工手册=1/88.36101220(2-400/1220)=2131.810 Nmm截面抵抗矩 W=1/6b楞h楞 =1/6100100=166.715、10 Nmm抗弯强度=M/W=2131.810/166.710=12.79 N/mmfm=14.95N/mm支承梁的小楞选用bh=100100的松木,按350设置一道时,其强度满足要求.2、小楞挠度验算按下公式验算=PL/48EIL/250 建筑施工手册查表木材的弹性模量取E=910N/mm 建筑施工手册梁作用在小楞的集中荷载为P=Q1=23.8910.35=8.36KN=8.3610N; 小楞跨距L=1220;L/250=1220/250=4.88mm截面惯性矩I=1/12bh 建筑施工手册=1/12100100=833010 mm4=PL/48EI=(8.3610)1220/48(910)16、 833010=4.21mm4.88mm即L/250支承梁的小楞选用bh=100100的松木,按350设置一道时,其挠度满足要求.(五)验算支承梁的大楞的强度和刚度1、支承梁的大楞的强度验算小楞传给大楞的梁集中荷载,为筒化计算,转换为均布荷载,大楞受力按连续梁计算。由于小楞的间距350,且由2大楞支承。大楞承受小楞传来的均布荷载为P=P/350/2=8.3610/350/2=11.94 N/mm;大楞支承于门架的跨距为L=915mm。M=PL/10=11.94915/10=999.610 NmmW=1/6bh=1/6100100=166.710mm=M/W=999.610/166.710=6.17、0 N/mmfm=14.95N/mm支承小楞的大楞选用bh=100100的松木,按 915设置一道时,其强度满足要求.2、支承小楞的大楞挠度验算按下公式验算=PLL/150EIL/250查表木材的弹性模量取E=910N/mmL/250=915/250=3.66mm截面惯性矩I=1/12bh =1/12100100=833010 mm4=PLL/150EI=11.94915915/150(910) 833010=0.74mm3.66mm即L/250支承梁的大楞选用bh=100100的松木,按915设置一道时,其挠度满足要求.由于楼板及楼梯间区域的荷载比梁的荷载小,用与梁同样配置的大、小楞支承板模18、板时。其强度和挠度同样能满足要求。计算从略(六)由于楼梯间顶层楼梯平台与楼梯间顶高度为7.2m,需重新验算支架。按以下公式进行验算NN1、求一榀门架的稳定承载力设计值N查GJ128-2000表、表和第条,知道门架立杆钢管422.5时，立杆净截面积A=310mm，每榀门架2根立杆，则A1=2A=2310=620 mm；H45时，稳定系数=0.316；钢材强度设计值f=205 N/ mm；荷载作用于门架立杆与加强杆范围时，取折减系数k1=0.9。一榀门架的稳定承载力设计值N=k1A1 f=0.90.31662020510=36.144 KN 2、求N值N=1.2(NGk1+ NGk2)H+0.8519、1.4（NQik+2Mk/b）如附图1，取斜线部分为门架的计算单元。（1）求每米门架自重NGk1查JGJ128-2000第条知每米高门架自重NGk1=0.276 KN/m(2)求每米高门架加固件自重NGk2剪刀撑采用483.5钢管,钢管重为0.038 KN/m，剪刀撑按2步8跨距设置，水平加固杆按2步一设，则每跨距宽度内tg=21.95/80.915=0.532 cos=0.883钢管重为(21.83/0.883+1.83) 0.038=0.227扣件每跨距内直角扣件1个,旋转扣件8个。扣件重为20.0135+80.0145=0.143KN每米高门架的加固件重NGk2=(0.227+0.14320、)/(21.95)=0.095 KN/m(3)求施工荷载产生传给门架轴向力Nqik按上述方法，取主、次梁交叉处1m1m板带进行计算梁支架荷载最不利处的荷载。主梁bh=0.25m0.7m,次梁bh=0.25m0.40m;板厚h1=0.11m。钢筋混凝土容重=25 KN/m(见第4册212页和213表17-79)。新浇钢筋砼自重 Q1=V / (11)=25（0.250.61+0.250.300.6+0.1111）/ (11)=8.375KN/m模板附加荷载Q2= 1.5KN/m施工荷载Q3=2KN/m合计荷载Q=8.375+1.5+2=11.875 KN/m每榀门架的支承面积S=b门架L门架跨距21、=1.220.915作用于每榀门架的施工荷载Nqik=QS=11.875(1.220.915)=13.26KN(4)求作用于门架风线荷载标准值Mk查GJ128-2000说明第条,敞开式门架风荷载体型系数Stw=0.25,风压高度系数2=1.62，建造地点风荷基本风压取W0=0.55 KN/m风荷标准值为Wk=0.72Stw W0=0.71.620.250.55 =0.155 KN/m线荷载qk=WkL如附图1,风荷载对门架计算单元产生的弯矩标准Mk=qkH1/10= WkL H1/10 =(0.1550.915) 7.2/10=0.735 KNm(5)求作用于一榀门架的组合荷载NN=1.2(N22、Gk1+ NGk2)H+0.851.4（NQik+2Mk/b）=1.2(0.276+0.095) 7.2+0.851.4(13.26+20.735/1.22)=20.42KN36.144KN 即NN梁支架安全(七)楼板模板支架稳定性验算板支架用MF1219门架搭桁架，桁架之间间距915mm，用钢管水平和剪刀拉结成整体满堂红架。门架宽b=1.22m,高h0=1.95m，即步距为1.95m。门架交叉搭设，跨距L=0.915m。按以下公式进行验算NN1、求一榀门架的稳定承载力设计值N与梁支架同理求得N=k1A f=36.144 KN 2、求N值N=1.2(NGk1+ NGk2)H+0.851.4（N23、Qik+2Mk/b）（1）求每米门架自重NGk1与梁支架同理求得每米高门架自重NGk1=0.276 KN/m(2)求每米高门架加固件自重NGk2与梁支架同理求得每米高门架的加固件重NGk2=0.095 KN/m(3)求施工荷载产生的轴向力NQik取平板1m1m板带进行计算梁支架荷载最不利处的荷载。板厚h1=0.11m。钢筋混凝土容重=25 KN/m。新浇钢筋砼自重 Q1=h1=250.11 =2.75KN/m模板附加荷载Q2=1.5KN/m施工荷载Q3=2KN/m合计荷载Q=2.75+1.5+2=6.25 KN/m如附图1所示,每榀门架的支承楼板的面积S=bL=(0.915/2+1.2+0.924、15/2)0.915=1.95 m作用于每榀门架的施工荷载Nqik=QS=6.251.95=12.19KN(4)求作用于门架风线荷载标准值Mk与梁支架同理求得Mk=0.735 KNm(5)求作用于一榀门架的组合荷载NN=1.2(NGk1+ NGk2)H+0.851.4（NQik+2Mk/b）=1.2(0.276+0.095) 7.2+0.851.4(12.19+20.735/1.22)=19.15KN36.144KN 即NN板支架安全四、模板支撑体系设计及计算书由于本工程梁最大截面300800,所以取300800进行计算，其它参照执行。计算高支模时，梁板宽度计算单元按800，板厚按120进行荷25、载计算。模板设计应根据其结构形式、荷载大小、地基类型、施工设备和先用的材料等条件所决定，故模板设计应按以下要求执行：1、钢模板设计应符合钢结构设计规范的规定。2、木模板设计应符合木结构设计规范的规定。3、模板设计应考虑下列荷载：恒荷载标准值：a、模板结构的自重标准值为：500N/m2b、新浇混凝土自重标准值为：24KN/m3c、钢筋自重标准值为：梁：1.5KN/ m2板：1.5KN/m3 a、 施工人员及其设备的自重q=2.5 KN/ m2，再以集中力q =2.5 KN进行验算，取两者中弯较大的。b、 振捣砼时产生的荷载标准值。对水平模板产生的垂直荷载取2.5 KN/ m2以垂直模板取4 KN26、/ m2c、倾倒砼时产生的水平荷载,采用泵送混凝土按2.0 KN/ m2模板支撑体系采用MF1219门型脚手架支撑，立管为483.5m。钢材采用Q235，门架宽b=1.22M，门架高h0=1.93m，步距1.2m，跨距按加密L=0.915m。（一）现浇板支撑系统计算。1、立杆强度验算：不组合风载时：N=1.2（NGK1H+NGK2+ NGK3）+1.4NQik NGK1为门架每米高标准值查规范为355N/M，H为门架搭设高度，NGK2为混凝土标准值，NGK3为模板标准值，NQik为活荷载标准值。q=1.2(3557.2+255000.12+500)+1.42500 =10839.2N/2N=127、0839.21.20.915=11901.44N=N/An=11904.44489=24.34N/2N=11.9KN故此门架稳定性符合要求.（二）梁支撑系统计算。1、立杆强度验算： 不组合风载时：N=1.2（NGK1H+NGK2+ NGK3）+1.4NQikNGK1为门架每米高标准值查规范为355N/M，H为门架搭设高度，NGK2为混凝土标准值，NGK3为模板标准值，NQik为活荷载标准值。q=1.2【3556.4+25500(0.30.8+10.12)】+1.42500 =17242.4N=17242.41.20.915=18932.16 N=N/An=18932.16489=38.72N/28、2=38.72 N/2 N=18.9 KN故此门架稳定性符合要求。五、高支模施工注意事项（一）支模立柱的要求1、立柱基础必须坚固，本工程门架支撑于地面夯实了的石渣垫层上，查规范能已满足立柱上部荷载传递的承载力的要求。2、柱底部应用模板及方条铺设垫块，使柱底部的受力面积加大。3、间距必须按施工方案搭设，上下层立杆应同在一坚向中心线上，垂直度在1/1000，间距误差绝对值不得大于是100mm。4、下层立杆接头应牢固可靠，接头宜采用穿心套接驳扣式臂扣锁紧，接头在水平位置宜错开不小于是15cm。5、立柱与支承模板的木枋或钢枋要有可靠的连接，以防止滑脱移位。（二）平拉杆与剪刀撑要求（1）立杆4.5米以下29、部分宜设置不少于2道的纵横水平拉杆,水平拉杆采用48钢管。（2）在立柱4.5米以上部分每增高1.5米,应相应增加设一道水平拉杆，水平拉杆与立柱要有可靠的连接。（3）剪刀撑与地楼面一般成45角，由地楼面一直接驳到顶部，与立柱连接牢固。（4）支撑主梁的立柱必须用施工方案中确定的加密间距（密搭法）搭设，并在立柱的两侧边设置剪刀撑，当结构跨度大于或等于10米时，剪刀撑设间距不得超过5米。（三）质量、安全措施的要求（1）梁支座地节点部位要认真处理，剔除下层砼软弱层，并用水湿润，浇灌混凝土时对节点处垫付5CM厚同等级砂浆，以保证砼的接搓质量。（2）模板及其支撑系统在安装过程中，必须设置防倾覆的临时固定设施30、。（3）高支撑施工现场应搭设工作梯，作业人员不得爬支模上下。（4）高支模上高空临边要有足够的操作平台和安全防护，作业人员必须系扣好安全带和戴好安全帽。（5）撑搭设、拆除和砼浇筑期间，无关人员不得进入支模底下应在适当位置搭投警示标志牌，并指定专人进行监护。（6）模板安装、钢筋绑扎、砼浇筑时，应避免材料、机具、工具过于集中堆放。在任何情况下模板立柱承受的荷载均不得超过荷载设计值。（7）在砼筑时，应设有专人经常察看模板、支顶有无变形，下沉、胀模、有无漏浆等，发现总是及时报告，采取妥善的措施，必要时停止浇混凝土，待处理后再继续浇注混凝土。（8）不准架设探头板来固定的立柱。（四）工序完工验收（1）高支模31、分段式整体搭设安装完毕，工程项目经理要组织架子工长，质安人员进行认真的检查验收，并做好记录，符合要求后，由本公司技术和安全负责人复查合格签字确认后，方可转入下一道工序施工。不合格的绝对不允许进入下一道工序作业。（2）高支模施工应按经审批的技术方案进行，技术方案未经原审批部门的审批同意，任何人不得修改变更和验收。（五）严格控制拆模时间高支模施工安全监督过程中，还要注意严格控制拆模时间，必须按照混凝土结构工程施工及验收规范（GB502042002）有关规定执行，禁止混凝土未达到设计强度的要求时拆除底模和支架，防止倒塌事故发生。现浇混凝土的模板及其支架拆除时的混凝土强度，应符合设计要求，侧模在混凝土32、强度能保证其表面及楼面不因拆除模面受损坏后，方可拆除。拆模时间一般同混凝土强度等级和温度有关，气温在于20C的条件下，侧模板最早拆除的时间不早于混凝土浇灌后12小时，底模的拆除应满足混凝土强度达到设计强度的100%方能进行。砼浇注完毕后，及时保温保湿，连续养护七天，防止出现温度应力裂缝。五、梁板高支撑模板系统安全技术措施1、遵照有关建设文件精神，结合本工程的实际，特拟订高支撑模板系统施工安全技术措施。2、对进场的钢管门式架和配件进行全面检查，严禁使用有变曲、裂纹的钢管门式架，以确保使用安全。3、立管下部底托，严格控制第一步手架顶面的标高，其水平误差不得大于5mm，（超出时，应塞垫铁板予以调整）33、。4、在脚手架的顶部和下部加设通常的大横杆，每两层门加枯纵向和横向设拉杆连接固定加强。5、满设交叉支撑和水平架。纵向设置剪刀撑，剪刀撑与楼面一般成45角，与立柱连接加强。6、上下层立杆接头应牢固可靠，接头宜采用穿心套接驳或臂扣锁紧，严格控制脚手架的垂直度和水平度，使之符合要求。控制首层架的垂直度和水平度。在装上后要逐片地、仔细地调整好，门架立杆在两个方向的垂直偏差控制在2mm内，架顶部的水平偏差控制在5mm内。接管时上下竖杆之间要对齐，对中的偏差不宜大于3mm。同时注意立杆的垂直度的水平度。7、立柱与支承模板的木枋要有可靠的连接，以防止滑脱移位。8、门式钢管架的拆除，应自上而下进行，各种部件的拆除顺序应与安装顺序相反，不允许拆下的部件直接从高空抛掷，而应将拆下的部件分类用垂直运输设备将其运到地面，集中堆放和保管。9、支架拆除过各中，随支架的拆除对加固件要逐步解除，拆除时要有人现场守卫，不准无关人员进入现场，避免发生安全事故。