1、编号：SJHN.JZY-XX金属加工中心架空工程高支模架安全专项金属加工中心架空工程高支模架安全专项施施 工工 方方 案案编编制单位制单位：编编制制:审审核：核：批批准：准：二XX 年 X 月目录第一章工程概况.5一、高大模板工程概况.5二、施工平面布置.8三、施工要求.8四、技术保证条件.9第二章编制依据及说明.10一、编制依据.10二、编制说明.12第三章施工计划.12一、施工进度计划.12二、材料与设备计划.12第四章施工工艺技术.15一、技术参数.15二、工艺流程.24三、施工方法.24四、检查与验收.32第五章施工安全保证措施.34一、组织保障.34二、技术措施.37三、应急预案.62、1四、监测监控.70第六章劳动力计划.78第七章计算书.79一、柱模板（1000mm1000mm）.79（一）工程参数.79（二）新浇砼对模板侧压力标准值计算.79（三）柱侧模板面板验算.80（四）柱侧模板次楞验算.81（五）柱宽度 B 方向柱箍的验算.83（六）柱宽度 B 方向柱箍的对拉螺栓验算.85（七）柱宽度 H 方向柱箍的验算.85（八）柱宽度 H 方向柱箍的对拉螺栓验算.87二、柱模板（800mm800mm）.88（一）工程参数.88（二）新浇砼对模板侧压力标准值计算.88（三）柱侧模板面板验算.89（四）柱侧模板次楞验算.90（五）柱宽度 B 方向柱箍的验算.92（六）柱宽度 B 3、方向柱箍的对拉螺栓验算.94（七）柱宽度 H 方向柱箍的验算.94（八）柱宽度 H 方向柱箍的对拉螺栓验算.96三、板模板.97（一）工程参数.97（二）模板面板验算.98（三）次楞方木验算.100（四）主楞验算.102（五）可调托撑承载力验算.104（六）风荷载计算.104（七）立杆稳定性验算.106（八）立杆底地基承载力验算.110（九）架体抗倾覆验算.110四、梁模板（800mm2000mm）.113（一）工程参数.113（二）新浇砼对模板侧压力标准值计算.114（三）梁侧模板面板验算.115（四）梁侧模板次楞验算.116（五）梁侧模板主楞验算.118（六）对拉螺栓验算.120（七）梁底4、模板面板验算.121（八）梁底模板次楞验算.123（九）梁底模板主楞验算.125（十）可调托撑承载力验算.126（十一）风荷载计算.126（十二）立杆稳定性验算.128（十三）立杆底地基承载力验算.131五、梁模板（600mm2000mm）.133（一）工程参数.133（二）新浇砼对模板侧压力标准值计算.134（三）梁侧模板面板验算.135（四）梁侧模板次楞验算.136（五）梁侧模板主楞验算.138（六）对拉螺栓验算.140（七）梁底模板面板验算.141（八）梁底模板次楞验算.143（九）梁底模板主楞验算.145（十）可调托撑承载力验算.146（十一）风荷载计算.146（十二）立杆稳定性验算.5、148（十三）立杆底地基承载力验算.151六、梁模板（400mm1600mm）.153（一）工程参数.153（二）新浇砼对模板侧压力标准值计算.154（三）梁侧模板面板验算.154（四）梁侧模板次楞验算.156（五）梁侧模板主楞验算.158（六）对拉螺栓验算.160（七）梁底模板面板验算.161（八）梁底模板次楞验算.163（九）梁底模板主楞验算.165（十）可调托撑承载力验算.166（十一）风荷载计算.166（十二）立杆稳定性验算.168（十三）立杆底地基承载力验算.172第一章第一章工程概况工程概况一、高大模板工程概况一、高大模板工程概况1.本工程由 1#、2#架空结构组成，总建筑面积约 6、9429.71m2，基础形式为旋挖成孔灌注桩基础，主体为框架结构，地震基本烈度为 6度，抗震等级三级。基础设计安全等级为乙级，建筑桩基安全等级为二级，抗震设防类别为丙类。B-D轴结构层数为1层，结构层高为8.2m、A-B 轴结构层数为 2 层，结构层高为 14.75m，A 轴以外悬挑梁板结构层高达 19.25m。现场地貌已经过二次平整改造，地面呈阶梯型布置，标高不一，拟将 1#、2#架空划分 3 个区（即 A 区、B 区、C 区），A 区地面标高：231.55m，B区地面标高：225.00m，C区地面标高：220.50m，具体布置见图 1.1、图 1.2、图 1.3。2.本工程混凝土模板支撑体7、系搭设高度达到 8m 及以上，搭设最大高度达 19.05m，集中线荷载达到 20kN/m 及以上，其中最大梁（800mm2000mm）梁集中线荷载达到 35.85kN/m，属于超过一定规模的危险性较大的分部分项工程。拟采用 483.0mm 钢管搭设满堂脚手架支撑体系，建筑物四周随施工进度搭设双排落地式外防护架，搭设高度高出作业面 1.5m 以上，外架满挂密目式安全网进行防护封闭施工。图1.1 1#架空平面布置图C区B区A区图例图1.2 2#架空平面布置图C区图例B区A区B区A区图1.3 1#、2#架空剖面图挡土墙素土夯实（压实度94%）150mm厚C20砼垫层C区落地式双排外防护架另详专项方案8、3.梁构件明细本工程 A 区地面至板顶高度为 8.2m，B 区地面至板顶高度为14.75m，C 区地面至板顶高度为 19.25m，屋面结构板厚 200mm，支撑体系立杆最大高度 19.05 米。高支模范围内梁统计及分布情况见表1.1、表 1.2。表 1.11#架空层屋面框架梁 WKL（）截面尺寸序号构件尺寸（mm）数量分布区域备注180020003A 区260020004A 区360018003A 区440016003A 区5600150028A 区、B 区、C 区6400150011A 区740013001A 区8400120018A 区、B 区、C 区93008001B 区、C 区表 1.9、22#架空层屋面框架梁 WKL（）截面尺寸序号构件尺寸（mm）数量分布区域备注180020001A 区260020009A 区、B 区、C 区360018004A 区4600150015A 区、B 区、C 区5400150011A 区、B 区6400120025A 区、B 区、C 区4.框架柱 KZ（）截面尺寸主要有：1000mm、800mm800mm、1000mm1000mm。二、施工平面布置施工平面布置建筑呈不规则矩形布置，地势较高，排水条件较好，见施工组织设计平面布置图。三、施工要求三、施工要求为确保本工程高大模板支撑系统施工安全，我公司及其项目部管理人员必须高度重视，严格管理，严格遵循10、安全技术规范和专项方案规定，周密组织，责任落实。四、技术保证条件四、技术保证条件1.本方案施工图纸会审、方案编制审批必须严格按照我公司的有关体制进行，确保方案符合设计图纸的设计要求，从而确保方案的可行性。2.技术人员和特种工作人员均满足资质要求，持证上岗。3.按照建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-2013 附录 D对该工程使用的主要材料（如钢管、扣件、顶托等材料）进行检验，检验合格后方准进场使用。4.现场工作人员做好整个过程施工记录，定期上交公司技术质量部检查并存档，便于安全事故的预防及事后处理。5.确保模板在使用周期内安全、稳定、牢靠。6.模板在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求11、。7.模板施工前对施工人员进行技术交底。严禁盲目施工。8.模板支撑的搭设和拆除严格执行经专家论证和审批合格的高支模架安全专项施工方案。第二章第二章编制依据及说明编制依据及说明一、编制依据一、编制依据与本工程有关的国家、行业及地方有关政策、法律、法令、法规，国家强制性技术质量标准、施工验收规范、规程，本公司质量体系文件及管理规章制度，xx 市建设工程管理文件资料。具体编制依据主要为:序号名称编号1本工程的施工合同及经济技术文件。2建设单位提供的设计施工图3本工程施工组织设计4建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-20135建筑施工安全技术统一规范GB50870-20136建筑施工扣件式钢管脚12、手架安全技术规范JGJ130-20117建筑施工插槽式钢管模板支撑架安全技术规范 DBJ50-184-20148建筑结构荷载规范GB50009-20129钢结构设计规范GB50017-200310冷弯薄壁型钢结构技术规范GB50018-200211木结构设计规范GB50005-200312混凝土模板用胶合板GB/T17656-200813建筑施工模板安全技术规范JGJ162-200814房屋建筑与市政基础设施工程施工模板支撑体系安全技术规范DBJ50-168-201315建筑施工安全检查标准JGJ59-201116高层建筑混凝土结构技术规程JGJ3-201017混凝土结构工程施工质量验收规范G13、B50204-2002（2011年版）18混凝土结构工程施工规范GB50666-201119混凝土结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图11G10120建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-199121建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-201322生产过程中危险和有害因素分类与代码GB/T13861-200923生产经营单位安全生产事故应急预案编制导则 AQ/T9002-200624建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254号25危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号26建筑机械使用安全技术规程JGJ33-201227施工现场临时用电安全技14、术规程JGJ46200528建设工程施工现场供用电安全规范GB50194-9329建筑施工手册第四版30建筑结构荷载规范GB50009-201231工程建设标准强制性条文（房屋建筑部分）2013 年版32钢管脚手架扣件GB15831-200633建筑施工作业劳动防护用品配备及使用标准JGJ184-200934安全帽GB2811-200735安全网GB5725-200936安全带GB6095-200937施工现场机械设备检查技术规程JGJ160-200838钢管预压满堂支架预压技术规程JGJ/T194-200939建设工程施工现场消防安全技术规范GB50720-201140关于印发房屋建筑和市政15、基础设施工程安全生产“两防”专项整治工作方案的通知渝建发201322号二、编制说明二、编制说明1.本方案基于现行建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-2013 进行设计计算和构造，并参照其他现行行业、地方标准如 房屋建筑与市政基础设施工程施工模板支撑体系安全技术规范规范DBJ50-168-2013、混凝土结构工程施工规范GB 50666-2011中的规定，结合现场实际情况，采用更适合、更高标准要求的原则进行设计计算和构造。2.本方案编制的主要内容是 1#、2#架空层现浇结构柱、梁、板的模板支撑体系的设计和计算。第三章第三章施工计划施工计划一、施工进度计划一、施工进度计划本工程进度，按合同要16、求整个工期为150天，主体结构施工60天。二、材料与设备计划二、材料与设备计划工程所需材料提前 15d 编制需要量计划，且保证所用材料提前 13d 进场。本工程模板工程选用木胶合板和竹胶板、木方、钢管等材料，施工前对其进行定尺配模，对模板用料提前进行采购及定货。主要周转材料需用量计划表如下：主要材料及周转材料需用量计划表序号材料名称单位数 量备注1483.0mm钢管米16000根据进度需要采购2十字扣件套8000根据进度需要租赁3接头扣（卡）套1000根据进度需要租赁4旋转卡套1000根据进度需要租赁5木胶合板m25000根据进度需要采购6绿色安全网m24300根据进度需要采购7尼龙（平）安全17、网m230根据进度需要采购840mm90mm木方米60根据进度需要采购9竹条板块250根据进度需要采购10顶托个12000根据进度需要采购11对拉螺杆米5000根据进度需要采购12内衬根3200根据进度需要采购13垫块块2500根据进度需要采购14撑脚块560根据进度需要采购15铁钉kg1200根据进度需要采购16铁丝kg250根据进度需要采购17安全帽个150根据进度需要采购18安全绳根100根据进度需要采购机械设备及用具需用量计划表序号设备名称型号单位数量备注1塔吊QTZ60台32钢筋切断机40台13钢筋弯曲机GJ7-40台14钢筋调直机GT4/14台15套丝机M16-M50台16交流电焊18、机BX3-400台17手提圆锯台108圆盘锯台19刨木机台110力矩扳手把211振动电机台412插入式振动棒50-8m根813插入式振动棒30根314全站仪RTS-312L台115水准仪DS-32台216激光垂直仪DZJ2台117电子经纬仪DT202C台118铝合金塔尺5m把219对讲机对620柴油发电机（备用）200kva台121钢尺50m把1第四章第四章施工工艺技术施工工艺技术一、技术参数一、技术参数（一）基础处理按设计要求修筑拉筋板挡土墙，再对施工区域进行回填，回填料采用页岩土或素土分层回填至设计标高，回填采用打夯机进行人工夯实，分层夯实松铺厚度不大于 300mm，压实度系数0.94。回19、填夯实完毕后，经验收合格方能进行地面砼垫层的浇筑，垫层混凝土采用150mm 厚 C20 砼浇筑，以满足高大模板支撑系统的搭设要求和施工安全。（二）支撑体系及模板的选择1.由于 xx 市市场钢管规格壁厚达不到规范要求，结合市场实际情况，本工程模板支撑体系采市场现有规格483.0mm 钢管搭设，并严格按照实际使用材料（含模板、木枋、钢管）规格进行设计验算。2.板模板采用 14mm 厚优质九夹板，模板小楞均采用 40mm90mm，大楞采用483.0mm 钢管。3.梁、柱模板采用 14mm 厚优质九夹板，模板小楞均采用 40mm90mm，大楞采用483.0mm 钢管；梁侧模采用 M14 高强对拉螺栓抵20、抗砼的侧压力；（三）支撑体系的布置设计1.柱模支撑：（1）1000mm1000mm 柱高度为 8.2m，砼浇筑采取一次性浇筑完成，面板采用 14mm 厚木胶合板；竖楞采用 40mm90mm 方木，柱宽度 B 方向设置 15 个竖楞，柱宽度 H 方向设置 15 个竖楞；柱箍采用双钢筋，间距 300mm；对拉螺杆采用 M14 高强对拉螺栓，柱宽度 B 方向设置 2 个对拉螺杆，柱宽度 H 方向设置 2 个对拉螺杆。搭设示意按下图所示：10001000（2）800mm800mm 柱高度为 8.2m，砼浇筑采取一次性浇筑完成，面板采用 14mm 厚木胶合板；竖楞采用 40mm90mm 方木，柱宽度 B21、 方向设置 12 个竖楞，柱宽度 H 方向设置 12 个竖楞；柱箍采用双钢筋，间距 300mm；对拉螺杆采用 M14 高强对拉螺栓，柱宽度 B 方向设置 2 个对拉螺杆，柱宽度 H 方向设置 2 个对拉螺杆。搭设示意按下图所示：800800（3）1000mm 圆形柱采用定型钢模搭设，本方案不对其进行设计计算。2.板模支撑：本工程板模板支架高度有 19.05m、14.55m、8m 三种，架体搭设统一按 19.05m 架体设计构造搭设。支撑架体主要采用48.03.0mm 钢管，立杆纵距为 1m，立杆横距为 1m，水平杆最大步距为 1.5m，扫地杆高度 0.2m。顶部步距为 1.5m，立杆伸出顶层水22、平杆长度为 0.5m，面板采用 14mm 厚优质木胶合板，次楞采用 40mm90mm 方木，间距 0.3m，主楞采用483.0mm 双钢管，剪刀撑立杆纵距方向宽度 6 跨，立杆横距方向 6 跨。搭设示意按下图所示：1000100010001000100010002001500150010150050019250素土夯实（压实度94%）150mm厚C20砼垫层竖向剪刀撑水平剪刀撑水平剪刀撑水平剪刀撑483.0钢管主楞40 x90木方次楞14mm厚九夹板200mm厚现浇混凝土板3.梁模支撑体系（1）600mm2000mm 梁设计构造同 800mm1800mm 梁设计构造相同，搭设高度为 8m，支撑23、架体主要采用48.03.0mm 钢管；梁立杆纵距为 0.5m，梁底设置 2 根立杆，梁侧与梁底立杆横距间距（600，400，600mm）；水平杆最大步距为 1.5m；扫地杆高度 0.2m；顶部步距为 1.5m；立杆伸出顶层水平杆长度为 0.5m；面板采用 14mm厚优质木胶合板；梁底次楞采用 8 根 40mm90mm 方木；主楞采用483.0mm 单钢管；梁侧次楞采用 40mm90mm 方木，间距190mm；梁侧主楞采用483.0mm 双钢管，间距 500mm；穿梁螺栓采用 M14 高强对拉螺栓，间距：500mm500mm；剪刀撑设置据JGJ300-2013 规范要求，采用有剪刀撑框架式支撑结24、构，剪刀撑宽度：纵距方向 6 跨，横距方向 6 跨；支撑结构与既有结构通过连墙件可靠连接。搭设示意按下图所示：水平剪刀撑竖向剪刀撑水平剪刀撑素土夯实（压实度94%）150mm厚C20砼垫层8001000100060040060010001000483.0钢管主楞40 x90木方次楞14mm厚九夹板200mm厚现浇混凝土板20015001500450020008200（2）600mm1500mm 梁设计构造同 600mm2000mm 梁设计构造相同，搭设高度为 14.55m 和 8m，架体构造按搭设高度 14.55m设计。支撑架体主要采用48.03.0mm 钢管；梁立杆纵距为 0.5m，梁底设置25、 2 根立杆，梁侧与梁底立杆横距间距（600mm，400mm，600mm）；水平杆最大步距为 1.5m；扫地杆高度 0.2m；顶部步距为1.5m；立杆伸出顶层水平杆长度为 0.5m；面板采用 14mm 厚优质木胶合板；梁底次楞采用 5 根 40mm90mm 方木；主楞采用483.0mm 单钢管；梁侧次楞采用 40mm90mm 方木，间距 190mm；梁侧主楞采用483.0mm 双钢管，间距 500mm；穿梁螺栓采用 M14高强对拉螺栓，间距：500mm500mm；剪刀撑设置据 JGJ300-2013规范要求，采用有剪刀撑框架式支撑结构，剪刀撑宽度：纵距方向 6跨，横距方向 6 跨；支撑结构与既26、有结构通过连墙件可靠连接。搭设示意按下图所示：483.0钢管主楞40 x90木方次楞14mm厚九夹板200mm厚现浇混凝土板2001500150075002000147506001000100060040060010001000水平剪刀撑竖向剪刀撑水平剪刀撑素土夯实（压实度94%）150mm厚C20砼垫层（3）其余梁设计构造同 400mm1600mm 梁设计构造相同，搭设高度为 19.05m、14.55m 和 8m，架体构造按搭设高度 19.05m 设计。支撑架体主要采用48.03.0mm 钢管；梁立杆纵距为 0.5m，梁底设置 1 根立杆，梁侧与梁底立杆横距间距（600，600mm）；水平杆27、最大步距为 1.5m；扫地杆高度 0.2m；顶部步距为 1.5m；立杆伸出顶层水平杆长度为 0.5m；面板采用 14mm 厚优质木胶合板；梁底次楞采用，4 根 40mm90mm 方木；主楞采用483.0mm 单钢管；梁侧次楞采用 40mm90mm 方木，间距 200mm；梁侧主楞采用483.0mm 双钢管，间距 500mm；穿梁螺栓采用 M14 高强对拉螺栓，间距：500mm500mm；剪刀撑设置据 JGJ300-2013 规范要求，采用有剪刀撑框架式支撑结构，剪刀撑宽度：纵距方向 6 跨，横距方向 6 跨；支撑结构与既有结构通过连墙件可靠连接。搭设示意按下图所示：483.0钢管主楞40 x928、0木方次楞14mm厚九夹板200mm厚现浇混凝土板20015001500115001600192504001000100060060010001000水平剪刀撑竖向剪刀撑水平剪刀撑水平剪刀撑素土夯实（压实度94%）150mm厚C20砼垫层4.支撑结构顶端可调托撑伸出顶层水平杆构造要求（1）悬臂长度（h2）不宜大于 500mm；（2）可调托撑螺杆伸出长度不应超过 300mm，插入立杆内的长度不应小于 150mm；构造如下图所示:（3）可调托撑螺杆外径与立杆钢管内径的间隙不宜大于 3mm，安装时上下应同轴；（4）可调托撑上的主龙骨（支撑梁）应居中。5.架体抱柱构造措施（1）抱柱钢管应向相邻架体延伸29、至少 1 跨并与相邻架体利用扣件扣紧；（2）抱柱钢管与相邻架体竖向框架的水平距离不应超过300mm。123 300 300 300300架体抱柱构造措施1结构柱；2相邻架体竖向框架；3抱柱水平杆二、工艺流程二、工艺流程浇筑砼垫层绑扎柱钢筋立杆定位放线放置立杆放置扫地杆第一步纵向水平杆第一步横向水平杆如此重复往上设置剪刀撑安装柱模板放置方木、安装梁底模板、单面梁侧模放置木方、安装板模板浇筑柱砼安装梁钢筋钢筋检查验收安装梁另面侧模检查模板及其支架，按方案要求进行加固处理及整改安装绑扎板钢筋钢筋、模板检查验收砼浇筑（并监测监控）模板及支架拆除。三、施工方法三、施工方法在保障安全可靠的前提下，梁与板整30、体支撑体系设计的一般原则是：立杆步距要一致，便于统一搭设；立杆纵或横距一致，便于立杆一侧纵横向水平杆件拉通设置；构造要求规范设置，保证整体稳定性和满足计算前提条件。根据我公司当前模板工程工艺水平，结合设计要求和现场条件，决定采用扣件式钢管满堂支架作为本模板工程的支撑体系。1.模板拼装模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。2.模板的基准定位工作（1）首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前各轴31、线控制必须到位，以便于模板的安装和校正。（2）标高测量利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置。（3）竖向模板的支设应根据模板支设图。（4）已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用。（5）支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。3.梁、板模板支设工艺（1）梁模安装工艺：弹梁轴线并复核搭支模架摆方木安放梁底模并固定梁底起拱扎梁筋安侧模对拉螺栓复核梁模尺寸、标高、位置与相邻模板连固。（2）楼板模安装工艺：搭支架测水平摆木楞调整楼板模标高及起拱铺模板清理、刷油检查模板标高、平整度、支撑牢固情况。（3）梁、板的安装要密切配合钢筋绑扎32、，积极为钢筋分项提供施工面。（4）所有跨度4m 的梁必须起拱 2，防止挠度过大。（5）所有2mm 板缝必须用胶带纸封贴。（6）梁模板铺排从梁两端往中间退，嵌木安排在梁中，梁的清扫口设在梁端。4.梁模板及支撑采用14mm厚胶合板，龙骨为40mm90mm木枋；梁侧模用M14对拉螺栓，采用钢管加固；支撑系统采用483.0mm厚的钢管，立杆底部浇筑150mm厚C20砼垫层作支撑架立杆基础，以满足规范要求。5.板模板及支撑模板采用14mm厚胶合板，横楞为40mm90mm木枋，支撑系统采用483.0mm钢管，立杆底部浇筑150mm厚C20砼垫层作支撑架立杆基础，以满足规范要求。6.搭设规定及材料要求（1）33、立杆纵横间距 1.0 米，扫地杆距垫层顶面不高于 200mm，纵横扫地杆与立杆连接采用十字扣件连接，双扣件连接。纵横扫地杆步距 1.5 米，位于最顶部纵横水平杆加密设置一道。（2）搭设模板支架用的钢管、扣件，使用前必须进行抽样检测，抽检的数量按有关规定执行。未经检测和检测不合格的一律不得使用。（3）钢材技术性能必须符合 碳素结构钢 GB700-2006 的要求。（4）支架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管GB/T13793-2008 或低压流体输送用焊接钢管GB/T 3091-2008 中规定的3 号普通钢管，其质量应符合现行国家标准 碳素结构钢 GB700-2006中 Q235-A 级钢的规34、定。（5）每根钢管的最大质量不应大于 25kg。（6）钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定：应有产品质量合格证；应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法GB/T 2652-2008 的有关规定，质量应符合该规范第 3.1.1 条的规定；钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应分别符合规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 的规定；钢管必须涂有防锈漆。钢管弯曲变形应符合规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 的规定。钢管上严禁打孔。（7）扣件式钢管脚手架35、应采用锻铸制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB15831-2006 的规定。（8）扣件的验收应符合下列规定：扣件应有法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。扣件均应进行防锈处理。支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力达 65N.m 时，不得发生破外。（9）方木选用本地区质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材，同时应符合木结构设计规范和木结构工程施工质量验收规范的规定。胶合板技术性能必须符合混凝土模板用胶合板GB/T 17656-2008 要求。7.构造设置以及检查（1）扣件式钢管作立柱支撑时36、，其安装构造应符合下列规定：钢管规格、间距、扣件应符合设计要求。钢管支架立柱间距、扫地杆、水平拉杆、剪刀撑的设置应符合规范的规定。当立柱底部不在同一高度时，高处的纵向扫地杆应向低处延长不少于两跨，高低差不得大于 1m，立柱距边坡上方边缘不得小于 0.5m。立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的 1/3。严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定于水平拉杆上。满堂模板和共享空间模板支架立柱，在外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应每隔 10m 左右设由下至上的竖向连续37、式的剪刀撑，其宽度宜为 46m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为 4560。当建筑层高在 820m 时，除应满足上述规定外，还应在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑，在有水平剪刀撑的部位，应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑。（2）立杆首层模板支架搭设时，首先将地基夯实平整，浇筑 150mm 厚C20 砼垫层，待砼强度7Mpa 以后，再搭设模板支架体系。模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮立杆上，距离地面不大于 200mm，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础38、不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于 1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于 500mm。当采用在梁底设置立杆的支撑方式时，梁底立杆应按梁宽均匀设置，其偏差不应大于 25mm。立杆接长采用对接扣件连接。对接、搭接应符合下列规定：立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内；搭接长度不应小于 1m，应采用不少于 2 个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于 100mm。立杆接长时，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于 500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的 1/3。（3）水平杆水平39、杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接应符合下列规定：对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于 500mm；各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的确1/3；搭接长度不应小于 1m，应等距离设置 3 个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。每步的纵、横向水平杆双向拉通。（4）剪刀撑本工程采用框架式支撑结构构造搭设布置框架式支撑结构在横向和纵向分别布置剪刀撑，纵向剪刀撑布置原则按6 跨搭设，横向水平剪刀撑布置原则按6 跨搭设。搭设示意按下图所示：A 区横向剪刀撑在扫地杆层40、和顶层各搭设一道；B 区和 C 区除在扫地杆层和顶层搭设外，另在架体中部增设一道横向水平剪刀撑。剪刀撑倾斜角度宜在 4560之间，支撑结构外围应设置连续封闭的剪刀撑。竖向剪刀撑两个方向的斜杆宜分别设置在立杆的两侧，底端应与地面顶紧。竖向剪刀撑应采用旋转扣件固定在与之相交的立杆或水平杆上，旋转扣件中心宜靠近主节点。剪刀撑接长时应采用搭接，搭接长度不应小于 800mm，并应等距离设置不少于 2 个旋转扣件，且两端扣件应在离杆端不小于100mm 处固定。纵横水平杆均应与立杆连接，其连接点间距不应大于 150mm。当同时满足下列规定时，可采用无剪刀撑框架式支撑结构：搭设高度在 5m 以下；被支撑结构自41、重的荷载标准值小于 5kPa；支撑结构支承于坚实均匀地基土或结构层上；支撑结构与既有结构有可靠连接。（5）其它竖向结构与水平结构分开施工，先施工竖向结构，在施工水平结构。柱、墙混凝土工程施工完成后，在施工梁、板混凝土结构。每一步架均采用钢管柱箍将已浇筑砼并具备一定强度的墙、柱构件和满堂架进行刚性连接，增强架体的稳定性。四、检查与验收四、检查与验收1.模板及支架搭设完毕，由项目经理组织项目技术负责人、专职安全员、专职质检员、施工员、班组长等相关人员按照本方案及规范要求进行验收，验收存在问题以书面形式要求班组进行整改。整改完毕经复查合格后，报请公司工程部专业技术负责等相关人员到项目会同监理工程师参42、加模板支架的验收。2.安装后的扣件螺栓拧紧力矩采用力矩扳手检查，抽检方法按随机分布原则进行。判断标准见表 4.1表 4.1扣件拧紧抽样检查数量与质量判定标准项次检查项目安装扣件数量（个）抽检数量（个）允许的不合格数1连接立杆与纵（横）向水平杆或剪刀撑的扣件；接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件1512802815005011200120132001320325012332连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点处）15128028150050112001201320013203250357103.梁底水平杆与立杆连接扣件螺栓拧紧扭力矩全数检查。4.拧紧扭力矩未达到要求的扣件必须重新拧紧，直至满43、足要求。模板支架验收后应形成记录，记录表式见表 4.2。4.2模板支架验收记录表项目名称搭设部位高度跨度最大荷载搭设班组班组长操作人员持证人数证书符合性专项方案编审程序符合性技术交底情况安全交底情况钢管扣件进场前质量验收情况材质、规格与方案的符合性使用前质量检测情况外观质量检查情况检查内容允许偏差方案要求实际质量情况符合性立杆间距梁底+30mm板底+30mm步距+50mm立杆垂直度0.75%且60mm扣件拧紧40-65Nm立杆基础扫地杆设置拉结点设置立杆搭接方式纵、横向水平杆设置剪刀撑垂直纵、横向水平（高度4m）其他施工单位检查结论结论：检查日期：年月日检查人员：项目技术负责人：项目经理：监理44、单位验收结论结论：验收日期：年月日专业监理工程师：总监理工程师：第五章第五章施工安全保证措施施工安全保证措施一、组织保障一、组织保障（一）施工项目管理组织机构1.实行项目法管理，按照建设工程项目管理规范GB/T50326-2006、GB/T19001-2008 质量管理体系运行，以全面质量管理为中心，建立专业化、科学化的管理机制，实施项目施工总承包管理，建立以项目经理为首的项目领导班子进行工程项目管理，组织施工，全权负责施工现场的工程管理、施工技术、工程质量、施工进度、安全生产、物资采购、机械设备、文明施工、环境保护等各项工作。2.在本工程施工中实施项目法管理，项目经理对工程项目行使计划、组织45、协调、控制、监督、指挥职能、全权处理项目事务，其下设技术组、经营组及材料设备组。项目经理部对公司实行经济责任承包。项目内部工程技术管理人员通过岗位目标责任制和行为准则来约束，共同为优质、安全、高速、低耗地完成项目任务而努力工作。3.项目经理部对工程项目进行计划管理，计划管理主要体现在工程项目综合进度计划和经济计划。项目经理部的进度计划包括：施工总进度计划，分部分项工程进度计划，施工进度控制计划，设备供应进度计划，竣工验收和试生产计划。经济计划包括：劳动力需用量及工资计划，材料计划，构件及加工半成品需用量计划，施工机具需用量计划，工程项目降低成本措施及降低成本计划，资金使用计划，利润计划等。446、.我公司委派实践经验丰富和管理水平高的同志担任项目部主要负责人，选聘技术、管理水平高的技术人员、管理人员、专业工长组建项目部。项目管理层由项目经理、技术负责人、安全主管、材料主管和工程质量成员组成，在建设单位、监理单位和公司的指导下，负责对本工程的工期、质量、安全等实施计划。组织、协调、控制和决策，对各生产施工要素实施全过程的动态管理。5.作业层人员的配备：施工人员均挑选有丰富施工经验和劳动技能的正式工或合同工，分工种组成作业班组，挑选技术过硬、思想素质好的正式职工带班。（二）目标管理措施我司在以往施工经验的基础上，巩固成绩，克服缺点，运用科学管理，制定严格的质量、进度和安全生产的控制措施，大47、力采用新技术、新工艺、新材料、新设备的四新技术，以科技推动生产，降低成本。在施工过程中，同业主、监理单位、设计单位和质检部门密切合作，责任到人，精心组织施工，确保优质、高效、高速、安全、文明生产。为此我公司制定以下各项目标：1.工期目标：严格按照进度计划图实施2.质量目标：确保所有工程全部满足设计和合同要求的功能和标准，单位工程一次验收合格率 100%；控制质量通病的产生，杜绝工程质量重大事故。3.安全目标：无因工死亡和重大伤亡事故，无交通安全事故，无机械设备重大事故，无火灾、风灾事故，无化工品、重要器材、设备被盗和爆炸事故，年重伤率控制在 0.4以下，建立安全标准工地。按照“五无标准”（无死48、亡、无重伤、无火灾、无中毒、无倒塌）组织施工。4.环保目标：在工程施工期间，对噪声、扬尘、振动、废水、废气和固体废弃物进行全面控制，最大限度地减少施工活动对周边环境造成的不利影响，做到环境问题零投诉，满足当地环境保护部门和国家相关法律法规的要求。5.文明施工目标：严格按xx 市房屋建筑和市政基础设施工程现场文明施工标准的要求，采取一切措施，维护文明施工企业形象。（三）安全保证体系1.在本工程施工中，成立以项目经理为核心，以项目技术负责人、质安部长、专职安全员、兼职安全员为骨干的安全检查小组，明确项目经理为工程安全的第一负责人。2.在本工程施工中，将各部分施工内容的安全目标进行分解，明确安全管理49、责任，形成人人讲安全、人人抓安全的良好作风。安全组织机构如下：二、技术措施二、技术措施（一）建立以项目经理为首的安全保证体系本着管生产必须管安全的原则组建项目安全保证体系，项目第一管理者先是安全第一责任者，各工种施工员是相应工种的安全第一责任者，做到安全责任落实到人，形成人人讲安全，人人管安全的良好风气。（二）建立健全各项安全管理制度1.明确各项管理人员的安全岗位责任制，包括项目经理、技术人员、班组长、专职安全员等，明确应承担的安全责任和应做的工作。2.建立安全教育制度。规定对所有进场的职工、民工要进行入场安全教育及针对本工种安全操作规程的教育，并建立个人安全教育卡片。需持证上岗的特殊工种安全50、操作规程的教育，并建立个人安全教育卡片。需持证上岗的特殊工种工人都必须经过培训考试，并取得有关部门颁发的合格证书后方可上岗。各工班每天上班前，应由工班长做班前安全施工教育。3.坚持安全检查制度。规定每月由项目安质部长牵头对工地进行两次安全检查，安质部要不定期地组织人员进行检查，专职安全员必须天天检查。对检查出的问题、隐患要做好文字记录，并落实到人，限期整改完毕，对危及人身安全的险情，必须立即整改。对每项要整改。对每项要整改的问题整改完毕后都要由安全员进行验证。经理部每隔10天组织一次安全、消防、文明施工大检查，对工地安全状况进行监督。4.坚持安全交底制度。技术人员编制施工方案、技术措施时，必须51、编制详细的、有针对性的安全措施，并向操作人员进行书面交底，双方签字认可。5.坚持安全例会制度。每周六上午9点由项目质安部及专职安全员主持，各作业班组安全工参加，总结本周安全情况，安排下周安全工作。6.安全事故处理制度。现场发生的安全事故，都要本着“三不放过”的原则进行处理，查明原因，教育大家，并落实整改措施。大、重大事故必须及时地向上级部门及地方有关部门汇报，积极配合和接受有关部门的调查和处理。7.特种作业人员管理制度。为了加强特殊作业人员的安全技术培训、考核和管理，实现安全生产，提高经济效益，特制定本管理办法。（1）年满18周岁以上，工作认真负责、身体健康，具有本专业所需的文化程度和安全、专52、业技术知识及实践经验。（2）从事特种作业人员，必须进行安全教育和安全技术培训，凡超过50岁的人员不能再申请参加特种作业培训。（3）特种作业人员经安全技术培训后，必须进行考核，经考核合格取得操作证书，方准独立作业。（4）取得操作证的作业人员，必须定期进行复审。特种作业人员要保持相对稳定，不得随意更换，确需调整时，必须报工程部同意后，才能更换。（5）特种作业人员必须持证上岗，未取得特种作业证人员一律不准从事特种作业。（6）特种作业人员必须服从施工管理人员正确指挥，对违反操作规程和安全的指挥，有权拒绝服从。（三）重大危险源辨识本工程潜在的危险源有：坍塌、机械伤害、触电、物体打击、高处坠落、起重伤害、53、高温、火灾、防雷触电等。1.坍塌形成原因：木料、钢筋等堆放不规范，堆放过多，支撑体系基础不满足受力要求，钢管扣件质量低下或长期反复使用已经破损。应采取的控制措施：（1）应分散放料，并严格控制堆放高度，严禁超过规定载荷，堆放荷载不超过500kg，应有专人进行堆料控制，钢筋按照堆料中长度分规格计算。（2）检查钢管、扣件质量，并进行复试。2.机械伤害形成原因：木工棚、机械缺陷误操作，防护不到位。应采取的控制措施：（1）设专人负责，按规范操作经常检查电锯、电刨等的防护罩，分料器、推料器等设施，确保安全有效。（2）停机时要拉闸、断电、上锁。3.触电形成原因：漏电开关失效，违规接送电源。应采取的控制措施：54、（1）机械设备必须做到“一机一闸一漏一保”。（2）按、拆电源应由专业电工操作。（3）漏电开关等必须灵敏有效。（4）现场电缆布设规范。（5）设备必须使用按扭开关严禁使用倒顺开关。4.物体打击形成原因：模板搬运违章作业、支模设施设备缺陷。应采取的控制措施：（1）轻拿慢放，规范作业，注意安全。（2）应经常检查所用工具，确保安全有效。5.高处坠落形成原因：高处支模防护不到位。应采取的控制措施：脚手架作业面应采取铺板或平挂安全网等防护措施，且工人应规范操作，勿猛拉猛撬。6.起重伤害形成原因：模板等吊运不规范。应采取的控制措施：（1）吊装时应把吊物绑牢固。（2）信号工及吊装司机必须持证上岗，密切配合，严格55、遵守“十不吊”规定。（3）被吊物严禁从人上方通过，人员严禁在被吊物下方停留。（4）经常检查吊索具，并且保持安全有效。（5）遇有6级以上强风、大雨、大雾等天气严禁吊物。（6）整个预防措施过程都比必须安排有专门人员进行监控。7.高温形成原因：夏季施工室外温度高应采取的控制措施：分发消暑药品，科学调整上下班时间。8.火灾形成原因：钢筋焊接应采取的控制措施：实行动火审批制度，并采取有效隔离措施。9.防雷触电形成原因：下雨、电缆拖地破皮等应采取的控制措施：电器线路必须架空设置，随时检查电器设备和线路，保证其正常运行和完好，并采用防雷接地，接地必须符合规范要求，并与钢管架体有效连接。（四）现场安全施工制度56、及措施根据往施工经验，结合本工程特点，将防坍塌、防攀爬、洞口防护及临边防护（洞口及临边需设置1.1m高的护栏）防高空坠落、防物体打击、防雷触电、机械伤害、火灾等作为现场安全防护的重点。1.施工现场的安全管理规定（1）凡进入施工现场必须戴好安全帽及其他劳动保护用品。（2）高空作业人员必须正确佩戴安全帽、系好安全绳、挂好安全绳保险钩。（3）施工现场所装设的缆风绳，应避免与电源线交叉，特殊情况应采取有效的防护措施，缆风绳不准绑在树木或建筑物上，应设地锚或按规定设预埋环。（4）高处、外檐作业：高处作业应规定支搭安全网及其他有效的防护措施；建筑物处料口、垂直运输进料口、人行通道均应按规定设防护棚；交叉作57、业应按规定设置隔离层；在高空作业时，应携带工具袋，所使用的工具，零星材料等应随时装入袋内，清理废料、垃圾应设临时溜槽或垃圾筒，严禁随意抛掷。在易发生坠落的危险处作业时，必须系好安全带；清理安全网中杂物，应在其下方设禁区，并设专人巡视。（5）拆除架子模板应坚持“五边”（即边拆、边运、边清理、边起钉、边码垛），班组要做好活完脚下清。（6）在施工工程超过周围建筑物的高度，并高于二十米时，应装设避雷设施。2.建筑施工现场安全防护管理规定为保证工程施工安全，保障国家、企业和个人生命财产不受损失，杜绝火灾隐患，根据中华人民共和国消防条例有关条文规定，结合建筑施工现场的实际情况制定本规定。（1）建筑施工现场58、生产用火和生活用火的防范：现场进行钢筋焊接作业时，必须严格实行动火审批制度，填写动火审批表，报监理单位审批后方能实施焊接作业。焊接作业时，必须用铁板将焊接点与其它易燃（模板材料、安全网等）隔开，防止产生火灾事故。建筑施工现场生产用火必须有专人负责，火场炉灶距离临时设施特别是易燃易爆物品库要有较远的距离。生产用火时必须保证火场、炉灶旁不离开人，用完后必须扑灭火种方能离开。厨房、锅炉房、变电房与临时宿舍、库房之间的防火距离不得小于15m。临时宿舍内严禁烧电炉取暖、做饭要有专人管理，离开炉火时要盖好炉灶，并清扫四周的杂物。照明电线要有良好的绝缘，尽可能采用拉线开关，如采用油灯，蜡烛等明火照明，要规定59、固定的位置，周围加以防火并要有专人负责管理。（2）加强领导组织成立施工现场防火临时领导小组，由施工现场总负责人和保卫人员负责指挥，一旦发生火情，立即组织扑救。经常向职工宣传教育，提高职工防火意识和责任感；为确保安全，根据各地条件设置一些消防防火工具，如简易储水池，消防拴，沙袋，水桶，灭火器等。发动群众组成义务消防队，有条件的可请消防部门进行消防知识技术培训，一旦发生火情，除立即向119报警外，并立即组织在场人员全力投入抢险扑救。3.临时用电安全生产管理制度（1）项目负责人或工长必须按临时用电的施工组织设计要求向现场临电电工交底。（2）工程处或项目工地必须设专人管理施工现场临时用电、线路及施工机60、具安装完后，应先进行验收，合格后才能送电和使用。（3）对施工用电设备必须定期进行检查。（1）在建工程与临近高压线的最小距离1kv以下为4m，110kv为6m，对达不到要求距离的，必须采取防护措施，设置遮拦屏障、围栏或保护网，并且悬挂醒目的警告标志等。配电箱、开关箱中导线的进出线口应在箱体下底面，严禁设在箱体的上顶面、侧面，后面或箱门处；电线绝缘要良好，不得老化、破皮漏电、穿墙、穿楼板处要加套管，电缆穿越道路，易受机械损伤的场所，必须加设防护套管或埋地。4.劳动卫生安全管理制度（1）公司各单位必须关心职工的身体健康，各单位应根据国家有关规定，对开工的工地必须做到劳动保护设施与施工方案同时设计、同61、时施工、同时投资产（即三同时）。（2）对已开工的工程或有害职工身体健康的作业环境，应制定改善劳动条件的治理规划，作为每年安全工作的一个重要内容，劳动保护设施要逐步落实。（3）对季节性的防寒、防冻、防署、防高温、防煤气中毒等，必须有技术安全措施和必要的设备、设施，并保证相关费用的支出。（4）对经常从事有毒气体、高温、噪音等有害作业的人员，每年应由医务部门负责组织一至二次体检，不适应者，立即就医或调动工作。（5）对用于改善劳动条件的设备和设施，必须经常加以维修、保养，不得随意拆除，须拆除时应报公司有关部门批准。（6）公司各单位必须认真执行劳动法，发动职工搞好安全生产，维护职工劳动安全卫生健康的合法62、权利。5.满堂架安全生产管理制度（1）在搭设前，应有工长（施工员）按有关规程提出搭设使用要求，搭设前应向实施搭设班组进行详细交底。（2）应由工长（施工员）组织有关人员进行验收，该模板支架由工程技术领导组织有关人员进行验收，高层架子应分阶段进行验收。（3）交接检查验收主要依据：有关脚手架安全技术规程和规定；分项施工设计和施工任务书要求；特殊架子根据设计和方案要求进行分项检查验收。（4）脚手架交验合格后，工长（施工员）有权指定专人进行维修，其他工种不准拆改，脚手板不能随意移动和超符合使用。（5）拆除架子应有安全技术措施并由工长（施工员）向实施班组进行详细交底。6.火安全生产管理制度（1）凡购置压力63、容器，应有技术资料合格证，使用时，要建立检查制度，严格检查各种安全装置是否有效，对不符合安全规定的要停止使用。（2）搬运氧气瓶时不准碰撞，使用时应放置在安全地点，与乙炔瓶或乙炔发生器相距10米以上，避免暴晒、油脂沾染等发生爆炸。（3）对易然易爆的危险品和场所要严格管理，指定防火措施和悬挂防火标志，并配齐防火器材。7.治安保卫制度（1）保卫部门应对工地治安保卫工作负责，安排好治安保卫值日表，进行工地治安保卫宣传教育工作。（2）保卫部门要督促工地门卫值班制度，并对门卫值班人员进行管理，严禁非本工地人员进入工地。（3）对本工地民工进行登记、存档、严禁赌博，盗窃、窝脏、酗酒、吸毒、打架等行为；严禁窝藏64、违法犯罪分子。8.施工机械安全按操作规程使用，加强对机械设备的管理，做到常检、常修、常保养，保持良好的工作状态。9.安全用电电源采用三相五线制，设专用接地线。总配电箱和分配电箱应设防雨罩和设门锁，同时设相应漏电保护器。从底层通往楼层的电路及楼层施工用的电路施工升降机律采用质量合格的电缆，并要正确架设。严格做到“一机一闸一漏电保护装置”，一切电气设备必须有良好的接地装置。电动机械必须定机定人专门管理，使用小型手持电动工具时均使用带漏电保护的闸箱。10.防大风、防雨、防雷措施防雷接地可与工程的避雷预埋件临时焊接连通，接地电阻达到规定要求，每月检测一次，发现问题及时改正。掌握气象信息，及时作出大风，65、大雨预报，采取相应技术措施，防止发生事故。禁止在大风、暴雨等恶劣的气候条件下施工。11.安全标志和安全防护（1）安全标志:划分安全区域，充分和正确使用安全标志，布置适当的安全标语和标志牌，各种施工机械设置位置均需挂设相应操作规程。（2）安全防护棚:在建筑四周及人员通道、机械设备周围都应采用钢管搭设安全防护棚，安全防护棚要满铺，侧面用钢筋网做防护栏板（3）“三宝、四口、五临边”防护:现场人员坚持使用“三宝”。进入现场人员必须戴安全帽并系紧帽带，不得穿硬底鞋、高跟鞋、拖鞋或赤脚、高处作业必须系安全带。（4）做好“四口”的防护工作。在楼梯口、电梯口、预留洞口设置围拦、盖板、架网，必须搭设符合要求的防66、护棚，并设置醒目的标志。12.安全用电和电气防火措施（1）安全用电技术措施接地与接零在施工现场专用的中性点直接接地的低压电力线中，必须采取TN-S 接零保护系统（即三相五线制）。保护零线应由工作接地线或配电室的零线或第一级漏电保护器电源侧的零线引出；保护零线应与工作零线分开单独敷设，不作它用，保护零线PE必须采用绿/黄双色线；保护零线必须在配电室（或总配电箱）配电线路中间和末端至少三处作重复接地，重复接地线应与保护零线相连接；保护零线的截面应不小于工作零线的截面，同时必须满足机械强度的要求，其中，架空敷设间距不大于12m 时，采用绝缘铜线截面不小于10mm2，采用绝缘铝线截面不小于16mm2；67、与电气设备相连接的保护零线为截面不小于2.5mm2的绝缘多股铜线。电气设备的正常情况下不带电的金属外壳、框架、部件、管道、轨道、金属操作台以及靠近带电部分的金属围栏、金属门等均应用保护接零；供电电力变压器中性点的直接工作接地电阻值应不小于4，保护零线重复接地电阻值应不小于10。不得施工升降机部分设备作保护接零，另一部分作保护接地。配置漏电保护器施工现场的配电箱（配电室）和开关箱至少配置三级漏电保护器；漏电保护器应选用电流动作型，一般场合漏电保护器的额定漏电动作电流应不大于30mA，额定漏电动作时间应不大于0.1s；潮湿和有腐蚀介质场所的漏电保护器，其额定漏电动作电流和额定漏电动作时间乘积的极限68、值为30mA.s；开关箱内漏电保护器的选用应与动力设备的容量大小、相数等实际情况相适应、相配合，如三相电动机则应选用参数匹配的三相三线的漏电保护器；照明用电必须与动力用电分开，照明应选用单相二线的漏电保护器。开关箱按三级设置:即总配电箱分配电箱开关箱，开关箱距离机具不能超过3m，开关箱实行一机一闸一漏电保护。外电保护建筑物（含脚手架）的外侧边缘与外电架空线路的边线之间最小安全操作距离:电压1kV 以下为4m；电压1kV10kV 之间为6m；施工现场的机动车道与外电架空线路交叉时的最小垂直距离:电压1kV 以下为6m，电压1kV-10kV 之间为7m；配电系统所有的电线架设都必须使用电杆、绝缘夹69、横担等，按规范要求架设；开关电器及电气装置必须完好无损；开关电器及电气装置必须装设端正、牢固，不得拖地放置；带线导线与导线之间的接头必须绝缘包扎，带电导线必须绝缘良好；带电导线严禁搭、挂、压在脚手架或其他物体上；配电箱与开关箱应作名称、用途、分路标记；配电箱、开关箱应配锁并有专人负责；电箱内部及其周围临近区域不得有杂物、灌木和杂草等；室外用电严禁拉设使用花线，严禁使用铜线或其他金属线代替保险丝使用，严禁工人宿舍内乱拉电线、插座、烧电炉、电饭煲；电器检修电气装置应定期检修，检修时必须做到:停电；悬挂停电标志牌，挂接必要的接地；由相应级别的专业电工检修；检修人员应戴穿绝缘鞋和手套，使用电工绝缘工70、具；组织和专人统一指挥。（2）电气防火技术措施合理配置、整定、更换各种保护电器，对电器和设备的过载、短路故障进行可靠的保护。在电气装置和线路周围不堆放易燃、易爆和强腐蚀介质，不使用火源。装置相对集中的场所，如变电所、配电室、发电机室等配置绝缘灭火器材等，并禁止烟火。加强电气设备相间和相地间绝缘，防止闪烁。合理设置防雷装置。建立电气防火责任制，加强电气防火重点场所烟火管制，并设置禁止烟火标志。建立电气防火教育制，经常进行电气防火知识教育和宣传，提高各类用电人员电气防火自觉性。建立电气防火检查制，发现隐患，及时处理。强化电气防火领导体制，建立电气防火队伍。（五）安全管理措施1.搭设模板支架人员须戴71、好安全帽、系安全带、穿防滑鞋。2.应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。3.作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。脚手架不得与模板支架相连。模板支架使用期间，不得任意拆除杆件。4.当有六级及六级以上大风和雾、雨天气时应停止模板支架搭设和拆除作业。5.模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。工作人员从楼梯上下，不得攀爬脚手架。6.登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁放在模板或脚手架上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得吊落。7.装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运，并应把活动的部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。8.装拆模板时，必须搭设脚手架。72、装拆施工时，除操作人员外，下面不得站人。高处作业时，操作人员要扣上安全带。9.在支撑搭设、拆除和浇筑混凝土时，无关人员不得进入支模底下，应在适当位置挂设警示标志，并指定专人监护。10.搭设钢管应由专业持证人员安装；安全责任人应向作业人员进行安全技术交底，并做好记录及签证。11.模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时拆除模板。拆除支架时，应在周边设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。（六）材料管理措施材料质量满足方案设计和相关规程要求，搭设模板支架用的钢管、扣件，使用前必须进行抽样检测，抽检的数量按有关规定执行。未经检测和检测不合格的一律不73、得使用。（七）施工中管理要点1.竖向结构隐蔽工程质量符合设计要求，浇筑砼并达到一定强度后，进入下道模板支架工序的施工。2.模板支架搭设方式符合施工方案要求，并通过监理单位验收。3.砼浇筑方式符合安全要求，控制堆载，避免上部荷载集中化。4.模板拆除方式符合施工方案要求，拆模时间符合相关检测结果和规范要求。拆模以接到拆模通知书为准，不得私自拆除任何构件。（八）质量管理措施1.认真仔细地学习和阅读施工图纸，吃透和领会施工图的要求，及时提出不明之处，遇工程变更或其他技术措施，均以施工联系单和签证手续为依据，施工前认真做好各项技术交底工作，严格按国家颁行混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2074、02和其它有关规定施工和验收，并随时接受业主、监理单位、质监站、上级公司对本工程的质量监督和指导。2.认真做好各道工序的检查、验收关，对各工种的交接工作严格把关，做到环环扣紧，并实行奖罚措施。出了质量问题，无论是管理上的或是施工上的，均必须严肃处理，分析质量情况，加强检查验收，找出影响质量的薄弱环节，提出改进措施，把质量问题控制在萌芽状态。3.严格落实班组自检、互检、交接检及项目中质检“四检”制度，确保模板安装质量。4.混凝土浇筑过程中应派专人23名看模，严格控制模板的位移和稳定性，一旦产生移位应及时调整，加固支撑。5.对变形及损坏的模板及配件，应按规范要求及时修理校正，维修质量不合格的模板和75、配件不得发放使用。6.所有梁与柱、柱与梁等节点处均用海绵胶带贴缝，楼板缝用胶带纸贴缝，以确保混凝土不漏浆。7.模板安装应严格控制轴线、平面位置、标高、断面尺寸、垂直度和平整度，模板接缝隙宽度、高度、脱模剂刷涂及预留洞口、门洞口断面尺寸等的准确性。严格控制预期拼模板精度。8.严格执行预留洞口的定位控制，预留洞口时，木工严格按照墨线留洞。9.主轴线和分部轴线放线后，规定负责测量记录人员及时记录平面尺寸测量数据，并要及时记录墙、柱、成品尺寸，目的是通过数据分析梁体和柱子的垂直度误差。并根据数据分析原因，将问题及时反馈到有关生产负责人，及时进行整改和纠正。10.所有竖向结构的阴、阳角均须加设橡胶海绵条76、于拼缝中，拼缝要牢固。11.阴、阳角模必须严格按照模板设计图进行加固处理。13.为防止梁模板安装出现梁身不平直、梁底不平下挠、梁侧模胀模等质量问题，支模时应将侧模包底模，梁模与柱模连接处，下料尺寸应略为缩短等。（九）砼浇筑管理措施1.准备工作（1）隐蔽工程，模板工程均验收合格后，方能进行砼浇筑。所有与混凝土浇筑有关的人、材、机均落实到位，掌握天气变化情况。（2）开盘前检查砼配合比报告，实测砼坍落度，符合要求，方可进行浇筑，浇筑过程中按相关要求进行抽查坍落度。（3）砼浇筑前汽车泵的停靠位置和输送半径应经过计算，泵车停靠处，应场地平整、坚实，具有重车行走条件。在混凝土泵车的作业范围内，不得有碍阻物77、高压电线，同时要有防范高空坠物的措施。2.浇注顺序（1）竖向结构必须先进行浇注，浇注完毕并达到一定强度后，方能浇注梁板等水平构件砼，以增加模板支架的整体稳定性。（2）梁板等水平构件砼浇筑参照设计图纸从中间向两边浇筑，先浇梁，后浇板。（3）本工程先浇筑225.00m231.55m标高柱和连系梁，浇筑完毕达到一定强度后，再进行231.55m239.75m标高柱、梁、板进行搭架等后续施工。3.浇注方法采用一次性连续浇捣方案，梁板砼一起浇筑。较大尺寸的梁（梁的高度大于1m）的结构，可单独浇筑。超1m高的梁，浇捣先梁后板，一次浇注时最多不能超过400mm，采用从跨中向两端对称进行分层浇筑。在浇捣时不能78、集中过多于某点部位，防止局部负荷超重。浇筑混凝土应连续进行，如因分层等原因必须间歇时，其间歇时间宜缩短，并应在前层混凝土凝结之前，将次层混凝土浇筑完毕。梁底板振捣采用斜坡式分层振捣，斜面由泵送混凝土自然流淌而成，振捣快插慢提，从浇筑层的底层开始逐渐上移，以保证分层混凝土间的施工质量。混凝土在振捣过程中宜将振动棒上下略有抽动，使上下混凝土振动均匀，每次振捣时间以2030秒为宜，（砼表面不再出现气泡、泛出灰浆为准）。振捣时，要尽量避免碰撞钢筋，管道预埋件等。振捣棒插点采用行列式的次序移动，每次移动距离不超过混凝土振捣棒的有效作用半径的1.25倍，一般振动棒的作用半径3040cm。振捣操作要“快插慢79、拔，防止混凝土内部振捣不实；要“先振低处，后振高处，防止高低坡面处混凝土出现振捣“松顶”现象。浇筑混凝土时，应注意防止混凝土的分层离析。混凝土自由倾落高度一般不超过2m，否则采用串筒、斜槽、溜管等下料。4.浇注施工注意事项（1）在浇筑前，必须经总监理工程师及项目部检验合格后才能浇注。必须支撑牢固、稳定、不得有松动、跑模、超标准的变形下沉等现象。（2）浇筑时，无关人员不得在模板下，要有专职安全员看护，配置有专业工种进行监护并及时处理，在有可能出现事故前及时发现并及时处理，将安全隐患消除在萌芽状态前。（3）浇筑过程中，应均匀浇捣，并采取有效措施防止超高堆置。（4）浇筑过程中派人检查支架和支撑情况，80、发现下沉、松动、变形情况及时解决。（5）浇筑过程中、应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇注人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施。（6）严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对可能出现的超过最大荷载的要有相应的控制措施，钢筋等材料不能再支架上方集中堆放。（7）为防止支模架因超载而影响安全施工，要求施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将泵送和砂浆的输送管等固定在支架上，严禁悬挂起重设备。（8）工地临时用电线路的架设，应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-2005的有关规定执行。（9）浇筑完毕的混凝土应进81、行养护，湿润养护不少于15天。（10）严格控制堆料厚度，一次堆料不能超过100mm，吊斗放料时，随时移动料斗，时砼堆积厚度不能超过规定。（12）严格控制放料高度，料斗下口距楼板面的放料高度不能超过300mm，防止放料冲击力对模板及支架体系造成影响。（13）塔吊司机下斗时必须控制下斗速度，严禁直接下至楼板面，防止对楼板造成冲击破坏影响。（十）模板安装和拆除的安全技术措施1.模板拆除执行申请审批制度（1）模板拆除的顺序和方法，应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆，先非承重部位，后承重部位以及自上而下的原则。拆模时，严禁用大锤和撬棍硬碰硬撬。（2）拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故，待82、该片（段）模板全部拆除后，方准将模板、配件、支架等运出堆放。（3）拆下的模板、配件等，严禁抛扔，要有人接应传递，按指定地点堆放。并做到及时清理、维修和涂刷好隔离剂，以备待用。2.模板拆除底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求；当设计无具体要求时，混凝土强度符合表5.1的规定。本工程模板及支架拆除时，砼强度等级必须达到设计强度的100%时方能拆除。检查数量：全数检查。检验方法：检查同条件养护试件度报告。表5.1底模拆除时的混凝土强度要求构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率计（）板2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件100检查数量：全数检查。83、检验方法：观察。（1）侧模拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。检查数量：全数检查。检验方法：观察。（2）模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。检查数量：全数检查。检验方法：观察。2.模板及支架的搭设与拆除安全规定（1）在2m以上的模板及支架上作业时，应搭设安全可靠的操作架子或操作平台，设置供操作人员上下的楼梯或斜道，并进行安全防护，不允许攀爬脚手架上下。（2）作业人员必须站在可以保证安全操作的脚手板或操作平台上作业，不允许站在钢管、模板或支撑上进行作业。（3）模板上架设的电线和使用的电动工具，应采用有效的安全措施；（4）高耸结构的模板作业，在雨季84、施工时，应安装避雷设施，其接地电阻不得大于4。（5）高处作业时，操作人员应挂上安全带；操作人员所用的各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋内，不得随意将工具、零件及大量模板或支模材料放在模板支架上，以防落物伤人。（6）装拆施工时，除操作人员外，下面不得站人。（7）安装基础及深基坑的模板时，应先检查基础或基坑土壁边坡的稳定情况，发现可能出现的坍塌危险，必须采取可靠的安全加固措施后，才能开始作业。（8）安装柱模板时，必须采用临时固定的措施使柱模拉结牢固，避免柱模整体歪斜或倾倒，当柱模高度达6m以上时，应采用满堂架或将多个柱模拉结成整体。（9）安装梁模、混凝土楼盖、剪力墙模板时，应搭设牢固的操作平85、台并设护拦，不允许在梁底模或侧模上及墙上行走，不宜在梁或楼盖上下同时作业。（10）预拼装模板的安装，应边就位、边校正、边安设连接件，并加设临时支撑稳固；（11）安装构筑物或其它高大特殊工程的模板，要进行专项设计，制定专项安全技术措施并经审批方可施工。（12）吊运模板的起重机械和被吊物件边缘与10kv以下架空线路边缘最小水平距离不得小于2m，否则必须采取防护措施，并悬挂醒目的警示标志。被吊的模板构件和材料要捆牢，避免散落伤人。预拼装模板垂直吊运时，应采取两个以上的吊点；水平吊运应采取四个吊点。吊点应作受力计算，合理布置；（13）模板拆除必须严格按施工方案进行，对作业区域应设警戒线和明显标志，并设86、专人监护。（14）模板及其支架的拆除，施工按先支的后拆，后支的先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板及支架，遵循从上而下、由外向里的拆除顺序。严禁上下交叉作业。（15）拆除承重模板时，必要时应先设立临时支撑，防止突然整块坍落。拆除4m以上跨度梁模板时，先中间后两边。（16）高处拆除模板时，上下应有人接应，随拆随运转，并应把活动部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。（17）预拼装模板应整体拆除。拆除时，先挂好吊索，然后拆除支撑及拼接两片模板的配件，待模板离开结构表面后再起吊。（18）楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除梁侧模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留12根支柱暂87、不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。（19）卸料时严禁将钢管、扣件由高处抛掷至地面。（20）运至地面的钢管、扣件应按规定及时检查、整修与保养，剔除不合格的钢管、扣件，按品种、规格随时码堆存放。模板、钢管扣件、方木等材料均按施工现场平面布置图堆放。三、应急预案三、应急预案（一）抢险应急组织安排及工作流程根据模板及支架工程特点及施工工艺的实际情况，项目部制定了由项目经理挂帅的应急抢险小组。并认真组织了对挖孔桩危险源和环境因素的识别和评价，制定本项目发生紧急情况或事故的应急措施，对88、广大员工开展应急知识教育和应急演练，提高现场操作人员的应急能力，减少突发事件造成的损害和不良影响。本工程位于 xx 市大渡口区跳蹬镇（新建郭伏路旁），应急医院选择最近且医疗条件较好的大渡口区第一人民医院，医院急救电话：023-68903440。应急准备和响应工作程序如下图：危险源及环境因素辩编制抢险应急预组织抢险队伍配备应急物资、实施应急预案对应急预案评审、成立抢险领导小（二）突发事件应急准备1.成立抢险领导小组，明确责任分工应急抢险领导小组人员组织机构如下：组长：徐小华电话：组长职责：负责全面管理和协调工作、负责本专项应急预案的启动实施、小组人员分工等。副组长：李治华电话：XXXX电话：XX89、XXXXXXXXX副组长职责：协助组长工作，在组长不在场的情况下行使组长职责、协助处理相关工作，具体负责挖孔桩生产安全的现场管理，恢复和保证生产正常进行。组员：XXXX电话：XXXXXXXXXXXXXXX电话：XXXXXXXXXXXXXXX电话：XXXXXXXXXXXXXXX电话：XXXXXXXXXXX2.组建抢险队，进行应急知识教育培训项目部组建抢险队，队长郭彬发现险情时首先抢险队进行抢险，需用较多人时可由各工班进行汇集，对抢险队和项目部所有人员均进行针对性的应急知识培训。3.进行应急演练，提高应急救援能力为了在出现险情时处理迅速，项目部对预设险情进行实地演练，由徐小华负责组织安排，使所有人90、员参与其中，并填写应急演练记录表，记录演练内容，人员分工，方案及处理程序等。4.紧急情况发生和上报程序（1）施工过程中施工现场或驻地发生无法预料的需要紧急抢险处理的危险时，应迅速逐级上报，次序为抢险领导小组、上级主管部门。由安全部负责收集、记录、整理紧急情况信息并向小组及时传递，由小组组长或副组长主持紧急情况处理会议，协调、派遣和统一指挥所有车辆、设备、人员、物资等实施紧急抢救和向上级汇报。事故处理根据事故大小情况来确定，如果事故特别小，可以根据上级指示可以由施工单位自行直接处理，如果事故较大或施工单位处理不了可以由安全部向建设单位主管部门请示，请示启动上一级救援预案。（2）紧急情况发生后，现91、场要组织好警戒和疏散工作，保护好现场，及时抢救伤员和财产，并由在现场的项目部最高负责人指挥，在三分钟内电话通报到项目经理，主要说明紧急情况性质，地点，发生时间，有无伤亡事故，是否需要排救护车，消防车或警力到现场实施抢险工作，如需要可以直接拨打 120、110、119 等求救电话。（3）抢险领导小组在组织讨论后在最短时间内发出如何处理现场的指令。分派人员车辆等到现场进行抢救、警戒、疏散和保护现场等。由安全处在 30 分钟内以小组名义向上级有关部门报告情况。（4）遇到紧急情况，全体职工应特事特办，急事急办，主动积极的投入到紧急情况的处理中去，各种设备、车辆、器材、物资等要统一调遣，各类人员必须坚决92、无条件服从组长或副组长的命令和安排，不得拖延、推委、阻碍紧急情况的处理。（5）与相关单位建立快速联系通道，以便及时处理问题。（三）突发事件分析及应急预案1.模板、脚手架坍塌（1）一旦发生模板、脚手架坍塌事故，现场抢救组应首先报警，然后进行疏散，清点人员，确定有无人员失踪、受伤。了解事发前该区域施工人员情况，作业人数，如有施工人员失踪或被压埋，立即组织有效的挖掘、移除工作。挖掘、移除应采用人工挖掘、移除，禁止采用机械挖掘移除，防止及机械对被埋人员造成伤害。人工挖掘、移除尽量避免使用尖锐性工具。抢救挖掘、移除人员应分班组，合理按照工作面安排人力，及时换班，保障抢救挖掘、移除人员体力，保证在最短时间93、内将被压埋人员抢救出来。（2）如有人员失踪、受伤，安全保卫组应做好救助车辆引导。（3）在专业医疗人员到达前由现场伤员抢救组对受伤人员进行简单救助。争分夺秒抢救被压埋者，使头部先露出，保证呼吸畅通。出来之后，呼吸停止者立即做人工呼吸，然后进行正规心肺复苏。伤口止血且使用止血带。切忌对压伤进行热敷或按摩。（4）事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。（5）总结经验教训，教育职工。2.高处坠落和物体打击事故应急救援预案（1）一旦发生高处坠落和物体打击事故后，项目部应立即组织人员进行抢救，并电话通知公司应急反应组织机构，同时迅速报警。（2）迅速排除致命和致伤因素：如搬开压在身上94、的重物；清除伤病员口鼻内的泥砂、呕吐物、血块或其他异物，保持呼吸道通畅等。（3）检查伤员的生命体征：检查伤病员呼吸、心跳、脉搏情况。如有呼吸心跳停止，应就地立刻进行心脏按摩和人工呼吸。（4）止血：有创伤出血者，应迅速包扎止血，材料就地取材，可用加压包扎、上止血带或指压止血等。同时尽快送往医院。（5）观察受伤人员摔伤及骨折部位，看其是否昏迷；注意摔伤及骨折部位的保护，避免不正确的抬运，使骨折错位而造成二次伤害。（6）车辆一到立即就近送往医院。（7）由事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。（8）总结经验教训，教育职工。3.触电事故应急救援预案（1）如果发生触电事故时首先断95、开电源。项目部应立即组织人员进行抢救，并电话通知公司应急反应组织机构，同时迅速报警。（2）如果电源开关在较远处，则可用绝缘材料（如木条等）把触电者与电源分离。（3）高压线路触电：马上通知供电部门停电，如一时无法通知供电部门停电则可抛掷导电体（如裸导线），让线路短路跳闸，再把触电者拖离电源。（4）触电者脱离电源后马上进行抢救。（5）由事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。（6）总结经验教训，教育职工。4.机械伤害应急救援预案（1）一旦发生机械伤害事故后，项目部应立即切断电源并组织人员进行抢救，并电话通知公司应急反应组织机构，同时迅速呼报警。（2）对伤员进行必要的处理，如96、止血：有创伤出血者，应迅速包扎止血，材料就地取材，可用加压包扎、上止血带或指压止血等。同时尽快送往医院。（3）车辆一到立即就近送往医院。（4）事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。（5）总结经验教训，教育职工。5.消防事故应急救援预案为了减小火灾的影响，有效抢救受伤人员，特制订如下应急预案：（1）发生火灾后，应大声喊：“起火了！起火了！”，并拨打119 报警；（2）现场抢救组立即展开扑救防止火在蔓延，并立即通知公司消防组；（3）消防组接到报警后立即到现场组织扑救；（4）报警时一定要讲清发生火灾的部署、着火的材料、大概面积并留下报警人的电话；（5）拨打 119 报警后，97、报警人到场外马路上等候消防车的到来并做好向导工作；（6）接到报警后，项目部立即通知抢救组、疏散组、保卫组等人员到达现场组织抢救；（7）安全保卫组组织人员按照疏散图指示及时疏散留在现场的工作人员；（8）安全保卫组安排人员管理现场，预防趁乱偷盗行为的发生；（9）现场抢救组随时与现场伤员营救组保持联系，如需送往医院治疗立即通知现场伤员营救组；（10）发生火灾后立即切断电源，以防止扑救过程中造成触电；（11）在火灾现场如有易爆物质，首先转移该物质以防止爆炸的发生；（12）如电器起火应首先切断电源再组织扑救；（13）如精密仪器起火应使用二氧化碳灭火器进行扑救；（14）如油类、液体胶类发生火灾应使用泡沫或98、干粉灭火器，严禁使用水进行扑救；（15）在扑救燃烧产生有毒物质的火灾时，扑救人员应该佩戴防毒面具后方可进行扑救；（16）在扑救火灾的过程中，始终坚持救人第一的原则，严禁因拯救物资而置生命于不顾；（17）对伤者实施急救措施后，立即送往医院治疗；（18）消防组值班人员坚守岗位，认真负责、做好下情上达工作，对事件发展情况，所采取的措施，存在的问题，要认真做好记录，直至事件完全解决；事故调查组对事故原因进行调查、评价并提出相应的解决方案；事故调查组将事件发生、处理的全过程和预防的方案及时向公司汇报。6.高温中暑的应急将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或 50%酒精擦其全身99、，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。（四）应急资源物资准备应急物资的准备是应急救援工作的重要保障，项目部应根据潜在事故的性质和后果分析，配备应急救援中所需的消防手段、救援机械和设备、交通工具、医疗设备和药品、生活保障物资。主要应急物资见表 5.2。表 5.2主要应急物资储备表序号材料、设备名称单位数量规格型号备注1汽车吊辆1QY-1625t2电焊机台2BX5003发电机台1150KW储备柴油 0.5t4越野车台15客货车台1皮卡0.5t6气割气焊设备套17绝缘鞋双208绝缘手套双209绝缘绳捆100、5直径 122010担架副211对讲机部102km12照明电筒部10可充电式13急救药箱个214防毒面具套1015雨衣套5016安全帽顶10017安全带套2018沙包（袋）个50019彩条布卷520帆布张106*6m21棕绳M1000直径 2022铁线t0.51214#23消防器材套10四、监测监控四、监测监控1.监测控制采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。2.监测点设置监测点主要布设临边位置的钢管架上，根据本工程特点，拟在在 1#架空层和 2#架空层各布置 10 个水平位移和竖向变形监测点，具体布置详“监测点平面布置图”。10#监测点9#监测点1#架101、空层监测点平面布置图1#监测点8#监测点3#监测点4#监测点2#监测点7#监测点6#监测点5#监测点9#监测点10#监测点2#架空层监测点平面布置图1#监测点3#监测点5#监测点8#监测点6#监测点2#监测点4#监测点7#监测点监测点设置方法如下图：3.监测措施混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理。4.仪器设备配置名称规格数量精度电子经纬仪DT202C1/水准仪DS-3212全站仪一台RTS-312L12，最大允许误差20红外线水准仪/1102、/激光垂直仪DZJ22h/40000对讲机/6/力矩板手/2/5.监测说明（1）支撑架搭设、模板安装完成后，必须由质安部、技术部与监理单位进行验收，严格按照施工方案进行施工，验收合格签字确认后方可进行混凝土浇筑。（2）成立安全检查监控小组，对在施工过程中架体的监测、施工荷载的情况等各负其责。（3）严格控制砼浇筑过程中堆高情况。（4）严格控制施工荷载情况。（5）浇筑过程中，除护模人员外，另派专人对支撑系统进行监测。监测人员每层派 2 人，配置对讲机和手机，作为通讯用，并熟记前后仓值班工长的电话。除配置移动式照明外，还需配置手电筒。监测人员通过看或听的方法，监测支撑系统是否有异常或异响。发现异常或103、异响，监测人员立即通知前后仓值班工长，立即停止砼浇筑。由值班工长会同值班领导，查明异常或异响原因，决定是否整改，若需整改，待整改符合要求后，再继续浇筑砼。（6）监测人员一般在距浇筑位置 5m 外的未浇筑部分进行监测，但需定时或不定时抵近监测，抵近监测时，必须两人同时在场，并只能由一人抵近监测。（7）对于砼浇筑过程中，为防止由于加载的不均匀，砼泵管水平荷载作用等情况造成支撑架体顶端位移而失稳，在建筑物周边梁外侧立杆上设置 10 个水平位移观测点。（8）模板工程日常检查重点部位：杆件的设置和连接，连墙件、横杆、立杆、横竖剪刀撑、扫地杆等构件是否符合要求；连墙件是否松动；架体是否有不均匀沉降，垂直度104、偏差；施工过程中是否有超载现象；安全防护措施是否符合规范要求；支架与杆件是否有变形现象；6.监测频率在架体搭设、钢筋安装，砼浇筑过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过 2030 分钟一次。在混凝土初凝前后及混凝土终凝前至混凝土 7 天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。7.高大模板支撑系统搭设允许偏差及预警值要求项目允许偏差 mm预警值 mm检查工具立杆钢管弯曲3mL4m128mm全站仪、水准仪4mL6.5m2012mm全站仪、水准仪水平杆、斜杆钢管弯曲L6.5m3025mm全站仪、水准仪立杆垂直度全高绝对偏差3022mm全站仪、水准仪立杆脚手架高度 H 内变形相对值H/400105、0.75H/400全站仪、水准仪支撑沉降10mm5mm全站仪、水准仪8.预压试验（1）预压目的保证满堂支撑架现浇混凝土工程施工质量，保障工程施工安全。消除支撑架自身非弹性变形的影响，有利于板面线形控制。测量预压时支撑架产生的弹性变形，根据其测量结果对满堂架进行预拱度调整。（2）预压方法预压材料选用砂石料，砂石料的堆码按设计梁体的结构自重和分布形式堆放，宽度不小于最大梁（800mm2000mm）的实际投影面积，加载时对称等载预压布置，防止支架偏压失稳。加载顺序按混凝土浇筑的顺序进行，加载时分五次进行。当支架稳定后，即可卸掉砂石料，卸载时要分层卸，全部卸完后，测量底模和地基的标高，计算出支架和地基106、的弹性变形量。画出弹性变形曲线，作为调整模板预拱度的依据。在预压结束、模板调整完成后，再次检查支架和模板是否牢固。本方案预压方法依据最大梁（800mm2000mm）钢筋砼重量分布情况，在搭好的支架上的堆放与最大梁跨恒载与模板重量之和的1.1 倍的砂袋。施工前，每袋砂石按标准重进行分包准备好，然后用塔吊进行吊装就位，并按最大梁（800mm2000mm）结构形式合理布置砂袋数量。一般梁跨预压时间为 72 小时。卸压完成后，要再次复测各控制点标高，以便得出支架和地基的弹性变形量（等于卸压后标高减去持荷后所测标高），用总沉降量（即支架持荷后稳定沉降量）减去弹性变形量为支架和地基的非弹性变形（即塑性变形107、）量。预压完成后要根据预压成果通过可调顶托调整支架的标高。采用分段预压，先预压边跨，再预压中跨，最后预压另一个边跨。在安装好底模后，可对支架进行预压。预压重量为设计荷载（最大梁跨恒载与模板重量之和）的 1.1 倍，用砂石料进行支架预压。砂石料的堆积高度按梁体自重分布曲线图变化取值，从而使预压荷载的分布与梁体荷载的分布相吻合。加载时按照 40%、60%、80%、100%、110%设计荷载分五级加载，每级加载完成后，应先停止下一级加载，并应每间隔 12 小时对支架沉降量进行一次监测。当支架顶部监测点12 小时的沉降量平均值小于 2mm 时，可进行下一级加载。预压前先在底模和下部支架顶端及支架基础上108、布设观测点，测量位置设在梁跨的 1/2、1/4 处及中间，每点位横向均设 3 点，观测点在模板及地基混凝土上，在底模上顺桥向中间点取消。压重前，测量观测点的原始标高，并作详细记录。按照压重顺序后压重的先卸载，先压重的后卸载的顺序进行卸载。在压重重物全部卸完后对现浇支架全面进行测量并作好记录。（3）预压验收支撑架预压验收应由施工单位项目技术负责人会同专业监理工程师和业主现场代表共同参与进行验收。在全部加载完成后的支撑架预压监测过程中，当满足下列条件之一时，应判定支撑架预压合格：各监测点最初 24 小时的沉降量平均值小于 1mm；各监测点最初 72 小时的沉降量平均值小于 5mm。（4）预压验收合109、格后，方可大面积搭设施工。第六章第六章劳动力计划劳动力计划根据施工作业区划分及组织安排，本工程时高峰人数预计达到150 人，所需劳力按不同阶段配备，陆续组织进场。专职安全生产管理人员、特种作业人员、主要工种劳力安排见计划表 6.1。表 6.1劳动力需用计划表序号工种人数备注1安全生产管理人员122专职安全员23电工、焊工等特种作业人员124钢筋工255木工456砼工157杂工208测量工69机修工510合计150第七章第七章计算书计算书一、柱模板（一、柱模板（1000mm1000mm）（一）工程参数柱模板参数柱截面宽度1m截面高度1m柱高度8.2m面板14mm 厚木胶合板次楞竖楞采用方木，宽度110、:40mm，高度:90mm，柱宽度 B 方向设置 15 个竖楞，柱宽度 H 方向设置 15 个竖楞柱箍双钢管，间距 300mm对拉螺栓直径 14mm，柱宽度 B 方向设置 2 个对拉螺栓，柱宽度 H方向设置 2 个对拉螺栓荷载参数混凝土下料产生的水平荷载2kN/m2（二）新浇砼对模板侧压力标准值计算依据砼结构工程施工规范GB50666-2011，浇筑速度大于10m/h，或砼坍落度大于180mm时，新浇筑砼对模板的侧压力标准值，按下列公式计算:HFc=248.2=196.8 kN/m2其中 c-混凝土的重力密度，取24kN/m3；H-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取8.2m；（三111、）柱侧模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为14mm，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm。面板的截面抵抗矩W=10001414/6=32667mm3；截面惯性矩I=1000141414/12=228667mm4；1.强度验算（1）面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.07m。（2）荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值 G4k=196.8kN/m2，砼下料产生的水平荷载标准值 Q2K=2kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=（1.2196.8+1.42）1=238.96KN/mq2=（1.35196.8+1.40.72）1=267.64KN/m取较大值112、 q=267.64KN/m 作为设计依据。（3）强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.1q1l2=0.1267.640.072=0.13kNm面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.13106=3.98N/mm2 f=12.5N/mm2W32667面板强度满足要求!2.挠度验算q=1196.8=196.8kN/m；面板最大容许挠度值:70/250=0.28mm；面板弹性模量:E=4500N/mm2；=0.677ql4=0.677196.800704=0.03mm 0.28mm100EI1004500228667满足要求!（四）柱侧模板次楞验算次楞采用40mm90mm（宽度高113、度）方木，间距：0.07m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W=40mm9090/6=54000mm3；截面惯性矩I=40mm909090/12=2430000mm4；1.强度验算（1）次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取柱箍间距，L=0.3m。（2）荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值 G4k=196.8kN/m2，砼下料产生的水平荷载标准值 Q2K=2kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=（1.2196.8+1.42）0.07=16.727KN/mq2=（1.35196.8+1.40.72）0.07=18.735KN/m取较大值 q=18.7114、35KN/m 作为设计依据。（3）强度验算计算最大弯矩：Mmax=0.1ql2=0.118.7350.32=0.169kNm最大支座力：1.1ql=1.118.7350.3=6.18kN次楞抗弯强度设计值f17N/mm2。=Mmax=0.169106=3.130N/mm2 17N/mm2W54000满足要求!2.抗剪强度验算次楞最大剪力设计值V1=0.6q1l=0.618.7350.3=3.372kN木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=33.372103=1.405N/mm2 fv=1.6N/mm22bh240mm90次楞抗剪强度满足要求!3.挠度验算验算挠度115、时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q=196.80.07=13.776kN/m；次楞最大容许挠度值=300/250=1.2mm；次楞弹性模量:E=10000N/mm2；=0.677ql4=0.67713.7763004=0.031mm 1.2mm100EI100100002430000满足要求!（五）柱宽度 B 方向柱箍的验算柱箍采用双钢管，间距300mm。截面抵抗矩W=8990mm3；截面惯性矩I=215700mm4；截面积=848mm21.强度验算竖楞作用在柱箍上的集中荷载P计算如下：p1=（1.2196.8+1.42）0.0710.3=5.09KN4116、673334672.855.705.705.705.705.705.705.705.705.705.705.705.705.702.85p2=（1.35196.8+1.40.72）0.0710.3=5.701KN取较大值 q=5.701KN 作为设计依据。0.9230.9231.1991.1991.0701.0700.5360.536-0.402-0.402-1.273-1.273-0.918-0.918-0.314-0.314-0.115-0.115-0.321-0.321-0.932-0.932-1.275-1.275-0.389-0.3890.5460.5461.0771.0771.20117、21.2020.9230.923计算简图（kN）6.746.743.89 3.89-1.82-1.82-7.52-7.52-13.22-13.22-18.92-18.9214.20 14.208.50 8.502.80 2.80-2.90-2.90-8.60-8.60-14.30-14.3018.87 18.8713.17 13.177.47 7.471.77 1.77-3.93-3.93-6.78-6.78弯矩图（kNm）剪力图（kN）经计算，从左到右各支座力分别为：R1=6.74kN；R2=33.12kN；R3=33.17kN；R4=6.78kN；最大弯矩 Mmax=1.275kNm；柱箍118、抗弯强度设计值f（N/mm2）=205N/mm2；柱箍按弯曲受拉杆件设计，柱箍轴向拉力设计值N=6.736KN。=N+Mmax=6736+1.275106=149.768N/mm2 05N/mm2AnW8488990满足要求!2.挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应下的集中荷载计算如下：P=196.80.0710.3=4.192kN。柱箍的最大容许挠度值:=1208/500=2.4mm；经计算最大变形 Vmax=0.381 mmN=33.17kN。对拉螺栓抗拉强度满足要求!（七）柱宽度 H 方向柱箍的验算柱箍采用双钢管，间距300mm。截面抵抗矩W=8990mm119、3；截面惯性矩I=215700mm4；截面积=848mm21.强度验算竖楞作用在柱箍上的集中荷载P计算如下：p1=（1.2196.8+1.42）0.0710.3=5.09KN4673334672.855.705.705.705.705.705.705.705.705.705.705.705.705.702.85p2=（1.35196.8+1.40.72）0.0710.3=5.701KN取较大值 q=5.701KN 作为设计依据。0.9230.9231.1991.1991.0701.0700.5360.536-0.402-0.402-1.273-1.273-0.918-0.918-0.314-0120、.314-0.115-0.115-0.321-0.321-0.932-0.932-1.275-1.275-0.389-0.3890.5460.5461.0771.0771.2021.2020.9230.923计算简图（kN）6.746.743.89 3.89-1.82-1.82-7.52-7.52-13.22-13.22-18.92-18.9214.20 14.208.50 8.502.80 2.80-2.90-2.90-8.60-8.60-14.30-14.3018.87 18.8713.17 13.177.47 7.471.77 1.77-3.93-3.93-6.78-6.78弯矩图（kN121、m）剪力图（kN）经计算，从左到右各支座力分别为：R1=6.74kN；R2=33.12kN；R3=33.17kN；R4=6.78kN；最大弯矩 Mmax=1.275kNm；柱箍抗弯强度设计值f（N/mm2）=205N/mm2；柱箍按弯曲受拉杆件设计，柱箍轴向拉力设计值N=6.736KN。=N+Mmax=6736+1.275106=149.768N/mm2 205N/mm2AnW8488990满足要求!2.挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应下的集中荷载计算如下：P=196.80.0710.3=4.192kN。柱箍的最大容许挠度值:=1208/500=2.4mm；122、经计算最大变形 Vmax=0.381 mmN=33.17kN。对拉螺栓抗拉强度满足要求!二、柱模板（二、柱模板（800mm800mm）（一）工程参数柱模板参数柱截面宽度0.8m截面高度0.8m柱高度8.2m面板14mm 厚木胶合板次楞竖楞采用方木，宽度:40mm，高度:90mm，柱宽度 B 方向设置 12 个竖楞，柱宽度 H 方向设置 12 个竖楞柱箍双钢管，间距 300mm对拉螺栓直径 14mm，柱宽度 B 方向设置 2 个对拉螺栓，柱宽度 H方向设置 2 个对拉螺栓荷载参数混凝土下料产生的水平荷载2kN/m2（二）新浇砼对模板侧压力标准值计算依据砼结构工程施工规范GB50666-2011，123、浇筑速度大于10m/h，或砼坍落度大于180mm时，新浇筑砼对模板的侧压力标准值，按下列公式计算:HFc=248.2=196.8 kN/m2其中 c-混凝土的重力密度，取24kN/m3；H-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取8.2m；（三）柱侧模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为14mm，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm。面板的截面抵抗矩W=10001414/6=32667mm3；截面惯性矩I=1000141414/12=228667mm4；1.强度验算（1）面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.07m。（2）荷载计算新浇筑混凝土对模板124、的侧压力标准值 G4k=196.8kN/m2，砼下料产生的水平荷载标准值 Q2K=2kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=（1.2196.8+1.42）1=238.96KN/mq2=（1.35196.8+1.40.72）1=267.64KN/m取较大值 q=267.64KN/m 作为设计依据。（3）强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.1q1l2=0.1267.640.072=0.13kNm面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.13106=3.98N/mm2 f=12.5N/mm2W32667面板强度满足要求!2.挠度验算q=1196.8=196.8kN/m；面板最大容许125、挠度值:70/250=0.28mm；面板弹性模量:E=4500N/mm2；=0.677ql4=0.677196.800704=0.03mm 0.28mm100EI1004500228667满足要求!（四）柱侧模板次楞验算次楞采用40mm90mm（宽度高度）方木，间距：0.07m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W=40mm9090/6=54000mm3；截面惯性矩I=40mm909090/12=2430000mm4；1.强度验算（1）次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取柱箍间距，L=0.3m。（2）荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值 G4k=1126、96.8kN/m2，砼下料产生的水平荷载标准值 Q2K=2kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=（1.2196.8+1.42）0.07=16.727KN/mq2=（1.35196.8+1.40.72）0.07=18.735KN/m取较大值 q=18.735KN/m 作为设计依据。（3）强度验算计算最大弯矩：Mmax=0.1ql2=0.118.7350.32=0.169kNm最大支座力：1.1ql=1.118.7350.3=6.18kN次楞抗弯强度设计值f17N/mm2。=Mmax=0.169106=3.130N/mm2 17N/mm2W54000满足要求!2.抗剪强度验算次楞最大剪力设计值V1127、=0.6q1l=0.618.7350.3=3.372kN木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=33.372103=1.405N/mm2 fv=1.6N/mm22bh240mm90次楞抗剪强度满足要求!3.挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q=196.80.07=13.776kN/m；次楞最大容许挠度值=300/250=1.2mm；次楞弹性模量:E=10000N/mm2；=0.677ql4=0.67713.7763004=0.031mm 1.2mm100EI100100002430000满足要求!（五）柱宽度 128、B 方向柱箍的验算柱箍采用双钢管，间距300mm。截面抵抗矩W=8990mm3；截面惯性矩I=215700mm4；截面积=848mm21.强度验算竖楞作用在柱箍上的集中荷载P计算如下：p1=（1.2196.8+1.42）0.0730.3=5.233KN4012674012.93 5.86 5.86 5.86 5.86 5.86 5.86 5.86 5.86 5.86 5.86 2.93p2=（1.35196.8+1.40.72）0.0730.3=5.861KN取较大值 q=5.861KN 作为设计依据。0.6790.6790.8400.8400.5720.572-0.123-0.123-0.8129、85-0.885-0.608-0.608-0.176-0.176-0.172-0.172-0.596-0.596-0.882-0.882-0.134-0.1340.5650.5650.8360.8360.6790.679计算简图（kN）5.135.132.202.20-3.66-3.66-9.53-9.53-15.39-15.3911.78 11.785.915.910.050.05-5.81-5.81-11.67-11.6715.43 15.439.579.573.713.71-2.15-2.15-5.08-5.08弯矩图（kNm）剪力图（kN）经计算，从左到右各支座力分别为：R1=5.13130、kN；R2=27.16kN；R3=27.1kN；R4=5.08kN；最大弯矩 Mmax=0.885kNm；柱箍抗弯强度设计值f（N/mm2）=205N/mm2；柱箍按弯曲受拉杆件设计，柱箍轴向拉力设计值N=5.127KN。=N+Mmax=5127+0.885106=104.489N/mm2 205N/mm2AnW8488990满足要求!2.挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应下的集中荷载计算如下：P=196.80.0730.3=4.31kN。柱箍的最大容许挠度值:=1008/500=2mm；经计算最大变形 Vmax=0.193 mmN=27.16kN。对拉螺栓抗131、拉强度满足要求!（七）柱宽度 H 方向柱箍的验算柱箍采用双钢管，间距300mm。截面抵抗矩W=8990mm3；截面惯性矩I=215700mm4；截面积=848mm21.强度验算竖楞作用在柱箍上的集中荷载P计算如下：p1=（1.2196.8+1.42）0.0730.3=5.233KN4012674012.93 5.86 5.86 5.86 5.86 5.86 5.86 5.86 5.86 5.86 5.86 2.93p2=（1.35196.8+1.40.72）0.0730.3=5.861KN取较大值 q=5.861KN 作为设计依据。0.6790.6790.8400.8400.5720.572-132、0.123-0.123-0.885-0.885-0.608-0.608-0.176-0.176-0.172-0.172-0.596-0.596-0.882-0.882-0.134-0.1340.5650.5650.8360.8360.6790.679计算简图（kN）5.135.132.202.20-3.66-3.66-9.53-9.53-15.39-15.3911.78 11.785.915.910.050.05-5.81-5.81-11.67-11.6715.43 15.439.579.573.713.71-2.15-2.15-5.08-5.08弯矩图（kNm）剪力图（kN）经计算，从左到右133、各支座力分别为：R1=5.13kN；R2=27.16kN；R3=27.1kN；R4=5.08kN；最大弯矩 Mmax=0.885kNm；柱箍抗弯强度设计值f（N/mm2）=205N/mm2；柱箍按弯曲受拉杆件设计，柱箍轴向拉力设计值N=5.127KN。=N+Mmax=5127+0.885106=104.489N/mm2 05N/mm2AnW8488990满足要求!2.挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应下的集中荷载计算如下：P=196.80.0730.3=4.31kN。柱箍的最大容许挠度值:=1008/500=2mm；经计算最大变形 Vmax=0.193 mmN134、=27.16kN。对拉螺栓抗拉强度满足要求!三、板模板三、板模板（一）工程参数楼板模板支架参数建筑施工危险等级级危险等级系数：支撑结构1水平杆件1砼楼板厚度0.2m支架高度19.05m立杆纵距1m立杆横距1m水平杆最大步距1.5m顶步步距1.5m立杆顶伸出长度a0.5m扫地杆高度0.2m钢管类型483.0mm面板木胶合板 厚度：14mm次楞方木 40mm90mm，间距 0.3m主楞双钢管剪刀撑依据 JGJ300-2013 规范要求，采用有剪刀撑框架式支撑结构，剪刀撑宽度：纵距方向 6 跨，横距方向 6跨支撑结构与既有结构连接情况支撑结构与既有结构通过连墙件可靠连接荷载参数永久荷载新浇砼自重24135、kN/m3钢筋自重1.1kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.14kN/m可变荷载施工人员及设备荷载面板与次楞主楞立杆2.5kN/m22.5kN2.5kN/m22.5kN/m2泵送砼或不均匀堆载等因素产生的附加水平荷载竖向永久荷载标准值的 2%风荷载xx，基本风压：0.25kN/m2（二）模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为14mm，取主楞间距1m的面板作为计算宽度。面板的截面抵抗矩W=10001414/6=32667mm3；截面惯性矩I=1000141414/12=228667mm4；1.强度验算（1）面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.3m。（2）荷载136、计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：q1=1.2（240.2+1.10.2+0.3）+1.42.51=9.884kN/mq1=1.35（240.2+1.10.2+0.3）+1.40.72.51=9.632kN/m根据以上两者比较应取 q1=9.884kN/m 作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值 q2=1.210.3=0.360 kN/m跨中集中荷载设计值 P=1.42.5=3.500kN（3）强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.1q1l2=0.1 9.8840.32=0.089kNm施工荷载为集中荷载：M2=0.08q2l2+0.137、213Pl=0.08 0.3600.32+0.213 3.5000.3=0.226kNm取Mmax=0.226KNm验算强度。面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.226106=6.92N/mm2 f=12.5N/mm2W32667面板强度满足要求!2.挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q=1（240.21.10.20.3+2.5）=7.820kN/m；面板最大容许挠度值:300/400=0.8mm；面板弹性模量:E=4500N/mm2；=0.677ql4=0.6777.8203004=0.42mm 0.8mm100EI10045138、00228667满足要求!（三）次楞方木验算次楞采用方木，宽度40mm，高度90mm，间距0.3m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩 W=40mm9090/6=54000mm3；截面惯性矩 I=40mm909090/12=2430000mm4；1.抗弯强度验算（1）次楞按三跨连续梁计算，其计算跨度取立杆横距，L=1m。（2）荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：q1=1.2（240.2+1.10.2+0.3）+1.42.50.3=2.965kN/mq1=1.35（240.2+1.10.2+0.3）+1.40.72.50.3=2.890k139、N/m根据以上两者比较应取 q1=2.965kN/m 作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值 q2=1.20.30.3=0.108kN/m跨中集中荷载设计值 P=1.42.5=3.500kN（3）强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.1q1l2=0.12.96512=0.297kNm施工荷载为集中荷载：M2=0.08q2l2+0.213Pl=0.080.10812+0.2133.5001=0.754kNm取Mmax=0.754kNm验算强度。木材抗弯强度设计值f=17N/mm2；=Mmax=0.754106=13.96N/mm2 f=17N/mm2W54000次楞抗弯强度满足要求140、!2.抗剪强度验算施工荷载为均布线荷载时：V1=0.6q1l=0.62.9651=1.779kN施工荷载为集中荷载：V2=0.6q2l+0.65P=0.60.1081+0.653.500=2.340kN取V=2.340kN验算强度。木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=32.340mm103=0.975N/mm2 fv=1.6N/mm22bh240mm90次楞抗剪强度满足要求!3.挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q=0.3（240.21.10.20.3+2.5）=2.346kN/m次楞最大容许挠度值:1000/250141、=4mm；次楞弹性模量:E=10000N/mm2；=0.677ql4=0.6772.34610004=0.65mm 4mm100EI100100002430000满足要求!（四）主楞验算主楞采用:双钢管，截面抵拒矩W=8.99cm3，截面惯性矩I=21.57cm4，弹性模量E=206000N/mm41.强度验算当进行主楞强度验算时，施工人员及设备均布荷载取2.5kN/mm2。首先计算次楞作用在主楞上的集中力 P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为：q11=1.2（240.2+1.10.2+0.3）+1.42.50.3=2.965kN/mq12=1.35（240.2+1.10.2+0.3）+1.4142、0.72.50.3=2.890kN/m根据以上两者比较应取 q1=2.965kN/m 作为设计依据。次楞最大支座力=1.1q1l=1.12.9651=3.262kN。次楞作用集中荷载 P=3.262kN，进行最不利荷载布置如下图：1000100010003.263.263.263.263.263.263.263.263.263.26计算简图（kN）0.6450.6450.9560.9560.2890.289-1.082-1.082-0.756-0.7560.2230.2230.2230.223-0.756-0.756-1.082-1.0820.2890.2890.9560.9560.6450.143、645弯矩图（kNm）支座力自左至右分别为：R1=4.3kN；R2=12.01kN；R3=12.01kN；R4=4.3kN；最大弯矩 Mmax=1.082kNm；主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2；=Mmax=1.082106=120.356N/mm2 205N/mm2W8.99103主楞抗弯强度满足要求!2.挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。首先计算次楞作用在主楞上的集中荷载 P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为：q=0.3（240.21.10.20.3+2.5）=2.346kN/m次楞最大支座力=1.1q1l=1.12.3461=2.581144、kN。以此值作为次楞作用在主楞上的集中荷载 P，经计算，主梁最大变形值 V=1.376mm。主梁的最大容许挠度值:1000/150=6.7mm，最大变形 Vmax=1.376mm 6.7mm满足要求!（五）可调托撑承载力验算主楞通过可调托撑传递给立杆的最大荷载设计值为 12.01kN，可调托撑受压承载力设计值为 40kN。12.01kN 40kN，可调托撑承载力满足要求!（六）风荷载计算1.风荷载标准值风荷载标准值应按下式计算：k=sz00-基本风压，按xx10年一遇风压值采用，0=0.25kN/m2。s-支撑结构风荷载体形系数s，将支撑架视为桁架，按现行国家标准建筑结构荷载规范表第33项和3145、7项的规定计算。支撑架的挡风系数=1.2An/（lah）=1.20.143/（11.5）=0.114式中An-一步一跨范围内的挡风面积，An=（la+h+0.325lah）d=0.143m2la-立杆间距，1m，h-步距，1.5m，d-钢管外径，0.048m系数1.2-节点面积增大系数。系数0.325-支撑架立面每平米内剪刀撑的平均长度。单排架无遮拦体形系数：st=1.2=1.20.114=0.14无遮拦多排模板支撑架的体形系数：s=st1-n=0.141-0.952=0.271-1-0.95-风荷载地形地貌修正系数。n-支撑架相连立杆排数。支撑架顶部立杆段距地面计算高度H=19.05m，按地146、面粗糙度B类田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区。风压高度变化系数z=1.21。支撑架顶部立杆段风荷载标准值k=zs0=1.210.270.25=0.082kN/m22.风荷载引起的立杆轴力标准值 NWK支撑结构通过连墙件与既有结构可靠连接时，可不考虑风荷载作用于支撑结构引起的立杆轴力NWK和弯矩MTK。3.风荷载引起的立杆弯矩设计值 MPWK风荷载的线荷载标准值，PWK=kla=0.0821=0.08kN/mk风荷载标准值，k=0.082kN/m2，la立杆纵向间距，la=1m风荷载引起的立杆弯矩标准值MWK=MLKMLK=PWKh2=0.081.52=0.018kNm10147、10风荷载引起的立杆弯矩设计值M=QMWK=1.40.018=0.025kNm（七）立杆稳定性验算1.立杆轴力设计值对于承载能力极限状态，应按荷载的基本组合计算荷载组合的效应设计值。分别计算由可变荷载或永久荷载控制的效应设计值，按最不利的效应设计值确定。支撑结构通过连墙件与既有结构可靠连接时，不考虑风荷载作用于支撑结构引起的立杆轴力，立杆轴力设计值按下式计算取较大值：1.20.1419.05+（240.21.10.20.3）11+1.42.511=13.084kN；1.350.1419.05+（240.21.10.20.3）11+1.40.72.511=13.232kN；立杆轴向力取上述较大值148、，N=13.232KN。2.立杆计算长度有剪刀撑框架式支撑结构中的单元框架稳定性验算时，立杆计算长度L0=Hah立杆计算长度系数，按建筑施工临时支撑结构技术规范附录表B-3水平杆连续取值。表中主要参数取值如下：hlhkEIKy6有剪刀撑框架式支撑结构的刚度比，其中E-弹性模量，取206000（N/mm2）I钢管的截面惯性矩，取107800（mm4）h立杆步距，取1500mmk节点转动刚度，取35kNm/radly立杆的y向间距，取1000mmK=206000107800+1000=0.5315003510661500ax单元框架x向跨距与步距h之比，ax=lx/h=1/1.5=0.67nx单元149、框架的x向跨数，nx=6x向定义：立杆纵横向间距相同，x向为单元框架立杆跨数大的方向，取板底立杆纵距方向。根据以上参数查表，立杆计算长度系数=1.86a扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按附录表B-5水平杆连续取值，a=1.03其中a1扫地杆高度与步距h之比，a1=0.2/1.5=0.13a2悬臂长度与步距h之比，a2=0.5/1.5=0.33aa1与a2中的较大值，a=0.33H高度修正系数，架体高度19.05m，H=1.16立杆计算长度L0=Hah=1.161.031.861.5=3.33m3.立杆稳定性验算有剪刀撑框架式支撑结构，应按下式对单元框架进行立杆稳定性验算：NfAN-立杆轴力设计值150、，取13.232kN；-轴心受压构件的稳定系数，根据长细比=Lo/i 查规范附录A取值；计算长细比，=Lo/i=3330/15.90=209，查表=0.166；L0立杆计算长度，取3330mm，i杆件截面回转半径，取15.90mm；A杆件截面积，取424mm2；f钢材抗压强度设计值，取205N/mm2；N=13.232103=187.997N/mm2 f=205 N/mm2A0.166424立杆稳定性满足要求!4.立杆局部稳定性验算有剪刀撑框架式支撑结构，组合风荷载时，还应按下式进行立杆局部稳定性验算：fNNWMANE)1.11(N-立杆轴力设计值，取13.232kN；-轴心受压构件的稳定系数151、，根据长细比=Lo/i 查规范附录A取值；计算长细比，=Lo/i=250/1.59=157，查表=0.284L0立杆计算长度，进行局部稳定性验算时，L0=（1+2a）h=（1+20.333）1.5=2.50maa1与 a2中的较大值，a=0.333其中 a1扫地杆高度与步距 h 之比，a1=0.2/1.5=0.133a2悬臂长度与步距 h 之比，a2=0.5/1.5=0.333i杆件截面回转半径，取1.59cm；A杆件截面积，取424mm2；f钢材抗压强度设计值，取205N/mm2；M风荷载引起的立杆弯矩设计值，M=0.025kNmW杆件截面模量，W=4490mm3NE立杆的欧拉临界力，NE=152、2EA=3.1422206000424=34.98kN21572立杆稳定性验算如下：13.232103+0.0251060.2844244490（1-1.10.284 13.232）34.98=109.886+6.314=116.200N/mm2 f=205 N/mm2立杆局部稳定性验算满足要求!（八）立杆底地基承载力验算按建筑施工插槽式钢管模板支撑架安全技术规范DBJ50-184-2014第6.3.1条注3规定“当承载力不满足要求时，应采取加固措施，可在钢管脚底设垫块或浇筑混凝土垫层，垫层混凝土强度等级不低于C20，厚度不小于150mm”。本工程决定采用C20砼垫层，厚度150mm作支撑架立153、杆基础，以满足规范要求。（九）架体抗倾覆验算支架应按砼浇筑前和砼浇筑时两种工况进行抗倾覆验算，抗倾覆验算应满足下式要求：0M0MrMr-支架的抗倾覆力矩设计值Mo-支架的倾覆力矩设计值0结构重要性系数，取1架体高度19.05m，宽度24m，取一个立杆纵距1m作为架体计算长度。1.砼浇筑前架体抗倾覆验算混凝土浇筑前，支架在搭设过程中，倾覆力矩主要由风荷载产生。（1）风荷载倾覆力矩计算作用在模板支撑架上的水平风荷载标准值k=0.082kN/m2风荷载作用下的倾覆力矩0M0=11.40.082119.0519.05/2=20.83kNm（3）架体抗倾覆力矩计算当钢筋绑扎完毕后，架体、模板与钢筋自重荷154、载标准值如下（立杆取25排）0.1419.0525+（0.3+1.10.2）124=79.16kN架体自重作用下产生的抗倾覆力矩，永久荷载的分项系数取0.9Mr=0.979.1624/2=854.93kNmM0 Mr，抗倾覆验算满足要求!2.砼浇筑时架体抗倾覆验算混凝土浇筑时，支架的倾覆力矩主要由泵送混凝土或不均匀堆载等因素产生的附加水平荷载产生，附加水平荷载以水平力的形式呈线荷载作用在支架顶部外边缘上。抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土和模板自重等永久荷载产生。（1）附加水平荷载产生的倾覆力矩计算附加水平荷载取竖向永久荷载标准值的 2%，（0.1419.0525+（0.3+25.100.2）124155、）2%=194.362%=3.887kN附加水平荷载下产生的倾覆力矩0M0=11.43.88719.05=103.666kNm（2）架体抗倾覆力矩计算架体自重作用下产生的抗倾覆力矩，永久荷载的分项系数取0.9Mr=0.9194.3624/2=2099.09kNmM0 Mr，抗倾覆验算满足要求!四四、梁模板、梁模板（800mm2000mm）（一）工程参数梁模板支架参数建筑施工危险等级级危险等级系数：支撑结构1水平杆件1梁截面宽度0.8m梁截面高度2m支架高度8m楼板厚度0.2m板底立杆纵距 la1m板底立杆横距 lb1m梁立杆纵距梁长度方向立杆纵距取 1/2 板底立杆纵距，0.5m梁侧与梁底立杆156、横距梁下设置 2 根立杆，间距 600，400，600mm钢管类型483.0mm水平杆最大步距1.5m顶步步距1.5m立杆伸出顶层水平杆长度 a0.5m面板14mm 厚木胶合板梁底次楞40mm90mm 方木，8 根梁底主楞钢管梁侧次楞40mm90mm 方木，间距 190mm梁侧主楞双钢管，间距 500mm穿梁螺栓穿梁螺栓直径 14mm，间距：500mm500mm剪刀撑设置依据 JGJ300-2013 规范要求，采用有剪刀撑框架式支撑结构，剪刀撑宽度：纵距方向 6 跨，横距方向6 跨支撑结构与既有结构连接情况支撑结构与既有结构通过连墙件可靠连接荷载标准值参数永久荷载新浇砼自重24kN/m3钢筋自157、重1.5kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.104kN/m可变荷载施工荷载及设备荷载2.5kN/m2砼下料水平荷载2kN/m2风荷载xx，基本风压：0.25kN/m2（二）新浇砼对模板侧压力标准值计算依据砼结构工程施工规范GB50666-2011，浇筑速度大于10m/h，或砼坍落度大于180mm时，新浇筑砼对模板的侧压力标准值，按下列公式计算:HFc=242=48 kN/m2其中 c-混凝土的重力密度，取24kN/m3；H-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2m；（三）梁侧模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为14mm，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000158、mm。面板的截面抵抗矩W=10001414/6=32667mm3；截面惯性矩I=1000141414/12=228667mm4；1.强度验算（1）面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.19m。（2）荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值 G4k=48kN/m2，砼下料产生的水平荷载标准值 Q2K=2kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=（1.248+1.42）1=60.4KN/mq2=（1.3548+1.40.72）1=66.76KN/m取较大值 q=66.76KN/m 作为设计依据。（3）强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.1q1l2=0.166.760.192159、=0.24kNm面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.24106=7.35N/mm2 f=12.5N/mm2W32667面板强度满足要求!2.挠度验算q=148=48kN/m；面板最大容许挠度值:190/400=0.48mm；面板弹性模量:E=4500N/mm2；=0.677ql4=0.67748.0001904=0.41mm 0.48mm100EI1004500228667满足要求!（四）梁侧模板次楞验算次楞采用两根两根40mm90mm（宽度高度）方木，间距：0.19m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W=40mm9090/6=54000mm3；截面惯性矩I=160、40mm909090/12=2430000mm4；1.强度验算（1）次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距，L=0.5m。（2）荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值 G4k=48kN/m2，砼下料产生的水平荷载标准值 Q2K=2kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=（1.248+1.42）0.19=11.476KN/mq2=（1.3548+1.40.72）0.19=12.684KN/m取较大值 q=12.684KN/m 作为设计依据。（3）强度验算计算最大弯矩：Mmax=0.1ql2=0.112.6840.52=0.317kNm最大支座力：1.1ql=161、1.112.6840.5=6.98kN次楞抗弯强度设计值f17N/mm2。=Mmax=0.317106=2.935N/mm2 17N/mm2W2540002满足要求!2.抗剪强度验算次楞最大剪力设计值V1=0.6q1l=0.612.6840.5=3.805kN木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=33.805103=0.793N/mm2 fv=1.6N/mm22bh2240mm902次楞抗剪强度满足要求!3.挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q=480.19=9.12kN/m；次楞最大容许挠度值=500/25162、0=2mm；次楞弹性模量:E=10000N/mm2；=0.677ql4=0.6779.125004=0.079mm 2mm100EI21001000024300002满足要求!（五）梁侧模板主楞验算主楞采用双钢管，间距：0.5m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W=8990mm3；截面惯性矩I=215700mm4；1.强度验算（1）主楞承受次楞传递的集中荷载 P=6.98kN，按集中荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取穿梁螺栓间距，L=0.5m。5005005006.986.986.986.986.986.986.986.98主楞计算简图（kN）0.6450.6450.7600.163、760-0.451-0.451-0.919-0.9190.1630.1630.1630.163-0.919-0.919-0.451-0.4510.7600.7600.6450.645主楞弯矩图（kNm）7.59 7.590.610.61-6.37-6.37-13.35-13.356.986.980.000.00-6.98-6.9813.35 13.356.376.37-0.61-0.61-7.59-7.59（2）强度验算最大弯矩Mmax=0.919kNm主楞抗弯强度设计值f205N/mm2。=Mmax=0.919106=102.225N/mm2 205N/mm2W8990满足要求!2.挠度验算164、验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=5.016kN，主楞弹性模量:E=206000N/mm2。主楞最大容许挠度值：500/150=3.3mm；经计算主楞最大挠度Vmax=0.268mm 3.3mm。满足要求!3.悬挑段强度验算穿梁螺栓距梁底距离150mm，次楞间距190mm，弯矩M=6.980.15=1.05kNm主楞抗弯强度设计值f205N/mm2。=M=1.05106=116.796N/mm2 205N/mm2W8990满足要求!4.悬挑段挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=5.016k165、N，主楞弹性模量:E=206000N/mm2。容许挠度值：1502/400=0.8mm；经计算主楞最大挠度Vmax=0.177mmN=14.35kN。对拉螺栓抗拉强度满足要求!（七）梁底模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为14mm。取梁底主楞间距0.5m作为计算单元。面板的截面抵抗矩W=501.41.4/6=16.333cm3；截面惯性矩I=501.41.41.4/12=11.433cm4；1.强度验算（1）梁底次楞为 8 根，面板按多跨连续板计算，其计算跨度取梁底次楞间距，L=0.114m。（2）荷载计算作用于梁底模板的均布线荷载设计值为：q1=1.2（242+1.52+0.3）+1.42.166、50.5=32.53kN/mq2=1.35（242+1.52+0.3）+1.40.72.50.5=35.85kN/m根据以上两者比较应取 q=35.85kN/m 作为设计依据。q=35.85kN/m114114114114114114114计算简图（kN）0.0340.034-0.049-0.0490.0160.016-0.036-0.0360.0210.021-0.039-0.0390.0190.019-0.039-0.0390.0210.021-0.036-0.0360.0160.016-0.049-0.0490.0340.034弯矩图（kNm）1.61-2.482.16-1.932.01167、-2.072.04-2.042.07-2.011.93-2.162.48-1.61剪力图（kN）经过计算得到从左到右各支座力分别为：R1=1.61kN；R2=4.63kN；R3=3.94kN；R4=4.12kN；R5=4.12kN；R6=3.94kN；R7=4.63kN；R8=1.61kN；最大弯矩 Mmax=0.049kNm梁底模板抗弯强度设计值f（N/mm2）=12.5 N/mm2；梁底模板的弯曲应力按下式计算：=Mmax=0.049106=3.000N/mm2 12.5N/mm2W16.333103满足要求!2.挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0168、。q=0.5（2421.520.3+2.5）=26.90kN/m；q=26.90kN/m114114114114114114114面板弹性模量:E=4500N/mm2；经计算，最大变形 Vmax=0.057mm梁底模板的最大容许挠度值:114/400=0.3 mm；最大变形 Vmax=0.057mm 0.3mm满足要求!（八）梁底模板次楞验算本工程梁底模板次楞采用方木，宽度40mm，高度90mm。次楞的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=499/6=54cm3；I=4999/12=243cm4；1.强度验算最大弯矩考虑为永久荷载与可变荷载的计算值最不利分配的弯矩和，取受力最大的次楞，按照三跨169、连续梁进行计算，其计算跨度取次楞下主楞的间距，L=0.5m。500500500q=9.260KN/m次楞计算简图荷载设计值q=4.63/0.5=9.260kN/m；最大弯距Mmax=0.1ql2=0.19.2600.52=0.232 kNm；次楞抗弯强度设计值f=17N/mm2；=Mmax=0.232106=4.296N/mm2 17N/mm2W54103次楞抗弯强度满足要求！2.抗剪强度验算V=0.6ql=0.69.2600.5=2.778kN木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=32.778103=1.16N/mm2 fv=1.6N/mm22bh240mm9170、0次楞抗剪强度满足要求!3.挠度验算次楞最大容许挠度值：l/250=500/250=2 mm；挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q=3.477/0.5=6.954N/mm；次楞弹性模量:E=10000N/mm2；=0.677ql4=0.6776.9545004=0.121mm 2mm100EI10010000243104次楞挠度满足要求!（九）梁底模板主楞验算主楞采用:钢管截面抵拒矩W=4.49cm3截面惯性矩I=10.78cm4集中荷载 P 为次楞传递荷载。4002002001.61kN4.63kN3.94kN4.12kN4.12kN3.94kN4.63k171、N1.61kN计算简图（kN）1.抗弯强度验算-0.184-0.184-0.720-0.720-0.489-0.489-0.019-0.019-0.019-0.019-0.490-0.490-0.720-0.720-0.184-0.184弯矩图（kNm）经计算，从左到右各支座力分别为：R1=14.3kN；R2=14.31kN；最大弯矩 Mmax=0.720kNm；主楞抗弯强度设计值f（N/mm2）=205N/mm2；主楞弯曲应力按下式计算：=Mmax=0.720106=160.356N/mm2 205N/mm2W4.49103主楞抗弯强度满足要求!2.挠度验算主楞的最大容许挠度值:L/150=172、400/150=2.7mm或10mm；经计算，主楞的最大变形 Vmax=0.102mm 2.7mm主楞挠度满足要求!（十）可调托撑承载力验算主楞通过可调托撑传递给立杆的最大荷载设计值为 14.31kN，可调托撑受压承载力设计值为 40kN。14.31kN 40kN，可调托撑承载力满足要求!（十一）风荷载计算1.风荷载标准值风荷载标准值应按下式计算：k=sz00-基本风压，按xx10年一遇风压值采用，0=0.25kN/m2。s-支撑结构风荷载体形系数s，将支撑架视为桁架，按现行国家标准建筑结构荷载规范表第33项和37项的规定计算。支撑架的挡风系数=1.2An/（lah）=1.20.108/（0.173、51.5）=0.173式中An-一步一跨范围内的挡风面积，An=（la+h+0.325lah）d=0.108m2la-立杆间距，0.5m，h-步距，1.5m，d-钢管外径，0.048m系数1.2-节点面积增大系数。系数0.325-支撑架立面每平米内剪刀撑的平均长度。单排架无遮拦体形系数：st=1.2=1.20.173=0.21无遮拦多排模板支撑架的体形系数：s=st1-n=0.211-0.8810=1.261-1-0.88-风荷载地形地貌修正系数。n-支撑架相连立杆排数。支撑架顶部立杆段距地面计算高度H=8m，按地面粗糙度B类田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区。风压高度变化174、系数z=1。支撑架顶部立杆段风荷载标准值k=zs0=11.260.25=0.315kN/m22.风荷载引起的立杆轴力标准值 NWK支撑结构通过连墙件与既有结构可靠连接时，可不考虑风荷载作用于支撑结构引起的立杆轴力NWK和弯矩MTK。3.风荷载引起的立杆弯矩设计值 MPWK风荷载的线荷载标准值，PWK=kla=0.3151=0.32kN/mk风荷载标准值，k=0.315kN/m2，la立杆纵向间距，la=1m风荷载引起的立杆弯矩标准值MWK=MLKMLK=PWKh2=0.321.52=0.072kNm1010风荷载引起的立杆弯矩设计值M=QMWK=1.40.072=0.101kNm（十二）立杆稳175、定性验算1.立杆轴力设计值梁底立杆承受梁荷载设计值：14.31kN；立杆承受支架自重荷载设计值：1.280.104=1.00kN梁底立杆轴向力设计值：15.31kN；2.立杆计算长度有剪刀撑框架式支撑结构中的单元框架稳定性验算时，立杆计算长度L0=Hah立杆计算长度系数，按建筑施工临时支撑结构技术规范附录表B-3水平杆连续取值。表中主要参数取值如下：hlhkEIKy6有剪刀撑框架式支撑结构的刚度比，其中E-弹性模量，取206000（N/mm2）I钢管的截面惯性矩，取107800（mm4）h立杆步距，取1500mmk节点转动刚度，取35kNm/radly立杆的y向间距，取1000mmK=2060176、00107800+1000=0.5315003510661500ax单元框架x向跨距与步距h之比，ax=lx/h=1/1.5=0.67nx单元框架的x向跨数，nx=6x向定义：立杆纵横向间距相同，x向为单元框架立杆跨数大的方向，取板底立杆纵距方向（延梁长度方向）。根据以上参数查表，立杆计算长度系数=1.86a扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按附录表B-5水平杆连续取值，a=1.03其中a1扫地杆高度与步距h之比，a1=0.2/1.5=0.13a2悬臂长度与步距h之比，a2=0.5/1.5=0.33aa1与a2中的较大值，a=0.33H高度修正系数，架体高度8m，H=1.07立杆计算长度L0=Ha177、h=1.071.031.861.5=3.07m3.立杆稳定性验算有剪刀撑框架式支撑结构，应按下式对单元框架进行立杆稳定性验算：NfAN-立杆轴力设计值，取15.31kN；-轴心受压构件的稳定系数，根据长细比=Lo/i 查规范附录A取值；计算长细比，=Lo/i=3070/15.90=193，查表=0.193；梁处支撑结构单元框架加密，同时立杆步距加密，加密区立杆的稳定系数=1.2=1.20.193=0.23L0立杆计算长度，取3070mm，i杆件截面回转半径，取15.90mm；A杆件截面积，取424mm2；f钢材抗压强度设计值，取205N/mm2；N=15.31103=156.993N/mm2 178、f=205 N/mm2A0.23424立杆稳定性满足要求!4.立杆局部稳定性验算有剪刀撑框架式支撑结构，组合风荷载时，还应按下式进行立杆局部稳定性验算：fNNWMANE)1.11(N-立杆轴力设计值，取15.31kN；-轴心受压构件的稳定系数，根据长细比=Lo/i 查规范附录A取值；计算长细比，=Lo/i=250/1.59=157，查表=0.284L0立杆计算长度，进行局部稳定性验算时，L0=（1+2a）h=（1+20.333）1.5=2.50maa1与 a2中的较大值，a=0.333其中 a1扫地杆高度与步距 h 之比，a1=0.2/1.5=0.133a2悬臂长度与步距 h 之比，a2=0.179、5/1.5=0.333i杆件截面回转半径，取1.59cm；B杆件截面积，取424mm2；f钢材抗压强度设计值，取205N/mm2；M风荷载引起的立杆弯矩设计值，M=0.101kNmW杆件截面模量，W=4490mm3NE立杆的欧拉临界力，NE=2EA=3.1422206000424=34.98kN21572立杆稳定性验算如下：15.31103+0.1011060.2844244490（1-1.10.28415.31）34.98=127.143+26.057=153.200N/mm2 f=205 N/mm2立杆局部稳定性验算满足要求!（十三）立杆底地基承载力验算按建筑施工插槽式钢管模板支撑架安全技180、术规范DBJ50-184-2014第6.3.1条注3规定“当承载力不满足要求时，应采取加固措施，可在钢管脚底设垫块或浇筑混凝土垫层，垫层混凝土强度等级不低于C20，厚度不小于150mm”。本工程决定采用C20砼垫层，厚度150mm作支撑架立杆基础，以满足规范要求。五五、梁模板、梁模板（600mm2000mm）（一）工程参数梁模板支架参数建筑施工危险等级级危险等级系数：支撑结构1水平杆件1梁截面宽度0.6m梁截面高度2m支架高度14.55m楼板厚度0.2m板底立杆纵距 la1m板底立杆横距lb1m梁立杆纵距梁长度方向立杆纵距取 1/2 板底立杆纵距，0.5m梁侧与梁底立杆横距梁下设置 2 根立杆181、，间距 600，400，600mm钢管类型483.0mm水平杆最大步距1.5m顶步步距1.5m立杆伸出顶层水平杆长度 a0.5m面板14mm 厚木胶合板梁底次楞40mm90mm 方木，5 根梁底主楞钢管梁侧次楞40mm90mm 方木，间距 190mm梁侧主楞双钢管，间距 500mm穿梁螺栓穿梁螺栓直径 14mm，间距：500mm500mm剪刀撑设置依据 JGJ300-2013 规范要求，采用有剪刀撑框架式支撑结构，剪刀撑宽度：纵距方向 6跨，横距方向 6 跨支撑结构与既有结构连接情况支撑结构与既有结构通过连墙件可靠连接荷载标准值参数永久荷载新浇砼自重24kN/m3钢筋自重1.5kN/m3面板次182、楞自重0.3kN/m2支架自重0.104kN/m可变荷载施 工 荷 载 及设备荷载2.5kN/m2砼下料水平荷载2kN/m2风荷载xx，基本风压：0.25kN/m2（二）新浇砼对模板侧压力标准值计算依据砼结构工程施工规范GB50666-2011，浇筑速度大于10m/h，或砼坍落度大于180mm时，新浇筑砼对模板的侧压力标准值，按下列公式计算:HFc=242=48 kN/m2其中 c-混凝土的重力密度，取24kN/m3；H-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2m；（三）梁侧模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为14mm，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm。面板的截面183、抵抗矩W=10001414/6=32667mm3；截面惯性矩I=1000141414/12=228667mm4；1.强度验算（1）面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.19m。（2）荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值 G4k=48kN/m2，砼下料产生的水平荷载标准值 Q2K=2kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=（1.248+1.42）1=60.4KN/mq2=（1.3548+1.40.72）1=66.76KN/m取较大值 q=66.76KN/m 作为设计依据。（3）强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.1q1l2=0.166.760.192=0.24kNm184、面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.24106=7.35N/mm2 f=12.5N/mm2W32667面板强度满足要求!2.挠度验算q=148=48kN/m；面板最大容许挠度值:190/400=0.48mm；面板弹性模量:E=4500N/mm2；=0.677ql4=0.67748.0001904=0.41mm 0.48mm100EI1004500228667满足要求!（四）梁侧模板次楞验算次楞采用两根两根40mm90mm（宽度高度）方木，间距：0.19m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W=40mm9090/6=54000mm3；截面惯性矩I=40mm9090185、90/12=2430000mm4；1.强度验算（1）次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距，L=0.5m。（2）荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值 G4k=48kN/m2，砼下料产生的水平荷载标准值 Q2K=2kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=（1.248+1.42）0.19=11.476KN/mq2=（1.3548+1.40.72）0.19=12.684KN/m取较大值 q=12.684KN/m 作为设计依据。（3）强度验算计算最大弯矩：Mmax=0.1ql2=0.112.6840.52=0.317kNm最大支座力：1.1ql=1.112.68186、40.5=6.98kN次楞抗弯强度设计值f17N/mm2。=Mmax=0.317106=2.935N/mm2 17N/mm2W2540002满足要求!2.抗剪强度验算次楞最大剪力设计值V1=0.6q1l=0.612.6840.5=3.805kN木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=33.805103=0.793N/mm2 fv=1.6N/mm22bh2240mm902次楞抗剪强度满足要求!3.挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q=480.19=9.12kN/m；次楞最大容许挠度值=500/250=2mm；次楞187、弹性模量:E=10000N/mm2；=0.677ql4=0.6779.125004=0.079mm 2mm100EI21001000024300002满足要求!（五）梁侧模板主楞验算主楞采用双钢管，间距：0.5m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W=8990mm3；截面惯性矩I=215700mm4；1.强度验算（1）主楞承受次楞传递的集中荷载 P=6.98kN，按集中荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取穿梁螺栓间距，L=0.5m。5005005006.986.986.986.986.986.986.986.98主楞计算简图（kN）0.6450.6450.7600.760-0.45188、1-0.451-0.919-0.9190.1630.1630.1630.163-0.919-0.919-0.451-0.4510.7600.7600.6450.645主楞弯矩图（kNm）7.59 7.590.610.61-6.37-6.37-13.35-13.356.986.980.000.00-6.98-6.9813.35 13.356.376.37-0.61-0.61-7.59-7.59（2）强度验算最大弯矩Mmax=0.919kNm主楞抗弯强度设计值f205N/mm2。=Mmax=0.919106=102.225N/mm2 205N/mm2W8990满足要求!2.挠度验算验算挠度时不考虑189、可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=5.016kN，主楞弹性模量:E=206000N/mm2。主楞最大容许挠度值：500/150=3.3mm；经计算主楞最大挠度Vmax=0.268mm 3.3mm。满足要求!3.悬挑段强度验算穿梁螺栓距梁底距离150mm，次楞间距190mm，弯矩M=6.980.15=1.05kNm主楞抗弯强度设计值f205N/mm2。=M=1.05106=116.796N/mm2 205N/mm2W8990满足要求!4.悬挑段挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=5.016kN，主楞弹性模量190、:E=206000N/mm2。容许挠度值：1502/400=0.8mm；经计算主楞最大挠度Vmax=0.177mmN=14.35kN。对拉螺栓抗拉强度满足要求!（七）梁底模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为14mm。取梁底主楞间距0.5m作为计算单元。面板的截面抵抗矩W=501.41.4/6=16.333cm3；截面惯性矩I=501.41.41.4/12=11.433cm4；1.强度验算（1）梁底次楞为 5 根，面板按四跨连续板计算，其计算跨度取梁底次楞间距，L=0.15m。（2）荷载计算作用于梁底模板的均布线荷载设计值为：q1=1.2（242+1.52+0.3）+1.42.50.5=32.5191、3kN/mq2=1.35（242+1.52+0.3）+1.40.72.50.5=35.85kN/m根据以上两者比较应取 q=35.85kN/m 作为设计依据。q=35.85kN/m150150150150计算简图（kN）0.0580.058-0.086-0.0860.0290.029-0.058-0.0580.0290.029-0.086-0.0860.0580.058弯矩图（kNm）2.11-3.262.88-2.502.50-2.883.26-2.11剪力图（kN）经过计算得到从左到右各支座力分别为：R1=2.11kN；R2=6.15kN；R3=4.99kN；R4=6.15kN；R5=2.192、11kN；最大弯矩 Mmax=0.086kNm梁底模板抗弯强度设计值f（N/mm2）=12.5 N/mm2；梁底模板的弯曲应力按下式计算：=Mmax=0.086106=5.265N/mm2 12.5N/mm2W16.333103满足要求!2.挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q=0.5（2421.520.3+2.5）=26.90kN/m；q=26.90kN/m150150150150面板弹性模量:E=4500N/mm2；经计算，最大变形 Vmax=0.167mm梁底模板的最大容许挠度值:150/400=0.4 mm；最大变形 Vmax=0.167mm193、 0.4mm满足要求!（八）梁底模板次楞验算本工程梁底模板次楞采用方木，宽度40mm，高度90mm。次楞的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=499/6=54cm3；I=4999/12=243cm4；1.强度验算最大弯矩考虑为永久荷载与可变荷载的计算值最不利分配的弯矩和，取受力最大的次楞，按照三跨连续梁进行计算，其计算跨度取次楞下主楞的间距，L=0.5m。500500500q=12.300KN/m次楞计算简图荷载设计值q=6.15/0.5=12.300kN/m；最大弯距Mmax=0.1ql2=0.112.3000.52=0.308 kNm；次楞抗弯强度设计值f=17N/mm2；=Mmax=0194、.308106=5.704N/mm2 17N/mm2W54103次楞抗弯强度满足要求！2.抗剪强度验算V=0.6ql=0.612.3000.5=3.690kN木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=33.690103=1.54N/mm2 fv=1.6N/mm22bh240mm90次楞抗剪强度满足要求!3.挠度验算次楞最大容许挠度值：l/250=500/250=2 mm；挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q=4.611/0.5=9.222N/mm；次楞弹性模量:E=10000N/mm2；=0.677ql4=0.6779.22250195、04=0.161mm 2mm100EI10010000243104次楞挠度满足要求!（九）梁底模板主楞验算主楞采用:钢管截面抵拒矩W=4.49cm3截面惯性矩I=10.78cm4集中荷载 P 为次楞传递荷载。4001001002.11kN6.15kN4.99kN6.15kN2.11kN计算简图（kN）1.抗弯强度验算-0.211-0.2110.2210.2210.5950.5950.2210.221-0.211-0.211弯矩图（kNm）经计算，从左到右各支座力分别为：R1=10.75kN；R2=10.76kN；最大弯矩 Mmax=0.595kNm；主楞抗弯强度设计值f（N/mm2）=205N196、/mm2；主楞弯曲应力按下式计算：=Mmax=0.595106=132.517N/mm2 205N/mm2W4.49103主楞抗弯强度满足要求!2.挠度验算主楞的最大容许挠度值:L/150=400/150=2.7mm或10mm；经计算，主楞的最大变形 Vmax=0.387mm 2.7mm主楞挠度满足要求!（十）可调托撑承载力验算主楞通过可调托撑传递给立杆的最大荷载设计值为 10.76kN，可调托撑受压承载力设计值为 40kN。10.76kN 40kN，可调托撑承载力满足要求!（十一）风荷载计算1.风荷载标准值风荷载标准值应按下式计算：k=sz00-基本风压，按xx10年一遇风压值采用，0=0.197、25kN/m2。s-支撑结构风荷载体形系数s，将支撑架视为桁架，按现行国家标准建筑结构荷载规范表第33项和37项的规定计算。支撑架的挡风系数=1.2An/（lah）=1.20.108/（0.51.5）=0.173式中An-一步一跨范围内的挡风面积，An=（la+h+0.325lah）d=0.108m2la-立杆间距，0.5m，h-步距，1.5m，d-钢管外径，0.048m系数1.2-节点面积增大系数。系数0.325-支撑架立面每平米内剪刀撑的平均长度。单排架无遮拦体形系数：st=1.2=1.20.173=0.21无遮拦多排模板支撑架的体形系数：s=st1-n=0.211-0.8810=1.26198、1-1-0.88-风荷载地形地貌修正系数。n-支撑架相连立杆排数。支撑架顶部立杆段距地面计算高度H=14.55m，按地面粗糙度B类田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区。风压高度变化系数z=1.12。支撑架顶部立杆段风荷载标准值k=zs0=1.121.260.25=0.353kN/m22.风荷载引起的立杆轴力标准值 NWK支撑结构通过连墙件与既有结构可靠连接时，可不考虑风荷载作用于支撑结构引起的立杆轴力NWK和弯矩MTK。3.风荷载引起的立杆弯矩设计值 MPWK风荷载的线荷载标准值，PWK=kla=0.3531=0.35kN/mk风荷载标准值，k=0.353kN/m2，la立杆199、纵向间距，la=1m风荷载引起的立杆弯矩标准值MWK=MLKMLK=PWKh2=0.351.52=0.079kNm1010风荷载引起的立杆弯矩设计值M=QMWK=1.40.079=0.111kNm（十二）立杆稳定性验算1.立杆轴力设计值梁底立杆承受梁荷载设计值：10.76kN；立杆承受支架自重荷载设计值：1.214.550.104=1.82kN梁底立杆轴向力设计值：12.58kN；2.立杆计算长度有剪刀撑框架式支撑结构中的单元框架稳定性验算时，立杆计算长度L0=Hah立杆计算长度系数，按建筑施工临时支撑结构技术规范附录表B-3水平杆连续取值。表中主要参数取值如下：hlhkEIKy6有剪刀撑框架200、式支撑结构的刚度比，其中E-弹性模量，取206000（N/mm2）I钢管的截面惯性矩，取107800（mm4）h立杆步距，取1500mmk节点转动刚度，取35kNm/radly立杆的y向间距，取1000mmK=206000107800+1000=0.5315003510661500ax单元框架x向跨距与步距h之比，ax=lx/h=1/1.5=0.67nx单元框架的x向跨数，nx=6x向定义：立杆纵横向间距相同，x向为单元框架立杆跨数大的方向，取板底立杆纵距方向（延梁长度方向）。根据以上参数查表，立杆计算长度系数=1.86a扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按附录表B-5水平杆连续取值，a=1.03201、其中a1扫地杆高度与步距h之比，a1=0.2/1.5=0.13a2悬臂长度与步距h之比，a2=0.5/1.5=0.33aa1与a2中的较大值，a=0.33H高度修正系数，架体高度14.55m，H=1.13立杆计算长度L0=Hah=1.131.031.861.5=3.25m3.立杆稳定性验算有剪刀撑框架式支撑结构，应按下式对单元框架进行立杆稳定性验算：NfAN-立杆轴力设计值，取12.58kN；-轴心受压构件的稳定系数，根据长细比=Lo/i 查规范附录A取值；计算长细比，=Lo/i=3250/15.90=204，查表=0.174；梁处支撑结构单元框架加密，同时立杆步距加密，加密区立杆的稳定系数=202、1.2=1.20.174=0.21L0立杆计算长度，取3250mm，i杆件截面回转半径，取15.90mm；A杆件截面积，取424mm2；f钢材抗压强度设计值，取205N/mm2；N=12.58103=141.285N/mm2 f=205 N/mm2A0.21424立杆稳定性满足要求!4.立杆局部稳定性验算有剪刀撑框架式支撑结构，组合风荷载时，还应按下式进行立杆局部稳定性验算：fNNWMANE)1.11(N-立杆轴力设计值，取12.58kN；-轴心受压构件的稳定系数，根据长细比=Lo/i 查规范附录A取值；计算长细比，=Lo/i=250/1.59=157，查表=0.284L0立杆计算长度，进行局203、部稳定性验算时，L0=（1+2a）h=（1+20.333）1.5=2.50maa1与 a2中的较大值，a=0.333其中 a1扫地杆高度与步距 h 之比，a1=0.2/1.5=0.133a2悬臂长度与步距 h 之比，a2=0.5/1.5=0.333i杆件截面回转半径，取1.59cm；C杆件截面积，取424mm2；f钢材抗压强度设计值，取205N/mm2；M风荷载引起的立杆弯矩设计值，M=0.111kNmW杆件截面模量，W=4490mm3NE立杆的欧拉临界力，NE=2EA=3.1422206000424=34.98kN21572立杆稳定性验算如下：12.58103+0.1111060.28442204、44490（1-1.10.28412.58）34.98=104.471+27.851=132.322N/mm2 f=205 N/mm2立杆局部稳定性验算满足要求!（十三）立杆底地基承载力验算按建筑施工插槽式钢管模板支撑架安全技术规范DBJ50-184-2014第6.3.1条注3规定“当承载力不满足要求时，应采取加固措施，可在钢管脚底设垫块或浇筑混凝土垫层，垫层混凝土强度等级不低于C20，厚度不小于150mm”。本工程决定采用C20砼垫层，厚度150mm作支撑架立杆基础，以满足规范要求。六六、梁模板、梁模板（400mm1600mm）（一）工程参数梁模板支架参数建筑施工危险等级级危 险 等 级 系205、数：支撑结构1水平杆件1梁截面宽度0.4m梁截面高度1.6m支架高度19.05m楼板厚度0.2m板底立杆纵距 la1m板底立杆横距 lb1m梁立杆纵距梁长度方向立杆纵距取 1/2 板底立杆纵距，0.5m梁侧与梁底立杆横距梁下设置 1 根立杆，间距 600，600mm钢管类型483.0mm水平杆最大步距1.5m顶步步距1.5m立杆伸出顶层水平杆长度 a0.5m面板14mm 厚木胶合板梁底次楞40mm90mm 方木，4 根梁底主楞钢管梁侧次楞40mm90mm 方木，间距 200mm梁侧主楞双钢管，间距 500mm穿梁螺栓穿梁螺栓直径 14mm，间距：500mm500mm剪刀撑设置依据 JGJ300206、-2013 规范要求，采用有剪刀撑框架式支撑结构，剪刀撑宽度：纵距方向 6 跨，横距方向 6 跨支撑结构与既有结构连接情况支撑结构与既有结构通过连墙件可靠连接荷载标准值参数永久荷载新浇砼自重24kN/m3钢筋自重1.5kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.111kN/m可变荷载施工荷载及设备荷载2.5kN/m2砼下料水平荷载2kN/m2风荷载xx，基本风压：0.25kN/m2（二）新浇砼对模板侧压力标准值计算依据砼结构工程施工规范GB50666-2011，浇筑速度大于10m/h，或砼坍落度大于180mm时，新浇筑砼对模板的侧压力标准值，按下列公式计算:HFc=241.6=38.4 207、kN/m2其中 c-混凝土的重力密度，取24kN/m3；H-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.6m；（三）梁侧模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为14mm，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm。面板的截面抵抗矩W=10001414/6=32667mm3；截面惯性矩I=1000141414/12=228667mm4；1.强度验算（1）面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.20m。（2）荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值 G4k=38.4kN/m2，砼下料产生的水平荷载标准值 Q2K=2kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=（1.23208、8.4+1.42）1=48.88KN/mq2=（1.3538.4+1.40.72）1=53.8KN/m取较大值 q=53.8KN/m 作为设计依据。（3）强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.1q1l2=0.153.80.202=0.22kNm面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.22106=6.73N/mm2 f=12.5N/mm2W32667面板强度满足要求!2.挠度验算q=138.4=38.4kN/m；面板最大容许挠度值:200/400=0.5mm；面板弹性模量:E=4500N/mm2；=0.677ql4=0.67738.4002004=0.40mm 0.5mm10209、0EI1004500228667满足要求!（四）梁侧模板次楞验算次楞采用两根两根40mm90mm（宽度高度）方木，间距：0.2m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W=40mm9090/6=54000mm3；截面惯性矩I=40mm909090/12=2430000mm4；1.强度验算（1）次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距，L=0.5m。（2）荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值 G4k=38.4kN/m2，砼下料产生的水平荷载标准值 Q2K=2kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=（1.238.4+1.42）0.2=9.776KN/mq210、2=（1.3538.4+1.40.72）0.2=10.76KN/m取较大值 q=10.76KN/m 作为设计依据。（3）强度验算计算最大弯矩：Mmax=0.1ql2=0.110.760.52=0.269kNm最大支座力：1.1ql=1.110.760.5=5.92kN次楞抗弯强度设计值f17N/mm2。=Mmax=0.269106=2.491N/mm2 17N/mm2W2540002满足要求!2.抗剪强度验算次楞最大剪力设计值V1=0.6q1l=0.610.760.5=3.228kN木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=33.228103=0.673N/mm2 211、fv=1.6N/mm22bh2240mm902次楞抗剪强度满足要求!3.挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q=38.40.2=7.68kN/m；次楞最大容许挠度值=500/250=2mm；次楞弹性模量:E=10000N/mm2；=0.677ql4=0.6777.685004=0.067mm 2mm100EI21001000024300002满足要求!（五）梁侧模板主楞验算主楞采用双钢管，间距：0.5m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W=8990mm3；截面惯性矩I=215700mm4；1.强度验算（1）主楞承受次楞传递的集中荷212、载 P=5.92kN，按集中荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取穿梁螺栓间距，L=0.5m。5005005005.925.925.925.925.925.925.925.92主楞计算简图（kN）0.3690.3690.6590.659-0.235-0.235-0.755-0.7550.1330.1330.1330.133-0.755-0.755-0.235-0.2350.6590.6590.3690.369主楞弯矩图（kNm）7.377.371.451.45-4.47-4.47-10.39-10.395.925.920.000.00-5.92-5.9210.39 10.394.474.47-213、1.45-1.45-7.37-7.37（2）强度验算最大弯矩Mmax=0.755kNm主楞抗弯强度设计值f205N/mm2。=Mmax=0.755106=83.982N/mm2 205N/mm2W8990满足要求!2.挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=4.224kN，主楞弹性模量:E=206000N/mm2。主楞最大容许挠度值：500/150=3.3mm；经计算主楞最大挠度Vmax=0.208mm 3.3mm。满足要求!3.悬挑段强度验算穿梁螺栓距梁底距离150mm，次楞间距200mm，弯矩M=5.920.15=0.89kNm主楞抗弯强214、度设计值f205N/mm2。=M=0.89106=98.999N/mm2 205N/mm2W8990满足要求!4.悬挑段挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=4.224kN，主楞弹性模量:E=206000N/mm2。容许挠度值：1502/400=0.8mm；经计算主楞最大挠度Vmax=0.150mmN=11.61kN。对拉螺栓抗拉强度满足要求!（七）梁底模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为14mm。取梁底主楞间距0.5m作为计算单元。面板的截面抵抗矩W=501.41.4/6=16.333cm3；截面惯性矩I=501.41.41.4/12=1215、1.433cm4；1.强度验算（1）梁底次楞为 4 根，面板按三跨连续板计算，其计算跨度取梁底次楞间距，L=0.133m。（2）荷载计算作用于梁底模板的均布线荷载设计值为：q1=1.2（241.6+1.51.6+0.3）+1.42.50.5=26.41kN/mq2=1.35（241.6+1.51.6+0.3）+1.40.72.50.5=28.97kN/m根据以上两者比较应取 q=28.97kN/m 作为设计依据。q=28.97kN/m133133133计算简图（kN）0.0380.038-0.051-0.0510.0130.013-0.051-0.0510.0380.038弯矩图（kNm）1.216、54-2.311.93-1.932.31-1.54剪力图（kN）经过计算得到从左到右各支座力分别为：R1=1.54kN；R2=4.24kN；R3=4.24kN；R4=1.54kN；最大弯矩 Mmax=0.051kNm梁底模板抗弯强度设计值f（N/mm2）=12.5 N/mm2；梁底模板的弯曲应力按下式计算：=Mmax=0.051106=3.123N/mm2 12.5N/mm2W16.333103满足要求!2.挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q=0.5（241.61.51.60.3+2.5）=21.80kN/m；q=21.80kN/m13313313217、3面板弹性模量:E=4500N/mm2；经计算，最大变形 Vmax=0.090mm梁底模板的最大容许挠度值:133/400=0.3 mm；最大变形 Vmax=0.090mm 0.3mm满足要求!（八）梁底模板次楞验算本工程梁底模板次楞采用方木，宽度40mm，高度90mm。次楞的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=499/6=54cm3；I=4999/12=243cm4；1.强度验算最大弯矩考虑为永久荷载与可变荷载的计算值最不利分配的弯矩和，取受力最大的次楞，按照三跨连续梁进行计算，其计算跨度取次楞下主楞的间距，L=0.5m。500500500q=8.480KN/m次楞计算简图荷载设计值q=4218、.24/0.5=8.480kN/m；最大弯距Mmax=0.1ql2=0.18.4800.52=0.212 kNm；次楞抗弯强度设计值f=17N/mm2；=Mmax=0.212106=3.926N/mm2 17N/mm2W54103次楞抗弯强度满足要求！2.抗剪强度验算V=0.6ql=0.68.4800.5=2.544kN木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=32.544103=1.06N/mm2 fv=1.6N/mm22bh240mm90次楞抗剪强度满足要求!3.挠度验算次楞最大容许挠度值：l/250=500/250=2 mm；挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载219、+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q=3.189/0.5=6.378N/mm；次楞弹性模量:E=10000N/mm2；=0.677ql4=0.6776.3785004=0.111mm 2mm100EI10010000243104次楞挠度满足要求!（九）梁底模板主楞验算主楞采用:钢管截面抵拒矩W=4.49cm3截面惯性矩I=10.78cm4集中荷载 P 为次楞传递荷载。6006001.54kN4.24kN4.24kN1.54kN计算简图（kN）1.抗弯强度验算0.1220.122-0.043-0.043-0.408-0.408-0.043-0.0430.1220.122弯矩图（kNm）经计算，220、从左到右各支座力分别为：R1=0.3kN；R2=10.95kN；R3=0.3kN；最大弯矩 Mmax=0.408kNm；主楞抗弯强度设计值f（N/mm2）=205N/mm2；主楞弯曲应力按下式计算：=Mmax=0.408106=90.869N/mm2 205N/mm2W4.49103主楞抗弯强度满足要求!2.挠度验算主楞的最大容许挠度值:L/150=600/150=4.0mm或10mm；经计算，主楞的最大变形 Vmax=0.143mm 4.0mm主楞挠度满足要求!（十）可调托撑承载力验算主楞通过可调托撑传递给立杆的最大荷载设计值为 10.95kN，可调托撑受压承载力设计值为 40kN。10.9221、5kN 40kN，可调托撑承载力满足要求!（十一）风荷载计算1.风荷载标准值风荷载标准值应按下式计算：k=sz00-基本风压，按xx10年一遇风压值采用，0=0.25kN/m2。s-支撑结构风荷载体形系数s，将支撑架视为桁架，按现行国家标准建筑结构荷载规范表第33项和37项的规定计算。支撑架的挡风系数=1.2An/（lah）=1.20.108/（0.51.5）=0.173式中An-一步一跨范围内的挡风面积，An=（la+h+0.325lah）d=0.108m2la-立杆间距，0.5m，h-步距，1.5m，d-钢管外径，0.048m系数1.2-节点面积增大系数。系数0.325-支撑架立面每平米内222、剪刀撑的平均长度。单排架无遮拦体形系数：st=1.2=1.20.173=0.21无遮拦多排模板支撑架的体形系数：s=st1-n=0.211-0.8810=1.261-1-0.88-风荷载地形地貌修正系数。n-支撑架相连立杆排数。支撑架顶部立杆段距地面计算高度H=19.05m，按地面粗糙度B类田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区。风压高度变化系数z=1.21。支撑架顶部立杆段风荷载标准值k=zs0=1.211.260.25=0.381kN/m22.风荷载引起的立杆轴力标准值 NWK支撑结构通过连墙件与既有结构可靠连接时，可不考虑风荷载作用于支撑结构引起的立杆轴力NWK和弯矩MT223、K。3.风荷载引起的立杆弯矩设计值 MPWK风荷载的线荷载标准值，PWK=kla=0.3811=0.38kN/mk风荷载标准值，k=0.381kN/m2，la立杆纵向间距，la=1m风荷载引起的立杆弯矩标准值MWK=MLKMLK=PWKh2=0.381.52=0.086kNm1010风荷载引起的立杆弯矩设计值M=QMWK=1.40.086=0.120kNm（十二）立杆稳定性验算1.立杆轴力设计值（1）梁底立杆承受梁荷载设计值：10.95kN；立杆承受支架自重荷载设计值：1.219.050.111=2.54kN梁底立杆轴向力设计值：13.49kN；（2）梁侧立杆承受梁荷载设计值：0.30kN；立224、杆承受支架自重荷载设计值：1.219.050.111=2.54kN梁侧立杆承受楼板荷载设计值：1.2（24+1.5）0.2+0.3）0.900.5+1.42.50.900.5=4.49kN梁侧立杆轴向力设计值：7.33kN；立杆最大轴向力设计值N=13.49kN2.立杆计算长度有剪刀撑框架式支撑结构中的单元框架稳定性验算时，立杆计算长度L0=Hah立杆计算长度系数，按建筑施工临时支撑结构技术规范附录表B-3水平杆连续取值。表中主要参数取值如下：hlhkEIKy6有剪刀撑框架式支撑结构的刚度比，其中E-弹性模量，取206000（N/mm2）I钢管的截面惯性矩，取107800（mm4）h立杆步距，225、取1500mmk节点转动刚度，取35kNm/radly立杆的y向间距，取1000mmK=206000107800+1000=0.5315003510661500ax单元框架x向跨距与步距h之比，ax=lx/h=1/1.5=0.67nx单元框架的x向跨数，nx=6x向定义：立杆纵横向间距相同，x向为单元框架立杆跨数大的方向，取板底立杆纵距方向（延梁长度方向）。根据以上参数查表，立杆计算长度系数=1.86a扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按附录表B-5水平杆连续取值，a=1.03其中a1扫地杆高度与步距h之比，a1=0.2/1.5=0.13a2悬臂长度与步距h之比，a2=0.5/1.5=0.33aa226、1与a2中的较大值，a=0.33H高度修正系数，架体高度19.05m，H=1.16立杆计算长度L0=Hah=1.161.031.861.5=3.33m3.立杆稳定性验算有剪刀撑框架式支撑结构，应按下式对单元框架进行立杆稳定性验算：NfAN-立杆轴力设计值，取13.49kN；-轴心受压构件的稳定系数，根据长细比=Lo/i 查规范附录A取值；计算长细比，=Lo/i=3330/15.90=209，查表=0.166；梁处支撑结构单元框架加密，同时立杆步距加密，加密区立杆的稳定系数=1.2=1.20.166=0.20L0立杆计算长度，取3330mm，i杆件截面回转半径，取15.90mm；A杆件截面积，取227、424mm2；f钢材抗压强度设计值，取205N/mm2；N=13.49103=159.080N/mm2 f=205 N/mm2A0.20424立杆稳定性满足要求!4.立杆局部稳定性验算有剪刀撑框架式支撑结构，组合风荷载时，还应按下式进行立杆局部稳定性验算：fNNWMANE)1.11(N-立杆轴力设计值，取13.49kN；-轴心受压构件的稳定系数，根据长细比=Lo/i 查规范附录A取值；计算长细比，=Lo/i=250/1.59=157，查表=0.284L0立杆计算长度，进行局部稳定性验算时，L0=（1+2a）h=（1+20.333）1.5=2.50maa1与 a2中的较大值，a=0.333其中 228、a1扫地杆高度与步距 h 之比，a1=0.2/1.5=0.133a2悬臂长度与步距 h 之比，a2=0.5/1.5=0.333i杆件截面回转半径，取1.59cm；D杆件截面积，取424mm2；f钢材抗压强度设计值，取205N/mm2；M风荷载引起的立杆弯矩设计值，M=0.120kNmW杆件截面模量，W=4490mm3NE立杆的欧拉临界力，NE=2EA=3.1422206000424=34.98kN21572立杆稳定性验算如下：13.49103+0.1201060.2844244490（1-1.10.28413.49）34.98=112.028+30.387=142.415N/mm2 f=205 N/mm2立杆局部稳定性验算满足要求!（十三）立杆底地基承载力验算按建筑施工插槽式钢管模板支撑架安全技术规范DBJ50-184-2014第6.3.1条注3规定“当承载力不满足要求时，应采取加固措施，可在钢管脚底设垫块或浇筑混凝土垫层，垫层混凝土强度等级不低于C20，厚度不小于150mm”。本工程决定采用C20砼垫层，厚度150mm作支撑架立杆基础，以满足规范要求。