1、高支模架专项施工方案一、编制依据1、依据温州金属现代物流中心项目一期工程设计图纸；2、依据温州金属现代物流中心项目一期工程施工组织设计；3、各类参考规范、规程及计算手册：建筑施工手册第四版；建筑施工计算手册江正荣著；建筑结构荷载规范（GB50009-2012）；混凝土结构设计规范（GB50010-2010）；钢结构设计规范（GB50017-2003）；建筑工程大模板技术规程（JGJ74-2003）；建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）；建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ128-2010）；木结构设计规范（GB50005-2003）；建筑施工扣件式钢管模板支架技2、术规程 （DB33/1035-2006）危险性较大的分部分项工程安全管理办法 住建部2009【87】号建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则 建质2009【254】二、工程概况工程名称温州金属现代物流中心项目一期工程建设单位温州鑫港物流有限公司设计单位杭州中宇建筑设计有限公司监理单位温州建设监理有限公司施工单位温州正康建设有限公司本工程位于温州市龙湾区，工程用地面积54471.7m2，总建筑面积81331.11m2，由11栋厂房组成，其中C20-1#4#楼建筑面积21543.75 m2，C51-15#楼建筑面积29689.2 m2、C23-1#楼面积15685.2 m2及C49-1#楼面3、积14412.96 m2。 本工程地上主体3-6层。建筑物层高：C23-1#和C49-1#一层层高9.00m，二层以上3.80m；其中一层的夹层梁标高为5.30m C51-1#5#和C20-1#4#一层层高4.50m，以上均为3.70m，其中3#一层部分层高为8.20m。根据相关文件要求，层高超过4m支模架属于高支模架范畴，本工程实际搭设高度超过4m的部位为所有车间的一层；一层搭设高度从地平平整后实际标高（-0.500）算起；本方案仅针对这部分支模架超过4m部分的搭设要求进行编制。三、梁、板及柱截面尺寸及高度1、一层，搭设高度按最大高度9.50m和5.00m考虑（从地面平整后的标高-0.50m4、算起） ，其中 9.50m和8.70m高度的采用顶托计算，5.00m的按照双扣件计算。各构件截面尺寸如下表：构件名称主要截面尺寸计算所选截面备注搭设参数柱500x700;700x900;600x600600x800;500x500;750x800750x750;650x650700x900计算书报审表柱箍300/400梁400x1200;300x750;200x750200x1250;300x700;250x600300x900;400x1000;300x850250x600; 250x1150; 250x650400x1200计算书报审表立杆间距板 120；130；150150计算书报审表立5、杆间距2、C23-1#和C49-1#一层夹层梁标高为5.30m，所以最大单段柱浇筑高度为5.80m四、搭设参数根据计算结果（见计算书和报审表），因为本工程高支模部分梁板柱截面不大，但是部分厂房一层层高较高，所以根据计算结果及文件要求，搭设参数按下面作法考虑：板底立杆间距双扣件按照不大于0.9m*0.9m控制，其中顶托部分按照不大于1.0x0.9m控制。梁下均采用双扣件，立杆间距按照不大于0.9m*0.9m控制，梁板下立杆应保持一致，以便水平杆及剪刀撑拉通。柱子：柱子浇筑至夹层梁面标高（5.8m）和楼层梁底处处，所以最大计算高度为5.80m。柱子搭设参数以截面宽度尺寸h控制，按照h500设竖楞46、道，不设对拉螺栓；500h800设竖楞5道，设对拉螺栓1道；800h1100设竖楞6道，设对拉螺栓2道；柱箍采用2根钢管合并，用山形扣连接，围箍间距为柱下端2.0米范围内300mm，以上为400mm。搭设根据各个截面大小按照以上搭设方案布置。五、材料选择1.本工程模板的面板材料均为18mm厚胶合面板。2.梁板柱墙的木方规格均为50x100，长2米。3.模板立杆、剪刀撑、水平杆、主楞等均采用483.2钢管(计算按照壁厚3.0mm)。4.所有梁对拉螺栓均为M14；柱子对拉螺栓均为M14。六、高支模架控制要点1、梁板受力扣件必须是双扣件。扣件拧紧力控制在40-65NM，浇筑前应全数检查，顶托部分，浇7、筑前检查顶托的垂直度及自由端高度。2、立杆的接长应该采用对接，接头应按要求错开。水平杆，剪刀撑的接长必须采用搭接，搭接长度不小于1m，扣件不少于3个。3、模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔8-12米设里一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置。每道剪刀撑跨越立杆的根数在4-7根之间，剪刀撑斜杆与地面倾角在4560之间。4、扫地杆高度200mm，步距按照不大于1600mm控制。5、首层立杆底部基础应做如下处理：承台地梁浇筑完毕后，采用级配较好的矿渣和粘土混合回填，分层回填夯实，每层厚度不大于250mm，回填后平整场地，并铺设通长方木，然后将立杆置于方木之上。6、根据省规要求，对于层高超过4米的8、楼层，梁板同柱应分开浇筑，先浇筑柱子，再浇筑梁板，本工程各个超过4m的楼层均先浇筑柱子，达到一定强度后再浇筑梁板。七、总体设计及施工部署（一）总体筹划本工程考虑到施工工期、质量、安全和合同要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：1、架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；5、综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合JGJ59-2011等检查标准要求，要符合相关文明标化工地的有9、关标准。6、结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下脚手架方案：柱模板(扣件钢管架)、梁模板、板模板(扣件钢管高架)（二）安全领导小组搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围栏。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作。八 构造要求一、架体总体要求1、保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确；2、具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载；3、构造简单，装板方便，并10、便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等要求；4、多层支撑时，上下二层的支点应在同一垂直线上，并应设垫板；5、支架搭设按本模板设计，不得随意更改；要更改必须得到相关负责人的认可。二、水平杆1、每步纵横向水平杆必须拉通。2、水平杆件和剪刀撑杆件接长应采用搭接扣件连接。3、搭接接头要求如下图，将搭接长度范围内的中心点看成对接点，此时其搭接位置要求同对接（上图）。三、立杆1、立杆平面布置图（详见附图）2、接长要求：本工程所有部位立杆接长全部采用对接扣件连接，接头位置要求如下。3、扫地杆设置沿地面上200mm设置一道纵横扫地杆。扫地杆与各立杆之间用直扣连接。四、剪刀撑1、水平剪刀撑：模板支架四边与中间每隔811、-12排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。设置时，有剪刀撑斜杆的框格数量应大于框格总数的1/3。本工程部分厂房一层较高，所以在这些厂房设置水平剪刀撑，具体建附图。2、竖向剪刀撑：模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔8-12排立杆设置一道纵横向剪刀撑，由底至顶连续设置九 模板安拆施工一、准备工作1、模板拼装模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。2、模板的基准定位工作（1）首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内12、线、边线以及外侧控制线，施工前5线必须到位，以便于模板的安装和校正。（2）标高测量利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置。（3）竖向模板的支设应根据模板支设图。（4）已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用。（5）支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。二、模板支设1、柱模板（1）工艺流程：搭设安装架模板安装就位检查对角线、垂直和位置安置柱箍全面检查校正群体固定冲洗封底。（2）主要方法： 1）基础面或楼面上弹纵横轴线和四周边线，并做好检查复核工作。2）柱、墙根部清理干净。3）柱、梁接槎部位此处加垫海棉。柱子阳角接缝处必须加13、垫海棉条，柱角用L30303的角钢。4）为了保证柱子的截面尺寸，设置双钢管柱箍。支撑杆与楼板支架连接。2、梁、板模板（1）梁模安装工艺：弹梁轴线并复核搭梁板支模架摆50100木楞安放梁底模并固定安侧模侧模拉线支撑（梁高加对拉螺栓）复核梁模尺寸、标高、位置与相邻模板连固调整楼板模标高及起拱铺九合板模板清理、刷油检查模板标高、平整度、支撑牢固情况绑扎梁板钢筋（2）楼板模安装工艺：搭支架测水平摆50100木楞调整楼板模标高及起拱铺九合板模板清理、刷油检查模板标高、平整度、支撑牢固情况。（3）梁、板的安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项提供施工面。（4）所有跨度4m的梁必须起拱2，防止挠度过大，梁模14、板上口应有锁口杆拉紧，防止上口变形。（5）所有2mm板缝必须用胶带纸封贴。（6）梁模板铺排从梁两端往中间退，嵌木安排在梁中，梁的清扫口设在梁端。（7）梁的梁侧模板底部的压条不得使用九合板，用方木固定钢管顶、夹牢。3、模板拆除（1）拆模板前先进行针对性的安全技术交底，并做好记录，交底双方履行签字手续。（2）支拆模板时，2米以上高处作业设置可靠的立足点，并有相应的安全防护措施。拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下的原则。（3）模板拆除前必须有混凝土强度报告，强度达到规定要求后方可拆模。1）侧模在混凝土强度能保证构件表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除。2）底模拆除梁长8米，混凝土强度达到15、100%；8米混凝土强度达到75%；悬臂构件达到100%后方可拆除。3）板底模2米，混凝土强度达到50%，2米8米混凝土强度达到75%，8米，混凝土强度达到100%方可拆除。4）模板拆除前必须办理拆除审批手续，经技术负责人、监理审批签字后方可拆除。5）柱模拆除，先拆除拉杆再卸掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土脱离，然后一块块往下传递到地面。6）墙模板拆除，先拆除穿墙螺栓，再拆水平撑和斜撑，再用撬棍轻轻撬动模板，使模板离开墙体，然后一块块往下传递，不得直接往下抛。7）楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除侧帮模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留12根支柱暂不拆16、，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。十 施工管理一、技术交底施工前组织相关人员集中进行交底，会上解决疑惑，避免施工时设计意图不能贯彻，责任不明确等诱发工程质量和安全隐患的不合理因素。二、材料管理1、钢材技术性能必须符合碳素结构钢（GB700-88）的要求。2、胶合板技术性能必须符合混凝土模板用胶合板（ZBB70006-88）要求。厚度为18mm厚3、木方必须符合质量标准要求。规格为50x1004、支架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793）或低压流体输送用焊接钢管17、（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。5、钢管规格采用483.2钢管。6、钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定：（1）应有产品质量合格证；（2）应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T228）的有关规定，质量应符合本规范第条的规定；（3）钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；（4）钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应分别符合规范（JGJ130-2001）的规定；（5）钢管必须涂有防锈漆。7、旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定：18、（1）表面锈蚀深度应符合规范（JGJ130-2001）的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；（2）钢管弯曲变形应符合规范（JGJ130-2001）规定。（3）钢管上严禁打孔。8、扣件式钢管脚手架应采用锻铸制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定；采用其他材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。9、扣件的验收应符合下列规定：新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。（1）旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出19、现滑丝的螺栓必须更换。（2）新、旧扣件均应进行防锈处理。（3）支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力达65N.m时，不得发生破外。三、过程管理1、施工前管理（1）材料管理材料质量满足方案设计和相关规程要求，搭设模板支架用的钢管、扣件，使用前必须进行抽样检测，抽检的数量按有关规定执行。未经检测和检测不合格的一律不得使用。（2）交底管理交底的形式分为技术交底和安全交底，均由项目技术负责人对相关班组成员、管理岗位人员进行交底，并落实相关签字手续。2、施工中管理要点（1）竖向结构隐蔽工程质量符合设计要求，进入下道模板支架工序的施工。（2）模板支架搭设方式符合施工方案要求，并通过相关部门验收。（3）砼浇筑方式符20、合施工方案要求，控制堆载，避免上部荷载集中化。（4）模板拆除方式符合施工方案要求，拆模时间符合相关检测结果和规范要求。拆模以接到拆模通知书为准，不得私自拆除任何构件。3、质量管理措施（1）严格落实班组自检、互检、交接检及项目中质检“四检”制度，确保模板安装质量。（2）混凝土浇筑过程中应派专人23名看模，严格控制模板的位移和稳定性，一旦产生移位应及时调整，加固支撑。（3）对变形及损坏的模板及配件，应按规范要求及时修理校正，维修质量不合格的模板和配件不得发放使用。（4）为防止模底烂根，放线后应用水泥砂浆找平并加垫海绵。（5）所有柱子模板拼缝、梁与柱、柱与梁等节点处均用海绵胶带贴缝，楼板缝用胶带纸贴21、缝，以确保混凝土不漏浆。（6）模板安装应严格控制轴线、平面位置、标高、断面尺寸、垂直度和平整度，模板接缝隙宽度、高度、脱模剂刷涂及预留洞口、门洞口断面尺寸等的准确性。严格控制预期拼模板精度。（7）严格执行预留洞口的定位控制，预留洞口时，木工严格按照墨线留洞。（8）每层主轴线和分部轴线放线后，规定负责测量记录人员及时记录平面尺寸测量数据，并要及时记录墙、柱、成品尺寸，目的是通过数据分析梁体和柱子的垂直度误差。并根据数据分析原因，将问题及时反馈到有关生产负责人，及时进行整改和纠正。（9）所有竖向结构的阴、阳角均须加设橡胶海绵条于拼缝中，拼缝要牢固。（10）阴、阳角模必须严格按照模板设计图进行加固处22、理。（11）为防止梁模板安装出现梁身不平直、梁底不平下挠、梁侧模胀模等质量问题，支模时应将侧模包底模，梁模与柱模连接处，下料尺寸应略为缩短等。四、验收管理1、不满足要求的相关材料一律不得使用，采用问责式制度，相关人员签字。2、施工过程中加强管理，加大检查力度，将隐患消灭在初始状态，避免遗留安全隐患和加固时人力、物力大量耗费。确保一次验收通过。3、砼结构观感质量符合相关验收标准，少量的缺陷修补完善。4、现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法项目允许偏差（mm）检查方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸柱、墙、梁+4,-5钢尺检查层垂直高度不大于5m6经纬仪或吊线、23、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相临两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查五、安全管理措施1、应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。2、模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。施工现场应搭设工作梯，工作人员不得爬模上下。3、登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁放在模板或脚手架上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得吊落。4、装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运，并应把活动的部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。5、装拆模板时，必须搭设脚手架。装拆施工时， 除操作人员外，下面不得站人。高处作业时，操作人员要扣上安全带。6、安装墙、24、柱模板时，要随时支设固定，防止倾覆。7、在支撑搭设、拆除和浇筑混凝土时，无关人员不得进入支模底下，应在适当位置挂设警示标志，并指定专人监护。8、模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时拆除模板。十一 成品保护1、不得在配好的模板上随意践踏、重物冲击；木背楞分类堆放，不得随意切断或锯、割。不准在模板上任意拖拉钢筋。在支好的顶板上焊接钢筋（固定线盒）时，必须在模板上加垫铁皮或其它阻燃材料，以及在顶板上进行预埋管打弯走线时不得直接以模板为支点，须用木方作垫进行。2、根据图纸精心排板，每块板、每根梁尽量少拼缝。3、多余扣件和钉子要装入专用背包中，按要求回收，不得乱25、丢乱放。4、模板拆除扣件不得乱丢，边拆边进袋。5、拆除模板按标识吊运到模板堆放场地，由模板保养人员及时对模板进行清理、修正、刷脱模剂，标识不清的模板应重新标识；作到精心保养，以延长使用期限。6、模板上的脱模剂晾干后才可吊运。十二 模板施工安全事故应急救援预案（一）应急救援小组组成项目部应急救援小组组成如下：职务姓 名联系方式项目管理职务组长赖存旺项目经理副组长叶胜华技术负责人副组长杨建波监理代表组员潘良福施工员组员王伟安全员组员林斌安全员（二）、应急救援小组职责1、建立健全安全生产责任制和安全生产教育制度，制定安全生产规章制度和操作规程，保证本项目安全生产条件所需资金的投入，对建设工程进行定期26、和专项安全检查，并做好安全检查记录。2、对分包单位进行技术交底和安全生产监督。3、向作业人员提供安全防护用具和安全防护服装，并书面告知危险岗位的操作规程要求和违章操作的危害。4、组织参与安全生产活动与专项方案的编制、审阅工作。5、一旦发生工伤事故，立即组织抢救，迅速上报并保护好现场；参加事帮调查处理的工作，不隐蔽真相或隐瞒不报。（三）、应急材料准备 现场准备钢丝绳、钢管、切割机、手动葫芦、手电筒、灭火器、医药箱、小汽车等。（四）、现场事故应急处理施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人、整体坍塌等事故。(A) 火灾事故应急处理：及27、时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。(B) 触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。(C) 高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处28、理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。(D) 其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。(E) 模板整体坍塌事故，基本发生在混凝土浇捣和拆模时，结合施工现场的实际情况应有必要的预防、预警措施，一是准备好充分的应急救援物资，如：千斤顶、扣件、铁丝、型钢、手动葫芦等；二是混凝土浇捣施工时安排人员进行跟踪监测，发现险情立即停止浇捣，组织人员进行加固，控制、防止事故发生、扩大。（五）、应急救援小组制度1、应急救援小组每年应组织一次项目部管理人员培训与考核，对于考核不合29、格者，需经再教育考核合格后方可从事相应的工作。2、应急救援小组每年定期组织不少于2次应急救援演练。3、每次检查发现的问题应按三定的原则（定人员、定措施、定时间）进行处理，并及时复查。（六）、伤亡事故的报告与调查的规定1、发生伤亡事故后，负伤人员或最先目击事故发生的员工应立即向现场负责人报告。2、项目部对受伤人员歇工满一个工作日以上的事故，要填写伤亡事故登记表并及时上报。3、发生重伤和重大伤亡事故，必须立即将事故概况（包括伤亡人数、发生事故时间、地点、原因）等，按相关规定分别报告本企业主管部门、行业安全管理部门和当地劳动、公安、人民检察院及工会。4、对轻伤、重伤事故，由企业负责人或指定人员组织生30、产、技术、安全等有关人员以及工会成员组成的事故调查组，进行调查。5、重大伤亡事故，由企业主管部门同企业所在地区的市一级劳动部门、公安部门、工会组成的事故调查组进行调查。十三 混凝土浇筑方案本工程采用商品混凝土，在浇筑前应确定混凝土配合比和厂家位置，并报监理认可。混凝土浇筑方案：先浇筑混凝土柱子，隔几天后，待柱子达到一定强度后，方可浇筑梁板混凝土，梁板混凝土从中部开始浇筑，向两短边浇筑，再往长边浇筑并且注意混凝土的初凝时间，以防止出现冷缝。对于一层较高的厂房，均采用汽车泵浇筑。十四 搭设方案计算报审表1、梁模板(400x1200)计算报审表-双扣件 (后附详细计算书) 2、板模板(150厚)计算31、报审表-双扣件 (后附详细计算书) 3、板模板(150厚)计算报审表-顶托 (后附详细计算书) 4、柱模板(700x900)计算报审表 (后附详细计算书) 梁模板(400x1200)计算报审表-双扣件 (后附详细计算书) 工程名称温州金属现代物流中心项目一期工程审核部位梁模板(扣件钢管架)计算参数立杆梁跨度方向间距0.9m；立杆上端伸出至模板支撑点长度0.1m；立杆步距1.5m；梁支撑架搭设高度9.5m；梁两侧立杆间距0.9m；梁模板支撑采用梁底小楞平行梁截面；立杆承重连接方式采用双扣件；梁底横向支撑间距为250mm；水平杆与立杆连接采用双扣件；梁截面宽度0.4m；梁截面高度1.2m；次楞间距32、300mm；主楞竖向根数2；穿梁螺栓类型M14，穿梁螺栓水平间距600mm；主楞到梁底距离依次是：150mm，900mm。模板自重为0.3kN/m2，钢筋自重为1.5kN/m3，施工荷载为1kN/m2，新浇混凝土荷载侧压力为28.8kN/m2，振捣混凝土对梁底模板荷载为2kN/m2，振捣混凝土对梁侧模板荷载为4kN/m2。设计示意图搭设材料模板支架采用483.2钢管及可锻铸铁扣件搭设；梁底模板支撑采用方木；主楞材料：圆钢管；直径48mm；壁厚3.2mm；次楞材料：木方；宽度50mm；高度100mm；模板采用胶合面板厚度为18mm；材料检测参数序号审核要点计算过程结论1梁侧模板面板的计算面板的受33、弯应力计算值: =6.9N/mm2 f=13N/mm2;符合要求面板的最大挠度计算值: =0.65mm =1.2mm;符合要求2梁侧模板支撑的计算次楞最大受弯应力计算值: =9.1 N/mm2 f=17 N/mm2;符合要求次楞的最大挠度计算值: =1.191 mm =1.875 mm;符合要求主楞的受弯应力计算值 =105.9N/mm2 f=205N/mm2符合要求主楞的最大挠度计算值： =0.51mm =1.5mm符合要求3穿梁螺栓的计算穿梁螺栓所受的最大拉力: N=15.677 kN N=17.85 kN；符合要求4梁底模板计算梁底模面板计算应力 =4.9 N/mm2 f=13N/mm234、;符合要求面板的最大挠度计算值:=0.336 mm =1mm。 符合要求5梁底支撑木方的计算方木最大应力计算值9.8N/mm2 f=17N/mm2;符合要求方木受剪应力计算值0.727N/mm2 fv=1.7N/mm2;符合要求方木的最大挠度=0.977mm =3.6mm;符合要求6梁跨度方向钢管的计算支撑钢管的最大应力计算值=176.9N/mm2 f=205N/mm2;符合要求支撑钢管的最大挠度1.961mm 900/150与10 mm;符合要求7扣件抗滑移的计算双扣件实际抗滑承载力为10kN扣件所受应力 R=9.62kN 10kN符合要求8立杆的稳定性计算钢管立杆稳定性计算公式 = 18235、.1 N/mm2 f = 205N/mm2 符合要求结论符合要求注：此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书。板模板(150厚)计算报审表-双扣件 (后附详细计算书) 工程名称温州金属现代物流中心项目一期工程审核部位板模板(扣件钢管高架)计算参数立杆纵距0.9m立杆横距0.9m，立杆步距1.5m，模板支架搭设高度为5m，立杆上端伸出至模板支撑点的长度为0.1m，板底支撑间距为250mm，水平杆与立杆连接采用双扣件；施工均布荷载标准值3kN/m2。设计示意图搭设材料模板支架采用483.2钢管及可锻铸铁扣件搭设；板底支撑采用方木支撑；序号审核要点计算过程结论1模板面板计算面板的最大应力计算值36、为 =1.056 N/mm2 f=13 N/mm2符合要求面板的最大挠度计算值 =0.023 mm =1 mm符合要求2模板支撑方木的计算方木的最大应力计算值为 =2.216 N/mm2 f=13 N/mm2符合要求方木的受剪应力计算值 =0.369 N/mm2 =1.4 N/mm2符合要求方木的最大挠度计算值 =0.121 mm =3.6 mm符合要求3木方支撑钢管计算支撑钢管的最大应力计算值=179.63N/mm2 f=205N/mm2;符合要求支撑钢管的最大挠度1.992mm 900/150与10 mm;符合要求4扣件抗滑移的计算双扣件抗滑承载力 R =9.771kN 10kN符合要求537、立杆的稳定性计算钢管立杆的最大应力计算值公式=46.052 N/mm2 f = 205 N/mm2 符合要求钢管立杆的最大应力计算值公式=58.464 N/mm2 f = 205 N/mm2 符合要求结论符合要求注：此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书。板模板(150厚)计算报审表-双扣件 (后附详细计算书) 工程名称温州金属现代物流中心项目一期工程审核部位板模板(扣件钢管高架)计算参数立杆纵距0.9m立杆横距1m，立杆步距1.5m，模板支架搭设高度为5m，立杆上端伸出至模板支撑点的长度为0.1m，板底支撑间距为250mm，水平杆与立杆连接采用双扣件；施工均布荷载标准值3kN/m2。38、设计示意图搭设材料模板支架采用483.2钢管及可锻铸铁扣件搭设；板底支撑采用方木支撑；序号审核要点计算过程结论1模板面板计算面板的最大应力计算值为 =1.056 N/mm2 f=13 N/mm2符合要求面板的最大挠度计算值 =0.023 mm =1 mm符合要求2模板支撑方木的计算方木的最大应力计算值为 =2.736 N/mm2 f=13 N/mm2符合要求方木的受剪应力计算值 =0.41 N/mm2 =1.4 N/mm2符合要求方木的最大挠度计算值 =0.121 mm =4 mm符合要求3托梁材料计算托梁的最大应力计算值=89.815N/mm2 f=205N/mm2;符合要求托梁的最大挠度039、.996mm 1000/150与10 mm;符合要求4立杆的稳定性计算钢管立杆的最大应力计算值公式=50.764 N/mm2 f = 205 N/mm2 符合要求钢管立杆的最大应力计算值公式=64.445 N/mm2 f = 205 N/mm2 符合要求结论符合要求注：此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书。柱模板(700x900)计算报审表 (后附详细计算书) 工程名称温州金属现代物流中心项目一期工程审核部位柱模板计算参数柱截面宽度B方向对拉螺栓2根；柱截面宽度B方向竖楞5根；柱截面高度H方向对拉螺栓1根；柱截面高度H方向竖楞4根；柱箍的间距300mm；柱箍肢由为2根。设计示意图搭设40、材料模板采用胶合面板；竖楞采用圆钢管；柱箍采用木方；对拉螺栓采用M14型。序号审核要点计算过程结论1柱模板面板的计算面板的最大应力计算值: =8.624N/mm2 =13N/mm2;符合要求面板截面的受剪应力: =1.073N/mm2 fv=1.5N/mm2;符合要求面板的最大挠度计算值: =0.459mm =0.868mm;符合要求2竖楞方木的计算竖楞的最大应力计算值: =2.318N/mm2 =13N/mm2;符合要求竖楞截面最大受剪应力计算值: =1.159N/mm2 fv=1.5N/mm2;符合要求竖楞的最大挠度计算值: =0.031mm =1.2mm;符合要求3B方向柱箍的计算B边柱41、箍的最大应力计算值:=3.76108/(1.058.99106)=39.9N/mm2 f=205N/mm2;符合要求柱箍的最大挠度: =0.105mm =1.2mm;符合要求4B方向对拉螺栓计算柱箍材料非木方，无需要抗剪强度验算。符合要求5H方向柱箍的计算对拉螺栓所受的最大拉力:N=10.53kN N=17.85kN;符合要求H边柱箍的最大应力计算值: =7.03108/(1.058.99106)=74.464N/mm2 f=205N/mm2;符合要求6H方向对拉螺栓计算柱箍的最大挠度: =0.123mm =1.4;符合要求结论符合要求注：此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书。十四、42、计算书梁模板(400x1200)计算书梁模板(扣件钢管架)计算书一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.40；梁截面高度 D(m)：1.20；混凝土板厚度(mm)：150.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.90；梁支撑架搭设高度H(m)：9.50；梁两侧立杆间距(m)：0.90；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：0；采用的钢管类型为483.2；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减43、系数：0.63；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：1.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：28.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模44、量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底模板支撑的间距(mm)：250.0；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：300；主楞竖向根数：2；穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：600；主楞到梁底距离依次是：150mm，900mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.20；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大45、侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取5.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 44.620 kN/m2、28.800 kN/m2，取较小值28.800 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗46、弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 1051.81.8/6=56.7cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.21.0528.8=36.288kN/m47、；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.41.054=5.88kN/m；计算跨度: l = 300mm；面板的最大弯矩 M = 0.136.2883002 + 0.117 5.883002 = 3.89105Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.136.2880.3+1.25.880.3=14.092kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 3.89105 / 5.67104=6.9N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =6.9N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算=0.6748、7ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=36.288N/mm； l-计算跨度: l = 300mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 1051.81.81.8/12=51.03cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67736.2883004/(10060005.10105) = 0.65 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =300/250 = 1.2mm；面板的最大挠度计算值 =0.65mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.2mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞49、计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的简支梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=14.092/(1.200-0.150)=13.421kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 151010/6 = 83.33cm3；I = 15101010/12 = 416.67cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.755 kNm，最大支座反力 R= 7.046 kN，最大变形 = 1.191 mm50、(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 7.55105/8.33104 = 9.1 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 9.1 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 750/400=1.875mm；次楞的最大挠度计算值 =1.191mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.875mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力7.046kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，51、主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.2mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.951 kNm，最大支座反力 R= 15.677 kN，最大变形 = 0.510 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 9.51105/8.99103 = 105.9 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的52、受弯应力计算值 =105.9N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.510 mm主楞的最大容许挠度值: = 600/400=1.5mm；主楞的最大挠度计算值 =0.51mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.5mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M14 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 53、105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =15.677 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170105/1000 = 17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=15.677kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4001818/6 = 2.16104mm3； I = 400181818/1254、 = 1.94105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2(24.00+1.50)0.401.20=14.688kN/m；模板结构自重荷载设计值：q2:1.20.300.40=0.144kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.4(2.00+1.00)0.40=1.680kN/m；最大弯矩计算公式如下:Mmax=0.1(q1+ q2)l2+0.117q3l2= 0.1(14.688+0.144)2502+0.1171.682502=1.05105Nmm； =Mmax/W=1.05105/2.161055、4=4.9N/mm2；梁底模面板计算应力 =4.9 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1+q2=14.688+0.144=14.832kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =250.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =250.00/250 = 1.000mm；面板的最大挠度计算值: = 0.677156、4.8322504/(10060001.94105)=0.336mm；面板的最大挠度计算值: =0.336mm 小于 面板的最大允许挠度值: =1mm，满足要求！七、梁底支撑木方的计算1.荷载的计算(1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)： q1 = 1.2(24+1.5)1.20.25+0.30.25(21.05+0.4)/ 0.4=9.742 kN/m；(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)： q2 = 1.4(1+2)0.25=1.05 kN/m；均布荷载设计值 q = 9.742+1.050 = 10.792 kN/m；梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计57、值： p=0.251.20.1524.00+1.4(1.00+2.00)(0.90-0.40)/4=0.266kN2.支撑方木验算本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=51010/6 = 8.33101 cm3；I=5101010/12 = 4.17102 cm4；E= 9000 N/mm2；计算简图及内力、变形图如下： 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)方木的支座力:N1=N2=2.424 kN；最大弯矩：M= 0.813kNm最大剪力：V= 2.424 kN方木最大正应力计算值 ： =M/W=0.813106 /8.358、3104=9.8 N/mm2；方木最大剪应力计算值 ： =3V/(2bh0)=32.4241000/(250100)=0.727N/mm2；方木的最大挠度： =0.977 mm；方木的允许挠度: =0.9001000/250=3.600 mm；方木最大应力计算值 9.760 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 f=17.000 N/mm2，满足要求！方木受剪应力计算值 0.727 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 fv=1.700 N/mm2，满足要求！方木的最大挠度 =0.977 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3.600 mm，满足要求！八、梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管59、的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=4.49 cm3；I=10.78 cm4；E= 206000 N/mm2；支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 2.424 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.794 kNm ；最大变形 max = 1.961 mm ；最大支座力 Rmax = 9.62 kN ；最大应力 =M/W= 0.794106 /(4.49103 )=176.9 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 60、N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 176.9 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=1.961mm小于900/150与10 mm,满足要求!九、扣件抗滑移的计算工程实际的旋转双扣件承载力取值为10.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取10.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=9.62 kN；R 10.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、61、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1 =9.62kN；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1299.5=1.472kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(0.900/2+(0.900-0.400)/4)0.9000.300+(0.900/2+(0.900-0.400)/4)0.9000.150(1.500+24.000)=2.562kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(1.000+2.000)0.900/2+(0.900-0.400)/40.962、00= 2.174kN；N =N1+N2+N3+N4=9.62+1.472+2.562+2.174=15.827kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo =63、 Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205；钢管立杆受压应力计算值；=15827.06/(0.205424) = 182.1N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 182.1N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！64、板模板(双扣件-150厚)计算书一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):5.00；采用的钢管(mm):483.2 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.63；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):3.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):95065、0；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):150.00；二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 901.82/6 = 48.6 cm3；I = 901.83/12 = 43.74 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算66、。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.150.9+0.350.9 = 3.69 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 30.9= 2.7 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.23.69+1.42.7= 8.208kN/m最大弯矩 M=0.18.2082502= 51300 Nm；面板最大应力计算值 =M/W= 51300/48600 = 1.056 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.056 N/mm2 小于面板的抗弯强度设67、计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=3.69kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6773.692504/(100950043.74104)=0.023 mm； 面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.023 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=51010/6 = 83.33 cm3；I=bh3/12=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图168、.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.250.15+0.350.25 = 1.025 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 30.25 = 0.75 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.21.025+1.40.75 = 2.28 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.12.280.92 = 0.185 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.185106/83333.33 = 2.216 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 69、f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 2.216 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.62.280.9 = 1.231 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.231103/(2 50100) = 0.369 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.369 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 170、.025 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6771.0259004 /(10090004166666.667)= 0.121 mm；最大允许挠度 =900/ 250=3.6 mm；方木的最大挠度计算值 0.121 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.6 mm,满足要求!四、木方支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P2.462kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.807 kNm ；最大变形 Vmax = 1.992 mm ；最大支座力 Qma71、x = 9.771 kN ；最大应力 = 806537.333/4490 = 179.63 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 179.63 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 1.992mm 小于 900/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.63，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为10.00kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值72、 R= 9.771 kN；R 10.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1385 = 0.692 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.320.90.9 = 0.259 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.150.90.9 = 3.038 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.013 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土73、时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ = (3+2 ) 0.90.9 = 4.05 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 10.486 kN；七、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 10.486 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管74、立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；l0/i = 1700 / 15.9 = 107 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.537 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=10485.6/(0.537424) = 46.052 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 46.052 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 75、N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1671.003(1.5+0.12) = 1.99 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.003 ；Lo/i = 1989.852 / 15.9 = 125 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.423 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=10485.6/(0.423424) = 58.464 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 58.464 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设76、计值 f = 205 N/mm2，满足要求！八、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 1201=120 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =10.486/0.25=41.942 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 10.486 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=41.942 fg=120 kpa 。地基承载力满足要求！板模板(顶托 150厚)计算书一、参数信息1.77、模板支架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):5.00；采用的钢管(mm):483.2 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):3.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的78、间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；托梁材料为：钢管(双钢管) :483；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):150.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(79、1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.151+0.351 = 4.1 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 31= 3 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.24.1+1.43= 9.12kN/m最大弯矩 M=0.19.122502= 57000 Nm；面板最大应力计算值 =M/W= 57000/54000 = 1.056 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.056 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式80、为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=4.1kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6774.12504/(100950048.6104)=0.023 mm； 面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.023 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=51010/6 = 83.33 cm3；I=bh3/12=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/81、m)：q1= 250.250.15+0.350.25 = 1.025 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 30.25 = 0.75 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.21.025+1.40.75 = 2.28 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.12.2812 = 0.228 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.228106/83333.33 = 2.736 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 2.736 N82、/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.62.281 = 1.368 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.368103/(2 50100) = 0.41 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.41 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 1.025 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6771.0259004 /(183、0090004166666.667)= 0.121 mm；最大允许挠度 =1000/ 250=4 mm；方木的最大挠度计算值 0.121 mm 小于 方木的最大允许挠度 4 mm,满足要求!四、托梁材料计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(双钢管) :483.2；W=8.98 cm3；I=21.56 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P2.462kN; 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.807 kNm ；最大变形 Vmax = 0.996 mm ；最大支座力 Qmax = 9.771 84、kN ；最大应力 = 806537.333/8980 = 89.815 N/mm2；托梁的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 89.815 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 0.996mm 小于 1000/150与10 mm,满足要求!五、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1385 = 0.692 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.91 = 0.31585、 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.150.91 = 3.375 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.382 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ = (3+2 ) 0.91 = 4.5 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 11.558 kN；六、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 11.558 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得86、到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；l0/i = 1700 / 15.9 = 107 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.87、537 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=11558.4/(0.537424) = 50.764 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 50.764 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1671.003(1.5+0.12) = 1.99 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.003 ；Lo/i = 1989.852 / 15.9 = 125 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压88、立杆的稳定系数= 0.423 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=11558.4/(0.423424) = 64.445 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 64.445 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 1201=120 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =11.558/0.25=46.234 kpa ；其中，上部89、结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 11.558 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=46.234 fg=120 kpa 。地基承载力满足要求！柱模板计算书 柱截面宽度B(mm):900.00；柱截面高度H(mm):700.00；柱模板的总计算高度:H = 5.80m； 计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:2；柱截面宽度B方向竖楞数目:5；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:4；对拉螺栓直径(mm):M14；2.柱箍信息柱箍材料:圆钢管；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.20；柱箍的间距(mm):300；柱箍合并90、根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算按施工91、手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取5.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取6.000m/h； H - 模板计算高度，取5.800m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 89.240 kN/m2、139.200 kN/m2，取较小值89.240 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=89.292、4kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面高度H方向竖楞间距最大，为l= 217 mm，且竖楞数为 4，因此柱截面高度H方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。 面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度H方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0.1ql2其中， M-面板计算最大弯矩93、(Nmm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =217.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.289.240.300.90=28.914kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.300.90=0.756kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =28.914+0.756=29.670 kN/m；面板的最大弯矩：M =0.129.670217217= 1.40105N.mm；面板最大应力按下式计算： =M/Wf其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W94、 -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 30018.018.0/6=1.62104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 1.40105 / 1.62104 = 8.624N/mm2；面板的最大应力计算值 =8.624N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =217.0mm； q-作用在模板95、上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.289.240.300.90=28.914kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.300.90=0.756kN/m； 式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =28.914+0.756=29.670 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.629.670217.0 = 3863.003N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 3863.003N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 3096、0mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =33863.003/(230018.0)=1.073N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =1.073N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 89.240.3026.77 kN/97、m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =217.0mm ； E-面板弹性模量(N/mm2)：E = 6000.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)；I=bh3/12 I= 30018.018.018.0/12 = 1.46105 mm4；面板最大容许挠度: = 217 / 250 = 0.868 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67726.77217.04/(1006000.01.46105) = 0.459 mm；面板的最大挠度计算值 =0.459mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0.868mm,满足要求！四、竖楞计算模板结构构件中的竖楞98、(小楞)属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为5.800m,柱箍间距为300mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50100100/61 = 83.33cm3；I = 50100100100/121 = 416.67cm4； 竖楞计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中， M-竖楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =300.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.289.2400.2170.900=299、0.914kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.2170.900=0.547kN/m； q = 20.914+0.547=21.461 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.121.461300.0300.0= 1.93105Nmm； =M/Wf其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯矩(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.33104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 1.93105/8.33104 = 2.318N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =2.3100、18N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =300.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.289.2400.2170.900=20.914kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.2170.900=0.547kN/m； q = 20.914+0.547=21.461 kN/m；竖楞的最大剪力：V = 0.621.461300.0 = 3863.003N；101、截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V -竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.621.461300=3863.003N； b -竖楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =33863.003/(250.0100.01)=1.159N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =1.159N/mm2 小102、于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =89.240.21 = 21.46 kN/m； max-竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =300.0mm ； E-竖楞弹性模量(N/mm2)，E = 9000.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=4.17106；竖楞最大容许挠度: = 300/250 = 1.2mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.67721.46300.04/(1009103、000.04.17106) = 0.031 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.031mm 小于 竖楞最大容许挠度 =1.2mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.2mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.4932=8.99cm3；I = 10.7832=21.57cm4；按集中荷载计算(附计算简图)： B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 89.240.9 + 1.4 20.9)0.212 0.3 = 6.29 kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 10.530 kN； 104、B方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.376 kNm； B方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.105 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/(xW)f其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 376484.2 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 39.9 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =3.76108/(1.058.99106)=39.9N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过105、计算得到: = 0.105 mm；柱箍最大容许挠度: = 300 / 250 = 1.2 mm；柱箍的最大挠度 =0.105mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.2mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M14 ； 对拉螺栓的有效直径: 11.55 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 105 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 10.53 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4106、 = 17.85 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=10.53kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.2mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.4932=8.99cm3；I = 10.7832=21.57cm4；按计算(附计算简图)： H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.289.240.9+1.420.9)0.217 0.3 = 6.44 kN； H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 14.977 kN； H方向柱箍弯矩107、图(kNm)最大弯矩: M = 0.703 kNm； H方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.123 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: =M/(xW)f其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 702593.05 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 74.464 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =7.03108/(1.058.99106)=74.464N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算108、得到: = 0.123 mm；柱箍最大容许挠度: = 350 / 250 = 1.4 mm；柱箍的最大挠度 =0.123mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.4mm，满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的直径: M14 ； 对拉螺栓有效直径: 11.55 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 105 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 14.977 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=14.977kN 小于 N=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!