1、编号：SJHN.JZY-XX银行总部基地建设项目地下室结构模板施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月 目 录第一章 模板的安装4一、编制依据4二、工程概况4三、施工方案63.1 模板的选型63.2现场组织与管理73.3 施工准备83.4 施工工期安排93.5 作业条件9四、模板施工工艺及方法94.1模板工程施工工艺流程94.2 墙模板94.3柱子模板114.4梁、板模板154.5模板支撑系统的构造要求214.6 后浇带模板224.7洞口模板224.8楼梯模板224.9 模板加工23五、施工重难点23六、2、技术质量保证措施246.1材料的质量标准246.2模板制作允许偏差246.3模板安装质量标准246.4模板安装的质量保证措施24七、成品保护措施25八、主要安全、环保措施258.1安全措施258.2环保措施26九、质量标准及验收269.1主控项目269.2一般项目269.3质量验收27第二章 模板的拆除28一、施工准备281.1技术准备281.2主要机具28二、施工工艺282.1施工流程282.2施工要点28三、成品保护措施29四、安全、环保措施294.1安全措施294.2环保措施30五、质量标准及验收305.1主控项目305.2一般项目315.3质量验收31六、模板的维护及维修316.1模板3、使用注意事项316.2模板的维修31附件计算书32300500梁模板扣件钢管高支撑架计算书32400600梁模板扣件钢管高支撑架计算书416001000梁模板扣件钢管高支撑架计算书51承插型盘扣式板模板支架计算书60墙柱模板加固体系计算书69柱模板计算书69主楼钢骨柱模板计算书77裙楼钢骨柱模板计算书86650mm墙模板计算书95350mm墙模板计算书103第一章 模板的安装一、编制依据序号名称编号1XX银行总部基地建设项目施工蓝图2混凝土结构设计规范GB5001020103混凝土结构工程施工质量验收规范GB5020420154建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20085建筑结构荷载规范G4、B5000920126建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ13020117建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-20108建筑机械使用安全技术规程JGJ3320129建筑施工安全检查标准JGJ59201110建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-201311混凝土结构工程施工规范GB50666-2011二、工程概况序号项 目内 容1工程名称XX银行总部基地建设项目2工程地址3建设单位4设计单位5勘察单位6监理单位7质量监督单位8施工总承包单位9合同承包范围合同约定的全部建筑安装工程10总建筑面积177493.4211合同工期974天12合同质量目标合格，确保“黄山杯5、”，争创“鲁班奖”模板：本工程地下室结构主要构件典型尺寸见表：序号结构断面典型设计尺寸备注1主楼核心筒墙（厚）250mm、300mm、350mm、400mm、650mm表中所列主要为地下室部分的典型尺寸地下室外墙（厚）-1层400 mm、-2层500mm、柱1400mm1400 mm、1300mm1300mm梁200mm350mm、200mm400mm、200mm450mm、200mm500mm、200mm600mm、250mm400mm 、250mm600mm、300mm450mm、300mm500mm、300mm600mm、300mm700mm、300mm850mm、300mm900mm、6、300mm1000mm、350mm600mm、350mm700mm、350mm1000mm、350mm1250mm、400mm600mm、400mm700mm、400mm800mm、400mm900mm、400mm1700mm、400mm1950mm、500mm900mm、500mm1000mm、600mm900mm、600mm1000mm、600mm1100mm、600mm2100mm等板（厚）200mm2裙楼地下室外墙（厚）-1层400 mm、-2层500mm、 地下室内墙（厚）250、300柱600mm600mm、 700mm900mm700mm700mm、800mm800mm800mm7、900mm、 900mm900mm900mm1100mm、10001000等梁200mm350mm、200mm400mm、200mm500mm、200mm600mm、200mm850mm、250mm400mm、250mm500mm、250mm600mm、250mm700mm、250mm1200mm、250mm1900mm、300mm450mm、300mm500mm、300mm600mm、300mm750mm、300mm800mm、300mm850mm、300mm900mm、300mm1100mm、300mm1500mm、350mm750mm、350mm850mm、400mm600mm、400m8、m650mm、400mm700mm、400mm800mm、400mm850mm、400mm900mm、400mm1200mm、400mm1600mm、500mm900mm、500mm1000mm、500mm1100mm、500mm1200mm、600mm900mm、600mm1100mm、等板（厚）150mm、200mm三、施工方案3.1 模板的选型由于模板体系的形式与质量直接影响工程的施工进度和混凝土结构的成型质量，因此模板体系的选择应遵循支拆方便、牢固可靠的原则。根据本工程的特点，模板体系主要采用15mm厚木胶合板，50mm80mm的木方龙骨，14的对拉螺栓，承插盘扣、普通钢管扣件脚手架+9、顶托支撑。模板选型见下表。表3.1.1模板选型表部 位模板体系模板材料支撑加固体系地下室内外墙及核心筒剪力墙散拼木胶合板15厚木胶合板14对拉螺杆+木方龙骨+普通钢管架型钢混凝土大柱子散拼木胶合板15厚木胶合板14对拉螺杆+木方龙骨+普通钢管柱箍或14#槽钢柱散拼木胶合板15厚木胶合板14对拉螺杆+木方龙骨+普通钢管柱箍梁拼木胶合板15厚木胶合板14对拉螺杆+木方背楞+普通钢管+步步紧板散拼木胶合板15厚木胶合板木方龙骨+钢管架+顶托楼梯散拼木胶合板15厚木胶合板木方龙骨+普通钢管架洞口预拼定型模板15厚木胶合板木方龙骨+钢管3.2现场组织与管理1、本工程采用2个土建劳务施工队伍，木工四个班组10、施工。管理人员配备见下表：表3.2.1本工程施工配备以下管理人员序号项目职务姓名职责1总工程师全面负责2工程技术部经理张达技术质量进度2责任工程师技术3责任工程师生产4质量员质量5安全员安全2、劳动力配备模板工程在木工工长的指挥下，服从项目部的各项指令，木工工长负责协调木工与其他工种及工种内的各项事务。木工进场后在基础施工阶段全力以赴准备并制作地下部分的墙柱模板，模板安装阶段重点负责模板的安装工作。劳动力配备表工段人数配模人数 配合人数 备注主楼及群楼B区1106 5群楼C、D、E1106 5合 计22012103、模板、钢筋、混凝土施工顺序竖向钢筋竖向模板、水平模板水平钢筋零星水平模板竖向、11、水平混凝土。3.3 施工准备3.3.1 技术准备熟悉图纸，了解掌握模板的施工工艺，按图纸和本工程的施工进度计划合理安排材料、机具、人员进场施工。模板工程施工前，施工负责人应向班组进行技术交底，内容应包括：施工部位，施工顺序，施工工艺，柱、梁、板等模板节点支设方法、模板质量标准，保证质量的技术措施，成品保护措施和安全、环境保护等注意事项等。模板施工前，应根据施工平面控制网线，在楼板面或垫层上放出控制网线，对墙、柱要放5条控制线：一条轴线、两条墙柱截面边线、两条模板控制线。做好模板施工的技术资料和施工过程中的检验记录，并及时收集和整理上述资料，以保证技术资料的及时、准确、完整。3.3.2 施工机具12、准备机械设备主要有塔吊、手电钻、砂轮切割机、圆锯机、平刨、压刨以及电焊设备等。主要用到的施工工具有电动手锯、手锯、钉锤、铁水平尺、钢尺、扳手、钢丝刷、油刷、铁桶、撬杠、起钉器、经纬仪、水平仪、塔尺等。3.3.3 材料准备木方规格50mm80mm，15mm厚木胶合板，48扣件式钢管脚手架，承插型盘扣式钢管支架，可调式支托，模板脱模剂。其他材料包括托具、卡具、螺栓、拉杆、钢箍、步步紧、1216号铁丝、圆钉等。质量员、材料员应认真做好材料进场验收检验工作，复查材料材质证明及材料进场存储工作。3.4 施工工期安排模板工程施工工期应由本工程施工总进度计划及钢筋、混凝土工程的施工进度来决定，同时，根据施工13、段的划分及各个施工段的工程量，在每个施工段内必须确保每一个检验批的施工工期，以此来作为工期的控制点，最终实现工程的总工期目标。3.5 作业条件混凝土强度已达到1.2MPa，足够承载模板重量。模板、连接件及支承工具已经备齐。已根据图纸要求放好轴线和模板边线，定好水平控制标高。墙、柱钢筋绑扎完毕，水电管及预埋件已安装，钢筋保护层垫块已绑好，并办完隐蔽验收手续。各施工缝接槎处混凝土已处理并清理干净，并符合要求。作业需要的脚手架已搭设完毕。四、模板施工工艺及方法4.1模板工程施工工艺流程模板工程施工工艺流程图见下页图。4.2 墙模板施工流程：找平、定位组装墙模安装龙骨、穿墙螺栓安装支撑校正垂直度墙模预14、检墙模板由面板、竖向木方、水平钢管、模板铁卡、14穿墙止水螺栓及穿墙对拉螺栓、及顶撑模板用的短钢筋等组成。直接支撑墙模板的竖向木方为次龙骨，用以支撑内层次龙骨的外层水平钢管为主龙骨。每道外龙骨采用双根48钢管，外龙骨组装成墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两片模板拉结，每个穿墙螺栓成为外龙骨的支点。外墙部分对拉螺栓中部满焊3厚5050止水钢片，内墙墙体对拉螺栓外套PVC管，模板拆除后将对拉螺栓取出重复利用。外剪力墙配模时模板高度多配50mm100mm，支模时下挂，在下层砼预埋螺杆作为模板底部加固。对拉螺栓采用纵横间距450mm(500mm)，距离底面200mm设置第一道对拉螺栓。模板竖肋采用50m15、m80mm的木方，间距225mm（250mm），水平肋采用双根48钢管，间距450mm（500mm）。4.2.3 为了防止由于对拉螺栓在拧紧过程中造成模板局部变形，必须在对应每根对拉螺栓位置增设16的短钢筋或水泥条（长度同剪力墙厚度）支撑模板。4.2.4用满堂脚手架固定模板时，利用靠尺或吊线测直进行校正，使板面位置符合设计要求。同时作好水平支撑和斜向支撑，在模板就位校正后固定好支撑杆，竖向模板斜撑支撑在满堂脚手架上。熟悉图纸和模板设计施工方案技术交底班组自查施工质量模板配料、制作、编码上道工序质量互检施工放样技术复核模板定位放样模板规范安装施工员施工质量检查质检员质量复查、核定监理工程师核验认16、可进入下道工序施工砼达到模板拆除要求拆除模板同等条件养护砼试块按监理工程师要求进行整改合格不合格图4.1.1模板工程施工工艺流程图4.2.5模板支设完毕调整好后，浇筑混凝土以前模板根封堵严密，以防止漏浆造成剪力墙根部烂根。表4.2.1 墙体模板安装及加固方法序号部位墙厚（mm）墙高（m）模板安装及加固方法1地下室外墙等400500 5、5.2模板竖肋（内龙骨）采用50mm80mm的木方，间距225mm；水平肋（外龙骨）采用483.0双钢管，间距为450mm，模板采用14穿墙止水螺栓，螺栓横间距为450mm，纵向间距为450mm，距离底面200mm设置第一道对拉螺栓。2核心筒剪力墙 400 6517、0 4.8、5.7模板竖肋（内龙骨）采用50mm80mm的木方，间距225mm；水平肋（外龙骨）采用483.0双钢管，间距为450mm，模板采用14穿墙对拉螺栓，螺栓纵横向间距均为450mm，距离底面200mm设置第一道对拉螺栓。3其他剪力墙、内墙2503003505、5.2模板竖肋（内龙骨）采用50mm80mm的木方，间距250mm；水平肋（外龙骨）采用483.0双钢管，间距为500mm，模板采用14穿墙对拉螺栓，螺栓纵横向间距均为500mm，距离底面200mm设置第一道对拉螺栓。墙体构造措施，根据墙体厚度不等，保证墙体垂直度与平整度，需对墙体模板加固体系进行斜撑处理。4.3柱子模板4.3.18、1柱子模板施工流程：弹线找平、定位预拼装柱模安装柱模（柱箍）安装斜撑校正垂直度检查验收本工程柱子截面尺寸有：600mm600mm,700mm700mm，700mm900mm，800mm800mm，800mm900mm，900mm900mm，1000mm900mm，1000mm1000mm，900mm1100mm。柱子模板竖肋采用50mm80mm的木方，间距不大于250mm，水平肋采用双根483.0钢管，间距为500mm。柱截面长边尺寸500mm，在柱四周外边各用一根14对拉螺栓紧固，螺栓竖向间距为500mm；柱截面长边尺寸500mm且800mm，在柱中设1根14对拉螺栓，竖向间距为500；截面19、长边尺寸800且1100mm的柱子在中部设2根14对拉螺栓，竖向间距500mm.4.3.2柱模安装及加固1） 对于截面宽小于800mm的柱模板加固采用双向 “十”字形排列的对拉螺栓相结合的方法，如下图所示： 2）对于截面宽在8001100mm的柱模，每边设置两道对拉螺栓从而确保模板的刚度，如下图所示：4）钢骨柱模板施工方法本工程钢骨柱主要为如下图所示的五种类型柱： 本工程钢骨柱模板均采用15mm覆膜多层板，沿柱子方向设置50mm80mm方木，木方与多层板之间用钉子钉牢，模板就位后用短钢管临时固定，柱子模板用柱箍加固。1）对于地下室14001400、13001300钢骨柱柱模板加固时在型钢柱每边20、均设置两道对拉螺栓间距200mm，1000mm，200mm，竖向间距500mm，距离底面200mm设置第一道对拉螺栓，两条边线上的对拉螺栓在竖向错开100mm，防止碰撞。具体加固示意图如下图所示：2）对于地下室900900、9001100钢骨柱模板加固时，柱子模板竖肋采用50mm80mm的木方，间距不大于250mm，水平肋采用采用14#槽钢做柱箍，槽钢槽口竖向U放置，间距为500mm。4.4梁、板模板梁、板模板采用15mm厚木胶合板，梁、板支撑全部采用盘扣直插式钢管脚手架布设，局部搭配用普通钢管扣件，上用顶托。局部支撑体系搭设剖面示意图梁底支撑体系搭设示意图4.4.1 梁底的支撑设计尺寸地下室21、：-1层梁尺寸有：200mm350mm、200mm400mm、200mm450mm、200mm500mm、200mm600mm、250mm400mm 、250mm500mm 、250mm600mm、250mm700mm、250mm1200mm、300mm450mm、300mm500mm、300mm600mm、300mm700mm、300mm800mm、300mm850mm、300mm900mm、300mm1000mm、350mm600mm、350mm700mm、350mm850mm、350mm1000mm、400mm600mm、400mm700mm、400mm800mm、400mm900mm、22、400mm1200mm、500mm900mm、500mm1000mm、600mm900mm、600mm1100mm等顶板层梁尺寸有：200mm350mm、200mm400mm、200mm600mm、200mm850mm、250mm400mm、250mm500mm、250mm600mm、250mm1200mm、250mm1900mm、300mm500mm、300mm600mm、300mm800mm、300mm850mm、300mm900mm、300mm1100mm、300mm1500mm、350mm750mm、350mm1250mm、400mm600mm、400mm650mm、400mm800m23、m、400mm850mm、400mm900mm、400mm1600mm、400mm1700mm、400mm1950mm、500mm900mm、500mm1100mm、500mm1200mm、600mm900mm、600mm1000mm、600mm1100mm、600mm2100mm等梁截面超过6001000mm，5001200mm的梁见高支模专项施工方案。并结合杆件的定型化、标准化和规范化的特点，布设尺寸如下：1） 地下室截面小于等于300500梁，如300450,200600等梁截面小于0.15及以下的梁均按以下方式支撑加固。A：立杆的纵向间距均为0.9m (顺梁轴线距离）；梁两侧立杆间距024、.9m，从梁边相同距离均匀支设，在梁底无需加顶撑，小横杆间距0.45m。B：立杆步距：1.5m。C：梁底采用5080木枋，间距200。D：底模板采用15厚胶合板。E：立杆构件配置2） 地下室截面大小于等于400600，如400600、300800等梁截面小于0.25及以下的梁均按以下方式支撑加固。A：立杆的纵向间距均为0.9m (顺梁轴线距离）；梁两侧立杆间距0.9m，从梁边相同距离均匀支设，在梁底无需加顶撑，小横杆间距0.45m。B：立杆步距：1.5m。C：梁底采用5080木枋，间距150。D：底模板采用15厚胶合板。E：立杆构件配置3） 地下室梁底截面且小于6001000，5001200的25、梁，如500900,5001000,5501000,600900的梁均按以下方式支撑加固。 A: 立杆的纵向间距均为0.9m (顺梁轴线距离）；梁两侧立杆间距1.2m，从梁边相同距离均匀支设，在梁底中间设置1排立杆，间距0.9m。B：立杆步距：1.5m。C：梁底采用5080木枋，间距150。D：底模板采用15厚胶合板。E：立杆构件配置以最不利条件下的负一层为例，负一层层高位5.2m，普通梁为6001000梁，以及300700、400800梁梁为计算典型，搭设高度为5.21=4.2米，4.4.2 梁侧模支撑A：侧模主龙骨为外面竖向布设，采用双钢管，主龙骨水平间距450mm。B：次龙骨为内龙骨，横26、向布设，采用5090木方，次龙骨间距200mm。C：梁中间设对拉螺栓M14。h700时，对拉螺杆取消，改用短木斜撑，间距450mm；1000h700时，梁内设1道，沿梁方向间距450mm；h1000时，高度每增加400，增设对拉螺栓1道, 沿梁方向间距450mm。梁侧模对拉螺栓设置示意图4.4.3 板的支撑设计尺寸A：立杆的纵间距为900、横间距为900。（轴线间距离）。B：立杆步距：1.5m。C：托板采用5080木枋，间距200。D：立杆构件配置层高5.2m，板厚150、200，以200为例，净高为5200200=5000，采取：梁两侧立杆用:LG-200立杆+LG-2400立杆+LG-2427、00立杆+U型顶托（13）或LG-200立杆+LG-1800立杆+LG-1800立杆+LG-1200立杆+U型顶托（13），立杆下垫2cm厚垫块。见下图：4.4.4 梁、板模板安装1）梁模板安装：模板一律用15厚胶合板。在柱子上弹出轴线、梁位置和水平线，钉柱头模板，按设计标高调整支柱的柱高，然后安装梁底模板，并拉线找平。当梁、板跨度大于或等于4米时，跨中梁底处应按设计要求起拱，如设计无要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/1000-3/1000。再安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。2）梁底采用5080木枋，间距200mm。3）框架梁的侧模竖肋内龙骨（次龙骨）采用50mm80mm木枋，梁的上、中、下均匀28、布设。4）在安装侧模板时，为便于模板拆除，侧模与底模不可用铁钉连接，可采取先在梁模内加设临时支撑，待梁内对拉螺栓及梁侧钢管卡具支撑到位后，再调整并紧固侧模的方法进行安装。5）梁模板安装完成经质量验收后，方能扎钢筋。 6）凡留设施工缝的地方用板闸好施工缝，分先后浇筑加强施工缝的处理工作。 7）在安装梁模板的过程中，固定在模板的预埋件和预留洞均不得遗漏。定要预留好预埋件的孔洞并处理好。安装必须牢固，位置准确。8）楼板采用15厚胶合板，一定要做到严密无缝，顺直平整，必须处理好预留孔洞的处理工作，防止漏浆。4.4.5 梁、板支撑体系构造盘扣直插式钢管脚手架，是由钢管立杆、盘扣、横杆接头、直插式接长套筒29、可调立杆五个部分组成。 盘扣 横杆接头 直插式套筒 U型顶托 盘扣替代扣件式钢管脚手架的连接扣件，是杆件之间的连接构件；竖向直插式接长套筒替代扣件式钢管脚手架的对接扣件；横杆接头替代直角扣件；盘扣、竖向接长套筒直接焊接在立杆上，变成三件合一。盘扣的间距为900，立杆长度分别有1200、1800、2400。见下图： 横杆接头直接焊接在横杆的两端，变成二件合一。长度有下列几种：4.4.6 梁、板安装工艺1）满堂架搭设2）找平地基3）立杆规格、间距、步距应严格按照设计要求，每根立杆底部用木方作为垫板垫板。4） 1人将横杆接头插入立杆盘扣内，以2人为一组，第一道横杆先不要插紧，待第二道横杆插入后，再30、将第一道横杆敲紧，并将锁销插入锁孔。 搭拼示范图5）以此方法周而复始进行安装，每次上道横杆插入后，才能将下道横杆敲紧并插入固定销。6）当按设计方案搭至最后一道设计高度后，插入上托（可调U托）并调至水平。7）在立杆底距地面最近的盘扣上安装好纵横向水平杆，为设置扫地杆。8）在水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。9）下面是搭设效果图的实例：支模搭设实例4.5模板支撑系统的构造要求1）U托顶部采用双钢管，上部搭设方木，铺设模板，且可调U托座伸出顶层水平杆的悬臂长度严禁超过500mm，且丝杆外露长度严禁超过200mm，可调托座插入立杆的长度不得小于150mm。2）在立杆底部距地面 200 高处：沿纵31、横水平方向应按纵下横上的程序设置扫地杆，立杆底部垫不小于15cm15cm的模板垫块。3）剪刀撑：模板支架架体四周外立面向内的第一跨设置竖向斜杆，自架体底板至顶，并在架体内部区域每隔5跨由底至顶纵、横向均采用钢管扣减搭设剪刀撑如图所示。剪刀撑架体外圈设置闭合一圈，自外向内每5跨纵横向均设置一道。4） 当满堂模板支架的架体高度不超过4个步距时，可不设置顶层水平斜杆；当架体高度超过4个步距时，应设置顶层水平斜杆或扣件式钢管水平剪刀撑。本工程内模板支撑架步距1.5m，故不超过6m层高区域的顶板支撑体系可不设置水平剪刀撑，超过6m层高且不超过8m的区域顶板在中间层设置连续水平剪刀撑。4.6 后浇带模板底32、板后浇带采用钢丝网，支撑用短钢筋与上下底板钢筋点焊，间距150mm。楼层后浇带模板在本层梁板底模支设时，后浇带两侧设置与梁板支撑体系断开的支撑(可以在整体拆除模板时保留)，以保证梁板板底模拆除后，后浇带的两侧支撑仍然保留并正常工作，避免形成悬挑结构,施工示意图见下图。图4.7.1梁、板后浇带模板支设示意图4.7洞口模板预留洞口宽度大于500的采用50mm厚刨光木板，洞口内支撑采用钢管支撑固定，安装拆卸方便。预留洞口宽度小于500的采用50mm厚刨光木板，加工成木盒子，在支设顶板模板时将木盒子直接固定在模板上。4.8楼梯模板4.8.1工艺流程：弹控制线支架搭设铺底模（含外帮板）钢筋绑扎楼梯踏步模33、板模板检查验收4.8.2施工要点楼梯与同层楼板模板同时支设，同时浇筑。为便于剪力墙模板支设与拆除，与剪力墙交接处的楼梯段预留250宽后浇，该范围内钢筋预先留出，待剪力墙模板拆除后对预留部位进行补浇，浇筑时将接茬处混凝土表面浮灰清理干净，并将钢筋表面的水泥浆用钢丝刷刷净，并用水冲净。注意模板拼缝严密，使后浇混凝土与原有混凝土结合严密。楼梯休息平台模板的支设方法与楼板模板相同。4.8.3楼梯段模板施工前应根据设计图纸放大样，配制出楼梯外帮板、反三角模板、踏步侧模板等。楼梯段模板支架可采用钢管作立柱，立柱与地面垂直，斜向撑杆与梯段基本垂直并与立柱固定。梯段底模采用木胶合板。先安装休息平台梁模板，再安34、装楼梯模板斜楞，然后铺设楼梯底模和安装外侧帮模板，绑扎钢筋后再安装反三角模板和踏步立板。4.9 模板加工4.9.1模板加工要求：柱、梁的模板加工必须满足截面尺寸，两对角线的误差小于1mm，尺寸过大的模板需进行刨边，否则禁止使用。次龙骨必须双面刨光，翘曲、变形的方木不得作为龙骨使用。模板表面平整度控制在3mm以内，拼缝小于1mm，模板必须具备足够的强度、刚度和稳定性，重点检查面板、龙骨及加工尺寸，其次应检查模板的企口缝的留设质量。模板组装好在正式使用前，应做好起吊体系的检查工作，并做好记录，确保无坠落事故的发生。4.9.2模板加工管理模板加工完毕后，必须经过项目部技术人员、质检人员验收合格后方可35、使用。对于周转使用的模板，如果有飞边、破损，则必须将破损的部位予以切除，然后封边加漆加以利用。五、施工重难点人防区对拉螺栓采用止水螺栓。六、技术质量保证措施6.1材料的质量标准6.1.1木胶合板外观质量检查竹胶板任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。公称幅面内不得有板边缺损；每平米单板脱胶0.001m2；每平米污染面积0.005m2。每400mm2最大凹陷深度1mm，且1个；四周封边涂料涂刷必须均匀、牢固、无漏涂等。6.1.2厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm处，长短边分别测3点、1点，取8点平均值；各测点与平均值差为偏差。长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm处分别测量每张板长、宽各2点，36、取平均值。对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。6.2模板制作允许偏差表6.2.1模板制作允许偏差检查项目允许偏差(mm)检查方法板面平整32m靠尺塞尺检查模板高度+3、-5用钢尺检查模板宽度+0、-1用钢尺检查对角线长5对角拉线直尺检查模板边平直3拉线用直尺检查模板翘曲L/1000放在平台上，对角拉线用直尺检查孔眼位置2用钢尺检查注：L为模板对角线长度。6.3模板安装质量标准模板及其支架、支撑必须有足够的强度、刚度和稳定性。接缝宽度1.0mm ，模板表面必须清理干净，锯沫、37、灰尘等用吸尘器清理干净（观察检查）。安装在结构中的预埋件、预留洞等按图纸和洽商记录不得遗漏，且必须安装牢固，阴阳角方正（用工程检测仪上角尺检验）。6.4模板安装的质量保证措施6.4.1质量控制程序班组内和班组之间实行自检、互检和交接检，合格后项目部质量员检验，项目部检验合格后填写质量评定表格和报验单，向监理报验。每个施工段每层的模板分竖向构件和水平构件分别进行验收。6.4.2质量控制要点模板加工及安装必须按方案及技术交底进行，施工完经验收合格后方可进行下道工序。模板加工尺寸必须准确，板拼缝处下方要加木方以防受力不均，拆模后混凝土表面平整度、垂直度及外观质量符合要求。对拉螺栓应全部旋紧，且受力要38、均匀，以防局部胀模。对拉螺栓放置应与混凝土表面垂直，不得斜拉硬顶。满堂脚手架应横平竖直，且同排立杆要在同一条直线上。梁柱接头与阴阳角的地方模板拼缝要严密，防止漏浆。使用合格的原材料，按规范规定设置扫地杆、斜撑及剪刀撑。七、成品保护措施模板搬运时应轻拿轻放，不准碰撞柱、墙、梁、板等混凝土，以防模板变形和损坏结构。模板安装时不得随意在结构上开洞；穿墙螺栓通过模板时，应尽量避免在模板上钻孔。不得用重物冲击已安装好的模板及支撑。与混凝土接触的模板表面应认真涂刷脱模剂，不得漏涂，涂刷后如被雨淋，应补刷脱模剂。模板支好后，应保持模内清洁，防止掉入砖头、砂浆、木屑等杂物。搭设脚手架时，严禁与模板及支柱连接在39、一起。不准在吊模、水平拉杆上搭设跳板，以保证模板牢固稳定不变形。不得在模板平台上行车和堆放大量材料和重物。在模板上进行钢筋、铁件等焊接工作时，必须用石棉板或其它材料隔离。八、主要安全、环保措施8.1安全措施1）安装模板操作人员应戴安全帽，高空作业应挂好安全带。2）模板安装应按顺序进行，模板及支撑系统在未固定前，严禁利用拉杆上下人。3）模板安装应在牢固的脚手架上进行，如中途停歇，应将就位的支柱、模板联结稳固，不得架空搁置，以防掉下伤人。4）登高作业时，模板连接件必须放在箱盒或工具袋中，严禁放在模板或脚手板上，扳手等各类工具必须系挂在身上或置放于工具袋内，不得掉落。在脚手架或操作台上堆放模板时，应40、码放平稳，防止脱落并不得超载。5）安装模板，必须有稳固的登高工具或脚手架，高度超过3.5m时，必须搭设脚手架。安装梁模板及梁、柱接头模板，支架或操作平台必须支搭牢固。6）安装墙、柱模板时，应随时支撑固定。在模板的紧固件、连接件、支承件未安装完毕前，不得站立在模板上操作。7）墙、柱、满堂脚手架模板应同时搭设连成一体，支撑必须牢固，确保整体稳定。8）浇筑混凝土时，应设专人看护模板，如发现模板倾斜、位移、局部鼓胀时，应及时采取紧固措施，方可继续施工。8.2环保措施1）模板安装时应注意控制噪音污染。木模板加工过程中使用电锯、电刨，应在室内作业，注意控制噪音。2）加工木模板产生的锯末、碎木要严格按照固体41、废弃物处理程序处理，避免污染环境。3）涂刷脱模剂时要防止撒漏，以免污染环境。九、质量标准及验收9.1主控项目安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上、下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。在涂刷脱模剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。9.2一般项目9.2.1模板安装要求模板安装应满足下列要求：模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水。模板与混凝土的接触面应清理干净，并涂刷脱模剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的脱模剂。浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净。用作模板的地坪、胎模等应平整光洁，不得产生影响构件质量的下沉42、裂缝、起砂或起鼓。对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求，起拱高度为跨度的13。固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差应符合下表规定。9.2.2预埋件、预留孔洞的允许偏差，见下表表8.2.1预埋件、预留孔洞的允许偏差项目允许偏差（mm）预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预留洞中心线位置10尺寸+10，0注：检查中心线位置时，应沿纵、横两个方向量测，取其中的较大值。9.2.3模板安装的允许偏差表9.2.3现浇结构模板安装的偏差见下表项目允许偏差（mm）检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪43、或拉线、钢尺检查模板内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁5钢尺检查楼梯相邻踏步高差5钢尺检查层高垂直度8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查注：检查中心线位置时，应沿纵、横两个方向量测，取其中的较大值。9.3质量验收检验批的验收由监理工程师或建设单位项目技术负责人组织项目专业质量检查员等进行验收。验收时检验模板安装工程检验批质量验收记录表。第二章 模板的拆除一、施工准备1.1技术准备根据同条件试块试压结果，确定混凝土强度已经达到拆模要求。拆模前向操作人员交底。1.2主要机具模板拆除的主要机具准备是塔吊、锤、撬杠、起钉器、扳手、绳索等。二、施工工艺2.144、施工流程拆模拆除程序为：先支的后拆，后支的先拆；先拆非承重部位；后拆承重部位。2.2施工要点2.2.1墙柱模板的拆除在混凝土强度达到1.2Mpa能保证棱角不因拆除模板而受损后方可拆除，拆除顺序为先纵墙后横墙。在拆模前先对面层混凝土的强度测试，在满足强度要求后，方可松动穿墙螺栓，再松开上部铁丝，使模板与墙体脱开。脱模困难时，可用撬棍在模板底部进行撬动，严禁在上口撬动、晃动或用大锤砸模板，拆除下的模板及时清理，并涂刷好脱模剂后吊放到模板堆放场。2.2.2门洞口模板拆除松开洞口模板四角的脱模器及与大模的连接螺栓，撬棍从侧边撬动脱模，禁止从侧边直接砸击洞口模板。防止门洞过梁混凝土拉裂，拆出的模板及时修45、整。所有洞口大于1m时，拆模后立即用钢管加顶托进行回顶。2.2.3顶板模板拆除顶板模板的拆除除参考每层每段顶板混凝土的同条件试块抗压强度外，跨度在2m以下，强度达到50%即可拆除，跨度大于8m的顶板当混凝土强度达到100%后方可进行模板的拆除，其余顶板，在其强度达到75%时即可拆除。当楼板混凝土强度达到拆模要求而梁砼强度还未达到允许拆模条件时，只准拆除用于支撑楼板底模的钢管，而严禁拆除、松动梁底模板支撑，直到砼强度完全达到规定时方可全部拆除。模板拆除前必须填写模板拆除申请，经项目部技术人员批准后方可以施工。顶板模板拆模时注意保护顶板模板，不能硬撬模板接缝处，以防止损坏模板。拆除的模板、龙骨以及46、钢管扣件及时码放整齐，并注意不要集中堆放。拆掉的钉子要回收再利用，在作业面清理干净，以防扎脚。拆除顶板模板时，从房间的一端开始，防止人员坠落或物体打击造成事故。拆模后，对于楼层洞口应及时进行封堵，防止发生高空坠落事故。2.2.4特别注意事项侧模：要在混凝土强度达到拆除模板时不破坏混凝土表面时方可拆除。对底模，在混凝土强度达到规范要求且能满足施工安全时，方可拆除。三、成品保护措施拆模板吊运时应轻起轻放，不准碰撞柱、墙、梁、板等混凝土，以防模板变形和损坏结构。拆除模板时要轻轻撬动，使模板脱离混凝土表面，禁止狠砸硬撬，防止破坏模板和混凝土；拆下的模板，不得抛掷。拆除下的模板应及时清理干净，暂时不用时47、应遮荫覆盖，防止淋雨变形。四、安全、环保措施4.1安全措施1）高空拆除模板时，除操作人员外，下面不得站人，操作人员应戴安全带。作业区周围及出入口处，应设专人负责安全巡视。拆除作业区应有警示标志，严禁无关人员入内。2）在支架上拆模时应搭设脚手板，拆模间歇时，应将拆下的部件和模板运走。3）拆楼层外边梁模板时，应有防高空坠落、防止模板向外翻倒的措施。拆除时如发现梁混凝土有影响结构质量、安全问题时，应暂停拆除，经处理后，方可继续拆模。4）拆下的支撑、木档，要随即拔掉上面的钉子，并堆放整齐，防止“朝天钉”伤人。5）六级以上大风天，不得进行模板拆除作业。拆除模板，必须有稳固的登高工具或脚手架。6）拆除承重48、模板时，为避免突然整块塌落，必要时应先设立临时支撑，然后进行拆卸。正在施工浇筑的楼板，其下一层楼板的支撑不得拆除。4.2环保措施1.模板拆除时应注意降低噪音。2.模板拆除后的垃圾应及时清理，并严格按照固体废弃物处理程序处理，避免污染环境。五、质量标准及验收5.1主控项目底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合下表的规定。表5.1.1底模拆除时的混凝土强度要求构件类型构件跨度（m）达到设计强度标准值的百分率（%）板2502，8758100梁8758100悬挑结构-100预应力筋的张拉在混凝土达到80%设计强度后进行，预应力梁底模的拆除必须在预应力梁张拉完成后进行。5.2一般项目侧模拆除时的混凝土强度49、应能保证其表面及棱角不受损伤。模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。5.3质量验收水平构件的模板拆除前应检查同条件养护混凝土试块的强度试验报告。模板拆除时应验收模板拆除工程检验批质量验收记录表。六、模板的维护及维修6.1模板使用注意事项吊装模板时要轻起轻放，不准碰撞已经安装好的模板和其它硬物；模板吊装时就位要平稳、准确，不得兜住钢筋。用撬棍调整模板时，要注意保护模板下口的海绵条。严格控制拆模时间，拆模时按照顺序进行，禁止用大锤敲击或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和棱角。模板与墙面粘结时，禁止用塔吊吊拉大模，防止将墙面拉裂。拆下的大模，如发现不平或损坏变形，应及50、时修理、整平。定型模板在使用过程中应加强管理，分规格堆放，及时修理，保证标号的清晰。拆模时要注意对成品加以保护，严禁破坏。6.2模板的维修模板在不使用时应注意防止烈日暴晒和雨淋；模板严禁与硬物碰撞，严禁采用撬棍等敲打；在用机械（如起重机或塔吊）吊装时，应在钢丝绳处加垫木，防止钢丝绳破坏模板。对于侧边已经起皮分层的模板，即使将起皮分层处予以割除，并采用自攻钉予以封堵，防止二次破坏。附件计算书300500梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.90。模板支架搭设高度为4.7m，梁截面 BD=300mm500mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.51、90m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加0道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方5080mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 0.90m。梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。扣件计算折减系数取0.80。图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.50+0.20)+1.52、402.00=18.340kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.50+0.71.402.00=19.173kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为482.8。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.5000.900=11.4753、5kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.900(20.500+0.300)/0.300=0.780kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.3000.900=0.540kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3511.475+1.350.780)=14.890kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.540=0.476kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.054、01.501.50/6 = 33.75cm3； I = 90.001.501.501.50/12 = 25.31cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.472kN N2=2.472kN最大变形 V = 0.837mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.20310001000/33750=6.015N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算55、截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32471.0/(2900.00015.000)=0.275N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.837mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算 梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 2.472/0.900=2.746kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.60.9002.746=1.483kN最大支座力 N=1.10.9002.746=2.719kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯56、性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.222106/53333.3=4.17N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31483/(25080)=0.556N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算57、按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=2.043kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6772.043900.04/(1009000.002133334.0)=0.473mm木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变58、形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=2.249mm最大支座力 Qmax=2.472kN抗弯计算强度 f = M/W =0.741106/4248.0=174.55N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R59、=2.47kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=2.472kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1194.700=0.677kN N = 2.472+0.677=3.149kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3.974cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 184.50N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长60、度，a=0.40m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.400=2.300m； 长细比，为2300/16.0=144 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.337；经计算得到=3149/(0.337397)=23.534N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.6061、0=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2250.9001.5001.500/10=0.052kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=2.472+0.91.20.557+0.90.91.40.052/0.900=3.214kN经计算得到=3214/(0.337397)+52000/4248=36.184N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！400600梁62、模板扣件钢管高支撑架计算书计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.90。模板支架搭设高度为4.6m，梁截面 BD=400mm600mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加0道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方5080mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 0.90m。梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.063、0kN/m2。扣件计算折减系数取0.80。图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.60+0.20)+1.402.00=21.400kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.60+0.71.402.00=22.615kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为482.8。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯64、强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.6000.450=6.885kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.450(20.600+0.400)/0.400=0.360kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.4000.450=0.360kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.356.885+1.350.360)=8.803kN/65、m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.360=0.318kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 45.001.501.50/6 = 16.88cm3； I = 45.001.501.501.50/12 = 12.66cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.660kN N2=2.518kN N3=0.660kN最大变形 V = 0.080mm(1)抗弯强度计算经66、计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.04410001000/16875=2.607N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=31100.0/(2450.00015.000)=0.244N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.080mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算 梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 2.518/67、0.450=5.596kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.60.4505.596=1.511kN最大支座力 N=1.10.4505.596=2.770kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.113106/53333.3=2.13N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗68、剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31511/(25080)=0.567N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=4.025kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6774.025450.04/(1009000.002133334.0)=0.058mm木方的最大挠度小于450.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下69、的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=1.882mm最大支座力 Qmax=1.919kN抗弯计算强度 f = M/W =0.732106/4248.0=172.23N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中70、荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.582mm最大支座力 Qmax=4.126kN抗弯计算强度 f = M/W =0.302106/4248.0=71.16N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其71、中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=4.13kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=4.126kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1194.600=0.663kN N = 4.126+0.663=4.789kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3.974cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.72、248cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 184.50N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.40m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.400=2.300m； 长细比，为2300/16.0=144 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.337；经计算得到=4789/(0.337397)=35.796N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.973、0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2250.9001.5001.500/10=0.052kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=4.126+0.91.20.545+0.90.91.40.052/0.900=4.854kN经计算得到=4854/(0.337397)+5274、000/4248=48.445N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！6001000梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.90。模板支架搭设高度为4.2m，梁截面 BD=600mm1000mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加3道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方5080mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支撑顶托75、梁长度 1.20m。梁顶托采用钢管482.8mm。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。扣件计算折减系数取0.80。图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.00+0.20)+1.402.00=33.640kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.00+0.71.402.00=36.385kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采76、用的钢管类型为482.8。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.0000.900=22.950kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.900(21.000+0.600)/0.600=0.780kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.077、00+2.000)0.6000.900=1.080kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3522.950+1.350.780)=28.832kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.981.080=0.953kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.001.501.50/6 = 33.75cm3； I = 90.001.501.501.50/12 = 25.31cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图78、 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.699kN N2=4.943kN N3=4.968kN N4=4.943kN N5=1.699kN最大变形 V = 0.050mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.06910001000/33750=2.044N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32625.0/(2900.00015.000)=0.292N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满79、足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.050mm面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算 梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 4.968/0.900=5.520kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.60.9005.520=2.981kN最大支座力 N=1.10.9005.520=5.465kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4；(1)木方抗弯80、强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.447106/53333.3=8.38N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32981/(25080)=1.118N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=4.520kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.681、774.520900.04/(1009000.002133334.0)=1.046mm木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.042kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 16.372kN经过计算得到最大变形 V= 0.300mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 4.25cm3；截面惯性矩 I = 10.20cm4；(1)顶托梁抗弯强度计82、算抗弯计算强度 f = M/W =0.679106/1.05/4248.0=152.23N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.300mm顶托梁的最大挠度小于600.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=16.372kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1304.200=0.661kN N = 16.372+0.661=17.033kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60c83、m； A 立杆净截面面积，A=3.974cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 184.50N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.40m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.400=2.300m； 长细比，为2300/16.0=144 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.337；经计算得到=17033/(0.337397)=127.313N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式84、为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2251.2001.5001.500/10=0.069kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=16.372+0.91.20.544+0.90.85、91.40.069/0.900=17.120kN经计算得到=17120/(0.337397)+69000/4248=144.179N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！可调托座验算普通传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值30由主梁验算一节可知道可调托座最大受了N=16.372kN N=30kN承插型盘扣式板模板支架计算书计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.90。模板支架搭设高度为5.0m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗86、弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方5080mm，间距200mm，木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用钢管482.8mm。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。扣件计算折减系数取0.80。图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.20+0.20)+1.402.50=9.764kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.2087、+0.71.402.50=9.227kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为482.8。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.1000.2000.900+0.2000.900)=4.228kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(0.000+2.500)0.900=2.025kN/m面板的截面惯性矩88、I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.001.801.80/6 = 48.60cm3； I = 90.001.801.801.80/12 = 43.74cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.03210001000/48600=0.651N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求89、!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.204.228+1.42.025)0.200=0.949kN截面抗剪强度计算值 T=3949.0/(2900.00018.000)=0.088N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6774.2282004/(1006000437400)=0.017mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!(4) 2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨90、中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为900.000mm集中荷载 P = 2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.1000.2000.900+0.2000.900)=4.228kN/m面板的计算跨度 l = 200.000mm经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.14210001000/48600=2.927N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.2000.200=1.004kN/m(2)模板的91、自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.2000.200=0.040kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.200=0.500kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.201.004+1.200.040)=1.128kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.400.500=0.630kN/m计算单元内的木方集中力为(0.630+1.128)0.900=1.582kN2.木方的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 1.582/0.90092、=1.758kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.60.9001.758=0.949kN最大支座力 N=1.10.9001.758=1.740kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.142106/53333.3=2.67N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须93、满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=3949/(25080)=0.356N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=0.940kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6770.940900.04/(1009000.002133334.0)=0.217mm木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.94、2Pl+0.08ql2考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kN抗弯计算强度 f = M/W =0.640106/53333.3=12.00N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力 P= 1.740kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.037kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 8.655kN经过计算得到最大变形 V= 1.95、017mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 4.25cm3；截面惯性矩 I = 10.20cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.712106/1.05/4248.0=159.63N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 1.017mm顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1195.000=0.593kN(2)模板的自重(kN)：96、 NG2 = 0.2000.9000.900=0.162kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.2000.9000.900=4.066kN考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 4.339kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(2.500+0.000)0.9000.900=1.822kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公97、式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 7.76kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3.974cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 184.50N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 长细比，为2100/16.0=131 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391；经计算得到=7758/(0.391397)=4998、.901N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2250.9001.5001.500/10=0.052kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压99、力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=1.24.339+0.91.41.822+0.90.91.40.052/0.900=7.568kN经计算得到=7568/(0.391397)+52000/4248=60.842N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!楼板模板支架计算满足要求！墙柱模板加固体系计算书柱模板计算书一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=900mm，B方向对拉螺栓2道，柱模板的截面高度 H=1100mm，H方向对拉螺栓2道，柱模板的计算高度 L = 5200mm，柱箍间距计算跨度 d = 500mm。柱箍采用单钢管48mm2.8mm。柱模板竖楞截面宽100、度50mm，高度80mm。B方向竖楞5根，H方向竖楞6根。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土101、的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.927.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.93.000=2.700kN/m2。三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.5102、0m。荷载计算值 q = 1.224.3000.500+1.402.7000.500=16.470kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.001.501.50/6 = 18.75cm3； I = 50.001.501.501.50/12 = 14.06cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到面103、板抗弯强度计算值 f = 0.07410001000/18750=3.967N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.2012.150+1.41.350)0.213=2.100kN截面抗剪强度计算值 T=32100.0/(2500.00015.000)=0.420N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67712.1502134/(1006000140625104、)=0.199mm面板的最大挠度小于212.5/250,满足要求!四、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.213m。荷载计算值 q = 1.224.3000.213+1.402.7000.213=7.000kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 3.500/0.500=7.000kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.5007.000=2.100kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.5007.000=3.850105、kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.175106/53333.3=3.28N/mm2抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32100/(25080)=0.787N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计106、算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6775.164500.04/(1009000.002133334.0)=0.114mm最大挠度小于500.0/250,满足要求!五、B方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.224.30+1.402.70)0.213 0.500 = 3.50kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax107、最大变形 vmax=0.080mm最大支座力 Qmax=5.782kN抗弯计算强度 f = M/W =0.200106/4248.0=47.08N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于410.0/150与10mm,满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850108、对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 5.782B方向对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.224.30+1.402.70)0.210 0.500 = 3.46kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.161mm最大支座力 Qmax=7.073kN抗弯计算强度 f = M/109、W =0.295106/4248.0=69.44N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于476.7/150与10mm,满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 7.073H方向对拉螺栓强度验算满足要求!大断面柱模板110、支撑计算满足要求！主楼钢骨柱模板计算书一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=1400mm，B方向对拉螺栓2道，柱模板的截面高度 H=1400mm，H方向对拉螺栓2道，柱模板的计算高度 L = 5700mm，柱箍间距计算跨度 d = 500mm。柱箍采用14a号槽钢U口水平。柱模板竖楞截面宽度50mm，高度80mm。B方向竖楞7根，H方向竖楞7根。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考111、虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标112、准值: F1=0.927.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.93.000=2.700kN/m2。三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.50m。荷载计算值 q = 1.224.3000.500+1.402.7000.500=16.470kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.001.501.50/6 = 18.75cm3； I = 50.001.501.501.50/12 =113、 14.06cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.08310001000/18750=4.447N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.2012.150+1.41.350)0.225=2.223kN截面抗剪强度计算值 T=32223.0/(250114、0.00015.000)=0.445N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67712.1502254/(1006000140625)=0.250mm面板的最大挠度小于225.0/250,满足要求!四、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.225m。荷载计算值 q = 1.224.3000.225+1.402.7000.2115、25=7.412kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 3.706/0.500=7.412kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.5007.412=2.223kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.5007.412=4.076kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.185106/53333.3=3.47N/mm2抗弯计算116、强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32223/(25080)=0.834N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6775.468500.04/(1009000.002133334.0)=0.120mm最大挠度小于500.0/250,满足要求!五、B方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.224.30+1.402.70)0.225 0.500 =117、 3.71kNB 柱箍按照集中荷载下多跨连续梁计算。 B 柱箍计算简图 B 柱箍弯矩图(kN.m) B 柱箍剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： B 柱箍变形计算受力图 B 柱箍变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 15.906kN经过计算得到最大变形 V= 0.629mmB柱箍的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 13.01cm3；截面惯性矩 I = 53.20cm4；(1)B柱箍抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =1.476106/1.05/13010.0=108.05N/mm2B柱箍的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)118、B柱箍挠度计算最大变形 v = 0.629mmB柱箍的最大挠度小于1100.0/400,满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 15.906B方向对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.224.119、30+1.402.70)0.225 0.500 = 3.71kNH 柱箍按照集中荷载下多跨连续梁计算。 H 柱箍计算简图 H 柱箍弯矩图(kN.m) H 柱箍剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： H 柱箍变形计算受力图 H 柱箍变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 15.906kN经过计算得到最大变形 V= 0.629mmH柱箍的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 13.01cm3；截面惯性矩 I = 53.20cm4；(1)H柱箍抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =1.476106/1.05/13010.0=108.05N/mm2H柱箍的抗弯120、计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)H柱箍挠度计算最大变形 v = 0.629mmH柱箍的最大挠度小于1100.0/400,满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 15.906H方向对拉螺栓强度验算满足要求!大断面柱模板支撑计算满足要求121、！裙楼钢骨柱模板计算书一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=900mm，柱模板的截面高度 H=1100mm，柱模板的计算高度 L = 5200mm，柱箍间距计算跨度 d = 500mm。柱箍采用14a号槽钢U口竖向。柱模板竖楞截面宽度50mm，高度80mm。B方向竖楞5根，H方向竖楞5根。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只122、考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.927.000=24.300kN/m2考虑123、结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.93.000=2.700kN/m2。三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.50m。荷载计算值 q = 1.224.3000.500+1.402.7000.500=16.470kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.001.801.80/6 = 27.00cm3； I = 50.001.801.801.80/12 = 24.30cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W 124、f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.11310001000/27000=4.203N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.2012.150+1.41.350)0.263=2.594kN截面抗剪强度计算值 T=32594.0/(2500.00018.000)=0.432N/mm2截面抗剪强度设125、计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67712.1502634/(1006000243000)=0.268mm面板的最大挠度小于262.5/250,满足要求!四、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.263m。荷载计算值 q = 1.224.3000.263+1.402.7000.263=8.647kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:126、均布荷载 q = 4.323/0.500=8.647kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.5008.647=2.594kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.5008.647=4.756kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.216106/53333.3=4.05N/mm2抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力127、的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32594/(25080)=0.973N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6776.379500.04/(1009000.002133334.0)=0.141mm最大挠度小于500.0/250,满足要求!五、B方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.224.30+1.402.70)0.213 0.500 = 3.50kNB 柱箍按照集中荷载下多跨连续梁计算。 B 柱128、箍计算简图 B 柱箍弯矩图(kN.m) B 柱箍剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： B 柱箍变形计算受力图 B 柱箍变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 7.000kN经过计算得到最大变形 V= 0.192mmB柱箍的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 80.50cm3；截面惯性矩 I = 563.70cm4；(1)B柱箍抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =2.432106/1.05/80500.0=28.77N/mm2B柱箍的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)B柱箍挠度计算最大变形 v = 0.192mmB柱箍的最大挠度129、小于1120.0/400,满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 7.000B方向对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.224.30+1.402.70)0.263 0.500 = 4.32kN130、H 柱箍按照集中荷载下多跨连续梁计算。 H 柱箍计算简图 H 柱箍弯矩图(kN.m) H 柱箍剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： H 柱箍变形计算受力图 H 柱箍变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 8.647kN经过计算得到最大变形 V= 0.377mmH柱箍的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 80.50cm3；截面惯性矩 I = 563.70cm4；(1)H柱箍抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =3.437106/1.05/80500.0=40.66N/mm2H柱箍的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)H柱箍挠度计算最131、大变形 v = 0.377mmH柱箍的最大挠度小于1320.0/400,满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 8.647H方向对拉螺栓强度验算满足要求!大断面柱模板支撑计算满足要求！650mm墙模板计算书一、墙模板基本参数计算断面宽度650mm，高132、度5700mm，两侧楼板厚度200mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距225mm，内龙骨采用5080mm木方，外龙骨采用双钢管48mm2.8mm。对拉螺栓布置12道，在断面内水平间距200+450+450+450+450+450+450+450+450+450+450+450mm，断面跨度方向间距450mm，直径14mm。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。模板组装示意图二、墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝133、土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.927.0134、00=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.96.000=5.400kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取5.50m。荷载计算值 q = 1.224.3005.500+1.405.4005.500=201.960kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 550.001.801.80/6 = 297.00cm3； I = 550.001.801.801.80/12 = 267.30cm4； 计算简图 弯矩图(135、kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=18.176kN N2=49.985kN N3=49.985kN N4=18.176kN最大变形 V = 0.145mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 1.02210001000/297000=3.441N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=327264.0/(25500.00018.00136、0)=0.413N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.145mm面板的最大挠度小于225.0/250,满足要求!四、墙模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2324.30+1.40.235.40=8.262kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2324.30=5.468kN/m内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如137、下： 内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 3.838kN经过计算得到最大变形 V= 0.039mm内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4；(1)内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.148106/53333.3=2.78N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)内龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31953/138、(25080)=0.732N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2内龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.039mm内龙骨的最大挠度小于450.0/250,满足要求!五、墙模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.0139、64mm最大支座力 Qmax=8.251kN抗弯计算强度 f = M/W =0.302106/8496.0=35.55N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN):140、 N = 8.251对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！350mm墙模板计算书一、墙模板基本参数计算断面宽度350mm，高度5200mm，两侧楼板厚度200mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距250mm，内龙骨采用5080mm木方，外龙骨采用双钢管48mm2.8mm。对拉螺栓布置10道，在断面内水平间距200+500+500+500+500+500+500+500+500+500mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/m141、m2，弹性模量9000.0N/mm2。模板组装示意图二、墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 142、F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.927.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.96.000=5.400kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取5.00m。荷载计算值 q = 1.224.3005.000+1.405.4005.000=183.600kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 500.001.801.80/6 = 2143、70.00cm3； I = 500.001.801.801.80/12 = 243.00cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=18.360kN N2=50.490kN N3=50.490kN N4=18.360kN最大变形 V = 0.221mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 1.14710001000/270000=4.248N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f144、 f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=327540.0/(25000.00018.000)=0.459N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.221mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!四、墙模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2524.30+1.40.255.40=9.180kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2524.30=6.075kN/m内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙145、骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 4.737kN经过计算得到最大变形 V= 0.066mm内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4；(1)内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.203106/53333.3=3.81N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2146、,满足要求!(2)内龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32411/(25080)=0.904N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2内龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.066mm内龙骨的最大挠度小于500.0/250,满足要求!五、墙模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如147、下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.108mm最大支座力 Qmax=10.185kN抗弯计算强度 f = M/W =0.414106/8496.0=48.73N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 10.185对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！