1、谷朊粉果葡糖浆及副产品工程动力间高支模施 工 方 案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月 目 录1. 编制依据32. 工程概况33. 施工前准备43.1. 材料43.2. 施工条件43.3. 机具配备计划54. 施工工艺54.1. 构造做法54.2. 施工工艺74.3. 质量标准114.4. 模板拆除质量的要求124.5. 施工注意事项135. 模板安装及混凝土浇筑方法和有关注意事项136. 支模监测147. 质量保证措施148. 施工安全措施158.1. 一般安全措施158.2. 混凝土浇筑安全针对性措施12、68.3. 检查与验收178.4. 雨季施工措施188.5. 防台风措施189. 安全应急救援预案199.1. 安全事故应急救援架构199.2. 发生高处坠落事故应急救援209.3. 发生支模坍塌应急救援209.4. 触电事故救援219.5. 火灾事故应急救援2210. 梁板模板计算书2310.1. 250600梁（边梁）模板板扣件式钢管支撑计算书2310.2. 300600mm（边梁）模板扣件式钢管支撑计算书3210.3. 700800mm（牛腿）模板扣件式钢管支撑计算书4110.4. 120mm楼面模板扣件式钢管支撑计算书4910.5. 1200mm楼面模板扣件式钢管支撑计算书561. 编3、制依据(1) 依据建设方提供设计图纸以及设计变更及图纸会审；(2) 工程测量规范GB50026-2007；(3) 混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204-2002（2011年版） ；(4) 建筑施工安全检查标准JGJ59-2012；(5) 施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-2005；(6) 建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-1991；(7) 建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2001;(8) 混凝土结构工程施工规范GB50666-2011；(9) 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011；(10) 建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008；4、(11) 建筑结构荷载规范GB50009-2012；(12) 混凝土结构设计规范GB50010-2011；(13) 钢结构设计规范GB50017-2003；(14) 木结构设计规范GB50005-2003（2005年版）；(15) 建筑施工手册（第五版）中国建筑工业出版社；(16) 建设工程安全生产管理条例；(17) 危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号；(18) 广东省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法粤建监字【1998】027号；(19) 施工安全辅助设计软件V4.06XX公司。2. 工程概况建设单位：XX有限公司施工单位： 监理单位： 工程名称：年产100万吨谷朊粉5、果葡糖浆及副产品项目-动力间建设地点：XXXX设计单位： 工程规模：本工程总建筑面积4926.019，基底占地面积2530.325；建筑层数为3层，建筑高度25.2m；建筑结构形式为钢筋混凝土框架结构，建筑工程等级为二级，使用年限为50年，抗震设防烈度为7度。本工程建筑火灾危险性为丁类，耐火等级为二级。(1) 高支模的范围1) (1)(11)（A）(E)轴19.00层间梁，梁截面尺寸为300600mm，采用C30钢筋砼。从二层结构梁板+7.90m至+19.00m（+18.70m+20.30m）；二层结构板120mm厚C30钢筋混凝土。(1)(11)（E）(F)轴25.00m屋面层梁板，梁截面6、尺寸为200600mm、250600mm，板厚均为120mm，采用C30钢筋砼，面积约310.25m2。从+15.00三层结构面至屋面梁板下模板支撑（板面标高+25.00）；三层结构板120mm厚C30钢筋混凝土。2) 汽机岛7.90m梁板结构，核心区板厚为1000mm，部分板厚为1200mm，暗梁截面尺寸为700900mm，采用C30钢筋砼，面积约81.55m2。从首层结构梁板至+7.90m；首层结构板150mm厚C35钢筋混凝土。3) (A)轴14.50米标高设有吊车梁支承牛腿，(A)、(E)轴19.00m、20.60米标高设有屋面梁支承牛腿，中跨牛腿尺寸为600500mm600800mm7、，端跨牛腿尺寸为700500mm700800mm，采用C30钢筋砼。支模高度从+7.90m楼板标高至牛腿底，+7.90m结构板120mm厚C30钢筋混凝土。(2) 梁板模板设计设定参数1) 现分别对250600mm边梁模板进行计算，支模高度按10.24m进行计算，200600mm按250600mm边梁模板设计进行施工；300600mm边梁边梁模板进行计算，支模高度按11.10m进行计算。楼板模板按120mm厚，支模高度按10.24m进行计算。支撑基础按100mm厚C15钢筋混凝土进行计算。2) 汽机岛7.90m梁板结构楼板模板按1200mm厚，支模高度按7.90m进行计算。支撑基础按150mm8、厚C15钢筋混凝土进行计算。3) 牛腿模板按700800mm梁，支模高度按12.70m进行计算。支撑基础按120mm厚C15钢筋混凝土进行计算。3. 施工前准备3.1. 材料(1) 楼面模板、梁侧模和底模模板采用18mm厚夹板；(2) 梁底次龙骨、侧模板的竖直枋木均采用80mm80mm枋木；(3) 梁、板主托梁均采用3.5厚48双钢管；(4) 梁、楼面支撑采用扣件式钢管支撑、可调式U型上托盘和固定底座；(5) 剪刀撑、纵横水平拉杆采用3.5厚48钢管。钢材采用Q235。3.2. 施工条件(1) 模板涂刷脱模剂，并分规格堆放，根据图纸要求，放好轴线和模板边线，定好水平控制标高。(2) 墙、柱混凝9、土浇筑完毕。(3) 根据模板方案、图纸要求和工艺标准，向班组进行安全、技术交底。(4) 钢管支撑地基应平整夯实，并满足承载力要求，应有可靠的排水措施，防止积水浸泡地基。(5) 模板安装前，先检查模板、构配件质量，不符质量标准的不得投入使用。3.3. 机具配备计划名称规格型号数量锤子重量0.25、0.5kg150个梅花扳手222430个圆盘锯MJ1064台平刨MB1052台手电钻钻头直径1220mm8把台钻VV508S2台手提电锯M651A10台手提电刨10台压刨MB10654台活动扳手最大开口宽65mm10把空压机1立方2台线坠0.5kg20个钢卷尺5m10把手锯20把4. 施工工艺4.1. 10、构造做法(1) 模板做法1) 梁、板模板和支撑系统序号相同支模形式的梁、板尺寸支撑材料、间距主、次龙骨规格、材料、间距模板材料、规格11200mm楼板；支模最大高度7.90m采用扣件式钢管支撑，纵横向间距为600mm，立杆步距1.5m次龙骨采用80mm80mm松枋木，次龙骨间距300mm；主龙骨采用3.5厚48双钢管，主龙骨间距600mm，跨距600mm。 板底模板18mm厚夹板。梁底模板18mm厚夹板。2120mm楼板；支模最大高度10.24m采用扣件式钢管支撑，纵横向间距为900mm，立杆步距1.5m次龙骨采用80mm80mm松枋木，次龙骨间距350mm；主龙骨采用3.5厚48双钢管，主龙11、骨间距900mm，跨距900mm。 3200600mm、250600mm边梁；支模最大高度10.24m采用2根扣件式钢管支撑，纵横向间距900mm，立杆步距1.5m次龙骨采用80mm80mm松枋木，次龙骨间距300mm，主龙骨采用3.5厚48双钢管，主龙骨间距900mm，跨距900mm。4300600mm边梁；支模最大高度11.10m采用2根扣件式钢管支撑，纵横向间距900mm，立杆步距1.5m次龙骨采用80mm80mm松枋木，次龙骨间距250mm，主龙骨采用3.5厚48双钢管，主龙骨间距900mm，跨距900mm。5700800mm牛腿；支模最大高度12.70m采用2根扣件式钢管支撑，横向间12、距900mm，纵向间距600mm，立杆步距1.5m次龙骨采用80mm80mm松枋木，次龙骨间距250mm，主龙骨采用3.5厚48双钢管，主龙骨间距900mm，跨距600mm。1.水平杆、剪刀撑设置（采用483.5钢管）在钢管支撑底部上0.20m处纵横设置水平拉杆，用48钢管拉结，以后纵横水平拉杆每1500mm高设置一道；当支模高度8米、20米时，在支架最顶一步距的水平拉杆中间加设一道水平拉杆；水平拉杆端头伸出扣件边缘长度不应少于100mm，水平拉杆端头有混凝土梁、柱的应与混凝土梁、柱顶紧。在进行高支模施工时，水平拉杆应分别与高支模范围相邻的各层梁板的模板支撑作有效拉结，要求拉结不少于两榀门架（13、或两根钢管立杆）。2.剪刀撑的设置（采用483.5钢管） 高支模支撑周边和高支模范围内纵横每隔不大于5米设竖向剪刀撑，剪刀撑应由底至顶连续设置，用钢管拉结，斜杆与地面倾角为45 o60o，并与地面顶紧，剪刀撑与钢管立杆有效连接。水平拉杆端头有混凝土梁的应与混凝土梁顶紧。在（钢管支撑）的竖向剪刀撑部位的顶部、中间以及扫地杆处设置水平剪刀撑，沿支架高度方向搭设的水平剪刀撑间距不大于6m。2) 梁侧模板系统序号梁高（mm）梁侧模竖肋规格、材料模板材料、规格1700梁侧模板竖枋间距350mm，采用8080mm枋木。梁侧模板18mm厚夹板。(2) 模板支撑大样图：详见M-05、M-10图。(3) 钢管支14、撑支撑上部用U型可调节螺杆调节支撑，模板支架立杆可调托座的伸出顶层水平杆的长度（依据GB5066-2011规范要求）不应大于500mm，可调托座螺杆插入立杆长度不得小于150mm；若不满足需加设扣件式水平杆作拉结。扣件式钢管支架1-可调托座；2-螺杆；3-调节螺母；4-钢管支架立杆；5-钢管支架水平杆(4) 纵横水平拉杆设置在钢管支撑底部上0.20m处纵横设置水平拉杆，水平杆的设置长度应不小于3跨，用48钢管拉结，以后纵横水平拉杆按不大于1500mm高设置一道；当支模高度8米、20米时，在支架最顶一步距的水平拉杆中间加设一道水平拉杆；水平杆端头有混凝土梁、柱的应与混凝土梁、柱顶紧；同时每隔一步15、水平拉杆与柱抱箍。水平拉杆接长用扣件与立杆扣紧，接口应错开。为加强高支模的整体刚度，在进行高支模施工时，水平拉杆应与高支模范围相邻的以下一层的模板支撑作有效拉结，要求拉结不少于两榀门架或两根钢管立杆。若钢管立杆水平拉杆垂直方向位于临边边梁位置，必须与边梁稳固顶紧；若高支模范围一侧为剪力墙，该位置的高支模水平钢管必须与剪力墙稳固顶紧。(5) 纵、横向剪刀撑设置1) 高支模支撑周边和高支模范围内纵横每隔5米设置竖向剪刀撑，剪刀撑应由底至顶连续设置，用钢管拉结，斜杆与地面倾角为45 o60o，并与地面顶紧，剪刀撑与钢管立杆有效连接。2) 在竖向剪刀撑部位的顶部、中部及扫地杆处设置水平剪刀撑。 (剪刀16、撑设置的具体位置详图示) 。水平剪刀撑至架体底平面距离与水平剪刀撑间距小于6m。(6) 支模范围内边梁模板安装位置，排栅应及时安装，以作为高支模搭设的操作平台及安全护栏，高度超过10m的要拉兜底安全网。在高支模顶架上端设置安全防护操作平台，施工操作平台需采用18厚夹板铺设；若高支模施工安全防护措施采用排栅作边梁防护，排栅应及时安装。施工操作平台需采用18厚夹板铺设。(7) 由于本工程混凝土构件为水平构件，水平推力只是混凝土泵产生的水平推力，水平推力较小，另已设置剪刀撑、水平拉杆相连形成整体，且端头顶紧结构的混凝土柱可将水平推力传递到结构柱和地面，确保支架的整体稳定，所以不进行抗倾覆的验算。(817、) 小楞木方或托梁的悬臂段超过300mm的局部位置应加设支承钢管立杆补强。(9) 立杆基础验算及相应做法由屋面层梁板计算书可得最大轴力为11.098kN（120mm板立杆），钢管立杆底座为成品底座，二层和三层结构板为120mm厚C30混凝土，经验算满足要求。由汽机岛板计算书可得最大轴力为18.42kN（1200mm板立杆），钢管立杆底座为成品底座，首层钢筋混凝土结构板为150mm厚C35混凝土，经验算满足要求。(10) 梁板砼浇筑时，先浇筑墙柱，当墙柱砼达到一定强度后，方可浇筑梁板砼。并先浇筑周边非高支模楼面梁板混凝土，再浇筑高支模楼面梁板混凝土。4.2. 施工工艺4.2.1. 施工总体流程先18、施工混凝土墙柱，当墙柱砼达到一定强度后，方可浇筑梁板砼。并先浇筑周边非高支模楼面梁板混凝土，再浇筑高支模楼面梁板混凝土。4.2.2. 施工顺序定好水平控制标高梁板竖向支撑安装（含纵横向水平拉杆及剪刀撑）架设梁底木枋龙骨于扣件式钢管支架顶托托板上梁底模板及侧模板安装架设板底木枋龙骨于扣件式钢管支架顶托托板上楼板模板安装梁、楼板模板验收梁板钢筋绑扎梁板混凝土浇筑混凝土养护松下扣件式钢管支架可调顶托拆除梁、板模板，清理模板拆除水平拉杆、剪刀撑及扣件式钢管支架。4.2.3. 立杆基础钢管支撑部分支承在二层和三层结构100mm厚钢筋混凝土可满足立杆基础要求。但为安全起见，高支模范围内对应的下层楼板梁板模19、板支撑暂不拆除,待高支模楼面混凝土浇筑完毕十天后才能拆除。(如支撑已拆除,则采用钢管回撑，回撑钢管的间距按支模立柱)。4.2.4. 支撑安装施工(1) 钢管支撑安装要整齐划一，并在相互垂直的两个方向上有保证其稳定的支撑系统。(2) 钢管支撑安装时，立柱应采用对接方式，立杆上的对接扣件应交错布置，立柱之间对接必须加扣夹牢固，以保证垂直度和力的传递。(3) 支撑安装完成后，应认真检查支撑是否牢固，发现问题应立即整改。(4) 必须离地面不大于200mm处加设纵横扫地杆。(5) 顶托螺杆伸出钢管长度不得超过200mm。(6) 当立杆采用对接接长时，立杆的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在20、同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500mm；各接头中心在主节点的距离不大于步距的1/3。(7) 钢管支撑的搭设要符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011、建筑施工模板安全技术规范JGJ162的规定要求。水平拉杆要与已浇筑的混凝土墙顶紧，以增强水平方向的稳定性。连接点应设置在水平剪刀撑或水平加固杆设置层，并与水平杆连接。(8) 模板支架应设置剪刀撑对架体进行加固。1) 剪刀撑斜杆与地面的倾角宜为4560；2) 剪刀撑应采用旋转扣件与钢管立杆扣紧，旋转扣件中心至主节点的距离不宜大于150mm；3) 剪刀撑斜杆应采用搭接接长，搭接长度不宜小于1021、00mm，搭接处应采用3个及以上旋转扣件扣紧，；4) 水平剪刀撑在竖向剪刀撑斜杆交叉层设置。(9) 水平拉杆端头有混凝土梁、柱的应与混凝土梁、柱顶紧，或者每隔一步水平拉杆与柱抱箍。4.2.5. 梁模板的安装施工(1) 先在楼面上弹出轴线、梁及支撑安装位置控制线，然后按设计标高调整钢管支撑可调顶托的标高，将其调至预定的高度；然后在可调顶托的托板上安放主龙骨木枋，固定后在主龙骨木枋上安装梁底小龙骨。(2) 龙骨安装完成后，安装梁底模板，并拉线找平。(3) 考虑到梁跨度大于4m，梁底模板按跨度0.1起拱。(4) 在梁底模安装后，钢筋安装完成再分次安装侧模、压脚板及斜撑，对于梁截面大于700mm以上的22、梁侧模板在中部加12穿梁对拉螺栓。(5) 梁下支模主楞用枋木，木方接口应设置在可调托座上，以保证跨中木方的受力。4.2.6. 楼面模板的安装通线调整钢管支撑可调顶托的标高，将其调至预定的高度，在可调顶托托板上架设大龙骨，固定后架设小龙骨，然后在小龙骨上安装模板，当板跨度大于或等于4m时，模板按跨度0.1起拱。4.2.7. 模板支撑体系验收(1) 模板支撑系统分段或整体搭设完毕，必须填写模板验收记录表，经公司质安科、现场质安部分段或整体验收合格，并悬挂验收标示方能进行钢筋安装。(2) 模板安装完后，应认真检查支撑是否牢固；模板应清扫干净，并必须经现场监理人员及质安部检查合格后并按规定办理专项验收23、才能进行混凝土浇筑。4.2.8. 模板拆除(1) 模板拆除要求1) 模板拆除应经技术主管部门或负责人批准，拆除模板的时间可按现行国家标准混凝土结构施工质量验收规范GB50204和建筑施工模板安全技术规范JGJ162的有关规定执行。2) 当混凝土未达到规定强度或已达到设计规定强度，需提前拆模或承受部分超设计荷载时，必须经过计算和技术主管确认其强度能足够承受此荷载后，方可拆除。3) 拆模前应检查所使用的工具有效和可靠，扳手等工具必须装入工具袋或系在身上，并应检查拆模场所范围内的安全措施。4) 模板的拆除工作应设专人指挥。作业区应设置围栏，其内不得有其他工种作业，并应设专人负责监护。拆下的模板、零配24、件严禁抛抛掷。5) 拆模的顺序和方法应该按模板的设计规定进行。当设计无规定时，可采取先支的后拆、后支的先拆、先拆非承重模板、后拆承重模板，并应从上而下进行拆除。拆下的模板不得抛扔，应按规定地点堆放。6) 多人同时操作时，应明确分工、统一信号或行动，应具有足够的操作面，人员应站在安全处。7) 高处拆模板时，应符合有关高处作业的规定。严禁使用大锤和撬棍，操作层上临时拆下的模板堆放不能超过3层。8) 在提前拆除互相搭连并涉及其他后拆模板的支撑时应补设临时支撑。拆模时，应逐快拆卸，不得成片撬落或拉倒。9) 拆模如遇到中途停歇，应将已拆松动、悬空、浮吊的模板或支架进行临时支撑牢固或相互连接稳固，对活动部25、件必须一次拆除。10) 已拆除了模板的机构，应在混凝土强度达到强度值后方可承受全部设计荷载。若在未达到设计强度之前，需在结构上加置施工荷载时，应另行核算，强度不足时，应加设临时支撑。11) 遇6级或6级以上大风时，应暂停室外的高处作业。雨后应先清扫施工现场积水，方可进行工作。12) 拆除有洞口模板时，应采取防止操作人员坠落的措施洞口模板拆除后，应按国家现行标准建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80的有关规定及时进行防护。(2) 钢管支架拆除1) 当拆除模板时，应在其下面临时搭设防护支架，使所拆模板先落在临时防护支架上。2) 当立柱的水平拉杆超出2层时，应首先拆除2层以上的拉杆。当拆除最后一道水26、平拉杆时，应和拆除立柱同时进行。3) 当拆除大于48m跨度的梁下立柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧一片拉倒的拆除方法。4) 对于多层楼板模板的立柱，当上层及以上楼板正在浇筑混凝土时，下层楼板立柱的拆除，应根据下层楼板结构混凝土强度的实际情况。5) 拆除平台、楼板下的立柱时，作业人员应站在安全处。6) 对已拆下的模板、立柱及其他零配件应及时运到指定的地点。(3) 拆除梁、板模板1) 梁、板模板应先拆梁侧，再拆除梁底模，并应分段分片进行，严禁成片撬落或成片拉拆。2) 跨度大于8m的梁式结构，应按设计规定的程序和方式从中心沿环圈对称向外或从跨中对称向两边均匀27、放松模板支架立柱。3) 拆除时，作业人员应站在安全的地方进行操作，严禁站在已拆或松动的模板上进行作业。4) 拆除模板时，严禁用铁棍或铁锤乱砸，已拆下的模板妥善传递或用绳钩放置地面。5) 严禁作业人员站在悬臂结构边缘敲拆下面的底模。6) 待分片、分段的模板全部拆除后，方允许将模板、支架、零配件等按指定地点运出堆放，并进行拔钉、清理、整修、刷防锈油或脱模剂，入库备用。7) 拆模时间：不承重的侧面模板，应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模板而受损坏，方可拆除；承重的模板应在混凝土达到下表的强度后，始能拆除。构件类型构件跨度（）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（）板2502，8758128、00梁、拱、壳8758100悬臂构件1008) 拆除顺序：先装后拆，后装先拆。9) 拆除前，宜在距钢管钢管支架顶下一人高处设工作平台。10) 拆除时，先松可调托座，拆去平台上托座和模板后，逐层向下拆钢管。拆除过程不得高空抛掷。11) 模板拆装区域周围，应设置围栏，并挂明显的标志牌，禁止非作业人员入内。拆除板，梁、柱模板，在4m高以上的作业时应搭设脚手架或操作平台，并设防护栏杆，严禁在同一垂直面上操作。 12) 拆除模板、配件应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱抛，配件应随装拆随运送，严禁从高处掷下，拆模时应有专人指挥；模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好，混凝土板上的预留洞，应在模板拆除后即29、将洞口盖好。4.3. 质量标准4.3.1. 主控项目(1) 安装现浇结构的上层模板及其支撑时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，立柱应铺设垫板。(2) 涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。(3) 钢管、扣件、配件应有产品说明书及出厂合格证。 (4) 有弯曲、凹腔、裂缝、锈蚀严重和焊口断裂的钢管不得使用。4.3.2. 一般项目 (1) 模板安装的一般要求，观察检查。1) 模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，模板内无积水； 2) 模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂；3) 浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；30、(2) 模板应平整光洁，不得产生影响混凝土表明质量的，粗糙、麻面。观察检查。(3) 本工程现浇钢筋混凝土梁、板，起拱高度为跨度的0.1%。水准仪、拉线和尺量检查(4) 固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差符合规定。尺量检查。(5) 现浇结构模板安装的偏差符合规定，经纬仪、水准仪、2m靠尺和塞尺、拉线和尺量检查。(6) 模板安装的允许偏差应符合下表中规定。一般项目预埋件、预留孔偏差预埋钢板中心线位置(mm)3预埋管、预留孔中心线位最(mm)3插筋中心线位置(mm)5外露长度(mm)10，0预埋螺栓中心线位置(mm)2外露长度(mm)10，0预留洞中心线位置(mm)31、10尺寸(mm)10，0模板安装允许偏差轴线位置(mm)5底模上表面标高(mm)5截面内部尺(mm)基础10柱、墙、粱4，5层高垂直度(mm)不大于5m6大于5m8相邻两扳表面高低差(mm)2表面平整度(mm)5(7) 搭设的垂直度与水平度允许偏差应下表的要求。项目允许偏差（mm）垂直度每步架h/1000及2.0支撑整体H/600及50水平度一跨距内水平架两端高差L/600及+3.0支撑整体L/600及50注：h步距；H支撑高度；L跨距；L支撑长度4.4. 模板拆除质量的要求4.4.1. 主控项目底模及其支撑拆除时的混凝土强度应符合设计要求；或符合下表规定。检验方法：检查同条件养护试件强度试验32、报告。底模拆除时的混凝土强度要求达到下表规定。构件类型构件跨度（）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（）板2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件1004.4.2. 一般项目(1) 侧模拆除时的混疑土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。(2) 模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支撑宜分散堆放并及时清运。按拆模方案观察检查。4.5. 施工注意事项4.5.1. 避免工程质量通病(1) 模板安装前，先检查模板（包括钢管、构配件等）的质量，不符质量标准的不得投入使用。(2) 梁模板；防止梁身不平直、粱底不平及下挠、粱侧模爆模、局部模扳嵌入柱粱间，拆除困难的现象。措33、施：a.支模时应遵守边模包底模的原则，粱模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。 b梁侧模必须有压脚板、斜撑、拉线通直后将梁侧钉固。梁底模板按规定起拱。 c.混凝土浇筑前，模板应充分用水浇透。(3) 板模板：防止板中部下挠，板底混凝土面不平的现象。措施：a.搂板模板厚度要一致，木楞材料要有足够的强度和刚度，木楞面要平整。 b支撑要符合规定的主控项目要求，不同型号的钢管不能混用。严格按上表要求控制钢管安装的垂直度。 c.板模按规定起拱。(4) 钢管支撑局部沉降：钢管地基应垫平夯实，在钢管支撑下部位加设通长垫板(或垫木)，并能满足承载力要求，做好可靠的排水措施，防止积水浸泡地基，防止支撑下沉。(534、) 可调底座整体不稳定：可调底座及可调托座螺栓伸出自由长度不能超过30cm。4.5.2. 主要安全技术措施(1) 支模过程中应遵守安全操作规程，如遇途中停歇，应将就位的支撑、模板联结稳固，不得空架浮搁。拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。(2) 拆模时应搭设脚手板。(3) 拆楼层外边模板时，应有防高空坠落及防止模板向外倒塌的措施。(4) 避免使用质量不合格的钢管及其配件，确保钢管支撑结构稳定和足够的承载力。(5) 认真处理钢管基础，确保基础具有足够的承载力，避免钢管发生局部沉降。(6) 剪刀撑、连结棒、水平撑(水平钢管)不能任意拆除。4.5.3. 成品保护(1) 坚持每次使用后清35、理板面，涂刷脱模剂。(2) 材料应按编号分类堆放。(3) 使用后拆卸下来的钢管及其构件，将有损伤的钢管及构件挑出，重新维修，严重损坏的要剔除更换。(4) 钢管支撑可调托座螺杆上的锈斑及混凝土浆等要清除干净，用后上油保养。(5) 搬运时，钢管等不能随意投掷。5. 模板安装及混凝土浇筑方法和有关注意事项(1) 梁板混凝土采用预拌混凝土，混凝土输送泵泵送浇筑，用插入式振荡器进行振捣。(2) 本工程采用商品混凝土，混凝土浇筑原则：先浇筑非高支模部位的混凝土，然后再进行高支模混凝土的浇筑施工。(3) 混凝土浇筑过程应严格按混凝土浇筑施工方案程序进行，在支架下面要安装照明灯，在安全员的监督下，派木工进行巡36、查，发现问题立即进行加固。如果支架沉降、位移达到报警值时，安全员应即报告现场施工负责人，现场施工负责人查明情况，采取必要的安全措施和加固措施。发现险情，安全员、现场施工负责人要及时通知现场作业人员撤出危险范围。(4) 支撑安装时，应考虑上下层支撑要在同一位置上。(5) 砼浇筑时，先浇筑砼墙，在37天后、柱砼达到一定强度后，方可浇筑梁板砼。(6) 混凝土浇筑完成后，应做好养护措施，养护的时间要符合规范要求。6. 支模监测项目部准备在现场采用水平仪及经纬仪进行施工过程自我监测。(1) 监测项目：支架沉降和水平位移，以及支承地面稳定性沉降观测。(2) 测点布设：在1/2跨位置，每个监测剖面布设二个支37、撑水平位移监测点、三个支撑沉降观测点。(3) 监测频率：模板的沉降测量由专人专职负责。在开始浇筑前测量一次，记录此值并以此值为初始值；在浇筑时，每隔30min测量一次，并与初始值相对比，得出沉降、位移量。(4) 变形监测预警值：梁的支架沉降位移预警值取8mm，沉降位移允许值取10mm；梁的支架水平位移预警值取6mm，水平位移允许值取8mm。(5) 注意事项：对焊接钢筋、线锤、标示角钢等应做好保护，并挂好警示牌，防止人为破坏。当沉降量超出预警值时，立即通知作业人员进行疏散，并通知相关部门人员来处理。7. 质量保证措施(1) 施工前由技术负责人对工人进行详细的技术交底，对钢管支撑搭设、模板安装等按38、规范要求安装。(2) 施工场地必须平整、无杂物并做好排水措施。(3) 模板安装中，严禁使用有裂缝的松杂枋木，对梁底所使用支模松枋木，应事前检查，挑选完好的枋木。梁、板底模板按规范起拱确保模板和支撑系统不变形。(4) 模板安装中或完成后，由质安员、施工员在现场指导监督，确保模板支撑方案得到落实和按规范施工，高支模搭设施工完成后安规定进行办理验收。 (5) 浇筑过程中，派专人监测支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决，并向有关部门汇报。 (6) 施工必须符合建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008有关要求。 (7) 扣件螺栓拧紧力矩为4060Nm。 (8) 用于施工的钢管、扣件要39、按规定进行质量检测，禁止使用不合格的钢管、扣件。8. 施工安全措施8.1. 一般安全措施(1) 从事模板作业的人员，应经安全技术培训。从事高处作业人员，应定期体检，不符合要求的不得从事高处作业。(2) 安装和拆除模板时操作人员应佩戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。安全帽和安全带应定期检查，不合格者严禁使用。(3) 应严格按施工设计与安全技术措施的规定进行施工。满堂模板支架、建筑层高8m及以上和梁跨度大于或等于15m的模板，在安装、拆除作业前，工程技术人员应以书面形式向作业班组进行施工操作的安全技术交底，作业班组应对照书面交底进行上、下班的自检和互检。(4) 施工过程中的检查项目应符合下列要求：1)40、 垫木应满足设计要求。2) 垫底位置应正确，顶托螺杆伸出长度应符合规定。3) 钢管支撑的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载。4) 扫地杆、水平拉杆、剪刀撑等的设置应符合规定，固定应可靠。5) 安全网和各种安全设施应符合要求。(5) 在高处安装和拆除模板时，周围应设安全网或搭脚手架，并应加设防护栏杆。在临街面及交通要道区，尚应设警示牌，派专人看管。(6) 有关避雷、防触电和架空输电线路的安全距离应符合国家现行标准施工临时用电安全技术规范JGJ 46的有关规定。施工用的临时照明和动力线应采用绝缘电缆线，且不得直接固定在模板上。夜间施工时，应有足够的照明，并应制定夜间施工的安全措施。施工用41、临时照明和机电设备线严禁非电工乱拉乱接。同时还应经常检查线路的完好情况，严防绝缘破损漏电伤人。(7) 模板安装时，上下应有人接应，随装随运，严禁抛掷。且不得将模板支搭在门窗框上，也不得将脚手架支搭在模板上，并严禁将模板与上料井架及脚手架或操作平台。(8) 支模过程中如遇到中途停歇，应将已就位模板或支架连接稳固，不得浮搁或悬空。拆模中途停歇时，应将已松扣或已拆松的模板、钢管等拆下运走，防止构件坠落伤人。(9) 设置作业人员的上落楼梯，严禁作业人员攀登模板、斜撑杆、拉条或绳索等，不得在高处的墙顶、独立梁或在其模板上行走。(10) 模板施工中应设专人负责安全检查，发现问题应报告有关人员处理。当遇险情42、时应立即停工和采取应急措施；待修复或排除险情后，方可继续施工。(11) 在支架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。(12) 高大模板支撑系统应在搭设完成后，由项目负责人组织验收，验收人员应包括施工单位和项目两级技术人员、项目安全、质量、施工人员，监理单位的总监和专业监理工程师。验收合格，经施工单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可进入后续工序的施工。 (13) 支撑架的拆除前应由项目部技术负责人进行拆除安全技术交底，并应在统一指挥下进行，按后装先拆、先装后拆的顺序及下列安全作业的要求进行：1) 高大模板支撑系统拆除前，项目技术负责人、项目总监应核查混凝土同条件试块强度报告43、，浇筑混凝土达到拆模强度后方可拆除，并履行拆模审批签字手续。2) 高大模板支撑系统的拆除作业必须自上而下逐层进行，严禁上下层同时拆除作业，分段拆除的高度不应大于两层。设有附墙连接的模板支撑系统，附墙连接必须随支撑架体逐层拆除，严禁先将附墙连接全部或数层拆除后再拆支撑架体。3) 同一层的构配件和加固件按先上后下、先外后里的顺序进行。4) 在支撑拆除过程中，应设置防倾覆的临时固定措施在支撑长向两旁设临时斜抛。5) 高大模板支撑系统拆除时，严禁将拆卸的杆件向地面抛掷，应有专人传递至地面，并按规格分类均匀堆放。8.2. 混凝土浇筑安全针对性措施(1) 混凝土浇筑前，施工单位项目技术负责人、项目总监确认44、具备混凝土浇筑的安全生产条件后，签署混凝土浇筑令，方可浇筑混凝土。模板支撑体系必须经过有关方验收合格并办理完毕签证手续后方允许浇筑混凝土。(2) 混凝土由梁中向两侧对称浇筑，梁高度大于1000mm的梁分层浇筑，分层高度不大于400mm，上层混凝土的浇筑在其下混凝土初凝前完成，且不大于1h。 (3) 浇筑设备不得碰撞或直接搁在模板上，振捣时用细棒密振，不使用大功率振动棒，以减小对模板的侧压力。 (4) 砼施工时配备3个木工跟班随时检查楼板支撑情况，发现问题立即处理；必要时停止砼浇筑，将问题处理后方可继续施工。(5) 砼浇筑前必须做好模板系统内人员的清场工作，浇筑期间任何人不得随意进入模板支撑系统45、下。(6) 浇筑楼板时应随浇随整平，不得让混凝土大量堆积在某个施工面，楼面的砼堆积高度不宜超过300mm，造成局部荷载过大而对模板及支撑不利。(7) 浇筑过程中，设专人负责检查模板及支撑的情况，发现异常立即停工，迅速疏散作业人员，组织人力排除险情，方能复工。(8) 振捣器电缆不得在钢筋网上拖来拖去，以防破皮漏电，电缆长度不应超过30米，操作者应穿胶鞋（靴），戴绝缘手套。振捣器需维修保养时必须切断电源。(9) 施工现场电动振动设备应有专人使用，不能随地丢放。8.3. 检查与验收(1) 对进入现场的模板支架构配件1) 应有模板支架产品标示及产品质量合格证。2) 应有模板支架产品主要技术参数及产品使46、用说明书。3) 当对支架质量有疑问时，应进行质量抽检和试验。(2) 构配件进场应重点检查一下部位质量1) 钢管壁厚、焊接质量、外观质量。2) 可调托撑A应有产品质量合格证，其质量应符合：a.可调托撑螺杆外径不得小于36mm，直径与螺距应符合现行国家标准梯型螺纹GB/T 5796.2、GB/T5796.3的规定。b.可调托撑的螺杆与支托板焊接应牢固，焊缝高度不得小于6mm；可调托撑螺杆与螺母旋合长度不得少于5扣，螺母厚度不得小于30mm。B应有质量检验报告，可调托撑抗压承载力应不少于40kN。C可调托撑支托板厚不应小于5mm，变形不应大于1；D严禁使用有裂缝的支托板、螺母。(3) 模板及其支架必47、须符合混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204规定：1) 保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置的正确。2) 具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受新浇混凝土的重量和侧压力，以及在施工过程中所产生的荷载。3) 构造简单，拆装方便，并便于钢筋的绑扎与安装，以及满足混凝土的浇筑与养护等工艺要求；4) 模板接缝应严密，不得漏浆。5) 立杆底座位置应正确，顶托螺杆伸出长度应符合规定。6) 立杆的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载。7) 扫地杆、水平拉杆、剪刀撑等的设置应符合规定。(4) 模板安装应满足混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204要求：1) 模板的接缝不应漏浆，在48、浇筑混凝土前，木模板应浇水润湿，但模板内不应有积水。2) 模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂。3) 浇筑混凝土前，模板内杂物应清理干净。(5) 模板支架应根据下列情况按进度分阶段进行检查和验收：1) 基础完工及模板支架搭设前。2) 高支模搭设至一半高度后。3) 搭设高度达到设计高度后和混凝土浇筑前。(6) 施工过程中重点检查和验收的内容：1) 基础应符合设计要求，并应平整坚实，立杆与基础间应无松动、悬空现象，底座、支垫应符合规定。2) 搭设的架体三维尺寸应符合设计要求，搭设方法和剪刀撑等设置应符合相应规范的规定。3) 可调托座和可调底座伸出49、水平杆或钢管顶的悬臂长度应符合设计限定的要求。8.4. 雨季施工措施(1) 做好汛前和雨季来临前的检查工作，及时认真整改存在隐患，做到防患于未然。汛期和雨季来临期间要组织昼夜值班，做好记录，密切注意天气预报和暴雨警报。安排好应急疏散通道及安全集结中心。(2) 雨季来临之前，加固临时设施，大标志牌，临时围墙等处设警告牌；疏通好施工场地内的下水管道和雨水井，保证排水畅通，保证场地雨后不陷、不滑、不泥泞、不存水。(3) 雨天作业必须设专人看护，存在险情的地方未采取可靠的安全措施之前禁止作业施工。(4) 检查机械防雷接地装置是否良好，各类机械设备的电气开关应做好防雨准备。大风雷雨天气应切断电源，以免引50、起火灾或触电伤亡事故。风雨过后，要对现场的临时设施、用电线路等进行全面的检查，当确认安全无误后方可继续施工。(5) 各区高支模，必须设置避雷装置，且其周围有排水设施。(6) 机电设施要经常检查接零、接地保护，所有机械棚要搭设严密，防止漏雨，并随时检查漏电装置功能是否灵敏有效。(7) 钢筋要用枕木或木方、地垄等架高，防止沾泥、生锈。(8) 浇筑混凝土前，要随时掌握天气预报，尽量避免在雨天进行。现场足够的覆盖材料，要保证新浇筑的混凝土不被雨水冲刷，已喷脱模剂的模板不被雨水冲掉。8.5. 防台风措施(1) 台风季节应特别提高警惕，随时做好防台风袭击的准备。设专人关注天气预报，做好记录，并与市气象台保51、持联系，如遇天气变化及时报告，以便采取有效措施。(2) 成立台风期间抢险救灾小组，密切注意现场动态，遇有紧急情况，立刻投入现场进行抢救，使损失降到最低。(3) 遇6级以上大风时，应暂停室外的高空作业，雨后应先清扫施工现场，支撑不滑时再进行工作。(4) 对施工现场应进行全面详细检查，如有拉结不牢、排水不畅、漏雨、沉陷、变形等情况，应采取措施进行处理，问题严重的必须停止使用。风雨过后，应随时检查，发现问题，重点抢修。(5) 台风到来之前，应对现场的机械、脚手架、及未装好的钢筋、模板等进行临时加固，堆放在楼面、屋面的小型机具、零星材料要堆放加固好，不能固定的东西要及时搬到建筑物内。(6) 在台风来之52、前要立即对模板、钢筋特别是脚手架、电源线路进行仔细检查，发现问题要及时处理，经现场负责人同意方可复工。(7) 在台风来之前抗风及抗雨领导小组应组织抢险队集结待命，统一指挥，随时准备排除危险隐患。安排好应急疏散通道及安全集结中心。(8) 科学、合理安排台风期间施工，使工程不会因此而处于停工状态。提前安排好各分部分项工程的施工，做到有备无患。台风过后，全体动员进行抢险救灾，全面检查已施工工程的质量状况，以最快的速度恢复生产，使工期损失降到最低。9. 安全应急救援预案9.1. 安全事故应急救援架构职务姓名职责总指挥统管施工现场安全管理工作副总指挥对具体安全工作的落实与检查副总指挥具体安全工作的落实与53、检查组员模板、架子班组的安全技术交底组员模板、架子班组的安全检查组员安全检查组员安全检查总指挥：（电话： ） 副总指挥：（电话：） （电话：）事故现场处置总协调：（电话：）事故报警：（电话：）事故现场伤病员处置：（电话：）事故善后处理：（电话：）事故调查：（电话：）应急准备、救护知识宣传：（电话：）应急电话：办公室（电话： ）救护电话：120（最近医院XX市 ）火警电话：119盗警电话：110当事故发生后，现场有关人员应立即报告现场负责人及事故应急救援组组长，由应急救援组长指挥对伤员立即组织抢救，采取有效措施防止事故扩大和保护现场。按照有关规定，及时报告企业安全管理部门和本企业安全生产负责人，54、及请求救援。9.2. 发生高处坠落事故应急救援当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。(1) 发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。(2) 出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清55、洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。(3) 发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将伤者平卧放在帆布担n架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。(4) 发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或剌伤肌肉，神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。(5) 遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头56、低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施。(6) 一般伤口小的止血法：先用生理盐水(0.9%NaCl溶液)冲洗伤口，涂上红汞水，然后盖上消毒纱布，用绷带；较紧地包扎。(7) 加压包扎止血法：用纱布、棉花等作成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。(8) 止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂上1/2处(靠近心脏位置)，下肢出血结扎在大腿上1/3处。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔2540分钟放松一次，每次放松0.51分钟。(9) 动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同57、时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。9.3. 发生支模坍塌应急救援(1) 施工项目在班组作业前必须要结合工作环境进行有针对性的安全技术交底。并保持出入口畅通。(2) 在施工危险区域悬挂对口警示标志，设专人监护。按规定设防护措施。保持出入口畅通，有计划清理拆除下来的材料，严禁阻塞通道。(3) 当支模在拆除过程中发生大面积倒塌、坍塌，不要慌张，保持镇静，注意事态的发展情况、方向及受影响的位置，有序指挥员工疏散。(4) 在坍塌过程中不要盲目抢险，有危及用电安全的，应立刻切断电源，确认未有继续坍塌危险的情况下，组织抢救人员，采取有效措施进行抢救工作，首先抢救受伤人员，再抢救集体财产。(5)58、 现场急救处理：1) 尽快解除重物压迫，减少挤压综合症的发生。2) 伤肢制动，可用夹板等简单托持伤肢。3) 伤肢降温(避免冻伤)，尽量避免局部热缺血。4) 伤肢不应抬高、按摩或热敷。5) 如果挤压部位有开放创伤及活动出血者，应止血，但避免加压，除有大血管断裂外不用止血带。6) 迅速转往医院。(6) 立刻设危险区域，并设警示标志，设专人监护，保护事故现场。(7) 按规定上报有关主管部门请求救援。9.4. 触电事故救援(1) 当事故发生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源1) 脱离电源的基本方法有：（a）将出事附近电源开关刀拉掉、或将电源插头拔掉，以切断电源。（b）用干燥的绝缘木棒、竹竿、布带59、等物将电源线从触电者身上拨离或者将触电者拨离电源。（c）必要时可用绝缘工具（如带有绝缘柄的电工钳、木柄斧头以及锄头）切断电源线。（d）救护人可戴上手套或在手上包缠干燥的衣服、围巾、帽子等绝缘物品拖拽触电者，使之脱离电源。（e）如果触电者由于痉挛手指紧握导线或导线缠绕在身上，救护人可先用干燥的木板塞进触电者身下使其与地绝缘来隔断入地电流，尽快采取其它办法把电源切断。（f）如果触电者触及断落在地上的带电高压导线，且尚未确证线路无电之前，救护人员不可进入断线落地点810米的范围内，以防止跨步电压触电。触电者脱离带电导线后应迅速将其带至810米以外立即开始触电急救。只有在确证线路已经无电，才可在触电者60、离开触电导线后就地急救。2) 在使触电者脱离电源时应注意的事项：（a）未采取绝缘措施前，救护人不得直接触及触电者的皮肤和潮湿的衣服。（b）严禁救护人直接用手推、拉和触摸触电者；救护人不得采用金属或其它绝缘性能差的物体（如潮湿木棒、布带等）作为救护工具。（c）在拉拽触电者脱离电源的过程中，救护人宜用单手操作，这样对救护人比较安全。（d）当触电者位于高位时，应采取措施预防触电者在脱离电源后坠地摔伤或摔死（电击二次伤害）。（e）夜间发生触电事故时，应考虑切断电源后的临时照明问题，以利救护。(2) 触电者未失去知觉的救护措施：应让触电者在比较干燥、通风暖和的地方静卧休息，并派人严密观察，同时请医生前来61、或送往医院诊治。(3) 触电者已失去知觉但尚有心跳和呼吸的抢救措施：应使其舒适地平卧着，解开衣服以利呼吸，四周不要围人，保持空气流通，冷天应注意保暖，同时立即请医生前来或送往医院诊治。若发现触电者呼吸困难或心跳失常，应立即施行人工呼吸或胸外心脏挤压。(4) 对“假死”者的急救措施：当判定触电者呼吸和心跳停止时，应立即按心肺复苏法就地抢救。方法如下：A.通畅气道。第一，清除口中异物。使触电者仰面躺在平硬的地方，迅速解开其领扣、围巾、紧身衣和裤带。如发现触电者口内有食物、假牙、痰血块等异物，立即把病人的头侧向一边，迅速用一只手指或两只手指交叉从口角处插入，从口中取出异物，操作中要注意防止将异物推到62、咽喉深入。第二，采用仰头抬颊法畅通气道。操作时，救护人用一只手放在触电者前额，另一只手的手指将其颏颌骨向上抬起，两手协同将头部推向后仰，舌根自然随之抬起、气道即可畅通。为使触电者头部后仰，可于其颈部下方垫适量厚度的物品，但严禁用枕头或其他物品垫在触电者头下。B.口对口（鼻）人工呼吸。使病人仰卧，松解衣扣和腰带，清除伤者口腔内痰液、呕吐物、血块、泥土等，保持呼吸道通畅。救护人员一手将伤者下颌托起，使其头尽量后仰，另一只手捏住伤者的鼻孔，深吸一口气，对住伤者的口用力吹气，然后立即离开伤者口，同时松开捏鼻孔的手。吹气力量要适中，次数以每分钟1618次为宜。C.胸外心脏按压。将伤者仰卧在地上或硬板床上63、，救护人员跪或站于伤者一侧，面对伤者，将右手掌置于伤者胸骨下段，左手置于右手之上，以上身的重量用力把胸骨下段向后压向脊柱，以能使胸骨向下移动三四厘米即可，随后将手腕放松，每分钟挤压6080次。在进行胸外心脏按压时，宜将伤者头放低以利静脉血回流。若伤者同时拌有呼吸停止，在进行胸外心脏按压时，还应进行人工呼吸。一般做四次胸外心脏按压，做一次人工呼吸。(5) 除以上所述安全应急救援措施外，如有不详尽之处，还应参照项目部的专项安全事故应急救援预案执行。9.5. 火灾事故应急救援(1) 当发生火灾事故时，通讯联络组或发现事故人必须立即拨打“119”电话与消防指挥中心联系，报警时应沉着冷静，必须准确讲清起64、火单位、所在地区、道路、门牌号码、起火部位、着火物资、火势大小、报警人姓名，以及所使用报警的电话号码等，并派员到路口迎候和引导消防车进入火场，在使用无线移动电话报警时，还必须注意报警后不要关机，以便听取消防队的回唤问话，保持联系。(2) 事故发生后，最早发现者应迅速向事故现场负责人报告，并迅速切断事故现场的电源。(3) 事故现场负责人接到报告后，一边组织现场人员扑救，尽力控制火势漫延，疏散人员，爆炸事故应迅速朝压力容器喷水，并转移临近的易燃易爆物品到安全地方；一边向当地公安消防部门报警，同时向公司应急救援指挥部报告。(4) 发生火灾时，如有人员被火围困，要立即组织力量抢救，应坚持救人第一，救人65、重于救火的原则，救人是火场上的首要任务。1) 火场寻人方法：主要有大声呼唤和深入内部寻找两种。进入火场救人，要选择最近、最安全的通道，如通道被堵塞可迅速破拆门窗或墙壁；遇有火场烟雾较浓、视线不清时，可以爬行前进，并采取呼喊、查看、细听、触摸等方法寻找被困人员。深入火场寻人，要注意在出入口通道、走廊、门窗边、床上床下、墙角、橱柜、桌下等容易掩蔽的地方发现人员。救人时应注意安全，进入火场要带手电和绳子。火场烟雾弥漫，没有防毒面具，可用湿毛巾捂嘴，防止中毒。可用棉被、毯子浸水后盖在身上，防止灼伤。2) 火场救人方法：应根据火势对人的威胁程度和被救者的状态来确定。对神志清醒的人员，可指定通道，引导他们66、自行脱离险区；对在烟雾中迷失方向的人员，可指派专人护送出险区；对伤残人员或不能行走的老人、儿童，要把他们背、抱或抬出火场。当抢救的正常通道被隔断时，应利用安全绳、梯等将人救出。3) 火场疏散物资是减少火灾损失，控制火势，防止蔓延的有效方法。首先要及时疏散受火灾威胁的易燃易爆物品及压缩气体钢瓶等，对不能移动的上述物品，要集中一部分水枪均匀地冷却其外壁，降低其温度；其次要疏散重要文件、资料和贵重设备及物品等，并把疏散出来的物资集中存放到安全地点，指定专人看管，防止丢失，被窃或坏人乘机破坏。人员、物质疏散后应在指定地点集中清点，并查明有关情况，及时向指挥部报告。10. 梁板模板计算书10.1. 2567、0600梁（边梁）模板板扣件式钢管支撑计算书1计算参数结构楼板厚120mm,梁宽b=250mm，梁高h=600mm，层高10.24m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离1.55m板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；梁底两侧支撑间距为900mm，梁底增加立柱0根，纵向间距900mm，支架立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积4.24cm2，回转半径i=1.59cm；钢管质量0.0326kN/m，钢材弹性模量 E68、=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2。2梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值底、侧模自重0.3 kN/m2 (0.25 + 1.08) 1.2 = 0.48 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.25 0.60 1.2 = 4.32 kN/m钢筋荷载 1.5 kN/m3 0.25 0.60 1.2 = 0.27 kN/m振捣砼荷载 2.0 kN/m2 0.25 1.4 = 0.70 kN/m梁底模和支架承载力计算组合 q1 = 5.77 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算69、组合（）/1.2 q2 = 4.22 kN/m（2）底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=250mm。W=bh2 /6=250182/6=13500mm3， I=bh3/12=250183/12=121500mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,Mmax=KMq1L2 =-0.1055.773002=-54527Nmm=-0.05kNm=Mmax/W=54527/13500=4.04N/mm2 梁底模抗弯强度=4.04N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606,Vmax=KVq70、1L=0.6065.77300=1049N=1.05kN=3Vmax/（2bh）=31049/(225018)=0.35N/mm2梁底模抗剪强度=0.35N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q2=4.22kN/m；挠度系数K=0.644max=Kq2L4/(100EI)=0.6444.223004/(1006000121500)=0.30mm=300/250=1.20mm梁底模挠度max=0.30mm=1.20mm,满足要求。计算简图及内力图如下图（3）第一层龙骨(次楞)验算钢管横向间距L=900mm,a=250mm,b=900-250=650mm。第一层龙骨(次楞)采用71、木枋 b=70mm，h=70mm；W=bh2/6=70702/6=57167mm3；I=bh3/12=70703/12=2000833mm4。1）抗弯强度验算a 、梁传荷载计算q=q1第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=5.77300/250=6.92kN/mMq=qa2(2-a/l)2/8=6.920.252(2 -0.25/0.90)2/8=0.16kN.mb 、板传荷载计算板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活载=1.2(0.1225+0.30)+1.42.50=7.46kN/m2板传递到第一层龙骨(次楞)的荷载P=775/1000300/10007.46=1.73kNMp=Pab/L=172、.73250650/900/1000=0.31kN.mMmax=MqMp0.16+0.31=0.47kNm=470000Nmm=Mmax/W=470000/57167=8.22N/mm2 第一层龙骨(次楞)抗弯强度=8.22N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算Vmax=(qa/2)(2-a/l)+Pb/l0.56.920.25(2 - 0.25/0.90)+1.730.65/0.90=2.74kN=3Vmax/（2bh）=32.74103/(27070)=0.84N/mm2第一层龙骨(次楞)抗剪强度=0.84N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算73、q，=q2第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=4.22300/250=5.06kN/mP=(0.1225+0.30)775/1000300/1000=0.77kNX=250-2502/900/2=215mmq=5.0625029002/(2490002000833)(2-2502/9002-22152/9002)215/900+(215-650)4/2502/9002=0.676mmp=0.77103650/(990002000833900)(2502+2250650)3/30.5=0.478mmmax=qp0.68+0.48=1.16mm=900/250=3.60mm第一层龙骨(次楞)挠度max=74、1.16mm=3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图（4）第二层龙骨(主楞)验算钢管纵向间距900mm，计算跨数5跨；P=第一层龙骨(次楞)Vmax2.74kN；第二层龙骨(主楞)采用483.0双钢管: W=8980mm3，I=215600mm4 ,A=24.240cm2；1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.281,Mmax=KmPL=-0.2812.741000900=-692946Nmm=-0.69kNm =Mmax/W=692946/8980=77.17N/mm2第二层龙骨(主楞)抗弯强度=77.17N/mm2f=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=175、.281,Vmax=KVP=1.2812.74=3.51kN =3Vmax/(2bh)=33.511000 /(22424.00)=6.21N/mm2第二层龙骨(主楞)抗剪强度=6.21N/mm2fv=120.00N/mm2,满足要求。3）挠度强度验算挠度系数K=1.795,P=第一层龙骨(次楞)Vmax+P=F=3.51kNmax=KPL3/（100EI）=1.7953.5110009003/(100206000215600)=1.03mm=L/250=900/250=3.60mm第二层龙骨(主楞)挠度max=1.03mm=3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图3.支撑强度验算(1)76、荷载计算传至每个钢管立柱的最大支座力的系数为=3.351每根钢管承载NQK1=3.3512.74=9.18kN每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2=1.40.900.90=1.13kN每根钢管承载荷载NQK=NQK1+NQK2=9.18+1.13=10.31kN 钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=0.03269.6=0.31kN水平拉杆7层,拉杆重量=71.800.0326=0.41kN扣件单位重量14.60 N/个,扣件重量=14.60/10007=0.10kN支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=0.31+0.41+0.10=0.82kN钢管轴向力N1.2NG77、K+NQK=1.20.82+10.31=11.30kN(2)钢管立杆长细比验算L0=h=150.00cm，钢管的i=1.59cm,=L0/i=150.00/1.59=94.34钢管杆件长细比94.34150,满足要求。(3)钢管立杆稳定性验算=0.634P=N/(A)=11.301000/(0.634424)=42.04N/mm2钢管立杆稳定性42.04N/mm2f=205.00N/mm2,满足要求。4.支撑支承面验算钢管立杆设配套底座200100mm,支承面为（按C15考虑）混凝土楼板,楼板厚=100mm,上部荷载为：F=11.30kN（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=0.9178、N/mm2,hO=100-15=85mm,=0.41.2/S=1pc,m=0N/mm2,Um=2(200+85)+2(100+85)=940mm,h=1(0.7h ft0.25pc,m)UmhO=(0.710.91+0.250)1.0094085/1000=50.90kN 支承面受冲切承载力50.90kNF=11.30kN,满足要求。（2）支承面局部受压承载力验算Ab=(0.20+20.10)(0.103)=0.12m2,Al=0.200.10=0.02m2l=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.857200=6120kN/m2,=0.75 lfccAl=0.75261200.02=179、83.60kN支承面局部受压承载力F=183.60kNF=11.30kN,满足要求。5.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1 =0.22200/（T+15）1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2(=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=240.60=14.40kN/m2F1、F2两者取小值F=14.40kN/m2，有效压头高度=F/=0.60m。2)荷载计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的侧压力F 14.40 kN/m2 G=1.2 17.28 kN/m280、振捣混凝土产生的荷载Q2K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合+ 22.88 kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/1.2 14.40 kN/m2（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=350mm，计算跨数5跨；木模板厚度h=18mmW=bh2/6=600182/6=32400mm3，I=bh3/12=600183/12=291600mm41）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105，q=22.88600/1000=13.73kN/m=13.73N/mmMmax=KMqL2=-0.10513.733502=-176602Nmm=-0.18kNm=Mmax/W81、=176602/32400=5.45N/mm2 侧模抗弯强度=5.45N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606,Vmax=KVqL=0.60613.73350/1000=2.91kN =3Vmax/（2bh）=32.911000/(218480)=0.51N/mm2 侧模抗剪强度=0.51N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q，=14.40600/1000=8.64kN/m=8.64N/mm，挠度系数K=0.644挠度max=Kq，L4/100EI=0.6448.643504/(1006000291600)=0.48mm=382、50/250=1.40mm侧模挠度max=0.48mm=1.40mm,满足要求。计算简图及内力图如下图（3）侧肋强度验算计算跨度480mm；跨数1跨。木枋尺寸 b=70mm，h=70mmW=bh2 /6=70702/6=57167mm3，I=bh3/12=70703/12=2000833mm4 1）抗弯强度验算q=22.88350/1000=8.01kN/m=8.01N/mm；弯矩系数KM=-0.125Mmax=KMqL2=-0.1258.014802=-230688Nmm=-0.23kNm=Mmax/W=230688/57167=4.04N/mm2侧肋抗弯强度=4.04N/mm2fm=13.83、00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.500，Vmax=KVqL =0.5008.01480/1000=1.92kN =3Vmax/（2bh）=31.921000/(27070)=0.59N/mm2侧肋抗剪强度=0.59N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q，=14.40350/1000=5.04kN/m=5.04N/mm；挠度系数K=1.302max=Kq，L4/100EI=1.3025.044804/(10090002000833)=0.19mm=480/250=1.92mm侧肋挠度max=0.19mm=1.92mm,满足要求。计算简图及内力图如84、下图6.计算结果 第一层龙骨(次楞)7070mm单木枋300mm，第二层龙骨(主楞)483.0双钢管；钢管纵向900mm，钢管横向900mm，立杆步距1.5m；底模厚度18mm；竖肋7070mm木枋350mm，对拉螺栓0排，侧模厚度18mm。 10.2. 300600mm（边梁）模板扣件式钢管支撑计算书1计算参数结构楼板厚10mm,梁宽b=300mm，梁高h=600mm，层高11.10m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离1.20m板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪85、强度fv=1.40N/mm2 ；梁底两侧支撑间距为900mm，梁底增加立柱0根，纵向间距900mm，支架立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积4.24cm2，回转半径i=1.59cm；钢管质量0.0326kN/m，钢材弹性模量 E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2。2梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值底、侧模自重0.3 kN/m2 (0.30 + 1.19) 1.2 = 0.54 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.30 0.60 1.86、2 = 5.18 kN/m钢筋荷载 1.5 kN/m3 0.30 0.60 1.2 = 0.32 kN/m振捣砼荷载 2.0 kN/m2 0.30 1.4 = 0.84 kN/m梁底模和支架承载力计算组合 q1 = 6.88 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合（）/1.2 q2 = 5.04 kN/m（2）底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=300mm。W=bh2 /6=300182/6=16200mm3， I=bh3/12=300183/12=145800mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,Mmax=KMq1L2 87、=-0.1056.883002=-65016Nmm=-0.07kNm=Mmax/W=65016/16200=4.01N/mm2 梁底模抗弯强度=4.01N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.6066.88300=1251N=1.25kN=3Vmax/（2bh）=31251/(230018)=0.35N/mm2梁底模抗剪强度=0.35N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q2=5.04kN/m；挠度系数K=0.644max=Kq2L4/(100EI)=0.6445.043004/(10060001488、5800)=0.30mm=300/250=1.20mm梁底模挠度max=0.30mm=1.20mm,满足要求。计算简图及内力图如下图（3）第一层龙骨(次楞)验算钢管横向间距L=900mm,a=300mm,b=900-300=600mm。第一层龙骨(次楞)采用木枋 b=70mm，h=70mm；W=bh2/6=70702/6=57167mm3；I=bh3/12=70703/12=2000833mm4。1）抗弯强度验算a 、梁传荷载计算q=q1第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=6.88300/300=6.88kN/mMq=qa2(2-a/l)2/8=6.880.302(2 -0.30/0.90)2/8=89、0.22kN.mb 、板传荷载计算板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活载=1.2(0.0125+0.30)+1.42.50=4.16kN/m2板传递到第一层龙骨(次楞)的荷载P=600/1000300/10004.16=0.75kNMp=Pab/L=0.75300600/900/1000=0.15kN.mMmax=MqMp0.22+0.15=0.37kNm=370000Nmm=Mmax/W=370000/57167=6.47N/mm2 第一层龙骨(次楞)抗弯强度=6.47N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算Vmax=(qa/2)(2-a/l)+Pb/l0.5690、.880.30(2 - 0.30/0.90)+0.750.60/0.90=2.22kN=3Vmax/（2bh）=32.22103/(27070)=0.68N/mm2第一层龙骨(次楞)抗剪强度=0.68N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q，=q2第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=5.04300/300=5.04kN/mP=(0.0125+0.30)600/1000300/1000=0.10kNX=300-3002/900/2=250mmq=5.0430029002/(2490002000833)(2-3002/9002-22502/9002)250/900+(250-600)91、4/3002/9002=0.585mmp=0.10103600/(990002000833900)(3002+2300600)3/30.5=0.072mmmax=qp0.59+0.07=0.66mm=900/250=3.60mm第一层龙骨(次楞)挠度max=0.66mm=3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图（4）第二层龙骨(主楞)验算钢管纵向间距900mm，计算跨数5跨；P=第一层龙骨(次楞)Vmax2.22kN；第二层龙骨(主楞)采用483.0双钢管: W=8980mm3，I=215600mm4 ,A=24.240cm2；1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.281,Mmax=KmP92、L=-0.2812.221000900=-561438Nmm=-0.56kNm =Mmax/W=561438/8980=62.52N/mm2第二层龙骨(主楞)抗弯强度=62.52N/mm2f=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=1.281,Vmax=KVP=1.2812.22=2.84kN =3Vmax/(2bh)=32.841000 /(22424.00)=5.02N/mm2第二层龙骨(主楞)抗剪强度=5.02N/mm2fv=120.00N/mm2,满足要求。3）挠度强度验算挠度系数K=1.795,P=第一层龙骨(次楞)Vmax+P=F=2.32kNmax=KPL93、3/（100EI）=1.7952.3210009003/(100206000215600)=0.68mm=L/250=900/250=3.60mm第二层龙骨(主楞)挠度max=0.68mm=3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图3.支撑强度验算(1)荷载计算传至每个钢管立柱的最大支座力的系数为=3.351每根钢管承载NQK1=3.3512.22=7.44kN每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2=1.40.900.90=1.13kN每根钢管承载荷载NQK=NQK1+NQK2=7.44+1.13=8.57kN 钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=0.032610.5=0.394、4kN水平拉杆8层,拉杆重量=81.800.0326=0.47kN扣件单位重量14.60 N/个,扣件重量=14.60/10008=0.12kN支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=0.34+0.47+0.12=0.93kN钢管轴向力N1.2NGK+NQK=1.20.93+8.57=9.68kN(2)钢管立杆长细比验算L0=h=150.00cm，钢管的i=1.59cm,=L0/i=150.00/1.59=94.34钢管杆件长细比94.34150,满足要求。(3)钢管立杆稳定性验算=0.634P=N/(A)=9.681000/(0.634424)=36.01N/mm2钢管立杆稳定性395、6.01N/mm2f=205.00N/mm2,满足要求。4.支撑支承面验算钢管立杆设配套底座200100mm,支承面为（按C15考虑）混凝土楼板,楼板厚=100mm,上部荷载为：F=9.68kN（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=0.91N/mm2,hO=100-15=85mm,=0.41.2/S=1pc,m=0N/mm2,Um=2(200+85)+2(100+85)=940mm,h=1(0.7h ft0.25pc,m)UmhO=(0.710.91+0.250)1.0094085/1000=50.90kN 支承面受冲切承载力50.90kNF=9.68kN,满足要求。（2）支承面局部96、受压承载力验算Ab=(0.20+20.10)(0.103)=0.12m2,Al=0.200.10=0.02m2l=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.857200=6120kN/m2,=0.75 lfccAl=0.75261200.02=183.60kN支承面局部受压承载力F=183.60kNF=9.68kN,满足要求。5.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1 =0.22200/（T+15）1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2(=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=2497、0.60=14.40kN/m2F1、F2两者取小值F=14.40kN/m2，有效压头高度=F/=0.60m。2)荷载计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的侧压力F 14.40 kN/m2 G=1.2 17.28 kN/m2振捣混凝土产生的荷载Q2K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合+ 22.88 kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/1.2 14.40 kN/m2（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=350mm，计算跨数5跨；木模板厚度h=18mmW=bh2/6=600182/6=32400mm3，I=bh3/12=60018398、/12=291600mm41）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105，q=22.88600/1000=13.73kN/m=13.73N/mmMmax=KMqL2=-0.10513.733502=-176602Nmm=-0.18kNm=Mmax/W=176602/32400=5.45N/mm2 侧模抗弯强度=5.45N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606,Vmax=KVqL=0.60613.73350/1000=2.91kN =3Vmax/（2bh）=32.911000/(218590)=0.41N/mm2 侧模抗剪强度=0.41N/mm2fv=99、1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q，=14.40600/1000=8.64kN/m=8.64N/mm，挠度系数K=0.644挠度max=Kq，L4/100EI=0.6448.643504/(1006000291600)=0.48mm=350/250=1.40mm侧模挠度max=0.48mm=1.40mm,满足要求。计算简图及内力图如下图（3）侧肋强度验算计算跨度590mm；跨数1跨。木枋尺寸 b=70mm，h=70mmW=bh2 /6=70702/6=57167mm3，I=bh3/12=70703/12=2000833mm4 1）抗弯强度验算q=22.88350/1000=8.01k100、N/m=8.01N/mm；弯矩系数KM=-0.125Mmax=KMqL2=-0.1258.015902=-348535Nmm=-0.35kNm=Mmax/W=348535/57167=6.10N/mm2侧肋抗弯强度=6.10N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.500，Vmax=KVqL =0.5008.01590/1000=2.36kN =3Vmax/（2bh）=32.361000/(27070)=0.72N/mm2侧肋抗剪强度=0.72N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q，=14.40350/1000=5.04kN/m=5101、.04N/mm；挠度系数K=1.302max=Kq，L4/100EI=1.3025.045904/(10090002000833)=0.44mm=590/250=2.36mm侧肋挠度max=0.44mm=2.36mm,满足要求。计算简图及内力图如下图6.计算结果第一层龙骨(次楞)7070mm单木枋300mm，第二层龙骨(主楞)483.0双钢管；钢管纵向900mm，钢管横向900mm，立杆步距1.5m；底模厚度18mm；竖肋7070mm木枋350mm，对拉螺栓0排，侧模厚度18mm。10.3. 700800mm（牛腿）模板扣件式钢管支撑计算书1计算参数梁宽b=700mm，梁高h=800mm，层高102、12.70m,结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁板弹性模量E=6000N/mm2，枋材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用两根扣件式钢管支撑，横向间距900mm，纵向间距600mm，支架立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积4.24cm2，回转半径i=1.59cm；钢管重量0.0326kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2。2梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型103、 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值底侧模自重 0.3 kN/m2 (0.70 + 1.60 ) 1.2 = 0.83 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.70 0.80 1.2 = 16.13 kN/m钢筋荷载 1.5 kN/m3 0.70 0.80 1.2 = 1.01 kN/m振捣砼荷载 2.0 kN/m2 0.70 1.4 = 1.96 kN/m梁底模和支架承载力计算组合 q1 = 19.92 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合()/1.2 q2 = 14.97 kN/m（2）梁底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=250mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，104、板模宽度b=700mm。 W=bh2 /6=700182/6=37800mm3，I=bh3/12=700183/12=340200mm41）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,Mmax=KMq1L2 =-0.10519.922502=-130725Nmm=-0.13kNm=Mmax/W=130725/37800=3.46N/mm2梁底模抗弯强度=3.46N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.60619.92250=3018N=3Vmax/(2bh)=33018/(270018)=0.36N/mm2梁底模抗剪强度=105、0.36N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.644,q2=14.97kN/mmax=Kq2L4/(100EI)=0.64414.972504/(1006000340200)=0.18mm=L/250=250/250=1.00mm梁底模挠度max=0.18mm=1.00mm,满足要求。内力图如下图（3）第一层龙骨(次楞)验算钢管横向间距900为mm ，C=700mm、=第一层龙骨(次楞)采用木枋 b=80mm，h=80mm；W=bh2/6=80802/6=85333mm3I=bh3/12=80803/12=3413333mm41）抗弯强700/900=0.7106、8度验算a .梁传荷载计算q=q1第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=19.92250/700=7.11kN/mMmax=qcL(2-)/8=7.11700/1000900/1000(2-0.78)/8 =0.68106=680000Nmm=Mmax/W=680000/85333=7.97N/mm2 第一层龙骨(次楞)抗弯强度=7.97N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算Vmax=0.5q梁宽=0.57.11700/1000=2.49kN=3Vmax/(2bh)=32.491000/(28080)=0.58N/mm2第一层龙骨(次楞)抗剪强度=0.58N/mm2fv=1.107、40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q=q2第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=14.97250/700=5.35N/mmmax=qcL3(8-423)/(384EI) =5.357009003(8 - 4 0.782+0.783)/(38490003413333)=1.40mm=L/250=900/250=3.60mm第一层龙骨(次楞)挠度max=1.40mm=3.60mm,满足要求。内力图如下图：（4）第二层龙骨(主楞)验算钢管纵向间距600mm，计算跨数5跨；第二层龙骨(主楞)采用双钢管，483.0； W=8980.00mm3，I=215600.00mm4 ，A=4.24cm21）抗弯强度验108、算弯矩系数KM=0.258,P=V=1/2q梁宽=0.57.11700/1000=2489N=2.49kNMmax=KmPL=0.2582.491000600=386000Nmm =Mmax/W=386000/8980=42.98N/mm2第二层龙骨(主楞)抗弯强度=42.98N/mm2f=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=1.508,Vmax=KVP=1.5082.49=3.76 kN =3Vmax/(2bh)=33.761000 /(22424.00)=6.64N/mm2第二层龙骨(主楞)抗剪强度=6.64N/mm2fv=120.00N/mm2,满足要求。3）109、挠度验算挠度系数K=1.847P=V=1/2q梁宽=0.55.35700/1000=1.87kNmax= KPL3/(100EI)=1.8471.8710006003/(100206000215600)=0.17mm=L/250=600/250=2.40mm第二层龙骨(主楞)挠度max=0.17mm=2.40mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：3.支撑强度验算(1)荷载计算传至每根钢管立柱最大支座力NQK1=6623N每根钢管承载活荷载(1.0kN/m2):NQK2=1.40.900.601000=756N每根钢管承载荷载NQK=NQK1NQK1=6623+756=7379N钢管重量0.0110、326kN/m,立杆重量=0.032611.91000=388N水平拉杆8层,拉杆重量=81.500.0326=391N扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=14.608=117N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=388+391+117=896N钢管轴向力N=1.2NGK+NQK=1.2896+7379=8454N(2)钢管立杆长细比验算L0=h=1.50m,钢管的i=1.59cm,=L0/i=150.00/1.59=94.34钢管立杆长细比94.34150,满足要求。(3)钢管立杆稳定性验算=0.634,P=N/(A)=8454/(0.634424.00)=31.45N/m111、m2钢管立杆稳定性计算31.45N/mm2205.00N/mm2,满足要求。 4.支撑支承面验算钢管立杆设配套底座200100mm,支承面为（按C15考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=8.45kN（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=0.91N/mm2,hO=120-15=105mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(200+105)+2(100+105)=1020mm,h=1.00(0.7h ft0.25pc,m)UmhO=(0.710.91+0.250)1.001020105/1000=68.22kN 钢管支承面受冲切承载力68.2112、2kN8.45kN,满足要求。(2) 支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.20+20.10)(0.103)=0.12m2,Al=0.200.10=0.02m2l=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.857200=6120kN/m2,=0.75lfccAl=0.75261200.02=183.60kN支承面局部受压承载力F=183.60kN8.45kN,满足要求。5.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1 =0.22200/(T+15)1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2(=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2113、.0 T=30.0)F2=H=24梁高=240.80=19.20kN/m2比较F1、F2两者取小值F=19.20kN/m2,有效压头高度=F/=0.80m。2)荷载计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的侧压力F 19.20 kN/m2 G=1.2 23.04 kN/m2振捣混凝土产生的荷载Q2K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合+ 28.64 kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/1.2 19.20 kN/m2（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=350mm，计算跨数5跨；木模板厚度h=18mm。W=bh2/6=800182/6114、=43200mm3，I=bh3/12=800183/12=388800mm41）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,q=28.64(800-0)/1000=22.91kN/m=22.91N/mMmax=KMqL2=-0.10522.913502=-294680Nmm= Mmax/W=294680/43200=6.82N/mm2 侧模抗弯强度=6.82N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606；Vmax=KVqL=0.60622.91350/1000=4.86kN =3Vmax/(2bh)=34.861000/(218800)=0.51N/mm2115、 侧模抗剪强度=0.51N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.644,q，=19.20(800-0)/1000=15.36kN/m=15.36N/mmmax=Kq，L4/100EI=0.64415.363504/(1006000388800)=0.64mm=L/250=350/250=1.40mm侧模挠度max=0.64mm=1.40mm,满足要求。内力图如下图：（3）侧肋强度验算计算跨度800mm，跨数1跨；木枋尺寸 b=80mm，h=80mm。W=bh2 /6=80802/6=85333mm3，I=bh3/12=80803/12=3413333mm4 1116、）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.125,q=28.64350/1000=10.02N/mm；Mmax=KMqL2=-0.12510.028002=-801600Nmm=Mmax/W=801600/85333=9.39N/mm2侧肋抗弯强度=9.39N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.500,Vmax=KV qL =0.50010.02800/1000=4.01kN =3Vmax/(2A)=34.011000/(28080)=0.94N/mm2侧肋抗剪强度=0.94N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=1.302,q117、，=19.20350/1000=6.72N/mmmax=Kq，L4/100EI=1.3026.728004/(10090003413333)=1.17mm=L/250=800/250=3.20mm侧肋挠度max=1.17mm=3.20mm,满足要求。6.计算结果：底模、侧模厚度18mm；第一层龙骨(次楞)8080mm木枋250mm，第二层龙骨(主楞)双钢管483.0900mm；钢管纵向间距600mm，钢管横向间距900mm，立杆步距1.50m；竖肋8080mm木枋350mm，对拉螺栓0排。10.4. 120mm楼面模板扣件式钢管支撑计算书1.计算参数结构板厚120mm，层高10.24m，结构表118、面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板材弹性模量E=6000N/mm2,枋材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用483.0mm钢管：横向间距900mm,纵向间距900mm,支撑立杆的步距h=1.50m；立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a=150mm；钢管直径48mm,壁厚3.0mm,截面积4.24cm2,回转半径i=1.59cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2。2.楼板底模验算（1）底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 119、单位 计算宽度(m) 板厚(m) 系数 设计值底模自重 0.30 kN/m2 1.0 1.2 = 0.36 kN/m砼自重 24.00 kN/m3 1.0 0.12 1.2 = 3.46 kN/m钢筋荷载 1.10 kN/m3 1.0 0.12 1.2 = 0.16 kN/m施工人员及施工设备荷载 2.50 kN/m2 1.0 1.4 = 3.50 kN/m底模和支架承载力计算组合 q1 = 7.47 kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合 q2 = 3.97 kN/m（2）楼板底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=350mm，计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度=1000mmW=bh2 /6=120、1000182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000183/12=486000mm4。1）内力及挠度计算a.荷载支座弯矩系数KM=-0.105，M1=KMq1L2 =-0.1057.473502=-96083Nmm剪力系数KV=0.606 ，V1=KVq1L=0.6067.47350=1584Nb.荷载支座弯矩系数KM=-0.105，M2=KMq2L2=-0.1053.973502=-51064Nmm跨中弯矩系数KM=0.078，M3=KMq2L2=0.0783.973502=37933Nmm剪力系数KV=0.606，V2=KVq2L=0.6063.97350=842N挠度系数K=121、0.644,2=Kq,2L4/(100EI)=0.644(3.97/1.2)3504/(1006000486000)=0.11mmc.施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1.42.50=3.50kN ,计算简图如下图所示。跨中弯矩系数KM=0.200，M4=KMPL=0.2003.501000350=245000Nmm支座弯矩系数KM=-0.100，M5=KMPL=-0.1003.501000350=-122500Nmm剪力系数KV=0.600，V3=KVP=0.6003.50=2.10kN挠度系数K=1.456，3=KP,L3/(100EI)=1.456(122、3.50/1.4)10003503/(1006000486000)=0.54mm2）抗弯强度验算M1=-96083Nmm，M2M5=-173564Nmm，M3M4=282933Nmm比较M1、M2M5、M3M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。Mmax=282933Nmm=0.28kNm，=Mmax/W=282933/54000=5.24N/mm2 楼板底模抗弯强度=5.24N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。3）抗剪强度验算V1=1584N，V2+ V3=842+2100=2942N比较V1、V2V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力Vmax=2942N=2.94kN，123、=3Vmax/（2bh）=32942/(2100018)=0.25N/mm2楼板底模抗剪强度=0.25N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。4)挠度验算max=0.11+0.54=0.65mm=350/250=1.40mm楼板底模挠度max=0.65mm=1.40mm,满足要求。内力图如下图。(3)第一层龙骨(次楞)验算钢管横向间距900mm,第一层龙骨(次楞)间距350mm,计算跨数2跨第一层龙骨(次楞)采用木枋b=70mm,h=70mmW=bh2/6=70702/6=57167mm3,I=bh3/12=70703/12=2000833mm4。1)抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.12124、5，q=q1第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=7.47350/1000=2.61kN/mMmax=-KMqL2=-0.1252.619002=-264263Nmm=-0.26kNm=Mmax/W=264263/57167=4.62N/mm2 第一层龙骨(次楞)抗弯强度=4.62N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=0.625，Vmax=KVqL=0.6252.61900=1468N=1.47kN=3Vmax/（2bh）=31468/(27070)=0.45N/mm2第一层龙骨(次楞)抗剪强度=0.45N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3)挠度125、验算挠度系数K=0.521，q=q2第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=3.97/1.2350/1000=1.16kN/m=1.16N/mm max=KqL4/(100EI)=0.5211.169004/(10090002000833)=0.22mm=900/250=3.60mm第一层龙骨(次楞)挠度max=0.22mm=3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。(4)第二层龙骨(主楞)验算钢管纵向间距900mm,计算跨数5跨。第二层龙骨(主楞)采用双钢管A=848mm2；W=8980mm3, I=215600mm41)抗弯承载力验算弯矩系数KM=0.267，P=1.2502.61900=126、2936N=2.94kNMmax=KMPL=0.2672936900=705521Nmm=0.71kNm=Mmax/W=705521/8980=78.57N/mm2第二层龙骨(主楞)抗弯强度=78.57N/mm2f=205.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=1.933，Vmax=KVP=1.9332.941000=5683N=5.68kN=3Vmax/(2bh)=35683/(22424)=10.05N/mm2第二层龙骨(主楞)抗剪强度=10.05N/mm2fv=120.00N/mm2,满足要求。3)挠度验算挠度系数K=3.473，P，=1.2501.16900=1305127、N=1.31Nmax=KP，L3/(100EI)=3.47313059003/(100206000215600)=0.37mm=900/250=3.60mm第二层龙骨(主楞)挠度max=0.37mm=3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。3.支撑强度验算(1)荷载计算每根钢管承载NQK1=9276N每根钢管承载活荷载(1.0kN/m2):NQK2=0.900.9011000=810N每根钢管承载荷载NQK=NQK1NQK1=9276+810=10086N钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=10.120.03261000=330N水平拉杆7层,拉杆重量=7(0.90+0.90)0.128、03261000=411N扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=714.60=102N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=330+411+102=843N钢管轴向力N=1.2NGK+NQK=1.2843+10086=11098N(2)钢管立杆长细比验算L0=h=1.50m=150.00cm,钢管的i=1.59cm,=L0/i=150.00/1.59=94.34钢管杆件长细比94.3150.0,满足要求。(3)钢管立杆稳定性验算=0.634,P=N/(A)=11098/(0.634424.00)=41.28N/mm2钢管立杆稳定性41.28N/mm2205N/mm2,满足要求。4129、.支撑支承面验算钢管脚手架立杆设配套底座200100mm,支承面为混凝土楼板（按C15考虑）,楼板厚=100mm,上部荷载为：F=11098/1000=11.10kN（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=0.91N/mm2,hO=100-20=80mm,=0.41.2/S=1pc,m=0N/mm2,Um=2(200+80)+2(100+80)=920mm,h=1(0.7h ft0.25pc,m)UmhO=(0.710.91+0.250)1.0092080/1000=46.88kN 受冲切承载力46.88kNF=11.10kN,满足要求。(2) 支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.2130、0+20.10)(0.103)=0.12m2,Al=0.200.10=0.02m2l=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.857200=6120kN/m2,=0.75lfccAl=0.75261200.02=183.60kN支承面局部受压承载力183.60kNFa=11.10kN,满足要求。5.计算结果底模楼模板18mm,第一层龙骨(次楞)采用单枋b=70mm，h=70mm,间距350mm；第二层龙骨(主楞)采用双钢管483.0，A=424mm2；钢管横向间距900mm,钢管纵向间距900mm,立杆步距1.50m。10.5. 1200mm楼面模板扣件式钢管支撑计算书1.计算参数结构板厚131、1200mm，层高7.95m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板材弹性模量E=6000N/mm2,枋材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用483.0mm钢管：横向间距600mm,纵向间距600mm,支撑立杆的步距h=1.50m；立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a=150mm；钢管直径48mm,壁厚3.0mm,截面积4.24cm2,回转半径i=1.59cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2。2.楼板底模验算（1）132、底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 计算宽度(m) 板厚(m) 系数 设计值底模自重 0.30 kN/m2 1.0 1.2 = 0.36 kN/m砼自重 24.00 kN/m3 1.0 1.20 1.2 = 34.56 kN/m钢筋荷载 1.10 kN/m3 1.0 1.20 1.2 = 1.58 kN/m施工人员及施工设备荷载 2.50 kN/m2 1.0 1.4 = 3.50 kN/m底模和支架承载力计算组合 q1 = 40.00 kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合 q2 = 36.50 kN/m（2）楼板底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=300mm，计算跨数5跨。底模厚度18mm133、,板模宽度=1000mmW=bh2 /6=1000182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000183/12=486000mm4。1）内力及挠度计算a.荷载支座弯矩系数KM=-0.105，M1=KMq1L2 =-0.10540.003002=-378000Nmm剪力系数KV=0.606 ，V1=KVq1L=0.60640.00300=7272Nb.荷载支座弯矩系数KM=-0.105，M2=KMq2L2=-0.10536.503002=-344925Nmm跨中弯矩系数KM=0.078，M3=KMq2L2=0.07836.503002=256230Nmm剪力系数KV=0.606，V2=K134、Vq2L=0.60636.50300=6636N挠度系数K=0.644,2=Kq,2L4/(100EI)=0.644(36.50/1.2)3004/(1006000486000)=0.54mmc.施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1.42.50=3.50kN ,计算简图如下图所示。跨中弯矩系数KM=0.200，M4=KMPL=0.2003.501000300=210000Nmm支座弯矩系数KM=-0.100，M5=KMPL=-0.1003.501000300=-105000Nmm剪力系数KV=0.600，V3=KVP=0.6003.50=2.10kN挠度系135、数K=1.456，3=KP,L3/(100EI)=1.456(3.50/1.4)10003003/(1006000486000)=0.34mm2）抗弯强度验算M1=-378000Nmm，M2M5=-449925Nmm，M3M4=466230Nmm比较M1、M2M5、M3M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。Mmax=466230Nmm=0.47kNm，=Mmax/W=466230/54000=8.63N/mm2 楼板底模抗弯强度=8.63N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。3）抗剪强度验算V1=7272N，V2+ V3=6636+2100=8736N比较V1、V2V3，取其绝136、对值大的作为抗剪强度验算的剪力Vmax=8736N=8.74kN，=3Vmax/（2bh）=38736/(2100018)=0.73N/mm2楼板底模抗剪强度=0.73N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。4)挠度验算max=0.54+0.34=0.88mm=300/250=1.20mm楼板底模挠度max=0.88mm=1.20mm,满足要求。内力图如下图。(3)第一层龙骨(次楞)验算钢管横向间距600mm,第一层龙骨(次楞)间距300mm,计算跨数3跨第一层龙骨(次楞)采用木枋b=80mm,h=80mmW=bh2/6=80802/6=85333mm3,I=bh3/12=80803/1137、2=3413333mm4。1)抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.100，q=q1第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=40.00300/1000=12.00kN/mMmax=-KMqL2=-0.10012.006002=-432000Nmm=-0.43kNm=Mmax/W=432000/85333=5.06N/mm2 第一层龙骨(次楞)抗弯强度=5.06N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=0.600，Vmax=KVqL=0.60012.00600=4320N=4.32kN=3Vmax/（2bh）=34320/(28080)=1.01N/mm2第一层龙骨(次楞138、)抗剪强度=1.01N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3)挠度验算挠度系数K=0.677，q=q2第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=36.50/1.2300/1000=9.13kN/m=9.13N/mm max=KqL4/(100EI)=0.6779.136004/(10090003413333)=0.26mm=600/250=2.40mm第一层龙骨(次楞)挠度max=0.26mm=2.40mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。(4)第二层龙骨(主楞)验算钢管纵向间距600mm,计算跨数5跨。第二层龙骨(主楞)采用双钢管A=848mm2；W=8980mm3, I=215600mm139、41)抗弯承载力验算弯矩系数KM=0.171，P=1.10012.00600=7920N=7.92kNMmax=KMPL=0.1717920600=812592Nmm=0.81kNm=Mmax/W=812592/8980=90.49N/mm2第二层龙骨(主楞)抗弯强度=90.49N/mm2f=205.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=0.685，Vmax=KVP=0.6857.921000=5425N=5.43kN=3Vmax/(2bh)=35425/(22424)=9.60N/mm2第二层龙骨(主楞)抗剪强度=9.60N/mm2fv=120.00N/mm2,满足要求。3140、)挠度验算挠度系数K=1.096，P，=1.1009.13600=6026N=6.03Nmax=KP，L3/(100EI)=1.09660266003/(100206000215600)=0.16mm=600/250=2.40mm第二层龙骨(主楞)挠度max=0.16mm=2.40mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。3.支撑强度验算(1)荷载计算传至每根钢管立柱最大支座力的系数为2.198每根钢管承载NQK1=2.1987.921000=17408N每根钢管承载活荷载(1.0kN/m2):NQK2=0.600.6011000=360N每根钢管承载荷载NQK=NQK1NQK1=17408+3141、60=17768N钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=6.750.03261000=220N水平拉杆6层,拉杆重量=6(0.60+0.60)0.03261000=235N扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=614.60=88N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=220+235+88=542N钢管轴向力N=1.2NGK+NQK=1.2542+17768=18418N(2)钢管立杆长细比验算L0=h=1.50m=150.00cm,钢管的i=1.59cm,=L0/i=150.00/1.59=94.34钢管杆件长细比94.3150.0,满足要求。(3)钢管立杆稳定性验算=0.63142、4,P=N/(A)=18418/(0.634424.00)=68.52N/mm2钢管立杆稳定性68.52N/mm2205N/mm2,满足要求。4.支撑支承面验算钢管脚手架立杆设配套底座200100mm,支承面为混凝土楼板（按C15考虑）,楼板厚=150mm,上部荷载为：F=18418/1000=18.42kN（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=0.91N/mm2,hO=150-20=130mm,=0.41.2/S=1pc,m=0N/mm2,Um=2(200+130)+2(100+130)=1120mm,h=1(0.7h ft0.25pc,m)UmhO=(0.710.91+0.250143、)1.001120130/1000=92.75kN 受冲切承载力92.75kNF=18.42kN,满足要求。(2) 支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.20+20.10)(0.103)=0.12m2,Al=0.200.10=0.02m2l=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.857200=6120kN/m2,=0.75lfccAl=0.75261200.02=183.60kN支承面局部受压承载力183.60kNFa=18.42kN,满足要求。5.计算结果底模楼模板18mm,第一层龙骨(次楞)采用单枋b=80mm，h=80mm,间距300mm；第二层龙骨(主楞)采用双钢管483.0，A=424mm2；钢管横向间距600mm,钢管纵向间距600mm,立杆步距1.50m。