1、营运中心幕墙外脚手架搭设方式高度拆除施工设计方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录1.编制说明及依据- 2 -1.1编制说明- 2 -1.2编制依据- 2 -2.工程概况- 3 -2.1项目概况- 3 -2.2脚手架工程概况- 3 -2.3外脚手架体系概述- 3 -3.施工计划- 4 -3.1脚手架搭设材料计划- 4 -3.2脚手架劳动力计划- 4 -4.外脚手架的主要搭设方法及施工- 4 -4.1外脚手架搭设选型- 4 -4.2脚手架材料选择- 5 -钢管- 5 -扣件- 5 -脚手板- 6 -安全网2、- 6 -4.3脚手架搭设顺序- 6 -起步脚手架- 6 -楼层脚手架- 6 -4.4脚手架搭设要求- 7 -立杆（48.33.6钢管）- 7 -纵向水平杆（大横杆、48.33.6钢管）- 7 -横向水平杆（小横杆、48.33.6钢管）- 8 -脚手板- 8 -连墙件- 8 -剪刀撑（48.33.6钢管）- 9 -扫地杆- 10 -4.5其他部位搭设- 10 -裙楼外架- 10 -施工电梯位置的外架- 11 -其他规定- 11 -4.6脚手架检查与验收及监测- 11 -脚手架的检查- 11 -脚手架的验收- 12 -脚手架的监测- 12 -4.7脚手架拆除施工- 12 -4.8脚手架的维护与保3、养- 13 -5.质量、安全文明保证措施及要求- 14 -5.1外架搭拆组织机构- 14 -5.2脚手架搭设质量要求- 15 -5.3脚手架搭设安全文明保证措施- 17 -5.4安全管理- 17 -6.脚手架计算书- 18 -6.1II、III区裙楼外脚手架计算书- 18 -6.2IV-2区商业裙楼外脚手架计算书- 25 -7.附图- 34 -7.1地上外脚手架平面布置图- 34 -7.2外脚手架立面布置图- 35 -外脚手架立面图- 35 -连墙件立面布置示意图- 35 -幕墙外脚手架施工方案1. 编制说明及依据1.1 编制说明本方案为XX营运中心12号楼工程裙楼地上结构幕墙施工外脚手架施工4、方案，方案主要内容包括脚手架搭设方式、搭设高度及脚手架拆除等内容。为保证本次裙楼幕墙施工用外脚手架实现工期、质量、安全、文明施工等预期目标，自始自终坚持对施工现场全过程严密监控、动静结合、科学管理，特编制本施工方案。1.2 编制依据1、XX营运中心12号楼施工图纸及施工组织设计；2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）；3、建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2001）；4、建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）；5、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）；6、建筑施工手册(第四版)；7、国家及福建省、厦门市相关法律法规。2. 工程概况2.15、 项目概况XX营运中心12号楼工程拟建地块西侧为XX营运中心9号、10号楼，北侧为11号楼，南侧为XX水库及市政规划用地。建筑总用地面积为18169.398m2，建筑总高度为262.05m，地上54层，地下3层。本次需搭设外脚手架的结构部位主要为II区、III区裙楼地上结构以及IV-2区商业裙楼地下室-1层以上结构。其中IV-2区商业裙楼地下室-1层结构层高为5.75m，地上结构首层六层结构层高分别为首层：5.75m、2层5层：5.10m。2.2 脚手架工程概况根据工程施工总体部署，针对工程结构外形，考虑安全因素，以及幕墙龙骨安装施工需要，IV-2区商业裙楼从地下室-1层到地上5层结构搭设6层6、落地式外脚手架，IV-2区商业裙楼脚手架立杆搭设在IV-2区地下室-2层顶板上；II区、III区裙楼地上结构幕墙施工时，地下室已施工完成，外脚手架立杆可搭设在II区、III区地下室顶板上，具有安全维护及为幕墙作业人员提供操作平台等作用。外脚手架体系搭设方式划分表：搭设部位楼层（F）搭设高度（m）脚手架搭设形式备注II区、III区裙楼外脚手架1层6层32.80落地式双排扣件式钢管脚手架幕墙用IV-2区商业裙楼外脚手架-1层5层34.30落地式双排扣件式钢管脚手架结构施工幕墙用2.3 外脚手架体系概述根据幕墙施工需要及部署，针对本工程独特的结构外形，考虑经济、安全及幕墙施工需要等因素，考虑IV-27、区商业裙楼地下室-1层地上5层采用落地式双排扣件式钢管脚手架，II区、III区裙楼16层采用落地式双排扣件式钢管脚手架。本工程地上部分结构进行施工时，II区、III区裙楼地下室结构已施工完成，因此外脚手架立杆可搭设在地下室顶板上。本工程II区、III区裙楼脚手架用途为幕墙施工用脚手架，IV-2区商业裙楼即可用作结构施工也用于幕墙施工，具有安全维护及为作业人员提供操作平台等作用。3. 施工计划3.1 脚手架搭设材料计划序号名称型号单位数量质量等级1钢管48.33.6T20合格2扣件旋转、直角、对接套16000合格3钢笆板/m23600合格4安全网阻燃密目m22400合格5水平兜网/m2300合格8、3.2 脚手架劳动力计划本工程外架搭设劳动力计划如下表序号工种数量工作内容1架工25脚手架搭设、拆除2普工5脚手板、安全网、水平兜网等铺设及拆除为保证本工程架体搭设的安全，安全部将在现场配备1名专职安全员对架体搭设、保养及拆除等全面负责。4. 外脚手架的主要搭设方法及施工4.1 外脚手架搭设选型根据工程特点：1、II区、III区裙楼地上外脚手架采用落地式双排钢管脚手架，钢管采用48.33.6钢管进行搭设，脚手架立杆纵距为1.4m；横距为1.05m；为满足幕墙龙骨安装施工要求，内立杆距建筑物边为最少0.70m；大横杆步距为1.8m，护身杆高度0.90m，扫地杆离地面200mm，搭设高度约32.89、0m。3、IV-2区地下负一层及地上5层结构及幕墙用外脚手架采用落地式双排钢管脚手架，立杆采用单立杆高层脚手架，钢管采用48.33.6钢管进行搭设，脚手架立杆纵距为1.4m；横距为1.05m；为满足幕墙龙骨安装施工要求内立杆距建筑物结构边最小处为0.50m；大横杆步距为1.8m，护身杆高度0.90m，扫地杆离地面200mm，搭设高度约32.20m。搭设部位脚手架形式立杆横距立杆纵距步距连墙件剪刀撑宽度II区、III区裙楼地上外脚手架双排落地式脚手架1.05m1.4m1.8m两步三跨6.0mIV-2区商业裙楼外脚手架双排落地式脚手架1.05m1.4m1.8m两步三跨6.0m4.2 脚手架材料选择10、4.2.1 钢管脚手架钢管应采用国家现行标准直缝电焊钢管（GB/T13793-2008）的普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700-2006）中Q235F-A级钢管的规定。弯曲变形及锈蚀的钢管不得使用。脚手架钢管采用外径为48.3mm，壁厚3.6mm的钢管，其横向水平杆最大长度不应大于1.5m，其它杆最大长度不应超出6m。脚手架钢管的表面质量及外形应符合下列要求： （1）新钢管应有产品质量合格证及质量检验报告，钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划痕。钢管壁厚及外径偏差不应大于-0.5mm，端面偏差不应大于1.7mm。（2）旧钢管表面锈蚀11、深度应小于0.5mm，弯曲变形各种杆件钢管的端部弯曲L1.5m时，不应大于5mm。立杆钢管弯曲当3mL4mm时，不应大于12mm；当4mL6m时，不应大于20mm；水平杆斜杆的弯曲L6m，不应大于30mm。（3）所用钢管均应符合CI形象要求，外架外排立杆及水平杆刷黄色油漆；剪刀撑刷黄黑相间颜色油漆。4.2.2 扣件（1）扣件包括直角扣件、旋转扣件、对接扣件及其附件、T型螺栓、螺母、垫圈等。（2）扣件式钢管脚手架应采用可锻铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831-1995）的规定，其附件的制造材料应符合规定，螺纹应符合GB196-81普通螺纹基本尺寸的规定，垫圈应符合12、相关规定。扣件与钢管的贴合面必须完好不变形，扣件扣紧钢管时接触良好，扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的旋转面间小于1mm，扣件表面应进行防锈处理。（3）脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。（4）扣件验收应符合下列规定：新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证；旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑动的螺栓必须更换；新旧扣件均应进行防锈处理。4.2.3 脚手板脚手板采用钢笆板，施工层挡脚板高度为180mm。脚手板采用斜向黑黄相间颜色涂刷。4.2.4 安全网按照厦门市安全监督总站的有关规定，本工程安全网全部采用绿色阻燃密目式安全网13、，兜网采用尼龙网。4.3 脚手架搭设顺序4.3.1 起步脚手架铺设垫板摆放扫地杆逐根树立杆、随即与纵向扫地杆扣紧装横向扫地杆并与立杆或纵向扫地杆扣紧安装第一步纵向水平杆（与各立杆扣紧）安装第一步杆横向水平杆安装第二步纵向水平杆安装第二步横向水平杆安装第三纵向水平杆和横向水平杆连墙杆接长立杆加设剪刀撑铺设脚手板在作业面搭设护身栏杆挂安全网（安全网在外架满挂）。4.3.2 楼层脚手架接长立杆安装第一步纵向水平杆（与各立杆扣紧）安装第一步横向水平杆第二步纵向水平杆第二步横向水平杆加设剪刀撑铺设脚手板在作业面搭设护身栏杆挂安全网（安全网在外架满挂）。4.4 脚手架搭设要求4.4.1 立杆（48.33.14、6钢管）本工程内侧立杆距建筑外围0.25m（根据现场情况可适当调整），大横杆布距为1.80m，上、下两根大横杆之间设一道护身杆，护身杆高度0.90m。立杆顶端高出建筑物上皮1.5m。上、下横杆的接长位置应错开布置在不同的立杆纵距中，以减少立杆偏心受力，与相近立杆的距离不大于纵距的三分之一。在距外架底部200mm处设置通长扫地杆，所有立杆落在地下室基础底板或者结构顶板上。当地下室外脚手架搭设时，混凝土基础底板下设的100厚素混凝土垫层宽出基础边1500mm，已保证外脚手架地基满足要求，方便搭设脚手架。每根立杆底部设20020018mm单个垫块或采用整条的垫块，外架排水主要利用基坑周边现有的排水沟15、，将水排至排水沟抽到基坑外。靠边坡上方的立杆轴线离边坡的距离不应小于500mm。在外侧每两立杆间增加一根竖向钢管用作安全围护。立杆接头除顶层顶部可采用搭接外，其他各层各部必须采用对接扣件连接。对接、搭接应符和下列规定：立杆的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆接头不得设置在同一步距内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm。各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。搭接长度不应小于1m,应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。4.4.2 纵向水平杆（大横杆、48.33.6钢管）（1）纵向水平杆与立杆用直角扣件扣接牢固，布距为116、.8m，纵向水平杆接头交错布置，相邻接头不得在同一跨内，并套上驳芯和对接扣件锁紧扣牢。（2）纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨。（3）纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接应符和以下规定：1）纵向水平杆的对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内。不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm。各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。2）搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。3）本工程使用钢脚手板，纵向水平杆作为横向水平杆上的支座，用直17、角扣件固定在立杆上。4.4.3 横向水平杆（小横杆、48.33.6钢管）大横杆设于小横杆之上，固定在立柱的内侧，并采用直角扣件与立柱扣紧。横向水平杆设在纵向水平杆与立杆的连接点，两端用直角扣分别与内外立杆锁紧扣牢。横向水平杆构造应符和下列规定：（1）主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距离不应大于150mm。在双排脚手架中，靠墙一端的外伸长度不应大于0.4L,也不应大于500mm,本工程为200mm。（2）作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2。（3）本工程使用钢笆板脚手板，双排脚手架的横向18、水平杆上两端均采用直角扣件固定在纵向水平杆上。4.4.4 脚手板（1）作业层脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120150mm；钢笆板脚手板的宽度不应小于200mm，厚度不小于50mm.（2）脚手板应设置在三根横向水平杆上。当脚手板小于2m时，可采用两根横向水平杆支承，但应将脚手板两端与其可靠固定，严防倾翻。铺设可采用对接或平铺，也可采用搭接铺设。脚手板对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸应取130150mm，两块脚手板外伸长度和不应大于300mm。脚手板搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应大于200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm。（3）脚手板铺设完成后应安19、装木挡脚板，高度不小于180mm。4.4.5 连墙件连墙件不仅可防止脚手架在风荷载和其他水平力作用下产生倾覆，更能对立杆起中间支座的作用，可增大其竖向间距使立杆的承载力大幅度下降。连墙件的设置可保证脚手架的稳定性。（1）本工程连墙件采用刚性连墙件。幕墙施工阶段，外脚手架连墙件采用埋件连固式，II区、III区裙楼外脚手架连墙件均利用结构施工期间预埋预留的短钢管通过1.2m长左右的钢管利用扣件固定，即在裙楼各层楼板施工过程中在楼板中埋设连墙件，用扣件与脚手架立杆或纵向平杆连接固定，预埋的连墙件拟采用带短钢管埋件，在普通埋件的钢板上焊以适当长度的短钢管，钢管长度以能与立杆或大横杆可靠联结为度。拆除时20、采用气割的方法从钢管焊接处割开。连墙件设置间距为二布三跨设置。具体为竖向间距2倍步距，水平间距3倍纵距。（2）连墙件宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm。（3）连墙件应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时应采取其他可靠措施固定。（4）连墙件中的连墙杆宜呈水平布置或垂直于墙面布置，并呈水平位置或稍可向脚手架一端倾斜，不容许向上翘起。当不能水平布置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用上斜连接。4.4.6 剪刀撑（48.33.6钢管）沿外架立面整个长度和高度连续设置剪刀撑。脚手架的外侧面设连续剪刀撑，剪刀撑钢管采用搭接连接，搭接长度不小于1.0m,三只回转扣，等21、间距锁紧扣牢，剪刀撑与立杆、水平杆的连接也必须牢固。剪刀撑应连系34根立杆，宽度不小于6m，高度取3跨，斜杆与地面夹角为4560。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立柱上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于150mm。洞口处增设的斜杆应采用旋转扣件优先固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线距中心节点距离不应大于150mm。洞口两侧增设的横向支撑应伸出增设的斜杆端部。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接,搭接长度不应小于1m，应采用不少于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端不应小于100。为了增强脚手架的纵向稳定性和整体性，在脚手架纵向传力结构的外侧隔一定距离22、沿高度由下而上连续设置纵向剪刀撑。双排脚手架，必须在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置。两组间距不得大于15m。双排脚手架剪刀撑搭设示意图4.4.7 扫地杆脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座下皮200mm高的立杆上。横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。其连接方式及接头位置同纵向水平杆。4.5 其他部位搭设4.5.1 裙楼外架裙楼靠南、北两侧结构边每层错层悬挑，故裙楼外架各层独立分开搭设外脚手架。下层外架可与上层满堂架连接作为整体架。具体如附图。裙楼外脚手架示意图4.5.2 施工电梯位置的外架本工程共采用5台施工电梯，施工电梯23、处架体与整体外架断开连接，单独搭设，随主体结构同步攀升。4.5.3 其他规定（1）作业层外架凡离建筑物外墙距大于200mm时，隔层应设兜底网或者模板进行全封闭。（2）脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应该超过相邻连墙件的以上两步。（3）栏杆和挡脚板均应设置在外立杆的内侧，设置一道扶手栏杆，扶手栏杆设置高度为0.90m。（4）脚手板下用安全网双层兜底。施工层以下每隔10米用安全网封闭。4.6 脚手架检查与验收及监测4.6.1 脚手架的检查（1）检查脚手架的整体和局部的垂直偏差，特别要注意脚手架的转角处和断口处的垂直度。如发现垂直度有异常现象，应及时加固和消除隐患。（2）各类扣件的涂油和紧24、固。检查扣件时先检查扣件的外观，而后将扣件上的螺栓逆时针方向松几牙螺纹，再涂油紧固螺栓至规定的力矩范围内。（3）检查脚手板有否松动、悬挑，还要检查四周是否用铁丝扎牢，如发现问题应及时纠正。（4）连墙件的检查，检查连墙件是否齐全和完好，有无松动、移动。（5）要对外包安全网、外挑安全网、安全隔离设施、外侧挡板、栏杆和接地防雷等安全设施进行检查，保证这些安全设施完整、牢固，能正常发挥安全作用。如果有损坏者要及时调换，如有松动者应及时紧固，如发现松动和开口要及时连通。（6）如脚手架有开口、断口和出入口，应对该部位进行重点检查，使这些部位始终符合安全规定。（7）检查脚手架的荷载情况，使其不超过设计荷载，25、如有超载应及时卸荷至设计荷载。还要检查脚手架上堆物是否处于安全位置和稳定状态，如发现有处于不安全位置和不稳定状态应及时纠正。此外还要逐日清理脚手板上的垃圾。4.6.2 脚手架的验收外架搭设完成后，施工单位、监理单位组织有关人员进行验收。验收合格后，经施工单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可投入使用。4.6.3 脚手架的监测外架在使用过程中，应每月对架体进行监测，监测主要内容为架体的垂直度等，监测应形成记录，特别是在暴雨、台风后应对架体进行检测合格后方可继续使用。4.7 脚手架拆除施工脚手架使用完毕后立即拆除，在脚手架拆除前应作好以下工作：(1)对脚手架进行安全检查，确认不存在严重隐26、患。如存在影响拆除脚手架安全的隐患，应先对脚手架进行修整和加固，以保证脚手架在拆除过程中不发生危险。(2)在拆除脚手架时，应先清除脚手板上的垃圾杂物，清除时严禁高空向下抛掷，大块的装入容器内由垂直运输设备向下运送，能用扫帚集中的要集中装入容器内运下。(3)脚手架在拆除前，应先明确拆除范围、数量、时间和拆除顺序、方法、物件垂直运输设备的数量，脚手架上的水平运输、人员组织，指挥联络的方法和用语，拆除的安全措施和警戒区域。(4)严格遵循拆除顺序，由上而下、后搭者先拆、先搭者后拆，同一部位拆除顺序是：栏杆脚手板剪刀撑大横杆小横杆立杆。(5)外脚手架的拆除一般严禁在垂直方向上同时作业，因此要事先做好其他27、垂直方向工作的安排。(6)拆除脚手架时，下部的出入口必须停止使用，对此除监护人员要特别注意外，还应在出入口处设置明显的停用标志和围栏，此警示标志必须内外双面都加以设置。(7)在拆除的脚手架周围，明显标示“禁止入内”字样的标志，并有专人监护，以保证拆脚手架时无其他人员入内。(8)拆下的脚手架钢管、扣件及其他材料运至地面后，应及时清理，将合格的，需要整修后重复使用的和应报废的加以区分，按规格堆放。对合格件应及时进行保养，保养后送仓库保管以备今后使用。(9)本工程脚手架拆除时遇大风、大雨、大雾天应停止作业。(10)拆除时操作人员要系好安全带，穿软底防滑鞋、扎裹腿。(11)脚手架拆除过程中，中途不得换28、人，如必须换人，则应该在安全技术交底中交代清楚。4.8 脚手架的维护与保养脚手架在验收合格通过投入使用后，必须对其进行日常的保养和定期的全面检查和整修，才能保证其安全使用。脚手架日常的保养和维修必须每天进行一次，定期的维护保养一般每月进行一次。所以要求作业队对外脚手架进行日常的和定期的保养和维修，尤其是每次强风、暴雨过后都要认真检查整修后方可使用。脚手架保养整修的主要内容有：（1）检查脚手架基础有无不均匀下沉，脚手架底部有无堆放杂物。（2）检查脚手架的整体和局部的垂直偏差，特别要注意脚手架的转角处和断口处的垂直度。如发现垂直度有异常现象，应及时加固和消除隐患。（3）各类扣件的涂油和紧固。检查扣29、件时先检查扣件的外观，而后将扣件上的螺栓逆时针方向松几牙螺纹，再涂油紧固螺栓至规定的力矩范围内。（4）检查脚手板有否松动、悬挑，还要检查四周是否用铁丝扎牢，如发现问题应及时纠正。（5）连墙件的检查，检查连墙件是否齐全和完好，有无松动、移动。（6）要对外包安全网、外挑安全网、安全隔离设施、外侧挡板、栏杆和接地防雷等安全设施进行检查，保证这些安全设施完整、牢固，能正常发挥安全作用。如果有损坏者要及时调换，如有松动者应及时紧固，如发现松动和开口要及时连通。（7）如脚手架有开口、断口和出入口，应对该部位进行重点检查，使这些部位始终符合安全规定。（8）检查脚手架的荷载情况，使其不超过设计荷载，如有超载应30、及时卸荷至设计荷载。还要检查脚手架上堆物是否处于安全位置和稳定状态，如发现有处于不安全位置和不稳定状态应及时纠正。此外还要逐日清理脚手板上的垃圾。（9）脚手架使用中必须经常检查，清除架子上的杂物，严禁在架子上堆积过多的施工材料，或多人挤在一起，以免架子发生超载，造成事故。（10）脚手架上施工材料应随用随运，施工荷载不得大于3kN/m2，使用机具、材料等尽量放在脚手架里侧，以减小倾覆力矩。5. 质量、安全文明保证措施及要求5.1 外架搭拆组织机构为保证外架搭设顺利进行，全面落实施工生产安排，对外架搭设、使用、拆除全过程进行管理和监控，确保质量目标、工期目标、环境管理目标和职业健康安全管理目标的实31、现，建立如下组织机构：项目安全部配备安全总监1名，专职安全员5名，同时分包劳务队伍设置专职安全员1名，并纳入总包安全管理体系，由总包安全部统一管理。5.2 脚手架搭设质量要求脚手架质量要求项 目技术要求允许偏差（mm）检查方法与工具地基基础表面坚实平整观察排水不积水垫板不晃动底座不滑动不沉降-10立杆垂直度H=2730经纬仪纵向水平杆高差20水平仪10双排脚手架横向水平杆外伸长度偏差外伸150mm-20钢板尺扣件安装主节点处各扣件中心点相互距离a150mm1.立杆，2.纵向水平杆，3.横向水平杆，4.剪刀斜撑杆钢卷尺同步立杆上两个相隔对接扣件的高差A500mm钢卷尺立杆上的对接扣件置主节点的距32、离ah/3600mm钢卷尺纵向水平杆的对接扣件至主节点的距离ala/3500mm钢卷尺纵向水平杆相邻接头水平距离a500mm钢卷尺螺栓拧紧扭力矩4065Nm扭力扳手剪刀撑斜杆与地面的倾角45o60o角尺脚手板外伸长度对接a=130150mmL300mm钢卷尺搭接a100mml200mm钢卷尺5.3 脚手架搭设安全文明保证措施（1）所有操作人员应持证上岗，操作人员进入现场后，应做好进场三级教育，并做好会议记录，进行详细的安全技术交底。（2）每一楼层外架搭设完毕后，必须验收合格后方可使用。（3）高空作业要正确使用“三宝”，遇六级以上大风时，应停止高空作业。（4）及时收集气象资料，并通知全体施工人员33、，便于安排工作和进一步采取措施。（5）焊接作业时，要注意防火，遇风时，应设置挡风板，避免火花飞溅。（6）外架上不得堆放钢筋，模板等材料。（7）脚手架拆除程序与安装程序相反，拆除时，先将脚手架板逐一传递至楼层或转料平台上，再按步骤为横杆立杆剪刀撑，拆除时，严禁乱丢及高空坠物。（8）本脚手架搭设主要由项目工程部负责实施，安全部与技术部负责对现场施工进行检查与指导。5.4 安全管理（1）脚手架搭拆工程必须由有登高架设操作合格证，并经专门安全培训合格的人员实施，并由项目负责人与其签订安全责任指标分解协议。（2）脚手架搭设前要进行施工方案及安全技术交底，并作记录。（3）脚手架搭设人员必须是40岁以下的男34、性青壮年，持证上岗，并定期体格检查合格。（4）脚手架搭拆应有技术人员在场指挥和管理，拆除时还指派专职安全员监控。（5）脚手架搭设，应由专责质量安全部门进行分段或总体验收。（6）脚手架验收使用后，有下列情况的须进行从新全面检查，验收合格才能继续使用：1）连续使用达到6个月。2）施工中曾停止使用15天以上，需恢复使用前。3）在大风雨或台风、地震后。4）在使用中发现有显著的下沉、变形或其他的安全隐患。6. 脚手架计算书6.1 II、III区裙楼外脚手架计算书落地式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算参数： 双排脚手架，搭设高35、度32.8米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.40米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.70米，立杆的步距1.80米。 钢管类型为483.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。 施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用钢笆板，荷载为0.15kN/m2，按照铺设4层计算。 栏杆采用钢笆板，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。 基本风压0.45kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.6000。 地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m236、，地基承载力调整系数1.00。 一、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.050/2=0.079kN/m 活荷载标准值 Q=2.0001.050/2=1.050kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.079=0.141kN/m 活荷载的计算值 q2=1.41.050=1.470kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图37、(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.141+0.101.470) 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.141+0.1171.470) 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.419106/4491.0=93.210N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.079=0.117kN/m 活荷载标准值q2=1.0538、0kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.117+0.9901.050)1500.04/(1002.06105107780.0)=2.551mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! 二、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.0501.500/2=0.118kN 活荷载标准值 Q=2.0001.0501.50039、/2=1.575kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.118+1.41.575=2.416kN小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)1.0502/8+2.416 =0.641106/4491.0=142.622N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷40、载引起的最大挠度 V1=5.00.0381050.004/(3842.060105107780.000)=0.03mm 集中荷载标准值P=0.058+0.118+1.575=1.751kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1750.7251050.01050.01050.0/(482.06105107780.0)=1.902mm 最大挠度和 V=V1+V2=1.929mm 小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值41、,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0381.050=0.040kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.0501.500/2=0.118kN 活荷载标准值 Q=2.0001.0501.500/2=1.575kN 荷载的计算值 R=1.20.040+1.20.118+1.41.575=2.395kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 四42、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1070 NG1 = 0.10737.200=3.979kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用钢笆板脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.15041.500(1.050+0.250)/2=0.585kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、钢笆板脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1501.5004/2=0.450kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG443、 = 0.0051.50037.200=0.279kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.293kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.00021.5001.050/2=3.150kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.450 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表的规定采用：Uz = 1.250 44、Us 风荷载体型系数：Us = 0.600 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.4501.2500.600 = 0.236kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.25.293+0.851.43.150=10.101kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.25.293+1.43.150=10.762kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其45、中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.2361.5001.800 五、立杆的稳定性计算: 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.762kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净46、截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =10762/(0.19424)=133.935N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.101kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.47、500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =10101/(0.19424)+137000/4491=156.126N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算48、 Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件双扣件连接示意图 八、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 43.05 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 10.76 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 170.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00 fgk 地基承载力标准值；fgk = 170.00 地基承载力的计算满足要求!6.2 49、IV-2区商业裙楼外脚手架计算书落地式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算参数: 双排脚手架，搭设高度34.2米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.40米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.5米，立杆的步距1.80米。 钢管类型为483.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。 施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用钢笆板，荷载为0.15kN/m2，按照铺设4层计算。 栏杆采用钢笆板，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上50、面，且主结点间增加一根大横杆。 基本风压0.45kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.6000。 地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。 一、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.050/2=0.079kN/m 活荷载标准值 Q=2.0001.050/2=1.050kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.0351、8+1.20.079=0.141kN/m 活荷载的计算值 q2=1.41.050=1.470kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.141+0.101.470) 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.141+0.1171.470) 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.419106/4491.0=93.210N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满52、足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.079=0.117kN/m 活荷载标准值q2=1.050kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.117+0.9901.050)1500.04/(1002.06105107780.0)=2.551mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! 二、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准53、值 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.0501.500/2=0.118kN 活荷载标准值 Q=2.0001.0501.500/2=1.575kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.118+1.41.575=2.416kN小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)1.0502/8+2.416 =0.641106/4491.0=142.622N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm254、,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.0381050.004/(3842.060105107780.000)=0.03mm 集中荷载标准值P=0.058+0.118+1.575=1.751kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1750.7251050.01050.01050.0/(482.06105107780.0)=1.902mm 最大挠度和 V=V1+V2=1.929mm 小横杆的最大挠度小于1050.0/155、50与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0381.050=0.040kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.0501.500/2=0.118kN 活荷载标准值 Q=2.0001.0501.500/2=1.575kN 荷载的计算值 R=1.20.040+1.20.118+1.41.575=2.395kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角56、扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 四、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1070 NG1 = 0.10737.200=3.979kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用钢笆板脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.15041.500(1.050+0.250)/2=0.585kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本57、例采用栏杆、钢笆板脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1501.5004/2=0.450kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50037.200=0.279kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.293kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.00021.5001.050/2=3.150kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB500058、9-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.450 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表的规定采用：Uz = 1.250 Us 风荷载体型系数：Us = 0.600 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.4501.2500.600 = 0.236kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.25.293+0.851.43.150=10.101kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得59、到，底部立杆的最大轴向压力N=1.25.293+1.43.150=10.762kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.2361.5001.800 五、立杆的稳定性计算: 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.762kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.60、500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =10762/(0.19424)=133.935N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆61、的轴心压力设计值，N=10.101kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 62、=10101/(0.19424)+137000/4491=156.126N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件双扣件连接示意图 八、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 43.05 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 10.76 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 170.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00 fgk 地基承载力标准值；fgk = 170.00 地基承载力的计算满足要求!7. 附图7.1 II区（III区）裙楼地上外脚手架平面布置图7.2 IV-2区商业裙楼外脚手架平面图7.3 外脚手架立面布置图7.3.1 外脚手架立面图（安全网在主楼两侧施工时满挂）7.3.2 连墙件立面布置示意图连墙件立面布置示意图