1、 幕墙工程外脚手架 安全施工方案工程名称：xx乌海能源有限企业研发中心综合楼 施工单位： xx蒙西建设集团有限企业 编 制 人： 审 批 表建设单位xxx限责任企业工程名称xxx企业研发中心综合楼工程监理单位建研凯勃建设工程征询有限企业施工组织设计（方案）名称主楼幕墙工程外脚手架安全专题施工方案施工单位xx蒙西建设集团 申报日期8月16日施 审 工 核 单 意 位 见企业技术部门 签章：专业技术人员企业安所有门 签章：专 业 人 员 年 月 日监 审理 核单 意位 见专业监理工程师签字： 年 月 日审 批意 见企业技术负责人签字（盖章） 年 月 日总监理工程师签字（盖章） 年 月 日建设单位意2、见项目负责人签字（盖章）年 月 日建设单位工程部意见负责人签字（盖章）年 月 日目 录第一章 编制阐明- 1 -第二章 编制根据- 1 -第三章 工程概况- 1 -第四章 脚手架安全措施- 2 -第一节 主楼 44米如下幕墙安装脚手架措施- 2 -第二节 脚手架验收、使用和管理- 7 -第三节 脚手架搭拆安全技术措施- 8 -一、脚手架搭设安全技术措施- 8 -二、脚手架拆除安全技术措施- 9 -第六章 安全生产管理措施- 10 -附件一：主楼44米如下落地双排脚手架设计计算书- 14 -附件二：型钢悬挑脚手架设计计算书- 25 -附图1：主楼落地脚手架平面布置图- 35 -附图2：悬挑脚手架3、挑梁平面布置图- 35 -附图3：悬挑脚手架平面布置图- 35 -第一章 编制阐明xx乌海能源企业研发中心综合楼工程主楼构造高度为94.6米，外装修采用石材幕墙和玻璃幕墙，装修高度到达111.25米。本工程幕墙施工外脚手架拟采用钢管脚手架，由于本工程幕墙造型特殊性，原主体施工时外防护脚手架无法满足装修规定，因此，幕墙施工脚手架需按照建筑外形重新搭设。现主楼83.15米以上装修外脚手架已按已经论证过方案搭设完毕，83.15米如下原主体施工防护外脚手架已拆除，原方案拟采用双立杆全高落地双排双立杆脚手架，但后经设计院核算地下室顶板承载力局限性， 因此，需对主楼0.45米83.15米外脚手架重新编制。4、第二章 编制根据1施工图纸 xx乌海能源企业研发中心综合楼 工程建筑、构造施工图2. 重要规范、规程建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-）建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ8091）建筑施工安全检查原则（JGJ5999）3应用计算软件 茗品脚手架智能计算软件第三章 工程概况1、工程简介工程名称：xx乌海能源企业研发中心综合楼建设单位：xx乌海能源企业设计单位：大连市建筑设计研究院监理单位：建研凯勃建设工程征询有限企业施工单位：xx蒙西建设集团有限企业质量目：自治区“草原杯”安全文明目：自治区安全原则化示范工地2、建筑和构造概况2.1建筑面积：总建筑面积45000平方米，其中主5、楼建筑面积为23500平方米；裙房建筑面积为15500平方米。2.2、构造形式本工程使用年限为50年，主楼采用钢筋混凝土框架-剪力墙构造，抗震等级为一级。2.3、层数和高度主楼总层数20层，屋面高度为83.15米，14层层高5.2米，420层层高3.9米。3、主楼外装修工程简介主楼外墙装修为玻璃幕墙和石材幕墙，玻璃幕墙凸出墙面300mm，石材凸出外墙650。4、幕墙工程特点： 外装饰面积大，属于大型装饰工程项目； 建筑构造复杂，构造交接位置多，不一样形式交接、收口多； 外墙装饰面石材与玻璃凹凸错落，给外脚手架提出了更高规定； 建筑物高度大，作业危险性大。第四章 脚手架安全措施第一节 主楼 446、米如下幕墙安装脚手架措施设计总体思绪和架体构造概述：主楼外脚手架搭设方案：地下室顶板10层顶板（0.45m44.15m）采用双排单立杆双排落地脚手架，10层以上采用型钢悬挑脚手架，共分两段悬挑，每段为19.5m，悬挑层为11层和15层顶板。外脚手架用途为安全防护和装修用。脚手板采用木脚手板，脚手架外围采用密目式安全网进行防护。剪刀撑持续设置，连墙方式采用抱柱子硬连接和夹墙连接。1、材料选择 钢管采用483.5mm（计算时按3.0mm）焊管，脚手板采用50厚木脚手板。2、落地脚手架地基处理脚手架地基三面坐落在人防地下室顶板上，只有南侧侧坐落在回填土上，规定回填土压实系数不不不小于0.94，上面铺7、设100厚C20混凝土，脚手架立杆底部铺设12#槽钢，混凝土垫层向外设2%坡度。3、杆件布置3.1 落地脚手架搭设尺寸为：立杆纵距为 1.50米，立杆横距为1.05米，步距为1.50 米；计算脚手架为双排脚手架搭设高度为45米，立杆采用单立管；内排架距离框架柱长度为0.85米（南侧为0.95米）。3.2型钢悬挑脚手架立杆纵距为 1.40米，立杆横距为0.8米，步距为1.50 米；计算脚手架悬挑高度为19米，立杆采用单立管；内排架距离框架柱长度为0.8米。4、连墙件布置及形式连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.00 米，水平间距4.20 米，采用双扣件连接；连墙件连接方式为抱柱子和夹墙，两种方式相8、结合，根据所处位置详细看待。框架柱间连墙件做法5、剪刀撑布置纵向剪刀撑采用持续设置，剪刀撑从脚手架大角开始布置，每组剪刀撑跨越立杆不不小于6跨。当纵向立杆不不小于4跨时，可采用“之”字斜撑替代剪刀撑。落地脚手架需设置横向斜撑，横向斜撑在转角处布置，并且每隔6跨设一组。6、防护设施6.1落地脚手架外脚手架在一层顶部设一道硬防护和一道兜网，后来每往上10米设一道硬防护，共4层防护。操作层脚手板要满铺，并且在下面设一道软防护。沿外脚手架周围设满挂密目式安全网。6.2悬挑脚手架外脚手架在悬挑型钢部位设一道硬防护，后来每往上10米设一道硬防护，共2层防护。操作层脚手板要满铺，并且在下面设一道软防护。沿外9、脚手架周围设满挂密目式安全网。7、安全防护措施7.1 构造临边防护措施临边处设围挡，如下图：8型钢悬挑梁设置型钢悬挑梁设置在11层和16层，因主体施工阶段外防护脚手架也是在11层和16层做分段悬挑，因此，本次外装脚手架从11层和16层悬挑，就是要充足运用原有楼层上预埋件将挑梁固定。8.1根据现场实际状况勘查核算，原有预埋件大部分都能运用，个别地方因构造柱不能通过，需要旋转移位，如下图：因构造柱阻挡，型钢无法通过型钢采用旋转通过8.2局部挑梁缺位处处理由于外架四角无法布置挑梁，因此，采用如下措施：角部四个节点在挑梁下一构造层留置预埋件，焊槽钢顶托，采用钢管斜撑，并在上部用14钢丝绳卸荷。如下图：10、8.3 对个别钢梁需要重新固定将楼板用水钻开孔，采用20“U”型螺栓穿过楼板将型钢固定。8.4 型钢悬挑梁平面布置图见附图。9脚手架设计计算：详见 附件一：主楼落地双排脚手架计算书。详见 附件二：型钢悬挑脚手架计算书。第二节 脚手架验收、使用和管理（一）、脚手架验收1、脚手架搭设完毕或分段搭设完毕，应按规定对脚手架工程质量进行检查，经检查合格后方可交付使用。2、验收时应具有下列文献：(1)根据编制根据有关文献法规规定所形成施工组织设计文献；(2)脚手架构配件出厂合格证或质量分类合格标志；(3)脚手架工程施工记录及质量检查记录；(4)脚手架搭设过程中出现重要问题及处理记录，(5)脚手架工程施工验11、收汇报。3、脚手架工程验收，除查验有关文献外，还应进行现场检查，检查应着重如下各项，井记人施工验收汇报。(1)构配件和加固件与否齐全，质量与否合格，连接和挂扣与否紧固可靠；(2)安全网张挂及扶手设置与否齐全；(3)基础与否平整坚实、支垫与否符合规定；(4)连墙件数量、位置和设置与否符合规定；(5)垂直度及水平度与否合格。（二）、脚手架使用和管理1把好验收关：搭设过程中架子，每打折一种施工层高度必须有项目技术负责人组织技术、安全与搭设班组、工长进行检查，符合规定后方可上人使用。架子未经验收，除架子工外，严禁其他人员攀登。验收合格架子任何人不得私自拆改，需局部拆改时，要经设计负责人同意，由架子工操12、作。2工程施工负责人，必须按架子方案规定，确定书面操作规定，向班组进行安全技术交底，班组必须严格按规定和安全技术交底施工。3使用按2kN/m2考虑，因此架子上不准许对方成批材料，零星材料可合适堆放。4架子上不容许有任何活动材料，如：扣件、活动钢管、钢筋，一旦发现应及时清除。5在六级以上大风，大雾和大雨天气下不得进行操作，雨后上架前要有防滑措施6外架实行外挂立网全封闭。外挂安全网要与架子拉平，网边系牢，两网接头严密，不准随风飘摆。7施工层上施工荷载应符合设计规定，不得超载，不得将模板固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。第三节 脚手架搭拆安全技术措施一、脚手架搭设安全技术措施1、钢管架应设置避雷13、针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不不小于30。2、外脚手架不得搭设在距离外架空线路安全距离内，并做好可靠安全接地处理。3、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以到达结实稳定，保证施工安全。4、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，严禁扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。5、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并对使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。6、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。7、保证脚手架体整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。8、构造外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收14、合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。9、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得不小于3kN/m2，保证较大安全储备。10、构造施工时不容许多层同步作业，装修施工时同步作业层数不超过两层，临时性用悬挑架同步作业层数不超过两层。11、当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采用合适临时撑拉措施。12、各作业层之间设置可靠防护栅栏，防止坠落物体伤人。13、所有悬挑脚手架应沿高度及长度设置剪刀撑。二、脚手架拆除安全技术措施1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查成果，拟订出作业计划，报请同意，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架15、环节和措施、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，严禁非作业人员进入。3、拆架高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。4、拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按“一步一清”原则依次进行。严禁上下同步进行拆架作业。5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最终两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。6、连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除。7、拆除时要统一指挥，上下呼16、应，动作协调，当解开与另一人有关结扣时，应先告知对方，以防坠落。8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。9、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除状况交代清晰后方可离开。10、拆下材料要渐渐下运，严禁抛掷。运至地面材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，“当日拆当日清”，拆下扣件和铁丝要集中回收处理。11、高层建筑脚手架拆除，应配置良好通讯装置。12、输送至地面杆件，应及时按类堆放，整顿保养。13、当日离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患导致复岗后人为事故。14、如遇强风、大雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架拆除，严禁夜间拆除。第六章 安全生产管理措施为保证工程施工顺利进行17、，杜绝重大事故，减少一般事故发生，保证施工人员生命安全，制定如下措施：一、建立安全生产责任制建立项目经理、管理人员、岗位操作人员在施工生产过程中层层负责安全生产责任制度，明确各自安全生产岗位职责。1、 项目经理对工程生产经营过程中安全生产应负全面责任，是安全生产第一负责人；2、 贯彻贯彻安全生产方针、政策、法规和多种规章制度，结合项目工程特点及施工全过程状况，制定本项目工程各项安全生产计划及管理措施，或提出规定，组织实行。3、 在组织项目工程业务施工、聘任业务人员时，必须本着安全工作只能加强原则，根据工程特点确定安全工作管理体制和人员，并明确各业务施工人员安全责任和考核指标、支持、指导安全管理18、人员工作。4、 健全和完善用工管理手续，录取施工队必须及时向有关部门申报，严格用工制度与管理，适时组织上岗安全教育，要对施工队人员健康与安全负责，加强劳动保护工作。5、 组织贯彻施工组织设计中安全技术措施，组织并监督项目施工中安全技术交底制度和设备、设施验收制度实行。6、领导、组织施工现场定期安全检查，发现施工生产中不安全问题，组织制定措施，及时处理，对上级提出安全生产与管理方面问题，要定期、定人、定措施予以处理。7、发生事故，要做好现场保护与急救工作，及时上报，配合事故调查，认真贯彻制定防备措施。8、负责每周向业主递交安全问题记录汇报。二、建立安全生产教育制度施工队伍进场前必须对全体人员进行19、三级生产安全教育，规章制度教育，安全知识教育，签定安全协议，对工人进行安全交底。特殊工种必须通过培训，持证上岗。每月召开一次全体员工会议，建立安全生产检查制度，贯彻安全规章制度，实行鲜明奖罚制度。三、设置专职安全员，负责施工现场安全检查工作安全员应每天深入现场进行巡视，并记录安全日志，对安全设施（脚手架、防护网）安全防护措施，安全保护用品（安全帽、安全带），设备安装运行状况，现场文明生产，安全防火，现场人员遵守安全规范状况进行检查和实行有效监督，发现不合格状态，应发出整改告知书，责令限期整改，对不听劝阻者，经项目经理同意采用停工、整改、罚款教育等手段进行纠正。四、安全检查重点1、施工安全(1)20、安装金属型材用施工机具在使用前进行严格检查，包括多种安全保护装置运转试验；手电钻、电动改锥、焊钉枪等电动工具绝缘电压试验；电焊机二次侧把，地线需接长使用时，应保证搭接面积，接点处用绝缘胶带包裹好，地线良好不能有破皮裂口存在；手持玻璃吸盘和玻璃吸盘机，须检查吸附重量和作吸附持续时间试验；(2)、在高层建筑钢构造安装与下部构造施工交叉作业时，构造施工层上方须架设挑出3m以上防护装置。(3)、施工中脚手架应安全、稳定，能满足施工应承受荷载与气候条件，在荷载作用下不变形、倾斜、摇摆。脚手板铺设要严密、牢固，脚手板两端要固定，严禁存有探头板。(4)、木制、钢制及竹制跳板施工前都必须检查，跳板自身有无不21、安全原因存在，如裂纹、残边等。(5)、横杆卡扣要牢固，无松动、脱落、打滑等现象，与楼体拉接点要牢固。(6)、为了防止密封材料在施工中溶剂中毒，对溶剂进行严格保管制度；(7)、施工人员进场施工必须安全帽、安全带、工具袋等劳保用品齐全，持证上岗；焊接操作人员在工作时应穿戴好所有防护用品；施工工地材料必须分类堆放整洁，并有对应标识，产品不容许直接接触地面，底部应垫高100mm，施工人员施工完后必须清理施工现场，防止材料损坏丢失；(8)、为减低施工对周围环境影响，物料在夜间进场，进场施工尽量安排在白天进行；(9)、定期进行安全检查，制定每天安全检查范围及怎样防止使用工具落下措施：工具防止落下措施扳手小22、工具有绳栓在安全带上重工具用绳子栓在构造件上或脚手架上水平尺水平尺用绳子栓在构造件上或脚手架上铁笔用绳子栓在构造件上或脚手架上槌子量度尺螺丝刀小工具有绳栓在安全带上重工具用绳子栓在构造件上或脚手架上延长电线用绳子栓在构造件上或脚手架上焊条将新焊条放在皮袋内，用完焊条放入铁罐内，以保持工地清洁经纬仪用绳子栓在构造件上或脚手架上2、防火安全（1）.清理焊接部位附近易燃、可燃物品；对不能清除易燃、可燃物品要用水浇湿或盖上石棉布等非燃材料，以隔绝火星；（2）.要坚守岗位，不能兼顾其他工作，要与电焊工亲密配合，随时注视焊接周围状况，一旦起火及时扑救；（3）.在高空焊接时，要用非燃材料做成接火盘和风档（即23、接火斗），以接住和控制火花溅落；（4）.在焊接过程中，要随时进行检查，操作结束后，要对焊接地点进行仔细检查确认无危险后方可离开。在隐蔽场所或部位焊接操作完毕后，0.5至4小时内要反复检查,以防阴燃起火；（5）.要根据状况,备好合用灭火器材和防火设备(石棉布、接火盘、风档等)、做好灭火准备；（6）.发现电焊操作人员违反电焊防火管理规定、操作规程或动火部位有火灾、爆炸危险时，有权责令停止操作，收回动火许可证及操作证，并及时向领导或保卫部门汇报；（7）.无名、牌电气设备不得随意接通电源，多种电气设备出厂证、合格证应齐全；（8）.手电钻、冲击钻、电动改锥等电动工具须作绝缘电压检查，检查合格后方可使用；24、（9）.施工现场严禁吸烟；（10）.五级风以上严禁动电气焊。（11）.电焊工操作作业指导书：（12）.焊工在操作前，要严格检查所用工具（包括电焊机设备、线路敷设、电缆线接点等），使用工具均应符合原则，保持完好状态；（13）.电焊机应有单独开关，装在防火、防雨闸箱内，电焊机应设防雨棚（罩）。开关保险丝容量应为该机1.5倍，保险丝不准用铜丝或铁丝替代；（14）.电焊机必须设有专用接地线，直接放在焊件上，接地线不准接在建筑物、机械设备、多种管道、避雷引下线和金属架上借路使用，防止接触火花，导致起火事故；（15）.电焊机一、二次线应用线鼻子压接牢固，同步应加装防护罩，防止松动、短路放弧，引燃可燃物；325、人身安全（1）安装人员在进入施工现场必须带安全帽。要选择合格产品，有检查部门批量验证和工厂检查合格证；施工人员进入现场前必须检查安全帽与否损坏，与否符合安全规定；施工人员带安全帽时必须系好下额带，以防发生高处坠落，帽飞人落现象。 （2）高空施工操作时必须系好安全带。安全带要选用合格产品，有厂家永久字样商标及合格证。进入现场必须检查安全带与否完好，安全带必须挂在牢固结实地方。（3） 施工人员应配置工具袋、工具箱，以防工具掉落。工具用后放入工具袋、工具箱内。施工中待用物料放置时距洞口及楼板沿水平距离1米以上。收工后，做到工完场清。附件一：主楼44米如下落地双排脚手架设计计算书 钢管脚手架计算参照26、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-)、 建筑地基基础设计规范(GB 50007-)、建筑构造荷载规范(GB 50009-)、 钢构造设计规范(GB 50017-)等规范。 一、参数信息: 1.脚手架参数 搭设尺寸为：立杆纵距为 1.40米，立杆横距为1.05米，立杆步距为1.50 米； 计算脚手架为双排脚手架搭设高度为 44.0 米，立杆采用单立管； 内排架距离墙长度为0.80米； 小横杆在上，搭接在大横杆上小横杆根数为 2； 采用钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为 0.80； 连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.00 米，水平间距4.227、0 米，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件； 2.活荷载参数 施工荷载均布参数(kN/m2):2.000；脚手架用途:装修脚手架； 同步施工层数:2； 3.风荷载参数 xx省乌海地区，基本风压为0.55，风荷载高度变化系数z为1.25，风荷载体型系数s为1.20； 考虑风荷载 4.静荷载参数 每米立杆数承受构造自重原则(kN/m2):0.1360； 脚手板自重原则值(kN/m2 ):0.350；栏杆挡脚板自重原则值(kN/m2):0.140； 安全设施与安全网(kN/m2 ):0.005；脚手板铺设层数:6； 脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆木； 5.地基参数 地基土类型:碎石土；28、地基承载力原则值(kN/m2):250.00； 基础底面扩展面积(m2):0.17；基础减少系数:0.40。 二、小横杆计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆上面。 按照小横杆上面脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆自重原则值: P1= 0.033 kN/m ； 脚手板荷载原则值: P2= 0.3501.400/3=0.163 kN/m ； 活荷载原则值: Q=2.0001.400/3=0.933 kN/m； 荷载计算值: q=1.20.033+1.20.163+1.40.933 = 1.543 kN/m； 小横杆计算简图 2.强29、度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下弯矩， 计算公式如下: 最大弯矩 Mqmax =1.5431.0502/8 = 0.213 kN.m； = Mqmax/W =47.348 N/mm2； 小横杆计算强度不不小于 205.0 N/mm2,满足规定！ 3.挠度计算: 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下挠度 荷载原则值q=0.033+0.163+0.933 = 1.130 kN/m ； 最大挠度 V = 5.01.1301050.04/(3842.060105107800.0)=0.805 mm； 小横杆最大挠度不不小于 1050.0 / 150=7.000 与10 mm,满足规定！ 三、大30、横杆计算: 大横杆按照三跨持续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆上面。 1.荷载值计算 小横杆自重原则值: P1= 0.0331.050=0.035 kN； 脚手板荷载原则值: P2= 0.3501.0501.400/3=0.172 kN； 活荷载原则值: Q= 2.0001.0501.400/3=0.980 kN； 荷载计算值: P=(1.20.035+1.20.172+1.40.980)/2=0.810 kN； 大横杆计算简图 2.强度计算 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载计算值最不利分派弯矩和。 均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.080.0331.4001.4002=0.0031、7 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.2670.8101.400= 0.303 kN.m； M = M1max + M2max = 0.007+0.303=0.310 kN.m 抗弯强度:= 0.310106/4490.0=69.052 N/mm2； 大横杆抗弯强度= 69.052 不不小于f=205.0N/mm2； 3.挠度计算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载计算值最不利分派挠度和,单位:mm 均布荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起最大挠度： Vmax= 0.6770.0331400.04 /(1002.0601051032、7800.0) = 0.039 mm； 集中荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载原则值最不利分派引起最大挠度： P=（0.035+0.172+0.980）/2=0.593kN V= 1.8830.5931400.03/ ( 100 2.060105107800.0) = 1.380 mm； 最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = 0.039+1.380=1.419 mm； 大横杆最大挠度不不小于 1400.0 / 150=9.3 或者 10 mm,满足规定！ 四、扣件抗滑力计算: 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80， 该工程实际33、旋转单扣件承载力取值为6.40kN。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值； 横杆自重原则值: P1 = 0.0331.400=0.047 kN； 脚手板荷载原则值: P2 = 0.3501.0501.400/2=0.257 kN； 活荷载原则值: Q = 2.0001.0501.400 /2 = 1.470 kN； 荷载计算值: R=1.2(0.047+0.257)+1.41.470=2.423 kN； R 6.40 kN , 单扣件抗34、滑承载力设计计算满足规定! 五、脚手架荷载原则值: 作用于脚手架荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载原则值包括如下内容： (1)每米立杆承受构造自重原则值(kN/m)；本例为0.1360 NG1 = 0.13644.000 = 5.984 kN； (2)脚手板自重原则值(kN/m2)；本例采用木脚手板，原则值为0.35 NG2= 0.35061.400(1.050+0.3)/2 = 1.984 kN； (3)栏杆与挡脚手板自重原则值(kN/m)；本例采用栏杆木，原则值为0.14 NG3 = 0.14061.400/2 = 0.588 kN； (4)吊挂安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；35、0.005 NG4 = 0.0051.40044.000 = 0.308 kN； 经计算得到，静荷载原则值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 8.865 kN； 活荷载为施工荷载原则值产生轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和1/2 取值。 经计算得到，活荷载原则值 NQ= 2.0001.0501.4002/2 = 2.940 kN； 风荷载原则值应按照如下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑构造荷载规范(GB50009-)规定采用： Wo = 0.550 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑构造荷载规范(GB50009-)规定采用： Uz36、= 1.250 ； Us - 风荷载体型系数：Us =1.200 ； 经计算得到，风荷载原则值 Wk = 0.7 0.5501.2501.200 = 0.578 kN/m2； 不考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.28.865+ 1.42.940= 14.753 kN； 考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算公式 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.28.865+ 0.851.42.940= 14.136 kN； 风荷载设计值产生立杆段弯矩 MW计算公式 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.5781.4037、0 1.5002/10 = 0.216 kN.m； 六、立杆稳定性计算: 不组合风荷载时，立杆稳定性计算公式为： 立杆轴心压力设计值 ：N =14.753 kN； 计算立杆截面回转半径 ：i = 1.59 cm； 计算长度附加系数 ：K = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：U = 1.500 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定 ：lo = 2.599 m； Lo/i = 163.000 ； 轴心受压立杆稳定系数,由长细比 lo/i 成果查表得到 ：= 0.265 ； 立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2； 立杆净截面模量(抵御矩) ：W = 4.4938、 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 14753.000/(0.265424.000)=131.305 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 131.305 不不小于 f = 205.000 N/mm2 满足规定！ 考虑风荷载时,立杆稳定性计算公式 立杆轴心压力设计值 ：N =14.136 kN； 计算立杆截面回转半径 ：i = 1.59 cm； 计算长度附加系数 ： K = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：U = 1.500 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定：lo = 2.599 m； Lo/i = 163.000 ；39、 轴心受压立杆稳定系数,由长细比 lo/i 成果查表得到 ：= 0.265 立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2； 立杆净截面模量(抵御矩) ：W = 4.49 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 14136.000/(0.265424.000)+216475.875/4490.000 = 174.023 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 174.023 不不小于 f = 205.000 N/mm2 满足规定！ 七、最大搭设高度计算: 不考虑风荷载时,采用单立管敞开式、全封闭和半封闭脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重原则值产生轴向力 NG40、2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 2.880 kN； 活荷载原则值 ：NQ = 2.940 kN； 每米立杆承受构造自重原则值 ：Gk = 0.136 kN/m； Hs =0.2654.24010-4205.000103-(1.22.880 +1.42.940)/(1.20.136)=94.738 m； 脚手架搭设高度 Hs等于或不小于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 94.738 /(1+0.00194.738)=86.539 m； H= 86.539 和 50 比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值 H =50.000 m。 考虑风荷载时,采用41、单立管敞开式、全封闭和半封闭脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重原则值产生轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 2.880 kN； 活荷载原则值 ：NQ = 2.940 kN； 每米立杆承受构造自重原则值 ：Gk = 0.136 kN/m； 计算立杆段由风荷载原则值产生弯矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.216 /(1.4 0.85) = 0.182 kN.m； Hs =( 0.2654.24010-4205.00010-3-(1.22.880+0.851.4(2.940+ 0.2654.2400.182/4.490)/(1.242、0.136)=65.327 m； 脚手架搭设高度 Hs等于或不小于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 65.327 /(1+0.00165.327)=61.321 m； H= 61.321 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =50.000 m。 八、连墙件计算: 连墙件轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No 风荷载基本风压值 Wk = 0.578 kN/m2； 每个连墙件覆盖面积内脚手架外侧迎风面积 Aw = 12.600 m2； 连墙件约束脚手架平面外变形所产生轴向力(kN), No= 5.000 kN； 风荷载产生连墙件轴向力设计值(k43、N)，应按照下式计算： NLw = 1.4WkAw = 10.187 kN； 连墙件轴向力计算值 NL= NLw + No= 15.187 kN； 其中 - 轴心受压立杆稳定系数,l为内排架距离墙长度, 由长细比 l/i=800.000/15.900成果查表得到0.852； A = 4.24 cm2；f=205.00 N/mm2； 连墙件轴向力设计值 Nf=Af=0.8524.24010-4205.000103 = 74.056 kN； Nl=15.187Nf=74.056,连墙件设计计算满足规定！ 连墙件采用双扣件与墙体连接。 通过计算得到 Nl=15.187不不小于双扣件抗滑力 16.0 44、kN，满足规定! 连墙件扣件连接示意图 九、立杆地基承载力计算: 立杆基础底面平均压力应满足下式规定 p fg 地基承载力设计值: fg = fgkKc = 100.000 kN/m2； 其中，地基承载力原则值：fgk= 250.000 kN/m2 ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.400 ； 立杆基础底面平均压力 ，p = N/A =84.143 kN/m2 ； 其中，上部构造传至基础顶面轴向力设计值 ：N = 14.136 kN； 基础底面面积 (m2)：A = 0.168 m2 。 p=84.143 fg=100.000 kN/m2 。地基承载力计算满足规定！十、楼面承载力验算45、1.地下室顶板楼面承载力验算经以上计算得到，立杆底部静荷载原则值NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 8.865 kN；经计算得到，活荷载原则值NQ= 2.0001.0501.4002/2 = 2.940 kN；本工程地下室顶板活荷载设计值为4kn/，构造面层标高为-0.4和-0.6米，建筑面层标高为-0.1米，可推算出地下室顶板静荷载设计值为4.5kn/（面层工程做法综合容重按15 kn/m）取立杆计算单元1.35米1.4米，该计算单元承载力为：（4+4.5）1.351.4=16.065kn8.8652.94=11.805kn地下室顶板承载力可以满足2.四层连廊屋面承载力验算 (1)每46、米立杆承受构造自重原则值(kN/m)；本例为0.1360 NG1 = 0.13623.000 = 3.128 kN； (2)脚手板自重原则值(kN/m2)；本例采用木脚手板，原则值为0.35 NG2= 0.35031.400(1.050+0.3)/2 = 0.992 kN； (3)栏杆与挡脚手板自重原则值(kN/m)；本例采用栏杆木，原则值为0.14 NG3 = 0.14021.400/2 = 0.294 kN； (4)吊挂安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.40023.000 = 0.161 kN； 经计算得到，静荷载原则值 NG =NG1+NG2+47、NG3+NG4 = 4.575 kN；经计算得到，活荷载原则值NQ= 2.0001.0501.4002/2 = 2.940 kN；本工程屋面板活荷载设计值为2kn/，屋面工程做法为20cm，可推算出地下室顶板静荷载设计值为3kn/（面层工程做法综合容重按15 kn/m）取立杆计算单元1.25米1.4米，该计算单元承载力为：（2+3）1.251.4=8.85kn4.4752.94=7.412kn地下室顶板承载力可以满足 十一、结论:结论：通过以上计算，各项验算均符合规定，可以保证脚手架安全性能。附件二：型钢悬挑脚手架设计计算书 钢管脚手架计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ13048、-)、 建筑构造荷载规范(GB 50009-)、钢构造设计规范(GB 50017-)等规范。 一、参数信息: 1.脚手架参数 搭设尺寸为：立杆纵距为 1.50米，立杆横距为0.80米，立杆步距为1.50 米； 计算脚手架为双排脚手架搭设高度为 19.0 米，立杆采用单立管； 内排架距离墙长度为0.80米； 小横杆在上，搭接在大横杆上小横杆根数为 2； 采用钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为 0.80； 连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.00 米，水平间距4.50 米，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件； 2.活荷载参数 施工荷载均布参数(kN/m2)49、:2.000；脚手架用途:装修脚手架； 同步施工层数:2； 3.风荷载参数 xx省乌海地区，基本风压为0.550，风荷载高度变化系数z为1.250，风荷载体型系数s为0.649； 考虑风荷载； 4.静荷载参数 每米立杆数承受构造自重原则(kN/m2):0.1394； 脚手板自重原则值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重原则值(kN/m2):0.140； 安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:3； 脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆木； 4.水平悬挑支撑梁 悬挑水平钢梁采用16号工字钢 ，其中建筑物外悬挑段长度1.70米，建筑物内锚固段长度 2.00 米。 与楼50、板连接螺栓直径(mm):20.00； 楼板混凝土标号:C30； 5.拉绳与支杆参数 支撑数量为:1； 悬挑水平钢梁采用悬臂式构造，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 二、小横杆计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆上面。 按照小横杆上面脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆自重原则值: P1= 0.033 kN/m ； 脚手板荷载原则值: P2= 0.3501.500/3=0.175 kN/m ； 活荷载原则值: Q=2.0001.500/3=1.000 kN/m； 荷载计算值: q=1.20.033+1.20.175+1.41.00051、 = 1.650 kN/m； 小横杆计算简图 2.强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下弯矩， 计算公式如下: 最大弯矩 Mqmax =1.6500.8002/8 = 0.132 kN.m； = Mqmax/W =29.398 N/mm2； 小横杆计算强度不不小于 205.0 N/mm2,满足规定！ 3.挠度计算: 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下挠度 荷载原则值q=0.033+0.175+1.000 = 1.208 kN/m ； 最大挠度 V = 5.01.208800.04/(3842.060105107800.0)=0.290 mm； 小横杆最大挠度不不小于 800.0 / 1552、0=5.333 与10 mm,满足规定！ 三、大横杆计算: 大横杆按照三跨持续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆上面。 1.荷载值计算 小横杆自重原则值: P1= 0.0330.800=0.027 kN； 脚手板荷载原则值: P2= 0.3500.8001.500/3=0.140 kN； 活荷载原则值: Q= 2.0000.8001.500/3=0.800 kN； 荷载计算值: P=(1.20.027+1.20.140+1.40.800)/2=0.660 kN； 大横杆计算简图 2.强度计算 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载计算值最不利分派弯矩和。 均布荷载最大弯矩计算:M1max=053、.080.0331.5001.5002=0.009 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.2670.6601.500= 0.264 kN.m； M = M1max + M2max = 0.009+0.264=0.273 kN.m 抗弯强度:= 0.273106/4490.0=60.872 N/mm2； 大横杆抗弯强度= 60.872 不不小于f=205.0N/mm2； 3.挠度计算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载计算值最不利分派挠度和,单位:mm 均布荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起最大挠度： Vmax= 0.6770.0354、31500.04 /(1002.060105107800.0) = 0.051 mm； 集中荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载原则值最不利分派引起最大挠度： P=（0.027+0.140+0.800）/2=0.483kN V= 1.8830.4831500.03/ ( 100 2.060105107800.0) = 1.383 mm； 最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = 0.051+1.383=1.435 mm； 大横杆最大挠度不不小于 1500.0 / 150=10.0 或者 10 mm,满足规定！ 四、扣件抗滑力计算: 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.0055、kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80， 该工程实际旋转单扣件承载力取值为6.40kN。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值； 横杆自重原则值: P1 = 0.0331.500=0.050 kN； 脚手板荷载原则值: P2 = 0.3500.8001.500/2=0.210 kN； 活荷载原则值: Q = 2.0000.8001.500 /2 = 1.200 kN； 荷载计算值: R=1.2(0.050+0.210)+1.41.200=156、.992 kN； R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力设计计算满足规定! 五、脚手架荷载原则值: 作用于脚手架荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载原则值包括如下内容： (1)每米立杆承受构造自重原则值(kN/m)；本例为0.1394 NG1 = 0.13919.000 = 2.649 kN； (2)脚手板自重原则值(kN/m2)；本例采用木脚手板，原则值为0.35 NG2= 0.35031.500(0.800+0.3)/2 = 0.866 kN； (3)栏杆与挡脚手板自重原则值(kN/m)；本例采用栏杆木，原则值为0.11 NG3 = 0.14031.500/2 = 0.315 kN； 57、(4)吊挂安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50019.000 = 0.142 kN； 经计算得到，静荷载原则值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.972 kN； 活荷载为施工荷载原则值产生轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和1/2 取值。 经计算得到，活荷载原则值 NQ= 2.0000.8001.5002/2 = 2.400 kN； 风荷载原则值应按照如下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑构造荷载规范(GB50009-)规定采用： Wo = 0.550 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建58、筑构造荷载规范(GB50009-)规定采用： Uz= 1.250 ； Us - 风荷载体型系数：Us =0.649 ； 经计算得到，风荷载原则值 Wk = 0.7 0.5501.2500.649 = 0.312 kN/m2； 不考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.23.972+ 1.42.400= 8.127 kN； 考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算公式 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.23.972+ 0.851.42.400= 7.623 kN； 风荷载设计值产生立杆段弯矩 MW计算公式 Mw = 0.85 1.4WkLah259、/10 =0.850 1.40.3121.500 1.5002/10 = 0.125 kN.m； 六、立杆稳定性计算: 不组合风荷载时，立杆稳定性计算公式为： 立杆轴心压力设计值 ：N =8.127 kN； 计算立杆截面回转半径 ：i = 1.59 cm； 计算长度附加系数 ：K = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：U = 1.500 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定 ：lo = 2.599 m； Lo/i = 163.000 ； 轴心受压立杆稳定系数,由长细比 lo/i 成果查表得到 ：= 0.265 ； 立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2； 60、立杆净截面模量(抵御矩) ：W = 4.49 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 8127.000/(0.265424.000)=72.328 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 72.328 不不小于 f = 205.000 N/mm2 满足规定！ 考虑风荷载时,立杆稳定性计算公式 立杆轴心压力设计值 ：N =7.623 kN； 计算立杆截面回转半径 ：i = 1.59 cm； 计算长度附加系数 ： K = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：U = 1.500 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定：lo = 2.599 m61、； Lo/i = 163.000 ； 轴心受压立杆稳定系数,由长细比 lo/i 成果查表得到 ：= 0.265 立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2； 立杆净截面模量(抵御矩) ：W = 4.49 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 7622.820/(0.265424.000)+125440.038/4490.000 = 95.780 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 95.780 不不小于 f = 205.000 N/mm2 满足规定！ 七、连墙件计算: 连墙件轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No 风荷载基本风压值 Wk 62、= 0.312 kN/m2； 每个连墙件覆盖面积内脚手架外侧迎风面积 Aw = 13.500 m2； 连墙件约束脚手架平面外变形所产生轴向力(kN), No= 5.000 kN； 风荷载产生连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： NLw = 1.4WkAw = 5.903 kN； 连墙件轴向力计算值 NL= NLw + No= 10.903 kN； 其中 - 轴心受压立杆稳定系数,l为内排架距离墙长度, 由长细比 l/i=800.000/15.900成果查表得到0.852； A = 4.24 cm2；f=205.00 N/mm2； 连墙件轴向力设计值 Nf=Af=0.8524.2401063、-4205.000103 = 74.056 kN； Nl=10.903Nf=74.056,连墙件设计计算满足规定！ 连墙件采用双扣件与墙体连接。 通过计算得到 Nl=10.903不不小于双扣件抗滑力 16.0 kN，满足规定! 连墙件扣件连接示意图 八、悬挑梁受力计算: 悬挑脚手架按照带悬臂单跨梁计算 悬出端C受脚手架荷载N作用，里端B为与楼板锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图 支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。 本工程算例中，m =1.700 m，l = 2.000 m，m1 = 0.800 m，m264、 = 1.600 m； 水平支撑梁截面惯性矩I = 1130.000 cm4，截面模量(抵御矩) W = 141.000 cm3。 受脚手架作用集中强度计算荷载 P=1.23.972+1.42.400=8.127kN 水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.226.1000.00078500.0000.001 =0.246 kN/m k=1.700/2.000=0.850 k1=0.800 / 2.000 = 0.400 k2=1.600 / 2.000 = 0.800 代入公式，通过计算得到 支座反力 RA = 26.429 kN 支座反力 RB = -9.684 kN 最大弯矩 MA = 19.65、860 kN.m 截面应力 = .590 /( 1.05 141000.000 )= 134.141 N/mm2 水平支撑梁计算强度 134.141 不不小于 215.000 N/mm2,满足规定! 受脚手架作用集中计算荷载 N= 3.972 +2.400 = 6.372 kN 水平钢梁自重计算荷载 q= 0.003 78.500 = 0.205 kN/m 最大挠度 Vmax= 7.850 mm 按照钢构造设计规范(GB50017-)附录A构造变形规定，受弯构件跨度对悬臂梁为 悬伸长度两倍，即 3200.000 mm 水平支撑梁最大挠度不不小于 3200.000 / 400 ,满足规定! 九、66、悬挑梁整体稳定性计算: 水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中b - 均匀弯曲受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 通过计算得到强度 b = 570 9.988.0 235 /( 3200.0160.0235.0) = 0.97 由于b不小于0.6，查钢构造设计规范(GB50017-)附表B，得到 b值为0.779。 通过计算得到强度 = 19.860106 /( 0.779141000.00 )= 180.750 N/mm2； 水平钢梁稳定性计算 = 180.750 不不小于 f = 215.000 N/mm2 ,满足规定! 十、锚固段与楼板连接计算: 1.水平钢梁与楼板压点假如采用钢67、筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点拉环受力R=9.684kN； 水平钢梁与楼板压点拉环强度计算公式为: 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土构造设计规范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要水平钢梁与楼板压点拉环最小直径 D=9683.9574/(3.142502)1/2 =11.104mm 水平钢梁与楼板压点拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 2.水平钢梁与楼板压点假如采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式: 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓轴向拉力，N = 9.684kN； d - 楼板螺栓直径，d = 20.068、00mm fb - 楼板螺栓与混凝土容许粘接强度，计算中取1.430N/mm2； h - 楼板螺栓在混凝土楼板内锚固深度，通过计算得到 h 要不小于 9683.957/(3.14220.0001.430)=107.780mm。 3.水平钢梁与楼板压点假如采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压螺栓拉力要满足公式: 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓轴向拉力，N = 9.684kN； d - 楼板螺栓直径，d = 20.000mm； b - 楼板内螺栓锚板边长，b=5d=100.000mm； fcc - 混凝土局部挤压强度设计值，计算中取0.950fc=14.300N/mm2； 通过计算得到公式右边等于138.51 kN 不小于锚固力 N=9.68 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足规定!