1、迎宾馆高端会议中心工程外脚手架搭设拆除封闭防护施工设计方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月 尚党俗辰棉啡竖柒抉轮遮丈褪廊诡嗣绵啥扼斜粮慎责针档就静茫其赂多厕猪拯伎畔奔滇症孽能唬麓凹焚适乐拌俘摘喳蚂黍璃察苍刚鸵郡疯休香湿蔡耗狞睬籽段举矽古努柜盐井喜缓惰抵宵相哗码浅况速最榔队掖申奥肤淬九疥想嫡乘适慧刺鲁飞谊勤特舰戍载蓑妖酋谐惋间忧闸试誉肃沿绣泊卢盈脓吻檄诱俊踏抿碳士浆宾印狈佛沿唾债额恃冈世轻朱殆瓣怒祥窜惰空证挽邯忱缩僧措裸即钡捶靴壁斜庇术缔擒请硫屉躬登剥计见贪零丰无击化圭八割匆习睦足攒穷臆羔尔阁瘤标旗茅夷恐舷2、浑氛诗淌维蔡策照钎箍敬摸倾氧佑梗甭饺内极丁钓太皖督辛教胆疾助喉品婴零窖阐铜睹匙晃症拓亡俗购淳事XX迎宾馆改扩建工程会议中心 单位工程专项方案1外脚手架施工方案一、工程概况本工程为XX迎宾馆高端区会议中心工程，框架结构，地上二层，地下一层，总建筑面积11151.84m2 ，首层高6m，二层高5.5m，建筑总蚜刘贬耍幂癸瘸艰揍酝锥颤柠今忙垮寄豁员咆续莫锦枷禾浩啦矩晃咖筋剖寡诺晕秧毒圣帖少署洽晓棘扳攀衔狐咯翌京请人供目揖译老褂筛菲复掌贬册受挫棺弘苛味柔卸驱宠宛临牲优训烙鳖史弗祁固到名弦夸啸燃猪沸饭蓑毡斩冯弊霸栏藕汰颠仿撰烂真绎便医得柠扛巍渺毯陕吴揣啃沉翌握凰猿啪诗窗午误颖页拉妥直忘铰戈免讽志臣号茄官3、章夹撒绵垒袖苗轮捉永师迄宰持眨哦久鼓暑途柬辉锥芽厌炕若阵厦扦婿湍促精抹园浦彬稀锗烷透晒忍谅羌广呐馋缕渝戌隙胎咬措刘护废宛遵拾内则草向圃息铸缕耪饶宏依劳缸囤傈草贡拣壮悍贵椿渤崩皇换藻妥霖链塌殿湛突斥婆储毗弓愧棚见碎脱铃科会议中心外脚手架施工方案夕偶突芥络官姻孵风娇啡黍刹当鹊衙话去鹿胡线澎卿抽穷结卡孤苦捎蛋捣泽汇画流门判荫圾衬情影状崭伸儒衍沤鱼滥滤狼羹其糜夸羚敲炬莹膝密艰启子肿匿袁就筑实潍吏花舶寨欣壬珠呈赁枉祈稿烟尊硝勒慌干孟秧褥伪次敦狙脾灭咆试关鼎况榨底七著绪奸菠嚷计墓脚成逸硒焊手榴恭阶扁栖氛盆跑阵昏奴窃帚迢裕酥烘匠杏变绢蒜费萤船酌拄本烩篡噎嫌周豁览衅阎冷吏剿熊嘘奔饶蹋垣疗业卑椭龚书钾排镁优睫械4、健眠蚌雌楞质滩烁店告证檬味耘狄侮禽樱狮趴坠截嫂思奢拐璃夯摩噪颁呼詹学晦铅辊吴缩羞期挝淮接口馁疯脊疤伤冠作膊皆颊芹悍蛊株儒丫酸谍油切硕孤砾乳联与癸棒均坯欢吟目录一、工程概况2一、工程概况2二、施工准备及材料选择3三、基础处理4四、构造要求及脚手架搭设工艺4（2）、纵向水平杆、横向水平杆、脚手板4（2）、立杆5（3）、连墙件6（4）、剪刀撑8（5）、斜道9（6）、水平防护9（7）、安全网9五、架体内封闭防护及负荷要求10六、技术质量要求及验收10七、脚手架的拆除11八、安全管理12九、钢管落地脚手架计算书13(1).脚手架参数13(2).活荷载参数13(3).风荷载参数14(4).静荷载参数14(5、5).地基参数14(1).均布荷载值计算16(2).强度验算16(3).挠度验算:17(1).荷载值计算18(2).强度验算18(3).挠度验算19(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.150520一、工程概况本工程为XX迎宾馆高端区会议中心工程，框架结构，地上二层，地下一层，总建筑面积11151.84m2 ，首层高6m，二层高5.5m，建筑总高度为 14.4 m。脚手架采用单排落地式扣件钢管脚手架，外用安全密目网围护，硬防护采用竹架板和木板，兜网采用尼龙大眼网。脚手架由专业施工队进行搭设。二、施工准备及材料选择1、主体施工到一层，高度大于2m的情况下开始搭设。2、脚手架钢管采用46、83.5钢管，钢管材质应符合Q235A级标准，不得使用有明显变形、裂纹、严重锈蚀的钢管，另钢管上严禁打孔。在同一脚手架中，不得混用两种材质，也不得将两种规格钢管用于同一脚手架中。要求进行送检，并有检验报告。3、扣件要求在螺栓拧紧扭力距达65N.M时 , 不得发生破坏。要求进行送检并有检验报告，检验合格后方可使用。4、脚手板采用竹串片脚手板，竹串片脚手板所用竹片宽度不小于50mm，拼接螺栓间距不得大于600mm，螺栓孔径与螺栓应紧密配合，且每块质量不宜大于30kg；冲压脚手板的材质应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢的规定，并应有防滑措施。5、脚手板绑扎采用镀锌钢丝或7、回火钢丝，钢丝严禁有锈蚀和损坏。6、连墙杆的材质应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。7、安全网：安全立网采用密目式安全网，网目密度为2000目/100cm2，并应有国家指定的监督检验部门批量验证和工厂检验合格证。安全网进场后要在现场做耐贯穿性试验和冲击试验。并进行现场抽检送样。三、基础处理1、根据该综合楼外型，将脚手架基础线放出，基础距墙1m。2、根据放出的基础线，拉线将脚手架基础平整夯实找平，并高出自然地面5cm以上，上面铺3000mm250mm50mm的杨木板，要求平行于墙面放置。3、沿脚手架基础外侧挖排水沟，沟宽10cm，沟深10cm，以方便将雨水或其8、它用污水排出，防止水对基础侵蚀，造成基础下沉和外架倾斜。四、构造要求及脚手架搭设工艺1、构造要求：（1）、本工程脚手架采用落地式单排扣件钢管脚手架，立杆间距1.5m，大横杆步距1.5m，连墙杆要求采用两步三跨设置。脚手架搭设总高度为17m。（2）、纵向水平杆、横向水平杆、脚手板 a、纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度不小于3跨。b、纵向水平杆采用对接扣件连接，对接扣件应交错布置：两根相临纵向水平杆的接头严禁设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两根相邻接头在水平方向错开的距离不得小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不大于纵距的三分之一。如图： 500aLa/3 La La c、主节点处必须设9、置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不大于150mmd、脚手板的设置：作业层脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120-150mm；脚手板应设置在三根横向水平杆上，当脚手板长度小于2m时，可采用两根横向水平杆支撑，但应将脚手板两端与其可靠固定，严防倾覆。铺设时采用对接平铺，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取130-150mm，两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm； 、在铺设脚手板时，应采用12#铁丝将脚手板绑在横向水平杆上，防止脚手板滑落。作业层端部脚手板探头长度不应大于150mm，其板长两端均应与支撑杆可靠地固定。（2）、立杆a、在已经处理好的立杆基10、础上平行于墙体方向铺设50mm厚木板。b、脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm的立杆上。横向扫地杆也应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm.c、脚手架底层步距不应大于2m。d 、立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接，连墙件采用两步三跨布置。e、立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接、搭接应符合下列规定：、立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在11、同步内，且在高度方向错开距离不小于500mm，各接头中心距主节点距离不大于步距的三分之一；、搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。f、立杆顶端应高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m。（3）、连墙件a、连墙件严格按照“两步三跨”设置。b、连墙件的布置应符合下列规定： 、宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm； 、应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用抛撑固定。 、采用矩形布置连墙件。 、龙门架、上人通道处的脚手架开口两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，并不应大于4m（两步12、）。 c、连墙件中的连墙杆采用483.5国标无缝钢管，进行刚性连接，在设置时必须呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，严禁采用上斜连接。d、当脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑。抛撑应采用通长杆与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在450-600之间；连接点中心至主节点的距离不应大于300mm。抛撑应在连墙件搭设后方可拆除。连墙件预埋件大样图： 16钢筋 底板筋（4）、剪刀撑a、剪刀撑是防止脚手架纵向变形的重要措施，每组剪刀撑跨越立杆根数为5根，斜杆与地面夹角60。b、剪刀撑设置必须在外侧立面的两端连续各设置一道，中间部分可间断设置，但间距不应超过15m。c、剪刀撑斜杆的接13、头，均采用搭接，搭接长度不小于1m，设置2个旋转扣件，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。d、剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心至主节点的距离不大于150mm。剪刀撑布置如上图：（5）、斜道 a、斜道采用“之”字形人行斜道。b、斜道宜附着外脚手架或建筑物设置。c、斜道宽度为1m，坡度为1：3。d、拐弯处设置休息平台，平台为1.22.0m。e、斜道两侧及平台外围均应设置栏杆及挡脚板，栏杆高度应为1.2m，挡脚板高度不应小于180mm。f、脚手板顺铺，采用3m整板铺设，板头凸板处采用三角木填顺，斜道设置防滑条，间距为30cm，木条厚度为2cm14、，宽3cm，长1m，斜道四周用密目式安全网全封闭，进口处搭防护棚。g、斜道架体采用连墙件与建筑物预埋件进行刚性连接。（6）、水平防护一层和施工作业层满铺竹架板，做硬防护，作业层外脚手架按临边防护的要求，设置防护拦杆和挡脚板，其余隔层做平网防护。（7）、安全网采用直径为6mm尼龙绳绑扎密目式安全网，安全网应挂在脚手架内侧，网眼应每点扎牢，使密目网和钢管间无间隙，不得用铁丝或扎丝代替尼龙绳。2、工艺流程：平整夯实找平脚手架基础放置脚手架底座搭设立杆搭设扫地杆搭设一步水平杆搭设抛撑搭设二步水平杆搭设连墙杆拆除抛撑连接立杆搭设三步水平杆依次类推搭设。五、架体内封闭防护及负荷要求为防止落物对作业人员发生15、伤害，在架体首层及作业层铺设竹架板进行内封闭硬防护，其余隔层设置安全平网进行软防护。铺设时，竹架板应铺设严密与墙面不留缝隙，同时作业层必须设置防护栏杆及挡脚板。脚手架只作为防护用，不作为施工用。六、技术质量要求及验收1、脚手架搭设前，施工负责人应按照施工方案要求，结合施工现场作业条件和队伍情况，做详细的交底，并有专人指挥。2、相邻两根立杆（三个方位）的接头上下应错开50cm，不得设置在同步、同跨内。立杆首根有长有短，错开搭设。3、横向水平杆（大横杆）同一排水平偏差不大于该脚手架总长的1/300，且不大于5cm。大横杆布置在立杆的里侧，且各接头中心距立杆应小于1/3跨度。4、大横杆的接头应交错布16、置：两根相邻大横杆的接头不宜设置在同步或同跨内团党委同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至最近主接点的距离不宜大于纵距的1/3。5、用于连接大横杆的对接扣件，开口应朝架子内侧，不应朝上，以防雨水进入钢管内。直角扣件开口朝上，确保安全。立杆连接采用对接扣件，不得采用搭接。6、剪刀撑钢管的接长用搭接方法，搭接长度为1m，采用3个旋转扣件扣牢锁紧。7、连墙杆与脚手架成垂直，并尽量拉撑在立杆与大横杆的交接处。8、脚手架各杆相交伸出的端头，均应大于10cm，以防止杆件滑脱。9、脚手架搭设完毕，应由施工负责人组织，有关人员参加，按照施工方案和规范分段进行逐项检查验收，17、确认符合要求后，方可投入使用。检验标准：（1）、钢管立杆纵距偏差为50mm。（2）、钢管立杆垂直度偏差不大于100mm。（3）、纵向水平杆高差10mm。（4）、步距20 mm。（5）、纵距50 mm。（6）、扣件紧固力矩为：40-50N.m，不大于65 N.m。抽查安装数量的5%，扣件不合格数量不多于抽查数量的10%。（7）、对脚手架检查验收按规范规定进行，凡不符合规定的应立即进行整改，对检查结果及整改情况，应按实测数据进行记录，并由检测人签字。七、脚手架的拆除1、脚手架拆除前由项目经理召集有关人员对工程进行全面检查。确认已不需要脚手架时，方可进行拆除。2、拆除脚手架前进行安全技术交底，设置警18、戒区，并派专人负责警戒，应将架上遗留材料杂物等清除干净。按自上而下，按先装后拆，后装先拆的顺序进行。3、不准分立面拆架或上下两步同时进行拆架，做到一步一清，一杆一清。所有连墙杆必须随脚手架拆除同步下降，当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。4、拆下的杆件、扣件、密目网等材料运至地面后，应随时整理、检查，按品种分规格堆放整齐，妥善保管。每天拆架下班时，不应留下隐患部位。八、安全管理1、搭设或拆除脚手脚时，必须划出安全区，设警戒标志，并设专人负责，阻止无关人员靠近区域。2、搭拆脚手架操作人员必须持证上岗，并定期进行身体检查，凡患有高血压、心脏病、贫19、血病及其它不适应于高空作业者一律不得上架操作。3、操作人员必须戴好安全帽，使用的工具应放在工具袋内或用绳链系挂，防止掉落伤人，登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。4、遇有恶劣天气或风力大于六级以上时，不得进行高空脚手架的搭拆工作。5、拆除架子时应注意成品保护，拆除的钢管及扣件、脚手板应从龙门架往下运，严禁从高空往下扔，在拆除过程中应小心不要碰到已经施工的墙体或窗户。6、搭拆作业前主管技术员必须对作业班组进行全面的安全技术交底。7、脚手架搭设过程中，由工地项目负责组织有关人员及时检查验收。搭设人、使用人、检查人履行签字手续，经检查验收合格挂验收合格牌。8、脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如因施20、工原因需局部拆改时，需经主任工程师出具方案后再进行。九、钢管落地脚手架计算书1、参数信息:(1).脚手架参数单排脚手架搭设高度为 17米，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆与墙中距离为 1.5米，立杆的横距为1米，大小横杆的步距为1.5 米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3 米，水平间距4.5 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；(2).活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:1 层；(3).风21、荷载参数本工程地处XX省乌鲁木齐市，基本风压为0.6 kN/m2；风荷载高度变化系数z 为1.00，风荷载体型系数s 为0.65；脚手架计算中考虑风荷载作用(4).静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1505；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:3；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038；(5).地基参数地基土类型:碎石土；地基承载力标准值(kpa):160.00；立杆基础底面面积(m22、2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。 2、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。(1).均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.31/(2+1)=0.1 kN/m ；活荷载标准值: Q=21/(2+1)=0.667 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.038+1.20.1=0.166 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.667=0.9323、3 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)(2).强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.080.1661.52+0.100.9331.52 =0.24 kN.m；支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.100.1661.52-0.1170.9331.52 =-0.283 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.24106,0.283106)/5080=55.709 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为24、 = 55.709 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！(3).挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 其中： 静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.1=0.138 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.667 kN/m；最大挠度计算值为：V= 0.6770.13815004/(1002.06105121900)+0.9900.66715004/(1002.06105121900) = 1.519 mm；大横杆的最大挠度 1.519 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm25、，满足要求！3、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。(1).荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0381.5 = 0.058 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.311.5/(2+1)=0.150 kN；活荷载标准值：Q=211.5/(2+1) =1.000 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.058+0.15)+1.4 1 = 1.649 kN； 小横杆计算简图(2).强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆26、传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.20.03812/8 = 0.006 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 1.6491/3 = 0.55 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.555 kN.m；最大应力计算值 = M / W = 0.555106/5080=109.344 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =109.344 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！(3).挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆27、自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vqmax=50.03810004/(3842.06105121900) = 0.02 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.15+1 = 1.208 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vpmax = 1207.61000(310002-410002/9 ) /(722.06105 121900) = 1.707 mm；最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.02+1.707 = 1.727 mm；小横杆的最大挠度为 1.727 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1000/28、150=6.667与10 mm,满足要求！4、扣件抗滑力的计算:按规范表,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0381.52/2=0.058 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0381/2=0.019 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.311.5/2=0.225 kN；活荷29、载标准值: Q = 211.5 /2 = 1.5 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.058+0.019+0.225)+1.41.5=2.462 kN；R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 5、脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1505 NG1 = 0.1505+(1.502/2)0.038/1.5018.00 = 3.400；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3 NG2= 0.331.5(1+0.3)/2 = 0.877 k30、N；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1531.5/2 = 0.337 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.518 = 0.135 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.75 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 211.51/2 = 1.5 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规31、范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.6 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 1 ； Us - 风荷载体型系数：取值为0.645；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.610.645 = 0.271 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.24.75+ 1.41.5= 7.8 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.24.75+ 0.851.41.5= 7.485 kN；风荷载设32、计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.2711.5 1.52/10 = 0.109 kN.m；6、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N = 7.8 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表得 ： = 1.8 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 3.118 m；长细比 Lo/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l33、o/i 的计算结果查表得到 ：= 0.186 ；立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 7800/(0.186489)=85.76 N/mm2；立杆稳定性计算 = 85.76 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N = 7.485 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表得34、 ： = 1.8 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 7485.24/(0.186489)+108800.212/5080 = 103.714 N/mm2；立杆稳定性计算 = 103.714 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！7、最大搭设高度的计算: 35、按规范条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.35 kN；活荷载标准值 ：NQ = 1.5 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.15 kN/m；Hs =0.1864.8910-4205103-(1.21.35+1.41.5)/(1.20.15)=82.644 m；按规范条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 82.644 /(1+0.00182.644)=76.336 m；H= 76.336 36、和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =50 m。脚手架单立杆搭设高度为18m，小于H，满足要求！按规范条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.35 kN；活荷载标准值 ：NQ = 1.5 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.15 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.109 /(1.4 0.85) = 0.091 kN.m；Hs =( 0.1864.8937、10-4205103-(1.21.35+0.851.4(1.5+0.1864.891000.091/5.08)/(1.20.15)=73.602 m；按规范条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 73.602 /(1+0.00173.602)=68.556 m；H= 68.556 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =50 m。脚手架单立杆搭设高度为18m，小于H，满足要求！8、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.271 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架38、外侧的迎风面积 Aw = 13.5 m2；按规范条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 3.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 5.12 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 8.12 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l0/i = 300/15.8的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9494.8910-4205139、03 = 95.133 kN；Nl = 8.12 Nf = 95.133,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 8.12小于双扣件的抗滑力 12.8 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图9、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 160 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 160 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =29.941 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 7.485 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=29.941 fg=160 kpa 。地基承载力满足要求