1、粘胶纤维公司酸站工程高大支模架搭设安全专项施 工 方 案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录第一节 工程概况3第二节 编制依据4第三节 施工计划4一、搭设人员安排与岗前交底培训4二、材料安排5第四节 施工工艺与技术参数5（六）模板安装8第五节 安全保证措施与安全管理网络9一组织保障措施9二、物资保障措施9三、制度保障措施9四、安全技术措施10五、安全事故应急处理预案10(一) 适用范围11(二) 组织指挥机构及其职责11（三）事故处理程序及要求13第六节 计算书及相关示意图14一、 模板支撑系统141、各2、层梁支撑设计简表14二、WKL3模板计算书15(一)参数信息17(二)梁侧模板荷载计算18(三)梁侧模板面板的计算19(四)梁侧模板支撑的计算20(五)梁底模板计算25(六)梁底支撑木方的计算26(七)梁跨度方向托梁的计算29(八)立杆的稳定性计算32三、屋面层砼板模计算书34(一)参数信息35(二)模板面板计算36(三)模板支撑方木的计算38(四)木方支撑钢管计算39(五)扣件抗滑移的计算41(六)模板支架立杆荷载设计值(轴力)41(七)立杆的稳定性计算41第七节 验算结论简述与附图43一、验算结论43二、附图43第八节.支模架拆除44五、卸料时必须做到：44第一节 工程概况一工程名称： x3、x二期酸站二建设单位： xx三监理单位： 四、设计单位五施工单位： 本工程是总建筑面积为 平方米，为三层钢筋砼框架结构。首层层高为7.50米，第二层层高为8.50米，第三层层高为15.00米，其中第三层（31米层）7-18轴为30米后张法预应力大跨度梁板结构。梁板砼标号为C30,板厚为120mm,柱的砼标号为C35。为保证施工安全和质量，现对二层（16米层）及三层（31米层）的部分模板工程制定专项施工方案，用以指导现场施工。各层梁截面尺寸见下表。1、16米层梁截面尺寸一览表序号梁宽(mm)梁高(mm)梁截面积(m2)序号梁宽(mm)梁高(mm)梁截面积(m2)11706000.102530014、2000.3622506000.15635012000.4233008000.24740014000.56430010000.302、屋面层梁截面尺寸一览表序号梁宽(mm)梁高(mm)梁截面积(m2)序号梁宽(mm)梁高(mm)梁截面积(m2)13005000.15530012000.3623006000.18640012000.4833009000.27735015000.525430010000.38450200024501.1025第二节 编制依据本方案主要编制依据如下： 1、建质（2009）87号”文件（关于危险性较大的分部分项工程安全管理办法2、xx公司图纸3、本工程施工组织设计4、5、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质2009254号）5、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20087、建筑工程施工质量验收统一标准GB5030020018、混凝土结构工程施工质量验收规范GB5020420029、混凝土质量控制标准GB50164-9210、混凝土结构设计规范GB50010-200211、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)12、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ 130-2001（2002年版）13、xx省工程建设标准建筑施工扣件式钢管模板支模架技术规范(DB33/1035-2006)14、工程测量规范 GB50026-9315、建筑施工安6、全检查标准JGJ59-9916、图纸会审纪要17、总公司编制的施工工艺标准及项目管理实施细则18、我公司质量、安全、环境、健康管理体系文件第三节 施工计划一、搭设人员安排与岗前交底培训根据工程规模，本公司计划组织55人的施工班组，其中模板工及架子工各20人，普工15人。（一）支模架搭设前公司将专门组织项目部管理人员、班组操作人员进行安全技术交底，除强调常规性的安全规章、常识外，重点将本方案的工艺技术要求、施工方法、技术数据（各类杆件的搭设间距等）、安全技术措施、应急预案等内容作详细交底。（二）对新员工进行岗前培训，班组操作人员除必须持证上岗外，对有证的新员工将进行岗前培训考核，考核合格者方能上7、岗作业。二、材料安排本工程采用扣件式钢管作支撑，钢管规格为483.2mm，模板采用18mm厚胶合板,底下设6080mm木方及80*100方木。用于本工程的钢管扣件在入库前公司已按xx省工程建设标准建筑施工扣件式钢管模板支模架技术规范(DB33/1035-2006)第31,32,72的规定,组织质安、仓管人员进行现场检验,并随机抽样，经有资质的检测单位检测合格(见钢管扣件检测报告)。目前所用材料已全部进场登记入库。第四节 施工工艺与技术参数一、 荷载参数表荷载分项单位板梁备注模板自重KN/M20.300.50钢筋混凝土KN/M325.1025.50人员、设备、振捣产生的活载KN/M233支架自重8、KN/M0.150.15恒载分项系数1.351.35活载分项系数1.41.4基本风压取为W0=0.45 KN/M2,风荷载高度变化系数Z=1.56，风荷载体型系数为S=0.20二、材料参数表材料名称截面积A惯性矩（）截面最小抵抗矩(W)回转半径(i)抗压弯强度弹性模(E)483.2钢管4102 mm211.36104mm44.732103mm315.89mm205N/mm22.06105mm26080方木48102mm22.56106mm46.4104mm30.28980=23.12mm13N/mm29000胶合板抗剪强度（方木）1.3N/mm2、(胶合板)1.4N/mm215N/mm26009、0四工艺与技术要求四、施工方法与技术要求本工程属高大支模架，为了确保安全和工程质量，较好的完成本工程的结构任务，经项目部综合考虑，工程的承重架支撑将采用扣件式钢管搭设，根据地基垫块立杆水平杆剪刀撑模板安装的施工程序，本工程将按下例方法和要求组织施工 （一）地基土层不得有积水，回填土必须分层夯实，承载力经地质资料分析，实地测试能满足方案设计要求，现浇砼垫层将达到设计强度后才支模。 （二）木垫块不得使用变质材料，其尺寸必须符合方案要求。 （三）所有支撑杆件，扣件已经检验合格，立杆间距将严格执行专项方案设计要求，立杆接长除顶步采用搭接外其余各步接头将采用对接扣件连接，对接立杆扣件将交错布置，两根相邻10、立杆接头不设置在同步内。 搭接立杆的搭接长度将不小于1米，并采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘到杆端距离不小于100mm，严禁将上段立杆与下段立杆错开固定在水平杆上。 立杆在距地面上200mm处设置纵横向扫地杆，当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1米，靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。 严格控制立杆间距与垂直度 立杆垂直偏差应小于0.75%且不大于60mm,立杆间距偏差不得大于本方案要求的30mm （四）纵横水平拉杆设置的步距，将严格按方案要求水平杆接长可用对接或搭接。对接时扣件将交错布置，两根相邻纵向水平杆11、的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离将不小于500mm 搭接连接的长度将不小于1米，应等距离设置3个旋转扣件固定 上下步距之间水平杆间距偏差不得大于50mm 所有水平拉杆的端部均与四周建筑物有可靠的连接。无处可顶时，将在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑 （五）本支模架搭设高度已超过8应按下列规定设置剪刀撑，以确保支撑体系的整体稳定 1、模板支架四周满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵横向剪刀撑，由底至顶连续设置。 2、模板支架四边与中间每隔四排立杆从顶层开始向下每隔二步设置一道水平剪刀撑3、每道剪刀撑宽度将不小于4跨，且不应小于6米，与地面12、倾角宜在45-60之间，剪刀撑跨越立杆的根数将控制在5-7根之间。（六）模板安装安装模板应保证工程结构和构件各部位形状，尺寸和相互位置的正确，防止漏浆，构造应符合模板设计要求，并有足够的承载能力，刚度和稳定性，应能可靠承受新浇砼自重和侧压力以及施工过程中所产生的荷载。1、梁模安装，在安装跨度大于4M的模板时，模板将适当起拱，起拱高度为全跨长度的，起拱应在梁侧模内外楞连固前进行。2、安装圈梁、阳台、雨篷及挑檐等模板时，其支撑应独立设置，不得支搭在施工脚手架上。3、安装独立梁模板时将设置安全操作平台，并严禁操作人员站在独立梁底模上操作及上下通行，底模与模楞应连结好横楞与支架，立柱应连接牢固，侧模安13、装应边安装边与底模连接牢固。4、木质模板、方料应堆放在下风向，离火源不得小于30M，且料场四周应设置灭火器材。5、安装模板所需的各种工具配件应置于工具箱或工具袋内，严禁散放在模板或脚手板上。第五节 安全保证措施与安全管理网络一组织保障措施为确保支模架搭设，砼浇灌施工的质量及安全问题上万无一失，本公司与项目部作专门研究，并组成了项目部下列安全管理组网络：二、物资保障措施本公司为确保支模架搭设和使用过程的万无一失，公司要求物资采购部门所购入的模板、支撑方木、钢管扣件的质量必须严格把关。绝不允许不合格的材料、配件进场。并严格执行材料验收，抽样检测制度，所用的材料、配件必须经过由资质的单位检测合格后方14、可使用。三、制度保障措施公司对安全管理有一套较为完整的制度，已下发到项目部，并上墙明示，做到人人皆知，严格执行。四、安全技术措施（一）从事搭设支模架的作业人员，必须持有效证件上岗，并由公司安全科组织对他们进行安全技术培训，对专项方案的所有细节作详细全面的交底。（二）指派现场专管人员对作业人员的操作行为进行全程监管，出现安全违规行为或与专项施工方案不相符之处必须立即纠正。作业班组应对照方案和交底内容进行上下班的自检和互检。（三）材料管理人员严格把好钢管扣件等材料的质量关，尤其是钢管扣件必须经有资质的检测单位检验合格后方能投入使用。（四）搭设支模架现场地面设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作15、人员入内，作业时，模板和配件不得随意堆放，模板堆放应放置平稳，严防滑落伤人。（五）严格检查验收制度，支模架搭设完毕，公司将组织项目部管理相关人员进行认真验收，尤其是凭观感不能直接发现的扣件拧紧度，必须按xx省工程建设标准建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程（DB33/1035-2006）表755的规定，用拧紧力矩扳手抽样检查，对高大支模架梁底水平杆与立杆连接的扣件应作全数检查，其拧紧度必须达到40NM-65NM，具体检查验收项目详见模板支架验收记录表（附后）（六）支模架在混凝土浇筑过程中，对混凝土堆积高度不得超过250mm，以防止承重架局部变形起翘，浇捣现场与混凝土泵送操作将配备对讲机随时联络，16、相互配合。（七）在浇捣混凝土时，将派专人对承重支模架的受荷情况进行观察，发现架体变形等异常情况立即停止浇捣，作业人员立即撤离现场，并进行加固处理（八）如遇六级以上大风和雾、雨、雪天气时将停止作业（九）浇筑混凝土使用的振捣机用电必须按施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）中有关手持式电动工具用电要求执行。（十）模板支架拆除时，混凝土必须达到设计强度要求，拆除支模架的周边将设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。五、安全事故应急处理预案为认真贯彻“安全第一，预防为主”的方针。有效地防范和处置重大安全事故，防止事故继续扩大。根据本公司安全管理制度和工程的施工现场实际，特制17、定本工程安全事故应急处置预案。(一) 适用范围由本公司承建的支模架搭设工程。砼浇捣施工过程中发生死亡或群伤事故，适用于本预案。(二) 组织指挥机构及其职责本工程一旦发生死亡重伤或群伤安全事故。应立即启动本事故应急处置预案和组织指挥机构(见网络图)，实施统一组织指挥。（三）事故处理程序及要求 事故发生后现场第一发现人必须立即口头向他的直接领导或总指挥报告事故发生地点时间等事故简要情况，总指挥接报后立即按下列程序开展工作： 1.立即启动本应急处置预案，在赶赴现场的同时指令各救援小组立即到位，并按各自的职责开展工作赶赴现场后再指挥各救援组开展工作的同时，立即用电话向上级相关部门报告，应安全委员会办公18、室电话 ，建设局安监站电话 。 2.报告程序及要求 （1）伤员抢救组立即拨打110，119，120救援电话 （2）现场处理组立即将事故伤亡，经济损失等简要情况向总指挥和上级相关部门报告。 （3）事故调查组必须在事故发生后12小时内将事故简要情况以书面形式上报相关部门 （4）事故报告内容包括：发生事故的时间，地点，人员伤亡情况（姓名，年龄，性别，身份）事故简要经过，发生原因的初步判断。发生后采取的措施，现场控制情况以及事故报告单位和报告人。 （5）事故补报，由于事故现场情况发生变化伤亡人员数发生变化时，应将变化情况补报原报上级部门。 3.事故现场保护 事故发生后，在组织抢救工作的同时，必须保护好19、事故现场，防止与事故有关的残骸，物品，文件等被随意挪动或丢失，因抢救人员，防止事故扩大以及疏通交通等原因需要移动现场物件的，应当做出标志，绘制现场简图或拍摄现场，并写出书面记录，妥善保存现场重要痕迹，物证。 4.事故现场处置 根据本预案确定的组织指挥机构网络。各职能小组立即进入现场履行职责成立现场指挥部，及时听取。了解事故现场事故，进行现场勘察，对事故作出准确判断。确定抢救方案，布置任务，指挥部指挥各小组采取相应措施投入抢救，各小组应积极配合，齐心协力，听从现场指挥部的统一指挥和调度，如现场处置需要处界人力，器材和设备支援时，应及时报告总指挥部，由总指挥部统一调度。本预案在实施过程中，根据情况20、变化，由总指挥临时确定调整方案，各小组必须服从总指挥的统一指挥调度。第六节 计算书及相关示意图一、 模板支撑系统1、各层梁支撑设计简表（1）16米层主要梁支撑设计序号梁截面尺寸梁底增加立杆支撑数量梁底两侧立杆间距梁底立杆间距螺栓数水平间距螺栓竖向间距次楞间距主楞间距1170*600/7001000/4根5002250*600/7001000/4根5003300*800/8001000/4根5004300*1000180050060030030045300*1200180050060030030046350*1200180050060030030047400*14001800500600300321、004依据16米层梁截面尺寸情况，将本层梁按截面分为两个档次以便施工，以下分别对各档梁进行支撑设计验算。1）第一档(梁高800mm)：最大截面为300800mm2）第二档(1400梁高1000mm：最大截面为4001400mm（2）31米层主要梁支撑设计序号梁截面尺寸梁底增加立杆支撑数量梁底两侧立杆间距梁底立杆间距螺栓数水平间距螺栓竖向间距次楞间距主楞间距1300*500/7001000/35002300*600/7001000/35003300*90018005006003003003根4300*100018005006003003003根5300*12001800500600300300322、根6400*120018005006003003003根7350*150018005006003003004根8450*245029005006003003004*2依据31米层梁截面尺寸情况，将本层梁按截面分为三个档次以便施工，现分别各档梁进行支撑设计及验算。1）第一档(梁高600mm)：最大截面为300600mm2）第二档(1500梁高9000mm：最大截面为3501500mm3）第三档（梁高为20002450的WKL3，按最大截面2450计算）注：由于篇幅有限，本方案文字版仅保留了31米层WK3与120厚屋面板的计算书，其它梁板均用品品茗软件进行了验算，验算结果符合要求。二、WKL3模板23、计算书(一)参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.45；梁截面高度 D(m)：2.45；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：19.50；梁两侧立杆间距(m)：0.90；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；采用的钢管类型为；立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN24、/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm2)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(m25、m)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底模板支撑的间距(mm)：200.0；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：300；主楞竖向根数：4；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：600；主楞到梁底距离依次是：400mm，800mm，1200mm，1900mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.20；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；次楞合并根数：2；(二)梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=26、H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。(三)梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度27、验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 2331.81.8/6=125.82cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.22.3317.850.9=44.913kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.42.3340.9=1128、.743kN/m；计算跨度: l = 300mm；面板的最大弯矩 M = 0.144.9133002 + 0.117 11.7433002 = 5.28105Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.144.9130.3+1.211.7430.3=19.049kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 5.28105 / 1.26105=4.2N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =4.2N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用29、在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=44.913N/mm； l-计算跨度: l = 300mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 2331.81.81.8/12=113.24cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67744.9133004/(10060001.13106) = 0.362 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =300/250 = 1.2mm；面板的最大挠度计算值 =0.362mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.2mm，满足要求！(四)梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照30、均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=19.049/(2.450-0.120)=8.175kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 2688/6 = 128cm3；I = 26888/12 = 512cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.756 kNm，最大支座反力 R= 7.250 kN，最大变形 = 1.470 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经31、计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 7.56105/1.28105 = 5.9 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 5.9 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 700/400=1.75mm；次楞的最大挠度计算值 =1.47mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.75mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力7.25kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.2mm，截面惯性矩I和截面32、抵抗矩W分别为:W = 24.732=9.46cm3；I = 211.357=22.71cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.979 kNm，最大支座反力 R= 16.131 kN，最大变形 = 0.498 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 9.79105/9.46103 = 103.4 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =103.4N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计33、值 f=205N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.498 mm主楞的最大容许挠度值: = 600/400=1.5mm；主楞的最大挠度计算值 =0.498mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.5mm，满足要求！(五)梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4501818/6 = 2.43104mm3； I = 450181818/34、12 = 2.19105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2(24.00+1.50)0.452.450.90=30.363kN/m；模板结构自重荷载设计值：q2:1.20.500.450.90=0.243kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.4(2.00+2.00)0.450.90=2.268kN/m；最大弯矩计算公式如下:Mmax=0.1(q1+ q2)l2+0.117q3l2= 0.1(30.363+0.243)2002+0.1172.2682002=1.33105Nmm； =Mmax/W=35、1.33105/2.43104=5.5N/mm2；梁底模面板计算应力 =5.5 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1+q2=30.363+0.243=30.606kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大挠36、度计算值: = 0.67730.6062004/(10060002.19105)=0.253mm；面板的最大挠度计算值: =0.253mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.8mm，满足要求！(六)梁底支撑木方的计算1.荷载的计算(1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)： q1 = 1.2(24+1.5)2.450.2+0.50.2(22.33+0.45)/ 0.45=16.357 kN/m；(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)： q2 = 1.4(2+2)0.2=1.12 kN/m；均布荷载设计值 q = 16.357+1.120 = 17.477 kN/m；梁两37、侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值： p=0.201.20.1224.00+1.4(2.00+2.00)(0.90-0.45)/4=0.204kN2.支撑方木验算本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=688/6 = 6.40101 cm3；I=6888/12 = 2.56102 cm4；E= 9000 N/mm2；计算简图及内力、变形图如下： 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)方木的支座力:N1=N4=0.339 kN；N2=N3=3.797 kN；最大弯矩：M= 0.100kNm最大剪力：V= 2.487 kN方木38、最大正应力计算值 ： =M/W=0.1106 /6.40104=1.6 N/mm2；方木最大剪应力计算值 ： =3V/(2bh0)=32.4871000/(26080)=0.777N/mm2；方木的最大挠度： =0.109 mm；方木的允许挠度：= 0.375103/250=1.5mm；方木最大应力计算值 1.564 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 f=17.000 N/mm2，满足要求！方木受剪应力计算值 0.777 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 fv=1.700 N/mm2，满足要求！方木的最大挠度 =0.109 mm 小于 方木的最大允许挠度 =1.500 mm，满足要求！39、(七)梁跨度方向托梁的计算作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。托梁采用：钢管(单钢管) :483；W=4.49 cm3；I=10.78 cm4；1.梁两侧托梁的强度计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.339 kN. 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.043 kNm ；最大变形 max = 0.034 mm ；最大支座力 Rmax = 0.946 kN ；最大应力 =M/W= 0.043106 /(4.49103 )=9.7 N/mm2；托梁的抗弯强度设40、计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 9.7 N/mm2 小于 托梁的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度max=0.034mm小于500/150与10 mm,满足要求!2.梁底托梁的强度计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 3.797 kN. 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.486 kNm ；最大变形 max = 0.376 mm ；最大支座力 Rmax = 10.602 kN ；最大应力 =M/W= 0.486106 /(4.49103 )=108.3 41、N/mm2；托梁的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 108.3 N/mm2 小于 托梁的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度max=0.376mm小于500/150与10 mm,满足要求!(八)立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1 =0.946kN；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.12919.5=3.021kN；N =N1+N2=0.946+3.021=3.967kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表42、得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.7； A - 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.52； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.13； - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a -43、 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 17 = 175；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.232；钢管立杆受压应力计算值；=3967.237/(0.232452) = 37.8N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 37.8N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力：N1 =10.602kN；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(144、9.5-2.45)=3.021kN；N =N1+N2 =10.602+2.641=13.244kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.7； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.52； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.13； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max45、1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 17 = 175；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.232；钢管立杆受压应力计算值；=13243.542/(0.232452) = 126.3N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 126.3N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！ 考虑到46、高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.053(1.5+0.12) = 2.089 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.7按照表2取值1.053；lo/i = 2089.047 / 17 = 123；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.434；钢管立杆的最大应力计算值；= 13243.542/(0.434452) = 67.5N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 67.5N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！模板承重架47、应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。三、屋面层砼板模计算书(一)参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):0.92；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):19.50；采用的钢管(mm):483.2 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.75；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支48、撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):120.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元(二)模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 921.82/6 = 49.68 cm349、；I = 921.83/12 = 44.712 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25.50.120.92+0.50.92 = 3.275 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 10.92= 0.92 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.23.275+1.40.92= 5.218kN/m最大弯矩 M=0.15.2182502= 32614 Nm；面板最大应力计算值 =M/W= 32614/49680 = 0.656 N/mm2；面板的抗弯强50、度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 0.656 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=3.275kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6773.2752504/(100950044.712104)=0.02 mm； 面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.02 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!(三)模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=51010/6 = 51、83.33 cm3；I=bh3/12=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25.50.250.12+0.50.25 = 0.89 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 10.25 = 0.25 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.20.89+1.40.25 = 1.418 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.11.4180.922 = 0.12 kNm；方木最大应力计算值52、 = M /W = 0.12106/83333.33 = 1.44 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 1.44 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.61.4180.92 = 0.783 kN；方木受剪应力计算值 = 3 0.783103/(2 50100) = 0.235 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.235 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求53、!4.挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 0.89 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6770.8910004 /(10090004166666.667)= 0.161 mm；最大允许挠度 =920/ 250=3.68 mm；方木的最大挠度计算值 0.161 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.68 mm,满足要求!(四)木方支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P1.418kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 54、最大弯矩 Mmax = 0.532 kNm ；最大变形 Vmax = 1.602 mm ；最大支座力 Qmax = 6.204 kN ；最大应力 = 531835.071/4730 = 112.439 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 112.439 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 1.602mm 小于 920/150与10 mm,满足要求!(五)扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑55、承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 6.204 kN；R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! (六)模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.13819.5 = 2.699 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.510.92 = 0.46 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.50.1210.92 = 2.815 kN；经56、计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.974 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1+0.45 ) 10.92 = 1.334 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 9.036 kN；(七)立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 9.036 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截57、面面积(cm2)：A = 4.5 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.73 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；l0/i = 1700 / 15.9 = 107 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.537 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=9036.4/(0.537450) = 37.39558、 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 37.395 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1671.053(1.5+0.12) = 2.089 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.053 ；Lo/i = 2089.047 / 15.9 = 131 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.391 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=9036.4/(0.3914559、0) = 51.358 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 51.358 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。第七节 验算结论简述与附图一、验算结论本方案经对模板、方木小楞、水平杆件强度和刚度、立杆稳定性、立杆基础承载力等验算，其验算结论如下：1、 梁下支撑模板的方木小楞间距验算取值为200mm。验算结果符合安全要求，搭设时按此间距布置。2、水平杆步距验算取值为1.50M，允许偏差+5cm。第一道水平杆高度1.70M60、（1.50+0.20扫地杆），其它各步高度详见下表（本表是第三层既35.95米层步距参数其它层步距与之相同）3、 水平剪刀撑为每二步设置一道从第二步开始一直到梁底.4、 梁下立杆间距验算取值为:梁高900以下的梁下立杆间距为1000mm，梁高900以上(含900高的梁) 梁下立杆间距为500mm。本方案所附“立杆平面布置图”所标注的是根据梁跨尺寸均分的间距，因立杆的验算取值经验算已满足安全要求在立杆布置时，应根据本工程结构的实际情况，立杆的横向纵向间距控制在表中尺寸以内，允许偏差+30mm，均为方案允许范围内，符合方案要求。二、附图1. 支模架平面布置（含竖向剪刀撑、水平剪刀撑）2. 支模架水61、平杆与已浇结构拉结图3. 竖向剪刀撑与大梁支模详图4. 立杆扫地杆与基础处理图第八节.支模架拆除一、底模及其支架拆除时的砼强度应符合设计要求，并应符合下表规定：构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）板2502,8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件-100二、模板支架拆除前应对拆除人员进行技术交底，并做好交底书面签名手续。三、模板支架拆除时作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。分段拆除的高差不应大于二步。设有附墙连接件的模板支架，连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将连接件全部或数步拆除后再拆除支架。四、多层建筑的模板支架拆除时，应保留拆除层上方不少于二层的模板支架。五、卸料时必须做到：( 1 )严禁将钢管、扣件由高处抛掷至地面；( 2 )运至地面的钢管、扣件应进行防锈处理。有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件, 按规定及时检查、整修与保养，剔除不合格的钢管、扣件、按品种、规格随时码堆存放。( 3 ) 模板支架拆除时，应在周边设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。六、本方安须专家论证后方能做为施工依据。