1、编号：SJHN.JZY-XX抗震六度框架结构农贸交易中心工程转换梁模板施 工 方 案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录1 编制说明及依据32 工程概况33 施工计划43.1 模板施工进度计划43.2 模板材料需用计划43.3 模板设备计划54 施工工艺技术54.1 支撑体系选型、选材54.2 模板的选择64.6 梁板模板施工流程及施工方法134.7 模板支撑架混凝土浇筑方案164.8 模板支撑架验收要求165 施工安全保证措施195.1 组织保障195.2 技术措施205.3 应急预案225.4 监测控2、制措施286 劳动力计划296.1 管理人员296.2 劳动力计划307 计算书26 1 编制说明及依据 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 （JGJ130-2011） 混凝土结构工程施工及验收规范 （GB50204-2002） 建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程建筑施工模板安全技术规范 (JGJ162-2008) 业主提供的xx农贸交易中心 工程全套施工图纸及相关变更xx农贸交易中心一期施工组织设计2 工程概况建筑概况项目名称： xx农贸交易中心一期工程项目地址： xx省xx结构类型： 框架结构抗震设防烈度：6度使用年限： 50年2、1、本工程位于；场地平坦，交通便利，主要功能为市场（商业3、）和配套招待所。，主要楼层层高3.65，结构高度，主要结构跨度为7.4；主要功能为招待所、商业。3、本子项结构平面规则、楼板连续、立面规则、竖向构件连续（除个别柱在二层顶转换）。4、本子项采用框架结构，未注明的框架、剪力墙（含地下室外墙）抗震等级均为三级。5、本工程所在地抗震设防烈度为6度，第二组，设计基本地震加速度为。基本风压2;地面粗糙程度：B类;基本雪压：可不考虑。6、本子项设计使用年限为50年，安全等级为2级，抗震设防分类为丙类，场地类别为类， 本工程基础形式采用旋喷桩基础。 本工程构件尺寸如下：主楼为框架结构，地上标准层层高m，地下室1层，地下室层高。剪力墙厚300mm，梁宽200m4、m、250mm、300mm不等，梁高400mm、600mm、700mm、800mm、900mm、1200mm、1900mm不等，现浇板厚110mm、120mm不等。详见各参数表。本工程对典型梁为500mm1200mm、1000mm1900mm和典型板为110mm进行计算。3 施工计划3.1 模板施工进度计划根据本工程总进度计划安排以及现场的要求，各高支模搭设及拆除计划时间如下：表工序施工天数（天）备注支模12钢筋6支撑架加固3浇筑混凝土1养护14拆模13.2 模板材料需用计划根据本工程高大模板支撑架体系的设计要求，计划工程投入量为：、表高支模总面积（）备注 350扣件投入量（个）14000数据5、仅供参考，不做结算依据钢管投入量（米）15000顶撑投入量（个）1200木枋4090（m3）2000木跳板（300200050）（m3）200015mm厚九层胶合板（张）5000备注：纯剪力墙、室内顶棚、砼柱采用清水模板。3.3 模板设备计划 根据本工程高大模板支撑架体系的设计要求，劳动力及机械投入量如下：表类别数量备注塔吊2数据仅供参考不做结算依据模板切割机2刨光机2手提电锯6砼泵2收光机2振动棒6力矩扳手34 施工工艺技术4.1 支撑体系选型、选材 选材序号类别选型规格备注1支撑体系钢管扣件式脚手架2梁板杆件普通钢管483采用483为模型参数3梁底木枋杉木4090mm4梁、板模板胶合板156、mm厚5模板垫板木枋4090mm 各材料力学性能1、杆件钢管外径mm壁厚mm截面积惯性矩截面模量回转半径mm每米质量Kg/m424107800449016工程所使用焊接钢管、钢管脚手架扣件等均通过检测满足国家规范要求。4.2 模板的选择 柱模方柱采用15mm厚酚醛树脂覆膜板，外做4090木枋内楞，483钢管夹固，其示意图如下：柱模支模示意图 梁、板模梁模板采用15mm厚覆膜板，483钢管夹固，对于高度大于700的梁，为防止浇筑时发生胀模，应从梁底上200mm标高开始设置12对拉丝杆。中各板参数表板厚（mm）支模架计算高度（mm）立杆纵距（mm）立杆横距（mm）步距（mm）板底木枋（小梁）间距（7、mm）11036001000100018003001201015010001000180025011010150100010001800250各截面梁参数表梁截面尺寸模板体系参数支架参数木枋内楞（道）钢管外楞间距（mm）对拉螺栓梁底木枋（道）立杆纵距（mm）梁两侧立杆间距（mm）梁底小横杆间距（mm）梁底增加立杆步距（mm）型号数量20070031000M1222100010001000无180025070031000M1222100010001000无180035070031000M1223100010001000无180030070031000M1223100010001000无180038、0080031000M1223100010001000无180030090031000M12331000100010001180050012006700M123间距180mm100012001000418001000190010450M1244060矩管间距65mm4001600100071500其中10001900截面的梁有1根；下面针对10001900截面的梁做出特殊加固处理，如下图所示： 10001900转换梁底部支撑及垫底设置10001900转换梁支模体系顶部构造 剪刀撑布置水平杆搭接4.6 梁板模板施工流程及施工方法模板支撑架搭设顺序: 铺设垫板摆放扫地杆逐根树立杆、随即与扫地杆扣紧9、装扫地横向水平杆并与立杆或扫地杆扣紧安装第一步杆(与各立杆扣紧) 第二步纵向水平杆第二步横向水平杆顶步纵向水平杆和横向水平杆连墙杆加设剪刀撑预备梁底回顶杆铺设模板。 模板加工 操作程序与施工方法; 1)编号逐块制作模板。 2)每块模板严格按尺寸下料，误差控制在容许的范围内。 3)木方与模板接触面先用压刨刨平刨直，然后用手刨刨，同时用2米靠尺检查平直度。 4)模板下料时先用钢卷尺量好尺寸，弹好墨线后再下料，模板四条侧边全部用手刨刨平，用2米靠尺检查平直度。 5)将模板平铺在操作平台上，从一侧向另一侧弹好纵横龙骨边线;从一侧向另一侧钉木龙骨，钉木龙骨过程中，在模板拼缝处粘贴密封胶条，密封胶条不得凸10、出模板内侧面。 6)龙骨与面板钉装完毕后，从一侧至另一侧弹出螺栓孔十字线，用电钻钻出螺栓孔。 7)制作完毕后，按大模板制作质量检查标准，由工长、质检员分别检查验收，验收合格后，立放在模板支架上。 8)按需求均匀涂刷隔离剂，等待吊装。 模板安装 梁板模板体系 1、梁板体系: 梁、板模板面板采用15mm厚胶合板；支撑体系采用扣件式483钢管；梁底及梁侧主龙骨483双钢管，次龙骨4O9Omm方枋。 2、施工流程: 搭设满堂脚手架安装主龙骨安装次龙骨铺梁板模校正标高加设立杆水平拉杆预检。 3、工作要点: 1)搁置木枋时应立放并拉通线调平上表面； 2)板模用水平仪测量调平，整个板面上水平高差控制不大于811、mm；3)模板必须完整不得有漏洞、破损、起皮，接触面平整同时要均匀涂刷隔离剂； 4)模板截面用手刨刨平，确保支模时接缝要严密，防止漏浆造成混凝土表面蜂窝麻面。 5)使用中将模板分部位进行编号，并涂刷非油性脱模剂，确保模板的周转次数。 6)梁底模支设在钢管小搁栅上，按照设计及规范要求进行起拱。 7)要注意梁模与柱模的接口处理、主梁模板与次梁模板的接口处理，以及梁模板与楼板模板接口处的处理，谨防在这些部位发生漏浆、错台或构件尺寸偏差等现象。 8)楼板模板采用双面腹膜木模板，按楼板尺寸，铺设楼板模板，从一侧开始铺设，尽可能将边角或小块模板铺设在板中央。 9)楼板模板拼缝应保证严密，且必须硬拼，楼板模12、板间拼缝不允许采用海绵胶条。 10)次梁安装应等主梁模板安装并校正后进行;模板安装后要拉中线迸行检查，复核各梁模中心位置是否对正;待平板模安装后，检查并调整标高。11）现浇结构模板安装的允许偏差项次项目允许偏差检验方法1轴线位置（柱、墙、梁）3尺量检查2底模上表面标高+3、-3用水准仪或拉线和尺量检查3截面尺寸（柱、墙、梁）-3尺量检查4每层垂直度3用2m托线板检查5相邻两板表面高低差2用直尺和尺量检查6表面平整度3用2m靠尺和楔行塞尺检查7预留钢板中心线位置38预留管、预留孔中心线位置39预留螺栓中心线位置2外露长度+10、010中心线位置预留洞10截面内部尺寸+10、0 模板拆除 一般情况13、下，包括墙模、梁侧模等侧模在混凝土强度达到1.2MPa以上方可拆除(常温约1224小时)。承重模板拆除时间以同条件养护混凝土试块强度为准。任何情况下，都要保证拆模时不粘模、棱角完整。 拆除承重结构模板的混凝土强度要求表 构件类型构件跨度（m）达到设计的砼土方体抗压强度标准值的百分率%板2502，8758100梁8758100悬臂结构100 1、拆模时应按一定顺序迸行，并且上下应有人接应，随拆随运转，并应把活动部件固定牢靠。 2、拆模时不要用力太猛，如发现有影响结构安全问题时，应暂停拆除，经处理或采取有效措施后方可继续拆除。 3、拆除时严禁使用大锤，应使用撬杠等工具。 4、模板拆下后要及时清除残14、留混凝土，并涂刷隔离剂后按类分别堆码整齐，损坏的模板应及时挑出派专人修理。 5、模板拆除后，按规定应支撑固定，防止倾覆。 6、拆模前应填报模板拆除申请表，经监理及有关人员同意后方可拆模。4.7 模板支撑架混凝土浇筑方案本工程砼采用商品砼泵送方式。选用一台混凝土输送泵，采用覆盖半径为15m的布料机布料。布料机位置在每边扩大1m的范围内模板支架按成倍立杆加密。二台天泵，覆盖半径52m。转换柱单独浇筑至梁底以下1000mm（H=8.55m），再施工梁板模板。将支模架体与浇筑成型框架柱（ZHZ1、ZHZ2）连接加固。浇筑砼应按先浇筑柱，后浇筑梁板砼的顺序进行，为了保证结构受力合理性，避免施工荷载过于集15、中，由中间向四周浇筑。砼浇筑梁板时，梁采用斜向分层浇筑。混凝土浇筑时，板上砼堆积厚度不超过100mm。混凝土浇筑前，经检查具备砼浇筑的安全生产条件后签署浇筑令，方可浇筑砼。4.8 模板支撑架验收要求材料质量标准1.钢材技术性能必须符合碳素结构钢（GB700-88）的要求。2.胶合板技术性能必须符合混凝土模板用胶合板（ZBB70006-88）要求。3.木枋必须符合质量标准要求。4.支架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T15793）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3092）中规定的 3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。5.支架钢管16、的尺寸应按下表采用。每根钢管的最大质量不应大于25kg，采用3.6钢管。6.钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定：新钢管的检查应符合下列规定：1）应有产品质量合格证；2）应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T228）的有关规定，质量应符合本规范第条的规定；3）钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；4）钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应分别符合规范规范（JGJ150-2001）的规定；5）钢管必须涂有防锈漆。旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定：6）表面锈蚀深度应符合规范规范（JGJ150-2001）的规定17、。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；7）钢管弯曲变形应符合规范（JGJ150-2001）规定。8）钢管上严禁打孔。7.扣件式钢管脚手架应采用锻铸制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定；采用其他材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。1）扣件的验收应符合下列规定：新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。2）旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。3）新、旧扣件均应进行防锈处理。8.支架采用18、的扣件，在螺栓拧紧扭力达65N.m时，不得发生破坏。9.脚手板采用竹材料制作，每块质量不宜大于30kg。1）新脚手板应有产品质量合格证。2）竹笆脚手板、竹串片脚手板的材料应采用毛竹或楠竹制作。施工质量要求1.严格控制预拼模板精度，其组拼精度要求符合下列要求：序号项 目允 许 偏差 (mm)检查方法1轴线位置 5尺量2标高5水准仪或拉线尺量3截面内部尺寸基础10红外线测距仪、尺量柱、墙梁+4，-54层高垂直度5m8红外线测距仪、尺量5相邻板的表面高低差22m靠尺、楔形塞尺6表面平整度5方尺楔形塞尺7预埋钢板中心线位置3尺量8预埋管、预留孔中心线位置3尺量9插 筋中心线位置5尺量外露长度+10，019、尺量10预埋螺栓中心线位置2尺量外露长度+10，0尺量11预留洞中心线位置10尺量尺寸+10，0尺量12起 拱梁板4m1/10003/1000方尺楔形塞尺1）每层主轴线和分部轴线放线后，规定负责测量记录人员及时记录平面尺寸测量数据，并要及时记录墙、柱的成品尺寸，目的是通过数据分析墙体和柱子的垂直度误差。并根据数据分析原因，将问题及时反馈到有关生产负责人，及时进行整改和纠正。2）浇筑砼前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑砼时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。3）汽车砼泵泵臂不得冲击顶模，造成模板几何尺寸不准。4）对于跨度较大的梁、板，应按规范适当考虑20、起拱，以防“塌腰”等现象发生。起拱应符合下列规定：当梁板跨度4m时，模板应按设计要求起拱；如无设计要求时，起拱高度宜为全长跨度的1/1000至1/300。5）阴、阳角模必须按照模板设计图进行加固处理。5 施工安全保证措施5.1 组织保障 建立实施监督机构，明确责任，确保措施落实到位后才能施工。成立支模指挥小组。由项目经理任组长，做好型钢悬挑脚手架施工的质量、安全、管理工作。施工中任何一个环节均有人员监督管理，且人员职责分明。 充分发挥一师两员（安全工程师、专职安全员、安全协管员）的作用，在支模搭设和混凝土浇筑时，对整个体系进行监控，及时发现和纠正可能出现的安全隐患。 支模支撑体系搭设人员必须是21、经过国家现行标准特种作业人员安全技术考核管理规则GB5036考核合格的专业架子工。上岗人员须经三级安全教育和应定期体检，体检和三级教育合格后方可上岗。 支模搭设必须先编好搭设方案，经有关技术人员审批后遵照执行。 所有支模的搭设及架体完成后，公司技术部要按照方案对其进行严格的验收；验收合格后由专业技术人员验收签字，才能进行混凝土的浇筑。支模施工组织框架图公司领导小组项目支模攻关指挥小组公司职能部门吊装队伍各班组5.2 技术措施 材质及其使用安全技术措施1材质必须符合建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008的要求。2 搭设支撑系统的技术参数要符合本方案的设计，另外构造措施除按照本方案设计的进行22、外，还要符合国家、行业的标准和规范要求。 模板的搭设施工安全技术措施1 脚手架的搭设作业，必须在统一指挥下，严格按照以下规定程序进行：1） 按施工设计搭设；2） 按施工设计放线、铺垫板、设置底座或标定立杆位置；3） 开始搭设立杆时立杆应加临时支撑，在第二水平杆（含扫地杆）安装后再拆除。应按定位依次竖起立杆，将立杆与纵、横向扫地杆连接固定，然后设第1步的纵向和横向平杆，随校正立杆垂直之后予以固定，并按此要求继续向上搭设。2 剪刀撑、斜杆等整体拉结杆件应随搭升的架子一起及时设置。转换柱单独浇筑至梁底以下1000mm（H=），再施工梁板模板。将支模架体与浇筑成型框架柱（ZHZ1、ZHZ2）连接加固。23、3 装设撑拉杆件时，应注意掌握撑拉的松紧程度，避免引起杆件和整体的显著变形。4 工人在架上进行搭设作业时，作业面上宜铺设必要数量的脚手板并予临时固定。工人必须戴安全帽和佩挂安全带。不得单人进行装设较重杆配件和其它易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全的作业。5 在搭设中不得随意改变结构设计、减少杆配件设置和对立杆纵距作100mm的构架尺寸放大。确有实际情况，需要对构架作调整和改变时，应提交技术主管人员解决。6 架体堆载不能超过1kg每平方米。7 要避开雷雨天施工。装、拆模板时，必须采用稳固的登高工具，高度超过3m时，必须搭设脚手架。8 装、拆时下面不得站人。高处作业时操作人员应挂上安全带。装、拆24、模板应随拆随运转，扣件和钢管严禁堆放在脚手板上和抛掷。9 装模板时应拉警戒线，各路口、安全通道派专人看守。本层高大模板从支撑架开始搭设到砼浇换捣完毕整个施工过程均要求专项工长旁站监督管理，并安排专人24小时监控，防止其他工序、工种对支撑架的破坏或人为的破坏。 模板的拆除施工安全技术措施1 当满堂架使用完成后，拆除前应对脚手架作一次全面检查，清除所有多余对象，并设立拆除区，禁止人员进入。2 拆除脚手架应安排白天进行，禁止夜间进行拆除工作。3 拆除架子时，地面要有专人指挥、清料，随拆随运，脚手架拆除应采用塔吊或其它运输设备送下，禁止往下乱扔脚手架料具，产生人为噪声，并可能损坏钢管扣件，造成资源浪费25、。4 拆除的杆配件应以安全的方式运出和卸下，拆除过程中应做好配合，协调工作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险作业。5 拆模间歇时应将已松开的模板、支架等拆下运走，防止坠落或人员扶空坠落伤人。6 拆模时应在下部水平拉杆上铺设短脚手板。如楼层较高时，应在由顶层数下的第二层水平拉杆（搭设时要考虑留足够的拆模高度）铺设脚手板，禁止直接踩在水平拉杆上，拆下的模板要轻放在楼面上，上下传递模板时要互相接应，防止伤人。7 作业人员严禁攀登模板、斜撑杆或绳索，禁止在高处的墙顶、独立梁或其模板上行走。8 在搭设转换层模板部位满堂架时，下层满堂架不可拆除。9 拆模板时应拉警戒线，各路口、安全通道派专人看守。本层高大模26、板从支撑架开始搭设到砼浇换捣完毕整个施工过程均要求专项工长旁站监督管理，并安排专人24小时监控，防止其他工序、工种对支撑架的破坏或人为的破坏。 防坠落措施1 支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护措施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计计算要求。2 所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。采用新工艺、新技术、新材料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关安全技术交底。3 高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上27、岗作业。施工现场项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。4 安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应高挂低用，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。5 项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。6 己支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于，然后在护栏上再铺一层密目式安全网。7 高处作业前，应由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护措施应做到定型化、工具化。需要临时拆除或变动安全设施的，应经28、项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。 安全文明施工措施1 进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋，现场严禁吸烟。2 进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标示牌，不得践踏草坪、损坏花草树木、随意拆除和移动标示牌。3 严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。4 脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可上岗，凡患有高血压、贫血病、心脏病及其不适于高空作业者，一律不得上脚手架操作。5 上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。6 脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班29、组支撑时，如需拆改时，要由架子工来完成，任何人不得任意拆改。5.3 应急预案为避免高大模板施工时出现安全事故，做到有组织、及时、有序、有效的实施救援工作，最大限度减小事故造成的生命财产损失，防止事故扩大，保护事故现场，及时上报，特制定本预案。 应急组织及职责1 应急组织应急领导小组：组长：副组长：现场抢救小组：组 长：成 员：医疗救治小组：组 长：成 员：后勤服务小组：组 长：成 员：保安组：应急组织的分工及人数应根据事故现场需要灵活调配。应急领导小组职责：建设工地发生安全事故时，负责指挥工地抢救工作，向各抢救小组下达抢救指令任务，协调各组之间的抢救工作，随时掌握各组最新动态并做出最新决策，第30、一时间向110、119、120、公司救援指挥部、当地政府安监部门、公安部门求援或报告灾情。平时应急领导小组成员轮流值班，值班者必须住在工地现场，手机24小时开通，发生紧急事故时，在项目部应急组长抵达工地前，值班者即为临时救援组长。现场抢救组职责：采取紧急措施，尽一切可能抢救伤员及被困人员，防止事故进一步扩大。医疗救治组职责：对抢救出的伤员，视情况采取急救处置措施，尽快送医院抢救。后勤服务组职责：负责交通车辆的调配，紧急救援物资的征集及人员的餐饮供应。保安组职责：负责工地的安全保卫，支援其他抢救组的工作，保护现场。 应急程序1 应急准备 1）救援器材准备 应急领导小组应配备下列救援器材： 医疗器31、材：担架、氧气袋、塑料袋、小药箱； 抢救工具：一般工地常备工具即基本满足使用，如：钢管、扣件、木板、砂袋，挖掘工具、空压机、输气管、绳索、铅丝及通讯器材 照明器材：手电筒、应急灯36V以下安全线路、灯具；通讯器材：电话、手机、对讲机、报警器； 交通工具：工地常备一辆值班面包车，该车轮值班时不应跑长途 灭火器材：灭火器日常按要求就位，紧急情况下集中使用。 2）应急知识培训 应急小组成员在项目安全教育时必须附带接受紧急救援培训。 培训内容：伤员急救常识、灭火器材使用常识、各类重大事故抢险常识等。使应急小组成员在发生重大事故时能较熟练地履行抢救职责。 3）通信联络 公司主管领导（电话：同时向119、32、120、110求助附近医院2 应急启动 1）事故报告 工地发生安全事故后，企业、项目部除立即组织抢救伤员，采取有效措施防止事故扩大和保护事故现场，做好善后工作外，还应按下列规定报告有关部门 轻伤事故：应由项目部在24小时内报告公司领导、工程部和公司工会； 重伤事故：立即上报公司领导、工程部和公司工会； 重伤三人以上或死亡一至二人的事故：立即上报公司领导、工程部和公司工会，填报事故快报表，项目经理应立即到达现场； 死亡三人以上的重大、特别重大事故：应立即报告市级人民政府，同时报告市安全生产监督管理站、工会组织、人民检察机关和监督部门，公司安全生产第一责任人(或委托人)应在接到项目部报告后4小时内33、到达现场；员工受伤后，轻伤的送工地现场医务室医治，重伤的就近送医院救治。因伤势过重抢救无效死亡的，应在8小时内通知劳动行政部门处理。2）疏散人群、控制事故影响区，电工驻守配电房。如需要，立即切断电源。3）尽快抢救被困人员或伤员。4）疏通道路，以利110、119、120救援人员进入。5）专人作好每一步应急行动记录。 施工过程中危险源的应急准备和响应(事故)事件1 危险源（危害）分析序号作业活动危险因素可能导致的事故1模板的搭设、拆除无搭设、拆除方案架体垮塌2模板的搭设施工方案的受力计算不准架体垮塌3模板的搭设、拆除没有按照施工方案进行搭设或拆除架体垮塌4模板的搭设、使用用于搭设的材料质量不符合标34、准要求架体垮塌5模板的使用主要受力杆件、构件被拆除架体垮塌堆放的荷载超出允许要求架体垮塌6模板的拆除拆除顺序不正确架体垮塌7模板支撑体系拆除违章拆除局部支撑垮塌8模板搭拆与使用无安全防护措施，违章操作高处坠落混凝土的强度，没有达到拆模强度要求结构及支撑垮塌9模板搭拆无安全防护措施，违章操作物体打击10模板制作、搭拆无消防器具，保护措施火灾2 物体打击事故应急准备与响应预案1）防物体打击事故发生，项目部成立义务小组，由项目经理担任组长、安全员、各专业工长为组员，主要负责紧急事故发生时有条不紊的进行抢救或处理，后勤人员协助生产负责人做相关辅助工作。2）发生物体打击事故后，由项目经理负责现场总指挥，35、发现事故发生人员首先高声呼喊，通知现场安全员，由安全员打事故抢救电话“120”，向上级有关部门或医院打电话抢救，同时通知组织紧急应变小组进行可行的应急抢救，如现场包扎、止血等措施。防止受伤人员流血过多造成死亡事故发生。预先成立的应急小组人员分工，各负其责，门卫在大门口迎接来救护的车辆，有程序的处理事故、事件，最大限度的减少人员和财产损失。3 高空坠落事故应急响应预案一旦发生高空坠落事故由安全员组织抢救伤员，项目经理打电话 “120”给急救中心，由土建工长保护好现场防止事态扩大。其他义务小组人员协助安全员做好现场救护工作，水、电工长协助送伤员外部救护工作，如有轻伤或休克人员，现场安全员组织临时抢36、救、包扎止血或做人工呼吸或胸外心脏挤压，尽最大努力抢救伤员，将伤亡事故控制到最小程序，损失降到最小。4 预防坍塌事故应急响应预案1）施工项目在班组作业前必须要结合工作环境进行有针对性的安全技术交底。并保持出入口畅通。2）在施工危险区域悬挂对口警示标志，设专人监护。按规定设防护措施。保持出入口畅通，有计划清理拆除下来的材料，严禁阻塞通道。3）当支模在拆除过程中发生大面积倒塌、坍塌时，不要慌张，保持镇静，注意事态的发展情况、方向及受影响的位置，有序指挥员工疏散。4）在坍塌过程中不要盲目抢险，有危及用电安全的，应立刻切断电源，确认未有继续坍塌危险的情况下，组织抢救人员，采取有效措施进行抢救工作，首先37、抢救受伤人员，再抢救集体财产。5）现场急救处理：尽快解除重物压迫，减少挤压综合症的发生。伤肢制动，可用夹板等简单托持伤肢。伤肢降温(避免冻伤)，尽量避免局部热缺血。伤肢不应抬高、按摩或热敷。如果挤压部位有开放创伤及活动出血者，应止血，但避免加压，除有大血管断裂外不用止血带。迅速转往医院。6）立刻设危险区域，并设警示标志，设专人监护，保护事故现场。7）按规定上报有关主管部门请求救援。3 火灾事故应急准备与响应预案1）目的：为了在发生火灾时能采取最有效的方法抢救被困人员或自救，同时尽可能不使火势蔓延，最大限度地减少损失，特制定本预案。2）组织机构及职责具体职责如下：应急小组组长（项目经理）负责立即38、组织人员进行扑救。副组长（责任工长、安全工程师）负责组织人员疏导被困人员，维持现场秩序。现场抢救小组组长（专职安全员）负责立即同医院、公安、消防部门进行联系，说明详细事故地点、事故情况，并派人到路口接应。后勤服务小组组长（材料主管）负责现场物资、车辆的调度。3）火灾事故应急措施立即报警。当接到汇报施工现场火灾发生信息时，指挥小组立即拨打“119”火警电话，并及时通知集团公司应急抢救领导小组，以便领导了解和指挥扑救火灾事故。组织扑救火灾。当基地或施工现场发生火灾后，除了及时报警外，指挥小组要立即组织义务消防队员和员工进行扑救，扑救火灾按照“先控制、后灭火，救人重于救火；先重点后一般”的灭火战术原39、则。并派人及时切断电源，接通消防水泵电源，组织抢救伤亡人员，隔离火灾危险源和重要物资，充分利用施工现场中的消防设施器材进行灭火。协调消防员灭火。在自救的基础上，当专业消防队员到达火灾现场后，火灾事故应急指挥小组要简要的向消防队负责人说明火灾情况，并全力支持消防队员灭火，要听从消防队的指挥，齐心协力，共同灭火。伤员身上燃烧的衣物一时难以脱下时，可让伤员躺在地上滚动，或用水洒扑灭火焰。保护现场。当火灾发生时和扑救完毕后，指挥小组要派人保护好现场，维护好现场秩序，等待对事故原因及责任人的调查，同时应立即采取善后工作，及时清理，将火灾造成的垃圾分类处理并采取其他有效措施，从而将事故对环境造成的污染降低40、到最低限度。火灾事故调查处置。按照集团公司事故报告分析处理制度规定，项目部火灾事故应急准备和响应指挥小组在调查和审理报告出来以后，作出有关处理决定，重新落实防范措施；并报集团公司应急抢救领导小组和上级主管部门。5.4 监测控制措施5 班组日常进行安全检查，项目每周进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。日常检查、巡查重点部位:1 杆件的设置和连接，扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。2 立杆是否松动，立杆是否符合要求。3 连接扣件是否松动。4 架体垂直度。5 施工过程中是否有超载的现象。6 安全防护措施是否符合规范要求。7 脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。脚手架在承受六级大风41、或大暴风雨后必须进行全面检查。在浇筑高支模梁板硷前，由项目部对脚手架全面检查，合格后才开始浇硷，浇硷的过程中，由质安员、施工员对架体检查，随时观测架体变形。发现隐患，及时停止施工，采取措施保证安全后再施工。 支模架在整个使用期间，指定专人采用远红外线水平仪24小时对架体安全进行监控，特别是进行梁板砼浇筑期间，必须对架体安全进行全方位监控，防止意外发生。 监控布点按间距8米设置:对支模架的扣件、立杆垂直度进行全天候监测，监控点布置在高支模架以外便于监测的位置，如建筑物外围框架柱位置。浇筑砼前由专职工长和安全员组织对高大模板下扣件的扭力矩做检查。监控时间从绑扎梁板钢筋开始至支模架完全拆除。6 劳动42、力计划6.1 管理人员序号岗位人数备注1项目经理12安全工程师13责任工长24技术负责人15专职安全员26安全协管员47材料主管18专业工长39技术员1备注专职管理人员19，其中专职安全管理人员9人。6.2 劳动力计划序号岗位人数备注1木工802架工183钢筋工604混凝土255机械操作工、电工等特种工人5KZL1（1）（扣件式，梁板立柱共用）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称KZL1(43、1)混凝土梁截面尺寸(mmmm)10001900模板支架高度H(m)模板支架横向长度B(m)20模板支架纵向长度L(m)梁侧楼板厚度(mm)110 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板面板及小梁楼板模板模板及其支架新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)地基粗糙程度C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度(m)24风压高度变化系数z风44、荷载体型系数s 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁垂直梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)400梁两侧立柱间距lb(mm)1600步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1000、1000混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)800梁底增加立柱根数7梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)200,400,600,800,1000,1200,1400梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)300每跨距内梁底支撑小梁根数6每跨距内梁底支撑小梁间距(mm)80结构表面的要求结构表面外露 设45、计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)面板弹性模量E(N/mm2)5400验算方式三等跨连续梁 按三等跨连续梁计算： 截面抵抗矩：Wbh2/6=10001515/637500mm3，截面惯性矩：Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k2k，1.35(G1k+(G2k+G3kcQ2k q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k q1活0.91.40.7Q2k q21(G1k+(G2k+G3k 简图如下： 1、抗弯验46、算 Mmax1静L21活L2220.039kNm Mmax/W0.0391062f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max2L4/(100EI)=0.67748.55804/(1005400281250)L/40080/400 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) Rmax1静1活 标准值(正常使用极限状态) Rmax2L 五、小梁验算小梁类型方钢管小梁截面类型(mm)小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205小梁抗剪强度设计值(N/mm2)125小梁截面抵抗矩W(cm3)小梁弹性模量E(N/mm2)206000小梁截面惯性矩I(cm4) 承载能力极限状态： 面板传递47、给小梁q1 小梁自重q2 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2 正常使用极限状态： 面板传递给小梁q1 小梁自重q2 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2 计算简图如下： 承载能力极限状态 正常使用极限状态 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.0181062f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) Vmax max=Vmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=0.554100040602-(40-5)5522=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) max0mmL/400200/448、00 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 R10.02kN，R20.168kN，R31.096kN，R41.071kN，R51.078kN，R61.071kN，R71.096kN，R80.168kN，R9 正常使用极限状态 R10.014kN，R20.125kN，R30.864kN，R40.856kN，R50.858kN，R60.856kN，R70.864kN，R80.125kN，R9 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)主梁弹性模量E49、(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数1 由上节可知PmaxR2，R3，R4，R5，R6，R7，R81.096kN，PmaxR2，R3，R4，R5，R6，R7，R8 主梁计算简图一 主梁计算简图二 1、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) =Mmax/W=0.7891062f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) Vmax max=2Vmax2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) 跨中maxL/400400/4001m50、m 满足要求！ 悬臂端max2l2/4002300/400 满足要求！ 4、支座反力计算 图一：Rmax 图二：Rmax 用小梁的支座反力分别代入可得： 承载能力极限状态 图一 立柱2：R21.417kN，立柱3：R39.244kN，立柱4：R49.033kN，立柱5：R59.092kN，立柱6：R69.033kN，立柱7：R79.244kN，立柱8：R8 图二 立柱2：R21.329kN，立柱3：R38.669kN，立柱4：R48.471kN，立柱5：R58.527kN，立柱6：R68.471kN，立柱7：R78.669kN，立柱8：R8 七、纵向水平钢管验算钢管截面类型(mm)483钢管计51、算截面类型(mm)483钢管截面面积A(mm2)424钢管截面回转半径i(mm)钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)钢管截面抵抗矩W(cm3)钢管抗弯强度设计值f(N/mm2)205钢管抗剪强度设计值(N/mm2)125 由小梁验算一节可知PmaxR1，R90.02kN，PmaxR1，R9 纵向水平钢管计算简图一 纵向水平钢管计算简图二 1、抗弯验算 纵向水平钢管弯矩图一(kNm) 纵向水平钢管弯矩图二(kNm) Mmax/W0.0141062f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 纵向水平钢管剪力图一(kN) 纵向水平钢管剪力图二(kN) Vmax ma52、x2Vmax2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 纵向水平钢管变形图一(mm) 纵向水平钢管变形图二(mm) 跨中maxL/400400/4001mm 满足要求！ 悬臂端max2l2/4002300/400 满足要求！ 4、支座反力计算 图一：Rmax 图二：Rmax 用小梁两侧的支座反力分别代入可得： 承载能力极限状态 图一： 立柱1：R1=0.169kN，立柱9：R9 图二： 立柱1：R1=0.158kN，立柱9：R9 八、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc1 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力NmaxR1,R9max053、.169,0.1690.169kN18=8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxR2，R3，R4，R5，R6，R7，R89.244kNN30kN 满足要求！ 九、立柱验算钢管截面类型(mm)483钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)立柱截面抵抗矩W(cm3)抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m) 1、长细比验算 l0=h=1500mm =l0/i=1500/15.9=94.34=150 长细比满足要求！ 2、风荷载计算 Mw0.9c54、1.4klah22/100.017kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q1 2)小梁验算 F1 F2 q1 q2 同上四七计算过程，可得： R10.143kN，R21.231kN，R38.282kN，R48.156kN，R58.19kN，R68.156kN，R78.282kN，R81.231kN，R9 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4，R5，R6，R7，R8，R9+N边2+0.91.20.1(10.15-1.9)+Mw/lb fN/(A)+Mw/W9183.924/(0.634424)+0.0155、71062f205N/mm2 满足要求！ 十、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第：支架高宽比不应大于3 H/B=10.15/20=0.5083 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十一、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)180混凝土强度等级C40混凝土的龄期(天)14混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)立柱垫板长a(mm)100立柱垫板宽b(mm)100 F1 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条规定，见下表公式参数剖析Flhftpc,m)umh0F1局部荷载设计值56、或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于57、4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft2，=1，h0=h-20=160mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1040mmhftpc，m)umh0=(0.710.858+0.250)11040160/1000=99.94kNF1 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条规定，见下表公式参数剖析FlclfcAlnF1局部受压58、面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第条确定 可得：fc2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(300)(300)/(100100)1/2=3，Aln=ab=10000mm2clfcAln=1.35137.48810000/1000=303.264kNF1 满足要求！KL22(1)、KL23（1）计算书 计算依据： 1、建筑59、施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称5001200混凝土梁截面尺寸(mmmm)5001200模板支架高度H(m)模板支架横向长度B(m)20模板支架纵向长度L(m)4梁侧楼板厚度(mm)110 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板面板及小梁楼板模板模板及其支架新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)当计算支60、架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)地基粗糙程度C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度(m)24风压高度变化系数z风荷载体型系数s 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁垂直梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)1000梁两侧立柱间距lb(mm)1200步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1000、1000混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数4梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁61、底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)240,480,720,960梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)300每跨距内梁底支撑小梁间距(mm)180结构表面的要求结构表面外露 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)14面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)面板弹性模量E(N/mm2)5400验算方式简支梁 按简支梁计算： 截面抵抗矩：Wbh2/6=5001414/63，截面惯性矩：Ibh3/12=500141414/124 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k2k，1.35(G1k+(G2k+G3kcQ2k q2162、(G1k+(G2k+G3k 简图如下： 1、抗弯验算 Mmax1L220.079kNm Mmax/W0.0791062f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5q2L4/(384EI)=515.351804/(3845400114333.333)L/400180/400 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) Rmax1q1L 标准值(正常使用极限状态) Rmax1q2L 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)小梁抗剪强度设计值(N/mm2)小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)7040小梁截面惯性63、矩I(cm4)243 承载能力极限状态： 面板传递给小梁q1 小梁自重q2 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2 正常使用极限状态： 面板传递给小梁q1 小梁自重q2 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2 计算简图如下： 承载能力极限状态 正常使用极限状态 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.03610622 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) Vmax max=3Vmax/(2bh022 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) maxL/400240/400 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 R1064、.041kN，R20.367kN，R31.768kN，R41.768kN，R50.367kN，R6 正常使用极限状态 R10.028kN，R20.261kN，R31.372kN，R41.372kN，R50.261kN，R6 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数1 由上节可知PmaxR2，R3，R4，R51.768kN，PmaxR2，R3，R465、，R5 主梁计算简图一 1、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) =Mmax/W=0.8361062f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) Vmax max=2Vmax2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图一(mm) 跨中maxL/4001000/400 满足要求！ 悬臂端max2l2/4002300/400 满足要求！ 4、支座反力计算 图一：Rmax 用小梁的支座反力分别代入可得： 承载能力极限状态 图一 立柱2：R22.06kN，立柱3：R39.924kN，立柱4：R49.924kN，立柱5：R5 七、纵向水平钢管验算钢管截面类型(mm)4866、3钢管计算截面类型(mm)483钢管截面面积A(mm2)424钢管截面回转半径i(mm)钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)钢管截面抵抗矩W(cm3)钢管抗弯强度设计值f(N/mm2)205钢管抗剪强度设计值(N/mm2)125 由小梁验算一节可知PmaxR1，R60.041kN，PmaxR1，R6 纵向水平钢管计算简图一 1、抗弯验算 纵向水平钢管弯矩图一(kNm) Mmax/W0.0191062f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 纵向水平钢管剪力图一(kN) Vmax max2Vmax2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 纵向水平钢管变形图67、一(mm) 跨中maxL/4001000/400 满足要求！ 悬臂端max2l2/4002300/400 满足要求！ 4、支座反力计算 图一：Rmax 用小梁两侧的支座反力分别代入可得： 承载能力极限状态 图一： 立柱1：R1=0.23kN，立柱6：R6 八、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc1 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力NmaxR1,R6max0.23,0.230.23kN18=8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxR2，R3，R4，R59.68、924kNN30kN 满足要求！ 九、立柱验算钢管截面类型(mm)483钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)立柱截面抵抗矩W(cm3)抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m) 1、长细比验算 l0=h=1800mm =l0/i=1800/15.9=113.208=150 长细比满足要求！ 2、风荷载计算 Mw0.9c1.4klah22/100.107kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q1 2)小梁验算 F1 F2 q1 q2 同上四69、七计算过程，可得： R10.196kN，R21.763kN，R38.93kN，R48.93kN，R51.763kN，R6 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4，R5，R6+N边2+0.91.20.1(10.15-1.2)+Mw/lb fN/(A)+Mw/W9985.861/(0.496424)+0.1071062f205N/mm2 满足要求！ 十、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第：支架高宽比不应大于3 H/B=10.15/20=0.5083 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十一、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)18070、混凝土强度等级C40混凝土的龄期(天)14混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)立柱垫板长a(mm)100立柱垫板宽b(mm)100 F1 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条规定，见下表公式参数剖析Flhftpc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载71、或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft2，=1，h0=h72、-20=160mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1040mmhftpc，m)umh0=(0.710.858+0.250)11040160/1000=99.94kNF1 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条规定，见下表公式参数剖析FlclfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第条确定 可得73、：fc2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(300)(300)/(100100)1/2=3，Aln=ab=10000mm2clfcAln=1.35137.48810000/1000=303.264kNF1 满足要求！ZHZ1柱模板（设置对拉螺栓）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土柱名称1#楼3层KZ11新浇混凝土柱长边边长(mm)1200新浇混凝土柱74、的计算高度(mm)5300新浇混凝土柱短边边长(mm)1100 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)ct012v1/2，cHmin0.222441121/22倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kct012v1/2，cHmin0.222441121/22 承载75、能力极限状态设计值S承0.9max4k3k，4k3k2 正常使用极限状态设计值S正G4k29.87 kN/m2 三、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)面板弹性模量E(N/mm2)8925柱长边小梁根数5柱短边小梁根数5柱箍间距l1(mm)500模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算 静载线荷载q14k 活载线荷载q23k Mmax1l22l222-0.184kNm Mmax/W0.184106/(1/650015222 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载qbS正4/(100EI)0.63214.9353004/(76、1008925(1/12500153)l/400300/400 满足要求！ 四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)6080小梁截面惯性矩I(cm4)256小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁抗剪强度设计值(N/mm2)最低处柱箍离楼面距离(mm)150 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.338.05611.417 kN/m 小梁弯矩图(kNm) Mmax0.267kNm Mmax/W0.267106/6410322 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kNm) Vmax max=3Vmax/(2bh022 77、满足要求！ 3、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.329.878.961 kN/m 小梁变形图(mm) 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax 正常使用极限状态 Rmax 五、柱箍验算柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格(mm)483柱箍截面惯性矩I(cm4)柱箍截面抵抗矩W(cm3)柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图 1、柱箍强度验算 连续梁中间集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。 长边柱箍： 取小梁计算中b=1200/(5-1)=300mm=代入小梁计算中得到： 承载能力极限状态 Rma78、x P=Rmax 正常使用极限状态： Rmax P=Rmax 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图(kNm) 长边柱箍剪力图(kN) M10.115kNm，N1 短边柱箍： 取小梁计算中b=1100/(5-1)=275mm=代入小梁计算中得到： 承载能力极限状态 Rmax P=Rmax 正常使用极限状态： Rmax P=Rmax 短边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图(kNm) 短边柱箍剪力图(kN) M20.1kNm，N2 M/Wn0.115106/(4.491032f205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm) 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图(mm) 179、l/400 2l/400 满足要求！ 六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb(kN)扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26 N3.6912=7.383kNNtb 满足要求！ N3.6912=7.383kN26kN 满足要求！1#楼酒店三层板模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称1楼酒店三层高支80、模架110mm厚板模板新浇混凝土楼板板厚(mm)110模板支架高度H(m)模板支架纵向长度L(m)模板支架横向长度B(m) 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板面板及小梁楼板模板模板及其支架混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)地基粗糙程度B类(城市郊区)模板支架顶部距地面高度(81、m)风压高度变化系数z风荷载体型系数s 三、模板体系设计主梁布置方向垂直立柱纵向方向立柱纵向间距la(mm)1000立柱横向间距lb(mm)1000水平拉杆步距h(mm)1800小梁间距l(mm)300小梁最大悬挑长度l1(mm)250主梁最大悬挑长度l2(mm)250结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式三等跨连续梁 楼板面板应搁置在梁侧模板82、上，本例以三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 承载能力极限状态 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1k q1静=0.9G(G1k +(G2k+G3k q1活=0.9(QQ1k q20.91.2G1k p0.91.4Q1k 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k 计算简图如下： 1、强度验算 M11静L21活L2220.061kNm M22L22L222+0.1753.1583、0.30.202kNm MmaxmaxM1，M2max0.061，0.2020.202kNm Mmax/W0.2021062f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max4/(100EI)=0.6772.8613004/(10010000281250)= L/250300/250 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方钢管小梁截面类型(mm)60404小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205小梁抗剪强度设计值(N/mm2)125小梁截面抵抗矩W(cm3)小梁弹性模量E(N/mm2)206000小梁截面惯性矩I(cm4)小梁计算方式二等跨连续梁 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k84、1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1k 因此，q1静0.91.2(G1k +(G2k+G3k q1活0.91.4Q1k q20.91.2G1k p0.91.4Q1k 计算简图如下： 1、强度验算 M11静L21活L20.1250.99212+0.1250.945120.242kNm M22L22L2+0.188pLmax0.070.09712+0.2033.151，0.1250.09712+0.1883.1510.646kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL122/2+3.150.250.791kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.24285、，0.646，0.7910.791kNm =Mmax/W=0.7911062f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V11静1活 V22L V3maxq1L1，q2L1 VmaxmaxV1，V2，V3 max=Vmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=3.174100040602-(40-8)5222=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k 挠度,跨中max4/(100EI)=0.5210.91810004/(10020600030.99104)L/2501000/2504mm； 悬臂端maxql14/(8EI)=0.9182504/(820686、00030.99104)2l1/2502250/2502mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)主梁计算方式三等跨连续梁 1、小梁最大支座反力计算 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1k q1静0.91.2(G1k +(G2k+G3k q1活0.91.4Q1k q2(G(G1k +(G2k+87、G3k 承载能力极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1L 按悬臂梁，R1 RmaxRmax，R12.029kN; 正常使用极限状态 按二等跨连续梁，Rmax2L 按悬臂梁，R1q2l1 RmaxRmax，R11.223kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 2、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) =Mmax/W=0.7061062f=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) max=2Vmax2=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) 跨中max=1000/250=88、4mm 悬挑段max=2250/250=2mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=6.056kN，R2=6.659kN，R3=7.469kN，R4 图二 支座反力依次为R1=5.069kN，R2=7.105kN，R3=7.105kN，R4 七、扣件抗滑移验算荷载传递至立柱方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc1 按上节计算可知，扣件受力N7.469kNRc=kc12=112=12kN 满足要求！ 八、立柱验算剪刀撑设置普通型立柱顶部步距hd(mm)1500立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立柱计算长度系数1非顶部立柱计算长度系数2钢管截89、面类型(mm)483钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)立柱截面抵抗矩W(cm3)抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m) 1、长细比验算 顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633mm 非顶部立柱段：l0=k2h =11.7551800=3159mm =maxl01，l0/i=3159/15.9=198.679=210 满足要求！ 2、立柱稳定性验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 小梁验算 q1 同上四90、六步计算过程，可得： R15.791kN，R26.793kN，R37.142kN，R4 顶部立柱段： l01=k1(hd+2a)=1.2171.386(1500+2200)= 1=l01 不考虑风荷载: N1 =MaxR1，R2，R3，R4 f N12f205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: Mw1Qcklah22/100.041kNm N1w =MaxR1,R2,R3,R4+Mw/lb f N1w/(A)+ Mw/W7183/(0.179424)+0.0411062f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立柱段： l0=k2h =1.2171.7551800= =l0 查表得，1 不考虑风91、荷载: N =MaxR1,R2,R3,R4+1G f=N/(1A)8.9691032=205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: Mw1Qcklah22/100.041kNm Nw =MaxR1,R2,R3,R4+1GqH+Mw/lb f=Nw/(1A)+Mw/W9.01103/(0.126424)+0.0411062=205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第：支架高宽比不应大于3 H/B=10.15/22.2=0.4573 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)180混凝土强92、度等级C40混凝土的龄期(天)12混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)立柱垫板长a(mm)200立柱垫板宽b(mm)200 F1 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条规定，见下表公式参数剖析Flhftpc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反93、力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft2，=1，h0=h-20=94、160mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1440mmhftpc，m)umh0=(0.710.737+0.250)11440160/1000=118.863kNF1 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条规定，见下表公式参数剖析FlclfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第条确定 可得：fc2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2clfcAln=1.35136.90240000/1000=1118.124kNF1 满足要求！