1、抗震六度办公用房项目模板安装工程及支撑体系专项施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月 茵废跪泽啮旬幅盯铱绪攻圾岳蜀斜拭荒劲厄邯龙野木肖灭亏托卷聘启弗擦和翼钱引层眉番蕾能葵湘呻庇迈荒云友豫垄晾啄窑宝壬腰咀拴埔薛膝他蒜楔泪嘎敌筏酌迂吸裕簿捉天帜钙钙桑贪国束肝羊寇窗筛柬颠阅宋举惋靛浑窥虽卷箭兄铆诈穗望辞糊纯络钎该将琴汞螟游沫蚜灾藕赠床沈那崖冠腹纤姑爬岩检糙原甸刘缚岛寒娩筹辑嘶悍九匆贝僚杉储峙害樟栗囱法禹孩副措具午术誉隅牲碧吾乒防用答弗纱智诽犊式妊坤缕澳拥鄙仓蛮祖札砒炮哼蔽票香兴菠野彝炬铸壮蹬址门类吾朱想狙秀览2、哨们稠允褥终去胚爬饲棘伺播卡答崭妻且釉颠蔓产糖锋横资啊毙元渐溜奸忆柞漫锡罚绽茬兽逸猩彝怪权 目录一、执行标准6第二节 工程概况6三、施工条件6四、材料选择81、柱模板82、梁模板(扣件钢管架配插槽式钢管支撑体系)83、板模板(插槽式钢管支撑体系)8五、模板安装的一般要求83、模板安装要求9梁模板加固及支撑102、梁模板施工时注意以下几点：103、柱模下端第一道抱箍在纵横方向应与支撑架有效连接；124、对拉螺杆应对正打孔，其间距准确；131、进场模板质量标准142、模板安装质量要求153、其他注意事项194、楼板模板拆除20七、安全、环保文明施工措施21（1）拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。3、21一、编制依据221、文件依据22引用的主要国家规范及标准232、编制原则24二、插槽式钢管工程概况25（1）插槽式钢管模板支撑架体系简介25（2）本工程内支撑体系结构总体布置简介26层高4.65米立杆立面图27三、施工准备31（一）技术准备31（二）材料准备32（三）人力准备32四、施工方法33（一）工艺流程33（二）施工要点36(三) 剪刀撑设置38（五）质量监测40五、质量保证措施42（一）质量保证体系42（二）模板工程质量控制程序42六、安全措施43七、应急预案441、目的442、应急领导小组及其职责443、应急预案44八、荷载验算48编制依据48工程参数一49模板面板验算502、荷4、载计算503、强度验算51次楞方木验算523、强度验算53主楞验算54风荷载计算562.风荷载引起的立杆轴力标准值NWK573.由风荷载产生的立杆弯矩设计值MW57立杆稳定性验算58（二）立杆计算长度L058（三）立杆稳定性验算59立杆局部稳定性验算60架体抗倾覆验算611、风荷载倾覆力矩计算622、架体抗倾覆力矩计算621、附加水平荷载产生的倾覆力矩计算622、架体抗倾覆力矩计算63工程参数二63模板面板验算642、荷载计算653、强度验算65次楞方木验算663、强度验算67主楞验算69风荷载计算712.风荷载引起的立杆轴力标准值NWK723.由风荷载产生的立杆弯矩设计值MW72立杆稳定性验5、算72（二）立杆计算长度L072（三）立杆稳定性验算74立杆局部稳定性验算74架体抗倾覆验算761、风荷载倾覆力矩计算762、架体抗倾覆力矩计算761、附加水平荷载产生的倾覆力矩计算772、架体抗倾覆力矩计算77工程参数三78模板面板验算792、荷载计算793、强度验算80次楞方木验算813、强度验算82主楞验算83风荷载计算852.风荷载引起的立杆轴力标准值NWK863.由风荷载产生的立杆弯矩设计值MW86立杆稳定性验算87（二）立杆计算长度L087（三）立杆稳定性验算88立杆局部稳定性验算89架体抗倾覆验算901、风荷载倾覆力矩计算912、架体抗倾覆力矩计算911、附加水平荷载产生的倾覆力6、矩计算912、架体抗倾覆力矩计算92编制依据921、工程施工图纸及现场概况923、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-2013925、混凝土结构工程施工规范GB50666-201192工程参数四93新浇砼对模板侧压力标准值计算95梁侧模板面板验算952、荷载计算953、强度验算96梁侧模板次楞验算972、荷载计算973、强度验算97梁侧模板主楞验算99对拉螺栓验算101梁底模板面板验算1022、荷载计算102梁底模板次楞验算104梁底横向水平杆验算105梁底纵向水平杆验算107扣件抗滑移验算108风荷载计算1082.风荷载引起的立杆轴力标准值NWK1093.由风荷载产生的立杆弯矩设计值M7、W109立杆稳定性验算1091、梁底立杆承受梁荷载设计值：6.62kN;1092、梁侧立杆承受梁荷载设计值：0.26kN;109（二）立杆计算长度L0110（三）梁底立杆稳定性验算111（四）梁侧立杆稳定性验算（偏心受压）112模板工程及支撑体系施工方案一、执行标准建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002混凝土结构工程施工规范GB50666-2011第二节 工程概况Xxx工程位于XXXXXX地块东。设计总用地面积XXXX平方米。总建筑面积XXXX平方米，其中地上建筑面积XXXX平8、方米，地下建筑面积XXXXX平方米。建筑层数：XX-XX,建筑高度XX米。结构形式：框架剪力墙。耐火等级：地下二级，地上一级。抗震设防烈度：6度设计使用年限：50年。本工程建筑性质位二类高办公；分为XXX用房和XXXX2栋，地下1层为地下车库，车库连接两栋地基，其中xx用房地上六层，建筑高度:29.2m;xx基地地上三层，建筑高度17.2m。根据现场实际情况，xx技术用房卸料平台搭设楼层分别为9.3米层；13.5米层；17.7米层和21.9米层；xx基地卸料平台搭设楼层分别为5.1米层、9.6米层和14.1米层。三、施工条件组织作业人员熟悉图纸，认真学习掌握施工图内容要求要点，针对有关施工技术9、和图纸存在的疑点做好记录，报项目技术部与设计、建设、监理等单位共同协商，取得一致意见后，办理好记录，作为施工操作依据，熟悉各部位截面尺寸、标高，制定模板下料单，安装模板之前应注意以下要求。1、墙柱钢筋绑扎完成，所有预留、预埋孔洞及相应钢筋加强完成，并经“三检”合格；2、墙柱梁板施工缝处理到位，并清理干净；3、隐蔽验收合格；4、劳动班组和劳动力准备就绪，并进行现场技术交底；5、所需快拆架、钢管、扣件、模板、木方、（止水）高强丝杆及夹具已按计划准备到位本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，及以下几点：1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。2、在规定的条件下和规定的使用期10、限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收； 结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑，决定采用以下模板及其支架方案： 柱模板，梁模板(扣件钢管架配快拆架)，板模板(插槽式钢管支撑体系)四、材料选择1、柱模板 采用15mm厚优质九夹板，在木工房制作施工现场组拼，背内楞采用3580木方，柱箍采用加483.0钢管加固，采用可回收12对拉螺栓进行加固。边角处采用木板条找补，保证楞角方直、美观。斜向支撑，采用483.0钢管斜向加固（尽量取45）211、梁模板(扣件钢管架配插槽式钢管支撑体系) 面板采用15mm优质九夹板、3580木方（内楞）现场拼制，圆钢管483.0（外楞）支撑，采用可回收m12对拉螺栓进行加固。梁底采用3580木方支撑。承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用483.0钢管。3、板模板(插槽式钢管支撑体系)采用15mm厚胶合面板，板底采用35mm80mm方木支撑，支撑架采用钢管483.0插槽式钢管支撑体系内架支撑；有立杆、横杆、支座、顶筒组成。五、模板安装的一般要求 竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装柱模前，要清除杂物，焊接或修整模板的定位预埋件，做好测量放线工作，抹12、好模板下的找平砂浆。模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要加设卡子，以防漏浆，拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固，以保持模板的整体性。拼装的精度要求如下：1、两块模板之间拼缝 12、相邻模板之间高低差 23、模板平整度 54、模板平面尺寸偏差 3当底板或顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度（1.2MPa），即用手按不松软、无痕迹，方可上人开始进行轴线投测。首先根据楼面轴线测量孔引测建筑物的主轴线的控制线，并以该控制线为起点，引出每道细部轴线，根据轴线位置放出细部截面位置尺寸线、模板500（mm） 控制线，以便于模板的安装和校正。当13、混凝土浇筑完毕，模板拆除以后，开始引测楼层500mm 标高控制线，并根据该500mm 线将板底的控制线直接引测到墙、柱上。 3、模板安装要求 （1）基础模板安装顺序及技术要点： 模板安装顺序 模板定位、垂直度调整模板加固验收混凝土浇筑拆模技术要点安装基础模板前安装好定位钢筋。用木方进行支撑，安装牢固。 （2）梁模板安装顺序及技术要点 模板安装顺序 模板定位、垂直度调整模板加固验收混凝土浇筑拆模 技术要点 安装梁、板模板前，要首先检查梁、板模板支架的稳定性。在稳定的支架上先根据楼面上的轴线位置和梁控制线以及标高位置安置梁、板的底模。根据施工组织设计的要求，待钢筋绑扎校正完毕，且隐蔽工程验收完毕后14、，再支设梁的侧模或板的周边模板。并在板或梁的适当位置预留方孔，以便在混凝土浇筑之前清理模板内的杂物。模板支设完毕后，要严格进行检查，保证架体稳定，支设牢固，拼缝严密，浇筑混凝土时不胀模，不漏浆。梁模板加固及支撑 1、梁侧模板采用木方作为内楞间距150 mm，钢管作为外楞间距500mm，采用可回收的12普通穿墙螺栓加固水平间距500mm，竖向间距200mm。梁底模板采用15mm优质九夹板作为面板，梁底支撑间距300mm,支承为483.0钢管。插槽式钢管支撑体系，脚手架梁跨方向间距1m，梁两侧立杆间距1m，步距1.5m。 2、梁模板施工时注意以下几点： （1）横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方； 15、（2）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通； （3）根据梁跨度，决定顶板模板起拱大小：4m不考虑起拱，4mL起拱0.3%，（4）梁侧设置斜向支撑，采用钢管+U型托，对称斜向加固（尽量取45） 梁模板支撑架立面简图（3）楼板模板安装顺序及技术要点 模板安装顺序 满堂脚手架主龙骨次龙骨柱头模板龙骨柱头模板、顶板模板拼装顶板内、外墙柱头模板龙骨模板调整验收进行下道工序 技术要点(板模支撑体系见插槽式钢管支撑体系方案) a、结构梁板立杆上部设置可调顶撑的，伸出长度不超过200mm，插入管内长度不小于200mm；严禁顶托偏心受力的情况。b、当顶部可调顶撑伸出16、高度超过200mm，需增加水平杆进行加固；c、对支撑架立杆垂直度偏差过大，需要相应增加立杆进行加固处理，确保支撑架受力稳定d、模板拼缝应严密，对拼缝不严处必须采用泡沫条嵌缝处理e、板底模板安装标高应控制准确，误差控制在2mm以内；f、模板表面应平整，其平整度控制在2mm以内，并相邻两块板面高差控制在1mm以内；g、模板表面清理干净，移交下道工序；（4）柱模板安装顺序及技术要点柱模板安装顺序搭设脚手架柱模就位安装安装柱模安设支撑固定柱模浇筑混凝土拆除脚手架及模板清理模板。技术要点a、安装前，应将柱内施工缝满凿毛，并将建筑渣滓清理干净；b、模板拼缝应严密；c、柱模木方必须采用立放，不得平放，木方间17、距不得大于100mm；d、梁柱节点（柱水头）模板拼装方正、严密，无大小头；e、对拉螺杆应对正打孔，其间距准确；f、所有柱模下口均统一设置压条，避免下口接触不严而漏浆；g、位于外墙面的柱模板严格使用老墙丝杆，使结构面过渡平顺；h、挡墙附壁柱采用止水丝杆，独立框架柱采用可拆丝杆（穿PVC管）柱模板加固要求1、室内墙柱模板采用钢管配合高强丝杆抱箍，第一道抱箍设置距地不得大于200mm。其余抱箍设置间距不得大于600mm2、当柱边长超过600mm时，应在柱中穿对拉螺杆，如边长大于1.2m则螺杆水平间距按400600mm设置，以确保柱截面尺寸3、柱模下端第一道抱箍在纵横方向应与支撑架有效连接； 柱模板加18、固示意图（5）墙模板安装顺序及技术要点柱模板安装顺序搭设脚手架柱模就位安装安装柱模安设支撑固定柱模浇筑混凝土拆除脚手架及模板清理模板。1、安装前，应将墙内水平施工缝满凿毛，并将建筑渣滓清理干净；2、墙板模板拼缝应严密；3、木方必须采用立放，不得平放，木方间距不得大于100mm；钢管间距不得大于150mm。4、对拉螺杆应对正打孔，其间距准确；5、墙内内撑采用混凝土内撑，其位置和间距应与（止水）对拉丝杆详协调；6、所有墙模下口均统一设置压条，避免下口接触不严而漏浆；7、位于外墙面的墙模板严格使用老墙丝杆，使结构面过渡平顺；8、挡墙采用止水丝杆，（不穿PVC管），其余楼层剪力墙采用可拆丝杆（穿PVC19、管）挡土墙止水螺杆临土端各穿50*50*12竹胶板垫板，待拆模时一并拆除墙模板加固要求1、本工程墙模板，采用钢管配合（止水）高强丝杆进行加固，墙侧模背枋钢管间距150mm。螺杆间距 600mm，第一排螺杆离地小于200mm，最上面一排螺杆小于300mm。边模应拉通线校直2、墙端必须使用钢管并配合高强丝杆进行加固，不得单独使用高强丝杆；六 模板技术措施 1、进场模板质量标准 模板要求： （1）技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场木胶合板出厂合格证和检测报告来检验）。 （2）外观质量检查标准（通过观察检验） 任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不大于020、.001m2 。每平方米污染面积不大于0.005m2 （3）规格尺寸标准 厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm 处，长短边分别测3 点、1 点，取8 点平均值；各测点与平均值差为偏差。长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm 处分别测量每张板长、宽各2点，取平均值。对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。 2、模板安装质量要求 必须符合混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002（2011版）及相关规范要求。即模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠21、地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载。 （1）主控项目 1）安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。 检查数量：全数检查。 检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。 2）在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。 检查数量：全数检查。 检验方法：观察。 （2） 一般项目 1）模板安装应满足下列要求： 模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净； 检查数量：全数检查。 检验方法：观察。 222、）对跨度不小于4m 的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱。检查数量：按规范要求的检验批（在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3 间。检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。 3）固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固其偏差应符合附表1的规定： 检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3件)。 检验方法：钢尺检查。 （3）现浇结构模板安装的偏差应符合附表1 的规定。 检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量23、的10，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3间)。现浇结构模板安装允许偏差和检验方法见表1：（检验方法：检查同条件养护试块强度试验值。检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。） （4）模板垂直度控制 1）对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板线进行复测，无误后，方可进行模板安装。 2）模板拼装后，工长及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度不超过3mm，平整度不超过2mm； 3）模板就位前，检查顶模棍位置、间距是否满足要求。 （5）顶板模板标高控制 每层顶板抄测标高控制点，测量抄出混凝土墙上的500线，根据层高3000mm及板24、厚，沿墙周边弹出顶板模板的底标高线。 （6）模板的变形控制 1）墙模支设前，竖向梯子筋上，焊接顶模棍（墙厚每边减少1mm）。 2）浇筑混凝土时，做分层尺竿，并配好照明，分层浇筑，层高控制在500以内，严防振捣不实或过振，使模板变形。 3）门窗洞口处对称下混凝土； 4）模板支立后，拉水平、竖向通线，保证混凝土浇筑时易观察模板变形，跑位； 5）浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动； 6）模板支立完毕后，禁止模板与脚手架拉结。 （7）模板的拼缝、接头 模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞；钢模板如发生变形时，及时修整。 （8）窗洞口模板 在窗台模板下口中间留置2个排气孔，以防混凝土浇筑时产生窝25、气，造成混凝土浇筑不密实。 （9）清扫口的留置 楼梯模板清扫口留在平台梁下口，清扫口50100 洞，以便用空压机清扫模内的杂物，清理干净后，用木胶合板背订木方固定。 （10）跨度小于4m 不考虑，4L起拱0.3%， （11）与安装配合 合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合，合模通知书发放后方可合模。 （12）混凝土浇筑时，所有墙板全长、全高拉通线，边浇筑边校正墙板垂直度，每次浇筑时，均派专人专职检查模板，发现问题及时解决。 （13）为提高模板周转、安装效率，事先按工程轴线位置、尺寸将模板编号，以便定位使用。拆除后的模板按编号整理、堆放。安装操作人员应采取定段、定编号负责制。 3、其他注意事项26、 在模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度，操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。 （1）胶合板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的。 （2）进场木方先压刨平直统一尺寸，并码放整齐，木方下口要垫平。 （3）模板配板后四边弹线刨平，以保证墙体、柱子、楼板阳角顺直。 （4）门窗洞口模板制作尺寸要求准确，校正阳角方正后加固，固定，对角用木条拉上以防止变形。 （5）支柱所设的水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置。 1、模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合设计要求的百27、分率后，由甲方代表和监理单位签发拆模通知书后，方可拆模。 2、模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求。在拆除侧模时，混凝土强度要达到1.2MPa（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土强度必须符合下表规定后方可拆除。 3、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。4、楼板模板拆除（1）、必须严格执行模板拆除申请制度，拆除前，应根据混凝土早期强度值提出拆模申请，经监理工程师和甲方工程同意后方可拆模；（2）拆模时，应按先支的后拆、后支的先拆，先拆非承重模板、后拆承重模板的顺序，并应从上而下进行拆除；（3）底模及支架拆除28、必须满足以下要求：（4）侧模拆除要求：当混凝土强度能保证其表面及棱角不受损伤时，方可拆除侧模；（5）拆下的模板及支架杆件不得抛扔，应分散堆放在指定地点，并应及时清运；（6）模板拆除后应将其表面清理干净，对变形和损伤的部位应进行修复后再使用；七、安全、环保文明施工措施 （1）拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。 （2）支模前必须搭好相关脚手架（见本工程脚手架方案及相关方案、相关安全操作规程等）。 （3）在拆墙模前不准将脚手架拆除，用塔吊拆时与起重工配合；拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂禁止通行安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。 29、（4）浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。 （5）木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm 或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽30、；机械停用时断电加锁。 （6）用塔吊吊运模板时，必须由指挥工指挥，严格遵守相关安全操作规程。模板安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人；垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。 （7）大模板堆放场地要求硬化、平整、有围护。 （8）环保与文明施工现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。八、模板插槽式钢管支撑体系专项施工方案一、编制依据1、文件依据（1）经业主盖章后提供我方施工的设计施工图。（2）企业各项管理手册和程序文件，以及类似工程施工经验和科技成果。（3）中华人民共31、和国、行业和地方政府颁布的现行有效的建筑结构和建筑施工的各类规范、规程及验评标准详见下表:引用的主要国家规范及标准序号标准名称标准标号1建筑地基基础工程施工质量验收规范GB50202-20022混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20023建筑结构荷载规范GB50009-20014建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 5建筑施工插槽式钢管模板支撑架安全技术规范DBJ50-184-20146建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-20137建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20118危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号9建设工程高大模板支撑32、系统施工安全监督管理导则建质2009254号10生产过程危险和有害因素分类与代码GB/T13861-200911建筑工程预防坍塌事故惹干规定建质200382号12生产经营单位安全生产事故应急预案编制导则AQ/T9002-200613建筑机械使用安全技术规程JGJ33-201214施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-200515高处作业分级GB/T3608-200816 施工组织设计1718 建书脚手架和模板计算软件(建科评2007028号)(4）ISO9001 质量管理标准、ISO14001 环境管理标准、OSHMS18001 职业安全健康管理标准。2、编制原则（1）认真贯彻国家工程建设的33、法律、法规、规程、方针和政策。（2）严格执行工程建设程序，坚持合理的施工程序、施工顺序和施工工艺。（3）采用现代建筑管理原理、流水施工方法和网络施工技术，组织有节奏、均衡和连续地施工。（4）优先选用先进的施工技术，科学确定施工方案；认真编写各项实施计划，严格控制质量、进度、成本和安全施工。（5）提高施工机械化、自动化程度，改善劳动条件，提高生产率。（6）坚持“安全第一、预防为主、综合治理”原则，编制安全文明施工组织设计和生态环境保护措施，以及严防建筑振动、噪声、粉尘及垃圾污染的技术组织措施。（7）尽可能利用永久性和组装式施工设施，努力减少施工设施的建造量，科学规划施工平面，减少的施工用地。（834、）优化现场物资存放量，合理确定储存方式，尽量减少库存和物资损耗。（9）坚持“四节一保”、“绿色施工”的原则。二、插槽式钢管工程概况（1）插槽式钢管模板支撑架体系简介 本工程内支撑体系采用插槽式钢管模板支撑架（以下简称快拆架），快拆架目前在xx用于房屋建筑和市政基础设施工程施工中模板支撑架（搭设高度在8m以下，施工总荷载在15kN/m2以下、集中线荷载在20kN/m以下时），架体具有较好的安全性和可靠性。快拆架立杆采用套管承插连接，水平杆采用杆端楔形插头插入立杆插槽座，连接后水平杆端楔形插头锤击自锁后不拔脱，并具有一定的自锁抗滑拔脱出能力。必要时辅以扣件式钢管，并通过扣件式钢管剪刀撑连接形成几何35、不变体系，用于支撑现浇混凝土构件的承力支架。支撑钢管均采用483.0，立杆、水平杆、立杆连接套管钢管符合现行国家标准直缝电焊钢管GB/T 13793、低压流体输送焊接钢管GB/T 3091及建筑脚手架用焊接钢管YB/T 4202中规定的Q235普通钢管，其材料机械性能应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700中Q235级钢的规定。立杆插槽座、横杆插头采用一般工程用铸造碳钢件制造，其材料机械性能应符合现行国家标准一般工程用铸造碳钢件GB/T 11352中ZG230-450的规定。立杆顶部可调托撑与底部可调底座的螺杆采用实心碳素结构钢制作时，其材料机械性能符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 7036、0中Q235级钢的规定；当采用结构用无缝钢管时，其材料机械性能应符合现行国家标准无缝钢管GB/T 8162中规定的20号无缝钢管的规定。 可调托撑U形顶托板和可调底座垫座板应用碳素结构钢制造，其材料机械性能应符合现行国家标准碳素结构钢和低合金结构钢热轧厚钢板和钢带GB/T 3274中的Q235的规定。 （2）本工程内支撑体系结构总体布置简介 根据本层拟浇筑混凝土结构平面布置、构件形状和尺寸、浇筑高度、楼层高度、构件跨度、施工工艺、施工顺序等实际情况，保证架体具有传力明确、构造简单、空间几何稳定的特点，选取以下几何参数： a)层高4.65米层高立杆设计搭配为：立杆2.8米+1.6米顶杆+顶托调节37、，立杆组合后架体总高度为4.3米，顶托调节高度在250mm以内。设计水平杆为3平，立杆底部插槽座处纵、横水平杆兼作扫地杆，扫地杆距离地面高度为200mm；立杆顶端插槽座处纵、横水平作为封顶杆；当梁底封顶与板底水平杆不在同一高度上时，梁底封顶杆向板底立杆双向延长不少于2个跨距并与立杆固定；封顶杆与扫地杆之间设置水平杆。水平杆的步距在满足荷载计算要求条件下，根据立杆的插槽座节间距进行均匀设置，立杆最大间距设计为1米1米，满足荷载计算要求。架体外侧周边及内部纵横向不得大于6跨由底至顶设置连续竖向剪刀撑，在竖向剪刀撑顶部交点平面内设置纵横向连续、满布水平剪刀撑，扫地杆的设置层平面内设置纵横向连续、满布38、水平剪刀撑；水平剪刀撑宽度与竖向剪刀撑宽度相一致。层高4.65米立杆立面图B) 层高4.35米(降板0.3m区域)立杆设计搭配为：立杆2.8米+1.2米顶杆+顶托调节，立杆组合后架体总高度为3.9米，顶托调节高度在250mm以内。设计水平杆为3平，立杆底部插槽座处纵、横水平杆兼作扫地杆，扫地杆距离地面高度为200mm；立杆顶端插槽座处纵、横水平作为封顶杆；当梁底封顶与板底水平杆不在同一高度上时，梁底封顶杆向板底立杆双向延长不少于2个跨距并与立杆固定；封顶杆与扫地杆之间设置水平杆。水平杆的步距在满足荷载计算要求条件下，根据立杆的插槽座节间距进行均匀设置，立杆最大间距设计为1米1米，满足荷载计算要39、求。架体外侧周边及内部纵横向不得大于6跨由底至顶设置连续竖向剪刀撑，在竖向剪刀撑顶部交点平面内设置纵横向连续、满布水平剪刀撑，扫地杆的设置层平面内设置纵横向连续、满布水平剪刀撑；水平剪刀撑宽度与竖向剪刀撑宽度相一致。层高4.35米立杆立面图c) 层高5.1米区域立杆设计搭配为：立杆2.8米+1米顶杆+1米顶杆+顶托调节，立杆组合后架体总高度为4.6米，顶托调节高度在250mm以内。设计水平杆为4平，立杆底部插槽座处纵、横水平杆兼作扫地杆，扫地杆距离地面高度为200mm；立杆顶端插槽座处纵、横水平作为封顶杆；当梁底封顶与板底水平杆不在同一高度上时，梁底封顶杆向板底立杆双向延长不少于2个跨距并与立40、杆固定；封顶杆与扫地杆之间设置水平杆。水平杆的步距在满足荷载计算要求条件下，根据立杆的插槽座节间距进行均匀设置，立杆最大间距设计为1米1米，满足荷载计算要求。架体外侧周边及内部纵横向不得大于6跨由底至顶设置连续竖向剪刀撑，在竖向剪刀撑顶部交点平面内设置纵横向连续、满布水平剪刀撑，扫地杆的设置层平面内设置纵横向连续、满布水平剪刀撑；水平剪刀撑宽度与竖向剪刀撑宽度相一致。层高5.1米立杆立面图d) 层高4.2米区域立杆设计搭配为：立杆2.8米+1米顶杆+顶托调节，立杆组合后架体总高度为3.7米，顶托调节高度在250mm以内。设计水平杆为3平，立杆底部插槽座处纵、横水平杆兼作扫地杆，扫地杆距离地面高41、度为200mm；立杆顶端插槽座处纵、横水平作为封顶杆；当梁底封顶与板底水平杆不在同一高度上时，梁底封顶杆向板底立杆双向延长不少于2个跨距并与立杆固定；封顶杆与扫地杆之间设置水平杆。水平杆的步距在满足荷载计算要求条件下，根据立杆的插槽座节间距进行均匀设置，立杆最大间距设计为1米1米，满足荷载计算要求。架体外侧周边及内部纵横向不得大于6跨由底至顶设置连续竖向剪刀撑，在竖向剪刀撑顶部交点平面内设置纵横向连续、满布水平剪刀撑，扫地杆的设置层平面内设置纵横向连续、满布水平剪刀撑；水平剪刀撑宽度与竖向剪刀撑宽度相一致。层高4.2米立杆立面图e) 层高4.5米区域立杆设计搭配为：立杆2.6米+1.6米顶杆+42、顶托调节，立杆组合后架体总高度为4.1米，顶托调节高度在250mm以内。设计水平杆为3平，立杆底部插槽座处纵、横水平杆兼作扫地杆，扫地杆距离地面高度为200mm；立杆顶端插槽座处纵、横水平作为封顶杆；当梁底封顶与板底水平杆不在同一高度上时，梁底封顶杆向板底立杆双向延长不少于2个跨距并与立杆固定；封顶杆与扫地杆之间设置水平杆。水平杆的步距在满足荷载计算要求条件下，根据立杆的插槽座节间距进行均匀设置，立杆最大间距设计为1米1米，满足荷载计算要求。架体外侧周边及内部纵横向不得大于6跨由底至顶设置连续竖向剪刀撑，在竖向剪刀撑顶部交点平面内设置纵横向连续、满布水平剪刀撑，扫地杆的设置层平面内设置纵横向连43、续、满布水平剪刀撑；水平剪刀撑宽度与竖向剪刀撑宽度相一致。层高4.5米立杆立面图三、施工准备（一）技术准备1、楼层控制线、轴线、墙身线、标高线等已复核，均与设计图纸相吻合；2、项目部及劳务队管理人员在仔细熟悉图纸的情况下，对现场需要搭设脚手架以及防护架的部位进行掌握，针对不同部位确定相应的脚手架类型，并提前对操作人员进行技术及安全交底，做到搭设规范，一次成型。（二）材料准备1、钢管采用483.0钢管，应无裂纹、凹陷、锈蚀,不得采用对接焊接钢管。钢管应平直，直线度允许偏差应为管长的1/500，两端面应平整，不得有斜口、毛刺。进场时严格检查材料质量，壁厚不够的严禁用于现场施工。 2、铸件表面应光滑44、，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应清除干净。 3、可调托撑和底座表面宜浸漆或镀锌，涂层应均匀、牢固；架体杆件及其他构配件表面应热镀锌处理，表面应光滑，在连接处不得有毛刺、滴瘤和多余结块。 4、经检验合格的构配件（含加工件）按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。5、插槽式钢管模板支撑搭设与拆除前应对场地进行清理、平整并采取排水措施使排水畅通。6、插槽式钢管模板支撑架搭设前，在其安全距离范围以外应设置安全警示标志，必要时设立隔离设施。（三）人力准备每个劳务队必须配备专业架子工，用于脚手架搭设，要求操作熟练、持证上岗、入场教育、安全技术交底齐全。架子工的数量不少于45、20人，以满足现场施工需求。同时，配备足够数量的普工，用于材料传递、清理等辅助工作。 四、施工方法（一）工艺流程1、搭设流程按照方案的要求计算配备所需构配件放立杆控制线立立杆并将横杆的插头插进立杆插座横杆与相邻立杆通过插头插与插座形成稳定的结构搭设梁底找平杆（承重杆）立杆顶部插入可调顶托搭设梁板底模板2、模板安装（1）柱模板安装：首先弹出柱的中心线及四周边线；根据测量标高进行柱周边找平；根据设计图要求，事先用18mm厚高强复合九层板制成定型柱模板并编号堆码；搭设模板架子，其立杆和水平杆间距应按照模板架子设计要求，纵横杆排列整齐；模板吊装就位，各块组合连接，模板下脚内口应与底部墨线对齐，然后校正46、吊垂直，通排柱在下脚进位，吊直后上口拉通线校正中间各柱模板。柱脚应预留200200的清扫口，保证在浇筑混凝土前能清理出模板内的杂物。柱子较高时应预留浇灌口，高度不得高于柱脚2m。柱模应根据柱断面尺寸和砼的浇灌速度加设柱箍或对拉丝杆。（2）安装梁模板先在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线，按设计标高调整脚手架可调顶托的标高，可调顶托的外露部份不应超过250mm。在可调顶托的托板上安放483.0双钢管作主龙骨，在主龙骨上安装梁底次龙骨（30mm80mm木方）100mm。次龙骨安装完成后，用胶合板安装梁底模板，并拉线找平。当梁跨度在大于或等于4m时，按梁净跨的 2进行起拱。主、次梁交接时，先主梁47、起拱，后次梁起拱。梁底模安装后，再安装侧模及对拉高强螺栓。（3）安装楼面模板通线调整脚手架顶托的标高，将其调到预定的高度。在可调顶托托板上架设483.0双钢管作主龙骨，主龙骨固定后架设次龙骨（30mm80mm木方）200mm，然后在次龙骨上安装胶合板模板。铺胶合板时，可从四周铺起，在中间收口。3、脚手架和模板的拆除（1）拆除侧模时应能保证混凝土表面及棱角不受损伤；底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求，以同条件养护试件强度试验报告为依据。拆模前应经监理工程师批准。结构类型结构跨度按设计的混凝土强度标准值的百分率表示（%）板2502, 8758100梁、拱8758100悬壁构件-100（248、）拆模前可先拆除梁底一道水平拉杆，以满足施工人员站立作业，用木方和模板搭设作业平台，检查周围的安全网是否完好，经项目部或专职安全员检查安全后才能进行拆模施工。 （3）拆模应遵循先支后拆，后支先拆，先拆不承重的模板后拆承重部分的模板；自上而下，支架先拆侧向支撑，后拆竖向支撑等原则。（4）拆除顶板模板时应将可调螺旋向下退100mm，使龙骨与板脱离，先拆主龙骨，再拆次龙骨，最后取顶板模。拆除时人站在钢管架下，待顶板上木料拆完后，再拆钢管架。（5）拆除大跨度梁板模时，宜先从跨中开始，分别拆向两端。当局部有砼吸附或粘接模板时，可在模板下口接点处用撬棍松动模板，方便人员的拆除。（6）拆模时不要用力过猛，拆49、下来的材料要必须及时从架体内运走，不得堆积在支架内，整理拆下后的模板及时清理干净，板模应涂刷水性脱模剂，按规格分类堆放整齐。 （7）严禁站在悬臂结构上面敲拆底模。严禁在同一垂直平面上操作。（8）模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。4、模板、脚手架的维护和管理（1）在使用过程中要及时清理附着在模板上的混凝土，刷脱模剂。（2）模板、脚手架拆除至存放点时，模板保持平放，脚手架要堆码整齐。（3）拆下的模板应急时清除灰浆，难以清除时，可采取模板除垢剂处理，不准敲砸，拆下来的脚手架要清理架体上附着的混凝土块等。拆下来的模板、脚手架，如发现翘曲、变形、应及时修理，损坏的50、板面应及时进行修补。（4）暂时不用的材料应入库保存，分类管理。5、节点示意图正立面图 俯视图(a)连接前 (b)连接后1立杆；2水平杆；3立杆插槽座；4水平杆端楔形插头（二）施工要点1、施工前必须熟悉设计方案，进行技术交底。严格按照设计要求进行支模，严禁随意支搭。 2、插槽式钢管模板支撑架立杆设置位置应在对基础、预留预埋件进行检查验收合格后，按安全专项施工方案确定的位置放线测量。3、支撑架立杆底座、垫板应准确放置在定位线上，在放置底座、垫板后应按先立杆、后水平杆再剪刀撑的顺序安装。立杆、横杆形成的支承格构要方正，支撑架纵向和横向立杆应排列规则，应确保横向成排、纵向成列。4、水平杆端楔形插头内表51、面应与立杆插槽座凸缘外表面吻合，5、 立方体支承格构调方正以后同时敲击4根或3根横杆，不能装一根敲击一根，横杆的插头插入立杆插座后，要两头同时均匀敲击，不能猛敲一头，再敲另一头。6、 按图示进行水平杆（横杆）安装，严禁私自调换不同长度横杆。 7、首步模板支撑架搭设完后，应校正水平杆步距、水平偏差，立杆的纵、横间距、垂直度偏差。在搭设完成后对模板支撑架进行检查，模板支撑架立杆垂直偏差不应大于模板支撑架高度的1/500，且不大于15mm。 8、U型托安装完毕后，进行调平。跨度大于4m按2起拱，避免虚支。U型托的调节丝杆插入立杆孔内的安全长度不小于250mm，自由端调节最大高度为250mm，严禁任意52、上调。9、模板支撑架应与主体结构的墙、柱牢固拉接。10、木龙骨要支撑平稳，受力方向一致。11、在多层楼板上连续设置模板支撑架时，上下层立杆宜在同一轴线上。12、上层竖向构件模板拆除运走后，在施层无过量堆积荷载方可进行下层模板拆除。13、模板拆除前应办理拆模申请，经项目技术负责人批准后方可进行第一次模板拆除。14、模板及其支架的拆除顺序严格执行支模图进行，严禁私自乱拆。15、模架的拆除应符合混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002的规定。(三) 剪刀撑设置 1、在架体外侧周边及内部纵、横向分别由底至顶设置连续封闭竖向剪刀撑，竖向剪刀撑的布置宜均匀、对称，剪刀撑跨越立杆不应大于6跨（53、按立杆不加密时确定的跨数）；2、 在竖向剪刀撑顶部交点平面内应设置连续封闭水平剪刀撑；扫地杆的设置层平面内应设置连续封闭水平剪刀撑；水平剪刀间隔层数不应大于6步；3、水平剪刀撑跨越立杆跨数宜与竖向剪刀撑跨越立杆跨数相一致。4、竖向剪刀撑两个方向的交叉斜杆宜分别设置在立杆的两侧；5、竖向剪刀撑斜杆与地面的倾角应在4560之间，竖向剪刀撑斜杆底端应与地面顶紧；6、竖向和水平向剪刀撑斜杆应采用旋转扣件固定在与之相交的立杆或水平杆上，竖向剪刀撑扣件中心宜靠近主节点；7、剪刀撑杆件接长时应采用搭接，搭接长度不应小于800mm，并应等距离设置不少于2个旋转扣件，且两端扣件应在离杆端不小于100mm处固定。54、(a) 平面图(b) A-A剖面图 架体剪刀撑布置图1立杆；2水平杆；3竖向剪刀撑；4水平剪刀撑；5加密区 （四）当架体中间或周边存在竖向结构物时，架体必须与主体结构的竖向墙、柱等结构构件进行刚性连接，连接件水平间距应为6m9m，竖向间距应为2m3m，当无处可连接时，宜在架体周边纵横向每隔6m9m设置斜向抛撑。 （五）质量监测模板支撑采用插槽式快拆架支撑体系，在搭设和钢筋安装、砼浇捣施工过程中，必须随时进行监测。本方案采取如下监测措施：1、重点检查立柱底部基础是否回填夯实；垫木是否满足要求；底座位置是否正确，顶托螺杆伸出长度是否符合规定。2、立杆的规格尺寸及立杆的纵距、横距、步距和垂直度是否符55、合方案规定，不得出现偏心荷载。3、扫地杆、水平杆、剪刀撑等设置是否符合规定、固定可靠。4、扣件螺丝的紧固力是否符合规范要求；安全网和各种安全防护设施是否符合要求 5、撑架在搭设时，严格把好“基础、材质、间距、支撑、连接、防护、承重、铺板、上下通道、验收”等“十道关”6、班组日常进行安全检查，项目每天进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。7、日常检查、巡查重点部位： 杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。 地基是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。 架体是否有明显变形，立杆、水平杆及连接件、连墙加固件、可调托撑、底座是否松动。 架体是否不均匀的沉降、垂直度。 应56、无超载使用工况，其他设施或设备不得与之相连接。 安全防护措施是否符合规范要求。 监测监控是否完好。 8、支撑架在6级及以上大风、洪水、雷击、雨雪来临前，应组织专项检查，对可能造成坍塌事故的潜在隐患采取可靠的加固措施，并将人员撤离至安全区域； 9、支撑架在使用过程中，当遇到下列异常情况后，则应进行全面检查，对检查发现的隐患应在整改后经检查确认符合使用前的验收条件时，在形成检查验收记录后方可继续使用：1) 遇到六级及以上大风或大雨或遭受洪水淹没后；2) 冻结的地基土解冻后；3) 停用超过一个月后；4) 架体遭受外力撞击作用后；5) 架体部分拆除后；6) 其他异常情况发生后。10、变形监测措施监测项57、目：支架沉降、位移和变形。 监测部位：（1）在支撑架安装完工后，对基础进行监测； （2）在模板、钢筋安装完工后，对基础、支撑架进行监测； （3）在混凝土浇筑完成60%、80%、100%后，对基础、支撑架进行监测； （4）在混凝土终凝前后，对基础、支撑架进行监测。测点布设：每1015m布设一个监测剖面，每个监测剖面布设不少于2个支架水平位移监测点，3个支架沉降观测点。监测频率：在浇筑混凝土过程中应实施实时观测，一般监测频率不超过20-30分钟一次，浇筑完后不少于2小时再观测一次。 当沉降监测值超过报警值时，必须立即停止作业，撤离作业人员，并采取相应的加固措施后方可继续施工。五、质量保证措施 （一58、）质量保证体系建立由项目经理领导，由总工程师策划、组织实施，现场经理和施工员中间控制，现场技术支持、指导及区域和专业责任工程师检查监督的管理系统，形成项目经理部、分包商/专业化公司和施工作业班组的质量管理网络。（二）模板工程质量控制程序模板成型检验班组内实行 “三检制”，合格后报工长检验，合格后依次报项目部、质量总监进行核定，并填写预检记录表格、质量评定表格和报验单，对于模板成型过程中要点真实记载，并向监理报验。每个环节检查出质量问题（不符合本方案质量、技术标准及相关规范），视性质、轻重等查处上一环节责任，并由上一环节负责人负责改正问题。六、安全措施1、工人须经三级安全教育，考试合格后方可上岗59、。2、特殊工种持证上岗，有关证件须符合xx市有关规定。3、装拆模板，必须有稳固的登高设备。高度超过2米时，必须搭设脚手架。安装梁模板及梁、柱接头模板的支撑架或操作平台必须支搭牢固。4、模板的预留孔洞、电梯井口等处，应加设防护网，防止人员或物体坠落。5、在脚手架或操作台上堆放模板时，应按规定码放平稳，防止脱落并不得超载。操作工具及模板连接件要随手放入工具袋内，严禁放在脚手架或操作台上。6、支模必须按照工序进行，模板没有固定前，不得进行下道工序。禁止利用拉杆、支撑攀登上下。7、浇筑砼时，应设专人看护模板，如发现模板倾斜、位移、局部鼓胀时，应及时采取紧固措施，方可继续施工。8、顶板拆模时，应逐块拆卸60、。拆下的模板，严禁向下抛掷。如有间歇，亦应将已拆下的模板的配件及时运走，防止坠落伤人。9、施工中严禁吸烟，严禁酒后作业，不许在支撑体系上追逐打闹。 10、施工中的作业工人必须戴安全帽，禁止穿拖鞋上班。七、应急预案1、目的提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。2、应急领导小组及其职责应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。(1) 领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。(2) 当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。(361、) 负责准备所需要的应急物资和应急设备。(4) 及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。3、应急预案(1) 事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。(2) 事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在1小时内向上级主管部门作出书面报告。(3) 现场事故应急处理施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。1）火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭62、飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。2）触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。3）机械伤害事故处理：由相关在场人员迅速切断机械电源；将人员救出后，立即检查可能的伤害部位，发现出血，应迅速采取止血措施，可在伤口近心端结扎，但应每半小时松开一次，避免坏死。动脉出血应用指压大腿根部股动脉止血；如有切断伤害，应寻找切断的部分，63、将其妥善保留；在急救医生到来后，应将伤员受伤原因和已经采取的救护措施详细告诉医生。4）高空坠落事故处理：迅速移走周围可能继续产生危险的坠落物、障碍物；为急救医生留出通道，使其可以最快到达伤员处；高空坠落不仅产生外伤，可能还产生内伤，不可急速移动或摇动伤员身体；应多人平托住伤员身体，缓慢将其放至于平坦的地面上；发现伤员呼吸障碍，应进行口对口的人工呼吸；发现出血，应迅速采取止血措施，可在伤口近心端结扎，但应每半小时松开一次，避免坏死。动脉出血应用指压大腿根部股动脉止血；在急救医生到来后，应将伤员受伤原因和已经采取的救护措施详细告诉医生。5）物体打击事故处理：迅速移走周围可能继续产生危险的坠落物、障64、碍物；为急救医生留出通道，使其可以最快到达伤员处；物体打击不仅产生外伤，可能还产生内伤，不可急速移动或摇动伤员身体；应多人平托住伤员身体，缓慢将其放至于平坦的地面上；发现伤员呼吸障碍，应进行口对口的人工呼吸；发现出血，应迅速采取止血措施，可在伤口近心端结扎，但应每半小时松开一次，避免坏死。动脉出血应用指压大腿根部股动脉止血；在急救医生到来后，应将伤员受伤原因和已经采取的救护措施详细告诉医生。（4）应急通信联络项目负责人： 手机：安全员： 手机：技术负责人： 手机：医院救护中心：120 匪警：110 火警：119通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。（5）应急小组相关65、责任如下：51组长的主要职责：1）根据事故情况确定是否疏散人员；2）掌握事故情况发展情况，及时调整应急救援力量和第三方救援需求，明确布置救人、疏散物资和控制事故情况发展等任务，并检查执行情况；3）及时向有关部门报告情况，带领职工服从统一指挥。5.2副组长的主要职责：将事故情况通知有关部门和人员，告诉其应采取的对策。1）根据应急救援领导小组的命令，向需要疏散的人员发出通知；2）根据事故情况决定需要通报疏散的区域；3）通报方式：电话、呼喊、喇叭、派人现场通报；4）通报要说明疏散路线、稳定人员情绪。5.3应急救援领导小组组员职责：负责疏散与救护：疏散与救护是防止或减少人员伤亡的关键措施。1）划定安全66、区，根据建筑物及周围情况，事先将施工大门外的空地划定为人员疏散集结的安全区域；2）明确分工，把责任落实到事发部门、其他部门相关工作人员，引导疏散人员，查清是否还有人员在应该疏散的区域，稳定被疏散人员的情绪；3）事故发生，应立即询问最先发现事故情况的人员有关事故情况地点情况，了解是否有人员伤害，当怀疑有可能的人员伤害时，迅速拨打xx市急救中心医院电话或120急救电话，告知事故情况具体地点以及附近的醒目建筑物，并派安全警戒负责人到路口接应。在救护车未达到前，抢救下来的伤员，应使其平躺地上，周围应通风良好，有呼吸窘迫的应及时进行人工呼吸；4）注意事项：中老年人、妇女的疏散应优先，其余人员疏散应有条不67、紊，有序疏散。负责安全警戒：1）外围警戒：清除路障，指导一切无关车辆离开现场，劝导无关人员撤离现场，维护好外围秩序；2）泄漏现场外部警戒：不允许无关人员进入事故区域，指导疏散人员离开建筑物，看管事故现场疏散出的物资，防止有人趁机打劫、制造混乱， 3）设立警戒区，禁止无关人员进入，保护好现场，配合相关部门调查原因。负责通讯联络：负责设备/设施保障：负责信息发布：负责事故后的恢复工作：1）事故后负责终止应急活动，恢复正常秩序；2）负责事故中受伤人员的善后处理；3）负责事故后财产、物资损失的统计及损失财产、物资的重新配置/保险理赔。八、荷载验算选取第一层（层高4.5m），板厚120mm和160mm；68、最大粱截面尺寸350700（mm）进行荷载验算。编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、xx市建筑施工插槽式钢管模板支撑架安全技术规范DBJ50-184-20143、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-20134、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20115、混凝土结构工程施工规范GB50666-20116、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-20107、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20088、建筑结构荷载规范GB50009-20129、钢结构设计规范GB50017-200310、冷弯薄壁型钢结构技术规范GB50018-200211、木结构设计规69、范GB50005-200312、混凝土模板用胶合板GB/T17656-200813、危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号14、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254 号工程参数一楼板模板支架参数砼楼板厚度0.12m支架高度4.2m立杆纵距1m立杆横距1m水平杆最大步距1.5m顶步步距0.69m立杆顶伸出长度a0.6m扫地杆高度0.2m钢管类型Q235，483.0mmmm面板优质九夹板：15mm次楞方木35mm80mm，间距0.2m主楞单钢管剪刀撑按xx规范设置,剪刀撑立杆纵距方向宽度5跨，立杆横距方向3跨支撑结构与既有结构连接情况支撑结构与既有结构通过70、连墙件可靠连接荷载参数结构重要性系数支撑架1模板0.9永久荷载新浇砼（含钢筋）自重25.5kN/m3面板自重0.3kN/m2每米立杆承受支架自重0.1345kN/m可变荷载施工人员及设备荷载面板与次楞主楞立杆3kN/m22.5kN3kN/m23kN/m2泵送砼或不均匀堆载等因素产生的附加水平荷载竖向永久荷载标准值的2%风荷载xx，基本风压：0.25kN/m2模板面板验算面板采用优质九夹板，厚度为15mm ，取主楞间距1m的面板作为计算宽度。面板的截面抵抗矩W= 10001515/6=37500mm3；截面惯性矩I= 1000151515/12=281250mm4；（一）强度验算1、 面板按三跨71、连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.2m。2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：q1=0.91.2(25.50.12+00.12+0.3)+1.431=7.409kN/mq1=0.91.35(25.50.12+00.12+0.3)+1.40.731= 6.728kN/m根据以上两者比较应取q1= 7.409kN/m作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值q2=0.91.210.3=0.324 kN/m跨中集中荷载设计值P=0.91.42.5= 3.150kN3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.1q1l2=0.172、 7.4090.22=0.030kNm施工荷载为集中荷载：M2=0.08q2l2+0.213Pl=0.08 0.3240.22 +0.213 3.1500.2=0.135kNm取Mmax=0.135KNm验算强度。面板抗弯强度设计值f=25N/mm2；=Mmax=0.135106=3.60N/mm2 f=25N/mm2W37500面板强度满足要求!（二）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q = 1（25.50.1200.120.3+3）=6.360kN/m；面板最大容许挠度值: 200/400=0.5mm；面板弹性模量: E = 4500N/mm2；73、=0.677ql4=0.6776.3602004=0.05mm 0.5mm100EI1004500281250满足要求!次楞方木验算次楞采用方木，宽度45mm，高度80mm，间距0.2m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩 W =458080/6=48000mm3；截面惯性矩 I =45808080/12=1920000mm4；（一）抗弯强度验算1、 次楞按三跨连续梁计算，其计算跨度取立杆横距，L=1m。2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：q1=0.91.2(25.50.12+00.12+0.3)+1.430.2=1.482kN/m74、q1=0.91.35(25.50.12+00.12+0.3)+1.40.730.2= 1.346kN/m根据以上两者比较应取q1= 1.482kN/m作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值q2=0.91.20.20.3=0.065kN/m跨中集中荷载设计值P=0.91.42.5= 3.150kN3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1= 0.1q1l2=0.11.48212=0.148kNm施工荷载为集中荷载：M2= 0.08q2l2+0.213Pl=0.080.06512+0.2133.1501=0.676kNm取Mmax=0.676kNm验算强度。木材抗弯强度设计值f=17N/m75、m2；=Mmax=0.676106=14.08N/mm2 f=17N/mm2W48000次楞抗弯强度满足要求!（二）抗剪强度验算施工荷载为均布线荷载时：V1=0.6q1l=0.61.4821=0.889kN施工荷载为集中荷载：V2= 0.6q2l+0.65P=0.60.0651+0.653.150=2.087kN取V=2.087kN验算强度。木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=32.087103= 0.870N/mm2 fv=1.6N/mm22bh24580次楞抗剪强度满足要求!（三）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.076、。q = 0.2（25.50.1200.120.3+3）=1.272kN/m次楞最大容许挠度值:1000/250=4mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6771.27210004=0.45mm 4mm100EI100100001920000满足要求!主楞验算主楞采用:单钢管，截面抵拒矩W=4.49cm3，截面惯性矩I=10.78cm4（一）强度验算当进行主楞强度验算时，施工人员及设备均布荷载取3kN/mm2。首先计算次楞作用在主楞上的集中力P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为：q11= 0.91.2(25.50.12+00.12+0.3)+1.430.277、=1.482kN/mq12= 0.91.35(25.50.12+00.12+0.3)+1.40.730.2= 1.346kN/m根据以上两者比较应取q1= 1.482kN/m作为设计依据。次楞最大支座力=1.1q1l=1.11.4821=1.630kN。次楞作用集中荷载P=1.630kN，进行最不利荷载布置如下图：计算简图(kN)弯矩图(kNm)最大弯矩 Mmax=0.831kNm；主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2；=Mmax=0.831106=185.078N/mm2 205N/mm2W4.49103主楞抗弯强度满足要求!（二）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载78、，分项系数均取1.0。首先计算次楞作用在主楞上的集中荷载P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为：q = 0.2（25.50.1200.120.3+3）=1.272kN/m次楞最大支座力=1.1q1l=1.11.2721=1.630kN。以此值作为次楞作用在主楞上的集中荷载P，经计算，主梁最大变形值V=2.206mm。主梁的最大容许挠度值:1000/250=4.0mm，最大变形 Vmax =2.206mm 4.0mm主楞挠度验算满足要求!风荷载计算（一）风荷载标准值风荷载标准值应按下式计算：k=sz00-基本风压，按xx10年一遇风压值采用，0=0.25kN/m2。s-支撑结构风荷载体形系数s，将79、支撑架视为桁架，按现行国家标准建筑结构荷载规范表第33项和37项的规定计算。支撑架的挡风系数j=1.2An/(lah)=1.20.143/(11.5)=0.114式中An -一步一跨范围内的挡风面积，An=(la+h0.325lah)d=0.143m2la-立杆间距，1m；h-步距，1.5m；d-钢管外径，0.048m ；系数1.2-节点面积增大系数；系数0.325-支撑架立面每平米内剪刀撑的平均长度。单排架无遮拦体形系数：st=1.2j=1.20.114=0.14无遮拦多排模板支撑架的体形系数：s=st1-n=0.141-0.95 2=0.271-1-0.95-风荷载地形地貌修正系数。n-支80、撑架相连立杆排数。支撑架顶部立杆段距地面计算高度H=4.2m，按地面粗糙度B类田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区。风压高度变化系数z=1。支撑架顶部立杆段风荷载标准值k=zs0=10.270.25=0.068kN/m22.风荷载引起的立杆轴力标准值NWK支撑结构通过连墙件与既有结构可靠连接时，可不考虑风荷载作用于支撑结构引起的立杆轴力NWK和弯矩MTK。3.由风荷载产生的立杆弯矩设计值MW立杆段由风荷载产生的弯矩设计值，按下式计算：MW=0.91.4klah2=0.91.40.06811.52=0.019kNm1010立杆稳定性验算（一）立杆轴力设计值支撑架通过连墙件与既有81、结构可靠连接时，不考虑风荷载作用于支撑结构引起的立杆轴力，N=1.35(0.13454.2+(25.50.12+0.3)11)+1.4311=9.50kN（二）立杆计算长度L0插槽式钢管模板支撑架的单元框架进行整体稳定性验算时，立杆计算长度L0=Hah 立杆计算长度系数，按xx市建筑施工插槽式钢管模板支撑架安全技术规范附录F表F.0.1取值。表中主要参数取值如下：支撑结构的刚度比，其中E-弹性模量，取206000（N/mm2）I 立杆的截面惯性矩，取107800（mm4）h立杆步距，取1500mmk节点转动刚度，取10kNm/radly立杆的y向间距，取1000mmK=20600010780082、+1000=1.5915001010661500ax单元框架x向跨距与步距h之比，ax =lx/h=1/1.5=0.67nx单元框架的x向跨数，nx =5x向定义：立杆纵横向间距相同，x向为单元框架立杆跨数大的方向，取板底立杆纵距方向。根据以上参数查表，立杆计算长度系数=2.41a扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按附录表E.3取值，a=1.03其中a1扫地杆高度与步距h之比，a1=0.2/1.5=0.13a2悬臂长度与步距h之比，a2=0.6/1.5=0.40aa1与a2中的较大值，a=0.40H高度修正系数，架体高度4.2m,H=1L0=Hah =11.032.411.5=3.72m（三）立杆83、稳定性验算插槽式钢管模板支撑架的单元框架，按下式整体稳定性验算：NfAN-立杆轴力设计值，取9.50kN；-轴心受压构件的稳定系数,根据长细比=Lo/i 查规范附录A取值；计算长细比，=Lo/i=3720/15.90=234，查表=0.133；L0 立杆计算长度，取3720mm，i杆件截面回转半径,取15.90mm；A杆件截面积，取424mm2；f钢材抗压强度设计值,取205N/mm2；N=9.50103=168.464N/mm2 f=205 N/mm2A0.133424立杆稳定性满足要求!立杆局部稳定性验算有剪刀撑框架式支撑结构，组合风荷载时，还应按下式进行立杆局部稳定性验算：N-立杆轴力设84、计值，取9.50kN；-轴心受压构件的稳定系数,根据长细比=Lo/i 查规范附录A取值；计算长细比，=Lo/i=270/1.59=170，查表=0.245L0 立杆计算长度，进行局部稳定性验算时，L0=（1+2a）h=(1+20.400)1.5=2.70maa1与a2中的较大值，a=0.400其中a1扫地杆高度与步距h之比，a1=0.2/1.5=0.133a2悬臂长度与步距h之比，a2=0.6/1.5=0.400i杆件截面回转半径,取1.59cm；A 杆件截面积，取424mm2；f钢材抗压强度设计值,取205N/mm2；M风荷载引起的立杆弯矩设计值，M=0.019kNmW杆件截面模量，W=4485、90mm3NE立杆的欧拉临界力，NE=2EA=3.142 2206000424=29.84kN2170 2立杆稳定性验算如下：9.50103+0.0191060.2454244490（1-1.10.2459.50）29.84=91.452+4.629=96.081N/mm2 f=205 N/mm2立杆局部稳定性验算满足要求!架体抗倾覆验算支架应按砼浇筑前和砼浇筑时两种工况进行抗倾覆验算，抗倾覆验算应满足下式要求：0M0MrMr-支架的抗倾覆力矩设计值Mo-支架的倾覆力矩设计值0结构重要性系数，取1架体高度4.2m，宽度20m，取一个立杆纵距1m作为架体计算长度。(一)砼浇筑前架体抗倾覆验算混凝86、土浇筑前，支架在搭设过程中，倾覆力矩主要由风荷载产生。1、风荷载倾覆力矩计算作用在模板支撑架上的水平风荷载标准值k=0.068kN/m2风荷载作用下的倾覆力矩0M0=11.40.06814.24.2/2=0.84kNm2、架体抗倾覆力矩计算当钢筋绑扎完毕后，架体、模板与钢筋自重荷载标准值如下（立杆取21排。）：0.13454.221+(0.3+00.12)120=17.86kN架体自重作用下产生的抗倾覆力矩，永久荷载的分项系数取0.9Mr=0.917.8620/2=160.74kNmM0 Mr，抗倾覆验算满足要求!(二)砼浇筑时架体抗倾覆验算混凝土浇筑时，支架的倾覆力矩主要由泵送混凝土或不均匀87、堆载等因素产生的附加水平荷载产生，附加水平荷载以水平力的形式呈线荷载作用在支架顶部外边缘上。抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土和模板自重等永久荷载产生。1、附加水平荷载产生的倾覆力矩计算附加水平荷载取竖向永久荷载标准值的2%，(0.13454.221+(0.3+25.500.12)120) 2%=79.062%=1.581kN附加水平荷载下产生的倾覆力矩0M0=11.41.5814.2=9.296kNm2、架体抗倾覆力矩计算架体自重作用下产生的抗倾覆力矩，永久荷载的分项系数取0.9Mr=0.979.0620/2=711.54kNmM0 Mr，抗倾覆验算满足要求!工程参数二楼板模板支架参数砼楼板厚度088、.16m支架高度4.2m立杆纵距0.7m立杆横距1m水平杆最大步距1.5m顶步步距0.69m立杆顶伸出长度a0.6m扫地杆高度0.2m钢管类型Q235，483.0mmmm面板优质九夹板 厚度：15mm次楞方木35mm80mm，间距0.2m主楞单钢管剪刀撑按xx规范设置,剪刀撑立杆纵距方向宽度5跨，立杆横距方向3跨支撑结构与既有结构连接情况支撑结构与既有结构通过连墙件可靠连接荷载参数结构重要性系数支撑架1模板0.9永久荷载新浇砼（含钢筋）自重25.5kN/m3面板自重0.3kN/m2每米立杆承受支架自重0.1345kN/m可变荷载施工人员及设备荷载面板与次楞主楞立杆3kN/m22.5kN3kN/89、m23kN/m2泵送砼或不均匀堆载等因素产生的附加水平荷载竖向永久荷载标准值的2%风荷载xx，基本风压：0.25kN/m2模板面板验算面板采用竹胶合板，厚度为15mm ，取主楞间距0.7m的面板作为计算宽度。面板的截面抵抗矩W= 7001515/6=26250mm3；截面惯性矩I= 700151515/12=196875mm4；（一）强度验算2、 面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.2m。2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：q1=0.91.2(25.50.16+00.16+0.3)+1.430.7=5.957kN/m90、q1=0.91.35(25.50.16+00.16+0.3)+1.40.730.7= 5.577kN/m根据以上两者比较应取q1= 5.957kN/m作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值q2=0.91.20.70.3=0.227 kN/m跨中集中荷载设计值P=0.91.42.5= 3.150kN3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.1q1l2=0.1 5.9570.22=0.024kNm施工荷载为集中荷载：M2=0.08q2l2+0.213Pl=0.08 0.2270.22 +0.213 3.1500.2=0.135kNm取Mmax=0.135KNm验算强度。面板抗弯强度设91、计值f=25N/mm2；=Mmax=0.135106=5.14N/mm2 f=25N/mm2W26250面板强度满足要求!（二）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q = 0.7（25.50.1600.160.3+3）=5.166kN/m；面板最大容许挠度值: 200/400=0.5mm；面板弹性模量: E = 4500N/mm2；=0.677ql4=0.6775.1662004=0.06mm 0.5mm100EI1004500196875满足要求!次楞方木验算次楞采用方木，宽度45mm，高度80mm，间距0.2m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截92、面抵抗矩 W =458080/6=48000mm3；截面惯性矩 I =45808080/12=1920000mm4；（一）抗弯强度验算2、 次楞按三跨连续梁计算，其计算跨度取立杆横距，L=1m。2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：q1=0.91.2(25.50.16+00.16+0.3)+1.430.2=1.702kN/mq1=0.91.35(25.50.16+00.16+0.3)+1.40.730.2= 1.594kN/m根据以上两者比较应取q1= 1.702kN/m作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值q2=0.91.20.293、0.3=0.065kN/m跨中集中荷载设计值P=0.91.42.5= 3.150kN3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1= 0.1q1l2=0.11.70212=0.170kNm施工荷载为集中荷载：M2= 0.08q2l2+0.213Pl=0.080.06512+0.2133.1501=0.676kNm取Mmax=0.676kNm验算强度。木材抗弯强度设计值f=17N/mm2；=Mmax=0.676106=14.08N/mm2 f=17N/mm2W48000次楞抗弯强度满足要求!（二）抗剪强度验算施工荷载为均布线荷载时：V1=0.6q1l=0.61.7021=1.021kN施工荷载为集中荷载94、：V2= 0.6q2l+0.65P=0.60.0651+0.653.150=2.087kN取V=2.087kN验算强度。木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=32.087103= 0.870N/mm2 fv=1.6N/mm22bh24580次楞抗剪强度满足要求!（三）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q = 0.2（25.50.1600.160.3+3）=1.476kN/m次楞最大容许挠度值:1000/250=4mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6771.47610004=0.95、52mm 4mm100EI100100001920000满足要求!主楞验算主楞采用:单钢管，截面抵拒矩W=4.49cm3，截面惯性矩I=10.78cm4（一）强度验算当进行主楞强度验算时，施工人员及设备均布荷载取3kN/mm2。首先计算次楞作用在主楞上的集中力P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为：q11= 0.91.2(25.50.16+00.16+0.3)+1.430.2=1.702kN/mq12= 0.91.35(25.50.16+00.16+0.3)+1.40.730.2= 1.594kN/m根据以上两者比较应取q1= 1.702kN/m作为设计依据。次楞最大支座力=1.1q1l=1.196、1.7021=1.872kN。次楞作用集中荷载P=1.872kN，进行最不利荷载布置如下图：计算简图(kN)弯矩图(kNm)最大弯矩 Mmax=0.463kNm；主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2；=Mmax=0.463106=103.118N/mm2 205N/mm2W4.49103主楞抗弯强度满足要求!（二）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。首先计算次楞作用在主楞上的集中荷载P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为：q = 0.2（25.50.1600.160.3+3）=1.476kN/m次楞最大支座力=1.1q1l=1.11.4761=1.897、72kN。以此值作为次楞作用在主楞上的集中荷载P，经计算，主梁最大变形值V=0.610mm。主梁的最大容许挠度值:700/250=2.8mm，最大变形 Vmax =0.610mm 2.8mm主楞挠度验算满足要求!风荷载计算（一）风荷载标准值风荷载标准值应按下式计算：k=sz00-基本风压，按xx10年一遇风压值采用，0=0.25kN/m2。s-支撑结构风荷载体形系数s，将支撑架视为桁架，按现行国家标准建筑结构荷载规范表第33项和37项的规定计算。支撑架的挡风系数j=1.2An/(lah)=1.20.143/(11.5)=0.114式中An -一步一跨范围内的挡风面积，An=(la+h0.32598、lah)d=0.143m2la-立杆间距，1m；h-步距，1.5m；d-钢管外径，0.048m ；系数1.2-节点面积增大系数；系数0.325-支撑架立面每平米内剪刀撑的平均长度。单排架无遮拦体形系数：st=1.2j=1.20.114=0.14无遮拦多排模板支撑架的体形系数：s=st1-n=0.141-0.95 2=0.271-1-0.95-风荷载地形地貌修正系数。n-支撑架相连立杆排数。支撑架顶部立杆段距地面计算高度H=4.2m，按地面粗糙度B类田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区。风压高度变化系数z=1。支撑架顶部立杆段风荷载标准值k=zs0=10.270.25=0.0699、8kN/m22.风荷载引起的立杆轴力标准值NWK支撑结构通过连墙件与既有结构可靠连接时，可不考虑风荷载作用于支撑结构引起的立杆轴力NWK和弯矩MTK。3.由风荷载产生的立杆弯矩设计值MW立杆段由风荷载产生的弯矩设计值，按下式计算：MW=0.91.4klah2=0.91.40.0680.71.52=0.013kNm1010立杆稳定性验算（一）立杆轴力设计值支撑架通过连墙件与既有结构可靠连接时，不考虑风荷载作用于支撑结构引起的立杆轴力，N=1.35(0.13454.2+(25.50.16+0.3)0.71)+1.430.71=7.84kN（二）立杆计算长度L0插槽式钢管模板支撑架的单元框架进行整体100、稳定性验算时，立杆计算长度L0=Hah 立杆计算长度系数，按xx市建筑施工插槽式钢管模板支撑架安全技术规范附录F表F.0.1取值。表中主要参数取值如下：支撑结构的刚度比，其中E-弹性模量，取206000（N/mm2）II 立杆的截面惯性矩，取107800（mm4）h立杆步距，取1500mmk节点转动刚度，取10kNm/radly立杆的y向间距，取1000mmK=206000107800+1000=1.5915001010661500ax单元框架x向跨距与步距h之比，ax =lx/h=0.7/1.5=0.47nx单元框架的x向跨数，nx =5x向定义：立杆纵横向间距不同，x向分别取纵向、横向进行101、计算，取计算结果的较大值。x向为立杆纵距方向时，K=1.59，ax=0.47，nx=5，查表得立杆计算长度系数=2.32x向为立杆横距方向时，K=1.56，ax=0.67，nx=3，查表得立杆计算长度系数=2.05x向取立杆纵距方向，立杆计算长度系数=2.32a扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按附录表E.3取值，a=1.03其中a1扫地杆高度与步距h之比，a1=0.2/1.5=0.13a2悬臂长度与步距h之比，a2=0.6/1.5=0.40aa1与a2中的较大值，a=0.40H高度修正系数，架体高度4.2m,H=1L0=Hah =11.032.321.5=3.58m（三）立杆稳定性验算插槽式钢管102、模板支撑架的单元框架，按下式整体稳定性验算：NfAN-立杆轴力设计值，取7.84kN；-轴心受压构件的稳定系数,根据长细比=Lo/i 查规范附录A取值；计算长细比，=Lo/i=3580/15.90=225，查表=0.144；L0 立杆计算长度，取3580mm，i杆件截面回转半径,取15.90mm；A杆件截面积，取424mm2；f钢材抗压强度设计值,取205N/mm2；N=7.84103=128.407N/mm2 f=205 N/mm2A0.144424立杆稳定性满足要求!立杆局部稳定性验算有剪刀撑框架式支撑结构，组合风荷载时，还应按下式进行立杆局部稳定性验算：N-立杆轴力设计值，取7.84kN103、；-轴心受压构件的稳定系数,根据长细比=Lo/i 查规范附录A取值；计算长细比，=Lo/i=270/1.59=170，查表=0.245L0 立杆计算长度，进行局部稳定性验算时，L0=（1+2a）h=(1+20.400)1.5=2.70maa1与a2中的较大值，a=0.400其中a1扫地杆高度与步距h之比，a1=0.2/1.5=0.133a2悬臂长度与步距h之比，a2=0.6/1.5=0.400i杆件截面回转半径,取1.59cm；B 杆件截面积，取424mm2；f钢材抗压强度设计值,取205N/mm2；M风荷载引起的立杆弯矩设计值，M=0.013kNmW杆件截面模量，W=4490mm3NE立杆的104、欧拉临界力，NE=2EA=3.142 2206000424=29.84kN2170 2立杆稳定性验算如下：7.84103+0.0131060.2454244490（1-1.10.2457.84）29.84=75.472+3.116=78.588N/mm2 f=205 N/mm2立杆局部稳定性验算满足要求!架体抗倾覆验算支架应按砼浇筑前和砼浇筑时两种工况进行抗倾覆验算，抗倾覆验算应满足下式要求：0M0MrMr-支架的抗倾覆力矩设计值Mo-支架的倾覆力矩设计值0结构重要性系数，取1架体高度4.2m，宽度20m，取一个立杆纵距0.7m作为架体计算长度。(一)砼浇筑前架体抗倾覆验算混凝土浇筑前，支架在105、搭设过程中，倾覆力矩主要由风荷载产生。1、风荷载倾覆力矩计算作用在模板支撑架上的水平风荷载标准值k=0.068kN/m2风荷载作用下的倾覆力矩0M0=11.40.0680.74.24.2/2=0.59kNm2、架体抗倾覆力矩计算当钢筋绑扎完毕后，架体、模板与钢筋自重荷载标准值如下（立杆取21排。）：0.13454.221+(0.3+00.16)0.720=16.06kN架体自重作用下产生的抗倾覆力矩，永久荷载的分项系数取0.9Mr=0.916.0620/2=144.54kNmM0 Mr，抗倾覆验算满足要求!(二)砼浇筑时架体抗倾覆验算混凝土浇筑时，支架的倾覆力矩主要由泵送混凝土或不均匀堆载等因106、素产生的附加水平荷载产生，附加水平荷载以水平力的形式呈线荷载作用在支架顶部外边缘上。抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土和模板自重等永久荷载产生。1、附加水平荷载产生的倾覆力矩计算附加水平荷载取竖向永久荷载标准值的2%，(0.13454.221+(0.3+25.500.16)0.720) 2%=73.182%=1.464kN附加水平荷载下产生的倾覆力矩0M0=11.41.4644.2=8.608kNm2、架体抗倾覆力矩计算架体自重作用下产生的抗倾覆力矩，永久荷载的分项系数取0.9Mr=0.973.1820/2=658.62kNmM0 Mr，抗倾覆验算满足要求!工程参数三楼板模板支架参数砼楼板厚度0.1107、m支架高度5m立杆纵距0.7m立杆横距1m水平杆最大步距1.5m顶步步距0.69m立杆顶伸出长度a0.6m扫地杆高度0.2m钢管类型Q235，483.0mmmm面板优质九夹板 厚度：15mm次楞方木35mm80mm，间距0.2m主楞单钢管剪刀撑按xx规范设置,剪刀撑立杆纵距方向宽度5跨，立杆横距方向3跨支撑结构与既有结构连接情况支撑结构与既有结构通过连墙件可靠连接荷载参数结构重要性系数支撑架1模板0.9永久荷载新浇砼（含钢筋）自重25.5kN/m3面板自重0.3kN/m2每米立杆承受支架自重0.1345kN/m可变荷载施工人员及设备荷载面板与次楞主楞立杆3kN/m22.5kN3kN/m23kN108、/m2泵送砼或不均匀堆载等因素产生的附加水平荷载竖向永久荷载标准值的2%风荷载xx，基本风压：0.25kN/m2模板面板验算面板采用竹胶合板，厚度为15mm ，取主楞间距0.7m的面板作为计算宽度。面板的截面抵抗矩W= 7001515/6=26250mm3；截面惯性矩I= 700151515/12=196875mm4；（一）强度验算3、 面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.2m。2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：q1=0.91.2(25.50.1+00.1+0.3)+1.430.7=4.801kN/mq1=0.91109、.35(25.50.1+00.1+0.3)+1.40.730.7= 4.276kN/m根据以上两者比较应取q1= 4.801kN/m作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值q2=0.91.20.70.3=0.227 kN/m跨中集中荷载设计值P=0.91.42.5= 3.150kN3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.1q1l2=0.1 4.8010.22=0.019kNm施工荷载为集中荷载：M2=0.08q2l2+0.213Pl=0.08 0.2270.22 +0.213 3.1500.2=0.135kNm取Mmax=0.135KNm验算强度。面板抗弯强度设计值f=25N/m110、m2；=Mmax=0.135106=5.14N/mm2 f=25N/mm2W26250面板强度满足要求!（二）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q = 0.7（25.50.100.10.3+3）=4.095kN/m；面板最大容许挠度值: 200/400=0.5mm；面板弹性模量: E = 4500N/mm2；=0.677ql4=0.6774.0952004=0.05mm 0.5mm100EI1004500196875满足要求!次楞方木验算次楞采用方木，宽度45mm，高度80mm，间距0.2m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩 W =458111、080/6=48000mm3；截面惯性矩 I =45808080/12=1920000mm4；（一）抗弯强度验算3、 次楞按三跨连续梁计算，其计算跨度取立杆横距，L=1m。2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：q1=0.91.2(25.50.1+00.1+0.3)+1.430.2=1.372kN/mq1=0.91.35(25.50.1+00.1+0.3)+1.40.730.2= 1.222kN/m根据以上两者比较应取q1= 1.372kN/m作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值q2=0.91.20.20.3=0.065kN/m跨中112、集中荷载设计值P=0.91.42.5= 3.150kN3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1= 0.1q1l2=0.11.37212=0.137kNm施工荷载为集中荷载：M2= 0.08q2l2+0.213Pl=0.080.06512+0.2133.1501=0.676kNm取Mmax=0.676kNm验算强度。木材抗弯强度设计值f=17N/mm2；=Mmax=0.676106=14.08N/mm2 f=17N/mm2W48000次楞抗弯强度满足要求!（二）抗剪强度验算施工荷载为均布线荷载时：V1=0.6q1l=0.61.3721=0.823kN施工荷载为集中荷载：V2= 0.6q2l+0.6113、5P=0.60.0651+0.653.150=2.087kN取V=2.087kN验算强度。木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=32.087103= 0.870N/mm2 fv=1.6N/mm22bh24580次楞抗剪强度满足要求!（三）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q = 0.2（25.50.100.10.3+3）=1.170kN/m次楞最大容许挠度值:1000/250=4mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6771.17010004=0.41mm 4mm100EI1001114、00001920000满足要求!主楞验算主楞采用:单钢管，截面抵拒矩W=4.49cm3，截面惯性矩I=10.78cm4（一）强度验算当进行主楞强度验算时，施工人员及设备均布荷载取3kN/mm2。首先计算次楞作用在主楞上的集中力P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为：q11= 0.91.2(25.50.1+00.1+0.3)+1.430.2=1.372kN/mq12= 0.91.35(25.50.1+00.1+0.3)+1.40.730.2= 1.222kN/m根据以上两者比较应取q1= 1.372kN/m作为设计依据。次楞最大支座力=1.1q1l=1.11.3721=1.509kN。次楞作用集中115、荷载P=1.509kN，进行最不利荷载布置如下图：计算简图(kN)弯矩图(kNm)最大弯矩 Mmax=0.373kNm；主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2；=Mmax=0.373106=83.073N/mm2 205N/mm2W4.49103主楞抗弯强度满足要求!（二）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。首先计算次楞作用在主楞上的集中荷载P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为：q = 0.2（25.50.100.10.3+3）=1.170kN/m次楞最大支座力=1.1q1l=1.11.1701=1.509kN。以此值作为次楞作用在主楞上的集中荷载P116、，经计算，主梁最大变形值V=0.484mm。主梁的最大容许挠度值:700/250=2.8mm，最大变形 Vmax =0.484mm 2.8mm主楞挠度验算满足要求!风荷载计算（一）风荷载标准值风荷载标准值应按下式计算：k=sz00-基本风压，按xx10年一遇风压值采用，0=0.25kN/m2。s-支撑结构风荷载体形系数s，将支撑架视为桁架，按现行国家标准建筑结构荷载规范表第33项和37项的规定计算。支撑架的挡风系数j=1.2An/(lah)=1.20.143/(11.5)=0.114式中An -一步一跨范围内的挡风面积，An=(la+h0.325lah)d=0.143m2la-立杆间距，1m；117、h-步距，1.5m；d-钢管外径，0.048m ；系数1.2-节点面积增大系数；系数0.325-支撑架立面每平米内剪刀撑的平均长度。单排架无遮拦体形系数：st=1.2j=1.20.114=0.14无遮拦多排模板支撑架的体形系数：s=st1-n=0.141-0.95 2=0.271-1-0.95-风荷载地形地貌修正系数。n-支撑架相连立杆排数。支撑架顶部立杆段距地面计算高度H=5m，按地面粗糙度B类田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区。风压高度变化系数z=1。支撑架顶部立杆段风荷载标准值k=zs0=10.270.25=0.068kN/m22.风荷载引起的立杆轴力标准值NWK支撑118、结构通过连墙件与既有结构可靠连接时，可不考虑风荷载作用于支撑结构引起的立杆轴力NWK和弯矩MTK。3.由风荷载产生的立杆弯矩设计值MW立杆段由风荷载产生的弯矩设计值，按下式计算：MW=0.91.4klah2=0.91.40.0680.71.52=0.013kNm1010立杆稳定性验算（一）立杆轴力设计值支撑架通过连墙件与既有结构可靠连接时，不考虑风荷载作用于支撑结构引起的立杆轴力，N=1.35(0.13455+(25.50.1+0.3)0.71)+1.430.71=6.54kN（二）立杆计算长度L0插槽式钢管模板支撑架的单元框架进行整体稳定性验算时，立杆计算长度L0=Hah 立杆计算长度系数，119、按xx市建筑施工插槽式钢管模板支撑架安全技术规范附录F表F.0.1取值。表中主要参数取值如下：支撑结构的刚度比，其中E-弹性模量，取206000（N/mm2）III 立杆的截面惯性矩，取107800（mm4）h立杆步距，取1500mmk节点转动刚度，取10kNm/radly立杆的y向间距，取1000mmK=206000107800+1000=1.5915001010661500ax单元框架x向跨距与步距h之比，ax =lx/h=0.7/1.5=0.47nx单元框架的x向跨数，nx =5x向定义：立杆纵横向间距不同，x向分别取纵向、横向进行计算，取计算结果的较大值。x向为立杆纵距方向时，K=1.120、59，ax=0.47，nx=5，查表得立杆计算长度系数=2.32x向为立杆横距方向时，K=1.56，ax=0.67，nx=3，查表得立杆计算长度系数=2.05x向取立杆纵距方向，立杆计算长度系数=2.32a扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按附录表E.3取值，a=1.03其中a1扫地杆高度与步距h之比，a1=0.2/1.5=0.13a2悬臂长度与步距h之比，a2=0.6/1.5=0.40aa1与a2中的较大值，a=0.40H高度修正系数，架体高度5m,H=1L0=Hah =11.032.321.5=3.58m（三）立杆稳定性验算插槽式钢管模板支撑架的单元框架，按下式整体稳定性验算：NfAN-立杆轴121、力设计值，取6.54kN；-轴心受压构件的稳定系数,根据长细比=Lo/i 查规范附录A取值；计算长细比，=Lo/i=3580/15.90=225，查表=0.144；L0 立杆计算长度，取3580mm，i杆件截面回转半径,取15.90mm；A杆件截面积，取424mm2；f钢材抗压强度设计值,取205N/mm2；N=6.54103=107.115N/mm2 f=205 N/mm2A0.144424立杆稳定性满足要求!立杆局部稳定性验算有剪刀撑框架式支撑结构，组合风荷载时，还应按下式进行立杆局部稳定性验算：N-立杆轴力设计值，取6.54kN；-轴心受压构件的稳定系数,根据长细比=Lo/i 查规范附录122、A取值；计算长细比，=Lo/i=270/1.59=170，查表=0.245L0 立杆计算长度，进行局部稳定性验算时，L0=（1+2a）h=(1+20.400)1.5=2.70maa1与a2中的较大值，a=0.400其中a1扫地杆高度与步距h之比，a1=0.2/1.5=0.133a2悬臂长度与步距h之比，a2=0.6/1.5=0.400i杆件截面回转半径,取1.59cm；C 杆件截面积，取424mm2；f钢材抗压强度设计值,取205N/mm2；M风荷载引起的立杆弯矩设计值，M=0.013kNmW杆件截面模量，W=4490mm3NE立杆的欧拉临界力，NE=2EA=3.142 2206000424=123、29.84kN2170 2立杆稳定性验算如下：6.54103+0.0131060.2454244490（1-1.10.2456.54）29.84=62.957+3.077=66.034N/mm2 f=205 N/mm2立杆局部稳定性验算满足要求!架体抗倾覆验算支架应按砼浇筑前和砼浇筑时两种工况进行抗倾覆验算，抗倾覆验算应满足下式要求：0M0MrMr-支架的抗倾覆力矩设计值Mo-支架的倾覆力矩设计值0结构重要性系数，取1架体高度5m，宽度20m，取一个立杆纵距0.7m作为架体计算长度。(一)砼浇筑前架体抗倾覆验算混凝土浇筑前，支架在搭设过程中，倾覆力矩主要由风荷载产生。1、风荷载倾覆力矩计算作用124、在模板支撑架上的水平风荷载标准值k=0.068kN/m2风荷载作用下的倾覆力矩0M0=11.40.0680.755/2=0.83kNm2、架体抗倾覆力矩计算当钢筋绑扎完毕后，架体、模板与钢筋自重荷载标准值如下（立杆取21排。）：0.1345521+(0.3+00.1)0.720=18.32kN架体自重作用下产生的抗倾覆力矩，永久荷载的分项系数取0.9Mr=0.918.3220/2=164.88kNmM0 Mr，抗倾覆验算满足要求!(二)砼浇筑时架体抗倾覆验算混凝土浇筑时，支架的倾覆力矩主要由泵送混凝土或不均匀堆载等因素产生的附加水平荷载产生，附加水平荷载以水平力的形式呈线荷载作用在支架顶部外边125、缘上。抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土和模板自重等永久荷载产生。1、附加水平荷载产生的倾覆力矩计算附加水平荷载取竖向永久荷载标准值的2%，(0.1345521+(0.3+25.500.1)0.720) 2%=54.022%=1.080kN附加水平荷载下产生的倾覆力矩0M0=11.41.0805=7.560kNm2、架体抗倾覆力矩计算架体自重作用下产生的抗倾覆力矩，永久荷载的分项系数取0.9Mr=0.954.0220/2=486.18kNmM0 Mr，抗倾覆验算满足要求!编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、xx市建筑施工插槽式钢管模板支撑架安全技术规范DBJ50-184-20143、建筑施工临时支126、撑结构技术规范JGJ300-20134、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20115、混凝土结构工程施工规范GB50666-20116、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-20107、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20088、建筑结构荷载规范GB50009-20129、钢结构设计规范GB50017-200310、冷弯薄壁型钢结构技术规范GB50018-200211、木结构设计规范GB50005-200312、混凝土模板用胶合板GB/T17656-200813、危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号14、建设工程高大模板支撑系统施工安全监127、督管理导则建质2009254 号工程参数四梁模板支架参数梁截面宽度0.35m梁截面高度0.7m支架高度4.5m楼板厚度0.16m板底立杆纵距la0.7m板底立杆横距lb1m梁长度方向立杆纵距0.7m梁侧与梁底立杆间距梁底设1根承重立杆，梁侧与梁底立杆间距：450,450mm钢管类型483.0mm水平杆最大步距1.5m顶步步距0.69m立杆伸出顶层水平杆长度a0.65m面板15mm厚优质九夹板梁底次楞3580mm方木，3根梁底主楞梁底水平钢管梁侧次楞3580mm方木，间距200mm梁侧主楞单钢管，间距500mm穿梁螺栓穿梁螺栓直径12mm，间距：500mm500mm剪刀撑设置依据xx地标规范要求128、设置,剪刀撑纵距方向宽度4跨，横距方向宽度4跨支撑结构与既有结构连接情况支撑结构与既有结构通过连墙件可靠连接荷载标准值参数结构重要性系数支撑架1模板1永久荷载新浇砼（含钢筋）自重26kN/m3模板自重0.3kN/m2每米立杆承受支架自重0.1345kN/m可变荷载施工荷载及设备荷载3kN/m2砼下料水平荷载2kN/m2风荷载xx，基本风压：0.3kN/m2新浇砼对模板侧压力标准值计算依据砼结构工程施工规范GB50666-2011，浇筑速度大于10m/h，或砼坍落度大于180mm时，新浇筑砼对模板的侧压力标准值，按下列公式计算:=260.7=18.2 kN/m2其中 c- 混凝土的重力密度，取2129、6kN/m3； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.7m；梁侧模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15mm，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm。面板的截面抵抗矩W= 10001515/6=37500mm3；截面惯性矩I= 1000151515/12=281250mm4；（一）强度验算1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.20m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=18.2kN/m2，砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=(1.218.2+1.42)1=24.64KN/mq2130、=(1.3518.2+1.40.72)1=26.53KN/m取较大值q=26.53KN/m作为设计依据。3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.1q1l2=0.126.530.202=0.11kNm面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.11106=2.93N/mm2 f=12.5N/mm2W37500面板强度满足要求!（二）挠度验算q = 118.2=18.2kN/m；面板最大容许挠度值: 200/400=0.5mm；面板弹性模量: E = 4500N/mm2；=0.677ql4=0.67718.2002004=0.16mm 0.5mm100EI100450028125131、0满足要求!梁侧模板次楞验算次楞采用4580mm(宽度高度)方木，间距：0.2m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =458080/6=48000mm3；截面惯性矩I =45808080/12=1920000mm4；（一）强度验算1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距，L=0.5m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=18.2kN/m2，砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=(1.218.2+1.42)0.2=4.928KN/mq2=(1.3518.2+1.40.72)0.2=5.306132、KN/m取较大值q=5.306KN/m作为设计依据。3、强度验算计算最大弯矩：Mmax=0.1ql2=0.15.3060.52=0.133kNm最大支座力：1.1ql=1.15.3060.5=2.92kN次楞抗弯强度设计值f17N/mm2。=Mmax=0.133106=2.771N/mm2 17N/mm2W48000 满足要求!（二）抗剪强度验算次楞最大剪力设计值V1=0.6q1l=0.65.3060.5=1.592kN木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=31.592103= 0.663N/mm2 fv=1.6N/mm22bh24580 次楞抗剪强度满足要求!133、（三）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 18.20.2=3.64kN/m；次楞最大容许挠度值=500/250=2mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6773.645004= 0.080mm 2mm100EI100100001920000 满足要求!梁侧模板主楞验算主楞采用单钢管，间距：0.5m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =4180mm3；截面惯性矩I =100400mm4；（一）强度验算1、主楞承受次楞传递的集中荷载P=2.92kN，按集中荷载作用下三跨连续梁计算，其计算134、跨度取穿梁螺栓间距，L=0.5m。主楞计算简图(kN)主楞弯矩图(kNm)2、强度验算最大弯矩Mmax=0.372kNm主楞抗弯强度设计值f205N/mm2。=Mmax=0.372106=88.995N/mm2 205N/mm2W4180 满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=2.002kN，主楞弹性模量: E = 206000N/mm2。主楞最大容许挠度值：500/250=2mm；经计算主楞最大挠度Vmax=0.212mm 2mm。满足要求!（三）悬挑段强度验算穿梁螺栓距梁底距离150mm，次楞间距200mm，弯矩M=2.135、920.15=0.44kNm主楞抗弯强度设计值f205N/mm2。=M=0.44106=105.263N/mm2 205N/mm2W4180 满足要求!（四）悬挑段挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=2.002kN，主楞弹性模量: E = 206000N/mm2。容许挠度值：1502/400=0.8mm；经计算主楞最大挠度Vmax=0.159mm N=5.85kN。对拉螺栓抗拉强度满足要求!梁底模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15mm。 取梁底横向水平杆间距0.7m作为计算单元。面板的截面抵抗矩W= 701.51.5/6=26.25c136、m3；截面惯性矩I= 701.51.51.5/12=19.688cm4；（一）强度验算1、梁底次楞为3根，面板按两跨连续板计算，其计算跨度取梁底次楞间距，L=0.175m。2、荷载计算作用于梁底模板的均布线荷载设计值为：q=1.35(260.7+0.3)+1.430.7=20.42kN/m计算简图(kN)弯矩图(kNm)剪力图(kN)经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=1.340kN;N2=4.467kN;N3=1.340kN;最大弯矩 Mmax = 0.078kNm梁底模板抗弯强度设计值f (N/mm2) =12.5 N/mm2；梁底模板的弯曲应力按下式计算：=Mmax=0.07810137、6=2.971N/mm2 12.5N/mm2W26.25103满足要求!（二）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q = 0.7（260.70.3+3）=15.05kN/m；面板弹性模量: E = 4500N/mm2；经计算，最大变形 Vmax = 0.083mm梁底模板的最大容许挠度值: 175/400 =0.4 mm；最大变形 Vmax = 0.083mm 0.4mm满足要求!梁底模板次楞验算本工程梁底模板次楞采用方木，宽度45mm，高度80mm。次楞的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.588/6= 48cm3；I=4.5888/12= 1138、92cm4；（一）强度验算最大弯矩考虑为永久荷载与可变荷载的计算值最不利分配的弯矩和，取受力最大的次楞，按照三跨连续梁进行计算，其计算跨度取次楞下横向水平杆的间距，L=0.7m。次楞计算简图荷载设计值 q = 4.467/0.7= 6.381kN/m；最大弯距 Mmax =0.1ql2= 0.16.3810.72= 0.313 kNm；次楞抗弯强度设计值 f=17N/mm2；=Mmax=0.313106=6.521N/mm2 17N/mm2W48103次楞抗弯强度满足要求！（二）抗剪强度验算V=0.6ql=0.66.3810.7=2.680kN木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2；抗剪强度139、按下式计算:=3V=32.680103= 1.12N/mm2 fv=1.6N/mm22bh24580次楞抗剪强度满足要求!（三）挠度验算次楞最大容许挠度值：l/250 =700/250 =2.8 mm；挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q =3.292/0.7= 4.703N/mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6774.7037004=0.398mm 2.8mm100EI10010000192104次楞挠度满足要求!梁底横向水平杆验算横向水平杆按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取梁底面板下次楞传递力。计算简图140、(kN)弯矩图(kNm)剪力图(kN)经计算，从左到右各支座力分别为：N1=0.265kN;N2=6.618kN;N3=0.265kN;最大弯矩 Mmax=0.115kNm；最大变形 Vmax=0.041mm。（一）强度验算支撑钢管的抗弯强度设计值f (N/mm2) = 205N/mm2；支撑钢管的弯曲应力按下式计算：=Mmax=0.115106=25.612N/mm2 205N/mm2W4.49103满足要求!（二）挠度验算支撑钢管的最大容许挠度值: l/250 =450/250 = 1.8mm或10mm；最大变形 Vmax = 0.041mm 1.8mm满足要求!梁底纵向水平杆验算横向钢管141、作用在纵向钢管的集中荷载P=6.618kN。 计算简图(kN)纵向水平杆只起构造作用，不需要计算。扣件抗滑移验算水平杆传给立杆荷载设计值R=0.27kN,由于采用顶托，不需要进行扣件抗滑移的计算。风荷载计算（一）风荷载标准值风荷载标准值应按下式计算：k=sz00-基本风压，按xx10年一遇风压值采用，0=0.3kN/m2。s-支撑结构风荷载体形系数s，将支撑架视为桁架，按现行国家标准建筑结构荷载规范表第33项和37项的规定计算。支撑架的挡风系数j=1.2An/(lah)=1.20.122/(0.71.5)=0.139式中An -一步一跨范围内的挡风面积，An=(la+h0.325lah)d=0142、.122m2la-立杆间距，0.7m；h-步距，1.5m；d-钢管外径，0.048m ；系数1.2-节点面积增大系数；系数0.325-支撑架立面每平米内剪刀撑的平均长度。单排架无遮拦体形系数：st=1.2j=1.20.139=0.17无遮拦多排模板支撑架的体形系数：s=st1-n=0.171-0.92 10=1.201-1-0.92-风荷载地形地貌修正系数。n-支撑架相连立杆排数。支撑架顶部立杆段距地面计算高度H=4.5m，按地面粗糙度B类田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区。风压高度变化系数z=1。支撑架顶部立杆段风荷载标准值k=zs0=11.200.3=0.360kN/m143、22.风荷载引起的立杆轴力标准值NWK支撑结构通过连墙件与既有结构可靠连接时，可不考虑风荷载作用于支撑结构引起的立杆轴力NWK和弯矩MTK。3.由风荷载产生的立杆弯矩设计值MW立杆段由风荷载产生的弯矩设计值，按下式计算：MW=0.91.4klah2=0.91.40.3600.71.52=0.071kNm1010立杆稳定性验算（一）立杆轴力设计值支撑结构的危险等级系数取11、梁底立杆承受梁荷载设计值：6.62kN;立杆承受支架自重荷载设计值：1.354.50.1345=0.82kN梁底立杆轴向力设计值：7.44kN;2、梁侧立杆承受梁荷载设计值：0.26kN;立杆承受支架自重荷载设计值：1.35144、4.50.1345=0.82kN梁侧立杆承受楼板荷载设计值：1.35（260.16+0.3）0.70.78+1.430.70.78=5.58kN梁侧立杆轴向力设计值：6.66kN;立杆最大轴向力设计值N=7.44kN;（二）立杆计算长度L0插槽式钢管模板支撑架的单元框架进行整体稳定性验算时，立杆计算长度L0=Hah 立杆计算长度系数，按xx市建筑施工插槽式钢管模板支撑架安全技术规范附录F表F.0.1取值。表中主要参数取值如下：支撑结构的刚度比，其中E-弹性模量，取206000（N/mm2）IV 立杆的截面惯性矩，取107800（mm4）h立杆步距，取1500mmk节点转动刚度，取10kNm/r145、adly立杆的y向间距，取700mmK=206000107800+700=1.5615001010661500ax单元框架x向跨距与步距h之比，ax =lx/h=1/1.5=0.67nx单元框架的x向跨数，nx =4x向定义：立杆纵横向间距不同，x向分别取纵向、横向进行计算，取计算结果的较大值。x向为立杆横距方向时，K=1.56，ax=0.67，nx=4，查表得立杆计算长度系数=2.26x向为立杆纵距方向时，K=1.59，ax=0.47，nx=4，查表得立杆计算长度系数=2.16x向取立杆横距方向，立杆计算长度系数=2.26a扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按附录表E.3取值，a=1.04其中a146、1扫地杆高度与步距h之比，a1=0.2/1.5=0.13a2悬臂长度与步距h之比，a2=0.65/1.5=0.43aa1与a2中的较大值，a=0.43H高度修正系数，架体高度4.5m,H=1L0=Hah =11.042.261.5=3.53m（三）梁底立杆稳定性验算风荷载引起的立杆弯矩设计值:0.071kNm;按下式进行立杆稳定性验算：N-立杆轴力设计值，取7.44kN；-轴心受压构件的稳定系数,根据长细比=Lo/i 查规范附录A取值；计算长细比，=Lo/i=3530/15.9=222，查表=0.148； L0 立杆计算长度，取3530mm，i杆件截面回转半径,取15.9mm；D 杆件截面积，147、取424mm2；f钢材抗压强度设计值,取205N/mm2；M风荷载引起的立杆弯矩设计值，M=0.071kNmW杆件截面模量，W=4490mm3NE立杆的欧拉临界力，NE=2EA=3.142 2206000424=17.50kN2222 2立杆稳定性验算如下：7.44103+0.0711060.1484244490（1-1.10.1487.44）17.50=118.562+16.989=135.551N/mm2 f=205 N/mm2立杆稳定性验算满足要求!（四）梁侧立杆稳定性验算（偏心受压）风荷载引起的立杆弯矩设计值:0.071kNm;按下式进行立杆稳定性验算：N-立杆轴力设计值，取6.66k148、N；-轴心受压构件的稳定系数,根据长细比=Lo/i 查规范附录A取值；计算长细比，=Lo/i=3530/15.9=222，查表=0.148； L0 立杆计算长度，取3530mm，i杆件截面回转半径,取15.9mm；E 杆件截面积，取424mm2；f钢材抗压强度设计值,取205N/mm2；M风荷载引起的立杆弯矩设计值，M=0.071kNmW杆件截面模量，W=4490mm3NE立杆的欧拉临界力，NE=2EA=3.142 2206000424=17.50kN2222 2立杆稳定性验算如下：6.66103+0.0711060.1484244490（1-1.10.1486.66）17.50=106.132+16.857=122.989N/mm2 f=205 N/mm2立杆稳定性验算满足要求!