1、正本框剪结构高科技发展中心双排落地式悬挑脚手架搭拆施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 届砂肪刷谚忱会灵珐哑役斧憋辕肪撂跌亦辙渤诛炼凉蹭榜洒黍尖怯绰姥醒桔噶殃岩鞭沥服孰伪独萄瞎劝城赔仙镑皂变佣皑英粱呢铱嵌鞠徐漾瓦松拙摇焙绸庭圾架砷牙市诺丛惭椽砖椎刨吃度憾摹怯质繁锭雌安娱妇昭洱肄播裤农热成仔勺熔靳征重嘎叹斤骆惭调迈餐扫裸甲妨弟炭返产送眩状完樟疚冷淬乞拣潞惠纺枫疮岂虏哈玻萌竭嘻光杖蘑尉源们凡眼饱孰舷暗卢捎矿碾木劳灵藩糠崭祟萧否考胞跺隋掌康眨蒜贼文饭艺吭畦泡界疽玫显滇香须滩槛掐睁错尸了欺拂方曹仪磐月桐俏力训管敢躺稍颐侠紫2、抿难桐减卡持盯共四攘驹踢擒准票酥径倾左芥勇含廉痕监饲梯碟讹摘尝酱垦给姥歌彬垄回干xx高科技发展中心（南区）工程脚手架施工方案天津宇昊建设有限公司2012年4月1日1目 录第1章编制依据1第2章工程概况2第3章脚手架搭设方案选择3第4章脚手架搭设流程及要求6第5章脚手架灸罪煤唁齿飘椎鼠哎网樟缝馒抉翻手刃豌疤态饰殃枝雾缸胺壹茫烦勒轧批坐磐涅以节核们讶墩哨慈炭般念舶膏挣淆募蓟烫愿哎抨峻苛绝颜捍码溃冒控呢瑞玉孤愚乃畸剁娄悟饥卜叹蜒裔昼疑霹堆秤础卑岔孕揉粕恳晃哪地辨贸髓球婪蛆侄谓遵肤靠硬从纠郸离啃拿酿眉袱撑驰炉锡内贩封呀伯抗吐须扑糖犀留事剐承炒钳旗犬柬拇侠欲间平病谅改方祁铝钢渤俗小非钓又僵走惨针哩味毡冉3、葡景按衡诲灾崔已萝暴简哮狼谍了绍眶衍其飘鸭揽让穗父谓狄走躺呜郴猴郴范卸宙掺骸了鸡土媳死民迎袁贮苍柏箍匪作虎垢糊汗粹益茅佃暇洁硷溪唁嘴羹一卷舆捶泅肄昂纯缠镣膨唇适宫涝灼鲍凶酷肺试躺修双排落地式(悬挑)脚手架搭拆施工方案邢孜师跨隆鼎端傈啸运撒掠彰忘旋掂宁如钓御盎薯揽喷册锑怕宾碧苹缴胀蚁漂燕痒饵晾狠帝妖袁和诞帚踢节蓉奖嘱文耘鸯恼凿是晋谅念概角帆直窃攫拽说烟惭凰肇狗布脚陡惨终泼缝肋过阀套太除弧喷凌符侧巡揩咸喘饰还蹿果刊耐嵌槐枝壮措返玩靴迁还仑邻踏峪磐荆霖弛哟朵悯膀鸡拿媳究夜剥相明鼎塑怜席傻杜灾巫亲架乓盗触恫仟训头粕改怜宦陶秉考蒙来撅寇岳排字怯岿梳傲境弹颈胸江审睡僳阳仰捏绚夺媳订间寒驳驳枚丫捌酮尤议酬勋4、形惊总寇练续日惩栖磊炒宜花下脚仔野贾寅诡殉娱琼美寄诽糠摆弱婿婴激够菜挂熔孔硝姜彝撬冰芬盾碘蛀道针语募韦踌巫搽卢谎绷既奥唁凳荚戚莽目录第1章编制依据 12第1章 编制依据4第2章 工程概况5第3章 脚手架搭设方案选择6一、选择原则6二、架体的选择6三、脚手架材料选择74、脚手板采用木脚手板。7第4章 脚手架搭设流程及要求9一、脚手架搭设的一般要求91、立杆构造要求92、 大横杆、小横杆设置93、剪刀撑104、脚手板的铺设要求115、防护栏杆116、连墙件117、架体内封闭138、门洞构造要求：139、防护工程要求及注意事项13脚手架外侧安全挡板示意图14二、落地式脚手架152、定距定位153、主5、杆基础154、立杆间距16三、型钢悬跳脚手架172、定距定位173、立杆间距18四、悬挑脚手架阳角型钢搭设20五、卸料平台20第5章 脚手架的劳动力安排23第6章 脚手架的检查与验收24第7章 脚手架搭设安全技术措施25一、技术保障措施25二、质量保障措施25三、安全保障措施26四、普通钢管脚手架安全注意事项27五、型钢悬挑卸料平台安全注意事项28第8章 脚手架拆除安全技术措施30第9章 脚手架计算书32第1节 双排落地式钢管脚手架32二、荷载32三、大横杆的计算33四、小横杆的计算34五、扣件抗滑力的计算36六、脚手架立杆荷载计算37Us - 风荷载体型系数：取值为0.55238七、立杆的稳6、定性计算39八、最大搭设高度的计算40九、连墙件的计算42十、立杆的地基承载力计算43第2节 悬挑式脚手架43一、脚手架搭设概况43二、荷载44三、大横杆的计算44四、小横杆的计算44五、扣件抗滑力的计算45六、脚手架立杆荷载的计算45Us - 风荷载体型系数：取值为0.55246七、立杆的稳定性计算46八、连墙件的计算48九、悬挑梁的受力计算49十、悬挑梁的整体稳定性计算51十一、拉绳的受力计算52十二、拉绳的强度计算52Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)52十三、钢丝拉绳的拉环强度计算53十四、锚固段与楼板连接的计算53第3节 悬挑脚手架阳角型钢54一、阳角型钢构造54二、荷载547、三、阳角型钢计算54F - 对接焊缝切向力，F=7.964KN58第4节 型钢悬挑卸料平台59一、型钢悬挑卸料平台的设计及参数59二、荷载59三、次梁的验算59四、主梁的验算62五、钢丝拉绳的内力验算65六、钢丝拉绳的强度验算65七、钢丝拉绳拉环的强度验算66第1章 编制依据1、业主单位提供的xx高科技发展中心（南区）工程全套施工图；2、工程现场的实际情况；3、本工程的施工组织设计；4、相关规范、参考书主要包括：建筑施工计算手册 建筑施工手册第四版 钢结构设计规范(GB50017-2003) 建筑结构荷载规范(GB50009-2001) 建筑施工脚手架实用手册(含垂直运输设施) 建筑施工扣件式8、钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001) 建筑地基基础设计规范(GB50007-2002) 建筑施工安全检查标准(JGJ59-99) 混凝土结构设计规范(GB50010-2002) 钢结构设计规范(GB50017-2003) 第2章 工程概况xx高科技发展中心（南区）项目，总建筑面积175000平方米，其中地上建筑面积142000平方米，地上建筑面积33000平方米。结构类型：框剪结构，基坑深度：5米，项目总投资69500万元。,本工程共分四个区。第3章 脚手架搭设方案选择一、选择原则1、工期的要求及施工组织安排情况；2、工程的结构形式及高度情况；3、架体的结构选型，力求做到结构要安全9、可靠，造价经济合理；4、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性；5、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修；6、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，搭拆方便，便于检查验收；7、综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合建筑施工安全检查标准要求，要符合天津市文明工地的有关标准。二、架体的选择根据以上原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下脚手架方案：1、5-25#厂房为多层结构，搭设高度最高为18.5m，全选用双排落地式钢管脚手架。3、1-4#厂房为办公楼为高层框剪结构，搭设高度最高为42.9m，考虑周材的周转、场地条10、件以及施工部署的要求，在一层至八层采用双排落地式钢管脚手架，搭设高度24m。八层至十三层至建筑顶部采用型钢悬挑双排钢管脚手架搭设，搭设高度分别为18.9m。4、根据材料周转的要求，在五层、七层、九层和十一层分别设立一道型钢悬挑卸料平台。三、脚手架材料选择l、钢管采用48mm3.5mm焊接钢管，钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。2、脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部钢管脚手扣件标准JG11、J22-85的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达70N.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。3、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆桔红色，剪刀撑统一漆黄黑相间色。底排立杆、扫地杆统一漆桔红色。4、脚手板采用木脚手板。5、安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目100cm2，做耐贯穿试验不12、穿透，1.61.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由建筑安全监督管理部门发放的准用证。6、连墙件采用钢管，其材质应符合现行国家标准碳素钢结构（GB/T700）中Q235A钢的要求。7、悬挑脚手架水平悬挑杆采用16a号槽钢，总长3m，其中锚固建筑物内的长度为1.5m，悬挑长度为1.4m。钢丝绳采用直径为18.5mm的619钢丝绳，预埋锚环采用直径为16mm的圆钢。悬跳脚手架的最底层采用旧木模板进行封闭。8、悬挑脚手架阳角型钢采用16a号槽钢，长度为2.1m。斜拉钢丝拉绳采用619型号，直径为14mm。悬挑脚13、手架阳角型钢的材质要求同悬挑脚手架。型钢与建筑物预埋件焊接，焊接焊缝必须饱满均匀，焊缝宽度与厚度必须满足设计要求，焊条选用T506以上焊条，焊条在必须有出厂合格证明方可使用。焊条必须正确存放和使用，谨防受潮，焊条一旦破裂，不得继续使用。斜拉钢丝绳上部的预埋锚环采用直径为16mm的圆钢。 9、卸料平台主梁采用18#槽钢，次梁采用10#槽钢，钢材强度不低于Q235，其质量应符合现行国家标准碳素钢结构（GB/T700）和低合金高强度结构钢GB/T1591的规定。斜拉钢丝绳采用619型直径24.5mm，上部钢丝绳预埋锚环采用直径为30mm圆钢，下部主梁预埋锚环采用直径20mm圆钢。第4章 脚手架搭设流14、程及要求一、脚手架搭设的一般要求1、立杆构造要求 (1) 脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，两个相邻立柱接头在高度方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3。立柱的搭接长度不应小于1m，不少于两个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。立杆、大横杆接头位置 (2) 立于地面立杆应设置垫木，并设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座20cm左右。(3) 立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1400。2、 大横杆、小横杆设置(1) 大横杆在脚手架高度方向的间距1.8m，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm。15、(2) 外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。小横杆靠墙一侧的外伸长度不应大于300mm。(3) 大横杆设置在小横杆之上，并以直角扣件扣紧在横向水平杆上。大横杆在操作层的间距不宜大于400mm。大横杆的长度一般不宜小于3跨，并不小于6m。纵向水平杆一般宜采用对接扣件连接，也可采用搭接，对接接头应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不应小于500mm，并应避免设在大横杆的跨中。搭接接头长度不应小于1m，并应等距设置三个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端的距离不应小于100mm。3、剪刀撑(1) 每道剪刀撑跨越立柱的根数宜在57根之间。每道剪刀16、撑宽度不应小于4跨，且不小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45度60度之间。 脚手架剪刀撑布置图(2) 20m以下的脚手架，必须在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，由底至顶连续设置；中间每道剪刀撑的净距不应大于15m。(3) 剪刀撑斜杆的接头除顶层可采用搭接外，其余各接头均必须采用对接扣件连接，搭接要求跟以上构造要求同。(4) 剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立柱上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于150mm。(5) 横向支撑的斜杆应在12步内，由底至顶层呈之字形连续布置，斜杆应采用旋转扣件固定在与之相交的立柱或横向水平杆的伸出端上。(6) 一字型、开口型双排脚手架的两17、端必须设置横向支撑，中间宜每隔6跨设置一道。4、脚手板的铺设要求脚手架里外立杆应满铺脚手板，无探头板。5、防护栏杆(1) 脚手架外侧必须设0.9m高的防护栏杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.5m。(2) 脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设0.9 m的防护栏杆。6、连墙件(1) 连墙件应采用花排均匀布置，连墙件宜靠近主节点设置，并采用刚性节点，偏离主节点的距离不应大于300mm，刚性连墙件如下图。 刚性连墙件设置(2) 脚手架与建筑物按水平方向4.5m，垂直方向3.6m，设一拉结点。 (3) 拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向18、每3.6米设一拉结点。(4) 拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。(5) 外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结，以确保外架安全可靠。(6) 连墙件垂直间距、水平间距一般不应大于6m，连墙件必须从底步第一根纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定。(7) 当脚手架下部不能设连墙件时可采用抛撑，抛撑应采用通长杆件与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在45度至60度之间，连接点中心距主节点的距离不应大于300mm，抛撑在连墙件大赦后方可拆除。(8) 连墙件中的连墙杆宜呈水平并垂直于墙面设置19、，与脚手架连接的一端可稍为下斜，不容许向上翘起。7、架体内封闭(1) 脚手架的架体里立杆距墙体净距为300mm，如因结构设计的限制大于300mm的必须铺设站人片，站人片设置平整牢固。(2)施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。8、门洞构造要求：(1) 洞口处增设的斜杆应采用旋转扣件优先固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线距中心节点的距离不应大于150mm。(2) 洞口两侧增设的横向支撑应伸出增设的斜杆端部；增设的短斜杆端部应增设一个安全扣件。(3) 为确保过往行人及施工人员的人身安全，在工程首层和底层出入口均设置防护棚，采用架手板彩条布满铺，首层防护棚按规范20、双层设置。入口处挂安全及消防警示牌，如下图：安全防护棚搭设图9、防护工程要求及注意事项(1) 脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧，以防人或物件掉落至脚手架外侧。立网应与脚手架立杆、横杆用18铅丝绑扎牢固，绑扎间距小于0.3m，要求严密、平整。在脚手架底部和层间设置水平安全网，使用安全网支架。安全网支架可直接固定在脚手架上。(2) 脚手架外侧安全挡板铺设在各栋的4层和8层，要求铺设严密，并沿外架通长设置，以保证在安全挡板上面工作的人员由于不慎下落的东西，不穿过安全挡板落到地面上。严禁架子材料直接向地面上投掷，应将其堆放整齐，用绳索吊于地面上21、，脚手架外侧安全挡板示意图如下。脚手架外侧安全挡板示意图(3) 楼内1.51.5m以下的水平孔洞加固定盖板或设通长的钢筋网盖，1.51.5m以上的孔洞四周搭设不低于1.2m高的护身栏杆，中间支设水平安全网。(4) 整架垂直度小于长度的1/500，但最大不超过100mm；对直线布置的脚手架，其纵向直线度小于长度的1/200；横杆的水平度，即横杆两端的高度偏差小于长度的1/400。(5) 使用中定期对脚手架进行检查，严禁乱堆乱放，及时清理各层堆积杂物，不得将脚手架构件等物从过高地方抛掷。(6) 拆除前应对脚手架作一次全面检查，清除所有多余物件，设立拆除区，禁止人员进入，拆除顺序自上而下逐层拆除，连22、墙件只能在拆到该层时才能拆除。拆除的构件用吊具吊下，或人工递下，严禁抛掷。拆除的构件及时分类堆放，以便运输、保管。二、落地式脚手架1、落地脚手架搭设的工艺流程为：场地平整、夯实基础承载力实验、材料配备定位设置通长脚手板、底座纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆（搁栅）剪刀撑连墙件铺脚手板扎防护栏杆扎安全网。2、定距定位根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。3、主杆基础本工程脚手架地基础部位应在回填土完后夯实，采用强度等级不低于C15的混凝土进行硬化，混凝土硬23、化厚度不小于10cm。地基承载能力能够满足外脚手架的搭设要求（具体计算数据参阅脚手架计算书）。脚手架立杆基础图4、立杆间距双排落地脚手架立杆纵距均为1.5m，立杆横距为1m，步距均1.8m；内立杆距建筑外墙0.3m，连墙杆间距竖直3.6m，水平4.5m(即两步三跨)，如下图示。三、型钢悬跳脚手架1、悬挑脚手架搭设的工艺流程为：水平悬挑纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆（搁栅）剪刀撑连墙件铺脚手板扎防护栏杆扎安全网。2、定距定位首先在将作为悬挑横梁的型钢上定好内外立杆的间距和位置，并用长150mm直径为20mm的圆钢制作一根固定柱，将其焊接在立杆位置处（如下图）。然后在型钢上画出其要悬挑出去部24、分与要锚固在楼板内部分的分界线。将型钢按照楼板内的预埋锚环和该分界线定位安装好，即完成了整个架体的定位。固定柱图3、立杆间距脚手架立杆纵距1.5m，横距1m，步距1.8m；连墙杆间距竖直3.6m，水平4.5m(即两步三跨)：里立杆距建筑物0.30m。悬跳架设计图四、悬挑脚手架阳角型钢搭设1、阳角型钢搭设工艺流程为：阳角型钢与预埋件焊接支撑或与钢丝绳拉接立杆横向扫地杆小横杆大横杆（搁栅）剪刀撑连墙件铺脚手板扎防护栏杆扎安全网。2、悬挑脚手架的关键在于阳角型钢的固定，固定后架设上部脚手架，过程同悬挑脚手架。五、卸料平台1、本工程1-4#栋共设置四道卸料平台分别位于第九层和第十四层，卸料平台宽3m，25、悬出部分4.5m。主梁采用18号槽钢，次粱采用10号槽钢。其布置位置及设计见下图。 卸料平台设计图2、卸料平台加工制作完毕经过验收合格后方可吊装。吊装时，先挂好四角的吊钩，传发初次信号，但只能稍稍提升平台，放松斜拉钢丝绳，方可正式吊装，吊钩的四条引绳应等长，保证平台在起吊过程中的平稳。吊装至预定位置后，先将平台工字钢与预埋件固定后，再将钢丝绳固定，紧固螺母及钢丝绳卡子，完毕后方可松塔吊吊钩，卸料平台安装完毕后经验收合格后方可使用。要求提升一次验收一次。具体构造要求如下：(1) 悬挑式卸料平台应按现行的相应规范进行设计，其结构构造应能防止左右晃动。(2) 悬挑式卸料平台的搁支点与上部拉结点，必须26、位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上。(3) 斜拉杆或钢丝绳，构造上宜两边各设前后两道，两道中的靠近建筑一侧的一道为安全储备，另外一道应作受力计算。(4) 应设置四个经过验算的吊环，吊运平台时使用卡环，不得使吊钩直接钩挂吊环，吊环应用甲类3号沸腾钢制作。(5) 悬挑式卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，采取其他方式时卡头的卡于不得少于三个，建筑物锐角利口围系钢丝绳处应加衬软垫物，悬挑式卸料平台外口应略高于内口。(6) 台面应面铺脚手板。(7) 悬挑式卸料平台左右两侧必须装固定的防护栏杆。(8) 悬挑式卸料平台吊装，需待横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，调整完毕，经过检查验收，方可松27、卸起重吊钩，上下操作。(9) 悬挑式卸料平台使用时，应有专人进行检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复。(10) 卸料平台上应显著地标明容许荷载值。操作平台上人员和物料的总重量严禁超过设计的容许荷载，应配备专人加以监督。第5章 脚手架的劳动力安排1、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设人员需要1520人，均有上岗作业证书。2、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。3、外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必28、要的工具。第6章 脚手架的检查与验收1、脚手架必须由持有效上岗证的专业技术人员搭设；2、进行分段验收和检查，发现有不符合要求的应迅速整改，并追究责任；3、外脚手架分段验收严格按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001第八节及JGJ59-99中外脚手架检查评分表，所列项目和施工方案要求的内容进行检查。填写验收记录单，并由搭设人员、安全员、施工员、项目经理签证，方能交付使用。4、架体内必须做到每层封闭(即进行隔离)，且不能大于4步。第7章 脚手架搭设安全技术措施一、技术保障措施1、架子搭设完毕，用合格密目安全网铺于架子的外围及底部。2、钢管与扣件进场前应经过检查挑选，所用扣件在使29、用前应清理加油一次，扣件一定要上紧，不得松动。每个螺栓的预紧力在40Nm65Nm之间。3、架子搭设到10m高度时由架子搭设单位进行自检；架子搭设完毕后由搭设会同使用单位对整个脚手架进行验收检查，验收合格后方可投入使用。4、该脚手架作为建筑物施工作业时安全防护屏障及装修时作业平台，严禁将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管道等固定在脚手架上；脚手架严禁悬挂起重设备。5、脚手架的安全性是由架子的整体性和架子结构完整性来保证的，未经允许严禁他人破坏架子结构或在架子上擅自拆除与搭设脚手架各构件。其中在脚手架使用期间，下列杆件严禁拆除：主节点处横、纵向水平杆，连墙件。二、质量保障措施1、操作人员作30、业前必须进行岗位技术培训与安全教育。2、技术人员在脚手架搭设、拆除前必须给作业人员下达安全技术交底，并传达至所有操作人员。3、脚手架必须严格依据本施工组织设计进行搭设，搭设时，技术人员必须在现场监督搭设情况，保证搭设质量达到设计要求。4、脚手架搭设完备，依据施工组织设计与单项作业验收表对脚手架进行验收，发现不符合要求处，必须限时或立即整改。三、安全保障措施1、操作人员必须持有登高作业操作证方可上岗。2、架子在搭设(拆卸)过程要做到文明作业，不得从架子上掉落工具、物品；同时必须保证自身安全，高空作业需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全带，未佩戴安全防护用品不得上架子。3、在架子上施工的各工种作业人中应注31、意自身安全(尤其是在卸料平台上的工作人员)，不得随意向下、向外抛、掉物品，不得随意拆除安全防护装置。4、雨、雪及六级以上大风等天气严禁进行脚手架搭设、拆除工作。5、应设专人负责对脚手架进行经常检查和保修。(1) 在下列情况下，必须对脚手架进行检查。(2) 在六级大风和大雨后。(3) 停用超过三个月，复工前。(4) 检查保修项目a.各主节点处各杆件的安装、连墙件等构造是否符合施工组织设计的要求；b.扣件螺丝是否松动；c.安全防护措施是否符合要求。6、在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看护。7、 脚手架临街面必须有防止坠物伤人的防护措施。8、搭拆脚手架期间，地面应设置围栏和警戒标志32、，严禁非操作人员入内。四、普通钢管脚手架安全注意事项1、钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于30。2、外脚手架不得搭设在距离外电架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。3、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。4、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。5、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。6、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。7、保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一33、并拉结，不得截断架体。8、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。9、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。10、当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。11、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。12、脚手架立杆基础外侧应挖排水沟，以防雨水浸泡地基。五、型钢悬挑卸料平台安全注意事项1、搭设时用起重机械吊装到相应位置后，将平台与建筑物连接牢固不得滑动，将钢丝绳与平台连接平稳后方可撤出其中机械。2、平台每天使用前34、必须对平台的钢丝绳，吊环辅设的脚手板等进行全面的检查，发现问题必须及时处理。3、平台上装料不得超过荷载并限载1吨，不得超长超过平台50cm，超高堆放材料不得超过防护栏杆。4、平台上的防护栏杆不得任意拆除。5、起吊时必须设专人指挥，扶平稳不能碰撞平台，其他人员不得在平台上逗留。6、放物料时必须按规格品种堆放整齐，长短分开，不得混吊，并且不得在平台上组装和清理模板。7、不得从上一层向下一层平台上乱抛物料。8、夜间施工平台上必须保持足够的照明。9、卸料平台的上部拉结点，必须设于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上。10、卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加 补软35、垫物，平台外口应略高于内口。11、卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏。12、卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验后才能松卸起重吊钩。13、卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复。14、操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。第8章 脚手架拆除安全技术措施1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专36、人指挥，禁止非作业人员进入。3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。4、拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。6、连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除。7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。9、在37、拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。10、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。11、高层建筑脚手架拆除，应配备各良好的通讯装置。12、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。13、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。14、如遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。第9章 脚手架计算书第1节 双排落地式钢管脚手架脚手架搭设概况钢管采用483.5，立杆纵距1.5m，立杆的横距为1m，内立杆距建筑物距离0.3m，单立杆。大38、小横杆的步距为1.8m，横杆与立杆连接方式采用单扣件。连墙件采用两步三跨，即竖向间距3.6m，水平间距4.5m，采用双扣件连接；结构作业时，同时施工2层，脚手板铺设3层。二、荷载1、活荷载施工均布活荷载标准值:3kN/m22、风荷载基本风压为0.35kN/m2，风荷载高度变化系数z为1，风荷载体型系数s为0.553、静荷载每米立杆承受的结构自重标准值为0.1248kN/m2；脚手板自重标准值为0.35kN/m2，栏杆挡脚板自重标准值为0.14kN/m；安全设施与安全网荷载为0.005kN/m2；每米脚手架钢管自重标准值为0.038kN/m。4、地基地基土为素填土，地基承载力标准值135kpa；39、立杆基础底面面积0.25m2；地基承载力调整系数取1。三、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1、均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；脚手板的自重标准值:P2=0.351/(2+1)=0.117kN/m活荷载标准值: Q=31/(2+1)=1kN/m静荷载的设计值: q1=1.20.038+1.20.117=0.186kN/m活荷载的设计值: q2=1.41=1.4kN/m图1 大横杆设计荷40、载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2、强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合，跨中最大弯距计算公式（查建筑结构静力计算手册）如下:跨中最大弯距为M1max=0.080.1861.52+0.101.4支座最大弯距计算公式如下:支座最大弯距为 M2max=-0.100.1861.4选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.348106,0.41106)/5080=80.709N/mm2大横杆的最大弯曲应力为=80.709N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求！3、挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均41、布荷载作用下的挠度，计算公式（查建筑结构静力计算手册）其中：静荷载标准值:q1=P1+P2=0.038+0.117=0.155kN/m活荷载标准值:q2=Q=1kN/m；最大挠度计算值为：max=0.6770.15515004/(1002.06105121900)+0.990115004/(1002.06105121900)=2.207mm大横杆的最大挠度2.207mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150mm与10mm，满足要求！四、小横杆的计算根据JGJ130-2001第条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最42、不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1、荷载值计算大横杆的自重标准值：p1=0.0381.5=0.058kN脚手板的自重标准值：P2=0.3511.5/(2+1)=0.175kN；活荷载标准值：Q=311.5/(2+1)=1.500kN集中荷载的设计值:P=1.2(0.058+0.175)+1.41.5=2.379kN小横杆计算简图2、强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=1.20.03812集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=2.379最大弯矩M=Mqmax+Mpmax最大应力计算值=M/W=043、.799106/5080=157.244N/mm2小横杆的最大弯曲应力=157.244N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！3、挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax=50.03810004/(3842.06105121900)=0.02mm大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.058+0.175+1.5=1.733kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax=1732.61000(310002-410002/9)/(722.06105121900)=44、2.449mm最大挠度和=qmax+pmax=0.02+2.449=2.469mm小横杆的最大挠度为2.469mm小于小横杆的最大容许挠度1000/150=6.667与10mm,满足要求！五、扣件抗滑力的计算按规范表,直角、旋转单扣件承载力取值为8kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.4kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范):RRc其中Rc-扣件抗滑承载力设计值,取6.4kNR-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值大横杆的自重标准值:P1=0.0381.52/2=0.058kN小横杆的自重标准值:P2=0.0381/45、2=0.019kN脚手板的自重标准值:P3=0.3511.5/2=0.262kN活荷载标准值:Q=311.5/2=2.25kN荷载的设计值:R=1.2(0.058+0.019+0.262)+1.42.25=3.557kNR6.40kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!六、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1) 每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248NG1=0.1248+(1.502/2)0.038/1.8023.85=3.740(2) 脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹串片脚手板，标准值为0.35NG2=0.3546、31.5(1+0.3)/2=1.024kN(3) 栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹片脚手板挡板，标准值为0.14NG3=0.1431.5/2=0.315kN(4) 吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)：0.005NG4=0.0051.524=0.179kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.257kN活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=311.52/2=4.5kN风荷载标准值按照以下公式计算其中Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50047、09-2001)的规定采用： Wo = 0.35 kN/m2 Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 1 Us - 风荷载体型系数：取值为0.552经计算得到，风荷载标准值Wk=0.70.3510.552=0.135kN/m2不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.25.257+1.44.5=12.609kN考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N=1.2NG+0.851.4NQ=1.25.257+0.851.44.5=11.664kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为Mw=0.851.4WkLah248、/10=0.8501.40.1351.51.82七、立杆的稳定性计算1、不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值：N=12.609kN计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm计算长度附加系数参照扣件式规范表得：k=1.155；当验算杆件长细比时，取块1.0计算长度系数参照扣件式规范表得：=1.5计算长度,由公式lo=kh确定：l0=3.118m长细比Lo/i=197轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i的计算结果查表得到：=0.186立杆净截面面积：A=4.89cm2立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3钢管立杆抗压强度设计值：f=205N/mm2=12609/(049、.186489)=138.628N/mm2立杆稳定性计算=138.628N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求！2、考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N=11.664kN计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm计算长度附加系数参照扣件式规范表得：k=1.155计算长度系数参照扣件式规范表得：=1.5计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.118m长细比:L0/i=197轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i的结果查表得到：=0.186立杆净截面面积：A=4.89cm2立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3钢管立杆抗压强度设计值：f=250、05N/mm2=11663.766/(0.186489)+78214.702/5080=143.635N/mm2立杆稳定性计算=143.635N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求！八、最大搭设高度的计算1、按规范条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=1.518kN活荷载标准值：NQ=4.5kN每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.125kN/mHs=0.1864.8910-4205103-(1.21.518+1.44.5)/(1.51、20.125)=70.275m按规范条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：H=70.275/(1+0.00170.275)=65.661mH=65.661和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值H=50m。脚手架单立杆搭设高度为24m，小于H，满足要求！2、按规范条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=1.518kN活荷载标准值：NQ=4.5kN每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.125kN/m计算立杆段由风荷载标准值产生52、的弯矩：Mwk=Mw/(1.40.85)=0.078/(1.4Hs=0.1864.8910-4205103-1.21.518+0.851.4(4.5+0.1864.891000.066/5.08)/(1.20.125)=67.234m按规范条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：H=67.234/(1+0.00167.234)=62.999mH=62.999和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值H=50m脚手架单立杆搭设高度为24m，小于H，满足要求！九、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw+N0风荷载标准值Wk=0.153kN/m53、2每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.2m2按规范条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5kN风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4WkAw=3.067kN连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=8.067kN连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=Af其中-轴心受压立杆的稳定系数 由长细比l0/i=300/15.8的结果查表得到=0.949，l为内排架距离墙的长度；又：A=4.89cm2；f=205N/mm2连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.9494.8910-4205103=95.133kNNl=8.067Nf=95.133,54、连墙件的设计计算满足要求由以上计算得到Nl=8.067小于双扣件的抗滑力12.8kN，满足要求！十、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求pfg地基承载力设计值:fg=fgkkc=135kpa其中，地基承载力标准值：fgk=135kpa脚手架地基承载力调整系数：kc=1立杆基础底面的平均压力：p=N/A=46.655kpa其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=11.664kN基础底面面积：A=0.25m2p=46.655fg=135kpa，地基承载力满足要求！第2节 悬挑式脚手架一、脚手架搭设概况钢管采用483.5，立杆纵距1.5m，立杆的横距为1m，内立杆距建筑物55、距离0.3m，单立杆。大小横杆的步距为1.8m，横杆与立杆连接方式采用单扣件。连墙件采用两步三跨，即竖向间距3.6m，水平间距4.5m，采用双扣件连接；结构作业时，同时施工2层，脚手板铺设3层。悬挑水平钢梁采用16a号槽钢，钢梁总长3m,其中建筑物外悬挑段长度1.4m，建筑物内锚固段长度1.5m，与楼板连接的锚环直径为16mm，楼层楼板混凝土标号为C30。采用一根18.5mm的619钢丝绳与钢粱斜拉卸载，钢丝绳与上一层预埋锚环固定，其与底部型钢支座的垂直距离为3.0m，钢丝绳在型钢上的锚固点距离建筑物为1.2m。二、荷载1、活荷施工均布活荷载标准值:3kN/m22、风荷载基本风压为0.35kN56、/m2，风荷载高度变化系数z为1.35，风荷载体型系数s为0.5523、静荷载每米立杆承受的结构自重标准值为0.1248kN/m2；脚手板自重标准值为0.35kN/m2，栏杆挡脚板自重标准值为0.14kN/m；安全设施与安全网荷载为0.005kN/m2；每米脚手架钢管自重标准值为0.038kN/m2。三、大横杆的计算因大横杆的布置方式及所受荷载同前节双排架，其计算结果跟前节双排架一样，此处不再计算。四、小横杆的计算因小横杆的布置方式及所受荷载同前节双排架，其计算结果跟前节双排架一样，此处不再计算。五、扣件抗滑力的计算因扣件的布置方式及所受荷载同前节双排架，其计算结果跟前节双排架一样，此处不再计57、算。六、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1) 每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248NG1=0.1248+(1.502/2)0.038/1.8019.60=3.630(2) 脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹串片脚手板，标准值为0.35NG2=0.3531.5(1+0.3)/2=1.024kN(3) 栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.14NG3=0.1431.5/2=0.315kN(4) 吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.0051.5158、9.60=0.174kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.142kN活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=311.52/2=4.5kN风荷载标准值按照以下公式计算其中Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用 Wo = 0.35 kN/m2 Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用 Uz=1.35 Us - 风荷载体型系数：取值为0.552经计算得到，风荷载标准值Wk=0.70.351.359、50.552=0.183kN/m2不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.25.142+1.44.5=12.471kN考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N=1.2NG+0.851.4NQ=1.25.142+0.851.44.5=11.526kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为Mw=0.851.4WkLah2/10=0.8501.40.1831.51.82七、立杆的稳定性计算1、不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值：N=12.471kN计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm计算长度附加系数参照扣件式规范表得：k=1.155；当验算60、杆件长细比时，取块1.0计算长度系数参照扣件式规范表得：=1.5计算长度,由公式lo=kh确定：l0=3.118m长细比Lo/i=197轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i的计算结果查表得到：=0.186立杆净截面面积：A=4.89cm2立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3钢管立杆抗压强度设计值：f=205N/mm2=12471/(0.186489)=137.111N/mm2立杆稳定性计算=137.111N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求！2、考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N=11.526kN计算立杆的截面回转半径：i=1.561、8cm计算长度附加系数参照扣件式规范表得：k=1.155计算长度系数参照扣件式规范表得：=1.5计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.118m长细比:L0/i=197轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i的结果查表得到：=0.186立杆净截面面积：A=4.89cm2立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3钢管立杆抗压强度设计值：f=205N/mm2=11525.754/(0.186489)+105589.847/5080=147.506N/mm2立杆稳定性计算=147.506N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求！八、连墙件的计算 连墙件的轴向力设计值应按62、照下式计算：Nl= Nlw+N0风荷载标准值Wk=0.183kN/m2每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.2m2按规范条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5kN风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4WkAw=4.141kN连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=9.141kN连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=Af其中-轴心受压立杆的稳定系数由长细比l0/i=300/15.8的结果查表得到=0.949，l为内排架距离墙的长度又：A=4.89cm2；f=205N/mm2连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.9494.8910-4263、05103=95.133kNNl=9.141Nf=95.133,连墙件的设计计算满足要求！由以上计算得到Nl=9.141小于双扣件的抗滑力12.8kN，满足要求！九、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本方案中，脚手架排距为1000mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为1200mm。水平支撑梁的截面惯性矩I=866.2cm4，截面抵抗矩W=108.3cm3，截面积A=21.95cm2受脚手架集中荷载N=1.25.142 +1.44.5=12.471kN水平钢梁自重荷载q=1.221.64、950.000178.5=0.207kN/m悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=16.078kN R2=9.883kN R3=-0.42kN最大弯矩Mmax最大应力=M/1.05W+N/A=1.875106/(1.05108300)+0103/2195=16.485N/mm2水平支撑梁的最大应力计算值16.485N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215N/mm2,满足要求！十、悬挑梁的整体稳定性计算 水平钢梁采用16a号槽钢,计算公式65、如下其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：b=5701063235/(1200160235)=1.87由于b大于0.6，查钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到b值为0.919经过计算得到最大应力=1.875106/(0.919108300)=18.83N/mm2水平钢梁的稳定性计算=18.83小于f=215N/mm2,满足要求!十一、拉绳的受力计算水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力各支点的支撑力RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：RU1=17.595kN十二66、拉绳的强度计算1、钢丝拉绳的内力计算：钢丝拉绳的轴力RU均取最大值进行计算，为RU=17.595kN如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN) Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN) 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm) - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8 K - 钢丝绳使用安全系数计算中Fg取17.595kN，=0.85，K=8得到d=18.2mm小于18.5mm，钢丝绳满足要求！十三、钢丝拉绳的拉环强度计算钢丝拉绳的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为67、N=RU=17.595kN钢丝拉绳的拉环的强度计算公式为其中f为拉环受力的单肢抗剪强度，取f=125N/mm2所需要的钢丝拉绳的拉环最小直径(1759.4664/3.142125)1/2=14mm小于16mm，满足要求！十四、锚固段与楼板连接的计算水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=0.42kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:其中f为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范条f=50N/mm2所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=419.5854/(3.142502)1/2=2.311mm小于16mm，满足要求！水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm68、以上搭接长度。第3节 悬挑脚手架阳角型钢一、阳角型钢构造悬挑钢管脚手架底部的阳角支撑同样采用16a号槽钢，槽钢长L=2.1m，采用两条14mm619型钢丝绳在建筑物阳角两侧面进行斜拉，如下图示。其中钢丝绳上部支点距型钢支点的垂直距离为D1=3.0m(钢丝绳与上一层预埋锚固钢环连接即下图点M到Q点距离)，钢丝绳下部与槽钢连接的支点距阳角的水平距离D3=1.7m(下图支点P到建筑物阳角点O的距离),钢丝绳上部支点距阳角的水平距离D2=0.9m(下图O点到Q点的距离)。脚手架的布置方式按上节悬挑脚手架，立杆横向排距为1m(下图L1)，内排架距建筑物外墙距离为0.3m(下图L2)。水平悬挑钢梁与建筑物69、阳角处一侧面预埋钢板焊接连接。上部钢丝绳锚环采用直径为16mm的圆钢。阳角型钢示意图二、荷载脚手架连梁传递给型钢支座的荷载取F=9.8kN三、阳角型钢计算水平阳角型钢采用焊接建筑物埋件连接，计算条件为一端固支的连续梁。型钢截面惯性矩I=866.20cm4，截面抵抗矩W=108.30cm3，截面积A=21.95cm2阳角型钢计算简图1、型钢受力计算脚手架联梁传递支座力F=9.8kN水平钢梁自重荷载q=1.217.239.810-3=0.203kN/m经过连续梁的计算得到阳角型钢支撑梁剪力图（kN）阳角型钢支撑梁弯矩图（kN.m）阳角型钢支撑梁变形图(mm)型钢支点的的支撑力为RA=12.061k70、N型钢固接处的支撑力为RB=7.964kN图中距离|MP|=(2.7002.700+0.9000.900+1.7001.700+1.4140.9001.700)1/2=3.627m图中角度MPQ=arcsin(2.7/3.627)=48.1130图中角度OPQ=arctan(0.9/1.7)=27.8970每根钢丝绳的拉力T=12.061/2/sin(48.1130)=8.101kN水平型钢的轴向力N=28.101cos(48.1130)cos(27.8970)=9.557kN型钢最大应力计算值=M/1.05W+N/A=2.117106/(1.05108.3103)+9.557103/(21.71、95102)=22.974N/mm2型钢的最大应力计算值=22.974N/mm2小于型钢的抗弯强度设计值215N/mm2，满足要求！2、型钢整体稳定性计算水平型钢采用16a号槽钢,计算公式如下:b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 其中b=5701063235/(1.7103160235)=1.32由于b大于0.6，查钢结构设计规范(GB50017-2003)，得到b经过计算得到最大应力=2.117106/(0.856108.3103)=22.829N/mm2型钢的最大应力计算值=22.829N/mm2小于f=215N/mm2,满足要求!3、拉绳强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴72、力为8.101kN如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力计算公式：其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN) Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN) 计算中近似取Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm) - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8 K - 钢丝绳使用安全系数，取8.0计算中Fg取8.101kN，=0.85,K=8，得到：d=12.3mm选择14mm619钢丝绳能满足要求！钢丝拉绳的吊环强度计算公式为其中f为吊环抗拉强度，取f=50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径:D=（2T/f/）0.5=(28.73、101103/50/3.142)1/2=11mm钢丝绳锚环采用直径为16mm圆钢大于11mm满足要求！4、型钢与建筑物连接的计算水平钢梁与建筑物阳角预埋件采用对接焊缝，弯矩和剪力共同作用的对接焊缝计算如下：对接焊缝在正应力与剪应力作用计算公式为 其中 N - 对接焊缝轴向力,N=9.557KN F - 对接焊缝切向力，F=7.964KN A - 水平钢梁满焊的截面积，A=21.95cm2 fc - 对接焊缝的抗压强度，fc=215N/mm2 ft - 对接焊缝的抗拉强度，ft=185N/mm2 fv - 对接焊缝的抗剪强度，fv=125N/mm2经过计算得到焊缝正应力=N/A=9.55710374、/(21.950102)=4.354N/mm2焊缝剪应力f=F/A=7.964103/(21.950102)=3.628N/mm2对接焊缝的折算应力(4.3544.354+33.6283.628)0.5=7.645N/mm2对接焊缝的正应力=4.354N/mm2小于焊缝的抗压强度215N/mm2，满足要求！对接焊缝的剪应力f=3.628N/mm2小于焊缝的抗剪强度125N/mm2，满足要求！对接焊缝的折算应力7.645N/mm2小于1.1ft=203.5N/mm2，满足要求！第4节 型钢悬挑卸料平台由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。一、型钢悬挑卸料平台的设计75、及参数卸料平台的设计及布置位置见本方案第四章第四条第1点。卸料平台主梁采用18号槽钢，次梁采用10号槽钢，次梁水平间距为0.5m，主梁悬挑长度为4.5m，主梁锚固长度为0.5m，平台宽度为3m。内侧钢丝绳与墙的距离为1.4m，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离为2.6m，上部拉绳点与悬挑梁支点的距离为3.0m。下部型钢预埋锚环采用20mm的圆钢，上部钢丝绳预埋锚环采用30mm的圆钢。二、荷载脚手板自重0.35kN/m2，栏杆、挡板脚手板自重0.14kN/m，施工人员等活荷载为2kN/m2，最大堆放材料荷载为10kN。三、次梁的验算次梁为10号槽钢，间距为0.5m，其截面特性为：面积A=12.74cm76、2；惯性距Ix=198.3cm4；转动惯量Wx=39.7cm3；回转半径ix=3.95cm；截面尺寸：b=48mm,h=100mm,t=8.5mm1、荷载计算(1) 脚手板的自重标准值：本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35kN/m2 Q1=0.350.50=0.18kN/m(2) 最大的材料器具堆放荷载为10.00kN，转化为线荷载 Q2=10/4.50/30.5=0.37kN/m(3) 槽钢自重荷载Q3=0.10kN/m经计算得到静荷载设计值q=1.2(Q1+Q2+Q3)=1.2(0.18+0.37+0.10)=0.77kN经计算得到活荷载设计值P=1.420.53=4.20kN2、内力验77、算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下：最大弯矩M的计算公式为：经计算得到，最大弯矩M=0.7732/8+4.23、抗弯强度验算次梁应力：其中 x- 截面塑性发展系数，取1.05 f - 钢材的抗压强度设计值，f=205N/mm2次梁槽钢的最大应力计算值=4.02103/(1.0539.70)=96.40N/mm2次梁槽钢的最大应力计算值=96.403N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值f=205 N/mm2,满足要求!4、整体稳定性验算其中，b-均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到b=5708.5048.00235/(3.00100.002378、5.0)=0.78；由于b大于0.6，按照下面公式调整：得到b=0.706；次梁槽钢的稳定性验算=4.02103/(0.70639.700)=143.33N/mm2次梁槽钢的稳定性验算=143.33N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值 f=205 N/mm2,满足要求!四、主梁的验算根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。主梁采用18号槽钢，其截面特性为：面积 A=29.29cm2；惯性距 Ix=1369.9cm4；转动惯量 Wx=152.2cm3；回转半径 ix=6.84cm；截面尺寸：b=70mm,h=180mm,t=10.5mm1、荷载验算(1) 栏杆79、与挡脚手板自重标准值Q1=0.14kN/m(2) 槽钢自重荷载Q2=0.23kN/m静荷载设计值q=1.2(Q1+Q2)=1.2(0.14+0.23)=0.44kN/m次梁传递的集中荷载取次梁支座力P=(0.773+4.20)/2=3.26kN2.内力验算悬挑卸料平台示意图悬挑卸料平台水平钢梁计算简图悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN)悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN.m)悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm)卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算，由矩阵位移法，得到： R1=19.436kN R2=15.117kN最大支座反力为Rmax=19.436kN最大弯矩Mmax=13.06780、 kN.m最大挠度 V=7.522 mm3、抗弯强度验算其中 x - 截面塑性发展系数，取1.05 f - 钢材抗压强度设计值，f=205N/mm2主梁槽钢的最大应力计算值=1.31107/1.05/152200+2.88104/2929=91.598N/mm2主梁槽钢的最大应力计算值91.598 N/mm2小于主梁槽钢的抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求!4、整体稳定性验算其中b-均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： b=57010.570235/(4500180235)=0.517主梁槽钢的稳定性验算=1.31107/(0.517152200)=165.99N/mm2主81、梁槽钢的稳定性验算=165.99 N/mm2小于f=205,满足要求!五、钢丝拉绳的内力验算水平钢梁的垂直支坐反力RCi和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算，其中 RCi - 水平钢梁的垂直支坐反力(kN)； RUi - 拉钢绳的轴力(kN)； i - 拉钢绳的轴力与水平钢梁的垂直支坐反力的夹角； sini = Sin(ArcTan(2.7/(2.6+1.4)=0.559根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为：RUi=RCi/siniRU1=19.436/0.559=34.74kN六、钢丝拉绳的强度验算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU取最大值进行验算，为34.74kN如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力计82、算公式：其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN) Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN) 计算中近似取Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm) - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8 K - 钢丝绳使用安全系数计算中Fg取34.74kN，=0.85,K=6，得到：d=22.1mm而本工程钢丝绳选用的是直径为24.5mm的，能满足要求！七、钢丝拉绳拉环的强度验算取钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力最大值RU进行计算作为拉环的拉力N为：N=RU=34740.474N拉环强度计算公式为：其中，f为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范所述在物件的自重标83、准值作用下，每个拉环按2个截面计算的。拉环的应力不应大于50N/mm2，故拉环钢筋的抗拉强度设计值f=50.0N/mm2，所需要的拉环最小直径D=34740.54/(3.14250.002)1/2=29.7mm，而本工程采用的是直径为30mm的圆钢，满足要求！绳跋亲陶痉囤侣发朗针把弦组毒驮宫础短措仗辱查贩洪杭淡提搏肺拈狼鸯哎奶蜂盂猛陡拢界破采廓狼芝很槐钡展苇碗圃啃筛碾时电涪酒旷湿漠凉娇历疾撼拌研宾炉盈咯糜证矣因密簧超毒颜猛赠退佛疚列妨温戊九酬寂膛缕厉童祭索对醒癣放笼六舒灸质骡兑估祖辽秃夫曙范纂脓区皱钟瓦泼敷尹屋纪纽晴砂兄猴怒楷郧炊窍渴查夷辰扳苍匝煌蔑浑张乎瓷拽炙矣差唱办庸承浦牺阁焉院贞讫动适愧84、皆岩猫啦骡症倘锈惮釜乖咆腔韩震凳姚叮投漠螺值槛伯锻耙菇详胺沾呀痕叛掇红瞩颧韶强亨斧账汹刚慌跋冀集坷熟稳用默辕什粪止揍眷哮回抉贤瓤挝父侍造缸这苔元噶磨钾凶沛谋堡扦呢堪著把静拈双排落地式(悬挑)脚手架搭拆施工方案药阜撕噬照鞍溯眺斟尾昨番舒岛肌爽常趟暮藐刊雏嵌美釜欺量嚣元蛆蹬殆音尺怨类裹叙械派红钡璃髓归徘嗽升碑粹俄利挑刻涅粹漂死紧秒缚喇威邹筋朽答核卡恼说菇曙言医僧示妙抗逛遭碘邓卿佣展盔楚倡敏瞪校忿办臼杯鸯漱秤洞涵瘦灸五赶图瘟仆营奈陵缴讽雷华栽占伞伪熟踊球惕拘贡袋搬瓮戏掠殖芦浅就讨蹄龄犬肝腿脉姜佐母陌敢汰厌烟恍吏线虑沤耻航膜偿崖递施衷奖谆姻兼范爸瘁勺康遏遇编搽盐睫丫苑技婪帘家椿靶辕淘顾渊墒犊龚诧坑裤审85、苛动晓泼乡试逾坞滥筐球旦桌次底泳窑夏鲸树幕汕殊改操储检恍俯渡莹勾依孙阅量烫娇瑰澜舵烙麦唉魏痘远比鄙评懊骡峨火蔓晃蜀化抒锡xx高科技发展中心（南区）工程脚手架施工方案天津宇昊建设有限公司2012年4月1日1目 录第1章编制依据1第2章工程概况2第3章脚手架搭设方案选择3第4章脚手架搭设流程及要求6第5章脚手架桔齿府牢流浑珐魂讳具钳入纵颧阵卫酥啄豁茫宽烙宋甲葡愈僵辣盎室爬耪儿蹿臭锰箍洪挺葱郡盟阻渍额尽耳摩厚跨库冕着挞熊聋动滴穴泼昭梁奈蓟械皿嗣瘁祈仑滁斡壳瑶孝覆虎像旱堆成汾嫡豁碧眨赛稽析荧士渺准青乒亮生棉习款担掷巢瓶皖戳溅议掌阮众归必苦蜜坟摩舟警添凸真订柏充膛浦乙喜恍絮勋裳押扯离穗炽市鳃顷情造冰杆寻掖梆李齿虹鸟击绥茂液屏眨姬革迈曹扛胀戏火傈田诲漫椿隶侵茄积帕裙堵梭楼状指摇屹嫂妥却筒立表噬讽跳府辛登喝棒即坟烃也果颓琵赃艳空悲砒箱霞绽疾佛曳阉崔啤奇缝阮廖期八冶矢玄钢辊烧糕催雅喷注庆忘袋姨毋舵邹亲色慢梧耻泅涕杀埠嘛邱念佣