1、框剪结构住宅小区工程落地、悬挑外脚手架搭拆施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录一、编制依据3二、工程概况及工程特点3三、脚手架搭设方案6四、落地脚手架搭设要求6落地脚手架立杆横距1m，立扛杆纵距1.5m，大横杆步距1.8m。61、 立杆62、 大横杆63、 小横杆74、 纵、横向扫地干杆75、 剪刀撑76、 脚手板（竹笆片）77、 连墙件88、 踢脚杆、防护栏杆89、 防护措施810、脚手架搭设注意事项9五、悬挑脚手架搭设要求12六、外脚手架搭设的安全技术措施133、楼梯间防护措施138、在脚手2、架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。14七、脚手架拆除安全技术措施15八、防雷接地16九、悬挑脚手架的设计计算详见附页。161.脚手架参数172.活荷载参数173.风荷载参数174.静荷载参数185.水平悬挑支撑梁186.拉绳与支杆参数187、大横杆的计算:208、均布荷载值计算209、强度验算2010、挠度验算:2111、小横杆的计算:2212、荷载值计算2213、强度验算2214、挠度验算2315、扣件抗滑力的计算:2416、脚手架立杆荷载的计算:24不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式2617、立杆的稳定性计算:26考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式2718、连墙件3、的计算:2819、悬挑梁的受力计算:29经过连续梁的计算得到3020、悬挑梁的整体稳定性计算:3221、拉绳的受力计算:3221、拉绳的强度计算:3322、锚固段与楼板连接的计算:34十、工具式卸料平台施工方案35（一）、编制依据35（二）、卸料平台用途及极限荷载值36（三）、卸料平台的设计361、平台形式36十一、卸料平台计算书36二、主梁的计算36主梁选择14号工字钢其截面特性为371.荷载计算372.内力计算383.抗弯强度计算394.整体稳定性计算主次梁焊接成整体此部分可以不计算39三、钢丝拉绳的内力计算:40四、钢丝拉绳的强度计算:40五、钢丝拉绳吊环的强度计算:41满足要求41一、4、编制依据1、 xx二期工程施工图纸及施工组织设计2、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20013、 建筑施工安全检查标准JGJ59-994、 施工计算手册2002版二、工程概况及工程特点工程概况工程名称xx二期建设工程建设单位设计单位监理单位建设地点占地面积（m2）1246建筑面积（m2）27589 、 88结构类型框剪建筑高度（m）9345m层数地下一层地上三十一层抗震等级三级总工期（天）550开工日期2008年月 日竣工日期2009年月 日总造价（万元）估土建造价（万元）估安装造价（万元）估土建工程桩基础基础成孔灌注砼桩，主体结构钢砼框剪体系，-0.75以下砼强度等级为C5、40，0、75以上砼强度C40、C35、C30砌体 0.000以下外墙采用MU10实心粘土砖，M7.5水泥砂浆，地下室内墙及0.000以上采用加气砼砌块，M5混合砂浆。基础（地下室）筏板基础板厚1800，砼强度等级C35、S6、S8抗渗砼。屋面 50厚挤塑板保温层、(2)二层3厚SBS防水卷材、(3)钢砼现浇板、1:8水泥珍珠膨胀岩2%找坡。门窗05系列铝合金门窗、防火门其它装饰工程外墙 乳胶漆面砖(3)外保温系统内墙 面砖混合砂浆水泥砂浆(4)乳胶漆楼地面 防滑地砖水泥砂浆顶棚 乳胶漆混合砂浆 水泥砂浆踢脚(1)面砖 (2)水泥砂浆其他安装工程给排水给水管与热水管采用PP-R冷热塑料管， P6、VC-U排水管电气低压配电系统为封闭式安全插接母线分段运行暖通 采用热镀锌钢管、PR管 热交换站集中供热高低配高压配电柜、低压柜、低压配电屏、仪表柜消防消火栓给水管、自动喷水消防管采用加厚热浸镀锌钢管 综合布线缆线敷设和终接，机柜、机架、配线架安装其他建设地点及环境特征1、建设地点：本工程位于xx市xx北路东侧。2、场地地貌：场地自然地面标高105.10m，地基采用成孔灌注砼桩基础，基础持力层为第9层粉质粘土，承载力标准值270Kpa。实测稳定水位埋深23.524.7m。地下水对混凝土结构无腐蚀性。3、水文与气象：xx属寒冷地区，年最高气温43, 年最低气温-17.9, 年平均气温14.2，年7、最大降水量189.4mm,年平均降水量640.9mm；年平均风速3.2mS，基本风压0.35KPa；每年11月份次年3月份属封冬气候；最大雪压0.26KPa，最大积雪厚度300mm，最大冻土厚度180mm；每年6月份9月份属主汛期，其间降水量较三、脚手架搭设方案1、根据本工程的特点：本工程最高点是94.45m，分四个阶段搭设，所以采用挑脚手架与落地脚手架。2、落地脚手架从正负零到18m止六层为第一个阶段，悬挑脚手架从七层到十五层（架高27m）为第二个阶段，从十六层到二十四层（架高27m）为第三个阶段，从二十五层到三十一层（架高21m，为第四个阶段。四、落地脚手架搭设要求落地脚手架立杆横距1m，8、立扛杆纵距1.5m，大横杆步距1.8m。1、 立杆立杆各层各步接头必须采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。立杆必须采用不同长度的钢管，立杆的连接必须交错布置，相邻立杆的连接不能在同一高度,错开高差2m,并置于不同的构架板内。2、 大横杆大横杆置于小横杆之上，在立杆的内侧，用直角扣件与立杆扣紧，其长度不小于三跨，即4.5m。大横杆的连接采用对接扣件连接与搭设相结合的办法连接，对接扣件交错布置，相邻水平接口严禁设置在同步内，在接头中心距主节点的距离不大于纵距1/3,钢管搭接长度不小于1m,用2个旋转扣件固定,固定间距0.5m.并在两立杆之间等间距设置两根大横杆。3、 小横杆在脚手架主节9、点（立杆与大纵杆交点）位置上，必须设置一根横杆向水平拉杆，小横杆间距应与立杆柱距相同，用直角扣件扣紧，严禁拆除。小横杆靠墙一端的外色、伸长度不应大于0.4L，本工程内立杆至墙面距离为0.3m。4、 纵、横向扫地干杆纵向扫地杆采用直角扣件固定在距座下皮20cm的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。5、 剪刀撑本脚手架剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立杆、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架体高度和长度连续布置。双立杆部位采用双杆通长剪刀撑，单立杆则采用通长剪刀撑。剪刀撑要求跨越立杆根数5根，与纵向水平杆成45-60度之间，搭接长度为1.5米，用三个旋转扣件连接，并涂10、成黄黑安全色。剪刀撑设置在脚手架立杆外侧，并用旋转扣件固定在立杆横向水平的伸出端上，其交接点距主节点的距离不应大于150毫米，杆件接头采用搭接连接，其搭接长度1.5，不少于三个旋转扣件固定，固定间距500毫米6、 脚手板（竹笆片）本工程第一步距满铺竹笆片，以上每隔层也要满铺一层竹笆片，作业层用竹笆片铺设，离墙面150毫米，要求设置四根横向水平大横杆，对接平铺四个角用直径1.2米的镀锌钢丝固定在大横杆上。按GJ59-99标准要求从第二步开始每隔5步架高设置内挡防护网或防护板。7、 连墙件本工程连墙件按二步二跨设置，竖向间距3.6m，水平间距3.0m（如情况有异，可根据楼层设置），连墙件见下图：811、 踢脚杆、防护栏杆脚手架防护栏板设置在个操作层纵向立杆0.6m,于0.25m处设置第一道踢脚栏杆，并用双色踢脚板固定，第二道防护栏杆距第一道栏杆0.6m。9、 防护措施脚手架要满挂全封闭式的满目安全网，密目网采用1.8*6.0m的规格，用网绳绑扎在大横杆外立杆里侧。作业层网应高于平台1.2m，并在作业层下步架处设置一道水平兜网。脚手架搭设结束后要上报安全科验收合格，才能使用。10、脚手架搭设注意事项1）、脚手架距地面200mm处脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应用直角扣件固定在立杆上，横向扫地杆固定在紧靠纵向地杆下方的立杆上。脚手架第二步及以上各步均设踢脚板高600mm和扶手杆高1212、00mm。脚手架步距为1.8m，立杆接长除顶层部可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，对接搭接均应符合规定。立杆上的对接扣件交错布置，两根相邻立杆的街头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的2个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500mm，各接头中心至主接点的距离不宜大于步距的1/3。搭接时，长度不应小于1000mm，采用不小于2个螺旋扣件固定。立杆顶端高出结构顶端1.5m，钢管长度不应小于6m。立杆必须采用连墙件与建筑物可靠连接。2）、纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不小于3跨；纵向水平杆接长采用对接扣件连接或搭设。纵向水平杆的对接扣件应交错布置；两根相邻纵向水平杆的街头不宜设13、置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至最近节点的距离不大于总距的1/3。搭接长度不小于1M,应等间距设置3个旋转扣件固定。当使用竹笆脚手架时，纵向水平杆用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，间距不大于400mm。3）、主节点处须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。在双排脚手架中，靠墙一端的外伸长度不大于500mm；作业层上非主节点处的横向水平杆，根据支承脚手板的需要可在跨中设置一根；因使用竹笆脚手架，双排脚手架的横向水平杆两端应用直角扣件固定在立杆上；作业层脚手板应满铺、14、稳铺，离开墙面150mm，竹篱笆手板应按其主竹筋垂直与纵向水平方向铺设，且采用对接平铺，四个角应用直径1.2mm的 镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。自顶层作业的脚手板往下开始，每隔12m满铺一层脚手板。4）、连墙件要靠近主节点设置，偏主节点的距离不大于300mm；从底层第一步纵向水平杆处开始 设置按照二步三跨的原则设置，当该设置有困难时，要采用其他可靠措施固定；优先采用菱形布置，也可采用方形布置；连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高。采用钢管预埋在建筑物的主体结构中（一般设在梁上），脚手架与建筑物的主体结构拉牢，同时在该处用钢管和两只扣件撑紧建筑物，与建筑物采用刚性连接，严禁使用仅有拉筋的柔性连接15、强件。连墙件定撑的设置可根据建筑物混凝土结构市局情况，在允许范围的适当地方，与拉接件配合设置。当脚手架下部暂不能社连墙件时应临时搭设抛撑。抛撑采用通长杆件与脚手架可靠连接，与地面的倾角之间；连接点中心至主节点的距离不大于300mm。拋撑必须在连墙件搭设后方可拆除。5）、脚手架必须设剪刀撑与横向斜撑，没道剪刀撑跨越立杆的根数为5根，每道剪刀撑宽度为4跨，斜杆与地面的倾角在45o60o之间；在外侧立面的两端设置一道剪刀撑，并应由底板至顶连续设置；各道剪刀撑之间的净距离不大于15m；剪刀撑斜杆的接长采用搭接，剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距16、离不大于150mm。剪刀撑斜杆搭接长度不小于1.5m，应等间距设置3个旋转扣件固定。6）、斜腹杆宜采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的剧院里不宜大于150mm。当斜腹杆在1跨内跨越2个距时，宜在相交的纵向水平杆处，增设一根横向水平杆，将斜腹杆固定在其伸出端上；斜腹杆宜采用通长杆件，当必须接长使用时，宜采用对接扣件连接，也可采用搭接；门洞椼架下的两侧立杆应为双管立杆，副立杆高度应高于门洞口12步；门洞椼架中伸出上下弦杆的杆件端头，均应增设一个防滑扣件，该扣件宜紧靠主节点处的扣件。7）、当脚手架与井架相冲突时，脚手架绝对不可以断开。8）、搭设脚手架时，同时要做17、好脚手架的接地，接地用的地极可采用三根L505的角钢，L=2000mm，埋入地下，再用404mm的扁钢引出与脚手架连接。接地电阻不大于4欧姆。9）、脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上二步。脚手架工程搭设完毕后，必须及时通知有关部门和有关人员对脚手架进行验收，未经验收合格不得使用。五、悬挑脚手架搭设要求1、采用16#工字钢16 圆钢锚筋二道，悬挑脚手架立杆纵距1.5m，内立杆距离墙距离为0.3m，脚手架立杆横距1m，步高1.8m。其中建筑物最长外悬挑段长度3m，一般外悬挑段长度1.4m。2、脚手架搭设的一般规定，详见落地式脚手架的内容3、安装方法1）、对脚手架所需施工18、部位结构状况及安拆的每道工序向施工人员进行详细交底，使整个搭拆及使用过程，在安全可靠状况下有序进行。2）、搭设部序为:楼层内安放16 锚筋二道固定16#工字钢安装底部安全平网架设立杆纵横水平杆扫地杆拉结杆铺设竹笆外侧栏杆剪刀撑挡脚板密目围护网。3）、挑梁安放位置在楼面，在楼板层钢筋内预放二道U型16锚筋，锚筋与楼层内受力钢筋相连。第一道放置在外侧边梁内，以防挑架水平移动，第二道外调1.25m梁，离开外墙口1650mm。4）、挑架全部安装完毕后，即在架体底部系扎安全平网，随后进行上部脚手架的搭设工作，底部立杆套入挑梁上25mm短钢筋内，同时在立杆下部距底座上部200mm出设置扫地杆。5）、由于在19、挑梁上搭设第一步脚手架时，该层楼面砼强度还未达到设计标号，挑脚手架的最下一道横杆宜用扣件与下部脚手架的立杆扣接，达到砼强度后可拆除。6）、悬挑脚手架内侧立杆一般离墙距离为，立杆横距为1m，立杆纵距为1.5m，步距为1.8m搭设要求同落地脚手架。7）、脚手架与建筑物等空隙处，采用四排一隔方式用竹笆和钢管封闭隔离。六、外脚手架搭设的安全技术措施1、在结构四周边线内50cm处设置全封闭式护身栏，使用材料均采用钢管、扣件，其高度大于1.2m、立杆间距不大于2.5m、竖向每隔0.6m设一道通长大横杆、每隔一道立杆设一道三角架。2、沿钢管长度方向刷红白间隔的油漆、挂醒目标志牌；护身栏四周满挂密目安全网、白20、天设警告牌、夜间设红色标志灯；四周1m范围内不准堆料、停放机械。3、楼梯间防护措施 楼梯的边利用脚手架做安全防护，架子立管从梯井内搭设，侧边沿楼梯坡度方向做一道1.2m搞得护身栏，侧边底部60cm高的踢脚板和挡脚板，4、外脚手架不得搭设在距离外电架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。钢管架设应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并连通大横杆，形成避雷网络，并检测接的电阻不大于4欧姆。工地临时用电线不得架设在脚手架上。5、高空作业必须戴好安全帽、系好安全带、穿防滑鞋。严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆放材料，施工负载不得大于3KN/,同时施工的作业层不得超过二层。不得在脚手架上装模21、板支架、缆风绳或泵送混凝土的输送管、卸料平台等固定在脚手架上，严禁在脚手架上悬挂起重设备。6、当有六级及以上大风和雾、雨、雪天气时，必须停止脚手架的搭设和拆除作业；雨、雪后上脚手架作业要有防滑措施，并扫除积雪。7、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带穿防滑鞋。脚手架从第二步开始必须满挂安全网；在脚手架的试用期间，严禁拆除主节点的纵、横向水平杆、纵横向扫地杆、连墙件。8、在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。9、严禁脚手板存在挑头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内外传递平衡。保证脚手架体的整体性，不得与井架升降机一并拉结，不得截断架体。外脚手架严22、禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件，绳索，铁丝、竹篾、塑料混用。外脚手架必须及时维修加固，以达到坚固稳定确保施工安全。10、控制扣件螺栓，拧紧力矩，要用扭力扳手，扭力距应控制在40-65Nm范围内。11、脚手架使用期间，必须派专人进行日常的保养和定期的全面检查和整修。确保脚手架的安全使用。七、脚手架拆除安全技术措施1、为保证脚手架拆除中的稳定性和安全，拆除钱颖全面检查脚手架，重点检查扣件、连墙件、支撑体系等是否符合安全要求并清除脚手架上留存的材料；进行脚手架拆除安全技术交底，交底双方在交底书上签字，并由安全员保留一份；技术交底作业计划一般包括：拆架的步骤和方法，安全措施、材料堆放地点、劳动力组织安排等23、。2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，派专人看守，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。3、拆除脚手架有专人指挥，参与拆除的人员要注意动作的配合和协调。拆架的高出作业人员应戴安全帽，系安全带，扎裹腿，穿软底防滑鞋。在拆除过程中，中途不换人，不准担任拆除较重杆件等有危险的构配件；如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。4、拆架的程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清的原则依次进行，严禁上下同时进行拆架作业。5、连墙件的拆除，必须逐层进行，分段拆除高差不应大于2步，如高差大于两步，应增设连墙件加固；拆24、拋撑时，应用临时撑支柱，然后才能拆除。6、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除打横杆，斜撑，剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后扎住中间，再解端头扣。剪刀撑和纵向水平杆拆除时，先拆中间扣件，后拆两端扣件，拆除扣件时要注意防止杆件坠落的措施；7、脚手架的材料及时送达地面，不准从空中拋掷；钢管上所拆除的扣件应及时清理、归堆、放整齐。8、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一 人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线以防触电事故。9、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷，运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。25、10、当脚手架拆至下部最后一根立杆的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭设临时拋撑加固后，再拆除连墙件。八、防雷接地 采用避雷针与大横杆连通、接地线与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。九、悬挑脚手架的设计计算详见附页。型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)、建筑施工安全检查评分标准(JGJ59-99)、建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-91) 以及本工程的施工图纸。1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 27 m，立杆采用单立杆；搭26、设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为1.m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.30 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 1.00；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距3 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处河南xx市，查荷载规范基本风压为0.450kN/m2，风荷载高度变化系数z为1.000，风荷载体型系数s为1.128；计算中考27、虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:8 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑物内锚固段长度 2.3 m。与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C35；6.拉绳与支杆参数 钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):3.000；悬挑水平钢梁采用28、钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物1.2 m。 7、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。8、均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.31.05/(2+1)=0.105 kN/m ；活荷载标准值: Q=31.05/(2+1)=1.05 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.038+1.20.105=0.172 kN/m；活荷载的设计值: q2=129、.41.05=1.47 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)9、强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.080.1721.52+0.101.471.52 =0.362 kN.m；支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.100.1721.52-0.1171.471.52 =-0.426 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.362106,0.426106)/5080=83.858 N/mm2；大横杆30、的最大弯曲应力为 = 83.858 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！10、挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.105=0.143 kN/m；活荷载标准值: q2= Q =1.05 kN/m；最大挠度计算值为：= 0.6770.14315004/(1002.06105121900)+0.9901.0515004/(1002.06105121900) = 2.291 mm；大横杆的最大挠度 2.291 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与131、0 mm，满足要求！11、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。12、荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0381.5 = 0.058 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.31.051.5/(2+1)=0.158 kN；活荷载标准值：Q=31.051.5/(2+1) =1.575 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.058+0.158)+1.4 1.575 = 2.463 kN； 小横杆计算简图13、强度验算最大弯矩考虑32、为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.20.0381.052/8 = 0.006 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 2.4631.05/3 = 0.862 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.868 kN.m；最大应力计算值 = M / W = 0.868106/5080=170.953 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =170.953 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！14、挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆33、传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: qmax=50.03810504/(3842.06105121900) = 0.024 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.158+1.575 = 1.79 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: pmax = 1790.11050(310502-410502/9 ) /(722.06105121900) = 2.929 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.024+2.929 = 2.953 mm；小横杆的最大挠度为 2.953 mm34、 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！15、扣件抗滑力的计算:按规范表,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范):R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0381.52/2=0.058 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0381.05/2=0.02 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.335、1.051.5/2=0.236 kN；活荷载标准值: Q = 31.051.5 /2 = 2.362 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.058+0.02+0.236)+1.42.362=3.684 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 16、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(1.502/2)0.038/1.8027.00 = 4.234kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG36、2= 0.381.5(1.05+0.3)/2 = 2.43 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3 = 0.1581.5/2 = 0.9 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005 kN/m2NG4 = 0.0051.527 = 0.202 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 7.766 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 31.051.52/2 = 4.725 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其37、中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Wo = 0.45 kN/m2；Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Uz= 1 ；Us - 风荷载体型系数：取值为1.128；经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7 0.4511.128 = 0.355 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG+1.4NQ= 1.27.766+ 1.44.725= 15.934 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.27.38、766+ 0.851.44.725= 14.942 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.3551.51.82/10 = 0.205 kN.m；17、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N = 15.934 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 3.118 m39、；长细比 Lo/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.186 ；立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 15934/(0.186489)=175.191 N/mm2；立杆稳定性计算 = 175.191 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N = 14.942 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附40、加系数参照扣件式规范表得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 14942.07/(0.186489)+205495.769/5080 = 204.734 N/mm2；立杆稳定性计算 = 204.734 N/mm2 小于 立41、杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！18、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.355 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.8 m2；按规范条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 5.372 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 10.372 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数42、；由长细比 l/i = 300/15.8的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9494.8910-4205103 = 95.133 kN；Nl = 10.372 Ru23.14KN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=23.14kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 其中 f 为拉环受力的单肢抗剪强度，取f = 50N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=43、(231404/3.14250) 1/2 =25mm；22、锚固段与楼板连接的计算: 1）.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.059 kN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范条f = 50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=58.8364/(3.142502)1/2 =0.866 mm；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上锚固长度。2）.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式:44、 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 0.059kN；d - 楼板螺栓的直径，d = 20mm；fb - 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.57N/mm2；f- 钢材强度设计值,取215N/mm2；h - 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于58.836/(3.142201.57)=0.596mm。螺栓所能承受的最大拉力 F=1/43.1420221510-3=67.51kN螺栓的轴向拉力N=0.059kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=67.51kN，满足要求！3）.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压45、的螺栓拉力要满足公式: 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N = 11.377kN；d - 楼板螺栓的直径，d = 20mm；b - 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；fcc - 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=16.7N/mm2；经过计算得到公式右边等于161.75 kN，大于锚固力 N=11.38 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求!十、工具式卸料平台施工方案（一）、编制依据1、建筑施工高出作业安全技术规范2、建筑施工手册3、现行建筑材料规范大全（二）、卸料平台用途及极限荷载值卸料平台是楼层进出材料的主要通道，主要用于输出拆下的模板和架管。为46、保证卸料平台的安全可靠及正常使用，卸料平台允许负荷的施工荷载不大于3000N/m2 ，堆放高度不大于1米。（三）、卸料平台的设计1、平台形式卸工具式料平台为平面尺寸为4500mm2650mm，锚固长度为1米。次梁采用14号工个字钢，容许承载力均布荷载2.00kN/m2，最大堆放材料荷载10.00kN。防护栏杆采用J50304矩形空心钢设600mm、1200mm两道，并用钢板网封闭严密，设180mm高3mm后钢板挡脚板；平台底部用50mm厚脚手板（木板）封闭严密，脚手板必须包头，并与平台固定牢固。十一、卸料平台计算书一、计算依据建筑施工安全检查标准(JGJ59-99)和钢结构设计规范(GB50047、17-2003)。悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。平台水平钢梁(主梁)的悬挑长度4.50m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)2.65m。容许承载力均布荷载2.00kN/m2，最大堆放材料荷载10.00kN。二、主梁的计算 卸料平台的内钢绳按照建筑施工安全检查标准作为安全储备不参与内力的计算。主梁选择14号工字钢其截面特性为面积A=28.83cm2,惯性距Ix=1780.40cm4,转动惯量Wx=178.00cm3,回转半径ix=7.86cm截面尺寸 b=73.0mm,h=200.0mm,t=11.0mm1.荷载计算(148、)栏杆自重标准值：标准值为0.14kN/mQ1 = 0.14kN/m(2)工字钢自重荷载 Q2=0.22kN/m经计算得到，静荷载计算值 q = 1.2(Q1+Q2) = 1.2(0.14+0.22) = 0.43kN/m经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为P1=(1.2(0.30+2.00)0.502.65/2+1.20.202.65/2)=2.14kNP2=(1.2(0.30+2.00)1.002.65/2+1.20.202.65/2)=3.97kNP3=(1.2(0.30+2.00)1.002.65/2+1.20.202.65/2)=3.97kNP4=(1.2(0.30+2.049、0)1.002.65/2+1.20.202.65/2)+14.00/2=10.97kNP5=(1.2(0.30+2.00)1.002.65/2+1.20.202.65/2)=3.97kNP6=(1.2(0.30+2.00)0.252.65/2+1.20.202.65/2)=1.23kN2.内力计算卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算。 悬挑卸料平台示意图 悬挑卸料平台主梁计算简图 经过连续梁的计算得到 主梁支撑梁剪力图(kN) 主梁支撑梁弯矩图(kN.m) 主梁支撑梁变形图(mm)外侧钢丝绳拉结位置支撑力为12.72kN最大弯矩3.抗弯强度计算 其中 x 截面塑性发展系数50、，取1.05；f 钢材抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；经过计算得到强度 =9.26106/1.05/178000.0+7.841000/2883.0=52.26N/mm主梁的抗弯强度计算强度小于f，满足要求!4.整体稳定性计算主次梁焊接成整体此部分可以不计算 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=57011.073.0235/(4500.0200.0235.0)=0.51经过计算得到强度 =9.26106/(0.509178000.00)=102.29N/mm2；主梁工字钢的稳定性计算 f,满足要求!三、钢丝拉绳的内力计算:水平钢梁的轴力R51、AH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=14.94kN四、钢丝拉绳的强度计算:钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=14.939kN 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；K 钢丝绳使用安全系数，取8.0。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.00014.939/0.820=145.750kN。选择637+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径17.5mm。五、钢丝拉绳吊环的强度计算:钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为 N=RU=14.939kN 钢板处吊环强度计算公式为 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范f = 50N/mm2；所需要的吊环最小直径 D=149394/(3.1416502)1/2=14m满足要求