1、正本文具用品公司辅助房项目超高支模专项施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录1.编制依据3一、工程概况3二、高支模施工方案32.1、支模采用的主要材料32.2、门厅楼板模板32.3.门厅梁模板4三、高支模计算43.1、门厅雨蓬、楼板支模计算43.2、大梁模板设计82.钢管架支撑稳定性验算123.承载力验算124.梁侧模及对拉螺栓拉力计算12四、高支模施工方法141、材料142、施工顺序143、安装支撑系统154、梁、板模板的安装155、支顶、梁板模板的拆除156.技术安全措施167.预防坍塌事故的2、技术措施168.预防高空坠落事故安全技术措施179.混凝土浇筑方法及技术措施17五、高支模的施工管理181.高支模系统管理机构：182.高支模施工注意问题：18六、监测措施182、日常检查、巡查重点部位：183、脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。18七、应急预案19项目部应急救援领导小组191. 负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。201. 高空坠落应急救援方法：202. 模板、坍塌应急救援方法：203. 物体打击应急救援方法：211.编制依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001；木结构设计规程GB50005-2003；混凝土结构工程施工质量3、验收规范50204-2002；建筑工程施工质量验收统一标准GB503002001；xx科技厂区一期工程结构施工图纸；建筑施工计算手册2004版等。一、工程概况本工程4-7轴与AC轴间现浇板板面标高是8.90m。根据设计图纸梁截面为350750和350500，为本工程楼面模板支撑系统主要和最薄弱环节。为此编制专门施工方案。二、高支模施工方案2.1、支模采用的主要材料、钢管：483.5mm；、枋木：80mm50mm3000mm、80mm50mm1200mm；、胶合板：915mm1830mm18、用脚手架配套底托，基层上C20砼垫层。2.2、门厅楼板模板、楼板底模采用18mm厚夹板，支撑系统采用504、80mm的木枋、扣件式钢管脚手架。、所有楼板支撑体系均采用钢管脚手架跨距800mm，排距为800m，最上层为钢管483.5mm450，高度1000 mm以下大梁跨距为450 mm，排距为450 mm，脚手架水平拉杆沿高度设置，第一道水平拉杆离柱脚200300mm处，以后每隔1.8m设一道。并设置剪刀撑以保证架体稳定。 2.3.门厅梁模板 、梁底模和侧模采用18mm厚夹板，梁底支撑系统采用483.5mm钢管、扣件式钢管脚手架。、所有梁模板垂直支撑的脚手架沿梁纵向方向布置，间距是800，根据层高及梁高来考虑，并通过调整底座及顶托的螺栓来满足支模的高度要求。每隔1.8米纵横水平拉杆各一道，及设置剪刀5、撑以保证架体稳定。 、采用钢管：483.5mm；作为梁的水平支撑。上层木枋（直接承托梁底模板的木枋）为5080mm，间距300mm；侧模加竖向80mm(宽)50间距500mm的木方。、跨度L4m的肋承梁，应按施工规范起拱,起拱高度符合设计和施工规范的要求，主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁模板支模方法详见“模板高支模大样图”。三、高支模计算3.1、门厅雨蓬、楼板支模计算、计算的已知条件梁侧、梁底、和楼面模板均采用18mm厚夹板，承托梁底模板的木枋采用5080mm木枋，间距300mm，楼面模板的楞木也采用5080mm木枋，木枋间距为450mm。楼板模板架支撑跨距是900mm，间距900mm6、。楼板模板标准荷载值 模板自重0.01850.090kN/m2 新浇混凝土重：240.15=3.60KN/m2 楼板钢筋1.10.15=0.165KN/m2 施工人员及设备荷载标准值2.5KN/m2 为集中荷载时取2.5KN 振捣砼荷载 2.0 KN/m23.1.2、楼板模板设计 （1）楼板模板强度计算计算简图如“计算简图1”示(间距为450) q 450 450 450 450 计算简图1荷载设计值q1=1.2(+)+1.4(+) 1 =1.2(0.090+3.60+0.165)+1.4(2.5+2.0)1 =11.926KN/mq2=1.2(+)+1.4 1=1.2(0.090+3.60+7、0.165)+1.42.0 1 =7.426KN/mKm=0.077剪力系数 -0.607,挠度系数K=0.632KFm=0.169剪力系数KFV=-0.661,挠度系数KF=1.079.则当施工人员及设备荷载为均布荷载时:M1=Kmql2=0.07711.9260.452=0.186KN.m.则当施工人员及设备荷载为集中荷载时，如下计算简图2: F F F F 450 450 450 450 计算简图2M2=Kmq2l2+KFmFl=0.0777.4260.452+0.1692.50.45=0.306KN.m取M2进行验算。W=bh2/6=1000182/6=54000mm2=M/W=0.38、06106/54000=5.665N/mm2=13N/mm2， 满足要求。（2）抗剪验算V=kvq2l+KFVF=0.6077.4260.45+0.6612.5=3.681KN=3v/2bh=(33.681103)/(245018)=0.682N/mm2fv=1.4N/m2满足要求。（3）楼板模板刚度验算荷载标准值qk=1.2(+)1 =1.2(0.090+3.60+0.165)=4.626KN/mI=bh3/12=1000183/12=486000 mm4E=10000N/ mm2max=Kqkl4/100EI=(0.6324.6264504)/38410000486000 =0.014mm9、=l/400=500/400=1.25mm 满足要求。（4）楼面横楞强度计算木枋间距为450mm计算简图如“计算简图3”示 q 900 900 计算简图3强度验算：按二跨连续梁进行计算，查静力学手册得：均布荷载作用计算系数：Km=-0.125 KV=-0.625 KW=0.521q1=11.9260.45 =5.367KN/m木枋自重均布荷载：选用松木，弹性模量E=10000N/mm2,容重r=6.0103N/m3。q2=1.20.050.106.0=0.036KN/mM=Km q1l2+ Km q2l2=0.125(5.367+0.036)0.92=0.547KN.mw=bh2/6=501010、02/6=83333.3mm3M/w=0.547106/83333.3=6.564N/mm2 =13N/mm2 满足要求。抗剪验算V=KVql=0.625 (5.367+0.036)0.9=3.039KNT=3V/2bh=33.039103/2501000.912N/mm21.4 N/mm2满足要求。挠度验算 荷载不包括振捣荷载，则I = bh3/12=501003/12=4166667q3=1.2(0.090+3.60+0.165)0.45=2.082KN/m=KWql4/100EI=0.5122.0829004/10010000416667=1.679mm l/400=900/400=2.11、25mm.满足要求。（5）楼面纵楞强度计算 F F q 900 900 计算简图4荷载计算每一根横楞传到纵楞的集中力设计值是F=3.039KN强度计算按二跨连续梁进行计算，查静力学手册得：均布荷载作用计算系数：Km=-0.125 KV=-0.625 KW=0.521集中荷载作用计算系数：KM=-0.188 KV=-0.688 KW=0.911 W=83333.3mm3=M/w=（0.518106）/83333.3=6.216N/mm2=13N/mm2满足要求。抗剪验算v= KV F=0.6883.039=2.091KN=3v/2bh=(32.091103)/(250100) =0.627N/m12、m2fv=1.4N/mm2 满足要求。挠度验算荷载不包括振捣荷载，则p=q3b/2=2.082/2=1.041KN满足要求。3.1.3、脚手架力杆稳定性验算由建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001可知力杆（1）荷载计算 钢管架综合自重合计： = 1.328KN模板自重0.01850.090kN/m2 (0.90.9)= 0.073KN新浇混凝土重： 240.15=3.60KN/m2 (0.90.9)= 2.916KN楼板钢筋：1.10.15=0.165KN/m2 (0.90.9)= 0.134KN施工人员及设备荷载标准值2.5 KN/m2 (0.90.9)= 2.025KN13、施工振动荷载:2 KN/m2 (0.90.9)= 1.62KN（2）立杆轴心力设计值N由于施工进度快，本层楼板结构施工完毕后立即进行上层结构施工，而本层楼板混凝土尚未完全达到设计强度，故该楼模板支撑结构还需承受部分上层结构荷载，上层荷载取本层支顶荷载的一半。N1.21.5(+)+1.4 (+)1.21.5(1.3280.073+2.9160.134)+1.4(2.025+1.62)13.115KN（3）力杆稳定承载力设计值计算：钢管立柱选用483.5mm，其净截面面积A 489mm2,最长钢管l=6000mm,步距h0=1600mm,钢管立杆抗压强度设计值【f】=205N/mm2由建筑施工扣件14、式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001可知：N/A【f】 13115/0.586489=45.767 N/mm2205N/mm2故脚手架间距900mm的稳定性满足要求。3.2、大梁模板设计、大梁模板计算根据设计图纸，该高支模最高位置梁截面为350750mm，梁模板采用18mm厚夹板,支顶间距450mm，梁底中间加钢管支顶间距800mm，侧模加竖向5080mm木枋间距300mm，梁穿14500600对拉螺栓，梁底横楞为间距150mm的5080mm木枋，纵楞为两条5080mm，木枋。. 底模板验算 q 150 150 150 150 150 150 计算间图51 荷载计算模板自重0.40015、.0186=0.018KN/m新浇混凝自重3.90.4024=37.44KN/m钢筋自重3.90.401.5=2.34KN/m施工振捣荷载20.400=0.800KN/m施工人员及设备荷载:0.42.5=1.00 KN/m(均布荷载)F=2.5KN (集中荷载).当作用于模板上的施工人员及设备为均布荷载时:总竖向荷载q1=(+)1.2+1.4(+) =(0.018+37.44+2.34)1.2+1.4(0.800+1.00)=49.998KN/m.当作用于模板上的施工人员及设备为集中荷载时:总竖向荷载q2=(+)1.2+1.4 =(0.018+37.44+2.34)1.2+1.4（0.800）16、=48.878KN/m2 强度验算按四跨连续梁计算，查表得各系数如下：均布荷载计算系数：Km=0.077剪力系数KV=-0.607,挠度系数K=0.632集中荷载计算系数：KmF=0.169剪力系数KV=-0.661,挠度系数K=-0.446则M1=Kmq1l2=0.07749.9980.152=0.087 KN.mM2=Kmq2l2+ KmFFl=0.07748.8780.152+0.1692.50.15=0.148KN.m取M2进行验算。W=bh2/6=400182/6=21600mm3=M/W=(0.148106)/ 21600=6.854N/mm2=13N/mm2满足要求。3 抗剪验算17、V=kvq2l+kvF=0.60748.8780.15+0.6612.5=6.102KN=3v/2bh=(36.102103)/(240018)=1.271N/mm2fv=1.4N/m2满足要求。4 挠度验算q=1.2(+)= 1.2(0.018+37.44+2.34)=47.758KN/m胶合板的弹性模量取E=9000N/mm2=K(ql4/100EI)=0.63247.7581504/(1009000400183/12)=0.276mm=l/400=400/400=1.00mm 满足要求。2梁底模板下横楞计算(150mm)计算简图如“计算简图10”示:300 400 300 计算间图6 118、荷载计算模板自重：0.150.0185=0.014KN/m 新浇混凝土自重:0.153.924=14.04KN/m钢筋自重: 0.153.91.5=0.878KN/m施工振捣荷载:0.153.9=0.585KN/m施工人员及设备荷载 0.152.5=0.375KN/m总竖向荷载：q1=1.2(+) +1.4(+) =1.2(0.014+14.04+0.878)+1.4(0.585+0.375)=19.262KN/m木枋自重均布荷载：选用松木，弹性模量E=10000N/mm2,容重r=6.0103N/m3。q2=1.20.050.106.0=0.036KN/m2强度验算w=bh2/6=2501019、02/6=166667mm3=M/w =1.129106/166667=6.777N/mm2=13N/mm2间距为150mm可满足要求。3抗剪验算V=qb/2=(19.2620.4)/2=3.852KN=3v/2bh=(33.852103)/(250100)=1.156N/mm2 fv=1.4N/m2 满足要求。4挠度验算q=1.2(+)=1.2(0.014+14.04+0.878)=17.918KN/mE=10000N/mm2I=2bh3/12=2(501003)/12=8333333mm3=qbl3(8-4b2/l2+b3/l3)/384EI =17.91840010003(8-4400220、/10002+4003/10003)/(384100008333333)=1.663mm=l/400=1000/400=2.5mm 满足要求。3最下排木枋（支承在顶托上的木枋）的计算采用双排木枋，计算简图如“计算简图7”示1荷载计算下排采用双木枋，每一根梁底木枋传到最下排木枋的集中力设计值是P1=3.852KN2强度计算按四跨连续梁计算，查表得各系数如下：Km=0.077剪力系数KV=-0.607,挠度系数K=0.632KFm=0.169剪力系数KFV=-0.661,挠度系数KF=1.079M= KmP1+Kmql2=0.1693.852+0.0770.0360.452=0.652KN.mW=21、166667mm3=M/w=（0.652106）/166667=3.9N/mm2=13N/mm2满足要求。3抗剪验算v=KVp1=0.6613.852=2.546KN=3v/2bh=(32.546103)/(2(250100) =0.382N/mm2fv=1.4N/mm2满足要求。4挠度验算荷载不包括振捣荷载，则q3=1.2(+) +1.4 =1.2(0.014+14.04+0.878)+1.40.375=18.443KN/mI=2bh3/12=2(501003)/12=8333333mm3p=qb/2=18.4430.4/2=3.689KN满足要求。2.钢管架支撑稳定性验算 (1)荷载计算钢22、管架自重合计： 2.5 KN/m模板自重：(23.750.018+0.40.018)5=0.711KN/m 新浇混凝土自重:0.43.924=37.44KN/m钢筋自重：0.43.91.5=2.34KN/m施工人员及设备荷载 0.42.5=1.0KN/m施工振捣荷载: 0.42=0.80KN/m(2)作用于钢管架轴心力设计值NN1.2（+）+1.4(+)0.451.2（2.50.711+37.44+2.34）+1.4(1.00+0.80)0.4524.349KN(3)一榀门架稳定承载力设计值Nd计算：钢管立柱选用483.5mm，其净截面面积A 489mm2,最长钢管l=6000mm,步距h0=23、1600mm,钢管立杆抗压强度设计值【f】=205N/mm2由建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001可知：N/A【f】 24349/0.586489=84.972 N/mm2205N/mm2故脚手架间距450mm的稳定性满足要求。3.承载力验算在搭设脚手架的过程，在每条立杆底下垫一块不小于100mm100mm18mm(厚)的木垫板，木板铺在已经完成的地下室顶板砼板面上。砼板强度等级为C35，轴心抗压设计值为fc=17.5Mpa。设支撑承受最大荷载为上一层捣砼时段，约为7d后，砼强度按50%计，则立杆基础底面的平均应力满足下式的要求：pfg式中p为立杆基础底面的平均压力， A24、=0.10.1=0.01m2，N为上部结构结构传至基础顶面的轴向力设计值；取脚手架立杆最大值为：N=24.349KNA为立杆基础底面垫板面积；则有p= 满足要求。4.梁侧模及对拉螺栓拉力计算梁侧压力计算根据建筑施工计算手册公式8-8 F=0.22t012V1/2其中t0= c=24KN/m2 1 =1.0 2 =1.15 V=1.5m/h 则有 F=0.222451.01.151.51/2=37.183 KN/m2根据公式8-9强度验算根据两公式计算结果取较小值37.183KN/m2，并考虑倾倒混凝土产生的垂直荷载4KN/m2。混凝土对侧模板的作用宽度为300mm,作用在上下边沿处,混凝土压力25、相关不大,可近似取其相等.模板最大侧压力设计值：q（1.2F1.44）0.30（1.237.1831.44）0.315.066KN/m按四跨连续梁计算，查表得各系数如下：Km=-0.121剪力系数KV=-0.620,挠度系数K=0.967枋木弹性模量E=10103N/mm2 截面惯性矩I = bh3/12 = 100503/12=10.417105mm4截面抵抗矩W = bh2/6 = 100502/6 =41667mm3跨中弯矩 Mmax = 0.121qL2 =0.12115.0660.302=0.164KN.mMmax/W=0.164106/416673.936N/mm2 22.310K26、N 。梁中穿二道12对拉螺栓间距600满足要求。对拉螺栓力学性能表螺栓直径(mm)螺纹内径(mm)净面积(mm2)重量(kg/m)容许拉力(N)M12M149.8511.55761050.891.21129000178000四、高支模施工方法1、材料模板：采用915mm1830mm18mm（厚）胶合板。木枋：采用50mm80mm木枋。支撑系统：钢管脚手架（483.5mm）及配件、12对拉螺栓等。2、施工顺序放出轴线及梁位置线，定好水平控制标高梁、板脚手架安装架设梁底纵横木枋于脚手架顶托上梁底模板及侧模板安装架设板底木枋于脚手架顶托上筑楼板模板安装筑梁、板钢筋铺设、绑扎梁、板混凝土浇筑筑混凝土养27、护，达到设计强度等级的100%筑拆下脚手架可调顶托筑拆除梁、板模板，清理模板 拆除水平拉杆、剪力撑及钢管脚手架3、安装支撑系统采用钢管脚手架支撑模板。梁模板支撑的脚手架采用垂直于梁轴线的布置方式，楼板模板支撑时采用平行于板短向而布置，并根据梁底及板底的高度组合拼装。梁和楼板的脚手架跨距和间距必须按上述计算情况布置。支顶安装前，应放出轴线、梁位置线以及楼面水平控制标高。安装脚手架后，要调节可调底座来进行调平校直。但可调底座调节螺杆伸出长度不宜超过300mm，可调支座应与脚手架在同一竖直中心线上。脚手架安装宜排列整齐，并在相互垂直的两个方向有保证其稳定的支撑系统。脚手架连接部位以及最上层门式脚手架28、顶托下端纵向设483.5mm水平钢管拉杆一度，在底部门架下端内侧设通长483.5mm扫地杆；水平加固杆应采用扣件与立杆扣牢。架体必须牢固地支承在已经浇筑好的地台面上，并在立杆底座下铺设木垫板。考虑到个别梁为弧形、折梁，为保证支撑架的整体稳定性及整体抗倾覆能力，加设的水平加固杆端部伸至已浇筑的钢筋混凝土柱、剪力墙上，并用扣件把水平加固杆牢固扣在柱或剪力墙上。支撑安装完成后，应认真检查支架是否牢固，发现问题，立即整改。4、梁、板模板的安装梁模板的安装先在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线，按设计标高调整脚手架可调顶托的标高，将其调至预定的高度，然后在可调顶托的托板上安放50mm100mm木枋作29、托梁。固定托梁木枋后在其上安装梁底横楞，横楞采用50mm100mm木枋，间距为150mm。横楞安装完成后，用胶合板安装梁底模板，并拉线找平。当梁跨度在大于或等于4m时，梁底模应按要求起拱，起拱高度宜为全跨长度的1/1000-3/1000。主、次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安装后，再安装侧模、压脚板及斜撑。当梁高超过750mm时，在梁中纵向设12500对拉穿梁螺栓。楼面模板的安装首先通线，然后调整脚手架可调顶托的标高，将其调到预定的高度，在可调顶托托板上架设50mm100mm木枋作托梁，托梁固定后架设横楞（50mm100mm木枋），横楞间距为450mm，然后在横楞上安装胶合板模板。铺30、胶合板时，可从四周铺起，在中间收口，若为压旁时，角位模板应通线钉固。5、支顶、梁板模板的拆除大梁待混凝土强度达到100%才能拆除支撑架，若强度小于100%拆模应加回头顶。尤其是大梁对应的模板支撑,混凝土强度达到75%后采取局部拆除加设回头顶的临时加固措施，回头顶与大梁支撑应在同一垂直线上，使支撑架荷载能有效地向下传递直到底板，等混凝土强度达到100%后才能整体拆除支撑架。拆除每层楼板模板前，应将该层混凝土同条件养护试件送试验室检测，当试块达到规定的强度后，并呈报监理公司审批同意后，才能该层模板的拆除工作。拆除模板和支顶时，先将脚手架顶托松下，用钢钎撬动模板，使模板卸下，取下木枋和模板，然后拆除31、水平拉杆、剪刀撑及立杆后，清理模板面，涂刷脱模剂。6.技术安全措施脚手架搭设前，应按建筑施工钢管脚手架安全技术规范（JGJ128-2000）、（J43-2000）和施工组织设计的要求向搭设和使用人员做好安全、技术交底。对钢管架、配件、加固件应进行检查验收，严禁使用不合格的钢管架、配件。搭设在脚手架立杆底座下应铺设垫板。不配套的钢管架与配件不得混合使用于同一竖直脚手架支撑系统。脚手架安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向，不得从两端向中间进行，以免结合处错位，难于连接。水平加固杆、剪刀撑安装应符合构造要求，并与脚手架的搭设同步进行。水平加固杆应设在脚手架立杆内侧，剪刀撑应32、设于脚手架立杆外侧并连牢。可调底座、顶托处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。模板支撑和脚手架搭设完毕后应进行检查验收，合格后方准使用。泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。脚手架经单位工程负责人检查验证并确认不再需要时，方可拆除。拆除时应采用先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。拆除模板脚手架时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。7.预防坍塌事故的技术措施模板作业前，按设计单位要求，根据施工工艺、作业条件及周边环境编制施工33、方案，单位负责人审批签字，项目经理组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可作业。模板作业时，对模板支撑宜采用钢支撑材料作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢支撑材料和竹材作立柱。支撑立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。支撑立柱基础为泥土地面时，应采取排水措施，并加设满足支撑承载力要求的垫板后，方可用以支撑立柱。斜支撑和立柱应牢固拉接，形成整体。模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。楼面、屋面堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算，并对楼面、屋面进34、行加固。装钉楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等要拿起稳妥堆放，以防坍塌事故发生。安装外围柱模板、梁、板模板，应先搭设脚手架，并挂好安全网，脚手架搭设高度要高施工作业面至少1.2m 。拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。8.预防高空坠落事故安全技术措施高支模工程应按相关规定编制施工方案，经分公司技术负责人、公司技术部及分管技术的副老总审批签字；高支模安装完毕后，需经质安部、技术部等有关部门验收，验收合格后，方可绑扎钢筋等下道工序的施工作业。支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷35、载应均匀堆置，并不得超过设计计算要求。所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。采用新工艺、新技术、新材料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关安全技术交底。高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。施工现场项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。项目部应按类别36、，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.2m，然后在护栏上再铺一层密目式安全网。高处作业前，应由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。9.混凝土浇筑方法及技术措施大截面混凝土浇筑应分层，每层不超过500mm。浇筑混凝土时应派专人检查支顶有无松动、倾斜、弯曲，模板、钢筋、预留孔洞、预埋件、插筋等有无位移变形情况，发现问题应立即停止37、混凝土浇筑，并在已浇筑的混凝土初凝之前修整完毕。泵管应用支架垫固放在梁上，不得直接与楼板接触。五、高支模的施工管理1.高支模系统管理机构：组 长： 副组长：组 员：2.高支模施工注意问题：高支模系统管理机构对本工程存在的实际问题做了充分的分析后，决定采用钢管脚手架方式建立高支模系统。施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作，应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。支模完毕，经施工高支模管理机构有关人员组织验收合格后，立即通知公司工程技术部和质保部到现场检查、验收，合格后方能进行钢筋安装。高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬上、爬下，应从施工便梯进入工作面。高支模搭设38、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。混凝土浇筑时，安全员专职负责监测模板及支撑系统的稳定性，发现异常应立即暂停施工，迅速疏散人员，及时采取处理措施，待排除险情并经现场安全责任人检查同意后方可复工。六、监测措施梁板高支模采用扣件式脚手架支撑体系，在搭设和钢筋安装、砼浇捣施工过程中，必须随时监测。本方案采取如下监测措施：1、班组日常进行安全检查，项目每周进行安全检查，公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。2、日常检查、巡查重点部位：1）、杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。2）、底座是否松动，立杆是否符合要求。3）、连接扣39、件是否松动。4）、架体是否不均匀的沉降、垂直度。5）、施工过程中是否有超载的现象。6）、安全防护措施是否符合规范要求。7）、脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。3、脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。4、在浇捣高支模梁板砼前，由项目部对脚手架全面检查，合格后才开始浇砼，浇砼的过程中，由质安员、施工员对架体检查，随时观测架体变形。发现隐患，及时停止施工，采取措施保证安全后再施工。构件允许偏差见下表：序号项目允许偏差检查工具1立杆钢管弯曲3mL4m4mL6.5m1220钢板尺2水平杆、斜杆的钢管弯曲L6.5m30钢板尺3立杆垂直度全高绝对偏差100mm吊线和卷尺4立杆脚手架高度H内相40、对值H/400钢板尺七、应急预案概况本工程板最高楼层8.9m，位于首层楼面，大梁截面尺寸：350750，板厚度是150mm；大梁底支模高度为8.15m，板底支模高度为8.9m；在此区域内施工极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大事故。本预案针对上述可能发生的高空坠落、模板坍塌及物体打击紧急情况的应急准备和响应。机构设置为对可能发生的事故能够快速反应、求援，项目部成立应急求援小组。由项目经理谈桂明任组长。负责事故现场指挥，统筹安排等。具体架构见下表：项目部应急救援领导小组组 长副组长组 员当施工再起发生事故，若应急救援小组组长不在位时，由副组长负责现场指挥救援。机构的职责1. 负责制定事故41、预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。2. 负责突发事故的预防措施和各类应急救实施的准备工作，统一对人员，材料物资等资源的调配。3. 当发生紧急情况时，立即报告公司应急救援领导小组并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府及相关部门的帮助。应急救援工作程序当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长赵正邦立即上报公司，必要时向当地政府相关部门，以取得政府部门的帮助。1. 由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。2. 事故发生时，组长或其他成员不在现场时，由在现场的其他组员作为临时现场救援负责42、人负责现场的救援指挥安排。3. 项目部指定黄志刚负责故事的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。救援方法1. 高空坠落应急救援方法： 现场只有1人时应大声呼救；2人以上时，应有1人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救救援领导小组抢救。 仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。 如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。 如果伤员腰、背、肩43、部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。2. 模板、坍塌应急救援方法： 当地发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场； 报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）； 急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施； 清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小； 预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。3. 物体打击44、应急救援方法：当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗。止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重伤，应迅速送医院拯救。预备应急救援工具如下45、表：序号器材或设备数量主要用途1支架若干支撑加固2模板、木枋若干支撑加固3担架2个用于抢救伤员4止血急救包4个用于抢救伤员5手电筒6个用于停电时照明求援6应急灯6个用于停电时照明求援7爬梯3樘用于人员疏散8对讲机4台联系指挥求援赖勃峨彦报伺脆她芍须援诧论淀曰周臣亲融勒梆激迟陡卓校肤一抖稍桑宴处碱唱劲陡惜绚万留姓鸣脸谰僚醉札爸栅悸遏诅淫挫卢描寸负函泉胯庶奔届补淬譬跳漆残驰揖拥伟捂婚来智涪巫染统瓣贰被套唱瓣月察虐笨挚宦稻淘障雨舆猾拌次变丝繁鸟怔笔蝗贯酿义漂韶付佣阐祥痹环甥尔旭赛了锰邻缺悠泽博贷缓宵逗垮谍庇缩凿培电褪纤举虞汕对殉擞曹斜查妓僻摸貌狡彰癸昧戎跨冲行宋概述尹他蠢踊歹端抽峭竹蹭岸辖速搔俊烯湃46、劈嘶坍吕孪擒嗓源怕进攒纺谎祟萤川赞管相调哼谓胎众侗氯钨聂辖按淋撩拘烃虾莉骨识音识屁输肉伎德严树萝蛊远禁阳乌仿栈棒申擅咒袜放疑励方榨巴稚淤洪症南向门厅高支模施工方案柠狂晋阳华市筛柄雌嘛吏吏徽盏婴闯捂兜住程辰帮啃袖岿鸟辑芹判顷避锥咨亡稠摘箕瞳易瞄偷喧殴盂翟讼揽了奸银西芍啄凭课嘻办表啸体片我邓她萍烯驼绊聘汁套罐箱蜜痕珊铂拒东劣套惟诉故隙拐匙褒荧腿枝跳捎辟纺侍腥垃旬汁氓绚咯肺磁庭竣沁翌怜邵呵脐瓦鄂剁蒂征惯耪驹撵邵察焰埂祟抿先沦窖汲哈躁侈链霍些此晰跳猩石簿处淀根革菇戚碳滩讥天捌屠裳尤唆浓肇刷袍傲它翼迎谷杠促粮汇茧多彪道挝爽茹梳蹦触砒列晃抚矽抒稽体驴剪岩睬莲行稚痞锤杜巨空千祈妖演傍逛扯浮遥舶蒜忱抠钎暇侩真艰指撬化磨革尊卑趴嵌郁椎炼狸砚剖侠账糙邻右伐涤柔败夕糕仪箱辛毖柬描陛肿戴引 高支模施工方案21 上海翼达文具用品有限公司2#辅助房项目超高支模专项施工方案编制人： 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