1、工程教育基地宿舍楼工程落地式钢管脚手架施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 目 录一、编制依据31.1施工图纸31.2主要规范、规程31.3.参考图书3二、工程概况3三、施工部署43.1、安全防护领导小组43、2、设计总体思路4四、构造要求及技术措施54.1扣件式钢管脚手架的构造要求及技术措施5五、安全防护措施85.1结构临边防护措施95.2屋顶四周防护措施95.3防雷接地9六、脚手架的搭设及拆除施工工艺96.1落地式钢管脚手架搭设施工工艺96.2脚手架的拆除施工工艺10七、劳动力及材料、机具配备117.1劳动力配2、备117.2材料配件117.3.机具配备12八、质量保证措施12九、安全施工技术措施149.1材质及其使用的安全技术措施149.2脚手架搭设的安全技术措施159.3.脚手架上施工作业的安全技术措施159.4脚手架拆除的安全措施16十、文明施工要求1711、落地架计算书1911.1参数信息1911.2大横杆的计算2111.8连墙件的计算: 连墙件的轴向力计算值29一、编制依据1.1施工图纸 图纸名称图纸内容工程号设计单位XX市工程教育基地6#宿舍楼建施结施XX建筑规划设计有限公司1.2主要规范、规程 序号规范、规程名称发布日期施行日期规范、规程编号1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程2001.3、12001.6JGJ130-20012建筑施工高处作业安全技术规范1992.1JGJ80-913建筑施工安全检查标准1999.3JGJ59-991.3.参考图书 序号图书名称出版日期1建筑施工手册(第四版)2003.92简明施工计算手册1999.73实用建筑施工安全手册1999.74建筑施工脚手架实用手册1994.5二、工程概况 1、本工程为XX市工程教育基地6#宿舍楼工程，位于XX市迎宾路以北。建设单位为XX市城市建设投资发展有限责任公司工程教育基地建设项目经理部，设计单位为XX建筑规划设计有限公司，勘察单位为XX工程勘察设计研究院，监理单位为XX工程监理有限责任公司，施工单位为XX市建筑安4、装有限责任公司长95.14m，宽26.10m，为五层砖混结构，高度为18.60m；由于建筑物较长，基础上部墙体设置伸缩缝断开，缝宽100mm。其中基础主要为条形基础，主体结构为现浇板、梁、构造柱和楼梯模板。工程等级为二级，属于二类防火建筑，耐火等级二级，屋面防火等级二级，抗震设防烈度7度。三、施工部署3.1、安全防护领导小组安全生产、文明施工是企业生存与发展的前提条件，是达到无伤亡事故的必然保障，也是项目部争创“市级建筑安全文明施工现场”的根本要求。为此项目部成立以项目经理为组长的安全防护领导小组，其机构组成、人员及责任分工如下：3、2、设计总体思路 结合本工程结构形式、实际施工特点，建筑物四5、周搭设落地式、全高全封闭的扣件式双排钢管脚手架。此架用于结构施工和装修施工时的作业平台和安全防护，荷载按装修荷载考虑。 脚手架搭设采用双排单立杆，立杆的纵距为1050mm,大横杆步距为1800mm。脚手架的设计计算书附后。四、构造要求及技术措施4.1扣件式钢管脚手架的构造要求及技术措施4.1.1地基处理：基坑回填土采用戈壁土分层夯实，密实度由试验室进行取样试验，达到设计要求的密实度后,表面用C10混凝土进行硬化，混凝土厚度为80mm。基础表面必须平整，脚手架底座采用木垫板，木垫板厚度50mm，宽250mm，长度为3000 mm3500 mm不等，布设必须平稳，不得悬空。并在四周距脚手架外立杆26、00mm处设排水沟。4.1.2立杆： 全楼脚手架采用双排单立杆，立杆顶端的水平杆应高出结构檐口上皮1000mm以上，内外立杆间距1050mm。 立杆接头采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立杆接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于500mm；各接头中心距主节点的距离不大于600mm。4.1.3大横杆： 大横杆置于小横杆之下，在立杆的内侧，用直角扣件与立杆扣紧；其长度大于3跨、不小于6000mm，同一步大横杆四周要交圈。 大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步、同跨内。相邻接头水平距离不小于500mm，各接头距立柱的距离不大于500mm7、。4.1.4小横杆: 每一立杆与大横杆相交处（即主节点），都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不大于150mm。小横杆间距应与立杆柱距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，可在两立柱之间在等距离设置增设12根小横杆，其最大间距不大于750mm。 小横杆伸出外排大横杆边缘不小于100mm；伸出里排大横杆距结构外边缘150m，（要求小横杆伸出里排大横杆长度为150mm）。上、下层小横杆应在立杆处错开布置，同层的相邻小横杆在立柱处相向布置。4.1.5纵、横向扫地杆: 纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮200mm处的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向8、扫地杆下方的立柱上。4.1.6剪刀撑： 本脚手架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立柱、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置，采用单杆通长剪刀撑。 剪刀撑每2步3跨设置一道，斜杆与地面的夹角在4560之间。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置。剪刀撑的一根斜杆扣在立柱上，另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加24个扣结点。所有固定点距主节点距离不大于150mm。最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在300mm内。剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度1000mm，并用不少于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离100mm。横向9、斜撑搭设在主楼脚手架部位，在同节内、由底至顶层呈“之”字型、在里、外排立柱之间上下连续布置，斜杆应采用旋转扣件固定在与之相交的立柱或横向水平杆的伸出墙上。除拐角处设横向斜撑外中间应每隔6跨设置一道。4.1.7脚手板： 脚手板采用松木，厚50mm、宽350450mm、长度不少于3500mm的木板。在作业层下部架设一道水平兜网、上部设置防护栏杆，随作业层上升，同时作业不超过两层。首层满铺一层脚手板，并设置安全网。 脚手板设置在3根横向水平杆上，并在两端80mm处用直径1.2mm的镀锌铁丝箍绕23圈固定。当脚手板长度小于2m时，可采用两根小横杆，并将板两端与其可靠固定，以防倾翻。 脚手板应平铺、满铺10、铺稳，接缝中设两根小横杆，各杆距接缝的距离均不大于150mm。靠墙或立体结构一侧的脚手板离墙的距离不应大于150mm。拐角处两个方向的脚手板应重叠放置，避免出现探头及空挡现象。4.1.8连墙件： 连墙件采用刚性连接，垂直距离为3600mm、水平距离为4500mm。连墙杆用483.5mm的钢管，它与脚手架、建筑物的连接采用直角扣件。 脚手架搭设中每阶段的顶部必须与立体有效拉结。在每层结构砼现浇板内预埋HPB235钢筋和483.5mm短钢管，用483.5mm的钢管与脚手架可靠拉结。在建筑物的首层设置两道连墙件。 连墙件横竖向顺序排列、均匀布置、与架体和结构立面垂直，必须在主节点（处距主节点的距离11、不大于200mm）。连墙杆伸出扣件的距离应大于100mm。在底部第一根大横杆就开始布置连墙杆。4.1.9防护措施：脚手架要满挂全封闭式的密目安全网。密目网采用18006000mm的规格，用网绳绑扎在大横杆外立杆里侧。作业层网应高于平台1200mm,并在作业层下步架处设一道水平兜网。在架内高度3600m处设首层平网，往上每隔5步距设隔层平网，施工层应设随层网。(第一层设置硬防护，各层设置硬防护)作业层脚手架立杆于1200mm处设有一两道防护栏杆，底部侧面设180mm高的挡脚板。在所建建筑物的背后面搭设一个上人马道、（位置详平面示意图、图附后），马道的出入口处和各个单元一层楼梯出入口搭设双层防护棚12、，上铺50mm厚的双层脚手板，上人马道与主体脚手架不联在一起，是一个单独的架子，与主体结构进行硬性连接，上人马道斜跑道满铺脚手板，脚手板面层每300mm间距钉一根防滑木条。出入口设警示标志。五、安全防护措施5.1结构临边防护措施 由于基础土方未能及时回填，在结构四周边线内500mm处设置全封闭式护身栏，使用材料均采用483.5mm钢管。其高度不低于1200mm、立杆间距不大于2500mm、竖向每隔600mm设一道通长大横杆，每隔一根立杆设一道三脚架。 沿钢管长度方向刷红白间隔的油漆、挂醒目标志牌；护身栏杆四周满挂密目安全网、白天设警示牌，夜间设红色标志灯；临边四周1m范围内不准堆料、停放机具。13、5.2屋顶四周防护措施 屋顶四周做一道1.2m高的护身栏，张设密目网，底部设180mm高的挡脚板。5.3防雷接地 采用避雷针（杆）通过大横杆和接地线与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体接地电阻10。六、脚手架的搭设及拆除施工工艺6.1落地式钢管脚手架搭设施工工艺 落地脚手架搭设的工艺流程为：场地平整、夯实 基础承载实验、 材料配备 定位设置通长脚手板 纵向扫地杆 立杆 横向扫地杆 小横杆 大横杆（ 搁栅） 剪刀撑 连墙杆 铺脚手板 扎防护栏杆 扎安全网。 定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记。用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记。垫板、底座应准确14、地放在定位线上，垫板必须铺放平稳，不得悬空；双管立柱应采用双管底座，底座下垫枕木，并垂直于墙面设置。 在搭设首层脚手架的过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角处双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，应采取临时稳定措施，直到连墙件搭设完毕后方可拆除。 双排架宜先立里排立杆，后立外排立杆。每排立杆宜先立两头的，再立中间的一根，互相看齐后，再立中间部分各立杆。双排架内、外排两立杆的连线要与墙面垂直。立杆接长时，宜先立外排，后立内排。 其余组件的搭设要求参见构造要求。6.2脚手架的拆除施工工艺 拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉15、杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等（一般的拆除顺序为：安全网 栏杆 脚手板 剪刀撑 小横杆 大横杆 立杆）。 不准分立面拆除或在上下两步同时进行拆架。做到一步一清、一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。所有连墙杆等必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。 拆除后架体的稳定性不被破坏，如附墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形，拆除各标准节时，应防止失稳。 当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度（约6.5m）时，16、应先在适当位置搭临时抛撑加固，后拆连墙件。七、劳动力及材料、机具配备7.1劳动力配备 工 种人 数任 务架子工12负责架子搭设及拆除测量放线3负责脚手架垂直控制7.2材料配件 名 称数 量规 格无缝钢管70000m483.5mm脚手板90m3厚50mm、宽200300mm密目安全网800018006000mm水平安全网900直角扣件20000个旋转扣件6000个对接扣件4800个7.3.机具配备 名 称数 量备 注架子扳手12把架子工搭设和拆除架子用力矩扳手3把检查架子扣件拧紧力度是否达到要求倒 链3把调整架子水平弯曲度八、质量保证措施8.1脚手架钢管采用外径48mm，壁厚3.5mm的焊接Q217、35钢管，其材质必须符合碳素结构钢（GB700-88）的相应规定。用于拉杆、大横杆、剪力撑和斜杆的长度为4m-6m,以便于工人操作，严禁使用有明显变形、裂纹、压扁和严重锈蚀的钢管。8.2扣件应符合可锻铸铁分类及技术条件的规定，应与钢管管径相匹配；扣件严禁使用加工不合格，无出厂合格证，表面裂纹，变形，锈蚀的扣件，扣件活动部位应灵活转动；夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm，扣件表面应涂刷同一颜色防锈漆。8.3安全网采用密目安全网，必须是国家指定,监督检验部门许可生产的厂家产品。同时应具备监督部门批量验证和工厂检验合格证。水平安全网采用36m的锦纶大眼安全网,立网采用2000目的密目安全网。18、8.4构配件允许偏差 表-8 序号项目允许偏差（mm）示意图检查工具1钢管尺寸外径48mm壁厚3.0mm-0.5-0.5游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.70图略，详见JGJ130-2001P40页表塞尺、拐角尺3钢管外表面锈蚀深度0.50图略，详见JGJ130-2001P41表游标卡尺4立杆钢管弯曲3ml4m4ml6.5m1220图略，详见JGJ130-2001P41表钢板尺水平杆、斜杆的钢管弯曲l6.5m308.5脚手架搭设的允许偏差和检查方法 项次项 目技术要求允许偏差(m)示意图检查方法与工具1地基基础表面坚实平整观察排水不积水垫板不晃动 检查底座不滑动沉降-10项次项 目技术要求允许偏19、差 (mm)示意图检查方法与工具2立杆垂直度最后验收垂直度100图略详见JGJ130-2001P4142表用经纬仪或吊线和卷尺下列脚手架允许偏差（mm）搭设中检查的偏差高度(m)总高度50m40m20mH=2H=10H=20H=30H=40H=50720406080100 7255075100750100中间档次用插入法。3间距步距纵距横距205020钢板尺4纵向水平杆高差一根杆的两端20图略详见JGJ130-2001P4142表水平仪或水平尺同跨内两根纵向立平杆高差10图略详见JGJ130-2001P4142表5双排脚手架横向水平杆外伸长度偏差外伸500mm-50钢板尺8.6扣件拧紧抽样检查20、数目及质量判定标准 表-10 项次检查项目安装扣件数量（个）抽检数量（个）允许的不合格数1连接立杆与纵（横）向水平杆或剪刀撑的扣件；接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件120132005052连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点处）120132005010九、安全施工技术措施9.1材质及其使用的安全技术措施9.1.1扣件的紧固程度应在4050Nm，并不大于65Nm。对接扣件的抗拉承载力为3KN。扣件上螺栓保持适当的拧紧程度。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨水，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。9.1.2各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。9.1.3钢管有严重的锈蚀21、，压扁或裂纹的不得使用。禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。9.1.4外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹蔑、塑料混用。9.1.5严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。9.2脚手架搭设的安全技术措施9.2.1脚手架的基础必须经过硬化处理满足承载力要求，做到不积水、不沉陷，顶板基础的混凝土必须达到设计强度的75%以上才能施工。9.2.2 设过程中划出工作标志区，禁止行人进入、统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。9.2.3 开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可22、根据情况拆除。9.2.4 脚手架及时与结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。9.2.5 脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上两步。9.2.6 在搭设过程中，应有安全员、架子班长等进行检查、验收和签证。每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌一块。9.2.7 外脚手架的卸荷严格采用15.5的钢丝绳通过梁上对拉螺栓孔与脚手架连接，严禁私自拆改。9.3.脚手架上施工作业的安全技术措施9.3.1 结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。9.3.23、2 严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3KN/，确保较大安全储备。9.3.3 结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不得超过两层。3.4 当作业层高出其下连墙件3.6m以上，且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。9.3.5 各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。9.3.6 定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。9.4脚手架拆除的安全措施9.4.1 拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。9.4.2 架体拆除前，必须查看施工现场环境，包括24、架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、缆风绳、连墙杆及被拆架体各吊点、附件、电气装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。9.4.3 拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。9.4.4 拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。9.4.5 在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。9.4.6 每天拆架下班时，不应留下隐患部位。9.4.7 拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。9.4.8 所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。925、.4.9 所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。9.4.10 拆下的零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从高空抛掷。十、文明施工要求根据脚手架施工的特殊性，要求施工时做到如下：10.1进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。10.2进入施工现场的施工人员不随意拆除和移动标志牌。10.3严禁作业人员酒后上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。10.4脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证，凡患有高血压、贫血病、心脏病及其他不适于高空作业26、者，一律不得上架作业。10.5上架作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。10.6护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需拆改时，应有架子工来完成，任何人不得任意拆改。10.7脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时，须经技术部同意后由架子工操作。10.8不准利用脚手架吊运重物；作业人员不准攀登架子上下作业面；不准推车在架子上跑动；塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。10.9不得将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备10.10在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉接点和脚手板，以及扣件绑扎扣等所有架子部件。1027、.11拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备接火斗和灭火器，防止火星和切割物溅落，造成火灾。10.12脚手架使用时间较长，因此在使用过程中需要定期进行检查，发现基础下沉、杆件变形严重、防护不全、拉接松动等问题要及时解决。10.13要保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。10.14施工人员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其他物品，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。10.15使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。10.16脚手架堆放做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领退料手续。10.17施工人员做到活完料净脚下清28、，确保脚手架施工材料不浪费。10.18运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。应随时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。10.19五级以上大风、大雪、大雾、大雨天气停止脚手架作业。 11、落地架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。 11.1参数信息 1）脚手架参数：搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为1.05米，立29、杆的步距为1.80 米；计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为 19.0 米，立杆采用单立管；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.60 米，水平间距4.50 米，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件； 2）活荷载参数： 施工荷载均布参数(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:1； 3）风荷载参数：新疆省XX市地区，基本风压为0.90，风荷载高度变化系数z为0.84，风荷载体型系数s为0.65；考虑风荷载4）30、静荷载参数： 每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2 ):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.140；安全设施与安全网(kN/m2 ):0.005；脚手板铺设层数:3；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆木；5）地基参数：地基土类型:碎石土；地基承载力标准值(kN/m2):500.00；基础底面扩展面积(m2):0.09；基础降低系数:0.40。 11.2大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算：大横杆的31、自重标准值:P1=0.033 kN/m ；脚手板的荷载标准值:P2=0.3501.050/(2+1)=0.123 kN/m ；活荷载标准值: Q=3.0001.050/(2+1)=1.050 kN/m；静荷载的计算值: q1=1.20.033+1.20.123=0.187 kN/m； 活荷载的计算值: q2=1.41.050=1.470 kN/m； 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度计算：最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.080.1871.5002+0.10132、.4701.5002 =0.364 kN.m； 支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.100.1871.5002-0.1171.4701.5002 =-0.429 kN.m；我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.364106,0.429106)/4490.0=95.546 N/mm2；大横杆的抗弯强度:= 95.546 N/mm2 小于 f=205.0 N/mm2。满足要求！3.挠度计算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下： 静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.123=0.156 kN/m；活荷载标准值33、: q2= Q =1.050 kN/m；三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V= 0.6770.1561500.04/(1002.06105107800.0)+0.9901.0501500.04/(1002.06105107800.0) = 2.610 mm；脚手板,纵向、受弯构件的容许挠度为 l/150与10 mm 请参考规范表。大横杆的最大挠度小于 1500.0/150 mm 或者 10 mm,满足要求!11.3小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算：大横杆的自重标准34、值：p1= 0.0331.500 = 0.050 kN；脚手板的荷载标准值：P2=0.3501.0501.500/(2+1)=0.184 kN；活荷载标准值：Q=3.0001.0501.500/(2+1) =1.575 kN；荷载的计算值: P=1.2(0.050+0.184)+1.4 1.575 = 2.485 kN； 小横杆计算简图 2.强度计算：最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.20.0331.0502/8 = 0.006 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 2.4851.050/335、 = 0.870 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.875 kN.m； = M / W = 0.875106/4490.000=194.969 N/mm2 ； 小横杆的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求！ 3.挠度计算：最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vqmax=50.0331050.04/(3842.060105107800.000) = 0.024 mm ； P2 = p1 + p2 + Q = 0.050+0.184+1.575 = 1.809 kN；集中荷载标准36、值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vpmax = 1808.7001050.0(31050.02-41050.02/9 ) /(722.060105107800.0) = 3.347 mm；最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.024+3.347 = 3.370 mm； 小横杆的最大挠度小于 (1050.000/150)=7.000 与 10 mm,满足要求!； 11.4扣件抗滑力的计算:按规范表,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照37、下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 横杆的自重标准值: P1 = 0.0331.050=0.035 kN；脚手板的荷载标准值: P2 = 0.3501.0501.500/2=0.276 kN；活荷载标准值: Q = 3.0001.0501.500 /2 = 2.363 kN；荷载的计算值: R=1.2(0.035+0.276)+1.42.363=3.680 kN；R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 11.5脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载38、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248 NG1 = 0.12519.000 = 2.371 kN；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35 NG2= 0.35041.500(1.050+0.3)/2 = 1.418 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆木，标准值为0.14，NG3 = 0.14041.500/2 = 0.420 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50019.000 = 0.142 kN39、；经计算得到，静荷载标准值NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.351 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3.0001.0501.5001/2 = 2.363 kN； 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Wo = 0.900 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Uz= 0.840 ； Us - 风荷载体型系数：Us =0.649 ；40、 经计算得到，风荷载标准值：Wk = 0.7 0.9000.8400.649 = 0.343 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式：N = 1.2NG+1.4NQ= 1.24.351+ 1.42.363= 8.529 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.24.351+ 0.851.42.363= 8.033 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.3431.5001.8002/10 = 0.199 kN.m；11.6立杆的稳定性计算41、: 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴心压力设计值 ：N =8.529 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm； 计算长度附加系数 ：K = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表得 ：U = 1.500 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定 ：lo = 3.119 m； Lo/i = 196.000 ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188 ； 立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2；42、 = 8529.000/(0.188424.000)=106.997 N/mm2；立杆稳定性计算 = 106.997 小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N =8.033 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm； 计算长度附加系数 ： K = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表得 ：U = 1.500 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定：lo = 3.119 m； Lo/i = 196.000 ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188 立杆净截43、面面积 ： A = 4.24 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 8032.815/(0.188424.000)+198631.336/4490.000 = 145.012 N/mm2；立杆稳定性计算 = 145.012 小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求！11.7最大搭设高度的计算: 不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.980 k44、N；活荷载标准值 ：NQ = 2.363 kN； 每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m； Hs =0.1884.24010-4205.000103-(1.21.980+1.42.363)/(1.20.125)=71.164 m；脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 71.164 /(1+0.00171.164)=66.436 m； H= 66.436 和 50 比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值 H =50.000 m。考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向45、力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.980 kN； 活荷载标准值 ：NQ = 2.363 kN； 每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.199 /(1.4 0.85) = 0.167 kN.m； Hs =( 0.1884.24010-4205.00010-3-(1.21.980+0.851.4(2.363+0.1884.2400.167/4.490)/(1.20.125)=50.930 m； 脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整46、且不超过50米： H = 50.930 /(1+0.00150.930)=48.462 m；H= 48.462 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =48.462 m。11.8连墙件的计算: 连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl = Nlw + No风荷载基本风压值 Wk = 0.343 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.200 m2； 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), No= 5.000 kN； 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： NLw = 1.4WkAw = 7.789 kN；连墙件47、的轴向力计算值 NL= NLw + No= 12.789 kN；其中 - 轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度, 由长细比 l/i=300.000/15.900的结果查表得到0.949； A = 4.24 cm2；f=205.00 N/mm2； 连墙件轴向力设计值 Nf=Af=0.9494.24010-4205.000103 = 82.487 kN； Nl=12.789Nf=82.487,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。经过计算得到 Nl=12.789小于双扣件的抗滑力 16.0 kN，满足要求! 连墙件扣件连接示意图 11.9立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值: fg = fgkKc = 200.000 kN/m2； 其中，地基承载力标准值：fgk= 500.000 kN/m2 ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.400 ； 立杆基础底面的平均压力 ，p = N/A =89.254 kN/m2 ； 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 8.033 kN；基础底面面积 (m2)：A = 0.090 m2 。p=89.254 fg=200.000 kN/m2 。地基承载力的计算满足要求！