1、目 录一、工程概况1二、编制依据1三、支架及模板设计1四、 设计计算6五、支架搭设技术要求48六、支架使用要求49七、施工安全措施及注意事项50八、浇筑混凝土时监测控制措施50九、应急预案51一、工程概况 工程名称：XX（合肥）产业基地新建工程 地址：合肥市XX区XX路与XXX路交叉口合肥出口加工区内 结构类型：框架结构；计划工期：330天；建筑面积：165937m2 层数：2层（局部3层）；层高：一层5.5m，二层5m，三层，4.05m 基础：支撑架体直接落在一层、二层梁板混凝土面上。 1、梁板结构截面概况： 序号梁宽（mm）梁高（mm）梁体截面积（m2）板厚（mm）备注12504500.12、125150局部23007000.21150局部33009500.285150标准430010000.3150局部545013000.585150局部2、柱截面概况：柱标准截面尺寸为700*700mm，最大柱截面为700*1100mm，以700*1100mm进行设计计算。图1.1 标准梁截面、最大梁截面二、编制依据1、建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范（JGJ166-20XX）2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-20XX）3、建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程(DB33/1035-20XXJ10905-20XX)4、建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-20XX）5、碗3、扣式钢管脚手架构件（GB 24911-20XX）6、建筑结构荷载规范（GB50009-20XX）7、钢管脚手架扣件（GB/5831-20XX）8、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-20XX）三、支架及模板设计1、 钢管扣件式脚手架使用钢管扣件式脚手架详细设计如下：表3.1 钢管扣件式脚手架不同截面梁及板支架模板设计部位截面尺寸mm详细设计备注梁底250*450排距1.0m，纵距0.8m，步距1.5m；梁底支撑采用三根100*100mm方木垂直截面方向，梁侧采用40*90mm方木纵向间距250mm布置。局部梁底300*700排距1.0m，纵距0.8m，步距1.5m；梁底支撑采用三根4、100*100mm方木垂直截面方向，梁侧采用40*90mm方木间距250mm布置，2道M12对拉螺杆纵向间距1m布置。局部梁底300*950排距1.0m，纵距0.8m，步距1.5m；梁底支撑采用三根100*100mm方木垂直截面方向，梁侧采用40*90mm方木间距250mm布置，2道M12对拉螺杆纵向间距1m布置。 标准截面梁底450*1300排距1.0m，纵距0.8m，步距1.5m；梁底支撑采用三根100*100mm方木垂直截面方向，梁侧采用40*90mm方木间距250mm布置，2道M12对拉螺杆纵向间距1m布置。局部板底150排距1.0m，纵距0.8m，步距1.5m；板底使用50mm*105、0mm方木支撑，间距250mm 设计简图： 图3.1 钢管扣件式支架450*1300、300*950mm梁模板立、平面 图3.2 钢管扣件式支架板底模板及支架立面图 图3.3 钢管扣件式支架板底模板及支架平面图2、 碗扣式脚手架表3.2 碗扣式脚手架不同截面梁及板支架模板设计部位截面尺寸mm详细设计备注梁底250*450排距0.9m，纵距0.9m，步距1.2m；梁底支撑采用三根90*90mm方木垂直梁截面方向，梁侧采用40*90方木间距250mm布置。局部梁底300*700排距0.9m，纵距0.9m，步距1.2m；梁底支撑采用三根90*90mm方木垂直梁截面方向，梁侧采用40*90mm方木间距6、250mm布置，2道M12对拉螺杆纵向间距1m布置。局部梁底300*950排距0.9m，纵距0.9m，步距1.2m；梁底支撑采用三根90*90mm方木垂直梁截面方向，梁侧采用40*90mm方木间距250mm布置，2道M12对拉螺杆纵向间距1m布置。 标准截面梁底450*1300排距0.9m，纵距0.9m，步距1.2m；梁底支撑采用三根90*90mm方木垂直梁截面方向，梁侧采用40*90mm方木间距250mm布置，2道M12对拉螺杆纵向间距1m布置。局部板底150排距0.9m，纵距0.9m，步距1.2m；板底使用50mm*100mm方木支撑，间距300mm 设计简图如下：图3.4 碗扣式支架板底7、模板及支架平面图图3.5 碗扣式支架板底模板及支架立面图图3.6 碗扣式支架300*950mm及450*1300mm梁底模板及支架立面图3、 柱模板设计 本工程C1-C9区共有880个框架柱，标准截面为700*700mm，最大截面为700*1100mm，根据现场材料及施工组织，现定模板面板采用18mm厚胶合板，竖楞及柱箍均使用40*90mm方木，以最大截面700*1100mm设计，柱箍上下间距450mm，每个方向设置1根直径M12对拉螺栓，竖向间距450mm，每侧5根竖楞。设计简图： 图3.7 柱模板设计简图四、 设计计算1、碗扣式支架板底设计计算设计简图如下：1）面板验算模板类型覆面木胶合板8、模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值f(N/mm2)15模板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.15)+1.42.5，1.35(09、.3+(1.1+24)0.15)+1.40.72.5 1=7.32kN/m q20.91.2G1kb0.91.20.11=0.11kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN Mmax=maxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max7.320.32/8，0.110.32/8+3.150.3/4=0.24kNm； Mmax/W0.24106/375006.33N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 、挠度验算 q(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.15)1=3.86kN/m 5ql4/(384EI)53.863004/(38410000281210、50)0.14mml/400300/4000.75mm 满足要求！2）小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243 因L/la取整6500/900取整7，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.211、(0.3+(1.1+24)0.15)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.15)+1.40.72.50.32.26kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.15)0.31.32kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.30.94kN/m M10.077q1静L2+0.1q1活L20.0771.320.92+0.10.940.920.16kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.30.1kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN/m M20.077q1静L2+12、0.21pL0.0771.320.92+0.213.150.90.68kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.260.12/2，0.10.12/2+3.150.10.32kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.16，0.68，0.320.68kNm Mmax/W0.68106/5400012.55N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.6071.320.9+0.620.940.91.25kN V20.607q2L+0.681p0.6070.10.9+0.6813.152.2kN V3maxq1L113、，q2L1+pmax2.260.1，0.10.1+3.153.16kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.25，2.2，3.163.16kN max3Vmax/(2bh0)=33.161000/(29040)1.32N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.15)0.31.22kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6321.229004/(10093502430000)0.22mml/400900/4002.25mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=1.221004/(893502430014、00)0mml1/400100/4000.25mm 满足要求！3)主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.8可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.19主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25 、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.15)+1.41.5，1.35(0.5+(15、1.1+24)0.15)+1.40.71.50.31.95kN/m q1静0.91.35(G1k+ (G3k+G2k)h)b0.91.35(0.5+(1.1+24)0.15)0.31.55kN/m q1活0.91.40.7Q1kb 0.91.40.71.50.30.4kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h ) b(0.5+(1.1+24)0.15)0.3=1.28kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.1431.550.9+1.2230.40.92.04kN 按悬臂梁，R11.950.10.2kN RmaxRmax，R12.04kN16、; 同理，R1.19kN，R1.19kN 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.1431.280.91.32kN 按悬臂梁，R1Rmaxl=1.320.10.13kN RmaxRmax，R11.32kN; 同理，R0.77kN，R0.77kN 、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.58106/4250135.8N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 、抗剪验算 主梁剪力图(kN) max2Vmax/A=23.51000/39817.6N/mm2125N/mm2 满足要求！ 、挠度验算 主梁变形图(mm) 跨中max=0.72mm=900/4017、0=2.25mm 悬挑段max0.33mm=150/400=0.38mm 满足要求！4）立柱验算钢管类型482.8立柱截面面积A(mm2)398立柱截面回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.25立柱抗弯强度设计值f(N/mm2)205 h/i1200/1675150 满足要求！ 查表得，0.78 Mw0.921.4kLah2/100.921.40.180.91.22/100.03kNm Nw0.91.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4(Q1k+Mw/Lb)max0.1+La/2，Lamax0.1+Lb/2，Lb0.91.2(0.75+(24+1.1)0.15)+1.4(118、+0.03/0.9)max0.1+0.9/2，0.9max0.1+0.9/2，0.95kN f Nw/(A)+ Mw/W5000.32/(0.78398)+0.03106/425022.44N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 斜杆计算： W=klbh=0.180.91.2=0.19kN； Ws=(h2+la2)1/2/laW=(1.21.2+0.90.9)1/2/0.90.19=0.32kN8kN； 斜杆验算满足要求！5）可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N5kNN30kN满足要求！2、 碗扣式支架标准截面设计1）面板验算模板类型覆面木胶合板模板19、厚度(mm)15模板抗弯强度设计值f(N/mm2)15模板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4设计简图如下： q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.95)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.95)+1.40.72131.32kN/mq1静0.91.35G1k+(G2k+G20、3k)h10.91.350.1+(24+1.5)0.95129.55kN/mq1活0.91.40.7Q2k10.91.40.7211.76kN/m q2G1k+(G2k+G3k)h10.1+(24+1.5)0.95124.32kN/m 、强度验算 Mmax0.125q1L20.125q1l20.12531.320.1520.09kNm Mmax/W0.09106/375002.35N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 、挠度验算 max0.521qL4/(100EI)=0.52124.321504/(10010000281250)0.02mml/400150/4000.38mm 满足要求！ 21、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375q1静l +0.437q1活l=0.37529.550.15+0.4371.760.151.78kN R2=1.25q1l=1.2531.320.155.87kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R3=0.375 q2l=0.37524.320.151.37kN R2=1.25q2l=1.2524.320.154.56kN2）小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截22、面惯性矩I(cm4)243 q1max1.78+0.91.35(0.3-0.1)0.3/2，5.87+0.91.35(0.3-0.1)0.3/25.91kN/m q2max1.37+(0.3-0.1)0.3/2，4.56+(0.3-0.1)0.3/24.59kN/m 、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1075.910.92，0.55.910.320.51kNm Mmax/W0.51106/540009.48N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6075.910.9，5.910.33.23、23kN max3Vmax/(2bh0)=33.231000/(29040)1.34N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6324.599004/(10093502430000)0.84mml/400900/4002.25mm 2q2l24/(8EI)4.593004/(893502430000)0.2mml/400300/4000.75mm 满足要求！ 、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.15.910.9，0.45.910.9+5.91024、.35.85kN 同理可得，其它梁底支撑小梁所受最大支座反力为R1R41.8kN，R2R35.85kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.14.590.9，0.44.590.9+4.590.34.55kN 同理可得，其它梁底支撑小梁所受最大支座反力为R1R41.38kN，R2R34.55kN3）主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.8可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.19主梁截面抵抗矩W(cm3)4.225、5 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.78106/4250183.6N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax8.23kN max2Vmax/A=28.231000/39841.36N/mm2125N/mm2 满足要求！ 、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.43mml/400300/4000.75mm 满足要求！ 、支座反力验算 R15.27kN，R28.23kN4）立柱验算钢管类型(mm)482.8立柱截面面积A(mm2)398立柱截面回转半径i(mm)15.8立柱截面抵抗矩W(cm3)4.2526、立柱抗压强度设计值f(N/mm2)205 =h/i=1200/15.8=75.95=150 长细比满足要求！ 查表得，0.78 、风荷载计算 Mw0.921.40.180.91.22/100.03kNm 、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.95)+0.91.42128.99kN/m 2)小梁验算 q1max1.63+(0.3-0.1)0.3/2+0.91.2*(0.5+(24+1.1)0.15)+0.91.42max0-0.3/2，(0.9-0)-0.3/2/21，5.44+(0.27、3-0.1)0.3/2=5.47kN/m 同上四六计算过程，可得： R15.27kN，R28.23kN 立柱最大受力NwRmax+(0.40.9/2)0.758.37kN fN/(A)+Mw/W8.37/(0.78398)+0.03106/42506.25N/mm2f205N/mm2 满足要求！5）可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力Nma0kNN30kN满足要求！3、 最大截面梁底碗扣式支架设计1）面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值f(N/mm2)15模板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000m28、m，按三等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.3)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.3)+1.40.72142.16kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)h10.91.350.1+(24+1.5)1.3140.4kN/m q1活0.91.40.7Q2k10.91.40.721129、.76kN/m q2G1k+(G2k+G3k)h10.1+(24+1.5)1.3133.25kN/m设计简图如下： 、强度验算 Mmax-0.1q1静L2+0.117q1活L2-0.140.40.152+0.1171.760.1520.09kNm Mmax/W0.09106/375002.3N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 、挠度验算 max0.677qL4/(100EI)=0.67733.251504/(10010000281250)0.04mml/400150/4000.38mm 满足要求！、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R4=0.4q1静l +0.45q1活l=030、.440.40.15+0.451.760.152.54kN R2=R3=1.1q1静l +1.2q1活l=1.140.40.15+1.21.760.156.98kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R4=0.4 q2l=0.433.250.152kN R2=R3=1.1 q2l=1.133.250.155.49kN2）小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243 q1max2.54+0.91.35(0.3-031、.1)0.45/3，6.98+0.91.35(0.3-0.1)0.45/37.02kN/m q2max2+(0.3-0.1)0.45/3，5.49+(0.3-0.1)0.45/35.52kN/m 、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1077.020.92，0.57.020.320.61kNm Mmax/W0.61106/5400011.27N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6077.020.9，7.020.33.83kN max3Vmax/(2bh0)=33.831000/(29032、40)1.6N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6325.529004/(10093502430000)1.01mml/400900/4002.25mm 2q2l24/(8EI)5.523004/(893502430000)0.25mml/400300/4000.75mm 满足要求！ 、支座反力计算:梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1437.020.9，0.3937.020.9+7.020.37.22kN 同理可得，其它梁底支撑小梁所受最大支33、座反力为R1R42.65kN，R2R37.22kN，7.22kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1435.520.9，0.3935.520.9+5.520.35.67kN 同理可得，其它梁底支撑小梁所受最大支座反力为R1R42.08kN，R2R35.67kN，5.67kN3）主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.8可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.19主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25 主梁34、自重忽略不计，计算简图如下： 、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.59106/4250138.89N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax8.49kN max2Vmax/A=28.491000/39842.66N/mm2125N/mm2 满足要求！ 、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.11mml/400225/4000.56mm满足要求！ 、支座反力验算 R11.38kN，R216.98kN，R31.38kN4）立柱验算钢管类型(mm)482.8立柱截面面积A(mm2)398立柱截面回转半径i(mm)15.8立柱截面抵抗矩W(cm35、3)4.25立柱抗压强度设计值f(N/mm2)205 =h/i=1200/15.8=75.95=150 长细比满足要求！ 查表得，0.78 、风荷载计算 Mw0.921.40.180.91.22/100.03kNm 、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)1.3)+0.91.42138.63kN/m 2)小梁验算 q1max2.32+(0.3-0.1)0.45/3+0.91.2*(0.5+(24+1.1)0.15)+0.91.42max0-0.45/2，(0.9-0)-0.45/2/31，36、6.37+(0.3-0.1)0.45/3=6.4kN/m 同上四六计算过程，可得： R11.38kN，R216.98kN，R31.38kN 立柱最大受力NwRmax+(0.80.9/3)0.7517.16kN fN/(A)+Mw/W17.16/(0.78398)+0.03106/42506.28N/mm2f205N/mm2 满足要求！3）可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR216.98kNN30kN满足要求！4、 钢管扣件式支架梁底设计计算：1）面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面37、的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 1602020/6 = 1.07104mm3； I = 160202020/12 = 1.07105mm4；.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)1.30+0.500.160.90=5.815kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)38、：q2=1.4(2.00+2.00)0.160.90=0.806kN/m；q=5.815+0.806=6.621kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.125ql2= 0.1256.6212252=4.19104Nmm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.3755.8150.225+0.4370.8060.225=0.57kNRB=1.25ql=1.256.6210.225=1.862kN =Mmax/W=4.19104/1.07104=3.9N/mm2；梁底模面板计算应力 =3.9 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！.39、挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.521ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=4.846kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =225.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =225.00/250 = 0.900mm；面板的最大挠度计算值: = 0.5215.8152254/(10060001.07105)=0.121mm；面板的最大挠度计算值: =0.121mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.9mm，满足40、要求！2）梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=1.862/0.16=11.639kN/m.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=999/6 = 121.5 cm3；I=9999/12 = 546.75 cm4；方木强度验算,计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.111.6390.1641、2 = 0.03 kNm；最大应力 = M / W = 0.03106/121500 = 0.2 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 0.2 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算,截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.611.6390.16 = 1.117 kN；方木受剪应力计算值 = 31.1171000/(29090) = 0.207 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.207 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm42、2,满足要求!方木挠度验算,计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.67711.6391604 /(1009000546.75104)=0.001mm；方木的最大允许挠度 =0.1601000/250=0.640 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.001 mm 小于 方木的最大允许挠度 =0.64 mm，满足要求！.支撑托梁的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=0.570kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=1.862kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1.000-0.450)/40.160(43、1.20.15024.000+1.42.000)+1.220.160(1.300-0.150)0.500=0.377kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N2=1.878 kN；最大弯矩 Mmax=0.726 kNm；最大挠度计算值 Vmax=11.843 mm；最大应力 =0.726106/4730=153.5 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2； 支撑托梁的最大应力计算值 153.5 N/mm2 小于 支撑托梁的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!3）梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中44、荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=4.73 cm3；I=11.36 cm4；E= 206000 N/mm2；支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 1.878 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.721 kNm ；最大变形 max = 1.378 mm ；最大支座力 Rmax = 10.291 kN ； 最大应力 =M/W= 0.721106 /(4.73103 )=152.5 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 45、N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 152.5 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=1.378mm小于800/150与10 mm,满足要求!4）立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =1.878 kN ；纵向钢管的最大支座反力： N2 =10.291 kN ；脚手架钢管的自重： N3 = 1.20.1295.5=0.852 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (c46、m)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.5； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.73； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横47、杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=18553.817/(0.205450) = 201.1 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 201.1 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！5、钢管扣件式支架板底设计简图： 楼板支撑架荷载计算单元1）模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为48、：W = 801.82/6 = 43.2 cm3；I = 801.83/12 = 38.88 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25.50.150.8+0.50.8 = 3.46 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 10.8= 0.8 kN/m；、强度计算:计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.23.46+1.40.8= 5.272kN/m最大弯矩 M=0.15.2722502= 32950 Nm；面板最大应力计算值 =M/W= 32950/43200 = 0.749、63 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 0.763 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!、挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=3.46kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6773.462504/(100950038.88104)=0.025 mm； 面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.025 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!2）模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=5150、010/6 = 83.33 cm3；I=bh3/12=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25.50.250.15+0.50.25 = 1.081 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 10.25 = 0.25 kN/m；.强度验算计算公式:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.21.081+1.40.25 = 1.648 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.11.6480.82 = 0.105 kNm；方木最51、大应力计算值 = M /W = 0.105106/83333.33 = 1.265 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 1.265 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.61.6480.8 = 0.791 kN；方木受剪应力计算值 = 3 0.791103/(2 50100) = 0.237 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.237 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/m52、m2，满足要求!.挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 1.081 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6771.08110004 /(10090004166666.667)= 0.195 mm；最大允许挠度 =800/ 250=3.2 mm；方木的最大挠度计算值 0.195 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.2 mm,满足要求!3）木方支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P1.977kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图53、(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.741 kNm ；最大变形 Vmax = 2.49 mm ；最大支座力 Qmax = 8.649 kN ；最大应力 = 741493.608/4250 = 174.469 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 174.469 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 2.49mm 小于 800/150与10 mm,满足要求!4）扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件54、抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 8.649 kN；R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 5）模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1385.5 = 0.761 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.510.8 = 0.4 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.50.1510.8 = 3.06 kN；经计算得到，55、静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.221 kN；.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1+2 ) 10.8 = 2.4 kN；.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 8.425 kN；6）立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 8.425 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.6 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 3.56、98 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.25 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；l0/i = 1700 / 16 = 106 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.544 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=8425.44/（0.544398） = 38.914 N/mm2；钢管立杆的最大应57、力计算值 = 38.914 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1671.005(1.5+0.12) = 1.994 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.005 ；Lo/i = 1993.82 / 16 = 125 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.423 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=8425.44/（0.423398） = 50.046 N/mm258、；钢管立杆的最大应力计算值 = 50.046 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。6、柱模板设计计算：1)柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.5059、0m/h； H - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。分别计算得 20.036 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值20.036 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=20.036kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。2)柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压60、力。作用在模板上的侧压力线荷载q，它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1：1.220.040.450.90=9.737kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.450.90=1.134kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。q = q1 + q2 =9.737+1.134=10.871kN/m； 柱截面宽度B方向 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)从左往右，各支座反力为R1=1.089kN，R2=3.168kN，R3=2.574kN，R4=3.168kN，R5=1.089kN 柱截面宽度H方向 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变61、形图(mm)从左往右，各支座反力为R1=0.662kN，R2=1.926kN，R3=1.565kN，R4=1.926kN，R5=0.662kNMmax =75737.869Nmm；Vmax=1683.064N；max=0.226mm；Rmax=3168.120N.面板抗弯强度验算 =M/Wf其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩；W=bh2/6=45018.018.0/6=2.43104mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 7.57104 / 2.462、3104 = 3.117N/mm2；面板的最大应力计算值 =3.117N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！.面板抗剪验算 = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 1683.064N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 450mm； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =31683.064/(245018.0)=0.312N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/m63、m2；面板截面的受剪应力 =0.312N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！.面板挠度验算面板最大容许挠度: = 295 / 250 = 1.18 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.226mm；面板的最大挠度计算值 =0.226mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 1.18mm,满足要求！3)竖楞计算本工程柱高度为3.000m,柱箍间距为450mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度40mm，高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 409090/62 = 108cm3；I = 40909090/122 64、= 486cm4；作用在竖楞上的线荷载，q=Rmax/l=3168.120/450.000=7.040N/mm 竖楞计算简图.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中， M-竖楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm；竖楞的最大弯距：M =0.17.040450.0450.0= 1.43105Nmm； =M/Wf其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯矩(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=1.08105； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M65、/W = 1.43105/1.08105 = 1.32N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =1.32N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！.抗剪验算 = 3V/(2bhn)fv其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V -竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.67.04450=1900.872N； b -竖楞的截面宽度(mm)：b = 40.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 90.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =31900.872/(240.0966、0.02)=0.396N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.396N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250 E-竖楞弹性模量（N/mm2），E = 9000.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=4.86106；竖楞最大容许挠度: = 450/250 = 1.8mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.6777.04450.04/(1009000.04.86106) = 0.045 m67、m；竖楞的最大挠度计算值 =0.045mm 小于 竖楞最大容许挠度 =1.8mm ，满足要求！4)B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用木方，宽度40mm，高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 409090/6 1= 54cm3；I = 40909090/12 1= 243cm4；按集中荷载计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 20.040.9 + 1.4 20.9)0.265 0.45 = 2.88 kN；B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 4.659 kN;B方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M68、 = 0.198 kNm； B方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.141 mm；. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/Wf其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 197679.1 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 54000 mm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 3.66 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 13 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =1.98108/5.40107=3.66N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求!. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.141 mm；柱箍最大容许挠度: = 36669、.7 / 250 = 1.467 mm；柱箍的最大挠度 =0.141mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.467mm，满足要求!.柱箍抗剪强度验算 = 3V/(2bhn)fv其中， -柱箍承受的剪应力(N/mm2)； V-柱箍计算最大剪力(N)：V = 1900.872N； b-柱箍的截面宽度(mm)：b = 40.0mm； hn-柱箍的截面高度(mm)：hn = 90.0mm ； fv-柱箍抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；柱箍截面最大受剪应力计算值: =31900.872/(240.090.01)=0.396N/mm2；柱箍截面最大受剪应力计算值 =0.39670、N/mm2 小于柱箍抗剪强度设计值fv=13N/mm2，满足要求！5)B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M12 ； 对拉螺栓的有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 4.659 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=4.659kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN71、，对拉螺栓强度验算满足要求!6)H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用木方，宽度40mm，高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 409090/6 1= 54cm3；I = 40909090/12 1= 243cm4；按计算（附计算简图）： H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.220.040.9+1.420.9)0.165 0.45 = 1.79 kN；H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 3.049 kN；H方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.088 kNm；H方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.034 mm72、；.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: =M/Wf其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 87650.06 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 54000 mm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 1.623 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 13 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =8.77107/5.40107=1.623N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求!. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.034 mm；柱箍最大容许挠度: = 233.333 / 250 = 0.933 mm；柱箍的最大挠度 =0.034mm 小73、于 柱箍最大容许挠度 =0.933mm，满足要求!.柱箍抗剪强度验算 = 3V/(2bhn)fv其中， -柱箍承受的剪应力(N/mm2)； V-柱箍计算最大剪力(N)：V = 1900.872N； b-柱箍的截面宽度(mm)：b = 40.0mm； hn-柱箍的截面高度(mm)：hn = 90.0mm ； fv-柱箍抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；柱箍截面最大受剪应力计算值: =31900.872/(240.090.01)=0.396N/mm2；柱箍截面最大受剪应力计算值 =0.396N/mm2 小于柱箍抗剪强度设计值fv=13N/mm2，满足要求！7)H方向74、对拉螺栓的计算验算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的直径: M12 ； 对拉螺栓有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 3.049 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=3.049kN 小于 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!五、支架搭设技术要求1、钢管支架所用材料须符合下列要求： 钢管长度以按定型75、尺寸定，有严重锈蚀、弯曲、裂纹、损坏的不得使用。搭设架子前应进行保养、除锈并统一涂色，颜色应力求环境美观。 钢管支架搭设使用的扣件应符合建设部钢管支架扣件标准要求，有扣件生产许可证，规格与钢管匹配，采用可锻铸铁，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm,底排立杆及扫地杆均漆红白相间色。2、支架体离地面20cm30cm处必须设置扫地杆，起步应整体配合搭设。3、支架钢管搭结应大于等于1米，不少于三只扣件，扣件设置应在钢管末端的50mm处，各类扣件必须紧固，使之扭力矩达到4.55kg.m的范围。4、架体的四个立面内外侧各设一组剪刀撑，其76、角度为4560，使支架形成整体稳定体系。5、整个架体要做到横平竖直，联系连牢固。6、支架施工面工作平台走道应四周贯通，必须用竹笆或支架板满堂铺设，并固定牢固，防止竹笆滑动和脚手板翘头，必须做好隔离措施。7、立柱搭设完毕应验收，经验收合格后挂牌，方可立模施工。8、支架施工面外侧必须设置醒目的安全警告标志和灭火机，夜间施工必须配足照明灯光。9、交底和验收a、支架搭设前应对架子工进行安全技术交底，交底双方履行签字手续。b、支架搭设后应分段验收，办理验收手续。验收表中应写明验收的部位，内容量化，验收人员履行验收签字手续。验收不合格的，应在整改完毕后重新填写验收表。支架验收合格并挂合格牌后方可使用。 c77、支架应进行定期检查和不定期检查，并按要求填写检查表，检查内容量化，履行检查签字手续。对检查出的问题应及时整改，项目部每半月至少检查一次。六、支架使用要求1、支架搭设完成后，未经检查验收或检查验收中发现的问题没有整改完毕的或安全防护设施不完善的，不得投入使用。2、 在支架醒目的位置应挂告示牌，注明支架通过验收时间、使用期限、一次允许在支架上作业人数、最大承受荷载等。3、 支架在使用过程中，实行定期检查和班前检查制度。4、 支架定期安全检查一般每半月一次，并应根据具体检查对象编写安全检查表，对照安全检查表的内容逐项进行检查。5、 每班作业前，班长或带班人应对支架进行检查，确认安全后方可上支架作业78、。6、如遇大风、大雨、撞击等特殊情况时，要对支架的强度、稳定性、基础等进行专门检查，发现问题及时报告处理。7、使用单位应根据支架的设计要求，合理使用，作业层上的施工荷载应符合设计要求，严禁超载。并应遵守如下要求：8、支架在使用期间，严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆、连墙件及撑、拉、提、吊设施，未经主管部门同意，不得任意改变支架的结构、用途或拆除构件，如必须改变排架结构，应征得原设计同意，重新修改设计；支架上的安全防护设施禁止随意拆除，未设置或设置不符合要求时，必须加设或改善后，方可上支架作业。9、 在支架上进行电、气焊或在有支架的部位从事吊装作业时，必须采取防电、防火和防撞击支79、架的措施，并派专人监护。10、拆除顺序应逐层从上而下进行，严禁上下同时作业。11、各构配件必须及时分段集中运至地面，严禁抛扔；支架拆除后，必须做到工完场清，材料堆放整齐、安全稳定，并及时转运。12、运至地面的构配件应按规定的要求及时检查整修与保养，并按品种、规格随时堆码存放，置于干燥通风处，防止锈蚀。七、施工安全措施及注意事项1、所有施工人员必须经过“三级”安全教育，考核合格后，方可上岗；2、所有施工人员应接受安全技术交底以及施工详图进行说明，并做好书面交底签字手续；3、 施工人员进入施工现场应正确佩带安全帽（特别要系好帽带），着装要便于施工，不得汹酒后进入施工现场，高处作业，必须系好安全带；80、4、搭设支架所需的钢管、扣件、连墙件、脚手板、安全网等材料的质量必须符合现行国家标准规定。有裂纹、变形的扣件严禁使用；出现滑丝的螺栓必须更换。5、支架搭设、使用过程中，必须加强安全管理和定期维修保养工作，定期检查立杆基础沉降情况，出现问题立即采取措施整改。6、在支架使用期间，严禁拆除下列杆件：主节点出的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆。7、作业层上的荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在支架上；严禁悬挂起重设备。8、支架搭设完毕或分段搭设完毕后，应按规定进行检查验收，合格后方可交付使用。9、 安装外围柱及梁板模板时，应先搭设防护架、挂好安全网；安全81、设施不得随意拆除。10、搭拆支架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。11、废烂、芥疤过多的木板不能用作脚手板，脚手板两端的支撑必须稳定、牢固。12、在施工过程中应安排专人对支撑体系进行监测，一旦发现支撑系统有变形、松动等异常现象，要立即停止施工，并启动应急预案，组织人员疏散，不得侥幸蛮干，确保施工安全。13、 支模过程中应遵守安全操作规程，如遇途中停歇，应将就位的支顶、模板联结稳固，不得空架浮搁。拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。14、 拆楼层外边模板时，应有防高空坠落及防止模板向外倒跌的措施。15、 水平拉、撑杆不能固定在不稳定的物体上。16、拆除支82、架作业必须由上而下逐层作业。17、作业时严禁将钢管、扣件等材料抛掷地面。八、浇筑混凝土时监测控制措施1、浇筑前由项目部组织验收。项目经理、项目技术负责人和相关人员，以及监理工程师应参加模板支架的验收。2、安装后的扣件螺栓拧紧采用扳手检查。3、设置沉降观测点，侧向变形观测点，每个小时对观测点进行测量记录。4、派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理。5、制定奖罚措施，严禁在模板上集中堆放机具，混凝土不得集中铺料。九、应急预案1、为保护职工的人身安全，预防意外情况发生。而编83、制事前预控方案。1.1材料控制 对进场所用于支撑的材料要进行抽样复试，不合格材料禁止使用； 材料进场后，由于施工时造成变形、损坏的材料禁止使用。1.2岗前教育 在施工前对操作人员进行安全教育；对操作人员的技术交底； 对管理人员的安全意识教育。1.3浇筑砼前检查 质检员、安全员及技术员对架体的专项检查是否按施工方案进行搭设，不按方案进行搭设的要坚决进行整改； 对扣件及钢管、木方进行逐一检查，如有扣件未拧紧、钢管有变形、立杆不垂直等进行调整加固。 对扣件架的上扣件进行进行逐一检查，如有未旋紧需进行调整。1.4浇筑砼时督察 看模时，听到扣件崩断声及钢管变形立即通知浇筑人员停止浇筑，并离开施工部位。静84、等五分钟后检查支撑并加固。加固好后，进行预浇，没有情况发生后再进行浇筑。浇筑时必须按200mm分层，严禁一次性浇筑到设计标高。避免局部集中堆载过大。确在意外情况发生时，抢救人员和全体职工能有条不紊地按照预先制定的方案，迅速的抢救伤员，最大程度降低伤亡伤害程度，而制定模板整体坍塌应急预案。2.1职责1）应急小组职责项目经理是应急抢救工作的最高负责人。项目部成立应急抢救小组和应急抢救队伍，明确职责，并负责制定相应的响应预案，做好宣传及组织工作。负责应急的日常工作联络，并准备应急材料的计划清单。对应场所工作人员进行响应知识教育。组织应急演练，对应急事件的应急准备与响应能力进行确认。在应急情况发生时，85、负责对紧急事故做出有效反应，如遇事故性质严重难以处理，应立即求援和报告。对事故或紧急情况的处理形成记录。2）小组成员分工组长：全面负责对应急事故进行有效处理，对应急小组成员进行领导，组织协调工作。副组长：负责对应急小组日常工作的指导与督察管理工作，对应急小组成员的工作进行安排。副组长 ：对应急场所工作人员进行岗位教育，应急响应知识教育。联络员 ：负责应急物品的采购工作，在应急情况发生时，负责报警，接车及与本区域内外的各单位如医院、上报机关等机构的联系。监测员 ：组织应急演习，对应急事件的应急准备与响应能力进行确认；并负责组织对发生的应急事故的性质，原因等进行调查分析，并制定纠正预防措施。安全员86、 ：对可能出现应急情况的性质，后果进行预测，并及时向领导汇报，在应急情况发生时，根据实际情况采取一切有效措施和手段予以减少和控制事态的影响和损失，并负责采取更有效的可靠措施。财 务：对本预案各项活动提供资金保障。组 员：协助组长对应急事件的信息进行收集，整理以及对外联络等日常工作。组 员：负责妥善处理，保护现场等工作，采取有效措施防止事态进一步扩大。组 员：负责对应急情况下所需要投入的人员及物资调配立即进行落实 3）小组成员及联系方式应急小组负责人姓 名职 务联系电话组 长副组长副组长副组长应急小组成员联络员监测员安全员安全员组 员组 员财 会4）相应机构联系方式及联系电话救 护： 120急 87、警： 110 119办公室： 2.2应急措施 1）事故发生后视现场情况，应立即挖掘被掩埋人员，并转移到安全地方。 2）保持呼吸道畅通，消除伤员口、鼻、咽、喉部的异物、血块、呕吐物等。 3）若伤员出现呼吸、心跳骤停，应立即进行心肺复苏、人工胸外心脏按压、人工呼吸等。 4）简易的包扎止血预防感染。 5）立即拨打120急救中心与医院取得联系，或拨打110、119，求救帮助，上报时必须讲明事故地点、严重程度及本部门的电话号码，并派人到路口接应。2.3宣传与培训应急救援预案制定完成并通过审核批准，备案以后，要使其在应急行动中得到有效的运用，充分发挥它的指导作用，还必须对公众和员工进行宣传和培训，应急知识88、普及教育与应急行动所有相关人员进行最低程度的应急培训，包括除应急救援组织成员以外的发生事故的有关任何人员，即所有员工及涉及的公众，通过普及教育使公众增加防灾意识，提高应急突发事故的技能。1）事故应急救援预案的基本知识的普及培训内容。预案的作用本区域可能发生事故的类型事故的预防措施发生事故时相关人员的职责如何启动紧急报警系统发生事故时员工及公众的应对措施自救与互救知识2）专业应急培训专业应急培训是结合专业救援方案进行的培训，包括救援过程中各种的防护措施，意外情况的处理。救援过程中的操作等细节问题。因此，专业应急培训是分项目进行的。事故是多种多样的，对现场指挥人员的培训内容如下：熟悉现场的布局，包89、括平面图和实际位置。区域的布局、撤离的路线、危险源位置、指挥的手势，信号，旗语等。与上级的联络方法。操作人员鉴别异常情况的方法。各种异常情况处理的具体方法；各种工具，器具的使用方法。自救与互救的方法、与上级联络的方法。2.4演练演练的目的在于验证预案的可行性和实际情况的程度及提高救援队伍的实际救援能力，即通过演练可以检查专业队伍应付可能发生的各种紧急情况的适应性及他们之间相互支援及协调程度；检验和测试应急设备的可靠性，使救援队伍掌握相关装备的正确使用方法，提高实际技能及熟练程度，培养顽强的战斗精神；检验应急救援指挥部的应急能力；通过演练提高技术及业务能力；发现预案中存在的问题，为修正预案提供实际资料，通过演练，可以具体检验以下项目：1）通过演练发现的主要问题；2）对演练设置情况的评价；3）对预案有关程序，作业指导书的内容的改进意见；4）应急装备，通讯保障等是否满足应急要求；5）在演练中获得哪些经验；最佳演练时间和顺序的建议等。2.5记录1）现场发生事故时，应对以下进行记录应急时记录并保存突发事故的时间，地点，损失和人员伤害情况。记录和保存必要的事故调查追溯记录。2）对本应急预案进行必要的演习后，应对演习的过程进行记录并进行演习过后的评审工作。