1、干燥机基础工程钢筋、模板、预埋件、大体积砼施工组织设计方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月 目 录1 工程概况42 施工准备42.1 技术准备42.2 材料准备42.3 人员及机具准备42.3.1人员准备4 机具准备53 施工部署53.1 劳动力投入计划53.2 设备投入计划53.3 材料投入计划63.4 工期73.5 总平面管理73.6 计量检测仪器74 施工方法74.1 测量控制74.1.1 轴线控制74.1.2 高程控制84.1.3 沉降观测84.1.4 测量资料84.2土方工程94.2.1土方的挖2、运94.2.2基坑（槽）排水104.2.3土方回填104.3模板及钢筋、预埋件工程114.3.1模板系统114.3.2 钢筋及其支撑系统134.3.3 预埋件与预留孔洞施工154.4 大体积砼基础施工184.4.1 浇筑前的温度应力验算与砼浇筑后的温度控制措施184.4.2 砼浇筑184.4.3 养护与试块留置184.5 设备支墩施工184.6 框架梁板195 安全文明措施206 工程质量控制217 结构验算227.1 大体积砼结构验算227.1.1 施工前的抗裂性能验算227.1.2 施工后的抗裂性能验算237.2模板及支撑系统配置计算277.2.1参数信息287.2.2墙模板荷载标准值计算3、297.2.3 墙模板面板的计算307.2.4墙模板内外楞的计算337.2.5 穿墙螺栓的计算397.3 钢管落地脚手架验算391 工程概况干燥机基础位于1-11-7轴,平面外形尺寸18.67.7m，。定位控制线为固定点中心线、减速机中心线、电机中心线、小齿轮中心线、蒸汽干燥机中心线。基础由三部份组成，底板为筏板基础，厚2.2m，底板以上为现浇设备支墩、梁、板。结构顶标高最高处13.790。筏板基础以下为桩基。底板、设备支墩、梁板砼等级C30。根据工程实际情况，拟对该基础分四次施工，即筏板部分、设备支墩部分（-0.300m6.000m）、6.00m板底的设备支墩，框架梁板及以上设备支墩。设备支4、墩与梁板采用清水砼工艺，底板采用大体积砼工艺施工。梁板支撑采用扣件式钢管脚手架。工程施工用料：选用15mm厚七夹板，50100木枋作背楞（次楞），支撑系统选用483.5扣件式钢管架，穿墙对拉杆取12500。2 施工准备2.1 技术准备11月1日前做好以下技术准备工作：1）做好图纸自审、会审工作；包括干燥机的图纸以及防雷接地图纸的审查；2）做好工程需用的表样收集与报审；3）做好技术交底工作；4）做好顾客要求的其他技术准备工作；2.2 材料准备工程开工前材料均应按要求进场，做好原材料检验工作。物资需用计划应于10月28日前提交业主方。相应物资管理按十五冶物资管理办法执行。2.3 人员及机具准备2.5、3.1人员准备提交施工人员配备计划及进场计划，按要求进行调配，确保人员的素质和数量满足本工程需要。2.3.2 机具准备提交施工机具配备计划及进场计划，按要求进行调配。提前进行必要的检修，保证完好率，以确保按施工进度的要求按时进场；测量仪器及计量器具按施工组织设计进行调配，并检查是否经计量检定合格，并在合格证有效期内使用。3 施工部署干燥机基础分四次施工，先施工筏板基础，再施工-0.300m6.000m设备支墩：然后施工6.00m板底的设备支墩，最后施工框架梁板及以上设备支墩。3.1 劳动力投入计划作业人员主要有木工、钢筋工、砼工、泥工、电工、焊工、架子工等。配置数量见表3-1。表3-1 作业人6、员配置表序 号工 种人 数进场时间备 注1木工810.302钢筋工1010.303砼工410.304泥工410.305电工110.30持 证6焊工410.30持 证7架子工410.30持 证8辅助工种810.309合计453.2 设备投入计划钢筋加工在钢筋加工车间集中进行，模板在木工作业车间加工，砼采用商品砼，由商品砼搅拌站提供。现场主要配置土方作业机械、破桩头作业机械、砼作业机械、埋件作业机械等。现场配置的作业机械见表3-2。表3-2 现场配置的作业机械表序号机械名称型号规格数量备注1挖掘机1m312冲击夯HW28013自卸汽车15t24空压机0.3m325风 镐HPY-7/746应力锤台17、7电焊机BX-5048插入式振捣棒63.3 材料投入计划主要工程材料如钢筋、型钢、圆钢材料等均为甲供，集中存放于钢筋加工车间。作业现场主要有施工用料。相应配置模板、架管、架卡等施工用料。详见表3-3。表3-3 施工用料表序号材料名称型号规格数量备注1模 板15mm厚木模500mm22木 枋L=1800mm300根3钢 管48*3.560t4扣 件十字扣3000个配套配置回转扣与对接扣件5电缆线照明用80m6电缆线砼浇筑用80m7塑料膜2000m28安全网密眼9铁丝10#3.4 工期干燥机基础计划于11月1日开工，于12月10日完工。详见施工进度计划表。3.5 总平面管理利用现有进入厂区的临时道8、路延伸至施工区域，施工用水，施工用电由厂区总平面图控制，现场不再另外设置水电控制网，均自厂区水电控制网点接至工地。现有厂区沿基坑外侧2m处设临时排水沟，沟宽500，沟深500，沟底排水坡度1.5%，沿厂区北侧排出场外。3.6 计量检测仪器现场配置的计量检测仪器主要包括轴线与高程控制仪器、大体积砼测温用温度计、模板及砼检测仪器，见表3-6。材料试验均外委检验。表3-6 需配置的计量检测仪器表序号仪器名称型号规格数量用途备注1全站仪1轴线2水准仪1高程3高精度水准仪DS11沉降观测4塔尺5m2高程5钢板尺1m2质量检查6靠尺2m1质量检查7线锤6质量检查4 施工方法4.1 测量控制工程测量控制总体9、以业主审批的测量方案为依据，在一级导线控制网和加密点复核认可后，以其为依据施测设备基础轴线与高程控制网。一级控制网的保护措施按批复的测量方案执行。4.1.1 轴线控制干燥机测量控制线见图4-1-1。根据复核的一级导线网在主厂房附近区域埋设加密点，作为干燥机基础的轴线与高程控制点。具体布置以报审表为依据。工程测量分三次进行：1 基础定位与高程；2 设备支墩测量（定位与高程）；3 框架梁板定位与高程；4-1-1干燥机轴线布网图4.1.2 高程控制利用复核合格的加密控制点控制干燥机基础的高程。工艺精度符合GB50026-2007的要求。4.1.3 沉降观测干燥机的沉降观测点按设计图纸要求的方式预埋和10、观测，详见图纸：CN0242DD1132ST1-164。4.1.4 测量资料需提供和保存的测量资料：1）轴线与高程测量报审资料；2）复测资料；3）预留孔洞测量资料；4.2土方工程本工程采用大开挖。土方开挖以反铲挖掘机为主，自卸汽车运输至业主指定位置卸土，推土机平整场地，场地标高0.000。土方开挖应遵循从上到下，依次分层开挖的原则，放坡系数定为1：0.75。土方开挖图附后。4.2.1土方的挖运土方开挖的作业顺序为：测量放线 复测轴线 机械开挖 人工清基 桩头破除桩检测（合格） 垫层封闭。预计挖方量：500m3;填方量：300m3。桩头破除采用机械破桩，如需人工凿除时，要保证混凝土保护层不受破坏11、。承台底部标高为桩头顶标高，达到如下条件时为合格桩头： 1.桩头顶面达到设计标高，其顶面无松散层及松散残余，桩身（保护层）无破损，保持完整。净厚度达到规范要求。 2.桩顶中心偏位在规定范围内。 3.钢筋无损伤，弯折小于规定值，外露长度与设计长度比在正负5cm范围内。如若钢筋锚固长度不符合规范，须接长。开挖过程中，应注意地基土质的变化情况，挖至距设计标高以上300mm时，改由人工清底。基槽（坑）开挖完毕，立即通知业主、监理、质监和设计等部门现场验槽，合格后立即封底。临边防护：采用钢管围栏封闭施工。围栏立杆高900，水平杆设三道，表面涂红白相间油漆。表面挂各色三角旗。如下所示。 围栏做法在临边防护12、栏杆的施工便道处设置工程牌，尺寸2100*1200，白底，镶框，板上注明本区作业内容，现场负责人，本区工期等内容。板上粘贴技术交底，安全交底。板上字迹应可擦洗，可采用大号白板。4.2.2基坑（槽）排水1) 场地排水基坑顶面四周挖临时水沟拦截地表水，并将其导入系统排水沟内，以防止地表水浸入基坑内。2) 基坑排水采取明沟与集水井降水，基坑内沿基坑周边设置200*200集水沟及600*600*600集水井。在基础或管沟回填后停止排水工作。4.2.3土方回填基础施工完毕应尽快回填，并满足地下沟道等不同标高回填的需要，减少二次开挖。回填前，应进行基础验收，做好签证、隐蔽记录。根据工程特点、填料种类、设计13、压实系数、施工条件等合理选择压实机具，并通过压实试验确定填料最佳含水量、松铺厚度和压实遍数等参数。采用机运、人填、机夯。严格控制回填质量，防止不均匀沉降。回填土应机械摊铺，人工找补、由下而上分层铺填，采用“薄填、慢驶、多次”的方法。每层厚度300mm，用油漆在承台上标示。每次铺填后，用压路机压实。机械施工不到的部位，用人工和小型夯机夯实。分层压实试验用环刀法测定土的干密度，合格后进入下道工序施工。4.3模板及钢筋、预埋件工程4.3.1模板系统1承台模板: 1）木防间距不得大于300mm；支撑立杆均应设置在良好的地基上，并设置垫木；2） 模板和砼的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，在涂刷模板隔离剂时14、，不得玷污钢筋和混凝土接槎处；模板拼装保证接缝严密不漏浆，模板底部与混凝土接触处如出现缝隙应用水泥砂浆填实。3）模板拆除应待混凝土养护达到规范规定的时间和强度后方可进行，拆模时应注意不得损坏混凝土面。4）采用外撑内拉加固方式，模板采用15mm厚木模板，50100木枋，扣件式钢管架做支撑系统。筏板基础南北、东西两侧每隔500设拉筋拉紧模板，拉筋焊接在承台内钢筋网片上。若中层钢筋采用搭接方式，相对两侧的拉杆需焊在同一列钢筋上，钢筋搭接位置进行点焊。相关构造7.2节计算书与简图。支撑系统图见图4-3-1。图4-3-12支墩模板:1）模板支设前，应对钢筋的规格、数量、种类及预留孔洞、预埋件等进行全面检15、查验收，合格后方可转序。2）支墩模板支设程序：钢筋隐蔽验收 核对轴线、边线，设置定位钢筋，控制主筋保护层厚度及模板位置 安装模板 检查几何尺寸和校正垂直度 按计算设置井式管架加固 浇筑混凝土。有关模板的检查与质量标准执行砼结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）的规定，见下表：项 目如许偏差检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基 础10钢尺检查柱、墙、梁+4,-5钢尺检查层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法4.16、3.2 钢筋及其支撑系统本工程底板上层钢筋为HRB3350 25150双向布置，中层钢筋为HRB400 18200布置，断面总高度2.2m，中层钢筋设于基础中部(1.1m处)。钢筋自重大，断面高，需采取有效措施进行钢筋绑扎加固：每隔2米设一道立筋（二级钢B20），高度2米3， 两侧加支撑，立筋和承台内钢筋网片点焊。见下图。 1）底板钢筋施工程序：弹线分中底板钢筋绑扎焊接支架绑中层钢筋绑设备支墩钢筋绑板顶钢筋绑沿高度方向布置的水平钢筋2）钢筋焊接以闪光对焊为主，钢筋保护层采用预制垫块。钢筋的构造措施执行砼结构工程施工及质量验收规范的规定。钢筋安装位置允许偏差及检验方法见下表：钢筋安装位置的允许偏17、差和检验方法项目允许偏差(mm)检验方法绑扎钢筋网长、宽10钢尺检查网眼尺寸20钢尺量连续三档，取最大值绑扎钢筋骨架长10钢尺检查宽、高5钢尺检查受力钢筋间距10钢尺量两端中间，各一点取最大值排距5保护层厚度基础10钢尺检查柱、梁5钢尺检查板、墙、壳3钢尺检查绑扎箍筋、横向钢筋间距20钢尺量连续三档，取最大值钢筋弯起点位置20钢尺检查预埋件中心线位置5钢尺检查水平高差+3，0钢尺和塞尺检查注1 检查预埋件中心线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。2 表中梁类、板类构件上部纵向受力钢筋保护层厚度的合格点率应达到90%及以上，且不得有超过表中数值1.5倍的尺寸偏差。4.3.3 预埋件18、与预留孔洞施工4.3.3.1 预留孔洞预留孔洞主要指支墩平台上的预留孔洞，孔深均在700mm左右，由于埋深较深，采用木芯模施工。砼终凝前来回抽动，终凝后拔出。预留孔洞施工时应较设计尺寸略大且与设备预埋件配合施工。4.3.3.2 预埋件制安本工程预埋件制作均在工场集中加工制作成型，现场安装。相关预埋件的T型焊缝检验执行现行国家标准的规定。本工程埋件表见表4-3-3-2。表4-3-3-2 埋件一览表序 号埋件名称螺杆埋深（mm）埋件尺寸埋件类型埋件数量标高材质1M-1100-10010010板顶平面埋件1211.900（12.500）Q235B2M-2350-100030020板顶平面埋件411.19、900Q235B3M-3100-10010010立面埋件212.600Q235B4M-4320-30030020板顶平面埋件1812.500Q235B从表4-3-3-2知，干燥机基础埋件主要有：板顶埋件(M-1)、立面埋件（M-3）两种，以上埋件均为平板埋件。a.立面埋件（M-3）。立面埋件平面尺寸为10010010，锚筋锚入砼内100mm，采用与箍筋焊接的方法固定该种埋件。做法见下图。埋件施工程序：绑钢筋主筋、箍筋埋件定位埋件固定平整度与垂直度查表面贴海绵条封模板。b. 顶板埋件(M-1)平面埋件施工程序如下：框架梁钢筋、模板施工完设门架、拉通线（纵横向）埋件弹线分中、标刻度线（十字丝）埋件20、中心点位与门架中心点位对正轴线对正高程校正埋件固定检查验收转入下道工序。4 施工方法埋件安装在框架梁钢筋、模板施工完成后进行。埋件制作应符合设计要求。在埋件上表面距砼顶面以上600处设门架，用于控制埋件轴线，同时，在埋件水平面上设专门水平操作平台，用于控制埋件高程。门架支设采用扣件式钢管脚手架，门架应牢固、不变形。在钢筋、模板施工完成以后，在门架上分中弹出主控线，根据主控线分出各相应控制线，形成埋件轴网。然后拉通线确定每个埋件的平面位置。在专门设置的高程控制台上测定各相应埋件的高程，将后视点引至高程控制台上和门架上。埋件整体对中安装，在埋件表面刻上轴线十字丝，与已拉通的控制线对中安装。并事先做21、好埋件高程控制。经复核无误后，将埋件焊接牢固，先固定下口，再固定上口，安装完的埋件应符合平整度、垂直度、倾斜度、轴线控制的要求。所有埋件安装完毕，应逐个查，合格后方可转序。砼施工期间应有专人看模，防止砼倾倒在埋件上，砼振捣时，不得直接振捣埋件。砼浇筑完毕，砼初凝前应挂线复查埋件，防止轴线偏移，发现问题及时处理。预埋件及预留孔洞的允许偏差见下表：4.4 大体积砼基础施工干燥机基础大体积砼主要有基础底板与设备支墩，其中设备支墩箍筋布置较密，约束点位多，可以抵抗大体积砼的温度应力所引起的开裂。基础底板布置了三排水平筋，在高度方向除布置竖向锚固筋以外未布置温度应力筋，由于普通硅酸盐水泥时其水化热绝热温22、升高，因此建议采用矿渣硅酸盐水泥。详见结构验算章节。4.4.1 浇筑前的温度应力验算与砼浇筑后的温度控制措施见附件计算书7.1节。4.4.2 砼浇筑本次大体积砼量约1000m3（承台约300m3，设备支墩约700m3）,砼等级C30，要求配合比中水泥用量不大于300kg/m3，采用掺外加剂的方法提升砼强度。同时，为避免施工时出现砼冷缝，砼内可掺入适量缓凝剂，以砼初凝时间不小于5h为宜。砼应选在气温较低的时段浇筑，适宜的浇筑速度为80-120m3/h。采用水平分层浇筑，每层厚度不大于400mm，顺长方向浇筑。砼浇筑期间设专人看模，保证模板不变形，不跑模，不胀模，无松动。4.4.3 养护与试块留置23、砼试块留置执行砼结构工程施工质量验收规范的规定。现场同条件试块和标准养护试块留置以每一工作台班留置二组试块。施工完的砼表面覆盖塑料膜保温养护。其他措施执行砼结构工程施工质量验收规范的相关规定。4.5 设备支墩施工设备支墩模板、支撑系统同承台基础。砼应分层浇筑，浇筑速度不大于1.5m/h。设备支墩按大体积砼要求控制施工，但砼内不掺缓凝剂。设备支墩穿墙对拉杆施工示意图见下图图4-5穿墙对拉杆在平面上设置为12500,沿柱高方向设置为12500，双向设置组成立体空间对拉体系。钢筋连接采用套筒连接方式：具体参照03G101-1（抗震KZ纵向钢筋连接构造）。钢筋保护层采用预制砼块支垫。立面埋件在模板支设24、前安装就位，锚筋与箍筋点焊固定牢固。其它施工措施执行砼结构工程施工质量验收规范的规定。4.6 框架梁板框架梁板脚手架施工见附件计算书。框架梁板模板施工见附件计算书。框架梁板砼浇筑自一端向另一端进行，分层浇筑。框架梁板侧模拆除时间以砼强度达到1.2Mpa为准，底模拆除时间执行砼结构工程施工质量验收规范的规定。框架梁板施工完毕，应及时恢复轴线与标高，检查埋件位置，分中弹线，办理移交手续。5 安全文明措施安全体系按提交业主的管理组织机构执行。施工现场采用封闭式管理，非现场人员不得进入工区。进入现场的人员必须做好二穿一戴，作业临边防护按十五冶VI册执行。基础施工时，钢筋均为大直径钢筋，应做好支架的固定25、工作，防止支架不稳定造成伤害事故。顶层操作平台搭设人行通道，脚手架平面图见脚手架专项方案。基础钢筋应按程序施工，即：绑底板钢筋焊接支架绑1.1m层钢筋绑设备支墩钢筋绑上层钢筋。对需要焊接防雷接地的部位，应先与底板钢筋和上桩身钢筋焊接。施工材料应堆放整齐，放到指定地点。每天工作完成后，由专人清理材料、码堆。安全工程师应每天巡视作业现场，对高空作业、物体打击、起重作业、现场施工用电、作业机械操作等安全事项重点控制，使职业安全处理受控状态。除以上提出的内容外，安全生产与文明施工还应执行项目部制订的安全生产与文明施工管理制度以及建筑安全检查标准（JGJ59-99）的相关规定。6 工程质量控制质量体系按26、提交业主的质量组织机构执行。本工程需要重点控制的部位有：大体积砼的温度控制；预埋件的安装；工程轴线控制。工程测量网必须按照本方案要求的轴线测设，测量精度符合工程测量规范的规定。预埋件安装期间，工程测量人员与工程质检工程师应跟班作业，随时检查轴线与标高，满足埋件的安装精度要求。工序自检、互检、专检合格后报监理工程师受检。工程材料、施工用料必须满足设计要求和规范规定，材料检测合格后方可施工。T型焊缝和穿孔塞焊的埋件应进行焊接接头检验，由工程部工号技术员提请监理工程师见证取样，送至试验室受检，受检批次应满足规范规定。大体积砼施工期间的温度控制在砼终凝后按每四小时测温一次，做好测温记录。根据测温记录确27、定采取的覆盖措施。其他常规质量控制措施执行砼结构工程施工质量验收规范的规定。除以上提出的事项重点控制外，工程质量还需满足项目部制订的工程质量管理制度、工程计量管理制度、工程质量检验制度的规定以及本公司三位一体管理程序文件的规定。7 结构验算7.1 大体积砼结构验算7.1.1 施工前的抗裂性能验算本工程筏板基础按大体砼控制施工。大体积混凝土基础或结构(厚度大于1m)贯穿性或深进的裂缝,主要是由于平均降温差和收缩差引起过大的温度收缩应力而造成的.混凝土因外约束引起的温度(包括收缩)应力(二维时),一般用约束系数法来计算约束应力按以下简化公式计算: 式中 混凝土的温度(包括收缩)应力 (N/mm2)28、; E(t) 混凝土从浇筑后至计算时的弹性模量(N/mm2),一般取平均值; 混凝土的线膨胀系数,取1 10-5; T0 混凝土的浇筑入模温度(); T(t) 浇筑完一段时间t,混凝土的绝热温升值();混凝土的最大综合温差()绝对值,如为降温取负值;当大体积混凝土基础长期裸露在室外,且未回填土时,T 值按混凝土水化热最高温升值(包括浇筑入模温度)与当月平均最低温度之差进行计算;计算结果为负值,则表示降温； Ty(t) 混凝土收缩当量温差(); Th 混凝土浇筑完后达到的稳定时的温度,一般根据历年气象资料取当年平均气温();（本处取平历年平均气温10） S(t) 考虑徐变影响的松弛系数, 一般取29、0.3-0.5; R 混凝土的外约束系数,当为岩石地基时,R=1;当为可滑动垫层时,R=0,一般土地基取0.25-0.50; c 混凝土的泊松比.计算: 取S(t) = 0.19,R = 1.00, = 1 10-5,c = 0.15. 1) 混凝土3d的弹性模量公式: 计算得:E(3) = 0.77 104 2) 最大综合温差T = 25.72() 最大综合温差T均以负值代入下式计算. 3) 基础混凝土最大降温收缩应力计算公式: 计算得: =0.43(N/mm2) 4) 不同龄期的抗拉强度公式: 计算得:ft(3) = 0.84(N/mm2) 5) 抗裂缝安全度:k=0.84/0.43 = 30、1.93 1.15 满足抗裂条件7.1.2 施工后的抗裂性能验算预期浇筑后温度控制计算见以下内容。弹性地基基础上大体积混凝土基础或结构各降温阶段综合最大温度收缩拉应力 ,按下式计算:降温时,混凝土的抗裂安全度应满足下式要求: 式中 (t) 各龄期混凝土基础所承受的温度应力(N/mm2); 混凝土的线膨胀系数,取1 10-5; 混凝土的泊松比, 当为双向受力时,取0.15; Ei(t) 各龄期综合温差的弹性模量(N/mm2); Ti(t) 各龄期综合温差,（）;均以负值代入; Si(t) 各龄期混凝土松弛系数; cosh 双曲余弦函数; 约束状态影响系数,按下式计算: H 大体积混凝土基础式结构31、的厚度(mm); Cx 地基水平阻力系数(地基水平剪切刚度)(N/mm2); L 基础或结构底板长度(mm); K 抗裂安全度,取1.15; ft 混凝土抗拉强度设计值(N/mm2);计算 : (1) 计算各龄期混凝土收缩值及收缩当量温差: 取y0 = 3.24 104; M1=1.00;M2=0.93;M3=1.00;M4=1.21;M5=0.90;M6=1.09;M7=1.10;M8=1.00;M9=1.00;M10=0.85;则3d收缩值为: y(3) = y0 M1 M2 . M10(1 - e-0.01 3) = 0.099 10 -4 3d收缩当量温差为: Ty(3) = y(3)32、 / = 0.988（） 同样由计算得: y(6) = 0.195 10-4 Ty(6) = 1.948（） y(9) = 0.288 10-4 Ty(9) = 2.878（） y(12) = 0.378 10-4 Ty(12) = 3.782（） y(15) = 0.466 10-4 Ty(15) = 4.658（） y(18) = 0.551 10-4 Ty(18) = 5.509（） y(21) = 0.633 10-4 Ty(21) = 6.334（） (2) 计算各龄期混凝土综合温差及总温差 6d综合温差为: T(6) = T(3) - T(6) + Ty(6) - Ty(3) = 33、5.96（） 同样由计算得: T(9) = 5.93（） T(12) = 5.90（） T(15) = 5.88（） T(18) = 8.35（） T(21) = 2.63（） (3) 计算各龄期混凝土弹性模量 3d弹性模量: E(3) = Ec ( 1 - e -0.09 3) = 0.77 104 (N/mm2) 同样由计算得: E(6) = 1.36 104 (N/mm2) E(9) = 1.80 104 (N/mm2) E(12) = 2.15 104 (N/mm2) E(15) = 2.41 104 (N/mm2) E(18) = 2.61 104 (N/mm2) E(21) = 234、.76 104 (N/mm2) (4) 各龄期混凝土松弛系数 根据实际经验数据荷载持续时间t,按下列数值取用: S(3) = 0.186 S(6) = 0.208 S(9) = 0.214 S(12) = 0.215 S(15) = 0.233 S(18) = 0.252 S(21) = 0.301 (5) 最大拉应力计算 取 = 1.0 10-5 = 0.15 Cx=1.00 H=1800mm L=32400mm 根据公式计算各阶段的温差引起的应力 1) 6d (第一阶段): 即第3d 到第6d温差引起的的应力: 由公式： 得： = 2.0241 10-4 再由公式： 得： (6) = 0.35、183(N/mm2) 同样由计算得： 2) 9d:即第6d到第9d温差引起的的应力: (9) = 0.238(N/mm2) 3) 12d:即第9d到第12d温差引起的的应力: (12) = 0.273(N/mm2) 4) 15d:即第12d到第15d温差引起的的应力: (15) = 0.322(N/mm2) 5) 18d:即第15d到第18d温差引起的的应力: (18) = 0.525(N/mm2) 6) 21d:即第18d到第21d温差引起的的应力: (21) = 0.206(N/mm2) 7) 总降温产生的最大温度拉应力: max = (6) + (9) + (12) + (15) + (36、18) + (21) = 1.747(N/mm2) 混凝土抗拉强度设计值取1.71(N/mm2)则抗裂缝安全度: K = 1.710/1.747 = 0.9791.15, 不满足抗裂条件以上计算结果表明：在使用普通硅酸盐水泥时，基础的抗裂度不满足抗裂要求。需采取措施控制裂缝。1）如不设温度筋，可采取降低水化热的方式，采用矿渣硅酸盐水泥。2）模板外约束时间不少于90h。3）浇完砼以后，砼表面采取双层覆模养护措施。对需要进行立柱作业的部位，四周可采取棉被保温措施。4）砼浇筑时间应选在气温低的环境下进行，降低砼入模温度。浇筑可选在下午7点至次日7点。5）温控措施：承台板底，中部、板顶三排钢筋分别焊接37、三根竖向483.5钢管，管底焊接铁板用于封闭。一根钢管管底焊在板底钢筋网片上，管口出承台顶5-10cm；一根钢管管底焊在中部1100mm高钢筋网片上，管口出承台顶5-10cm；一根钢管管底焊在板顶钢筋网片上，管口出承台顶5-10cm。位置见下图。混凝土浇筑完毕后，向管内注水，用温度计测温并记录。7.2模板及支撑系统配置计算选用15mm厚七夹板，50100木枋作背楞，支撑系统选用483.5扣件式钢管架，穿墙对拉杆取12500。砼浇筑速度偏保守考虑取1.5m/h。墙模板的计算参照建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范GB5038、010-2002、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据规范，当采用容量为大于0.8m3 的运输器具时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为6.00kN/m2；7.2.1参数信息1.基本参数次楞(内龙骨)间距(mm):300；穿墙螺栓水平间距(mm):600；主楞(外龙骨)间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；对拉螺栓直径(mm):M14；2.主楞信息龙骨材料:钢楞；截面类39、型:圆钢管483.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；主楞肢数:2；3.次楞信息龙骨材料:木楞；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；次楞肢数:1；4.面板参数面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):240、10000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；墙模板设计简图7.2.2墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取3.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 模板计算高度，取4.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 22.310 k41、N/m2、96.000 kN/m2，取较小值22.310 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=22.31kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6 kN/m2。7.2.3 墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下: 其中， M-面板计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(内楞间距): l =300.0mm； 42、q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.222.310.500.90=12.047kN/m，其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.46.000.500.90=3.780kN/m； q = q1 + q2 =12.047+3.780=15.827 kN/m；面板的最大弯距：M =0.115.827300.0300.0= 1.42105N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度43、； W= 50018.018.0/6=2.70104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 1.42105 / 2.70104 = 5.276N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =5.276N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下: 其中，-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =300.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.222.310.500.90=12.047kN/44、m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.46.000.500.90=3.780kN/m； q = q1 + q2 =12.047+3.780=15.827 kN/m；面板的最大剪力： = 0.615.827300.0 = 2848.932N；截面抗剪强度必须满足: 其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； -面板计算最大剪力(N)： = 2848.932N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: T =32848.45、932/(250018.0)=0.475N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 T=0.475N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 T=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 22.310.5 = 11.16N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 300mm； E-面板的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大允许挠46、度值: = 1.2mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67711.163004/(10095002.43105) = 0.265 mm；面板的最大挠度计算值: =0.265mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =1.2mm，满足要求！7.2.4墙模板内外楞的计算(一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用木楞，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50100100/6 = 83.33cm3；I = 50100100100/12 = 416.67cm4； 内楞计算简图1.内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩47、按下式计算： 其中， M-内楞跨中计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(外楞间距): l =500.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.222.310.300.90=7.228kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.46.000.300.90=2.268kN/m，其中，0.90为折减系数。 q =(7.228+2.268)/1=9.496 kN/m；内楞的最大弯距：M =0.19.496500.0500.0= 2.37105N.mm；内楞的抗弯强度应满足下式： 其中， -内楞承受的应力(N/mm2)； M -内楞计算最大弯距(N.mm)； 48、W -内楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.33104； f -内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；内楞的最大应力计算值： = 2.37105/8.33104 = 2.849 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；内楞的最大应力计算值 = 2.849 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， V内楞承受的最大剪力； l-计算跨度(外楞间距): l =500.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 149、.222.310.300.90=7.228kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.46.000.300.90=2.268kN/m，其中，0.90为折减系数。 q = (q1 + q2)/2 =(7.228+2.268)/1=9.496 kN/m；内楞的最大剪力： = 0.69.496500.0 = 2848.932N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； -内楞计算最大剪力(N)： = 2848.932N； b-内楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-内楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-内楞的抗剪强度设计值50、(N/mm2)： = 1.500 N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值: fv =32848.932/(250.0100.0)=0.855N/mm2；内楞截面的抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值 =0.855N/mm2 小于 内楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.内楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下： 其中， -内楞的最大挠度(mm)； q-作用在内楞上的线荷载(kN/m)： q = 22.310.30/1=6.69 kN/m； l-计算跨度(外楞间距): l =5051、0.0mm ； E-内楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-内楞截面惯性矩(mm4)，I=4.17106；内楞的最大挠度计算值: = 0.6776.69/15004/(10095004.17106) = 0.072 mm；内楞的最大容许挠度值: = 2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.072mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！(二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3；外钢楞截面惯性52、矩 I = 12.19cm4； 外楞计算简图4.外楞抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式： 其中，作用在外楞的荷载: P = (1.222.31+1.46)0.30.5/2=2.37kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 600mm；外楞最大弯矩:M = 0.1752374.11600.00= 2.49105 N/mm；强度验算公式： 其中， - 外楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)；M = 2.49105 N/mm W - 外楞的净截面抵抗矩； W = 5.08103 mm3； f -外楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；外53、楞的最大应力计算值: = 2.49105/5.08103 = 49.071 N/mm2；外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的最大应力计算值 =49.071N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！5.外楞的抗剪强度验算公式如下: 其中， -外楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(水平螺栓间距): l =600.0mm； P-作用在外楞的荷载: P = (1.222.31+1.46)0.30.5/2=2.374kN；外楞的最大剪力： = 0.652374.110 = 9.26102N；外楞截面抗剪强度必须满足: 其中， -外楞截面的受剪应力计算值54、(N/mm2)； -外楞计算最大剪力(N)： = 9.26102N； b-外楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-外楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-外楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值: =39.26102/(250.0100.0)=0.278N/mm2；外楞的截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；外楞截面的抗剪强度设计值: fv=1.5N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值 =0.278N/mm2 小于 外楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！6.外楞的挠度验算 55、根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下： 其中， -外楞最大挠度(mm)； P-内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P = 22.310.300.50/21.67 kN/m； l-计算跨度(水平螺栓间距): l =600.0mm ； E-外楞弹性模量（N/mm2）：E = 210000.00 N/mm2 ； I-外楞截面惯性矩(mm4)，I=1.22105；外楞的最大挠度计算值: = 1.1463.35100/26003/(1002100001.22105) = 0.162mm；外楞的最大容许挠度值: = 2.4mm；外楞的最大挠度计算值 =0.56、162mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =2.4mm，满足要求！7.2.5 穿墙螺栓的计算计算公式如下: 其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M14 ；穿墙螺栓有效直径: 11.55 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；穿墙螺栓所受的最大拉力: N =22.310.60.5 = 6.693 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=6.693kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=57、17.85kN，满足要求！施工注意事项:1 施工浇筑速度按不大于1.5m/h考虑2 砼坍落度取5-9cm。筏板基础可适当放至9-14cm。3支撑系统按构造要求搭设，满足JGJ130-2001规范要求即可。7.3 钢管落地脚手架验算详细计算书见脚手架专项方案。从以上验算可以得出以下结论：1 使用普通硅酸盐水泥不满足基础抗裂性能要求，需采用矿渣硅酸盐水泥；2 工程使用的模板板厚15mm，背枋50*100，中心间距300mm，对拉杆取12500双向设置，水平杆取48*3.5间距500布设，砼浇筑速度以每小时不大于1.5m为宜，可满足实际需要。3 框架梁板脚手架立杆水平间距600,纵向间距600,梁底大横杆底设双扣件抗滑移,可满足实际要求。