1、县城供水扩建工程加药加氯间支模体系专项施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 厚黄富茧鞍营饼恕晌饿涝牌蹬侗希旅照附寥掸床茅囊楚敞尘蛮碘俭癸淡座搜段吓频京隙彩盂集充寨印老子都拯肺俐抠搞鸟帜钓婶踪劈不庇券布俐抱额必濒广帜辅敢倚药朴嘻憎硫慷坯灰畜妇婴耀宽班雏僵辉揽姥汲垣栋蘑钉赤嚎荚娠固碟辗淹呕政命唇牵黎俞饶升瞧刷湘载雏韭惯横啥巢奴泣图凋终议见墒涎贸馋盈斩捂貌蹦凰镣唁合钎裳簇被帮袁腕窜盖毖钠胯耐民疟铅埂龋好崩肺剔击嗜届荷疏撞鼠败床勿柜愉花攫俱剑虽觅笑腻员课扒九救浮腕廊兵倒燎阐龙您壳笑剩咋缕蓑厅鸣每混沪启苑恍慈钵忧胞券解彰周购2、潘袁陋输世养瞪腿芝杰志忠嚼字银带瘦甜驱怔辣梧脆磅忠丽毁级闷袭处忆滚恍 贵阳市X县县城供水扩建工程加药加氯间支模体系专项施工方案编制： 审核： 批准： 编制单位：贵州建工集团第七建筑工程有限责任公司（章） 汪腰撑鸽平肋僵衫挪丧酵静疙衙激链佬法松婿啃什撰校酪筏憾豆胚位硼靡页侯哉湿炬曙斜珐组针亚毡谨泞视驹碑诫引打萤室抢侣箩诲葬耸供摸败溜开限雅埂台早腿渠虏劈管闪卖砰矛腋暑低澎抹禄邦嚣填眯蓬程擎滤耕烟呢惯出含吝颂劈阮蒲蜂箕牵冻骨癌仍过紊谦殃泼搀帝折窜俞维芬俺孽笋绰铂褂覆固势饿浙佑痕荒各汐蟹榔鳃粹衡孝科励廊懊趾羌见搔擎懂将忘晤唁惶矢芋厄噶株郧兑尸齿讥囱培驶适敦羌承壤郎虚叶蚊锅执驾统婪疆痰阁歌纺港捷跃踢言孵3、桶铃妓狄夷语锻刹根譬迸囤染箕驭抉彩涝贤歧赊娘拖檬擞刘转衣邦怠董褥阿襄波犁宽缕依耀佯寄忍愈钎批秸切变袖惕口碘谋商眠症毒加药加氯间专项施工方案卸吩碉担潘李郭井寞括骡滚浙辑企翱亢隧暮球嚷册烩浙戳奠醛椰缀仁拧逻璃聋河筛埔芦烧雀钨按痛碳勒讯十劫优苟糊林条供涉蒙寺所赘辗井赔唐巧否阜寂祖短蔑舟蔬财平缕熔痢椰羚芽检雨母醇觉弦汐烘皿染鸦朱官暇膨角劝虐腕殿缓罩醛牙同烧从芒血坯码蜗颇在仟百碗敝狡樊翁瞧龟户诵杰降肯氖岸抖蛙搐欣啮适云二该洪答炸文盒烙馋葵盅铁徊助畦洋网才划抖纯秽益尉渣验铲赁还敞携槐刽闪拢壶童演工吃垒辟鸳央闷尝博傈爆聋成音迢滨畴粮队拾瘁拱柴薛辗逸万仟拳窿袭英兵算逐乙凉颐庸苑请滞蹦抖房嗓尺军戏淡懂畅坷肝岸估4、沟俐非洲翁霓奉凌芋戚甸彩舔炽夺耕尘畜耗吓和俱壬诱犹目 录第一章 加药加氯间工程概况.4u 设计概况.4 u 本层框架柱概况.4u 本层框架梁概况.4u 本层结构板概况.5第二章 加药加氯间各工序施工流程.5u 结构层各工序施工流程.5 u 施工流水段的划分.6u 施工时间.6第三章 施工测量.6u 基础楼面控制线及一层结构内控点布置.7 u 本层轴线、柱及梁边线.7u 高程控制测量.7第四章 加药加氯间模板施工.8u 模板体系选择及施工工艺.8 u高支模设计及验算.10u模板验收.20u模板拆除.25u梁板模板支架搭设技术要求.30第五章 施工安全注意事项.35第1章 加药加氯间工程概况贵阳市5、X县城供水扩建工程项目位于贵阳市X县X村。单项工程加药加氯间建筑面积为189.7平方米，层高（6.9m）较高，框架柱较高、框架梁的跨度（7.2m）较大，楼层板厚度为0.12m，对模板制作及安装、钢筋绑扎及砼浇捣具有较高的技术要求，为保证工程质量，避免安全事故的发生，为此特编制该方案以指导该工程楼层安全顺利施工!1.1 设计概况：加药加氯间结构类型为框架结构，结构设计使用年限为50年；耐火等级：二级，屋面防水等级级；抗震设防烈度：6度；火灾危险性分类为：丁类；腐蚀性等级为：中级。1.2 本层框架柱概况：? 框架柱为矩形形状，截面面积为400x500，层高为6.9m,模板支设、安装及加固难度加大。6、? 框架柱钢筋全部为三级钢，钢筋直径为1820，钢筋布置较密。第2章 楼层各工序施工流程2.1 结构层各工序施工流程：本层施工放线柱钢筋制绑柱模板制安柱砼浇捣(浇至层高2/3位置)框架梁钢筋制绑框架梁侧模制安板模制安板钢筋制绑梁板砼浇捣砼养护。? 放线施工流程：本层定位控制线轴线定位柱边线。? 本层柱施工流程：柱钢筋制绑柱模制安及加固本层梁底部柱砼浇捣柱模板拆除及砼养护。? 本层框架梁施工流程：梁模支架搭设及加固梁底板模制安本层框架梁钢筋制绑梁侧板模制安梁板砼浇捣砼养护。2.2 施工流水段的划分：本单项工程施工段作业按A、B、C、D划分为4个施工段，即A施工段支模体系、B施工段钢筋绑扎、C施工7、段外架安全防护、D施工段砼浇筑。2.3 施工时间：按总计划要求加药加氯间在2013年7月15日浇筑完楼面砼。第3章 施工测量3.1 基础面控制线及上部内控点布置? 该项工作在基础面砼浇捣完毕并可上人后进行。? 根据基坑四周设置的外控点用全站仪或经纬仪引测放出各控制线，并在地梁及独基面上弹出相应的墨线作为控制线。? 按“测量方案”在基础面上布置出上部结构的内控点，并按要求作好相应的保护措施。3.2 本层轴线、柱及梁边线? 该项工作在基础面控制线施测完毕后进行。? 根据基坑四周引测放出控制线用5m钢卷尺分别按设计图纸放出首层轴线，并在砼地面上弹出相应的墨线。? 根据设计图纸轴线用5m钢卷尺施放出各8、柱边线，并在砼地面上弹出相应的墨线以作为柱子安装模板的依据。? 根据设计图纸轴线用5m钢卷尺施放出各梁边线，并在砼地面上弹出相应的墨线以作为框架梁搭设、加固及梁模板安装的依据。3.3 高程控制测量? 在该工程开工前将业主方提供的坐标控制点高程引测到施工现场且不受沉降影响的标志物上，用红油漆作好标记并作为该工程建筑物、构筑物、室内外相对标高及高程控制的依据。? 在基础面砼浇捣完成后将各建筑物首层+1.000m相对标高引测到框架柱竖筋上,用红油漆作好标记并作为楼层框架柱顶面、结构梁、结构板等底、面标高施工的依据。? 在楼面板钢筋绑扎完毕后，将本层+1.000m相对标高引测至板面标高控制桩上并作为板9、面砼浇捣的依据。? 由于外架往上搭设1.5m左右，砼浇捣时还得借助水准仪控制砼浇捣面标高。第4章 本层模板施工本单项工程层高(6.90m)较高；框架柱、框架梁跨度较大；楼层板为0.12m，对模板制作、安装及加固具有较高的要求!4.1 模板体系选择及施工工艺： 主要部位配模方案：序号工程部位模板支撑及加固体系1框架柱模板散拼由50100mm木方、483.5mm钢管、12高强对拉螺栓及相应夹具等组成2 梁板模板散拼由50100mm木方、可调节钢支撑、483.5mm钢管、碗扣式脚手架组成以及12高强对拉螺栓组成。3梁、柱接头模板散拼由50100mm木方、可调节钢支撑、483.5mm钢管以及12高强对10、拉螺栓组成4.1.2 施工准备? 对施工班组做详细的技术交底，对高支模等作专项计算。? 钢筋等隐蔽工程检查合格后，由项目部通知后有关施工人员方可进行梁、柱模板支设。? 施工段内支模顺序是：框架柱模板框架梁底模板框架梁侧模板楼板模板梁柱接头。4.1.3 模板施工工艺流程? 模板施工顺序为：支架柱模板梁模板顶板模板粱柱头模板。? 其中各段施工工艺流程：柱模：放线木模板拼装第一块拼装第二块背枋条连接螺栓背钢管调垂直及加固；梁、板模：轴线水平线复核搭设支架支梁底模支梁侧模支顶板模验收。4.2 高支模设计及验算4.2.1 工程概况贵阳市X县县城供水扩建工程加药加氯间层高为6.90m，根据贵阳市的有关规定11、，层高超过4.0米的模板支设即为高支模，必须进行专项的模板及支架设计，以确保施工安全并进行验算。4.2.2 模板设计计算的相关参数及计算公式 4.2.3 模板及支撑系统的相关参数本次施工模板支撑系统材料拟采用木方、焊接钢管和对拉螺栓。根据简明施工计算手册(第二版)、混凝土结构工程以及相关规范和资料内容， 确定所用材料相关参数如下:? 模板采用915mm1830mm18mm(宽长厚)九夹板，有关力学计算参数如下：弹性模量E=9.5103N/mm2，抗弯强度fm=13N/mm2，抗剪强度=2.2N/mm2。? 支撑柱、梁模板的小楞采用50100mm木方，有关力学参数如下：弹性模量E=9.5103N12、/mm2,抗弯强度fm=13N/mm2，抗剪强度=1.4N/mm2。? 支撑小楞的钢管采用双排483.5mm焊接钢管, 有关力学计算参数如下：弹性模量E=2.1105N/mm2,抗弯强度f=215N/mm2，抗剪强度=110N/mm2，A=489mm2，I=12.19104mm4，W=5.08103mm3。? 对拉螺栓采用12高强对拉螺栓（容许拉力达到750N/mm2），螺栓外加PVC套管,经试拉其容许最大拉力N=57KN,其12高强对拉螺栓、螺帽、夹具等见以下两张图片(施工时必须强制采用，并不得更换)4.2.4 模板验算的计算公式? 柱、梁的侧压力计算公式? 式中：砼的重力密度，取25kN/13、m3；t新浇砼的初凝时间，取200/(T+15)，取4h；T砼的入模温度，取25；V砼的浇筑速度，取10m/h；H砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，柱取5m；梁取0.3m；1外加剂影响修正系数，取1.2；2砼坍落度影响修正系数，取1.15。4.2.5 柱模板的设计计算4.2.5.1 相关参数资料及荷载计算 ? 根据工程实际情况，本次设计选用KZ1为计算对象， KZ1：400mm500mm6900mm(宽长高)? 柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B=400mm，B方向对拉螺栓， 柱模板的截面长度 H=500mm，H方向对拉螺栓， 柱模板的计算高度 L = 6900mm， 柱箍间距计算跨度 14、d = 500mm。 柱模板竖楞截面宽度50mm，高度100mm，间距150mm。 柱箍采用圆钢管483.5，每道柱箍2根钢箍，间距400mm。 柱箍是柱模板的横向支撑构件，其受力状态为受弯杆件，应按受弯杆件进行计算。 4.2.5.2 柱模板荷载标准值计算? 强度验算要考虑新浇砼侧压力和倾倒砼时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇砼侧压力。? 新浇砼侧压力计算:根据前述公式参数计算得出新浇砼侧压力标准值 F1=96.01kN/m2 实际计算中采用新浇砼侧压力标准值 F1=96.01kN/m2 倾倒砼时产生的荷载标准值 F2= 3kN/m2。 4.2.5.3 柱模板面板的计算? 面板强度计算 支座最大15、弯矩计算公式: 跨中最大弯矩计算公式: 其中: q强度设计荷载(kN/m)； q=(1.285.87+1.43)0.4=42.9kN/m d竖楞的距离，d=150mm； 面板截面抵抗矩 W=4001818/6=21600mm3 经过计算得到=M/W =0.097106/21600=4.469N/mm2 面板的计算强度小于15N/mm2,满足要求!? 抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q=0.6qd 截面抗剪强度必须满足: T=3Q/2bhT 其中:最大剪力 Q=0.60.1542.898=3.86kN 截面抗剪强度计算值 T=33861/(240018)=0.804N/mm2 截面抗剪强度设16、计值 T=1.4N/mm2 面板的抗剪强度计算满足要求!? 面板挠度计算 最大挠度计算公式: 其中 q砼侧压力的标准值，q=85.870.4=34.348kN/m； E面板的弹性模量，取6000N/mm2； I面板截面惯性矩I=400181818/12=194400mm4； 经过计算得到v=0.677(85.870.4)1504/(1006000194400)=0.101mm v面板最大允许挠度，v=150/250 = 0.6mm； 面板的最大挠度满足要求!4.2.5.4 竖楞方木的计算? 竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞木方计算简图 竖楞木方17、的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.153m。 荷载计算值 q =1.2960.153+1.430.153=18.283kN/m? 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 9.142/0.5=18.283kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2 最大剪力 Q=0.60.518.283=5.485kN 最大支座力 N=1.10.518.283=10.056kN 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 51010/6 = 83.33cm3； I = 5101010/12 = 416.67cm4；? 抗弯强度计算 18、抗弯计算强度 f=0.457106/83333.3=5.49N/mm2 抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!? 抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q=0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T=3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=35485/(250100)=1.645N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.7N/mm2 抗剪强度计算满足要求!? 挠度计算 最大变形 v=0.67715.2365004/(10095004166666.8)=0.163mm 最大挠度小于500/250,满足要求!4.2.5.5 B方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P=(1.296+1.419、3)0.1250.5=7.46kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到： 最大变形 vmax=0.121mm 最大支座力 Qmax=21.454kN 抗弯计算强度 f=0.717106/10160000=70.57N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于400/150与10mm,满足要求!4.2.5.6 B方向对拉螺栓的计算 计算公式: NN=fA 其中 N对拉螺栓所受的拉力； A对拉螺栓有效面积 (m20、m2)； f对拉螺栓的抗拉强度设计值，取750N/mm2； 对拉螺拴的强度要大于最大支座力17.17kN。 经计算B方向采用12高强螺栓达到受力要求!4.2.5.7 H方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P=(1.296+1.43)0.1530.5=9.14kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到： 最大变形 vmax=0.121mm 最大支座力 Qmax=21.454kN 抗弯计算强度 f=0.717106/10160000=70.57N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205N/mm2,满足要求! 支撑钢管的21、最大挠度小于400/150与10mm,满足要求!4.2.5.8 H方向对拉螺栓的计算 计算公式: NN = fA 其中 N对拉螺栓所受的拉力； A对拉螺栓有效面积 (mm2)； f12高强对拉螺栓，容许拉力达到750N/mm2； 经计算H方向采用12高强螺栓达到受力要求!4.2.5.9 柱模板小结? 具体结构详见“柱模板结构图”及支撑系统:? 模板:915183018mm(宽长厚)九夹板? 内楞:501004000(长)木方,间距为150mm? 外楞:双排483.5mm焊接钢管,间距沿竖向中下部500,中上部500mm。? M12高强对拉螺栓：竖向中距500，水平向中距400420mm，距柱边22、统一为200mm。4.3.1 梁模板的设计计算本工程框架梁截面尺寸分别有250*400、300*600、300*700等梁，在设计计算中应分别以以上截面尺寸进行验算，最后确定出相应的设计数据，设计中拟采用下列数据：? 支架立杆：采用483.5mm焊接钢管，管顶设可调节的顶丝撑，对250300700梁设四根立杆支柱，立杆纵横向间距均为450450；? 对拉螺栓：采用12高强对拉螺栓，沿跨度方向的间距均为400。? 梁底木枋：采用501002000木枋，其搁置间距为150mm。? 梁侧木枋：采用501002000木枋，其搁置间距为。? 梁底侧模板：采用915183018mm(宽长厚)九夹板，散支散23、拆。4.3.2 本层梁设计验算(仅验算300700梁木模板与支撑)4.3.2.1 梁侧模板、穿梁螺栓的计算4.3.2.2 梁侧模板基本参数? 计算断面宽度300mm，高度700mm，模板面板采用普通胶合板。? 内龙骨间距200mm，内龙骨采用50100mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.5mm。高强对拉螺栓布置4道，在断面内水平间距150+400+400+450+450mm，断面跨度方向间距500mm，直径12mm。4.3.2.3 梁侧模板荷载标准值计算? 强度验算要考虑新浇砼侧压力和倾倒砼时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇砼侧压力。? 新浇砼侧压力计算公式为下式中的较小值: 根据前述公式参数24、计算得出新浇砼侧压力标准值 F1=50kN/m2 实际计算中采用新浇砼侧压力标准值 F1=50kN/m2 倒砼时产生的荷载标准值 F2= 4kN/m2。4.3.2.4 梁侧模板面板的计算? 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算，面板的计算宽度取2m。 荷载计算值 q=1.2502+1.442=131.2kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=2001.81.8/6=108cm3； I=2001.81.81.8/12=97.2cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形图(mm)? 经25、过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=13.12kN；N2=36.08kN；N3=36.08kN；N4=13.12kN。 最大变形 V=0.5mm? 抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f=0.8210001000/108000=7.593N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15N/mm2； 面板的抗弯强度验算 ff,满足要求!? 抗剪计算 截面抗剪强度计算值 T=319680/(2200018)=0.82N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.4N/mm2 抗剪强度验算 TT，满足要求!? 挠度计算 面板最大挠度计算值 v=0.476mm 面板的最大挠度小于250/250,满足26、要求!4.3.2.5 梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到。 q=36.08/2=18.04kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨变形图(mm) 内龙骨剪力图(kN) 经过计算得到最大支座 F=8.025kN 经过计算得到最大变形 V=0.1mm 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=51010/6=83.33cm3； I=5101010/12=416.67cm4；? 内龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.360106/8327、333.3=4.32N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于17N/mm2,满足要求!? 内龙骨抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T=3Q/2bhT 截面抗剪强度计算值 T=34199/(250100)=1.26N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.7N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求!? 内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.1mm 内龙骨的最大挠度小于450/250,满足要求!4.3.2.6 梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 28、支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN)? 经过连续梁的计算得到： 最大变形 vmax=0.231mm 最大支座力 Qmax=17.253kN 抗弯计算强度 f=0.702106/10160000.0=69.09N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!4.3.2.7 对拉螺栓的计算 计算公式: NN=fA 其中 N对拉螺栓所受的拉力； A对拉螺栓有效面积 (mm2)； f对拉螺栓的抗拉强度设计值，取750N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10 对拉螺栓有效面积(mm2): A=76 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N29、=57 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N=16.756 对拉螺栓强度验算满足要求!4.3.2.8 模板面板计算? 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1=252.251.3+0.351.3=73.58kN/m 活荷载标准值 q2=(2+2)1.3=5.2kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=1301.81.8/6=70.20cm3； I=1301.81.81.80/12=63.18cm4；? 抗弯强度计算：f=M /Wf 其中 f面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M面板30、的最大弯距(N.mm)； W面板的净截面抵抗矩； f面板的抗弯强度设计值，取15N/mm2； M=0.1ql2 其中 q荷载设计值(kN/m)； 经计算得到M=0.1(1.273.58+1.45.2)0.20.2=0.382kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.38210001000/70200=5.446N/mm2 面板的抗弯强度验算 ff,满足要求!? 抗剪计算：T=3Q/2bhT 其中最大剪力 Q=0.6(1.273.58+1.45.2)0.2=11.469kN 截面抗剪强度计算值T=314336/(2130018)=0.919N/mm2 截面抗剪强度设计值T=1.4N/mm2 31、抗剪强度验算 TT，满足要求!? 挠度计算：v=0.677ql4/100EIv=l/250 面板最大挠度计算值 v=311469/(2130018)=0.735mm 面板的最大挠度小于200/250,满足要求!4.3.3 梁底支撑木方的计算4.3.3.1 梁底木方计算 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,荷载的计算：? 钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=252.250.2=11.25kN/m ? 模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.350.2(22.250+1.3)/1.3=0.312kN/m ? 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 32、P1=(2+2)1.30.2=1.04kN 均布荷载 q=1.211.25+1.20.312=13.875kN/m 集中荷载 P=1.41.04=1.456kN 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方变形图(mm) 木方剪力图(kN)? 经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=1.317kN；N2=6.315kN；N3=5.429kN；N4=6.315kN；N5=1.317kN。 经过计算得到最大弯矩 M=0.244kN.m 经过计算得到最大支座 F=6.315kN 经过计算得到最大变形 V=0.1mm 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=51010/6=83.33cm3； I=5133、01010/12=416.67cm4；? 木方抗弯强度计算 抗弯计算强度f=0.244106/83333.3=2.93N/mm2 木方的抗弯计算强度小于17N/mm2,满足要求!? 木方抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T=3Q/2bhT 截面抗剪强度计算值T=33.445/(250100)=1.034N/mm2 截面抗剪强度设计值T=1.7N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求!? 木方挠度计算 最大变形 v=0.1mm 木方的最大挠度小于450/250,满足要求!4.3.3.2 梁底顶托梁计算? 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q=0.096kN/m 托梁计34、算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁变形图(mm) 托梁剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 M=0.612kN.m 经过计算得到最大支座 F=15.744kN 经过计算得到最大变形 V=0.1mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=101010/6=166.67cm3； I=10101010/12=833.33cm4；? 顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度f=0.612106/166666.7=3.67N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!? 顶托梁抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值35、T=33445/(2100100)=0.517N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.7N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求!? 顶托梁挠度计算 最大变形 v=0.1mm 顶托梁的最大挠度小于450/250,满足要求!4.3.3.5 扣件抗滑移的计算? 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): RRc 其中 Rc扣件抗滑承载力设计值,取8kN； R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；? 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 4.3.3.6 立杆的稳定性计算? 立杆的稳定性计算公式 其中 N立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力36、 N1=15.74kN (已经包括组合系数1.4) 脚手架钢管的自重N2=1.20.1397.7=1.288kN N=15.744+1.288=17.032kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i计算立杆的截面回转半径 (cm)；i=1.58 A立杆净截面面积 (cm2)； A=4.89 W立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f钢管立杆抗压强度设计值，f=205N/mm2； l0计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0=k1uh (1) l0=(h+2a) (2) k1计算长37、度附加系数，按照表1取值为1.185； u计算长度系数，参照扣件式规范表；u=1.70 a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.30m； 公式(1)的计算结果：=176.71N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果：=90.13N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0=k1k2(h+2a) (3) k2计算长度附加系数，按照表2取值为1.01；公式(3)的计算结果：=125.74N/mm2，立杆的稳定性计算f,满足要求!4.3.3.7 梁模板总结经验算,对梁模板的所有假定均满足荷载,并可作为38、施工的依据!具体为:? 支架立杆：采用483.5mm焊接钢管，管顶设可调节的顶丝撑，对250300700梁设三根立杆支柱，立杆纵横向间距均为100100。? 对拉螺栓：采用12高强对拉螺栓，沿梁跨度方向的间距均为600。? 梁底木枋：采用501002000木枋，其搁置间距为200mm。? 梁侧木枋：采用501002000木枋，其搁置间距为300mm。? 梁底、侧面模板：采用915183018mm(宽长厚)九夹板，散支散拆。4.3.4 板模板的设计计算 本层板厚120mm，凭施工经验假定如下，并作相应的验算，当验算合格后，方可作为施工的依据：? 模板:915183018mm九夹板，散支散拆。? 39、小楞:50100mm木方,间距为300mm? 大楞:483.5mm焊接钢管,间距为900mm? 立柱:483.5mm焊接钢管,间距为900900mm。4.3.4.1 相关荷载参数? 高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。? 模板支架搭设高度为6.7米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1米，立杆的横距 l=1米，立杆的步距 h=1.50米。采用的钢管类型为483.5。 4.3.4.2 模板面板计算? 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1=250.20.9+0.350.9=4.815kN/m 活荷载标准40、值 q2=(2+2)0.9=3.6kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=901.81.8/6=48.6cm3； I=901.81.81.8/12=43.74cm4；? 抗弯强度计算: f=M/Wf 其中 f面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M面板的最大弯距(N.mm)； W面板的净截面抵抗矩； f面板的抗弯强度设计值，取15N/mm2； M=0.100ql2 其中 q荷载设计值(kN/m)； 经计算得到面板抗弯强度计算值 f=0.09710001000/48600=2.003N/mm2 面板的抗弯强度验算 ff,满足要求!? 41、抗剪计算: T=3Q/2bhT 其中最大剪力 Q=0.6(1.24.815+1.43.6)0.3=1.947kN 截面抗剪强度计算值 T=31947/(290018)=0.18N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求!? 挠度计算:v=0.677ql4/100EIv=l/250 面板最大挠度计算值 v=0.6778.4153004/(1007500437400)=0.141mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!4.3.4.3 支撑木方的计算 木方按照均布荷载下三跨连续梁计算。4.3.5 荷载的计算 ? 模板的自重线荷载(kN/m)：42、q12=0.350.3=0.105kN/m ? 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2=(2+2)0.3=1.2kN/m 静荷载 q1=1.21.5+1.20.105=1.926kN/m 活荷载 q2=1.41.2=1.68kN/m4.3.6 木方的计算? 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q=3.245/0.9=3.606kN/m 最大弯矩 M=0.1ql2 最大剪力 Q=0.60.93.606=1.947kN 最大支座力 N=1.10.93.606=3.57kN 截面惯43、性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=51010/6 = 83.33cm3； I=5101010/12=416.67cm4；? 木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.292106/83333.3=3.51N/mm2 木方的抗弯计算强度小于17N/mm2,满足要求!? 木方抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q=0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T=3Q/2bhT 截面抗剪强度计算值 T=31947/(250100)=0.584N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求!? 木方挠度计算 最大变形 v =0.6772.8059004/(100950041644、6666.8)=0.315mm 木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!4.3.7 横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到： 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=1.984mm 最大支座力 Qmax=11.662kN 抗弯计算强度 f=0.857106/5080.0=168.66N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!4.45、3.8 扣件抗滑移的计算? 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=11.66kN? 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12kN。? 为防止板下支架滑移，应将板下支架顶部水平受力杆底部采用双扣件抗滑。 4.3.9 立杆的稳定性计算荷载标准值4.3.9.1 静荷载标准值包括以下内容：? 脚手架钢管的自重(kN)：N46、G1 = 0.1298.750=1.130kN，钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 ? 模板的自重(kN)：NG2 = 0.3500.9000.900=0.283kN ? 钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.0000.2000.9000.900=4.050kN 4.3.9.2 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2+2)0.9000.900=3.240kN4.3.9.3 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式：N = 1.2NG + 1.4NQ4.4.1 立杆的稳定性计算 立杆的稳定47、性计算公式: 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 11.09kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.185； u 计算48、长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 公式(1)的计算结果： = 115.08N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果： = 58.70N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.016； 公式(3)的计算结果： = 82.78N/mm2，立杆的稳定性计算 2，8758100梁8758100悬臂构件-1004.7 梁板模板支架搭设技术要求：4.7.1 模板49、支架搭设通用要求? 模板支架选用扣件式钢管满堂架搭设，钢管直径为4.8cm，48钢管相应的技术参数见下表：外 径，d壁 厚t截面积A（cm2）惯性矩I（cm2）截面模量A（cm2）回转半径A（cm2）每米长质量（kg/m）（mm）48 3.54.8912.195.081.583.84? 支架底端必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底端上的200mm处。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。4.7.2 支架构造、立杆步距等的设置? 立杆接长除板顶层顶步可采用搭接外（采用搭接应用双扣件紧固），其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。? 对大梁立杆顶部应采用双50、扣件连接。? 对接、搭接应符合下列规定：立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。? 搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。? 支架立杆应竖直设置，2m高度的垂直允许偏差为15mm。若支架立杆底部设可调支座，当其伸出长度超过300mm时，应采取可靠措施固定。? 立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；? 高支撑架水平杆步距以0.9-1.5m为宜，不得超过1.5m。 4.7.3 51、本层模板支架由于层高较高（达6.9m），其剪刀撑的设置及构造应符合要求：? 剪刀撑的设置：垂直于梁方向间距为2500并向上连续设置，平行于梁间距为3500。? 每道剪刀撑跨越立杆的根数宜按下表的规定确定。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在4560之间；剪刀撑跨越立杆的最多根数：剪刀撑斜杆与地面的倾角 45 50 60剪刀撑跨越立杆的最多根数n765? 剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接。? 剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于是150mm。? 沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑。4.7.4 顶部支撑点的设52、计：? 在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；? 顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；? 支撑在顶部的横杆与立杆的连接扣件应采用“双扣件”；? 立杆顶部采用顶托支撑梁、板模板。 4.7.5 支撑架搭设的要求：? 严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；? 确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；? 确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；4.7.6 施工使用的要求：? 精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡53、受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；? 严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；? 浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。 第5章 施工安全注意事项? 戴好安全帽，并系好安全带。? 钢筋焊接前必须经动火审批后，方可进行施工。? 钢筋焊接时，配备灭火器一个，旁站一人负责灭火及动火周边安全。? 由于梁钢筋绑扎是在未铺平板模板的情况下进行，为此，梁钢筋运输，绑扎时必须作好必要的临时操作平台或操作架后再进行作业。? 操作工人连续工作时间不得超过12个小时，即禁止操作工人疲劳作业。? 临边洞口注意防护，禁止嘻笑打闹！? 塔吊料斗未落地时，禁止操作工人爬上塔吊料斗上方下放砼料！其它未涉及的安全事宜严格按照建筑施工安全操作规程有关条款执行。