1、9.6万平米云计算科技中心建筑项目超限模架安全工程施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月 目 录1、工程概况81.1、工程概况81.2、总设计概况8各楼层高一览表101.3、危险性较大部位设计概况13（4）个别高度为13.5m、9.1m、8.5m的楼层13（4）平、剖面图如下： 131#建筑云计算中心平面布置142、编制依据263、施工计划273.1、施工计划安排273.2、技术准备273.3、生产准备274、 施工工艺技术284.1、模架的选型284.2、地基处理314.3、顶板模板设计参数323、梁2、底模架设计34（3）板底立杆距梁边距离不大于300mm344.4、梁模板设计394.5、剪刀撑的设置41（1）竖向剪刀撑斜杆的设置41（2）水平剪刀撑设置414.6、扫地杆、顶部水平杆构造444.7、架体拉结444.8、模板安装455、墙模板安装符合下列规定：464.8.2模板安装工艺流程46（11） 混凝土浇筑顺序473号能源中心不分流水段，采用汽车泵整体进行浇筑。474.9、后浇带模板51（1）后浇带模板支撑采用轮扣式支撑体系，架体独立支设。514.10、模板拆除51（9）后浇带模板独立支撑不得拆除。524.11、材料进场验收管理52（1）、钢管的材料要求53（2）、扣件式钢管的扣件的材料3、要求54（3）、轮扣式脚手架的质量要求：55（4）、木材的质量要求：554.12、模板施工工艺要求55预埋件和预留孔洞的允许偏差（mm）554.13、模架验收564.16、模板拼装施工质量保证措施584.17、季节性施工技术措施585、 施工安全保证措施605.1、组织保障605.2、技术措施61（7）混凝土浇筑采用汽车泵及地泵。61模板、钢筋及混凝土施工过程中安全管理625.3 安全施工措施64（2）胶合板安装、拆除前进行专项安全技术交底。645.4绿色文明施工措施656、 模板监测65（2）监测点的布置原则。65（3）监测频率应符合下列要求。667、 应急预案667.1、紧急救援的组织664、（4）与场外应急机构取得联系及对紧急情况的处理作出安排；677.2、应急组织机构677.3、应急准备及措施687.4、预防与预警68（1）危险源监控68（2）预警行动68（3）应急附近医院697.5、事故处理流程707.6、坍塌事故应急处置70（2）事故现场周围应设警戒线。708、 轮扣支架计算书72 1、工程概况1.1、工程概况序号项 目内 容1工程名称1#建筑云计算中心等6项（XXXX港科技中心16号地项目）2建设地点XXXX大街69号3建设单位XXXX钢园区开发经营有限公司4设计单位5勘察单位6监理单位7施工单位8标段内容施工图纸及招标文件所包括内容9建筑面积总建筑面积为96953.035、平方米10计划开工日期2018年3月1日11计划竣工日期2020年12月5日12合同工期1010日历天13质量标准合格14其他质量要求XX市结构长城杯金奖和装饰长城杯金奖1.2、总设计概况本工程位于XX市XX区XX钢园区内，具体地址为XXXX大街69号，（东至古城二号路东红线、西至特钢东一路、北至特钢北一街、南临特钢权属南边界）。项目总用地面积： 52553.3m2，其中建设用地25048.4m2，代征道路用地27504.9m2总建筑面积：96953.03 m2，其中地上面积73500m2，地下面积23453.03 m2。建筑密度：39.88%，容积率：2.93,绿化率35%。本工程主要包括66、栋建筑：1、云计算中心；2、研发中心；3、能源中心；4、门卫1；5、门卫2；6、电缆分界室。本工程2号建筑人防地下室为平战结合甲类6级二等人员掩蔽所，物资库按甲类6级人防物资库设置。人员掩蔽防护单元位于地下二层西区，人防工程建筑面积1726.89m2；物资库防护单元位于地下三层，物资库防护单元一建筑面积2896.3m2。设人员掩蔽防护单元一个，物资库防护单元二个。物资库按照核6级常6级甲类人防物资库设置，防化级别为丁，平时作为车库使用；人员掩蔽按照核6级常6级甲类二等人员掩蔽所设置，防化级别为：丙;平时作为停车库使用。其中云计算中心：框架剪力墙结构。结构抗震等级：框架一级，剪力墙一级结构。本工7、程含有一层地下室，采用筏板基础，筏板基础的持力层为 3 层卵石层, 天然地基承载力标准值280kPa,压缩模量30MPa。研发中心：框架剪力墙结构，结构抗震等级。框架一级（地下一层、一层、二层），剪力墙一级结构（地下一层、一层及以上）；框架二级（地下三层、三层及以上），剪力墙二级结构（地下三层）。本工程含有三层地下室，采用筏板基础，筏板基础的持力层为 4 层卵石层,天然地基承载力标准值300kPa,压缩模量40MPa。能源中心：框架结构，结构抗震等级：框架一级。采用天然地基，要求挖除 1 层填土，以 3 层( 4 层)卵石层作为持力层，地基承载力特征值fak=280(300)kN/m2。各楼层8、高一览表建筑物云计算中心研发中心能源中心门卫电缆分界室2层以上6m4.25.4m1层7.5m5.17m2.8m3.5m-1层7.1m4.8m7m-2层4.5m-3层3.7m总体平面图及施工区域布置图如下:1.3、危险性较大部位设计概况（1）1号云计算中心地下及地上梁尺寸250400、300650、400900、4001700、5001700；顶板厚度为180mm。（2）2号研发中心地下及地上梁尺寸：500700、600700、500800、500900、300500、250600、6002300（地下二层D轴、E轴交4轴至5轴）、700800、700850、7001100、7001200、759、01000、8001200、8001500（3）3号能源中心地下及地上梁尺寸： 300700、450700、4501000、4501100、5001000、5001100、500750顶板厚度为250mm、200mm、150mm。（4）个别高度为13.5m、9.1m、8.5m的楼层根据建质201837号文危险性较大的分部分项工程安全管理办法的要求其中梁4001650、5001700、6002300、5001000、4501000、4501100、5001100、7001100、7001200、8001200、8001500集中线荷载设计值超过15KN/m。根据建质201837号文危险性较大的分10、部分项工程安全管理办法的要求，混凝土模板支撑工程：搭设高度8m及以上； 搭设跨度18m及以上，施工总荷载15kN/m2及以上；集中线荷载20kN/m2及以上，需要进行专家论证后方可进行施工。（4）平、剖面图如下： 1#建筑云计算中心平面布置1#建筑1-1剖面图1#建筑2-2剖面图2#研发中心平面布置2#研发中心1-1剖面图2#研发中心2-2剖面图3#能源中心平面布置3#能源中心1-1剖面图1#建筑云计算中心结构梁截面面积大于0.5m的梁统计明细梁型号、跨数/截面尺寸楼层号轴线部位KZL3（1）:500*1700mm-0.050米标高：地下一层顶板1-6/E-F轴线KZL2（2）:500*17011、0mm-0.050米标高：地下一层顶板1-6/C-E轴线KZL1（1）:500*1700mm-0.050米标高：地下一层顶板1-6/B-C轴线KL15（4）:400*1700mm-0.050米标高：地下一层顶板1-9/B-F轴线KL3（2）:500*1000mm7.45米标高：首层顶板1-1/E-F轴线KL2（1）:500*1000mm7.45米标高：首层顶板1-1/C-D轴线KL20（9）:400*1650mm7.45米标高：首层顶板1-1-1-9/B轴线KL25（9）:400*1650mm7.45米标高：首层顶板1-1-1-9/F轴线KL27（9）:400*1650mm13.45米标高：二12、层顶板1-1-1-9/F轴线KL22（9）:400*1650mm13.45米标高：二层顶板1-1-1-9/B轴线KL16（9）:450*1200mm19.45米标高：三层顶板1-1-1-2/A轴线KL20（9）:400*1650mm19.45米标高：三层顶板1-1-1-9/B轴线KL25（9）:400*1650mm19.45米标高：三层顶板1-1-1-9/F轴线2、编制依据序号规范、规程名称编 号1建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20132建筑地基基础工程施工质量验收规范GB50202-20123施工现场临时用电安全技术规程JGJ46-20124混凝土结构工程施工质量验收规范GB513、0204-20155混凝土泵送施工技术规程JGJ/T10-20116砌体填充墙结构构造12G614-17混凝土结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图16G1018钢筋机械连接通用技术规程JGJ107-20109砌体工程施工质量验收规范GB50203-201110屋面工程质量验收规范GB50207-201211建筑装饰装修工程质量验收规范GB50210-201112外墙外保温施工技术规程DBJ/T01-50-200013建筑外门窗气密、水密、抗风压性能分级及其检测方法GB/T7106-200814XX市公共建筑节能设计标准DB11-687-201515建筑给排水及采暖工程施工质量验收规范G14、B50242-201316通风与空调工程施工及验收规范GB50243-200217给水排水管道工程施工及验收规范GB50286-200818建筑电气安装工程质量施工验收规范GB50303-201119建筑工程冬期施工规程JGJ104-201120遵循招标文件第七章第五章京FOSG201700304号3、施工计划3.1、施工计划安排16号地块项目计划在2018年3月1开始施工至2020年12月5号。3.2、技术准备（1）、施工人员熟悉图纸结构几何尺寸、标高，翻阅图纸会审资料及相关的变更洽商资料。学习模板支撑体系的相关规范规程，掌握相关材料质量标准、验收流程及节点设置要求。（2）、施工前由主任工程15、师组织质检员、施工员、安全员、劳务队管理人员对方案的重点、难点进行方案交底。（3）、施工员在施工前对劳务队专业技术工长、专业管理人员进行针对性的技术、质量、安全、消防、文施及环保交底。劳务队专业技术工人按工长下达的交底及质量标准和其它要求进行施工。（4）、在开始操作前，施工员、安全员、木工班组长应对施工现场环境及所需防护用具做检查，消除隐患后方可进行操作。（5）、搭设高大模板支撑架体的作业人员必须经过培训，取得建筑施工脚手架特种作业操作资格证书后方可上岗。其他相关施工人员应掌握相应的专业知识和技能。3.3、生产准备（1）、根据施工现场的具体情况，明确施工项目的人员构成，划分责任，确保管理人员到16、位。（2）、摸查施工项目的具体工程量，根据施工进度计划的安排，合理的选派施工操作人员，保证一线操作工人满足施工需要。工 种人 数任 务木工150U托支放、模板安装及拆除架子工120负责架子搭设及拆除测量放线工6负责支撑体系的垂直度控制（3）、根据施工方案由施工员按做法和进度计划提出材料数量和进场计划。材料进场后由施工员、质检员、材料员进行检查验收，不合格材料不得用于工程中。材料计划用量如下表： 顶板支撑材料计划表序号类别规格单位计划总量备注1底座KTZ-500根10002顶托KCZ-500根100003立杆LG-2400根60000LG-1800根8000LG-1500根5000LG-120017、根4000LG-900根6004横杆SG-1200根100000SG-900根120000 550*100木方 米1000006100*100木方件30000748钢管 L=6000件30004、 施工工艺技术4.1、模架的选型本工程模架体系选用XX易安德模架工程技术有限公司提供的承插轮扣式钢管脚手架，本工程模架体系采用该支撑体系目前没有国家标准及行业标准，设计参考企业标准及其他省份地标。支撑系统采用轮扣式满堂模板支架，配可调底座、可调U托作为支撑体系， 梁下主龙骨为48*3钢管，梁次龙骨为50100mm木方或50*50mm的钢包木，面板 14mm中空塑料建筑模板或木模板。立杆规格有： 0.918、m、1.2m 、1.5m、1.8m、2.4m。横杆规格有：1.2m、0.9m、0.6m，壁厚均大于等于为2.75mm，立杆连接盘与连接盘之间距离0.6m。立杆构造图横杆构造图水平杆杆端直插头侧面应为圆弧形，圆弧应与立杆外表一致；直插头为下部窄上部宽的锲形。立杆连接盘应为可连接水平4 个方向直插头的圆环形孔板。立杆连接套管为焊接于立杆一端的专用外套管。立杆连接套管规格应不小于57mm3.2mm，宜采用20 号无缝钢管，采用无缝钢管套管形式的立杆连接套管长度不应小于160mm，可插入长度不应小于110mm。套管内径与立杆钢管外径间隙不应大于2mm。可调托座的托板宜采用Q235 钢板制作，厚度不应小19、于5mm，承力面钢板应与丝杆环焊，托板下应设置加劲板；可调托座托板应设置开口挡板，挡板高度不应小于40mm。可调托座受压承载力设计值不应小于40kN。构配件外观质量应符合下列要求：a、钢管应光滑、无裂纹、无锈蚀、无分层、无结疤、无毛刺等，不得采用横断面接长的钢管。b、钢管应平直，直线度允许偏差应为管长的1/500，两端应平整，不得有斜口、毛刺。c、铸造件表面应平整，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应清除干净。d、冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷。e、各焊缝应饱满，焊渣应清除干净，不得有未焊透、夹渣、咬肉、裂纹等缺陷。f、构配件防锈漆涂层应均匀，附着应牢固。g、主要构配件上20、的生产厂家标识应清晰。梁主龙骨为48*3钢管，梁次龙骨为50100mm木方或50*50mm的钢包木，面板 14mm中空塑料建筑模板或木模板。顶板主龙骨为100100木方或2根48*3钢管，次龙骨为50100mm木方或50*50mm的钢包木，面板 14mm中空塑料建筑模板或木模板。300mm顶板主龙骨为50703钢包木或100*100mm木方。架体拉接钢管为48，材质Q235，壁厚3.0mm，100100木方，50100木方。 钢包木尺寸为50503方钢管内侧为实心木方。4.2、地基处理（1）轮扣模架基础部位全部位于混凝土结构顶板上，轮扣架体立杆下铺设50100300长方木。4.3、顶板模板设计21、参数顶板模板设计参数部 位可调拖撑螺杆伸出长度顶层水平杆中心线至可调U托板顶面的距离次龙骨间距主龙骨间距立杆参数180-200125-105475-45550100木方200100100木方或2根48*3钢管1200轮扣式模板支架，立杆纵横间距1200900 1200X1200，步距1.2m，顶层步距1.2m2505542550100木方 200100100木方或2根48*3钢管1200轮扣式模板支架，立杆纵横间距1200900 1200X1200，步距1.2m，顶层步距1.2m30010545550100木方20050*70*3钢包木1200轮扣式模板支架，立杆纵横间距1200900 12022、0X1200，步距1.2m，顶层步距1.2m 300mm顶板轮扣架体立面布置图 180-250mm顶板轮扣架体立面布置图 3、梁底模架设计梁截面尺寸可调托撑螺杆伸出长度顶部自由端高度 a （mm）梁底次龙骨间距梁底主龙骨间距立杆参数50090019231950x100木方150mm48圆管双根立杆纵横间距9001200，横向增加一根立杆，步距1.2m，顶层步距0.6m40017008617550x100木方100mm48圆管双根立杆纵横间距900600 ，横向增加2根立杆，步距1.2m，顶层步距0.6m800150011629050x100木方150mm48圆管双根立杆纵横间距1200600 23、，横向增加2根立杆，步距1.2m，顶层步距0.6m6007005443850x100木方150mm48圆管双根立杆纵横间距12001200 ，横向增加1根立杆，步距1.2m，顶层步距0.6m600230020453850x100木方100mm48圆管双根立杆纵横间距1200600 ，横向增加2根立杆，步距1.2m，顶层步距0.6m500100023050050x100木方100mm48圆管双根立杆纵横间距9001200，横向增加一根立杆，步距1.2m，顶层步距0.6m450100023050050x100木方100mm48圆管双根立杆纵横间距9001200，横向增加一根立杆，步距1.2m，顶层24、步距0.6m450110013040050x100木方100mm48圆管双根立杆纵横间距9001200，横向增加一根立杆，步距1.2m，顶层步距0.6m500110013040050x100木方100mm48圆管双根立杆纵横间距9001200，横向增加一根立杆，步距1.2m，顶层步距0.6m注：（1）规范要求顶层水平杆中心线至可调U托板顶面的距离不应大于650mm。 （2）可调顶托螺杆伸出长度不应大于300mm，插入立杆内的长度不应小于150mm的要求。 （3）板底立杆距梁边距离不大于300mm 800x1500轮扣布置图 700x1200轮扣布置图 500x900轮扣布置图4.4、梁模板设计25、梁侧模板支设表序号侧模高度（mm）内背楞间（水平）（mm）外背楞间距（竖向）（mm）对拉螺杆对拉螺杆道数对拉螺杆（mm）竖向排列水平间距11800mmH2300mm200双钢管600M164道梁底起步200，梁高向小于50060021200mmH1800mm200双钢管600M163道梁底起步200，梁高向小于5006003600mmH1200mm200双钢管600M162道梁底起步200，梁高向小于5006004300mmH600mm200双钢管900M161道居中设置600注：1、面板为15mm厚覆膜木清水模板；内龙骨为50100方木，外龙骨为双钢管。对拉螺杆为16，底部对拉螺杆距板底高度26、不大于200mm。2、1500mm及以上梁侧面均做钢管斜撑，控制侧面模板稳定，梁板阴角处设100100方木。 梁侧模板支模图示1梁侧模板支模图示24.5、剪刀撑的设置（1）竖向剪刀撑斜杆的设置 a、竖向剪刀撑设置为八字形式，竖向剪刀撑材料采用直径48钢管与扣件，钢管接头位置可考虑对接（如图）轴线 、跨中 、后浇带两侧设置剪刀撑。（2）水平剪刀撑设置 扫地杆不设置剪刀撑，轮扣模架施工高度大于8米的，在梁底及中间部位共设2层水平剪刀撑，扫地杆不设置剪刀撑，施工高度小于8米的，在梁底设置1层水平剪刀撑。4.6、扫地杆、顶部水平杆构造轮扣式脚手架扫地杆不大于550mm，丝扣外露不得超过300mm，顶托27、上沿距顶层水平杆距离不大于650mm。4.7、架体拉结梁下架体与板下架体分开布置，纵向拉结两道，间距不大于3米，水平方向不大于4米如图：梁板拉结平面示意图梁板拉结面示意图4.8、模板安装 4.8.1、模板安装要求1、对进场模板及支撑体系进行挑选、检测，不合格的退场处理，合格的运至指定地点堆放。2、对跨度4m的梁、板，图纸特殊注明起拱要求时，以注明要求为准，未注明按下述要求执行。（1）楼板按0.2%起拱；（2）跨度不大于9m的梁按0.2%起拱；（3）跨度大于9m的梁按0.3%起拱；（4）悬臂梁按悬臂长度0.4%起拱；（5）起拱不得减少梁的截面高度。3、梁模板的次楞长度方向与梁的长度方向一致。4、28、柱模板安装应符合下列规定：a、四片柱模就为拼装应进行对角线和垂直校正；b、柱模板的次愣长度方向与高度方向一致；c、自下而上安装柱箍。5、墙模板安装符合下列规定：对拉螺栓与模板相互垂直；对拉螺栓的松紧一致，不得使墙体厚度要求的定位块将模板顶压变形；拼在边部的、调整满足墙体宽度要求的模板也设置对拉螺栓；4.8.2模板安装工艺流程 （1）、施工工艺流程：按图纸放支撑立杆位置线验线放置可调底座搭设支撑立杆、扫地杆、水平杆、连墙件及剪刀撑过程验收（垂直度）架体搭设完后验收布设梁底模纵横向龙骨、模板绑扎梁钢筋布设梁侧帮模板铺顶顶板龙骨、模板模板清理模板验收绑扎顶板钢筋（2）、模板架子采用轮扣式进行搭设，搭29、设前在顶板上弹好位置线，在弹好的位置线上搭设支撑。（3）、根据位置线排设立杆，并用横杆将立杆固定，架子的底部扫地杆距地不大于550mm，第一根立杆和第二排横杆放好后，要进行撂底确认验收。（4）、模板架体要与已施工的框架柱进行刚性连接，根据设计位置，连墙件随架体搭设同时施工，采用钢管与轮扣架体刚性相连，连接位置距轮扣节点距离不大于300mm。（5）、立杆顶部设可调U托，U型支托其螺杆伸出钢管顶部不得大于300mm，螺杆外径与钢管内径的间隙不得大于3mm，保证上下同心。（6）、主龙骨100*100mm木方，首先将主龙骨安放在顶管上面的“U”托支架上。然后根据顶板的标高控制线，拉线调整主龙骨的高度，30、按3/1000在跨中起拱，起拱应用可调丝杆调整，起拱线要顺直，不得有折线。施工方法：在跨中找好起拱最高点，向边缘拉线找坡，调节支柱高度，使其符合起拱要求，然后在主龙骨上面铺设次龙骨，次龙骨采用50100mm方木。（17）绑扎梁钢筋后，要经检查合格后办理隐检，并清理杂物，才可安装侧模。每道梁一端的梁帮上留设100100的清扫口，清扫干净后用15mm厚胶合板补平清扫口，将梁模板内杂物清理干净后，检查合格后办施工检查记录。（8）、胶合板模板板与板之间采取硬拼方式不应有缝隙，模板边有不直处应过刨，确保模板无缝隙，不漏浆。（9）、顶板铺设完成后，清理干净。（10）、模板验收顶板模板支完后,必须拉线检查模31、板的起拱是否符合要求，板边及柱中板带边是否平直等。柱与顶板交接处是否方正，柱上口的截面尺寸是否符合设计要求和规范规定，有无顶板吃其他构件现象。（11） 混凝土浇筑顺序1#云计算计算中分两个流水段， 地下室墙、柱与梁板分开浇筑，确保浇筑量，1#云计算中均采用汽车泵进行流水浇筑。2#研发中心地下分三个流水段进行浇筑，墙板梁柱整体浇筑，减少施工缝，地下及地上六层均使用汽车泵进行流水浇筑施工。六层以上采用布料杆进行流水浇筑。车库分三个流水段进行浇筑，其中4段采用布料机，其余采用汽车泵。3号能源中心不分流水段，采用汽车泵整体进行浇筑。采用布料机浇筑混凝土时，首先明确布料机摆放具体位置，该处轮扣架体采用立32、杆单方向加密处理，增加水平剪刀撑，保证架体整体稳定性。布料机位置处理4.9、后浇带模板（1）后浇带模板支撑采用轮扣式支撑体系，架体独立支设。（2）后浇带模板支撑体系纵、横向间距及步距同顶板支撑体系的纵、横向间距及步距。（3）立杆底部垫通长垫板。扫地杆距地小于550mm。（4）后浇带架体与两侧轮扣支撑体系采用钢管扣件连接形成整体。（5）后浇带支设剖面示意图详见下图。4.10、模板拆除（1）、顶板梁混凝土同条件试块达设计强度的100，方可拆除顶板梁模板。二层顶板梁混凝土浇筑完成后方可拆除一层顶板模板，保留预应力梁底模板，待预应力梁灌浆材料达到设计强度70%方可拆除预应力梁底模板。拆模必须做拆模申请33、，批准后方可拆除。拆模时不得用大锤敲打，可用小撬棍轻撬，避免造成对混凝土棱角破坏。（2）、拆除时应从一侧或一端按顺序松动U型托，使模板主次龙骨降落下，然后将模板、木方及横竖杆拆除运至施工层，拆除中避免用铁棍、铁锤猛击乱撬，每块模板拆除时，用人工托扶放于地上，严禁使模板自由坠落与地面。拆除支撑、模板不宜集中堆放，应分散堆放及时运到操作层处。（3）、架子拆除前，应由安全员、质检员全面检查待拆顶板支撑体系，根据检查结果，拟订出拆除计划，报监理批准，然后由安全员对架子班组进行架子拆除交底。（4）、架子拆除时应划分作业区，周围设围栏或竖立警戒标志，地面设有专人指挥，严禁非作业人员入内。拆除的作业人员，必34、须戴安全帽，系安全带，穿软底鞋。拆除的顺序及方法应严格遵循安全规范要求，由主管工长编制专门作业交底，安全员监督拆除过程，确保施工安全。（5）、拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆剪刀撑及拉接杆，而后拆水平拉杆和立杆等。（6）、不准上下两步同时进行拆架。做到一步一清、一杆一清。拆除剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。所有拉接杆必须随架子拆除同步下降，严禁先将拉接杆整层或数层拆除后再拆脚手架。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。（7）、拆除较长、较重、有两端连接的部件时一定要两人或多人一组进行，应尽量避免单人进行拆卸作业。单人作业时，极易因把持杠杆不稳、失稳而出现事故35、。（8）、运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理，应及时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。（9）后浇带模板独立支撑不得拆除。4.11、材料进场验收管理材料进场由材料员通知质检员、施工员共同对进场材料进行现场验收，对不符合要求的材料严禁进场，钢管和扣件进行后要随机抽取进行力学性能复试，技术性能必须符合国家标准和规范的规定，不合格产品禁止使用，避免造成施工质量隐患。（1）、钢管的材料要求 钢管的质量检验报告及其钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T228）的有关规定，质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T7036、0）中Q235-A级钢的规定。 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。 钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合规范的规定。 钢管必须涂有防不锈漆。 钢管质量检验要求： 项次检查项目验收要求新钢管1产品质量合格证必须具备2钢管材质检验报告3表面质量表面应光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，上述缺陷不应大于表2的规定4外径、壁厚允许偏差不超过表2的规定5端部应平整，偏差不超过表2的规定6防锈处理必须进行防锈处理，镀锌或涂防锈漆旧钢管1钢管锈蚀程度应每年检查一次锈蚀深度应符合表2的规定锈蚀严重部位应将钢管截断进行检查2新钢管中3-6项按上述检查 构配件的允许37、偏差 项次项目允许偏差（mm）检查工具1外观尺寸的偏差 外径48.3 壁厚3.00.25游标卡尺2钢管两端切斜的偏差1.7塞尺3钢管内外表面锈蚀深度0.504钢管弯曲的偏差钢板尺各种杆件钢管的端部弯曲，弯段长L1.5m5立杆钢管弯曲 3mL4m 杆长124mL6m杆长20栏杆、支撑体系的钢管弯曲 L6m杆长30 可调托撑螺杆外径不得小于36mm，直径与螺距应符合先行国家标准梯型螺纹GB/T5796.2、GB/T5796.3的规定可调托撑的螺杆外径不得小于36mm，直径与支托板焊接应牢固，焊缝高度不得小于4mm；可调托撑螺杆与螺母旋合长度不得少于5扣，螺母厚度不得小于30mm。可调托撑抗压承载力38、设计值不应小于80KN，支托板厚度不应小于4mm。（2）、扣件式钢管的扣件的材料要求 扣件应采用GB978-67可锻铸铁分类及技术条件的规定，机械性能不低于KT33-8的可锻铸铁制造。扣件的附件采用的材料应符合GB700-88碳素钢结构中Q235钢的规定；螺纹均应符合GB196-81普通螺纹的规定，垫圈应符合GB96-76垫圈的规定。 铸铁不得有裂纹、气孔；不宜有疏松、砂眼或其他影响使用性能的铸造缺陷，并应将影响外观质量的粘砂、浇冒口残余、毛刺、氧化皮等清理干净。 扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧的时候接触良好。 扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙不应小于1mm。39、 当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm。 扣件表面应进行防锈处理。（3）、轮扣式脚手架的质量要求： 轮扣件立杆长度满足各标准长度要求，四角盘间隔距离为600mm，杆下套管长度100mm，焊接牢固。 横杆长度满足标准长度要求，安装到立杆四角盘，立杆中距为1200、900、600mm。 立杆上的各节点四角盘，焊接牢固，壁厚为8mm；。 轮扣件各杆件均有产品检测报告，进场后进行进场抽检。（4）、木材的质量要求： 方木均采用足尺烘干材料，进场后进行进场抽检。 多层板15mm厚覆膜多层板，均有产品检测报告，进场后进行进场抽检。4.12、模板施工工艺要求a、模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，40、应浇水湿润，但模板内不应有积水；b、模板与混凝土的接触面应清理干净；c、浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；d、固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差应符合下表：预埋件和预留孔洞的允许偏差（mm）项目允许偏差 （国家标准）允许偏差 （长城杯标准）预埋钢板中心线位置32预埋管、预留孔中心线位置32插筋中心线位置55外露长度+10,0+10,0预埋螺栓中心线位置32外露长度+10,0+5,0预留洞中心线位置105尺寸+10,0+5,0e、现浇结构模板允许安装的偏差应符合下表：现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法（mm）项目允许偏差（国家标准）允许偏差 （长城杯标准）41、轴线位置53底模上表面标高53截面内部尺寸基础10+5柱、墙、梁+4，-5+3层高垂直度不大于5m63大于5m85相邻梁板表面高低22表面平整度524.13、模架验收a、模架施工时必须有一名安全员现场监督，区段工长负责指挥工作，由专业架子施工组负责架子搭设。每层搭设完成后由生产、技术、质检、安全等部门验收合格后可进入下一层支设，架体最终搭设完成后，要经过监理单位验收合格后方可投入使用。b、模架搭设完成停工超过一个月的使用前和六级以上大风、大雨后，要进行验收，合格后方可使用。 轮扣模板支架施工验收记录表项目名称搭设部位高度跨度最大荷载搭设班组班组长操作人员持证人数证书符合性专项方案编审程序符合性42、技术交底情况安全交底情况序号检查项目检查内容与要求实测实量实查验收结果一施工方案架子工持证上岗脚手架搭设前必须编制施工组织设计，审批手续完备立杆、横杆间距符合设计和规范要求必须设置纵横扫地杆并符合要求二立杆基础基础经验收合格，平整坚实与方案一致，有排水设施立杆垂直度0.75%且60mm立杆底部有底部座或垫板符合方案要求并应准确放线定位插入立杆深度100mm三剪刀撑与连墙杆剪刀撑按要求沿脚手架高度连续设置，每道剪刀撑宽度不小于4跨（6m），角度4560剪刀撑是否支撑到地面横向、纵向及水平剪刀撑是否按方案设置脚手架必须用刚性连墙杆与建筑物可靠连接与已建结构物拉结设置符合方案要求四杆件联接步距、纵距43、横距和立杆垂直度搭设误差符合规范要求； 纵、横水平杆根据脚手板铺设方式与立杆正确连接插销销紧情况4.16、模板拼装施工质量保证措施1）、进行模板设计，进行顶板模板强度、刚度稳定性的验算。合理布置模板支撑及主、次龙骨间距。2）、严格控制模板的整体性、密闭性、拼缝精度接槎平整度，避免大量剔凿。3）、模板制作安装周期不宜过长，避免造成干缩缝过大。4）、顶板模板，梁底、梁侧模板拼缝要保证严密平整，保证混凝土外观。5）、主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱，对跨度不小于4m的梁、板，其模板起拱高度宜为梁、板跨度的1/10003/1000。梁跨度大于11米时，起拱不应小于2.5，切不小于30mm。6）、44、阴、阳角模必须按照模板设计图进行加固处理。7）、实行自检、互检、交接检工作控制，具体事项由质检部门负责并做好检查记录的保存，对存在的问题及时提出解决和改进的措施，作为加强管理的目标项目。4.17、季节性施工技术措施1）做好汛前和雨季来临前的检查工作，及时认真整改存在隐患，做到防患于未然。汛期和雨季来临期间要组织昼夜值班，做好记录，密切注意天气预报和暴雨警报。安排好应急疏散通道及安全集结中心。2）雨季来临之前，加固临时设施，大标志牌，临时围墙等处设警告牌；疏通好施工场地内的下水管道和雨水井，保证排水畅通，保证场地雨后不陷、不滑、不泥泞、不存水。3）雨天作业必须设专定人看护，存在险情的地方未采取可45、靠的安全措施之前禁止作业施工。4）检查机械防雷接地装置是否良好，各类机械设备的电气开关应做好防雨准备。大风雷雨天气应切断叫源，以免引起火灾或触电伤亡事故。风雨过后，要对现场的临时设施、用电线路等进行全面的检查，当确认安全无误后方可继续施工。5）脚手架安装防雷措施，防雷装置的冲击接地电阻值控制在4欧姆内，脚手架立杆顶端做避雷针，可用直径2533mm，壁厚不小于3mm的镀锌钢管或直径12mm的镀锌钢管制作，与脚手架立杆顶端焊接，高度为1米，将脚手架所有最上层的大横杆全部接通，形成避雷网络。接地板用不小于圆钢20的钢筋，水平接地板可用厚度不小于4m宽2540mm的角钢制作，接地板的设置可按脚手架的长46、度为50米设置一个，接地板埋入地下的最高之深入地下不小于0.5米。6）浇筑混凝土前，要随时掌握天气预报，尽量避免在雨天进行。现场足够的覆盖材料，要保证新浇筑的混凝土不被雨水冲刷。7）、雨期木材、木胶合板受潮易产生变形，在支模前应对支撑和模板材料选择使用，木胶合板切割加工后必须涂刷封边漆、木材堆放要架空并下雨前要及时用塑料布覆盖。钢模板拆下后要及时清理，涂刷脱模剂，大雨过后要重新涂刷一遍脱模剂，防止雨水冲刷脱落，影响脱模后混凝土表面质量。8）、涂刷水溶性脱剂的模板，应采取相应措施，防止雨水冲刷脱落，影响脱模后混凝土表面质量。9）、模板安装完成后，尽快浇筑混凝土，防止模板遇雨变形。若模板安装完成后47、不能及时浇筑混凝土，又被雨水淋过，则浇筑混凝土前要重新检查模板和支撑，若有变形的模板，及时调整或更换。10）、模板支好后，浇筑混凝土前遇雨时，应采取在模板上覆盖塑料布。11）、模板堆放的场地要平整坚实，就位时其垫板、插放或靠放一定要牢固、可靠和安全。5、 施工安全保证措施5.1、组织保障本分项工程施工部位较多，且各作业面在空间上较分散，整个分项工程施工过程中存在作业人员质量意识逐渐削弱及麻痹大意的风险，对于架体搭设质量控制及施工安全控制存在一定的管理难度。因此，为保证工程安全生产，顺利完成高大模板支撑体系分项工程施工，项目部特成立高大模板支撑架体系施工专项领导小组，持续、有效地针对高大模板支撑48、体系施工进行监控。总包负责：验收、检查，施工协调工作。分包负责：支撑架体材料、施工方案、技术交底、安全交底、施工、文明施工、检查验收。 同时，要求劳务测量员与项目专职测量员共同对架体稳定及垂直度偏移进行监测：对架体搭设过程中进行监测并及时纠正偏差，模板、钢筋及混凝土施工时进行监测并启动预警机制，一旦发现架体局部偏移过大且有失稳征兆时，要求立即停止施工，待架体恢复验收合格后方可继续施工，以保证施工过程安全。机构组成及人员分工5.2、技术措施（1）组织项目管理人员认真审图，全面掌握工程高大模板支撑架设计要求，讨论并编制工程现场实际可行的高大模板支撑架安全专项施工方案，同时明确相关安全技术措施。（249、）方案经审核可行后组织进行专家论证，评审可行后向各相关人员（包括各工长和施工班组）进行安全和技术交底。（3）明确列出高支撑架体分阶段检查验收重点，随时检测控制搭设质量，要求分工明确，落实到位。（4）制定各处高大模板支撑体系施工整体考虑措施，综合调整好各区域交叉和先后顺序。（5）架体搭设前明确各部位立杆配置要求，保证立杆顶端自由端高度不超过650mm本工程严格控制长度在650mm以内。（6）进场钢管、扣件等完成取样送检工作，检验合格后方可用于架体搭设。（7）混凝土浇筑采用汽车泵及地泵。模板、钢筋及混凝土施工过程中安全管理各处高支撑楼板混凝土结构施工均采用输送泵和布料机配合浇注。浇注混凝土时，采用50、由中部向两边扩展的浇筑方式，确保模板支架施工过程中均衡受载。浇注楼板混凝土时，严禁集中堆放混凝土，必须均匀布料。严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，木方、钢筋等材料不能集中在模板上堆放，材料吊装时必须轻吊轻放。模板、钢筋及混凝土施工中设专人负责支架和支承情况安全检查，发现下沉、松动和变形情况时立刻报告项目生产经理处理。当遇险情时，应立即停工和采取应急措施；待修复或排除险情后，方可继续施工。支模过程中如遇中途停歇，应将已就位模板或支架连接稳固，不得浮搁或悬空。拆模中途停歇时，应将已松扣或已拆松的模板、支架等拆下运走，防止构件坠落或作业人员扶空坠落伤人。混凝土浇筑前应再次对模板支架进行全面检查，合51、格后方能浇筑混凝土，混凝土浇筑过程中模板支架下不得有其它作业人员。预防坍塌事故安全技术措施模板作业前，根据设计要求、施工工艺、作业条件及周边环境编制专项施工方案，经单位负责人审批签字，项目经理组织有关部门验收合格签字后，方可作业。模板作业时，支撑系统采用钢管和钢扣件，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢管和钢扣件。支撑立杆基础应坚固稳定，并经承载力验算合格。支撑立杆底部应加设满足支撑承载力要求的垫板。剪刀撑和立杆应牢固连接，形成整体。模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可继续作业。堆放模板时，严格控制数量、重量，防止52、超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算，并对模板进行加固。楼面模板拼装时，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板要稳妥堆放，以防坍塌事故发生。安装外围柱、梁、板模板，应先搭设脚手架，并挂好安全网，脚手架搭设高度要高于施工作业面至少1.5m。拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。预防高空坠落事故安全技术措施高支模安装完毕，经组织验收合格后，通知分公司质安部、技术部到现场检查、验收，合格后方能进行钢筋安装等下道工序的施工作业。所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人53、员应持证上岗。采用新工艺、新技术、新材料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关安全技术交底。项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。施工现场项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具。安全带使用前必须经过严格检查，合格后方可使用。作业人员应按规定正确佩戴和使用安全带。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施54、工荷载应均匀堆置，并不得超过设计允许荷载。高处作业前，应由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。浇筑混凝土时应派专人检查模板支撑有无松动、倾斜、弯曲变形、位移等情况，发现问题应立即停止混凝土浇筑，并即刻进行加固整改。5.3 安全施工措施（1）进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟和酗酒上架作业。（2）胶合板安装、拆除前进行专项安全技术交底。（3）登高作业时，连接件必须放在箱盒55、或工具袋内，严禁放在模板或脚手架上，扳手等各类工具必须系挂在身上或放置于工具袋内。（4）吊运对拉螺栓等零星部件，必须采用吊盘或吊斗，严禁使用编织袋。每次吊运胶合板及其部件前，逐一检查吊钩及模板各部位连接的牢固性。（5）搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入，装拆胶合板，必须有稳固的登高工具或脚手架，高度超过2m时，应搭设脚手架。（6）木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3米，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器，并接漏电保护器，电刨传动轴、皮带必须具备防护罩和护手装56、置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm或厚度大于锯片半径木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。（7）浇筑混凝土前必须开始前应再次对模板支架进行全面检查，合格后方能浇筑混凝土。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。（8）拆除模板时应划出作业区，周围设安全警示带，地面设专人围护，禁止非作业人员进入；在拆除过程中，凡松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠已松脱的杆件。禁止单人进行拆除较重杆件等危险性作业。（9）拆除的零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要绑57、扎牢靠，双点起吊，严禁从高空抛掷。（10）每个木工加工棚配备干粉灭火器不少于三个，顶板模板支设时在作业层放置灭火器不得少于5个。（11）大雨天及六级以上大风天不得在室外进行模板支架的搭设与拆除。当有六级以上强风、浓雾大雨天气时，应停止架体搭设、使用及拆除作业。（12）未尽事宜执行安全法规、规范、规定、标准和现场有关规定。5.4绿色文明施工措施（1）施工现场要派专人负责清扫洒水，防止尘土飞扬，现场排水通畅，防止积水。（2）大小木方及相关木料在木料加工区集中存放，木料码放要整洁做到一头齐高度不超过1.5米。木料加工剩余锯末及时外运。（3）噪音的控制：在支拆模板时，必须轻拿轻放，上下、左右有人传递。58、模板的拆除和修理时，禁止使用大锤敲打模板以降低噪音。（4）现场模板加工垃圾及时清理，并存放无毒无害可回收利用垃圾池中，做到工完场清。作到模板工程施工、加工工完场清。（5）梁、板模板内锯沫、灰尘等不得用高压机吹，而用大型吸尘器吸，然后将垃圾装袋送入垃圾场分类处理。（6）模板拆除后，清除模板上的粘结物如混凝土等，现场要及时清理收集，堆放在固定堆放场地，待够一车后集中运到太原市垃圾集中堆放场。（7）拆下的胶合模板及其木方主次龙骨，要清除其上的钉子，胶合板清理表面污染。6、 模板监测（1）高大模板支撑施工过程中必须对支架立杆的垂直度和混凝土浇筑时模板的沉降进行监测。（2）监测点的布置原则。 a、监测点59、设在角部和四边的中部位置。 b、混凝土梁、板顶部设立明显标志点作为监测点。 c、模板支架模板采用在水平结构钢筋上焊接竖向钢筋作为监测点。 d、监测基准点应设置在附近已施工完毕的竖向结构上。（3）监测频率应符合下列要求。 a、混凝土浇筑期，监测按间隔不超过30min进行，混凝土浇筑完毕可停止监测。 b、当监测数值比前次数值增长时，应进行连续监测，直至数值稳定。 c、混凝土浇筑临近结束阶段，应进行连续监测。（4）模板监测由测量员负责实施，每次监测结果形成记录，当观测值超过允许变形值时，要及时通知主任工程师及主管工长；（5）当出现下列危险征兆时应立即报警，安全员立即组织施工人员通过安全通道有序撤离。60、 a、模板支架变形达到变形限值，且有继续增长的趋势，变形限值见下表。监测项目监测点数值预警值模板支架水平位移水平移动 25mm水平移动 15mm模板支架竖向形变竖向移动 10mm竖向移动 5mm b、模板支架的荷载突然发生意外变化。 c、模板支架发出异响。模板标高异常变化。7、 应急预案7.1、紧急救援的组织 项目建立以项目经理为组长的紧急救援指挥小组，生产经理和安全经理为副组长，保证本工程施工事故应急处理措施的及时性和有效性，本着安全第一，预防为主”、“保护人员安全优先，保护环境优先”的方针，贯彻“常备不懈、统一指挥、高效协调、持续改进”的原则。1)组长职责（1）决定是否存在或可能存在重大紧61、急事故，要求应急服务机构提供帮助并实施场外应急计划，在不受事故影响的地方进行直接控制；（2）复查和评估事故(事件)可能发展的方向，确定其可能的发展过程；（3）指导设施的部分停工，并与领导小组成员的关键人员配合指挥现场人员撤离，并确保任何伤害者都能得到足够的重视；（4）与场外应急机构取得联系及对紧急情况的处理作出安排；（5）在场(设施)内实行交通管制，协助场外应急机构开展服务工作；（6）在紧急状态结束后，控制受影响地点的恢复，并组织人员参加事故的分析和处理。2)副组长（即现场管理者）职责（1）评估事故的规模和发展态势，建立应急步骤，确保员工的安全和减少设施和财产损失；（2）如有必要，在救援服务机62、构来之前直接参与救护活动；（3）安排寻找受伤者及安排非重要人员撤离到集中地带；（4）设立与应急中心的通讯联络，为应急服务机构提供建议和信息。3)组员职责：在组长的带领指挥下对事故进行救援抢救7.2、应急组织机构在施工高大模板工程前，项目部成立高大模板支撑工程应急救援小组，领导小组下设6个救援专业组，即：救援组、急救抢救组、后勤保障组、维持秩序组、对外接待组组和善后处理组。应急组织机构及联系方式见下表：7.3、应急准备及措施（1）、参加施工的所有人员，必须熟悉并认真执行本工种安全技术操作规程。进入施工现场，应接受安全技术交底。（2）、施工前应对上岗员工进行岗位培训，使上岗员工熟知该分项分部工程的63、应急预案，验证应急准备工作和预案实施效果，提高实战中自防自救能力。（3）项目部按照假设的事故情景，每季度至少组织一次现场实际演练，将演练方案及经过记录在案。7.4、预防与预警（1）危险源监控建立健全工程项目重大危险源信息监控方法与程序，完善危险源辩识工作，对危险源进行识别和评估。在技术和管理措施上加强重大事故危险的监控，防止重、特大事故发生。对危险设备的危险区域予以明显标识，实现规范化、标准化管理。（2）预警行动如遇意外模板及支撑发生倒塌时，在现场的项目管理人员要立即用电话向项目经理汇报险情。立即召集生产经理、抢救指挥组其他成员，抢救、救护、防护组成员携带着各自的抢险工具，赶赴出事现场。（3）64、应急附近医院项目部成立应急医疗救援小组，现场存放药品及纱布、绷带、创可贴等常用止血物品，在紧急状态实施简单的救援工作。同时根据项目所处地点选择距现场最近的XX医院，救护车到事故现场救护人员。7.5、事故处理流程7.6、坍塌事故应急处置（1）坍塌事故发生时，安排专人及时切断有关闸门，并对现场进行声像资料的收集。发生后立即组织抢险人员再半小时内到达现场。根据具体情况，采取人工和机械相结合的方法，对坍塌现场进行处理。抢救中如遇到坍塌巨物，人工搬运有困难时，可调集大型的吊车进行调运。在接近边坡处时，必须停止机械作业，全部改用人工扒物，防止误伤被埋人员。现场抢救中，还要安排专人对边坡、架料进行监护和清理65、，防止事故扩大。 （2）事故现场周围应设警戒线。 （3）统一指挥、密切协同的原则。坍塌事故发生后，参战力量多，现场情况复杂，各种力量需在现场总指挥部的统一指挥下，积极配合、密切协同，共同完成。 （4）以快制快、行动果断的原则。鉴于坍塌事故有突发性，在短时间内不易处理，处置行动必须做到接警调度快、到达快、准备快、疏散救人快、达到以快制快的目的。 （5）讲究科学、稳妥可靠的原则。解决坍塌事故要讲科学，避免急躁行动引发连续坍塌事故发生。 （6）救人第一的原则。当现场遇有人员受到威胁时，首要任务是抢救人员。 （7）伤员抢救立即与急救中心和医院联系，请求出动急救车辆并做好急救准备，确保伤员得到及时医治。66、 （8）事故现场取证救助行动中，安排人员同时做好事故调查取证工作，以利于事故处理，防止证据遗失。 （9）自我保护，在救助行动中，抢救机械设备和救助人员应严格执行安全操作规程，配齐安全设施和防护工具，加强自我保护，确保抢救行动过程中的人身安全和财产安全。8、 轮扣支架计算书 180mm顶板模板（轮扣式）计算书 计算依据： 1、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 2、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土67、楼板名称B2，标高9.00m新浇混凝土楼板板厚(mm)180模板支架高度H(m)6.9模板支架纵向长度L(m)9.6模板支架横向长度B(m)9.6支架外侧竖向封闭栏杆高度Hm(mm)1500 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3 风荷载参数：风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份XX0.3地区XX风荷载高度变化系数z地面粗糙度B类(城市郊区)1模板支架顶部离建筑物地面高度(m)6.9风荷载体型系数s单榀模68、板支架st0.138整体模板支架stw0.669fk=0zstw=0.201竖向封闭栏杆s1mk=0zs=0.3 三、模板体系设计结构重要性系数01脚手架安全等级二级主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)1200立杆横向间距lb(mm)1200水平拉杆步距h(mm)1200顶层水平杆步距h(mm)600支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)550小梁间距l(mm)200小梁最大悬挑长度l1(mm)200主梁最大悬挑长度l2(mm)300 设计简图如下：模板设计平面图纵向剖面图横向剖面图 四、面板验算面板类型中空塑料建筑模板面板厚度t(mm)14面板抗弯强度设计值f(69、N/mm2)30面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)3000面板计算方式四等跨连续梁 按四等跨连续梁 ，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001414/632666.667mm3，Ibh3/12=1000141414/12228666.667mm4 承载能力极限状态 q11max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=1max1.2(0.1+(24+1.1)0.18)+1.43，1.35(0.1+(24+1.1)0.18)+1.40.73 1=9.742kN/m q1静=1G70、(G1k +(G2k+G3k)h)b = 11.2(0.1+(24+1.1)0.18)1=5.542kN/m q1活=1(QQ1k)b=1(1.43)1=4.2kN/m 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.18)14.618kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.1075.5420.22+0.1214.20.220.044kNm Mmax/W0.044106/32666.6671.348N/mm2f30N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632ql4/(100EI)=71、0.6324.6182004/(1003000228666.667)=0.068mm max=0.068mmmin200/150，10=1.333mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)12.87小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.386小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁截面惯性矩I(cm4)416.667小梁计算方式四等跨连续梁 q11max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=1max1.2(072、.3+(24+1.1)0.18)+1.43，1.35(0.3+(24+1.1)0.18)+1.40.730.2=1.996kN/m 因此，q1静11.2(G1k +(G2k+G3k)h)b=11.2(0.3+(24+1.1)0.18)0.2=1.156kN/m q1活11.4Q1kb=11.430.20.84kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M10.107q1静L2+0.121q1活L20.1071.1561.22+0.1210.841.220.325kNm M2q1L12/2=1.9960.22/20.04kNm MmaxmaxM1，M2max0.325，0.040.325kNm =M73、max/W=0.325106/83333=3.894N/mm2f=12.87N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.6071.1561.2+0.620.841.21.467kN V2q1L11.9960.20.399kN VmaxmaxV1，V2max1.467，0.3991.467kN max=3Vmax/(2bh0)=31.4671000/(250100)0.44N/mm2=1.386N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.18)0.20.964kN/m 挠度,跨中max074、.632qL4/(100EI)=0.6320.96412004/(1008415416.667104)0.36mmmin(L/150，10)min(1200/150，10)8mm； 悬臂端maxql14/(8EI)=0.9642004/(88415416.667104)0.005mmmin(2l1/150，10)min(2200/150，10)2.667mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型矩形木楞主梁截面类型(mm)100100主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13主梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.386主梁截面抵抗矩W(cm3)166.667主梁弹性模量E(N/mm2)9000主梁截面惯75、性矩I(cm4)833.333主梁计算方式四等跨连续梁可调托座内主梁根数1 1、小梁最大支座反力计算 q11max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=1max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.43，1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.730.22.044kN/m q1静11.2(G1k +(G2k+G3k)h)b11.2(0.5+(24+1.1)0.18)0.21.204kN/m q1活11.4Q1kb11.430.20.84kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h76、)b=(1(0.5+(24+1.1)0.18)0.21.004kN/m 承载能力极限状态 按四等跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.1431.2041.2+1.2230.841.22.885kN 按悬臂梁，R1q1l12.0440.20.409kN RmaxRmax，R12.885kN; 正常使用极限状态 按四等跨连续梁，Rmax1.143q2L1.1431.0041.21.377kN 按悬臂梁，R1q2l1=1.0040.20.201kN RmaxRmax，R11.377kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 2、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) =Mmax/W=177、.926106/166667=11.555N/mm2f=13N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图一(mm) 跨中max=0.746mm=min1200/150，10=8mm 悬挑段max0.203mm=min(2300/150,10)=4mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一支座反力依次为R1=13.782kN，R2=18.168kN，R3=16.881kN，R4=18.168kN，R5=13.782kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)100 按上节计算可知，可调托座受力N18.168kNN100kN 满足要求！ 八、立78、杆验算立杆钢管截面类型(mm)482.75立杆钢管计算截面类型(mm)482.75钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)391立杆截面回转半径i(mm)16立杆截面抵抗矩W(cm3)4.18抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15支架立杆计算长度修正系数1.2悬臂端计算长度折减系数k0.7 1、长细比验算 l01=h+2ka=600+20.7550=1370mm l0=h=1.21200=1440mm =maxl01，l0/i=1440/16=90=150 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 =l0/i=1440.000/16=90 查表得，1=0.661 不考虑79、风荷载: Nd=MaxR1,R2,R3,R4,R5+1GqH=Max13.782,18.168,16.881,18.168,13.782+11.350.156.9=19.565kN fd=Nd/(1A)19.565103/(0.661391)=75.701N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0 H/B=6.9/9.6=0.7193 满足要求！ 十、架体抗倾覆验算 支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=lafk=1.20.201=0.241kN/m： 风荷载作用在支80、架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值： Fwk= laHmmk=1.21.50.3=0.54kN 支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok： Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.56.92 参考规范GB51210-2016 第6.2.17条： B2la(gk1+ gk2)30Mok gk1均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2 gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2 B2la(gk1+ gk2) =B2laqH/(lalb)+G1k=9.621.20.156.9/(1.21.2)+0.5=134.784kN.m30Mok 满足要求！ 250mm顶板81、模板（轮扣式）计算书 计算依据： 1、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 2、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称B2，标高9.00m新浇混凝土楼板板厚(mm)250模板支架高度H(m)6.9模板支架纵向长度L(m)9.6模板支架横向长度B(m)9.6支架外侧竖向封闭栏杆高度Hm(mm)1500 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5混82、凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3 风荷载参数：风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份XX0.3地区XX风荷载高度变化系数z地面粗糙度B类(城市郊区)1模板支架顶部离建筑物地面高度(m)6.9风荷载体型系数s单榀模板支架st0.138整体模板支架stw0.669fk=0zstw=0.201竖向封闭栏杆s1mk=0zs=0.3 三、模板体系设计结构重要性系数01脚手架安全等级二级主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)1200立杆横向间距lb(mm)1200水平拉杆步距h(mm)120083、顶层水平杆步距h(mm)600支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)550小梁间距l(mm)200小梁最大悬挑长度l1(mm)200主梁最大悬挑长度l2(mm)300 设计简图如下：模板设计平面图纵向剖面图横向剖面图 四、面板验算面板类型中空塑料建筑模板面板厚度t(mm)14面板抗弯强度设计值f(N/mm2)30面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)3000面板计算方式四等跨连续梁 按四等跨连续梁 ，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001414/632666.667mm3，Ibh3/12=1000141414/12228666.667mm4 承84、载能力极限状态 q11max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=1max1.2(0.1+(24+1.1)0.25)+1.43，1.35(0.1+(24+1.1)0.25)+1.40.73 1=11.85kN/m q1静=1G(G1k +(G2k+G3k)h)b = 11.2(0.1+(24+1.1)0.25)1=7.65kN/m q1活=1(QQ1k)b=1(1.43)1=4.2kN/m 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.25)16.375kN85、/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.1077.650.22+0.1214.20.220.053kNm Mmax/W0.053106/32666.6671.625N/mm2f30N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632ql4/(100EI)=0.6326.3752004/(1003000228666.667)=0.094mm max=0.094mmmin200/150，10=1.333mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)12.87小梁抗剪强度设计值(N/m86、m2)1.386小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁截面惯性矩I(cm4)416.667小梁计算方式四等跨连续梁 q11max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=1max1.2(0.3+(24+1.1)0.25)+1.43，1.35(0.3+(24+1.1)0.25)+1.40.730.2=2.418kN/m 因此，q1静11.2(G1k +(G2k+G3k)h)b=11.2(0.3+(24+1.1)0.25)0.2=1.578kN/m q1活11.4Q1kb=11.87、430.20.84kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M10.107q1静L2+0.121q1活L20.1071.5781.22+0.1210.841.220.389kNm M2q1L12/2=2.4180.22/20.048kNm MmaxmaxM1，M2max0.389，0.0480.389kNm =Mmax/W=0.389106/83333=4.674N/mm2f=12.87N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.6071.5781.2+0.620.841.21.774kN V2q1L12.4180.20.484kN VmaxmaxV1，V288、max1.774，0.4841.774kN max=3Vmax/(2bh0)=31.7741000/(250100)0.532N/mm2=1.386N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.25)0.21.315kN/m 挠度,跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6321.31512004/(1008415416.667104)0.492mmmin(L/150，10)min(1200/150，10)8mm； 悬臂端maxql14/(8EI)=1.3152004/(88415416.667104)0.008mm89、min(2l1/150，10)min(2200/150，10)2.667mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢包木（取50*70*3方钢管计算）主梁截面类型(mm)70503主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)12.59主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)44.05主梁计算方式四等跨连续梁可调托座内主梁根数1 1、小梁最大支座反力计算 q11max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=1max1.2(0.5+(290、4+1.1)0.25)+1.43，1.35(0.5+(24+1.1)0.25)+1.40.730.22.466kN/m q1静11.2(G1k +(G2k+G3k)h)b11.2(0.5+(24+1.1)0.25)0.21.626kN/m q1活11.4Q1kb11.430.20.84kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.25)0.21.355kN/m 承载能力极限状态 按四等跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.1431.6261.2+1.2230.841.23.463kN 按悬臂梁，R1q1l12.4660.20.91、493kN RmaxRmax，R13.463kN; 正常使用极限状态 按四等跨连续梁，Rmax1.143q2L1.1431.3551.21.859kN 按悬臂梁，R1q2l1=1.3550.20.271kN RmaxRmax，R11.859kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 2、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) =Mmax/W=2.312106/12590=183.614N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) max=Vmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=11.161100050702-(50-6)642/(84405006)34.194N/m92、m2=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图一(mm) 跨中max=0.832mm=min1200/150，10=8mm 悬挑段max0.227mm=min(2300/150,10)=4mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=16.543kN，R2=21.808kN，R3=20.263kN，R4=21.808kN，R5=16.543kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)100 按上节计算可知，可调托座受力N21.808kNN100kN 满足要求！ 八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)482.75立杆93、钢管计算截面类型(mm)482.75钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)391立杆截面回转半径i(mm)16立杆截面抵抗矩W(cm3)4.18抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15支架立杆计算长度修正系数1.2悬臂端计算长度折减系数k0.7 1、长细比验算 l01=h+2ka=600+20.7550=1370mm l0=h=1.21200=1440mm =maxl01，l0/i=1440/16=90=150 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 =l0/i=1440.000/16=90 查表得，1=0.661 不考虑风荷载:Nd=MaxR1,R2,R3,R4,R94、5+1GqH=Max16.543,21.808,20.263,21.808,16.543+11.350.156.9=23.205kN fd=Nd/(1A)23.205103/(0.661391)=89.785N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0 H/B=6.9/9.6=0.7193 满足要求！ 十、架体抗倾覆验算 支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=lafk=1.20.201=0.241kN/m： 风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值： Fwk95、= laHmmk=1.21.50.3=0.54kN 支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok： Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.56.92 参考规范GB51210-2016 第6.2.17条： B2la(gk1+ gk2)30Mok gk1均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2 gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2 B2la(gk1+ gk2) =B2laqH/(lalb)+G1k=9.621.20.156.9/(1.21.2)+0.5=134.784kN.m30Mok 满足要求！ 600x2300梁模板（轮扣式，梁板立柱共用）计算书 计算依据96、： 1、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 2、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称1混凝土梁截面尺寸(mmmm)6002300模板支架高度H(m)7.5模板支架横向长度B(m)8.1模板支架纵向长度L(m)8.1梁侧楼板厚度(mm)250 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自97、重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3模板支拆环境是否考虑风荷载否 三、模板体系设计结构重要性系数01脚手架安全等级一级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆纵距是否相等是梁跨度方向立杆间距la(mm)600梁两侧立杆横向间距lb(mm)1200支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1200支撑架顶层水平杆步距h(mm)600可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)550新浇混凝土楼板立杆间距la(mm)、lb(mm)1200、1200混凝土梁距梁两侧立杆中的位置自定义梁左侧立杆距梁98、中心线距离(mm)600梁底增加立杆根数2梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)400,800梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数6梁底支撑小梁间距120每纵距内附加梁底支撑主梁根数0 荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态抗倾覆可变荷载的组合值系数c10.9-可变荷载的分项系Q11.4-永久荷载的分项系数G11.2-结构重要性系数01 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)25面板抗剪强度设计值(N/mm2)14面板弹性模量E(N/mm2)60099、0 取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q101.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ1kb=11.2(0.1+(24+1.5)2.3)+1.40.93174.28kN/m q1静01.2G1k+(G2k+G3k)hb11.20.1+(24+1.5)2.3170.5kN/m q1活01.4cQ1kb11.40.9313.78kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)2.3)158.75kN/m 计算简图如下： 1、强度验算100、 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10770.50.122+0.1213.780.1220.115kNm Mmax/W0.115106/375003.072N/mm2f25N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63258.751204/(1006000281250)0.046mmminL/150，10min120/150，100.8mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.39370.50.12+0.4463.780.123.527kN R2=R4=101、1.143q1静L+1.223q1活L=1.14370.50.12+1.2233.780.1210.225kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.92870.50.12+1.1423.780.128.369kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393q2L=0.39358.750.122.771kN R2=R4=1.143q2L=1.14358.750.128.058kN R3=0.928q2L=0.92858.750.126.542kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.7102、82小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁计算方式三等跨连续梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=3.527/13.527kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b=Max10.225,8.369,10.225/1=10.225kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=3.527/13.527kN/m 小梁自重：q211.2(0.3-0.1)0.6/5 =0.029kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左11.20.5(2.3-0.25)=1.23103、kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右11.20.5(2.3-0.25)=1.23kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左11.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.40.93(0.6-0.6/2)/21=1.786kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右11.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.40.93(1.2-0.6)-0.6/2)/21=1.786kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =3.527+0.029+1.23+1.786=6.572kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=10.225+0.029=10.253kN/m 右侧小104、梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =3.527+0.029+1.23+1.786=6.572kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max6.572,10.253,6.572=10.253kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=2.771/12.771kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b=Max8.058,6.542,8.058/1=8.058kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=2.771/12.771kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.6/5 =0.024kN/m 梁左105、侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(2.3-0.25)=1.025kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(2.3-0.25)=1.025kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.25)(0.6-0.6/2)/21=1.016kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.25)(1.2-0.6)-0.6/2)/21=1.016kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=2.771+0.024+1.025+1.016=4.836kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=8.058+0.024=8.08106、2kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =2.771+0.024+1.025+1.016=4.836kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max4.836,8.082,4.836=8.082kN/m 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1ql12，0.5ql22max0.110.2530.62，0.510.2530.220.369kNm =Mmax/W=0.369106/54000=6.835N/mm2f=13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql1，ql2max0.610.2530.6，1107、0.2530.23.691kN max=3Vmax/(2bh0)=33.6911000/(24090)1.538N/mm2=1.782N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677ql14/(100EI)0.6778.0826004/(1009000243104)0.324mmminl1/150，10=min600/150，104mm 2ql24/(8EI)8.0822004/(89000243104)0.074mmmin2l2/150，10=min400/150，102.667mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=max1.1qL1,0.4qL1+qL2=max108、1.110.2530.6,0.410.2530.6+10.2530.2=6.767kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=4.338kN,R2=6.767kN,R3=5.543kN,R4=5.543kN,R5=6.767kN,R6=4.338kN 正常使用极限状态 Rmax=max1.1qL1,0.4qL1+qL2=max1.18.0820.6,0.48.0820.6+8.0820.2=5.334kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.192kN,R2=5.334kN,R3=4.334kN,R4=4.334kN,R5=5.334kN,R6=3.192kN109、 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.7主梁计算截面类型(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.89可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为KsRn，Rn为各小梁所受最大支座反力 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.296106/4120=71.896N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁110、剪力图(kN) Vmax7.386kN max=2Vmax/A=27.3861000/38438.469N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.137mmminL/150，10=min400/150，102.667mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.09kN，R2=10.079kN，R3=10.079kN，R4=0.09kN 立杆所受主梁支座反力依次为P1=0.09/0.6=0.15kN，P2=10.079/0.6=16.798kN，P3=10.079/0.6=16.798kN，P4=0.09/0.6=0.111、15kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)100扣件抗滑移折减系数kc0.85 1、扣件抗滑移验算 两侧立杆最大受力NmaxR1,R4max0.09,0.090.09kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxP2，P316.798kNN=100kN 满足要求！ 八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)482.7立杆钢管计算截面类型(mm)482.7钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)384回转半径i(mm)16立杆截面抵抗矩W(cm3)4.12支架立杆计算长112、度修正系数1.2悬臂端计算长度折减系数k0.7抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 hmax=max(h,h+2ka)=max(1.21200,600+20.7550)=1440mm =hmax/i=1440/16=90=150 长细比满足要求！ 查表得：0.661 2、稳定性计算 P10.15kN，P216.798kN，P316.798kN，P40.15kN 梁两侧立杆承受楼板荷载： 左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=11.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.40.93(1.2+0.6-0.6/2)/20.6=5.359kN 右113、侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=11.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.40.93(1.2+1.2-0.6-0.6/2)/20.6=5.359kN NdmaxP1+N边1，P2，P3，P4+N边2+11.20.15(7.5-2.3)max0.15+5.359，16.798，16.798，0.15+5.359+0.93617.734kN fdNd/(A)17.734103/(0.661384)69.867N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0 H/114、B=7.5/8.1=0.9263 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！800*1500梁模板（轮扣式，梁板立柱共用）计算书 计算依据： 1、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 2、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称1混凝土梁截面尺寸(mmmm)8001500模板支架高度H(m)5模板支架横向长度B(m)9.6模板支架纵向长度L(m)9.6支架外侧模板高度Hm（mm）1500梁侧楼板厚度(mm)115、180 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3模板支拆环境是否考虑风荷载是 风荷载参数：风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份XX0.3地区XX风荷载高度变化系数z地面粗糙度B类(城市郊区)1模板支架顶部离建筑物地面高度(m)6风荷载体型系数s单榀模板支架st0.138整体模板支架stw0.669fk=0zstw=0.201支架外侧模板s1.3m116、k=0zs=0.39 三、模板体系设计结构重要性系数01.1脚手架安全等级一级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆纵距是否相等是梁跨度方向立杆间距la(mm)1200梁两侧立杆横向间距lb(mm)1200支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1200支撑架顶层水平杆步距h(mm)600可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)550新浇混凝土楼板立杆间距la(mm)、lb(mm)1200、1200混凝土梁距梁两侧立杆中的位置自定义梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)600梁底增加立杆根数2梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm117、)400,800梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数9梁底支撑小梁间距100每纵距内附加梁底支撑主梁根数0 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.118、4cQ1kb=1.1max1.2(0.1+(24+1.5)1.5)+1.43，1.35(0.1+(24+1.5)1.5)+1.40.73160.184kN/m q1静01.35G1k+(G2k+G3k)hb1.11.350.1+(24+1.5)1.5156.95kN/m q1活01.40.7Q1kb1.11.40.7313.234kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)1.5)138.35kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10756.950.12+0.1213.2340.120.065kNm Mm119、ax/W0.065106/375001.729N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63238.351004/(10010000281250)0.009mmminL/150，10min100/150，100.667mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.39356.950.1+0.4463.2340.12.382kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.14356.950.1+1.2233.2340.16.905kN R3=0.928120、q1静L+1.142q1活L=0.92856.950.1+1.1423.2340.15.654kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393q2L=0.39338.350.11.507kN R2=R4=1.143q2L=1.14338.350.14.383kN R3=0.928q2L=0.92838.350.13.559kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)416.667小梁计121、算方式二等跨连续梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=2.382/12.382kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b=Max6.905,5.654,6.905/1=6.905kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=2.382/12.382kN/m 小梁自重：q21.11.35(0.3-0.1)0.8/8 =0.03kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左1.11.350.5(1.5-0.18)=0.98kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右1.11.350.5(1.5-0.18)=0.98kN/m 122、梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1.1Max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.43，1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.73(0.6-0.8/2)/21=1.124kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1.1Max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.43，1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.73(1.2-0.6)-0.8/2)/21=1.124kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =2.382+0.03+0.98+1.124=4.517kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=6.905+0.03=123、6.935kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =2.382+0.03+0.98+1.124=4.517kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max4.517,6.935,4.517=6.935kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.507/11.507kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b=Max4.383,3.559,4.383/1=4.383kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=1.507/11.507kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.8/8 =0.124、02kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(1.5-0.18)=0.66kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(1.5-0.18)=0.66kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.18)(0.6-0.8/2)/21=0.502kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.18)(1.2-0.6)-0.8/2)/21=0.502kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=1.507+0.02+0.66+0.502=2.689kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=4.383+0.02=125、4.403kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.507+0.02+0.66+0.502=2.689kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max2.689,4.403,2.689=4.403kN/m 为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1256.9351.22，0.56.9350.221.248kNm =Mmax/W=1.248106/83333=14.98N/mm2f=15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.625ql1，ql2max0.62126、56.9351.2，6.9350.25.201kN max=3Vmax/(2bh0)=35.2011000/(250100)1.56N/mm2=1.782N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.521ql14/(100EI)0.5214.40312004/(1009350416.667104)1.221mmminl1/150，10=min1200/150，108mm 2ql24/(8EI)4.4032004/(89350416.667104)0.023mmmin2l2/150，10=min400/150，102.667mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=max1127、.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.256.9351.2,0.3756.9351.2+6.9350.2=10.402kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=6.776kN,R2=10.402kN,R3=8.526kN,R4=8.526kN,R5=8.526kN,R6=8.526kN,R7=8.526kN,R8=10.402kN,R9=6.776kN 正常使用极限状态 Rmax=max1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.254.4031.2,0.3754.4031.2+4.4030.2=6.604kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为128、R1=4.034kN,R2=6.604kN,R3=5.369kN,R4=5.369kN,R5=5.369kN,R6=5.369kN,R7=5.369kN,R8=6.604kN,R9=4.034kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为Ks129、Rn，Rn为各小梁所受最大支座反力 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.67106/4490=149.111N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax8.387kN max=2Vmax/A=28.3871000/42439.561N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.121mmminL/150，10=min400/150，102.667mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=1.919kN，R2=21.177kN，R3=21.177kN，R4=1.9130、19kN 立杆所受主梁支座反力依次为P1=1.919/0.6=3.198kN，P2=21.177/0.6=35.295kN，P3=21.177/0.6=35.295kN，P4=1.919/0.6=3.199kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)100扣件抗滑移折减系数kc0.85 1、扣件抗滑移验算 两侧立杆最大受力NmaxR1,R4max1.919,1.9191.919kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxP2，P335.295kNN=100kN 满足131、要求！ 八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)482.75立杆钢管计算截面类型(mm)482.75钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)391回转半径i(mm)16立杆截面抵抗矩W(cm3)4.18支架立杆计算长度修正系数1.2悬臂端计算长度折减系数k0.7抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 hmax=max(h,h+2ka)=max(1.21200,600+20.7550)=1440mm =hmax/i=1440/16=90=150 长细比满足要求！ 查表得：0.661 2、稳定性计算 P13.198kN，P235.295kN，P335.132、295kN，P43.199kN 梁两侧立杆承受楼板荷载： 左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=1.1max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.43，1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+0.71.43(1.2+0.6-0.8/2)/21.2=9.445kN 右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=1.1max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.43，1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+0.71.43(1.2+1.2-0.6-0.8/2)/21.2=9.445kN NdmaxP1+N边1，P2，P3，P4+N边2+1.11.350.15(5-1.5)ma133、x3.198+9.445，35.295，35.295，3.199+9.445+0.7836.075kN fdNd/(A)36.075103/(0.661391)139.581N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0 H/B=5/9.6=0.5213 满足要求！ 十、架体抗倾覆验算 支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=lafk=1.20.201=0.241kN/m： 风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值： Fwk= laHmmk=1.21.50.39=0.7134、02kN 支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok： Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.552 参考规范GB51210-2016 第6.2.17条： B2la(gk1+ gk2)30Mok gk1均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2 gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2 B2la(gk1+ gk2) =B2laqH/(lalb)+G1k=9.621.20.155/(1.21.2)+0.5=112.896kN.m30Mok满足要求！700*1200梁模板（轮扣式，梁板立柱共用）计算书 计算依据： 1、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-135、2016 2、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称1混凝土梁截面尺寸(mmmm)7001200模板支架高度H(m)5模板支架横向长度B(m)9.6模板支架纵向长度L(m)9.6支架外侧模板高度Hm（mm）1500梁侧楼板厚度(mm)180 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/136、m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3模板支拆环境是否考虑风荷载是 风荷载参数：风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份XX0.3地区XX风荷载高度变化系数z地面粗糙度B类(城市郊区)1模板支架顶部离建筑物地面高度(m)6风荷载体型系数s单榀模板支架st0.138整体模板支架stw0.669fk=0zstw=0.201支架外侧模板s1.3mk=0zs=0.39 三、模板体系设计结构重要性系数01.1脚手架安全等级一级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆纵距是否相等是梁跨度方向立杆间距la(m137、m)1200梁两侧立杆横向间距lb(mm)1200支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1200支撑架顶层水平杆步距h(mm)600可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)550新浇混凝土楼板立杆间距la(mm)、lb(mm)1200、1200混凝土梁距梁两侧立杆中的位置自定义梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)600梁底增加立杆根数2梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)400,800梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数6梁底支撑小梁间距140每纵距内附加梁底支撑主梁根数0 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合138、板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ1kb=1.1max1.2(0.1+(24+1.5)1.2)+1.43，1.35(0.1+(24+1.5)1.2)+1.40.73148.824kN/m q1静01.35G1k+139、(G2k+G3k)hb1.11.350.1+(24+1.5)1.2145.59kN/m q1活01.40.7Q1kb1.11.40.7313.234kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)1.2)130.7kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10745.590.142+0.1213.2340.1420.103kNm Mmax/W0.103106/375002.754N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63230.71404/(10010140、000281250)0.027mmminL/150，10min140/150，100.933mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.39345.590.14+0.4463.2340.142.71kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.14345.590.14+1.2233.2340.147.849kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.92845.590.14+1.1423.2340.146.44kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393q2L=0.39330.7141、0.141.689kN R2=R4=1.143q2L=1.14330.70.144.913kN R3=0.928q2L=0.92830.70.143.989kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)416.667小梁计算方式三等跨连续梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=2.71/12.71kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R142、4/b=Max7.849,6.44,7.849/1=7.849kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=2.71/12.71kN/m 小梁自重：q21.11.35(0.3-0.1)0.7/5 =0.042kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左1.11.350.5(1.2-0.18)=0.757kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右1.11.350.5(1.2-0.18)=0.757kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1.1Max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.43，1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.73(0.6-0.7/2143、)/21=1.405kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1.1Max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.43，1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.73(1.2-0.6)-0.7/2)/21=1.405kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =2.71+0.042+0.757+1.405=4.915kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=7.849+0.042=7.891kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =2.71+0.042+0.757+1.405=4.915kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=M144、ax4.915,7.891,4.915=7.891kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.689/11.689kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b=Max4.913,3.989,4.913/1=4.913kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=1.689/11.689kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.7/5 =0.028kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(1.2-0.18)=0.51kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(1.2-0.18)=0.51kN145、/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.18)(0.6-0.7/2)/21=0.627kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.18)(1.2-0.6)-0.7/2)/21=0.627kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=1.689+0.028+0.51+0.627=2.854kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=4.913+0.028=4.941kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.689+0.028+0.51+0.627=2.854kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,146、q右=Max2.854,4.941,2.854=4.941kN/m 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1ql12，0.5ql22max0.17.8911.22，0.57.8910.221.136kNm =Mmax/W=1.136106/83333=13.636N/mm2f=15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql1，ql2max0.67.8911.2，7.8910.25.682kN max=3Vmax/(2bh0)=35.6821000/(250100)1.704N/mm2=1.782N/mm2 满足要求！ 147、3、挠度验算 10.677ql14/(100EI)0.6774.94112004/(1009350416.667104)1.78mmminl1/150，10=min1200/150，108mm 2ql24/(8EI)4.9412004/(89350416.667104)0.025mmmin2l2/150，10=min400/150，102.667mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=max1.1qL1,0.4qL1+qL2=max1.17.8911.2,0.47.8911.2+7.8910.2=10.416kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=6.148、488kN,R2=10.416kN,R3=8.556kN,R4=8.556kN,R5=10.416kN,R6=6.488kN 正常使用极限状态 Rmax=max1.1qL1,0.4qL1+qL2=max1.14.9411.2,0.44.9411.2+4.9410.2=6.522kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.767kN,R2=6.522kN,R3=5.302kN,R4=5.302kN,R5=6.522kN,R6=3.767kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值149、(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为KsRn，Rn为各小梁所受最大支座反力 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.413106/4490=91.98N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax9.559kN max=2Vmax/A=29.5591000/42445.091N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3150、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.094mmminL/150，10=min400/150，102.667mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.584kN，R2=14.693kN，R3=14.693kN，R4=0.584kN 立杆所受主梁支座反力依次为P1=0.584/0.6=0.973kN，P2=14.693/0.6=24.489kN，P3=14.693/0.6=24.489kN，P4=0.584/0.6=0.973kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)100扣件抗滑移折减系数kc0.85 1、扣件抗滑移验151、算 两侧立杆最大受力NmaxR1,R4max0.584,0.5840.584kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxP2，P324.489kNN=100kN 满足要求！ 八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)482.75立杆钢管计算截面类型(mm)482.75钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)391回转半径i(mm)16立杆截面抵抗矩W(cm3)4.18支架立杆计算长度修正系数1.2悬臂端计算长度折减系数k0.7抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长152、细比验算 hmax=max(h,h+2ka)=max(1.21200,600+20.7550)=1440mm =hmax/i=1440/16=90=150 长细比满足要求！ 查表得：0.661 2、稳定性计算 P10.973kN，P224.489kN，P324.489kN，P40.973kN 梁两侧立杆承受楼板荷载： 左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=1.1max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.43，1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+0.71.43(1.2+0.6-0.7/2)/21.2=9.782kN 右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=1.1max1.2(153、0.5+(24+1.1)0.18)+1.43，1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+0.71.43(1.2+1.2-0.6-0.7/2)/21.2=9.782kN NdmaxP1+N边1，P2，P3，P4+N边2+1.11.350.15(5-1.2)max0.973+9.782，24.489，24.489，0.973+9.782+0.84625.335kN fdNd/(A)25.335103/(0.661391)98.028N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 第条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0154、 H/B=5/9.6=0.5213 满足要求！ 十、架体抗倾覆验算 支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=lafk=1.20.201=0.241kN/m： 风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值： Fwk= laHmmk=1.21.50.39=0.702kN 支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok： Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.552 参考规范GB51210-2016 第条： B2la(gk1+ gk2)30Mok gk1均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2 gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2 B2la(gk1+ gk2) =B2l155、aqH/(lalb)+G1k=9.621.20.155/(1.21.2)+0.5=112.896kN.m30Mok 满足要求！400*900梁模板（轮扣式，梁板立柱共用）计算书 计算依据： 1、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 2、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称1混凝土梁截面尺寸(mmmm)400900模板支架高度H(m)7.5模板支架横向长度B(m)8.1模板支架纵向长度L(m)8.156、1梁侧楼板厚度(mm)250 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3模板支拆环境是否考虑风荷载否 三、模板体系设计结构重要性系数01脚手架安全等级二级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆纵距是否相等是梁跨度方向立杆间距la(mm)1200梁两侧立杆横向间距lb(mm)1200支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1200支撑架顶层水157、平杆步距h(mm)600可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)550新浇混凝土楼板立杆间距la(mm)、lb(mm)1200、1200混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)600梁底增加立杆根数1梁底增加立杆布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)600梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁间距100每纵距内附加梁底支撑主梁根数0 荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态抗倾覆可变荷载的组合值系数c10.9-可变荷载的分项系Q11.4-永久荷载的分项系数G11.2-结构重要性系数01 设计简图如下：平158、面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)25面板抗剪强度设计值(N/mm2)14面板弹性模量E(N/mm2)6000 取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q101.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ1kb=11.2(0.1+(24+1.5)0.9)+1.40.93131.44kN/m q1静01.2G1k+(G2k+G3k)hb11.20.1+(24+1.5)0.9127.66kN/m q1活01159、.4cQ1kb11.40.9313.78kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)0.9)123.05kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10727.660.12+0.1213.780.120.034kNm Mmax/W0.034106/375000.911N/mm2f25N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63223.051004/(1006000281250)0.009mmminL/150，10min100/150，100.667mm 满足要求！ 3160、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.39327.660.1+0.4463.780.11.256kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.14327.660.1+1.2233.780.13.624kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.92827.660.1+1.1423.780.12.999kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393q2L=0.39323.050.10.906kN R2=R4=1.143q2L=1.14323.050.12.635kN R3=0.928q2L=0.9161、2823.050.12.139kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁计算方式三等跨连续梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.256/11.256kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b = Max3.624,2.999,3.624/1= 3.624kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=1.256/11.25162、6kN/m 小梁自重：q211.2(0.3-0.1)0.4/4 =0.024kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左11.20.5(0.9-0.25)=0.39kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右11.20.5(0.9-0.25)=0.39kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左11.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.40.93(0.6-0.4/2)/21=2.382kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右11.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.40.93(1.2-0.6)-0.4/2)/21=2.382kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q163、4左 =1.256+0.024+0.39+2.382=4.052kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=3.624+0.024=3.648kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.256+0.024+0.39+2.382=4.052kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max4.052,3.648,4.052=4.052kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=0.906/10.906kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b = Max2.635,2.139,2.635/1= 2.635164、kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=0.906/10.906kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.4/4 =0.02kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(0.9-0.25)=0.325kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(0.9-0.25)=0.325kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.25)(0.6-0.4/2)/21=1.355kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.25)(1.2-0.6)-0.4/2)/21=1.355kN/m 左侧小梁荷载q左q1左165、+q2+q3左+q4左=0.906+0.02+0.325+1.355=2.606kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=2.635+0.02=2.655kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =0.906+0.02+0.325+1.355=2.606kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max2.606,2.655,2.606=2.655kN/m 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1ql12，0.5ql22max0.14.0521.22，0.54.0520.220.583kNm =Mmax/W=0.58310166、6/54000=10.805N/mm2f=13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql1，ql2max0.64.0521.2，4.0520.22.917kN max=3Vmax/(2bh0)=32.9171000/(24090)1.216N/mm2=1.782N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677ql14/(100EI)0.6772.65512004/(1009000243104)1.704mmminl1/150，10=min1200/150，108mm 2ql24/(8EI)2.6552004/(89000243104)0.024mmmin2l2/150，1167、0=min400/150，102.667mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=max1.1qL1,0.4qL1+qL2=max1.14.0521.2,0.44.0521.2+4.0520.2=5.349kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=5.349kN,R2=4.815kN,R3=3.99kN,R4=4.815kN,R5=5.349kN 正常使用极限状态 Rmax=max1.1qL1,0.4qL1+qL2=max1.12.6551.2,0.42.6551.2+2.6550.2=3.505kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3168、.44kN,R2=3.505kN,R3=2.85kN,R4=3.505kN,R5=3.44kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.7主梁计算截面类型(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.89可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为KsRn，Rn为各小梁所受最大支座反力 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.57169、7106/4120=140.16N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax5.509kN max=2Vmax/A=25.5091000/38428.695N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.181mmminL/150，10=min600/150，104mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.589kN，R2=13.413kN，R3=0.589kN 立杆所受主梁支座反力依次为P1=0.589/0.6=0.981kN，P2=13.413/0.6=22.355kN，P3170、=0.589/0.6=0.981kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)100扣件抗滑移折减系数kc0.85 1、扣件抗滑移验算 两侧立杆最大受力NmaxR1,R3max0.589,0.5890.589kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxP222.355kNN=100kN 满足要求！ 八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)482.7立杆钢管计算截面类型(mm)482.7钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)384回转半径i(mm)16立杆截面抵抗矩W(c171、m3)4.12支架立杆计算长度修正系数1.2悬臂端计算长度折减系数k0.7抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 hmax=max(h,h+2ka)=max(1.21200,600+20.7550)=1440mm =hmax/i=1440/16=90=150 长细比满足要求！ 查表得：0.661 2、稳定性计算 P10.981kN，P222.355kN，P30.981kN 梁两侧立杆承受楼板荷载： 左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=11.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.40.93(1.2+0.6-0.4/2)/21.2=11.4172、34kN 右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=11.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.40.93(1.2+1.2-0.6-0.4/2)/21.2=11.434kN NdmaxP1+N边1，P2，P3+N边2+11.20.15(7.5-0.9)max0.981+11.434，22.355，0.981+11.434+1.18823.543kN fdNd/(A)23.543103/(0.661384)92.751N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0 H/B=7.5/8.1=0.9263 满足要求，不需要进行抗倾覆验算