1、7.4万商务楼地下室工程扣式内支撑脚手架施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录第一章 编制依据3第二章 工程概况42.1 工程概况42.2 模板及支撑体系选择72.3 模板工程设计概况7第三章 轮扣式内支撑脚手架的特点83.1 轮扣件式脚手架83.1.1 轮扣式脚手架优缺点93.1.2 轮扣式脚手架构件和参数简介10第四章 施工部署174.3 施工流程184.3.2 构造要求19第五章 施工方法215.1 结构楼板及柱帽模板设计及施工235.1.1 结构楼板模板施工235.1.2 柱帽模板施工252、5.1.3 地下室车道及电梯井道顶板施工255.2 结构梁模板设计及施工265.3 后浇带部分315.4 结构楼梯模板设计及施工32第六章 模板体系验算336.1 楼板模板体系验算（轮扣式脚手架，板厚450mm）336.2 楼板模板体系验算（钢管扣件式脚手架，板厚450mm）446.3 柱帽支撑体系验算556.4 梁模板支撑体系验算(400mm700mm)676.5梁模板支撑体系验算(800mm800mm)786.6梁模板支撑体系验算(600mm1500mm)896.7梁模板支撑体系验算(800mm1650mm)996.8梁模板支撑体系验算(600mm2450mm)1106.9梁模板支撑体系验3、算(900mm1850mm)1216.10梁模板支撑体系验算(1200mm2200mm)1326.11梁侧模板验算(800mm1000mm)1436.12梁侧模板验算(800mm1650mm)1536.13梁侧模板验算(600mm2450mm)1626.14梁侧模板验算(400mm3200mm)1716.15梁侧模板验算(1200mm2200mm)181第七章 资源投入计划1907.2材料、设备供应192第八章 质量标准及保证措施1938.1 质量标准1938.2 质量保证措施1938.3 质量验收程序与方法1968.3.1 验收程序1968.3.2 模板工程质量标准及检验方法196一般质量通4、病与防治措施1988.5 模板施工注意事项209第9章 安全文明施工保证措施2119.1 安全生产组织管理措施2119.2 安全生产技术措施2129.3 确保文明施工的技术组织措施2159.4 应急预案2169.4.1 应急设备物资清单2169.4.2 应急响应管理流程2169.4.3 高处坠落和物体打击事故应急救援预案2179.4.4 触电事故应急救援预案2189.4.5 机械伤害应急救援预案2189.4.6 模板、脚手架坍塌应急预案2199.4.7 消防事故应急救援预案2199.4.8 高温中暑的应急预案221第十章 附图221第一章 编制依据表1-1 编制依据序号文件名称编号备注1商务楼5、工程建筑施工图和结构施工图2建筑施工扣件式脚手架安全技术规范JGJ130-2011、J8420113建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-20102011-10-01实行4建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20085建筑施工安全检查标准JGJ59-20116建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20017建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-918建筑结构荷载规范GB5009-20019混凝土结构工程施工规范G1350666-201110建筑施工模板安全技术规范JGJ162-200811混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002（2011年版）12混凝土6、结构工程施工技术标准ZJQ08-SGJB 204-2005企业标准13建筑施工脚手架安全技术标准ZJQ08-SGJB 003-2005企业标准14关于印发 危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知建质200987号文15XX省建设工程模板支撑系统施工安全管理办法16建筑机械使用安全技术规程JGJ33-201217企业ISO9001:2008质量体系管理文件和环境/职业健康安全管理体系文件18第二章 工程概况2.1 工程概况办公楼（自编号BG-1-BG-7栋）、商业楼（自编号SY-1-SY-2栋）、地下室工程位于XX市XX区XX大道以XX北路交汇处，本工程总用地面积约7.4万，总建筑面积约427、.5万。其中地下建筑面积约10.7万；地上建筑面积约31.8万，包括七栋高层办公楼和约7.6 万2-3层商业裙楼。本工程由XXXX投资有限公司投资开发，XXXX建筑工程设计有限公司设计，中国XX有限公司承建。本工程共有两层地下室，其中地下二层层高3.6米，地下一层层高3.65.7米不等，地下二层采用无梁楼板柱帽结构形式，地下一层及地上结构约有45种类型梁截面线荷载大于15kN，最大梁截面达到12002200mm，具体梁截面尺寸详见方案表2.1-2，跨度以8.4米为主。1#、2#地上商业为2层裙楼，首层层高5.355.55米，二层层高约4.50米。3#7#地上商业为3层裙楼，首层层高5.255.8、55米，二层层高5米，三层层高44.3米。1#、2#塔楼区域首层层高5.05米，二层4.8米，三层4.7米，标准层层高3.1米。3#、4#塔楼区域首层层高5.35.55米，二层4.55米，三层4.34.5米，标准层层高4.5米。5#、6#、7#塔楼区域首层层高5.055.25米，二层4.85米，三层4.54.7米，标准层层高3.1米。本工程概况如表2.1所示。表2.1-1 项目概况表子项名称层数房屋高度结构类型备注地上地下（m）BG-1#商务楼402框架-核心筒结构BG-2#商务楼402框架-核心筒结构BG-3#商务楼212框架-核心筒结构BG-4#商务楼212框架-核心筒结构BG-5#商务楼9、282框架-核心筒结构BG-6#商务楼292框架-核心筒结构BG-7#商务楼292框架-核心筒结构两层商铺22框架结构三层商铺32框架结构表 主要结构构件设计概况表序号部位截面尺寸（mm）层高(m)5地下室及地上结构板150、180、200、250、300、350、450等梁150400、200400、200500、200600、200650、200700300600、300700、300800、3001250、3001350、3001550、3001600、3001650、3001950、3002150、3002300、3002850、3002950350450、3501550、35016510、0、3503250400700、400800、450800、400900、400950、4001000、4001050、4001370、4001600、4002550、4002900、4003150、4003200500700、500800、500900、5001000、5001650、5001950、5002000、5002100、5002400、5002800梁600700、600800、600900、6001000、6001200、6001350、6001450、6001500、6001650、6001800、6001950、6002150、6002450、6002600、600270011、60029006502200700800、700900、7001000、7001200、7001400、7001650、7001900、7001950、7002200800800、8001000、8001500、80016509001550、9001600、900195010002200、12002200墙200、350、400柱600600、600800、600900、6001100、700700、700900、7001100、800800、850850、900900、10001000、12001200、12001300、12001400、12001600、14001500、140016012、0、14001800、15001600、16001800、16002000等2.2 模板及支撑体系选择本工程根据施工工期、质量和安全要求，在选择机材料时，充分考虑以下几点： （1）模板及其支架的结构设计，力求做到安全可靠，不变形、不破坏、不倒塌。（2）在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。（3）从经济性方面考虑，选用材料时，因地制宜，增加周转，减少支拆用工，便于保养维修，造价经济合理。1）接缝严密，不漏浆；2）保证构件的形状和相互位置的正确；3）模板构造相对简单，支拆方便。（4）实用性方面保证混凝土结构的质量。（5）按模板承受荷载的最不利组合对模板进行验算。2.313、 模板工程设计概况1、模板工程涉及部位本工程模板部分主要包括以下几个部分：（1）基础部分（含基础底板、柱墩、承台、集水坑、电梯坑）；（2）结构部分（含地下室墙柱、地下室梁板、地上部分墙柱及地上部分梁板）。2、模板选型（1）对于基础部分：基础底板和承台模板采用砖胎膜，集水坑和电梯坑基础模板外侧采用砖胎膜，内侧采用木模板。（2）对于结构部分：地下室墙柱、地下室梁板、地上部分墙柱及地上部分梁板都采用木模板。根据施工现场实际情况，本工程楼板支撑采用轮扣式脚手架和钢管扣件式脚手架，层高（包括板厚）5米且梁截面积0.645平米采用轮扣式脚手架支撑体系。其余层高5米、梁截面积0.645平米的梁板支撑采用钢管14、扣件式脚手架支撑体系。第三章 轮扣式内支撑脚手架的特点3.1 轮扣件式脚手架轮扣（直插）式脚手架是一种具有自锁功能的直插式新型钢管脚手架，是由盘扣式脚手架衍生出来的一种新型建筑支撑系统。参照住房和城乡建设部颁发的JGJ231-2010标准生产，主要构件为立杆和横杆，盘扣节点结构合理，立杆轴向传力，使脚手架整体在三维空间结构强度高、整体稳定性好，并具有可靠的自锁功能，能有效提高脚手架的整体稳定强度和安全度，能更好的满足施工安全的需要。具有拼拆迅速、省力，结构简单、稳定可靠，通用性强，承载力大，安全高效，不易丢失，便于管理，易于运输等特点。 图3.2.1 轮扣式脚手架示意图及节点大样图3.1.1 15、轮扣式脚手架优缺点1、优点：（1）具有多功能性：可以根据具体的施工要求，组成不同的组架尺寸、形状和承载能力的单、双排脚手架，支撑架，支撑柱等多种功能的施工装备。（2）具有高功效：构造简单、拆装简便、快速，完全避免了螺栓作业和零散扣件的丢损，接头拼装拆速度比常规块5倍以上，拼拆快速省力，工人用一把铁锤即可完成全部作业。（3）具有承载力大：立杆连接是同轴心承插，节点在框架平面内，接头具有抗弯、抗剪、抗扭力学性能，结构稳定，承载力大。（4）具有安全可靠性：接头设计时考虑到自重力的作用，使接头具有可靠的双向自锁能力，作用于横杆上的荷载通过盘扣传递给立杆，盘扣具有很强的抗剪能力（最大为199KN）。（516、）产品标准化包装，维修少、装卸快捷、运输方便、易存放。（6）盘扣式脚手架使用寿命比扣件脚手架高很多，一般可以用10年以上，由于抛弃了螺栓连接。构件经碰耐磕就算锈蚀不影响拼拆使用。（7）具有早拆功能：横杆可提前拆下周转，节省材料，节省木方，节省人工。真正做到节能环保，经济、实用。（8）易于加工：主构件采用焊接钢管，制造工艺简单，成本适中，可直接对现有扣件式钢管进行加工改造，更新成本大大降低。2、缺点：（1）轮扣式脚手架搭设不宜在基层不硬实，地面不平整和不进行混凝土硬化的地面上；（2）不宜直接在土质差的软土层、地面易塌陷的地基上搭设；（3）不宜在层高较高的模板支撑体系中采用；（4）只能作为落地式脚17、手架使用，不能作为悬挑脚手架使用。3.1.2 轮扣式脚手架构件和参数简介1、 主要构配件（1）立杆：杆上焊接有连接的轮盘和连接套管的竖向支撑杆件。见下图3.2.2所示，立杆参数表见下表3.2-1所示，标准杆与非标准杆示意图见下图3.2.3、图3.2.4所示。图3.2.2 立杆示意图立杆参数表见下表所示。表3.2-1 立杆参数表标准杆非标准杆型号A（mm）理论重量（Kg）型号A（mm）理论重量（Kg）LG-3003000LG-2102100LG-2402400LG-1501500LG-1801800LG-90900LG-1201200LG-60600立杆标准件尺寸：图3.2.3 立杆标准件尺寸图18、3.2.4 立杆非标准件尺寸（2）连接轮盘：焊接于立杆上可扣接 4 个方向扣接头的八边形孔板,见下图3.2.5所示。图3.2.5 连接轮盘示意图（3）立杆连接套管：焊接于立杆一端，用于立杆竖向接长的专用外套管，见下图3.2.6所示。图3.2.6 立杆连接套管示意图（4）横杆：两端焊接有扣接头，且与立杆扣接的水平杆件，见下图3.2.7所示。图3.2.7 横杆示意图横杆参数表见下表3.2-2所示。表3.2-2 横杆参数表标准杆型号长度(mm)理论重量（Kg）型号长度(mm)理论重量（Kg）HG-1801800HG-90900HG-1501500HG-60600HG-1201200HG-30300219、 轮扣式脚手架的施工要点（1）前期应做好支撑体系的专项施工方案设计，并由我司测量员放线定位，使支撑体系横平竖直，以保证后期剪刀撑和整体连杆的设置，确保其整体稳定性和抗倾覆性。（2）轮扣式脚手架安装基础必须要夯实平整并采取混凝土硬化措施。（3）轮扣式脚手架宜使用同一标高的梁板底板的标高范围，对于高度和跨度较大的单一构件支承架使用时对横杆进行拉力和立杆轴向压力（临界力）的验算，确保架体的稳定性和安全性。（4）架体搭设完成后在架体四周要加设足够的剪刀撑，在顶托与架体横杆300-500mm之间的距离要增设足够的水平拉杆，使其整体稳定性得到可靠的保证；（5）轮扣式脚手架附图片。图3.2.8 节点处连接20、示意图一图3.2.9 节点处连接示意图二（6）施工前必须出示轮扣式钢管脚手架构件的检验报告。（7）轮扣式脚手架立杆采用48钢管，绝大部分钢管壁厚约3.0mm以上，受力计算时应根据现场实际情况进行调整，一般按483.0mm进行计算。（8）立杆需尽量选用标准杆，因为非标准杆在接长时仅能统一放置于立杆顶部或底部，不能使相邻立杆接头错开，且设置于顶部时将存在立杆自由长度过长的情况。（9）立杆选择因每根立杆均设置有立杆连接套管，连接套管将使单根立杆总长增加100mm，故选用立杆时必须考虑其增加长度，以避免立杆过长。 （10）横杆选择横杆均为标准杆件，其杆件长度符合300mm模数，故在进行架体立杆间距设计21、时应按照所提供横杆长度进行计算，故立杆间距设置无扣件式钢管脚手架灵活。（11）步距选择架体步距的设置需与轮盘相对应，标准立杆的轮盘间距为600mm，故步距选择时需符合600模数，如图3.2.10所示。且最底部轮盘距立杆底端距离为350mm，故扫地杆实际设置于400mm处，此处与其他规范要求不对应，设计时需注意。图3.2.10 步距搭设示意图（12）架体布置要点控制架体布置时需进行排版设计，预先在电子图中进行立杆定位。排版时先从建筑物一端开始，向另一端立杆定位，定位时按预定设计的立杆间距进行，局部不足排设间距的可减小一个横杆等级进行排设，且宜设置于墙柱边。图3.2.11 高低板降板可调底托搭设示22、意图（13）梁底宜采用锁钢管扣件的形式进行支设，可以保证梁板模板的正常搭设，并有利于排版布局。对于界面尺寸较小的梁，可采用图3.2.12搭设方式。图3.2.12 梁模板支架示意图第四章 施工部署1、项目部管理人员组织及职责分工（1）项目经理：负责项目模板工程进度、质量、技术等全面管理（2）项目技术负责人：负责项目部全面技术、质量工作，并负责方案编制并进行技术交底。（3）项目工长：对模板工程进行技术交底；对施工过程进行监控；负责模板工程验收。（4）项目专职质检员：对模板工程质量进行监控、检查，督促不合格项目的整改；对建材质量进行检查、监控。（5）项目测量员：向分包单位提供测量控制点和标高控制点；23、复核分包单位的定位放线工作，必要时协助分包单位进行放线定位。（6）项目专职安全员：对满堂模板支架的支撑进行监控、检查，督促不合格项目的整改；对支撑的搭设质量及安全性进行现场检查、监控。2、施工队人员组织及职责分工（1）模板工长：对模板加工、安装向工人交底；对模板加工、安装进行现场指导。（2）质检员：对模板工程质量进行监控、检查，落实不合格项目的整改；负责模板工程自检。（3）测量员：对工程轴线、标高进行放线定位，并进行墙、柱、门窗洞口放线工作。（4）安全员：对满堂模板支架的支撑进行监控、检查，落实不合格项目的整改；对支撑的搭设质量进行自检。4.3 施工流程内部自检.1、做好定位基准工作：根据控制24、轴线用墨斗在结构板面上弹出柱、墙结构尺寸线及梁的中轴线。在柱竖向钢筋上部50cm标注高程控制点，用以控制梁板模标高。设置模板定位基准：根据构件断面尺寸切割一定长度的钢筋，点焊在主筋上(以勿烧主筋断面为准)，并按二排主筋的中心位置分档，以保证钢筋与模板位置的准确。2、按施工需用的模板及配件对其规格、数量逐项清点检查，未经修复的部件不得使用。3、经检查合格的模板，应按照安装程序进行堆放。重叠平放时，每层之间加垫木，模板与垫木上下对齐，底层模板离地面大于10cm。4、模板安装前，向施工班组、操作工人进行技术交底；在模板表面涂刷不污染砼的隔离剂，严禁在模板上涂刷废机油。5、做好施工机具及辅助材料的保养25、及进购等准备工作。4.3.2 构造要求1、立杆及扫地杆轮扣式脚手架的扫地杆即水平拉杆，纵向和横向拉杆在同一水平线上，即在第一节水平杆距楼面350mm处，通过立杆上的轮扣和立杆连接起来。2、剪刀撑（1）本工程分施工段搭设内支撑架，每个施工段架体外围四周由底到顶设置连续竖向剪刀撑；内部在梁下，每跨内设置一道竖向连续（到顶的）剪刀撑，形成纵横交错的支撑网。（2）轮扣支撑架内部横向和纵向每隔15米设置一道连续的剪刀撑，剪刀撑斜杆的接长应采用搭接，搭接长度500mm，采用两个旋转扣件将两搭接的钢管在离杆端不小于100mm处扣紧固定。（3）剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转26、扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。（4）竖向剪刀撑与支撑架纵（横）向夹角应为4560。（5）剪刀撑的斜杆与基本构架结构杆件之间至少有三道连接，其中斜杆的对接或搭接接头部位至少有一道连接。剪刀撑及扫地杆的设置详见图剪刀撑布置示意图。图4.3.2 支撑设置及剪刀撑布置示意图3、止水螺杆本工程地下室防水等级为一级，地下室外墙模板采用止水螺杆和钢管进行固定。本工程采用一次性对拉止水螺杆，止水螺杆的止水片尺寸应为70mm70mm5mm,止水钢板与螺杆双面焊接，如图4.2.3所示。止水螺杆通常用于地下室剪力墙的浇筑时，起到固定模板，控制混凝土浇筑厚度的作用。和普通穿墙螺杆不同之处在于：a止水螺杆27、中间有止水片，可以增加水的渗透路径，起到一定的止水作用；b拆模时，普通穿墙螺杆整体抽出，重复使用，止水螺杆则可以卸除两头螺杆后，中间段留在墙体，以保证墙体的不透水性。因此为保证地下室外墙的防水要求，止水对拉螺杆的止水片必须严格控制，施工前必须检查止水对拉螺杆是否具备质量合格证书、止水片是否满足图纸要求、止水片的焊接质量，焊接质量主要检查止水片焊接是否存在咬边、焊瘤、弧坑、表面气孔、夹渣、表面裂纹等问题。当发现止水螺杆不满足上述条件，施工中严禁采用并责令退场。图4.3.3 止水对拉螺杆示意图第五章 施工方法根据本工程各部位结构设计参数，采用如下施工方案：1、材料选择 （1）木模板采用15mm厚木28、胶合板、50100mm木方、483.0钢管、M14止水螺杆；（2）支撑体系根据施工现场实际情况，本工程楼板支撑采用轮扣式脚手架和钢管扣件式脚手架，层高（包括板厚）5米且梁截面积0.645平米采用轮扣式脚手架支撑体系。其余层高5米、梁截面积0.645平米的梁板支撑采用钢管扣件式脚手架支撑体系。支撑体系材料采用483.0钢管、轮扣式脚手架立杆、横杆、拉杆、扣件、顶托、底托。2、模板方案表5.1 各部位模板方案参数表部位模板方案主次梁支撑体系400700 （轮扣式脚手架支撑体系） 立杆的纵距(跨度方向) m，立杆的步距1.20m，顶托采用双钢管：483.0。梁底增加2道承重立杆，梁底木方间距250m29、m，梁底支撑木方长度 2.15m。梁底承重杆按照布置间距625,900,625mm计算。800800 （轮扣式脚手架支撑体系）立杆的纵距(跨度方向) m，立杆的步距1.20m，顶托采用双钢管：483.0。梁底增加2道承重立杆，梁底木方间距250mm，梁底支撑木方长度 2.15m。梁底承重杆按照布置间距625,900,625mm计算。6001500（钢管扣件式脚手架支撑体系）立杆的纵距(跨度方向) m，横距0.4m,立杆的步距1.20m，顶托采用双钢管：483.0。梁底增加4道承重立杆，梁底木方间距200mm，梁底支撑木方长度 2.15m。梁底承重杆按照布置间距475,400,400,400,430、75mm计算。8001650（钢管扣件式脚手架支撑体系）立杆的纵距(跨度方向) m，横距0.4m,立杆的步距1.20m，顶托采用双钢管：483.0。梁底增加4道承重立杆，梁底木方间距250mm，梁底支撑木方长度 2.15m。梁底承重杆按照布置间距475,400,400,400,475mm计算。6002450（钢管扣件式脚手架支撑体系）立杆的纵距(跨度方向) m，立杆的步距1.20m，顶托采用双钢管：483.0。梁底增加4道承重立杆，梁底木方间距250mm，梁底支撑木方长度 2.15m。梁底承重杆按照布置间距525,400,300,400,525mm计算。9001850（钢管扣件式脚手架支撑体系31、）立杆的纵距(跨度方向) m，横距0.4m,立杆的步距1.20m，顶托采用双钢管：483.0。梁底增加4道承重立杆，梁底木方间距250mm，梁底支撑木方长度 2.15m。梁底承重杆按照布置间距475,400,400,400,475mm计算。12002200（钢管扣件式脚手架支撑体系）立杆的纵距(跨度方向) m，横距0.4m,立杆的步距1.20m，顶托采用双钢管：483.0。梁底增加4道承重立杆，梁底木方间距200mm，梁底支撑木方长度 2.15m。梁底承重杆按照布置间距475,400,400,400,475mm计算。主次梁侧模梁侧竖楞为50100 mm 250mm方木。梁高700时，梁侧面采用32、斜撑固定；梁高h700mm时，采用M14500500mm的对拉螺栓,外加PVC套管。第一道对拉螺栓距梁底200 300mm起。楼板150450 轮扣式脚手支撑：采用15mm厚木胶合板，50100 mm 250mm方木作背楞，48米，步距1.2米。150450钢管扣件式脚手架支撑：采用15mm厚木胶合板，50100 mm 250mm方木作背楞，483.0mm双钢管主龙骨。纵距0.9米，横距0.9米，步距1.2米。柱帽矩形：700mm梯形变截面：200800mm采用15mm厚木胶合板，50100 mm 200mm方木作背楞，483.0mm双钢管主龙骨。柱帽底采用450900mm轮扣脚手架支撑体系，33、柱帽柱帽侧面侧面背楞采用木方，间距250mm；且采用一道M14对拉螺栓，钢管加固，对拉螺栓水平间距800mm。楼梯模板支设系统采用483.0mm垂直于楼梯斜板搭设，楼梯结构模板面层和底层采用两道483.0mm双钢管作模板受力主龙骨，M141000对拉螺栓加固，踏步面模板及侧模版均采用50100mm木方压角。5.1 结构楼板及柱帽模板设计及施工5.1.1 结构楼板模板施工根据施工现场实际情况，本工程楼板支撑采用轮扣式脚手架和钢管扣件式脚手架，层高（包括板厚）5米且梁截面积0.645平米采用轮扣式脚手架支撑体系。其余层高5米、梁截面积0.645平米的梁板支撑采用钢管扣件式脚手架支撑体系。本工程楼板34、厚度为150450mm，支撑采用钢管扣件式和轮扣式脚手架支撑体系，纵横间距为900mm，步距1200 mm，采用可调上下托。钢管扣件式脚手架轴线处主框架梁设置一道剪刀撑，间距约810米，楼板周边外侧钢管扣件式脚手架也须设置剪刀撑。底部扫地杆与立杆以扣件连接，扫地杆距地面约200350mm。搭设轮扣式支撑体系时，要根据梁板支模高度进行轮扣立杆配型，保证顶部水平杆至立杆上端包括可调顶托的距离不超过600mm。对于层高超过5米的梁板支撑以及线荷载超过15kN/的框架梁设置沉降位移监测点，沉降位移监测点可布置在框架梁中部荷载较大处底支撑体系，具体定位根据第三方支撑体系监测单位布置。局部布置示意见附图。35、满堂脚手架搭好后，根据板底标高铺设483.0钢管主龙骨，50mm100mm次龙骨，次龙骨间距不大于250 mm，然后铺放15mm厚木胶合板采用硬拼缝，与墙交接处先在多层板侧粘海绵胶条再紧靠墙面。楼板模板支设详见图5-9。板模板施工方法及施工要点如下：（1）安装顺序：复核板底标高搭设脚手架安放主次龙骨安装模板安装柱、梁、板节点模板安放预埋件及预留孔模板等检查校正验收。（2）根据相应位置板厚及标高按方案要求搭设轮扣架或脚手架和主次龙骨（3）支撑体系立柱底应铺设木垫板，采用多根轮扣或钢管立柱支模时，立柱应垂直，上下层立柱应在同一竖向中心线上，立柱之间的水平拉杆和剪刀撑必须按要求规范设置。（4）安放主36、次龙骨时，应通线调节立柱的高度，先将主龙骨拉平，再架设次龙骨。（5）铺设模板可从四周铺起，在中间收口。若压梁（墙）侧模时，角位模板应通线钉固。（6）严格控制模板的平整度，相邻两块板的高低差不大于2mm,木方应平直，可用可调U形顶托调整高度来控制模板面平整度，卡托螺杆伸出长度不得大于300mm。（7）若板跨度（双向板指板短跨）4米，模板按跨度的0.3%起拱，当悬臂板时，按悬臂长度的0.6%起拱。（8）楼面模板铺设完成后，应复检模板面标高及板面平直度，预埋件和预留孔洞不得漏设并确保位置准确，支模体系必须稳定、牢固。模板梁面、板面应清扫干净。图5-9 板模板支设示意图5.1.2 柱帽模板施工本工程地37、下室二层人防无梁楼板柱帽尺寸为3200mm3200mm和3000mm3000mm。其中ZM1为梯形变截面柱帽，尺寸为32003200mm，高度200mm800mm。ZM2为矩形柱帽，尺寸为30003000mm，高度700mm。根据人防等级柱帽上方板厚为350mm和450mm，施工时柱帽采用15mm厚木胶合板，50100 mm 200mm方木作背楞，483.0mm双钢管主龙骨。支撑体系拟采用横向间距450mm,纵向间距900mm,步距1200mm的轮扣式脚手架支撑体系。矩形柱帽侧面模板底部和顶部设置木方压脚，背楞采用木方，间距250mm；且采用一道M14对拉螺栓，钢管加固，对拉螺栓水平间距80038、mm。5.1.3 地下室车道及电梯井道顶板施工 对于地下室车道位置支撑体系采用钢管扣件式脚手架支撑体系，钢管之间纵距为0.9m,横距为0.5m,步距为1.2米，支撑体系底部采取相应的固定措施，钢管立杆底部应设置垫木，钢管立杆底部横向和纵向设置离地约20cm扫地杆以增加支撑架的整体稳定性，车道处钢管之间每隔810米设置一道纵向剪刀撑，纵向剪刀撑必须连续设置，剪刀撑斜杆接长应采用搭接，搭接长度不得小于500mm,采用2个旋转扣件将两搭接的钢管在离杆端不小于100mm锁紧。横向剪刀撑应设置在支撑体系中部及顶部，将整个支撑体系连成一个整体，以确保支撑体系的稳定性。对于电梯井道处顶板支撑体系，待电梯井道39、顶板下层混凝土楼板强度达到一定强度后，在电梯井道楼板下方两侧固定16#工字钢，工字钢可采用预埋钢筋和木楔固定，以形成简支构造。在工字钢上焊接C20钢筋头以确定电梯井顶板钢管扣件支撑体系，钢管之间纵横间距为0.9米，步距1.2米。电梯井顶板采用15mm厚木胶合板，50100 mm 250mm方木作背楞，483.0mm双钢管主龙骨。5.2 结构梁模板设计及施工根据施工现场实际情况，本工程楼板支撑采用轮扣式脚手架和钢管扣件式脚手架，层高（包括板厚）5米且梁截面积0.645平米采用轮扣式脚手架支撑体系。其余层高5米、梁截面积0.645平米的梁板支撑采用钢管扣件式脚手架支撑体系。框架梁支撑体系按以下4040、0700、800800、6001500、8001650、6002450、9001800、12002200七种截面尺寸类型进行验算，每种类型梁验算所包含梁如下表所示。1400700包括梁：150400、200400、200500、200600、200650、200700、300600、300700、300800、350450、4007002800800包括梁： 3001250、3001350、3001550、3001600、3001650、3001950、3501550、3501650、400800、450800、400900、400950、4001000、4001050、4001370、，5041、0700、500800、500900、5001000、600700、600800、600900、6001000、700800，70090036001500包括梁：3002150、3002300、4001600、4001800、5001650、5001950、6001200、6001350、6001450、6001500、7001000、7001200、800800、800100048001650包括梁： 4002550、5002000、5002100、6001650、6001800、6001950、7001400、7001650、8001500、800165056002450包括梁：3002842、50、3002950、3503250、4002900、4003150、4003200、5002800、5002400、5002800、6002150、6002450、650220069001850包括梁： 7001900、7001950、7002200、9001550、9001600、9001850712002200包括梁： 6002600、6002700、6002900、9001950、10002200、12002200本工程梁模板采用15mm厚木胶合板拼制，483.0钢管主龙骨作为主龙骨，50100mm木方为次龙骨。侧模背次龙骨木方沿梁两侧布置，间距250。当梁高700mm时，梁侧模可不用43、对拉螺栓，仅采用支撑板模的水平钢管顶撑，同时用一部分短钢管斜撑或采用木方压梁侧模底部和顶部外加模板斜撑。当梁高700mm时，梁侧模增设M14500500对拉螺栓固定,其中第一道对拉螺栓从梁底200mm 300mm设置。按设计图纸要求，当梁跨度大于4米时，模板按跨度的0.3%起拱。根据不同的梁截面尺寸，梁底支撑体系立杆纵向间距为900mm、600mm以及450mm，楼板支撑体系立杆间距为900mm。梁底支撑体系立杆间距为900mm时，与两侧楼板支撑体系立杆相互拉结；梁底支撑体系立杆纵向间距为600mm时，与两侧楼板支撑体系立杆相互隔二拉一方式进行拉结；梁底支撑体系立杆纵向间距为450mm时，与两44、侧楼板支撑体系立杆相互隔一拉一方式进行拉结。施工时应注意，由于梁板采用两种不同的支撑体系，在梁板不同部位的轮扣式支架与扣件式支架之间应设置扣件水平杆两端拉结形式将轮扣支架和钢管扣件支架连接成一个整体，确保支撑体系的稳定性。以及线荷载超过15kN/的框架梁浇筑混凝土时应采取分层均匀浇筑，避免集中堆载，引起支撑体系失稳。梁模板示意如图见5-10所示。梁模板施工方法及施工要点如下所示:(1)梁模板施工方法：搭设和调平模板支架(包括安装水平拉杆和剪力撑)按标高铺梁底模板拉线找直绑扎梁钢筋安装垫块安装梁两侧模板梁两侧木方与对拉螺栓固定调整模板。(2)梁模板弹出轴线、梁位置线和水平标高线，钉柱头模板(3)45、根据梁截面尺寸搭设梁底支架，按设计标高调整立柱的标高，然后安装梁底模板并拉线找平(4)按照设计要求，若梁跨度大于等于4米，按跨度的0.3%起拱。(5)根据墨线安装梁侧模板，压脚板、斜撑。当梁高70cm,梁侧模板采用M14500500对拉螺栓进行固定。 400mm700mm梁底支撑示意 800mm800mm梁底支撑示意600mm1500mm梁底支撑示意 800mm1650mm梁底支撑示意600mm2450mm梁底支撑示意 900mm1850mm梁底支撑示意钢管纵距0.45米 1200mm2200mm梁底支撑示意 图5-10 梁模板支设示意图5.3 后浇带部分后浇带处的模板单独支设，即在后浇带宽度46、方向向两侧延伸至主梁侧边为止作为后浇带的单独区域，支撑采用轮扣式或钢管脚手架，立杆间距及搭设要求按所在区域的脚手架进行控制。等后浇带浇筑完砼后达到拆模板条件方可拆除支撑体系。后浇带部位支模示意图如图5-11和图5-12所示。图5-11 后浇带部位支模示意图图5-12 后浇带立面示意图5.4 结构楼梯模板设计及施工为提高现浇混凝土楼梯结构浇筑效果，采用15mm木胶合板进行全封闭式楼梯支模，模板支设系统采用483.0mm垂直于楼梯斜板搭设，楼梯结构模板面层和底层采用两道483.0mm双钢管作模板受力主龙骨，M141000对拉螺栓加固，踏步面模板及侧模版均采用50100mm木方压角，增强楼梯模板系统47、整体刚度。楼梯踏步水平面层模板应设置排气孔，避免踏步面层因混凝土中气泡无法排出而影响浇筑外观效果。楼梯模板支设如图5-14所示。图5-13 全封闭式楼梯做法示意图第六章 模板体系验算本工程地下室负二层层高为3.6米，负一层层高为3.65.7米。1#、2#商务楼地上部分层高3.1米，3#、4#商务楼地上部分层高4.5米，5#、6#、7#商务楼地上部分层高3.1米。地下室负一层顶板及地下室顶板板厚主要为150mm、180mm、200mm、250mm、300mm及450mm，楼板模板体系验算时取最不利状况进行计算，脚手架搭设高度取5.7米、板厚取450mm分别对轮扣式脚手架支撑体系和钢管扣件式脚手架48、支撑体系进行受力验算。6.1 楼板模板体系验算（轮扣式脚手架，板厚450mm）依据规范:建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取。模板支架搭设高度为，立杆的纵距，立杆的横距，立杆的步距。面板厚度15mm，剪切强度2，抗弯强度2，弹性模量2。木方50100m49、m，间距250mm，木方剪切强度2，抗弯强度2，弹性模量2。梁顶托采用双钢管48。模板自重2，混凝土钢筋自重3。倾倒混凝土荷载标准值2，施工均布荷载标准值2。图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为48。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值活荷载标准值 q2 = (0.000+4.500)面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh23； 截面惯性矩50、 I = bh34；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取2；2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到4.050)经计算得到面板抗弯强度计算值10002面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力4.050)截面抗剪强度计算值 T=32713.0/(22截面抗剪强度设计值2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算4 / 100EI v = l / 250面板51、最大挠度计算值2504/(1006000面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (4.500+0.000)静荷载活荷载计算单元内的木方集中力为(1.575+3.449)2.木方的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载最大弯矩2最大剪力最大支座力木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh252、3； 截面惯性矩 I = bh34；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度1062木方的抗弯计算强度小于2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下:截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32713/(2502截面抗剪强度设计值2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到最大变形44/(100木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷53、载取木方的支座力均布荷载取托梁的自重。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座经过计算得到最大变形顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩3；截面惯性矩4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度1062顶托梁的抗弯计算强度小于2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： 54、NG1(2)模板的自重(kN)： NG2(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (4.500+0.000)3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式GQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值， i 计算立杆的截面回转半径，； A 立杆净截面面积，2； W 立杆净截面模量(抵抗矩3； f 钢管立杆抗压强度设计值，2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，； h 最大步距，；55、 l0 计算长度，取1.200+2； 由长细比，为2500/16=157； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；经计算得到2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MWklal02/8-Prl0/4风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr计算公式 Pr=5klal0/16其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw02 h 立杆的步距，； la 立杆迎风面的间距，； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，；风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr=5；风荷载产生的弯矩 M56、w； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw经计算得到2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!风荷载作用下的内力计算架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载节点集中荷载w在立杆中产生的内力 wv节点集中荷载w在斜杆中产生的内力 ws0.900)1/2支撑架的步数 n=4节点集中荷载w在立杆中产生的内力和为0.130+(4.000-1)节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和为架体自重为节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和小于架体自重,满足要求!6.2 楼板模板体系验算（钢管扣件式脚手架，板厚450mm）依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB500057、9-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取。模板支架搭设高度为，立杆的纵距，立杆的横距，立杆的步距。面板厚度15mm，剪切强度2，抗弯强度2，弹性模量2。木方50100mm，间距250mm，木方剪切强度2，抗弯强度2，弹性模量2。梁顶托采用双钢管48。模板自重2，混凝土钢筋自重3。倾倒混凝土荷载标准值2，施工均布荷载标准值2。扣件计算折减系数取。图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载58、计算单元按照模板规范条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合2由永久荷载效应控制的组合2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取，可变荷载分项系数取采用的钢管类型为48。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑的结构重要系数，静荷载标准值考虑的结构重要系数，活荷载标准值(0.000+4.500)面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh23； 截面惯性矩 I 59、= bh34；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取2；2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到3.645)经计算得到面板抗弯强度计算值10002面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力3.645)截面抗剪强度计算值 T=32387.0/(22截面抗剪强度设计值2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算4 / 100EI v = l / 250面板最大挠60、度计算值2504/(1006000面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为2面板的计算宽度为集中荷载考虑的结构重要系数，静荷载标准值面板的计算跨度经计算得到经计算得到面板抗弯强度计算值10002面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (4.500+0.000)考虑的结构重要系数，静61、荷载考虑的结构重要系数，活荷载计算单元内的木方集中力为(1.316+3.104)2.木方的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载最大弯矩2最大剪力最大支座力木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh23； 截面惯性矩 I = bh34；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度1062木方的抗弯计算强度小于2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下:截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32387/(2502截面抗剪强度设计值2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木62、方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到最大变形44/(100木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为2考虑荷载重要性系数，集中荷载经计算得到抗弯计算强度1062木方的抗弯计算强度小于2,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力均布荷载取托梁的自重。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)63、经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座经过计算得到最大变形顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩3；截面惯性矩4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度1062顶托梁的抗弯计算强度小于2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1(2)模板的自重(kN)： NG2(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3考虑的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG(NG1+NG2+NG3。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣64、混凝土时产生的荷载。考虑的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ(4.500+0.000)3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式GQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值， i 计算立杆的截面回转半径，； A 立杆净截面面积，2； W 立杆净截面模量(抵抗矩3； f 钢管立杆抗压强度设计值，2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，； h 最大步距，； l0 计算长度，取1.200+2； 长细比，为2300/16.0=144 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；经计65、算得到2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MWklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw02 h 立杆的步距，； la 立杆迎风面的间距，； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，；风荷载产生的弯矩 Mw； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式； Nw经计算得到2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!6.3 柱帽支撑体系验算扣件钢管楼板模板支架计算书依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑66、结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取。模板支架搭设高度为，立杆的纵距，立杆的横距，立杆的步距。面板厚度15mm，剪切强度2，抗弯强度2，弹性模量2。木方50100mm，间距200mm，木方剪切强度2，抗弯强度2，弹性模量2。梁顶托采用双钢管48。模板自重2，混凝土钢筋自重3。倾倒混凝土荷载标准值2，施工均布荷载标准值2。扣件计算折减系数取。图1 楼板支撑架立面67、简图图2 楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合2由永久荷载效应控制的组合2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取，可变荷载分项系数取采用的钢管类型为48。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑的结构重要系数，静荷载标准值考虑的结构重要系数，活荷载标准值(0.000+4.500)面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh68、23； 截面惯性矩 I = bh34；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取2；2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到3.645)经计算得到面板抗弯强度计算值10002面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力3.645)截面抗剪强度计算值 T=33883.0/(22截面抗剪强度设计值2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算4 / 100EI v = 69、l / 250面板最大挠度计算值2004/(1006000面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为2面板的计算宽度为集中荷载考虑的结构重要系数，静荷载标准值面板的计算跨度经计算得到经计算得到面板抗弯强度计算值10002面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (4.500+0.00070、)考虑的结构重要系数，静荷载考虑的结构重要系数，活荷载计算单元内的木方集中力为(0.737+6.453)2.木方的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载最大弯矩2最大剪力最大支座力木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh23； 截面惯性矩 I = bh34；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度1062木方的抗弯计算强度小于2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下:截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33883/(2502截面抗剪强度设计值2木方的抗剪强71、度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到最大变形44/(100木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为2考虑荷载重要性系数，集中荷载经计算得到抗弯计算强度1062木方的抗弯计算强度小于2,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力均布荷载取托梁的自重。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算72、受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座经过计算得到最大变形顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩3；截面惯性矩4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度1062顶托梁的抗弯计算强度小于2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形顶托梁的最大挠度小于450.0/400,满足要求!四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1(2)模板的自重(kN)： NG2(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3考虑的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG(NG1+NG2+NG3。2.活荷73、载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ(4.500+0.000)3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式GQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值， i 计算立杆的截面回转半径，； A 立杆净截面面积，2； W 立杆净截面模量(抵抗矩3； f 钢管立杆抗压强度设计值，2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，； h 最大步距，； l0 计算长度，取1.200+2； 长细比，为2300/16.0=144 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 74、l0/i 查表得到；经计算得到2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MWklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw02 h 立杆的步距，； la 立杆迎风面的间距，； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，；风荷载产生的弯矩 Mw； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式； Nw经计算得到2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!6.4 梁模板支撑体系验算(400mm700mm)梁模板碗扣钢管高支撑架计算书依据规范:75、建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取。模板支架搭设高度为，梁截面 BD=400mm700mm，立杆的纵距(跨度方向，立杆的步距，梁底增加2道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度2，抗弯强度2，弹性模量2。木方50100mm，剪切强度2，抗弯强度2，弹性76、模量2。梁底支撑木方长度。顶托采用双钢管：48。梁底承重杆按照布置间距625,900mm计算。模板自重2，混凝土钢筋自重3。倾倒混凝土荷载标准值2，施工均布荷载标准值2。梁两侧的楼板厚度，梁两侧的楼板计算长度。扣件计算折减系数取。图1 梁模板支撑架立面简图计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为。采用的钢管类型为48。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值活荷载标准值 q2 = (2.000+4.500)面板的截面惯77、性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh23； 截面惯性矩 I = bh34；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取2；2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到2.600)经计算得到面板抗弯强度计算值10002面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力2.600)截面抗剪强度计算值 T=31846.0/(2278、截面抗剪强度设计值2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值2504/(1006000面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2(2(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (4.500+2.000)均布荷载集中荷载木方计算简图木方弯矩图(kN.m)木方剪力图(kN)变形的计算按照规79、范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图木方变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1 N2 N3 N4经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座经过计算得到最大变形木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh23； 截面惯性矩 I = bh34；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度1062木方的抗弯计算强度小于2,满足要求!(2)木方抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32.918/(2502截面抗剪强度设计值2木方的抗剪强度计算满足要求80、!(3)木方挠度计算最大变形木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!（二）梁底顶托梁计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座经过计算得到最大变形顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩3；截面惯性矩4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度1062顶托梁的抗弯计算强度小于2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算不81、考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=11.594kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 i 计算立杆的截面回转半径，； A 立杆净截面面积，2； W 立杆净截面模量(抵抗矩3； f 钢管立杆抗压强度设计值，2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，； h 最大步距，； l0 计算长度，取1.200+2； 由长细比，为2500/16=157； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；经计算得到2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷82、载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MWklal02/8-Prl0/4风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr计算公式 Pr=5klal0/16其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw02 h 立杆的步距，； la 立杆迎风面的间距，； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，；风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr=5；风荷载产生的弯矩 Mw； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw经计算得到2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!风荷载作用下的内力计算架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载节点集中荷载w在立杆中产生的内力 wv节点集中荷载w在斜杆中产生83、的内力 ws2.150)1/2支撑架的步数 n=4节点集中荷载w在立杆中产生的内力和为0.089+(4.000-1)节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和为架体自重为节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和小于架体自重,满足要求!模板支撑架计算满足要求！6.5梁模板支撑体系验算(800mm800mm)梁模板扣件钢管高支撑架计算书依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参84、数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取。模板支架搭设高度为，梁截面 BD=800mm800mm，立杆的纵距(跨度方向，立杆的步距，梁底增加2道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度2，抗弯强度2，弹性模量2。木方50100mm，剪切强度2，抗弯强度2，弹性模量2。梁底支撑木方长度。顶托采用双钢管：48。梁底承重杆按照布置间距625,900mm计算。模板自重2，混凝土钢筋自重3。倾倒混凝土荷载标准值2，施工均布荷载标准值2。梁两侧的楼板厚度，梁两侧的楼板计算长度。扣件计算折减系数取。图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合2由85、永久荷载效应控制的组合2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取，可变荷载分项系数取计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为。采用的钢管类型为48。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑的结构重要系数，静荷载标准值考虑的结构重要系数，活荷载标准值(2.000+0.000)面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh23； 截面惯性矩 I = bh386、4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取2；2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到1.440)经计算得到面板抗弯强度计算值10002面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力1.440)截面抗剪强度计算值 T=32572.0/(22截面抗剪强度设计值2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值287、004/(1006000面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2(2(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)考虑的结构重要系数，均布荷载考虑的结构重要系数，集中荷载木方计算简图木方弯矩图(kN.m)木方剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图木方变形图(mm)经过计算得到从88、左到右各支座力分别为 N1 N2 N3 N4经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座经过计算得到最大变形木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh23； 截面惯性矩 I = bh34；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度1062木方的抗弯计算强度小于2,满足要求!(2)木方抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32.182/(2502截面抗剪强度设计值2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算最大变形木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!（二）梁底顶托梁89、计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座经过计算得到最大变形顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩3；截面惯性矩4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度1062顶托梁的抗弯计算强度小于2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大90、支座反力 N1=16.179kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 i 计算立杆的截面回转半径，； A 立杆净截面面积，2； W 立杆净截面模量(抵抗矩3； f 钢管立杆抗压强度设计值，2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，； h 最大步距，； l0 计算长度，取1.200+2； 长细比，为2200/16.0=138 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；经计算得到2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-91、15: MWklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw02 h 立杆的步距，； la 立杆迎风面的间距，； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，；风荷载产生的弯矩 Mw； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式； Nw经计算得到2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！6.6梁模板支撑体系验算(600mm1500mm)梁模板扣件钢管高支撑架计算书依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-292、010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取。模板支架搭设高度为，梁截面 BD=600mm1500mm，立杆的纵距(跨度方向，立杆的步距，梁底增加2道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度2，抗弯强度2，弹性模量2。木方50100mm，剪切强度2，抗弯强度2，弹性模量2。梁底支撑木方长度。顶托采用双钢管：48。梁底承重杆按照布置间距625,900mm计算。模板自重2，混凝土钢筋自重3。倾倒混凝土荷载标准值2，施工均布荷载标准值2。梁两侧的楼板厚度，梁两侧的楼板计算长度。扣件计算93、折减系数取。图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合2由永久荷载效应控制的组合2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取，可变荷载分项系数取计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为。采用的钢管类型为48。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑的结构重要系数，静荷载标准值考虑的结构重要系数，活荷载标准值(2.000+0.000)面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分94、别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh23； 截面惯性矩 I = bh34；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取2；2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到1.080)经计算得到面板抗弯强度计算值10002面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力1.080)截面抗剪强度计算值 T=33491.0/(22截面抗剪强度设计值2面95、板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值2004/(1006000面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2(2(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)考虑的结构重要系数，均布荷载考虑的结构重要系数，集中荷载木方计算简图木方弯矩图(kN.m)木方剪力图(kN96、)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图木方变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1 N2 N3 N4经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座经过计算得到最大变形木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh23； 截面惯性矩 I = bh34；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度1062木方的抗弯计算强度小于2,满足要求!(2)木方抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=34.066/(2502截面抗剪强度设计值2木方的抗97、剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算最大变形木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!（二）梁底顶托梁计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座经过计算得到最大变形顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩3；截面惯性矩4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度1062顶托梁的抗弯计算强度小于2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形顶托梁的最大挠度小于600.0/400,满足要求!三、98、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=13.283kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 i 计算立杆的截面回转半径，； A 立杆净截面面积，2； W 立杆净截面模量(抵抗矩3； f 钢管立杆抗压强度设计值，2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，； h 最大步距，； l0 计算长度，取1.200+2； 长细比，为2300/16.0=144 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；经计算得到2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要99、求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MWklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw02 h 立杆的步距，； la 立杆迎风面的间距，； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，；风荷载产生的弯矩 Mw； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式； Nw经计算得到2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！6.7梁模板支撑体系验算(800mm1650mm)梁模板扣件钢管高支撑架计算书依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑100、结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取。模板支架搭设高度为，梁截面 BD=800mm1650mm，立杆的纵距(跨度方向，立杆的步距，梁底增加4道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度2，抗弯强度2，弹性模量2。木方50100mm，剪切强度2，抗弯强度2，弹性模量2。梁底支撑木方长度。顶托采用双钢管：48。梁底承重杆按照布置间距475,400,400,400mm计算101、。模板自重2，混凝土钢筋自重3。倾倒混凝土荷载标准值2，施工均布荷载标准值2。梁两侧的楼板厚度，梁两侧的楼板计算长度。扣件计算折减系数取。图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合2由永久荷载效应控制的组合2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取，可变荷载分项系数取计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为。采用的钢管类型为48。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算102、。考虑的结构重要系数，静荷载标准值考虑的结构重要系数，活荷载标准值(2.000+0.000)面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh23； 截面惯性矩 I = bh34；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取2；2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到1.440)经计算得到面板抗弯强度计算值10002面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)103、抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力1.440)截面抗剪强度计算值 T=36375.0/(22截面抗剪强度设计值2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值2504/(1006000面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2(2(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.104、000+2.000)考虑的结构重要系数，均布荷载考虑的结构重要系数，集中荷载木方计算简图木方弯矩图(kN.m)木方剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图木方变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1 N2 N3 N4 N5 N6经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座经过计算得到最大变形木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh23； 截面惯性矩 I = bh34；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度1062木方的抗弯计算强度小于2,满足要求!(2105、)木方抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32.976/(2502截面抗剪强度设计值2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算最大变形木方的最大挠度小于475.0/250,满足要求!（二）梁底顶托梁计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座经过计算得到最大变形顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩3；截面惯性矩4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗106、弯计算强度1062顶托梁的抗弯计算强度小于2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形顶托梁的最大挠度小于600.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=15.123kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 i 计算立杆的截面回转半径，； A 立杆净截面面积，2； W 立杆净截面模量(抵抗矩3； f 钢管立杆抗压强度设计值，2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，； h 最大步距，； l0 计算长度，取1.200+2； 长细比，为2300/16.0=144 1107、50 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；经计算得到2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MWklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw02 h 立杆的步距，； la 立杆迎风面的间距，； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，；风荷载产生的弯矩 Mw； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式； Nw经计算得到2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！6108、.8梁模板支撑体系验算(600mm2450mm)梁模板扣件钢管高支撑架计算书依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取。模板支架搭设高度为，梁截面 BD=600mm2450mm，立杆的纵距(跨度方向，立杆的步距，梁底增加4道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度2，抗弯强度2，弹性模量2。木方50100mm109、，剪切强度2，抗弯强度2，弹性模量2。梁底支撑木方长度。顶托采用双钢管：48。梁底承重杆按照布置间距525,400,300,400mm计算。模板自重2，混凝土钢筋自重3。倾倒混凝土荷载标准值2，施工均布荷载标准值2。梁两侧的楼板厚度，梁两侧的楼板计算长度。扣件计算折减系数取。图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合2由永久荷载效应控制的组合2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取，可变荷载分项系数取计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为。采用的钢管类型为48。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)110、/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑的结构重要系数，静荷载标准值考虑的结构重要系数，活荷载标准值(2.000+0.000)面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh23； 截面惯性矩 I = bh34；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取2；2111、其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到1.080)经计算得到面板抗弯强度计算值10002面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力1.080)截面抗剪强度计算值 T=35610.0/(22截面抗剪强度设计值2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值2004/(1006000面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1(2)模板的112、自重线荷载(kN/m)： q2(2(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)考虑的结构重要系数，均布荷载考虑的结构重要系数，集中荷载木方计算简图木方弯矩图(kN.m)木方剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图木方变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1 N2 N3 N4 N5 N6经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座经过计算得到最大变形木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh23； 截面惯性矩 113、I = bh34；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度1062木方的抗弯计算强度小于2,满足要求!(2)木方抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32.830/(2502截面抗剪强度设计值2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算最大变形木方的最大挠度小于525.0/250,满足要求!（二）梁底顶托梁计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm114、)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座经过计算得到最大变形顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩3；截面惯性矩4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度1062顶托梁的抗弯计算强度小于2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形顶托梁的最大挠度小于600.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=17.248kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 i 计算立杆的截面回转半径，； A 立杆净截面面积，2； W 立杆净截面模量(抵抗矩3； f 钢管立杆抗压强度设计值，2； a 立杆上115、端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，； h 最大步距，； l0 计算长度，取1.200+2； 长细比，为2300/16.0=144 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；经计算得到2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MWklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw02 h 立杆的步距，； la 立杆迎风面的间距，； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，；风荷载产生的弯矩 Mw； Nw 考虑风116、荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式； Nw经计算得到2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！6.9梁模板支撑体系验算(900mm1850mm)梁模板扣件钢管高支撑架计算书依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取。模板支架搭设高度为，梁截面 BD=900mm18117、50mm，立杆的纵距(跨度方向，立杆的步距，梁底增加4道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度2，抗弯强度2，弹性模量2。木方50100mm，剪切强度2，抗弯强度2，弹性模量2。梁底支撑木方长度。顶托采用双钢管：48。梁底承重杆按照布置间距475,400,400,400mm计算。模板自重2，混凝土钢筋自重3。倾倒混凝土荷载标准值2，施工均布荷载标准值2。梁两侧的楼板厚度，梁两侧的楼板计算长度。扣件计算折减系数取。图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合2由永久荷载效应控制的组合2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取，可变荷载分118、项系数取计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为。采用的钢管类型为48。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑的结构重要系数，静荷载标准值考虑的结构重要系数，活荷载标准值(2.000+0.000)面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh23； 截面惯性矩 I = bh34；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中119、 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取2；2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到1.620)经计算得到面板抗弯强度计算值10002面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力1.620)截面抗剪强度计算值 T=38009.0/(22截面抗剪强度设计值2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值2504/(1006000面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方120、的计算（一）梁底木方计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2(2(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)考虑的结构重要系数，均布荷载考虑的结构重要系数，集中荷载木方计算简图木方弯矩图(kN.m)木方剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图木方变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1 N2 N3 N4 N5 N6经过计算得到最大弯矩经过计算得到121、最大支座经过计算得到最大变形木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh23； 截面惯性矩 I = bh34；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度1062木方的抗弯计算强度小于2,满足要求!(2)木方抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33.437/(2502截面抗剪强度设计值2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算最大变形木方的最大挠度小于475.0/250,满足要求!（二）梁底顶托梁计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重。托梁计算简122、图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座经过计算得到最大变形顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩3；截面惯性矩4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度1062顶托梁的抗弯计算强度小于2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形顶托梁的最大挠度小于600.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=17.203kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N123、2 i 计算立杆的截面回转半径，； A 立杆净截面面积，2； W 立杆净截面模量(抵抗矩3； f 钢管立杆抗压强度设计值，2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，； h 最大步距，； l0 计算长度，取1.200+2； 长细比，为2300/16.0=144 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；经计算得到2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MWklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=124、uzusw02 h 立杆的步距，； la 立杆迎风面的间距，； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，；风荷载产生的弯矩 Mw； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式； Nw经计算得到2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！6.10梁模板支撑体系验算(1200mm2200mm)梁模板扣件钢管高支撑架计算书依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技125、术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取。模板支架搭设高度为，梁截面 BD=1200mm2200mm，立杆的纵距(跨度方向，立杆的步距，梁底增加4道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度2，抗弯强度2，弹性模量2。木方50100mm，剪切强度2，抗弯强度2，弹性模量2。梁底支撑木方长度。顶托采用双钢管：48。梁底承重杆按照布置间距475,400,400,400mm计算。模板自重2，混凝土钢筋自重3。倾倒混凝土荷载标准值2，施工均布荷载标准值2。梁两侧的楼板厚度，梁两侧的楼板计算长度。扣件计算折减系数取。图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范条规126、定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合2由永久荷载效应控制的组合2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取，可变荷载分项系数取计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为。采用的钢管类型为48。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑的结构重要系数，静荷载标准值考虑的结构重要系数，活荷载标准值(2.000+0.000)面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截127、面抵抗矩 W = bh23； 截面惯性矩 I = bh34；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取2；2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到2.160)经计算得到面板抗弯强度计算值10002面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力2.160)截面抗剪强度计算值 T=310104.0/(22截面抗剪强度设计值2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算4 128、/ 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值2004/(1006000面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2(2(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)考虑的结构重要系数，均布荷载考虑的结构重要系数，集中荷载木方计算简图木方弯矩图(kN.m)木方剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计129、算结果如下：变形计算受力图木方变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1 N2 N3 N4 N5 N6经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座经过计算得到最大变形木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh23； 截面惯性矩 I = bh34；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度1062木方的抗弯计算强度小于2,满足要求!(2)木方抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33.179/(2502截面抗剪强度设计值2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算最130、大变形木方的最大挠度小于475.0/250,满足要求!（二）梁底顶托梁计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座经过计算得到最大变形顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩3；截面惯性矩4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度1062顶托梁的抗弯计算强度小于2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形顶托梁的最大挠度小于450.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳131、定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=15.365kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 i 计算立杆的截面回转半径，； A 立杆净截面面积，2； W 立杆净截面模量(抵抗矩3； f 钢管立杆抗压强度设计值，2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，； h 最大步距，； l0 计算长度，取1.200+2； 长细比，为2300/16.0=144 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；经计算得到2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为132、： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MWklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw02 h 立杆的步距，； la 立杆迎风面的间距，； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，；风荷载产生的弯矩 Mw； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式； Nw经计算得到2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！6.11梁侧模板验算(800mm1000mm)一、梁侧模板基本参数计算断面宽度800mm，高度1000mm，两侧楼板厚度350mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距250mm，内133、龙骨采用50100mm木方，外龙骨采用双钢管48mm。对拉螺栓布置1道，在断面内水平间距300mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。面板厚度15mm，剪切强度2，抗弯强度2，弹性模量2。木方剪切强度2，抗弯强度2，弹性模量2。模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取； T 混凝土的入模温度，取； V 混凝土的浇筑速度，取； H 混134、凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取； 混凝土坍落度影响修正系数，取。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值2考虑结构的重要性系数，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:2考虑结构的重要性系数，倒混凝土时产生的荷载标准值:2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取。荷载计算值面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh23； 截面惯性矩 I = bh34；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求135、采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1 N2 N3 N4最大弯矩最大变形(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值10002面板的抗弯强度设计值 f，取2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=33580.0/(22截面抗剪强度设计值2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载挠度计算荷载标准值136、内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。内龙骨计算简图内龙骨弯矩图(kN.m)内龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：内龙骨变形计算受力图内龙骨变形图(mm)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座经过计算得到最大变形内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh23； 截面惯性矩 I = bh34；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度1062内龙骨的抗弯计算强度小于2,满足要求!(2)内龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=3137、1899/(2502截面抗剪强度设计值2内龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)内龙骨挠度计算 最大变形内龙骨的最大挠度小于340.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax最大支座力 Qmax抗弯计算强度1062支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,138、满足要求!支撑钢管的最大挠度小于与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2对拉螺栓最大容许拉力值对拉螺栓所受的最大拉力对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！6.12梁侧模板验算(800mm1650mm)一、梁侧模板基本参数计算断面宽度800mm，高度1650mm，两侧楼板厚度350mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距250mm，内龙骨采用50100mm木方139、，外龙骨采用双钢管48mm。对拉螺栓布置3道，在断面内水平间距200+500+500mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。面板厚度15mm，剪切强度2，抗弯强度2，弹性模量2。木方剪切强度2，抗弯强度2，弹性模量2。模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取； T 混凝土的入模温度，取； V 混凝土的浇筑速度，取； H 混凝土侧压力140、计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取； 混凝土坍落度影响修正系数，取。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值2考虑结构的重要性系数，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:2考虑结构的重要性系数，倒混凝土时产生的荷载标准值:2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取。荷载计算值面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh23； 截面惯性矩 I = bh34；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载141、标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1 N2 N3 N4最大弯矩最大变形(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值10002面板的抗弯强度设计值 f，取2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=37160.0/(22截面抗剪强度设计值2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载挠度计算荷载标准值内龙骨按照142、均布荷载下多跨连续梁计算。内龙骨计算简图内龙骨弯矩图(kN.m)内龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：内龙骨变形计算受力图内龙骨变形图(mm)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座经过计算得到最大变形内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh23； 截面惯性矩 I = bh34；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度1062内龙骨的抗弯计算强度小于2,满足要求!(2)内龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32436/143、(2502截面抗剪强度设计值2内龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)内龙骨挠度计算 最大变形内龙骨的最大挠度小于500.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax最大支座力 Qmax抗弯计算强度1062支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!144、支撑钢管的最大挠度小于与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2对拉螺栓最大容许拉力值对拉螺栓所受的最大拉力对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！6.13梁侧模板验算(600mm2450mm)一、梁侧模板基本参数计算断面宽度600mm，高度2450mm，两侧楼板厚度350mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距250mm，内龙骨采用50100mm木方，外龙骨采145、用双钢管48mm。对拉螺栓布置4道，在断面内水平间距200+500+500+500mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。面板厚度15mm，剪切强度2，抗弯强度2，弹性模量2。木方剪切强度2，抗弯强度2，弹性模量2。模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取； T 混凝土的入模温度，取； V 混凝土的浇筑速度，取； H 混凝土侧压力计146、算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取； 混凝土坍落度影响修正系数，取。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值2考虑结构的重要性系数，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:2考虑结构的重要性系数，倒混凝土时产生的荷载标准值:2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取。荷载计算值面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh23； 截面惯性矩 I = bh34；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标147、准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1 N2 N3 N4最大弯矩最大变形(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值10002面板的抗弯强度设计值 f，取2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=311566.0/(22截面抗剪强度设计值2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载挠度计算荷载标准值内龙骨按照148、均布荷载下多跨连续梁计算。内龙骨计算简图内龙骨弯矩图(kN.m)内龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：内龙骨变形计算受力图内龙骨变形图(mm)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座经过计算得到最大变形内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh23； 截面惯性矩 I = bh34；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度1062内龙骨的抗弯计算强度小于2,满足要求!(2)内龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32409/149、(2502截面抗剪强度设计值2内龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)内龙骨挠度计算 最大变形内龙骨的最大挠度小于500.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax最大支座力 Qmax抗弯计算强度1062支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!150、支撑钢管的最大挠度小于与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2对拉螺栓最大容许拉力值对拉螺栓所受的最大拉力对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！6.14梁侧模板验算(400mm3200mm)一、梁侧模板基本参数计算断面宽度400mm，高度3200mm，两侧楼板厚度350mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距250mm，内龙骨采用50100mm木方，外龙骨采151、用双钢管48mm。对拉螺栓布置5道，在断面内水平间距300+500+500+500+500mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。面板厚度15mm，剪切强度2，抗弯强度2，弹性模量2。木方剪切强度2，抗弯强度2，弹性模量2。模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取； T 混凝土的入模温度，取； V 混凝土的浇筑速度，取； H 混凝土152、侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取； 混凝土坍落度影响修正系数，取。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值2考虑结构的重要性系数，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:2考虑结构的重要性系数，倒混凝土时产生的荷载标准值:2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取。荷载计算值面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh23； 截面惯性矩 I = bh34；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用153、静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1 N2 N3 N4最大弯矩最大变形(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值10002面板的抗弯强度设计值 f，取2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=315697.0/(22截面抗剪强度设计值2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载挠度计算荷载标准值内154、龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。内龙骨计算简图内龙骨弯矩图(kN.m)内龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：内龙骨变形计算受力图内龙骨变形图(mm)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座经过计算得到最大变形内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh23； 截面惯性矩 I = bh34；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度1062内龙骨的抗弯计算强度小于2,满足要求!(2)内龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32155、978/(2502截面抗剪强度设计值2内龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)内龙骨挠度计算 最大变形内龙骨的最大挠度小于540.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax最大支座力 Qmax抗弯计算强度1062支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满156、足要求!支撑钢管的最大挠度小于与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2对拉螺栓最大容许拉力值对拉螺栓所受的最大拉力对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！6.15梁侧模板验算(1200mm2200mm)一、梁侧模板基本参数计算断面宽度1200mm，高度2200mm，两侧楼板厚度350mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距250mm，内龙骨采用50100mm木157、方，外龙骨采用双钢管48mm。对拉螺栓布置4道，在断面内水平间距200+500+500+500mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。面板厚度15mm，剪切强度2，抗弯强度2，弹性模量2。木方剪切强度2，抗弯强度2，弹性模量2。模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取； T 混凝土的入模温度，取； V 混凝土的浇筑速度，取； H 混158、凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取； 混凝土坍落度影响修正系数，取。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值2考虑结构的重要性系数，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:2考虑结构的重要性系数，倒混凝土时产生的荷载标准值:2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取。荷载计算值面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh23； 截面惯性矩 I = bh34；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求159、采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1 N2 N3 N4最大弯矩最大变形(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值10002面板的抗弯强度设计值 f，取2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=310189.0/(22截面抗剪强度设计值2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载挠度计算荷载标准160、值内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。内龙骨计算简图内龙骨弯矩图(kN.m)内龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：内龙骨变形计算受力图内龙骨变形图(mm)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座经过计算得到最大变形内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh23； 截面惯性矩 I = bh34；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度1062内龙骨的抗弯计算强度小于2,满足要求!(2)内龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=161、32402/(2502截面抗剪强度设计值2内龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)内龙骨挠度计算 最大变形内龙骨的最大挠度小于500.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax最大支座力 Qmax抗弯计算强度1062支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度162、,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2对拉螺栓最大容许拉力值对拉螺栓所受的最大拉力对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！第七章 资源投入计划模板施工阶段，现场配备技术员5名，施工员8名，测量员5名，质检员5名，试验员2名，安全员5名，负责该分项施工过程中的组织安排工作。表7.1仅列部分主要管理人员。表7.1 主要管理人员配163、备一览表序号职务姓名主要职责1项目经理XX全面管理2项目执行经理协助项目经理全面管理3项目总工技术质量管理4生产经理现场管理5质量总监质量管理6安全总监安全管理7技术员技术管理8技术员技术管理9技术员技术管理10质量员质量管理11质量员质量管理12质量员质量管理13安全员安全管理14安全员安全管理15施工员现场管理16施工员现场管理17施工员现场管理18施工员现场管理19施工员现场管理20试验员试验管理21试验员试验管理22测量员现场测量23测量员现场测量24测量员现场测量表7.2 劳动力需求一览表序号工种人数作业内容1木工500模板加工及安装2架子工60脚手架搭设3瓦工50砖胎膜砌筑4杂工5164、0配合材料运输及清理7.2材料、设备供应根据本工程施工进度计划，各类材料均考虑满投，周转材料需求计划详见表7.3。表7.3 材料需要量计划序号材料名称规格数量备注1优质木胶合板183091515mm22木方50100mm3轮扣立杆、横杆及钢管梁、板、柱、墙主龙骨4可调支托34600mm模板工程施工机具需求计划详见表7.4。表7.4 施工机械、设备需要量计划序号机械设备名称规格型号数量备注1圆盘锯MJ10440台2交流焊机BX35018台3冲击钻SB56015台4斗车340辆第八章 质量标准及保证措施8.1 质量标准按照混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2011）及设计的要求，确保165、工程质量一次验收合格率100%。8.2 质量保证措施1、贯彻执行技术交底制度。2、制定模板工程专项质量管理制度及相关奖罚制度。3、过程控制：由专业工长及质检员对模板施工过程进行全程监控。4、在进入下道工序之前，对模板工程进行验收，采取三检制度（自检交接检专检）。1、安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或架设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。2、在涂刷模板隔离剂时，不得玷污钢筋和混凝土接槎处。3、模板的接缝严密，在模板拼缝处粘贴防水胶带，柱模底部不平处采用水泥砂浆抹平，以保证不漏浆；在浇筑混凝土前，对模板浇水湿润，但不致积水。4、在模板与混凝土的接触面166、涂刷不影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂(严禁刷废机油)。5、在浇筑混凝土前，将模板内的杂物清理干净；每个柱模底部都留置清扫口，便于将垃圾清除。6、用作模板的地坪、胎模等应平整光洁，不得产生影响质量的下沉、裂缝、起砂或起鼓。7、对跨度不小于4米的现浇钢筋混凝土梁、板。其模板按照设计要求起拱；起拱高度为跨度的3/1000。8、混凝土浇筑前认真复核模板位置，柱墙模板垂直度和梁板标高，准确检查预留孔洞位置及尺寸是否准确无误，模板支撑是否牢靠，接缝是否严密。9、固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且安装牢固，验收标准按下表执行。表8.1 预埋件和预留孔洞的允许偏差项 目允许偏差（mm）167、预埋钢管中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插 筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预 留 洞中心线位置10尺寸+10，0注：检查中心线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。10、现浇结构模板安装的验收标准按下表执行。表8.2 现浇结构模板安装验收标准项 目允许偏差（mm）轴线位置5底模上表面标高5截面内部尺寸基 础10柱、墙、梁+4，5层高垂直度不大于5m6大于5m8相邻两板表面高度低差2表面平整度5注：检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。1、模板及其支架拆除时必须有拆模申请，附混凝土强度检验报告，混凝土强度按照下表规定：168、表8.3 底模拆除时混凝土的强度要求构件类型构件跨度（mm）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（）板2502、8758100梁8758100悬壁构件1002、侧摸拆除时，混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。3、模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。4、模板拆除时，严禁抛扔，以免损伤板面处理层。5、脱模后立即清理板面浮浆，堆放整齐。6、后浇带模板的拆除应按照施工技术方案执行。8.3 质量验收程序与方法8.3.1 验收程序模板施工完毕自检合格后，报请甲方和监理验收，验收合格后方可进入下道工序施工。8.3.2 模板工程质量标准及检验方法1、一般规定（169、1）模板及其支架应根据工程结构形式，荷载大小，地基土类别，施工设备和材料供应等条件进行设计。模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量，侧压力以及施工荷载。（2）浇筑混凝土这前，应对模板工程进行验收模板安装和浇筑混凝土时，应对模板及其支架进行观察和维护，发生异常情况时，应按施工技术方案及时进行处理。（3）模板及其支架拆除的顺序及安全措施应按施工技术方案执行。2、主控项目（1）安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架，上、下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。（2）在涂刷模板隔离时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。检验方法：观察170、（3）底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求。检验方法：检查同条件养护试件强度试验报告。（4）模板支设时，应随时检查施工方法及质量情况检验方法：观察3、一般项目（1）模板安装应满足下列要求：1）模板的接缝不应漏浆，在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水。2）模板与混凝土的接触面应清理干净，并涂刷隔离剂，但不得使用影响结构性能或防碍装饰工程施工的隔离剂。3）浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净。4）为提高混凝土工程质量，应使用质量较好的钢模及胶合板模。检验方法：观察（2）对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求0.3%进行起拱。检验方法：水准仪或拉线、钢尺检171、查（3）固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差应符合规范规定。检验方法：钢尺检查（4）现浇结构模板安装的偏差，应符合规范规定检验方法：轴线尺寸位置采用拉线、尺量，标高采用水准仪检查。（5）模板拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。检验方法：观察（6）模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载，拆除的模板和支架宜分散堆放，并及时清运。检验方法：观察 一般质量通病与防治措施（一）轴线位移1、现象混凝土浇筑后拆除模板时，发现柱、墙、梁实际位置与建筑物轴线位置有偏移。2、原因分析（1）翻样不认真或技术交底不清，模板拼装组合时末能按规定到位。（2）轴线测量放线产生误差。（172、3）墙、柱、梁、模板根部和顶部无限位措施或限位不牢，发生偏位后又末及时纠正，造成累积误差。（4）支模时，末拉水平竖向通线，且无竖向垂直度控制措施。（5）模板刚度差，末设水平拉杆或水平拉杆间距过大。（6）混凝土浇筑时末均匀对称下料或一次浇筑高度过高，造成侧压力过大挤偏模板。（7）对拉螺栓、顶撑、木方使用不当或松动造成轴线偏位。3、防治措施（1）注明各部位轴线位置，几何尺寸、剖面形状、预留孔洞、预埋件等，经复核无误后认真对生产班组及操作工作进行技术交底，作为模板制作、安装的依据。（2）模板轴线测放后，组织专人进行技术复核验收，确认无误后才能支模。（3）墙、柱模板根部和顶部必须设可靠的限位措施，采用173、现浇板混凝土上预埋短钢筋固定钢支撑，内部底焊梯子底筋支撑，以保证底部位置准确。（4）支模时要拉水平竖向能线，并设竖向垂直度控制线，以保证模板水平、竖向位置准确。（5）根据混凝土结构特点，对模板进行专门设计，以保证模板及其支架具有足够强度、刚度及稳定性。（6）混凝土浇筑前对模板轴线、支架、顶撑、螺栓进行认真检查、复核，发现问题及时进行处理。（7）混凝土浇筑时，要均匀对称下料，浇筑高度应严格控制在施工规范允许的范围内。（二）标高偏差1、现象测量时发现混凝土结构层标高及预埋件、预留孔洞的标高与施工图设计标高之间有偏差。2、原因分析（1）楼层无标高控制点或控制点偏少，控制网无法闭合；竖向模板根部末找平174、。（2）模板顶部无标高标记或末按标记施工。（3）建筑标高控制线转测次数过多，累计误差过大。（4）预埋件、预留孔末固定牢，施工时末重视施工方法。3、防治措施（1）每层楼设足够的标高控制点，竖向模板根部须做找平。（2）模板顶部标设标高标记，严格按标记施工。（3）预埋件及预留孔洞，在安装前应与图纸对照，确认无误后准确固定在设计位置上，必要时用电焊或套框等方法将其固定，在浇筑混凝土时应沿其周围分层均匀浇筑，严禁碰击和振动预埋件与模板。（三）结构变形1、现象拆模后发现混凝土柱、梁、墙出现鼓凸、缩颈或翘曲现象。2、原因分析（1）支撑及钢管围檩间距过大，模板刚度差。（2）墙模板无对拉螺栓或螺栓间距过大，对拉175、螺栓规格过小。（3）竖向支撑末支设牢固，造成支撑松落。（4）门窗洞口内模间对撑不牢固，易在混凝土振捣时模板被挤偏或变形。（5）梁柱模板卡具间距过大，或未夹紧模板，或对拉螺栓配备数量不足，以致局部模板无法承受混凝土振捣时产生的侧向压力，导致局部爆模。（6）浇筑墙、柱混凝土速度过快，一次浇灌高度过高，振捣过度。3、防治措施（1）模板及支撑系统设计时，应充分考虑其本身自重，施工荷载及混凝土的自重及浇捣时产生的侧向压力，以保证模板及支架有足够的承载能力，刚度和稳定性。（2）梁底支撑间距应能够保证在混凝土重量和施工荷载作用不产生变形，支撑底部应加设垫木，确保稳固。（3）梁柱模板采用卡具，其间距要按要求设176、置，并要卡紧模板，其宽度比截面尺寸略小5mm。（4）梁墙模板上部必须有临时撑头，以保证混凝土浇捣时，梁、墙上口宽度。（5）浇捣混凝土时要均匀对称下浆，严格控制浇灌高度，特别是门窗洞口模板两侧，既要保证混凝土振捣密实，又要防止过分振捣引起模板变形。（6）对跨度大于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求0.3%起拱（7）采用木模板、胶合板模板施工时，经验收合格后应及时浇筑混凝土，防止模板变形。（四）接缝不严1、现象由于模板间接缝不严有间隙，混凝土浇筑时产生漏浆，混凝土表面出现蜂窝，严重的出现孔洞露筋。2、原因分析（1）模板配模制作不认真或有误，模板配制马虎，拼装时接缝过大。（2）木模板制作177、粗糙，拼缝不严。（3）木模板安装周期过长，因木模干缩或裂缝。（4）浇筑混凝土时，木模板未提前浇水湿润，使其胀开。（5）模板变形未及时修整。（6）模板接缝措施不当。（7）梁、柱、墙交接部位、接头尺寸不准、错位，底部基层不平整。3、防治措施（1）认真根据设计图纸构件的尺寸大小配模制作，经复核无误后认真抽操作工人交底，强化工人质量意识，认真制作定型模板和拼装。（2）严格控制木模板含水率，制作时拼缝要严密。（3）木模板安装周期不宜过长，浇筑混凝土时，木模板要提前浇水湿润，使其胀开密缝。（4）模板变形特别是边框变形，要及时修整平直。（5）模板间嵌缝措施要控制，不能用油毡、塑料布、水泥袋等去嵌缝堵洞。（6178、）梁、柱、墙交接部位支撑要牢固可靠，拼缝要严密（必要时缝间加双面胶纸）发生错位要及时校正好。（五）脱模剂使用不当1、现象模板表面用废机油造成混凝土污染或混凝土殊浆不清除即涂刷脱模剂，造成混凝土表面出现麻面等缺陷。2、原因分析（1）拆模后不清理混凝土残浆即刷脱模剂。（2）脱模剂涂刷不匀或漏涂或涂层过厚。（3）使用废机油脱刷模板，即污染了钢筋及混凝土，又影响了混凝土表面装饰质量。3、防治措施（1）拆模后必须清除模板上遗留的混凝土残浆后，再刷脱模剂。（2）严禁用废机油作为脱模剂，脱模剂材料选用原则应为：即适于脱模，又便于混凝土表面装饰。选用的材料有皂液、滑石粉、石灰水及其混合液或各种专门化学制品的脱179、模剂等。（3）脱模剂材料宜拌成船糊状，应涂刷均匀，不得流滴，一般刷两面三刀度为宜以防漏刷，也不宜涂刷过厚。（4）脱模剂涂刷后，应在短期内及时浇筑混凝土，以防隔离层受破坏。（六）模板未清理干净1、现象模板内残留木块、浮浆残渣、碎石等建筑垃圾，拆模后发现混凝土中有缝隙且有垃圾夹杂物。2、原因分析（1）钢筋绑扎完毕，模板位置未用压力水清扫。（2）封模前未仔细检查和进行清仓。（3）墙柱根部、梁柱接头最低处未留清扫孔，或所留位置不当无法进行清扫。3、防治措施（1）钢筋绑扎完毕，用压力水清除模板内垃圾。（2）检验钢筋时必须连带验仓。（3）在封模前，派专人将模内垃圾清除干净。（4）墙柱根部、梁柱接头处预留孔180、尺寸100mm100mm，模内垃圾清除完毕后及时将清扫口处封严。（七）封闭或竖向模板无排气孔、浇捣孔1、现象由于封闭或竖向的模板无排气孔，混凝土表面易出现气孔等缺陷，高柱高墙模板未留浇捣孔，易出现混凝土浇捣不实或空洞现象。2、原因分析（1）墙体内大型预留洞口底模未设排气孔，易使混凝土对称下料时产生气囊，导致混凝土不密实。（2）高柱、高墙侧模无浇捣孔，造成混凝土浇灌自由落距过大，易离析或振动棒不能插到位，造成振捣不实。3、防治措施（1）墙体的大型预留洞口（门窗洞等）底模开设排气孔洞，使混凝土浇筑时气泡及时排出，确保混凝土浇筑密实。（2）高柱、高墙（超过3m）侧模开设浇捣孔，以便于混凝土浇灌和振捣181、。（八）模板支撑选配不当1、现象由于模板支撑体系选配和支撑方法不当，结构混凝土浇筑时产生变形。2、原因分析（1）支撑选配马虎，未按照模板施工方案进行支撑体系支设，无足够的承载能力及刚度，混凝土浇筑后变形。（2）支撑稳定性差，无保证措施，混凝土浇筑后支撑自身失稳，使模板变形。3、防治措施（1）模板支撑系统根据不同的结构类型和模板类型选配，以便相互协调配套。使用时应对支承系统进行必要的验算和复核，尤其是支柱间距应经计算确定，确保模板支撑系统具有足够的承载能力，刚度和稳定性。（2）钢管支撑体系其支撑的布置形式应满足模板设计要求，并能保证安全承受施工荷载，钢管支撑体系一般宜扣成整体排架式，其立柱纵横间182、距一般为1m左右（荷载大时应采用密排形式），同时应加设斜撑和剪力撑。（3）支撑体系的基底必须坚实可靠。（5）高层施工中，应注意逐层加设支撑，分层分散施工荷载。侧向支撑必须支顶牢固，拉结和加固可靠，必要时应在混凝土中预埋短钢筋做撑脚。（九）梁模板缺陷1、现象梁身不平直、梁底不平、下挠：梁侧模爆模，拆模发现梁身侧面鼓出有水平裂缝，掉角、上口尺寸加大、表面毛糙、局部模板嵌入柱梁间，拆除因难。2、原因分析（1）模板支设未校直撑牢，支撑整体稳性不够。（2）模板没有支撑在坚硬的地面上，混凝土浇筑过程由于荷载增加，底部松动，造成模板下沉。（3）梁底模未按设计要求或规范规定起拱，未根据水平线控制模板标高。（4183、）侧模承载能力及刚度不够，拆模过迟或模板未使用隔离剂。（5）木模板采用易变形的木材制作，混凝土浇筑后变形较大，易使用混凝土产生裂缝、掉角或表面毛糙。（6）木模板在混凝土浇筑后吸水膨胀，事先未留有空隙，湿润木胶合板。3、防治措施（1）梁底支撑间距应能保证在混凝土向重和施工荷载作用不产生变形。梁底模应按设计或规范要求起拱。（2）梁侧模应根据梁的高度进行配制，若超过60cm应加钢管围檩，上口则用圆钢插入模板上端固定上口，若梁高超过70cm应在梁中加对穿螺栓，与钢管围檩配合，加强梁侧模刚度及强度。（3）支设梁模板时应遵守边模板包底模的原则，梁模与柱模连接处，应考虑梁模板吸湿后长日膨胀的影响，下料尺寸一184、般应略为缩短，使模板在混凝土浇筑后不致嵌入柱内。（4）模板梁侧模下口必须有夹条木，钉紧在支柱上，以保证混凝土浇筑过程侧模下口不致炸模。（5）梁模用木胶合板时，尽量不采用易变形的木材制作，并应在混凝土浇筑前充分用水浇透。（6）组装前应将模板上残渣剔除干净，模板拼缝应符合规范规定，侧模应支撑牢靠，模板支立前应认真涂刷隔离剂两度。（7）用铝丝加固梁模时，应上下分绑，严禁整体绑扎，防止浇筑混凝土时下口胀开，上口缩小。（十）柱模板缺陷1、现象（1）炸模造成截面尺寸不准、鼓出、漏浆、混凝土不密实或蜂窝麻面。（2）偏斜，一排柱子不在同一条轴线上。（3）柱身扭曲，梁柱接头处偏差大。2、原因分析（1）柱箍间距太185、大或不牢，钢筋骨架缩小，或木胶合板钉子被混凝土侧压力拔出。（2）测放轴线不认真，梁柱接头处未按大样图安装组合。（3）成排柱子支模不跟线，不找方，钢筋偏移未扳正就套柱模。（4）柱模未保护好，支模前已歪扭，未修整好就使用，板缝不严密。（5）模板两侧松紧不一，未进行模板柱箍和穿墙螺栓设计。（6）模板上有混凝土残渣，未做好清理或拆模时间过早。3、防治措施（1）成排柱子支模前，应先在底部弹出通线，将柱子位置兜方找中。（2）柱子支模前必须先校正钢筋位置。（3）柱子底部采用短钢筋头焊制支撑，保证底部位置准确。（4）成排模支撑时，应先立两端柱模，校直与复核位置无误后，顶部拉通长线，再立中间各根柱梁，柱距不大时186、，相互间用剪力撑及水平撑搭牢。柱距较大时，各柱单独拉四面斜撑，保证柱子位置准确。（5）柱模支设完成后，校正模板的垂直度。（6）根据柱子断面的大小及高度，柱模外面每隔应加设牢固的柱箍，必要时增加对拉螺栓，防止炸模。（7）柱模用木料制作，拼缝应刨光拼严，确保混凝土浇筑过程中不漏浆、不炸模、不产生外鼓。（8）较高的柱子应在模板中部一侧留临时浇捣口，以便浇筑混凝土插入振动棒，当混凝土浇筑到临时洞口时，即应封闭牢固。（9）模板上混凝土浇完后残渣应清理干净，柱模拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。（十一）板模板缺陷1、现象板中部下挠，板底混凝土面不平，采用木模板时梁边模板嵌入梁内不易拆除。2、187、原因分析（1）模板龙骨用料较小或间距偏大，不能提供足够的强度及刚度，底模未按设计或规范要求起拱，造成挠度过大。（2）板下支撑底部不牢，混凝土浇筑过程中荷载不断增加，支撑下沉，板模下挠。（3）板底模板不平，混凝土接触面平整度超过允许偏差。（4）将板模板铺钉在梁侧模上面，甚至略伸入梁模内，浇筑混凝土后，板模板吸水膨胀，梁模也略有外胀，造成边缘一块模板嵌牢在混凝土内。3、防治措施（1）楼板模板下的龙骨和支撑立柱应由模板设计计算确定，确保有足够的强度和刚度，支承面要平整。（2）支撑材料应有足够强度，前后左右相互搭牢增加稳定性，上下层板模支撑应尽量支撑在同一位置，确实支撑稳固。（3）木模板板模与梁模连接188、外，板模应铺到梁侧模外口齐平，避免模板嵌入梁混凝土内，便于拆除。（4）板模板应按设计图纸规定0.3%要求起拱，缝隙必须嵌实，并保持水平一致。（十二）墙模板缺陷1、现象（1）爆模、倾斜变形、墙体不垂直。（2）墙体厚薄不一，墙面高低不平。（3）墙根跑浆、露筋，模板底部被混凝土及砂浆裹住，拆模困难。（4）墙角模板拆不出。2、原因分析（1）模板事先未作设计，相邻模板未设置钢管围檩或围檩间距过大，对拉螺栓选用过小或未拧紧，墙根部混凝土面不平，缝隙过大。（2）模板制作不平整，厚度不一致，相邻两块墙模板拼接不严，支撑不牢，设有采用对拉螺栓来承受混凝土对模板的侧压力，以致混凝土浇筑时炸模或因选用的对拉螺栓直径189、太小或间距偏大，不能承受混凝土侧压力而被拉断。（3）模板间支撑方法不当。（4）混凝土浇筑分层过厚，振捣不密实，模板受侧压力过大，支撑变形。（5）角模与墙模板拼缝不严，水泥浆漏出，包裹模板下口，拆模时间太迟模板与混凝土粘结力过大。（6）未涂刷隔离剂，或涂刷后被雨水冲走。3、防治措施（1）墙面模板应拼装平整，符合质量检验评定标准。（2）有几道混凝土墙时，除顶部设通长连接杆定位外，相互间均应用剪刀撑撑牢。（3）墙身蹭应根据模板设计配制对拉螺栓，模板两侧以连杆增强刚度来承担混凝土的侧压力，确保不炸模。两片模板之间应根据墙的厚度用梯子筋或内撑条，以保证墙体厚度一致，地下室外墙有有防水要求时，应采用焊有止190、水片的止水对拉螺栓。（4）混凝土应分层浇筑，每层浇筑厚度应控制在施工规范允许范围内。（5）模板面应涂刷隔离剂，且应涂刷均匀。（6）墙根部采用焊制钢筋撑来控制，轴线尺寸位置及厚度。（7）墙梁交接处和墙顶上口应设拉结，外墙所设的拉顶支撑要牢固可靠，支撑的间距位置应控制好。8.5 模板施工注意事项1、梁板采用两种不同的支撑体系，在梁板不同部位的轮扣式支架与扣件式支架之间应设置扣件水平杆两端拉结形式将轮扣支架和钢管扣件支架连接成一个整体，确保支撑体系的稳定性。2、线荷载超过15kN/的框架梁浇筑混凝土时应采取分层均匀浇筑，避免集中堆载，引起支撑体系失稳。3、模板安装完毕，检查模板下口与混凝土面接缝是否191、严密，否则在模板下口铺一层砂浆封住接缝，以免混凝土浇筑时漏浆而造成柱墙烂根。4、混凝土浇筑前认真复核模板位置，柱墙模板垂直度和梁板标高，准确检查预留孔洞位置及尺寸是否准确无误，模板支撑是否牢靠，接缝是否严密。5、梁柱接头处是模板施工的难点，处理不好将严重影响混凝土的外观质量，一定要精心制作，固定牢靠，严禁胡拼乱凑。6、所有模板在使用前都要涂刷隔离剂，严禁使用废机油。较旧模板在使用前要修理，过于破损的模板必须淘汰。7、混凝土施工时安排木工看模，出现问题及时处理。8、在混凝土施工前，应清除模板内部的一切垃圾，尤其是石屑和锯屑，凡与混凝土接触的面板都应清理干净。1、模板堆放场地应平整并垫方木堆放，必192、须放置在干燥且不受日光暴晒的地方,防止模板扭曲变形，2、模板搬运及堆放时，应轻拿轻放，不准碰撞，防止模板变形。3、梁拼装模板在使用过程中加强管理，在模板区码放要注明使用的轴线、部位，并编号。4、注意在进行各层的顶板立杆布置时必须按照设计图纸放线定位、布杆，保证上下层立杆在同一点位受力传力，为防止出现位置误差导致受力不均匀，立杆底部要垫50厚木垫板。5、作业面已安装完毕的底板、反梁模板，不准在其它模板就位前作为临时依靠，以防止模板变形或产生垂直偏差。6、楼板模板应按对应部位层层安装，减少损失。7、所有预留孔洞，埋件均应在支模前做好预埋，严禁事后剔凿8、塔吊运料时不得碰撞支设好的柱模及墙模。9、顶193、板模板支设完毕后，注意其上堆料不得过重以防模板变形甚而压塌模板。10、模板的支撑件其他工种不得随意拆除。11、梁、墙、柱侧模拆除时，应在砼强度能保证其棱角不因拆模而损坏时，方可拆除。12、顶板模板拆除时，要从门口向里逐步拆除，龙骨和模板拆除时，操作人员必须站在安全的地方，防止事故发生。拆除的竹胶板和木枋要及时起掉钉子，防止扎脚。13、模板拆除后要及时清理、修理板面，边缘破损的模板及时裁方，刷好封边漆。14、拆模并清理完成后，混凝土墙、柱、较大孔洞口及楼梯阳角位置采用不小于10cm宽模板进行角部包封，防止撞伤混凝土阳角保护模板不得直接钉于混凝土结构上。15、混凝土终凝后应及时进行养护，养护时间不194、得少于14天。第9章 安全文明施工保证措施9.1 安全生产组织管理措施1 安全生产组织管理机构，配备足够的安全管理人员。2 建立以安全生产责任制为核心的各项安全管理制度。安全管理制度主要包括各级各类人员的安全生产责任制、安全生产目标管理制度、安全检查制度、安全教育制度、安全技术制度、安全交底制度、特种作业人员管理制度，安全验收制度、班组安全活动制度、事故报告与调查处理制度、安全奖罚制度等。 3 严格监督检查，消除事故隐患。公司每月定期检查、平时抽查：项目经理部每周定期检查；项目经理和安全员坚持每日安全巡视，对检查发现的事故隐患，定人、定时间、定措施进行整改、不留事故隐患。 4 要求各工种作业人195、员持证上岗，无证人员一律不准上岗操作。 5 积极开展班前安全活动，广泛开展安全生产宣传、推广安全生产先进经验；促进施工安全管理，保障施工安全。 6 强化安全教育，加强人员管理。严格执行三级安全教育和安全交底制度，未经教育和交底人员不准上岗作业。 9.2 安全生产技术措施1 防火措施在施工现场木模板、木方堆放处按要求装配4个AB型灭火器，同时，在上述场所禁止吸烟及其他明火操作。在施工现场范围内应设有醒目的禁火禁烟的标识。2 施工机械安全施工机械在使用过程中，按操作规程使用，加强对机械设备的管理，做到常检、常修、常保养，保持良好的工作状态。（1）圆盘锯应放置平稳，必须使用单向开关，不得倒转启动。（196、2）锯片出现裂纹(长度不得超过2cm)可在裂纹尽端钻一止裂孔。锯片有2个连续断齿时，必须更换。（3）锯片上方应有防护罩，并有孤形板槽，防止木屑飞溅和锯片破碎伤人。（4）锯床面板应平整无损，锯片槽的宽度不大于锯片厚度加20mm。（5）堆积木屑应及时清理，操作现场严禁烟火，并按规定配备消防器材。（6）移动电焊机时，应切断电源，不得拖拉电缆的方法移动焊机。当焊接中突然停电时，应立即切断电源。3 安全用电施工用电应符合施工现场临时用电安全技术规范及其他用电规范的要求，专人负责用电机具的施工，常检修用电机具，防止漏电。4 安全标志和安全防护1）安全标志：划分安全区域，充分和正确使用安全标志，布置适当的安197、全语。2）安全防护：人员安全施工要求：现场人员坚持使用“三宝”。进入现场人员必须戴安全帽，穿胶底鞋，不得穿硬底鞋、高跟鞋、拖鞋或赤脚。3）施工时戴防护手套，避免周转材料伤手。5 夜间施工夜间操作要有足够的照明设备，坑、洞、沟槽等除做好防护外，并设红灯警示。6 模板支撑体系安全技术（1）本工程模板支撑体系采用满堂碗扣式钢管脚手架。（2）钢管规格、间距、碗扣应符合设计要求；每根立杆底部应设置底座或垫板。（3）立杆必须设置纵横向扫地杆，纵下横上。用碗扣在离地200mm处与立杆扣牢。（4）纵横向水平、剪刀撑的布置，垂直剪刀撑间距不宜大于15m，剪刀撑斜杆与地面的倾角宜为4560。（5）脚手架搭设完毕或198、分段搭设完毕，经检验合格后方可交付使用。（6）脚手架经单位工程负责人检查并确认不再需要时，方可拆除。（7）拆除脚手架前，应清除脚手架上的材料、工具和杂物。（8）拆除脚手架时，应设置警戒区和警戒标志，并由专职人员负责警戒。（9）脚手架的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层进行。7 模板安装、拆除安全要求（1）模板的安装和拆除必须按模板的施工方案进行，严禁任意变动。（2）作业人员必须正确使用防护用品，衣装整齐。（3）高处作业时模板配件及其工具应放在工具袋内，不得插在腰间或堆放在脚手架上、操作平台上。（4）楼层高度超过4m或二层及二层以上的建筑物，安装及拆除时，周围要设安全网或脚手架和加设防护栏杆。199、（5）当层间高度大于5m时，若采用多层支架支模，则在两层支架立柱间应铺设垫板，且应平整，上下支撑应在直线上。（6）组装模板时，不得将柱子钢筋骨架代替临时支撑；禁止利用拉杆、支撑攀登上下；安装柱模板时，应随时支撑固定，防止倾覆。（7）模板的支柱纵横向水平、剪刀撑的布置，无设计规定时，一般支柱间不宜大于2m，纵向水平的上下步距不宜大于1.5m,垂直剪刀撑间距不宜大于6m。（8）安装、拆除模板时，混凝土楼板必须达到一定的强度方可以作业。（9）高处复杂结构模板的拆除、应有专人指挥和切实可靠的安全措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员进入作业区。操作人员应收好安全带，禁止在模板的横杆上 操作，拆下的模200、板应集中吊运，并多点捆牢，不准向下乱扔。（10）拆除的混凝土墙体、平板上有预留洞时，拆除后随即将洞上做好安全护栏，把板洞盖平。（11）模板上架设的电线和使用的电动工具，应采用36V的低压电源或采取其他有效的安全措施。（12）模板应按工序安装和铺设，支撑不得使用腐朽、扭裂的材料。支撑、拉杆不得连接在门窗、架子或其他不稳定的物体上。（13）浇筑混凝土过程中要经常检查，如有变形、松动等要及时加固和整修。（14）模板支柱超过4m时，通道处的剪刀撑应设在1.8m高以上，以免碰撞松动。模板和拉杆没有固定以前，不得进行下道工序。（15）拆除模板应经施工技术人员的检查，方可拆除。并应按结构程序分段，实行控制作201、业。（16）拆模应采用长撬棍，操作人员站在侧面，模板下落或侧倒处不得进行操作和通行。严禁大面积撬落和拉倒模板。拆除承重模板时，必要时应先设立临时支撑，防止突然整块蹋落。（17）拆下的模板应随时清运走，如不能及时运走要及时堆放，并起掉钉子。（15）装拆模板时，上下应有人接应，随拆随运转，并应把活动部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。（19）装拆模板时，必须采用稳固的登高工具，高度超过时，必须搭设脚手架。装拆施工时，除操作人员外，下面不得站人。高处作业时，操作人员应挂上安全带。9.3 确保文明施工的技术组织措施1 全体职工进入施工现场必须戴好安全帽，严禁赤脚、光膀子、穿拖鞋上班。2 各种进场材202、料、机具要按平面布置，整齐堆放安置，做好边设备加工边废料清理工作，并在明显处设操作规程牌。3 所有进场人员，在上岗前由项目部组织进行职业道德教育，明确树立创优工程的意识，创现场文明窗口的意识。4 施工人员要熟悉项目部对现场管理内容的有关规定，积极主动地配合，做好现场管理工作。5 各工种施工人员在现场，相互间要建立良好的工作关系，做到相互尊重、相互协调。努力创造一个和协的工作环境。6 严格遵守工地劳动纪律及各项规定，不打架，不讲粗话，具有良好的职业道德，作一个文明的施工者。7 各级人员在施工中，要积极配合听从上级人员的调配，做好各项配合工作。9.4 应急预案9.4.1 应急设备物资清单表9-1 203、应急设备物质清单列表序号设备及物资名称取得地点及方式备 注1车辆项目部2消防用水施工现场3灭火器、消防铲及砂施工现场4消防水管项目仓库5急救箱项目部6千斤顶项目部仓库7铲 车施工现场8切割机项目部仓库9梯 子项目部仓库9.4.2 应急响应管理流程为了防范安全事故的发生，加强安全防范措施，避免安全事故的发生；在出现安全事故时，能够做到及时，有效的针对事故发生而采取的措施，使经济损失和人员伤亡降低到最低限度，项目部特别成立安全事故紧急救援小组，并且经常演练，达到在安全事故发生能够迅速、及时的处理妥当。1、项目部应急救援领导小组相关人员联系电话。表9-2 项目部应急救援领导小组序号姓名职务联系电话生204、产及应急救援职责1XX项目经理主持施工现场全面工作2项目执行经理协助项目经理全面管理3项目总工脚手架搭设、 拆除技术方案的编制与技术交底、指导4安全总监负责安全检查、安全交底、组织应急救援协调指挥工作5生产经理生产与安全管理、组织应急救援协调指挥工作6区域经理组织A区开展脚手架搭设、 拆除施工、参与应急救援7区域经理组织B区开展脚手架搭设、 拆除施工、参与应急救援8区域经理组织C区开展脚手架搭设、 拆除施工、参与应急救援9质量总监负责质量检查、质量交底2、社会相关救援机构联系方法；医疗、供电、供水、煤气、通讯等部门特服电话。表9-3 社会相关救援机构联系方法序号部门联系电话1XXXX中西医结合205、医院120/(）2XX区消防中队1193XX区派出所1109.4.3 高处坠落和物体打击事故应急救援预案（1）一旦发生高处坠落和物体打击事故后，项目部应立即组织人员进行抢救，并电话通知公司应急反应组织机构，同时迅速报警。（2）迅速排除致命和致伤因素：如搬开压在身上的重物；清除伤病员口鼻内的泥砂、呕吐物、血块或其他异物，保持呼吸道通畅等。（3）检查伤员的生命体征：检查伤病员呼吸、心跳、脉搏情况。如有呼吸心跳停止，应就地立刻进行心脏按摩和人工呼吸 。（4）止血：有创伤出血者，应迅速包扎止血，材料就地取材，可用加压包扎、上止血带或指压止血等。同时尽快送往医院。（5）观察受伤人员摔伤及骨折部位，看其是206、否昏迷；注意摔伤及骨折部位的保护，避免不正确的抬运，使骨折错位而造成二次伤害。（6）车辆一到立即就近送往医院。（7）由事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。（8）总结经验教训，教育职工。9.4.4 触电事故应急救援预案（1）如果发生触电事故时首先断开电源。项目部应立即组织人员进行抢救，并电话通知公司应急反应组织机构，同时迅速报警。（2）如果电源开关在较远处，则可用绝缘材料（如木条等）把触电者与电源分离。（3）高压线路触电：马上通知供电部门停电，如一时无法通知供电部门停电则可抛掷导电体（如裸导线），让线路短路跳闸，再把触电者拖离电源。（4）触电者脱离电源后马上进行抢救。207、（5）由事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。（6）总结经验教训，教育职工。9.4.5 机械伤害应急救援预案（1）一旦发生机械伤害事故后，项目部应立即切断电源并组织人员进行抢救，并电话通知公司应急反应组织机构，同时迅速呼报警。（2）对伤员进行必要的处理，如止血：有创伤出血者，应迅速包扎止血，材料就地取材，可用加压包扎、上止血带或指压止血等。同时尽快送往医院。（3）车辆一到立即就近送往医院。（4）事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。（5）总结经验教训，教育职工。9.4.6 模板、脚手架坍塌应急预案（1）一旦发生模板、脚手架坍塌事故，现场抢救组208、应首先报警，然后进行疏散，清点人员，确定有无人员失踪、受伤。了解事发前该区域施工人员情况，作业人数，如有施工人员失踪或被压埋，立即组织有效的挖掘、移除工作。挖掘、移除应采用人工挖掘、移除，禁止采用机械挖掘、移除，防止及机械对被埋人员造成伤害。人工挖掘、移除尽量避免使用尖锐性工具。抢救挖掘、移除人员应分班组，合理按照工作面安排人力，及时换班，保障抢救挖掘、移除人员体力，保证在最短时间内将被压埋人员抢救出来。（2）如有人员失踪、受伤，安全保卫组应做好救助车辆引导。（3）在专业医疗人员到达前由现场伤员抢救组对受伤人员进行简单救助。1）争分夺秒抢救被压埋者，使头部先露出，保证呼吸畅通。2）出来之后，呼209、吸停止者立即做人工呼吸，然后进行正规心肺复苏。3）伤口止血且使用止血带。4）切忌对压伤进行热敷或按摩。（4）事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。（5）总结经验教训，教育职工。9.4.7 消防事故应急救援预案 为了减小火灾的影响，有效抢救受伤人员，特制订如下应急预案：（1）发生火灾后，应大声喊：“起火了！起火了！”，并拨打119报警；（2）现场抢救组立即展开扑救防止火在蔓延，并立即通知公司消防组；（3）消防组接到报警后立即到现场组织扑救；（4）报警时一定要讲清发生火灾的部署、着火的材料、大概面积并留下报警人的电话；（5）拨打119报警后，报警人到场外马路上等候消防车的210、到来并做好向导工作；（6）接到报警后，项目部立即通知抢救组、疏散组、保卫组等人员到达现场组织抢救；（7）安全保卫组组织人员按照疏散图指示及时疏散留在现场的工作人员；（8）安全保卫组安排人员管理现场，预防趁乱偷盗行为的发生；（9）现场抢救组随时与现场伤员营救组保持联系，如需送往医院治疗立即通知现场伤员营救组；（10）发生火灾后立即切断电源，以防止扑救过程中造成触电；（11）在火灾现场如有易爆物质，首先转移该物质以防止爆炸的发生；（12）如电器起火应首先切断电源再组织扑救；（13）如精密仪器起火应使用二氧化碳灭火器进行扑救；（14）如油类、液体胶类发生火灾应使用泡沫或干粉灭火器，严禁使用水进行扑救211、；（15）在扑救燃烧产生有毒物质的火灾时，扑救人员应该佩戴防毒面具后方可进行扑救；（16）在扑救火灾的过程中，始终坚持救人第一的原则，严禁因拯救物资而置生命于不顾；（17）对伤者实施急救措施后，立即送往医院治疗；（18）消防组值班人员坚守岗位，认真负责、做好下情上达工作，对事件发展情况，所采取的措施，存在的问题，要认真做好记录，直至事件完全解决；事故调查组对事故原因进行调查、评价并提出相应的解决方案；事故调查组将事件发生、处理的全过程和预防的方案及时向公司汇报。9.4.8 高温中暑的应急预案将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。第十章 附图附图一 柱帽支撑体系图附图二 梁侧面模板加固图附图三 梁板支撑体系局部平面图附图四 梁板支撑体系局部剖面图1.2.