1、28层综合业务楼高架支摸工程脚手架搭设安全施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 目 录一、工程概况4二、施工部署4三、模板支架设计43.1 方案设计43.2 选择设计计算模型5四、模板支架验算64.1 800多功能厅61、荷载标准值62、荷载设计值63、荷载设计值梁底模板体系验算7G立杆G横杆G斜杆G扣件91、荷载标准值102、荷载设计值103、荷载设计值梁底模板体系验算10采用双钢管作为主龙骨，W近似相加计算124.2 800演播室计算141、荷载标准值142、荷载设计值143、荷载设计值梁底模板体系验算14采用2、双钢管作为主龙骨，W近似相加计算161、荷载标准值182、荷载设计值183、荷载设计值梁底模板体系验算18采用双钢管作为主龙骨，W近似相加计算204.3 梁侧模计算荷载组合22其中：C混凝土的密度取25KN/m3221、木模板验算（18厚胶合板）222、模板背楞验算23I表示惯性矩 I = 10.78104mm4233、次龙骨验算（483.0 500）24I表示惯性矩 I = 10.78104mm4244、主龙骨验算245、对拉螺栓验算254.4 楼板支撑计算荷载组合254.5 400演播室楼板模板支撑计算251、荷载标准值25荷载设计值：P =10.18 KN/m2262、板底模板（18mm3、厚胶合板）26q = 10.180.2 = 2.04 N/mm264、扣件抗滑移验算275、立杆强度、稳定性27G立杆G横杆G斜杆G扣件284.6 800演播室模板支座验算（楼面混凝土强度等级为C35，多功能厅加固方法相同）281、不设垫板282、在钢管下设置10010010钢垫板283、抗剪验算284、楼板承载力验算2971.13 0.6 = 42.68 KN29五、构造及搭设要求30六、高架支模施工安全措施316.5 认真落实架体构造措施，满足安全要求。316.9 在脚手架使用期间，严禁拆除任何杆件。31 一、工程概况 XX省XX综合业务楼工程位于XX市，总建筑面积105986.1 ，用地4、面积约22532。本工程裙楼地上4层，主楼地上28层，裙楼高度21米，主楼高120米，最高136米，本工程裙楼部分有一个800演播室、800多功能厅、两个400演播室，模板支撑体系较高，为了保证施工质量及安全特编制本方案。800多功能厅模板支撑高度为14.1米（4.5米至9.6米），主梁截面尺寸7001400、6001400、6001450，跨度为33.6m、18.9m、8.4m；次梁截面尺寸6001400，跨度为33.6m、18.9m。800演播室模板支撑高度为18.8米（4.5米至14.3米），主梁截面尺寸6501900、6001950，跨度为33.5 m、22.2m、8.4 m；次梁截面5、尺寸5501900，跨度为33.5 m、22.2m。两个400演播室模板支撑高度为15.2米（9.9米至25.1米），其主梁、次梁均为钢结构，自成体系，仅120mm厚混凝土楼板需要高架支撑。 二、施工部署800多功能厅模板支撑搭设时间在06年3月份，劳动力安排50人左右，运输工具主要通过QTZ80塔吊。因多功能厅西北角正位于记者站处，记者站楼房拆除时间未定，多功能厅顶板结构为预应力钢筋砼井字梁结构，必须等到中央记者站部分的800演播室顶板全部施工完毕，预应力梁混凝土强度等级达到80%以上才能预应力张拉，预应力张拉后灌浆强度达到100%后方可拆除高架模板支撑体系。800演播室模板支撑搭设时间根据6、中央记者站拆除时间确定，模板支撑劳动力安排80人左右，运输工具主要通过FO/23塔吊。必须等到顶板施工完毕，预应力梁混凝土强度等级达到80%以上才能预应力张拉，预应力张拉后灌浆强度达到100%后方可拆除高架模板支撑体系。400演播室模板支撑时间是2006年5、6月间，劳动力安排100人左右，运输工具主要通过QTZ80塔吊。因为此部分框架梁是钢结构，只有楼板是现浇混凝土，因此拆除时间是等到楼板混凝土强度等级达到100%后即可拆除高架体系。三、模板支架设计3.1 方案设计根据本工程800多功能厅、800演播室的楼板均为“井字梁”结构，虽然分为主次梁，但梁高和梁宽变化不大，且井字梁之间跨度较小（楼板7、面较小），为了保证架子体系的整体连续贯通性和可操作性，立杆间距统一排列。排列原则是基本方格网按600600考虑，但结合工程实际情况，在梁下做适当调整，并绘制立杆布置图，见附图一、附图二，水平步距1500。两个400演播室顶板只钢结构梁，只有混凝土楼板面，因此立杆间距为800800，水平步距为1800。3.2 选择设计计算模型 从立杆平面布置图中可以明确看出各梁底立杆间距及沿梁长方向排距，从中选择有代表性及最大立杆受力进行结构架子体系设计验算，具体计算如下：序号部位构件名称立杆间距（最大）备注1800多功能厅主梁 7001400500600（梁长方向）F轴上主梁主、次梁 6001400650608、0（梁长方向）一边600楼 板6506002800演播室主梁 6501900550550（梁长方向）轴主梁次梁 5501900600600（梁长方向）楼 板6506003400演播室楼 板8008003.3 架体各配件力学性能(由于现场所进钢管壁厚有3.5、3.25、3.0mm三种规格，本方案按3.0mm计算)：序号架 体 力 学 性 能壁厚3.5mm3.0mm1Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值215N/mm2215N/mm2248钢管截面面积(A)4.89cm24.239cm2348钢管回转半径(i)1.58cm1.595cm448钢管惯性距(I)12.19cm410.78cm4548钢9、管截面模量(W)5.08cm34.5cm3648钢管每米长质量3.84Kg/m3.84Kg/m748钢管弹性模量(E)2.061052.061058直角扣件、旋转扣件抗滑承载力设计值8.00KN8.00KN9底座竖向承载力40kN40kN钢管的截面几何与力学特征公式：A=(d2-d12)/4 I=(d4-d14)/4 W=d3-(d14/d)/32 i=d2+d12/43.5 演播室及多功能厅中间局部有混凝土楼面，为了保证钢管立杆支撑从演播室和多功能厅所在楼面直接支撑到屋顶，在遇到中间楼板面时，浇筑混凝土之前需要对楼层部位的立杆钢管套上塑料保护套管，从而保证立杆的整体稳定性，待顶板施工完毕拆除10、架子后再封闭各楼层的预留钢管洞口。四、模板支架验算4.1 800多功能厅4.1.1 7001400mm截面主梁主梁截面7001400mm，板厚120mm，梁配预应力筋7S15.2。1、荷载标准值 恒荷载模板自重 0.4(0.7+21.28) = 1.31 KN/m混凝土自重 240.71.4 = 23.52 KN/m钢筋自重 1.50.71.4 = 1.47 KN/m 预应力钢绞线自重（715.2） 0.01 KN/m 合 计 26.31 KN/m 活荷载振捣荷载 20.7 = 1.4 KN/m 施工人员及设备荷载 2.50.7 = 1.75 KN/m 合 计 3.15 KN/m2、荷载设计值11、0.9（1.226.31 + 1.43.15） = 32.39 KN/m荷载设计值：P = 32.39 KN/m3、荷载设计值梁底模板体系验算此时P = 32.39 KN/m概况：模板背楞放置5080木方，中间放置两根钢管，如下图所示主龙骨沿梁长方向间距600；三根立杆间距均为500。 梁底模板（18mm厚木胶板）计算示意图（按3等跨连续梁计算）：化为线型均布荷载（取1m宽作为计算单元）：q = （32.39/0.7）1= 46.27 N/mm 抗弯强度验算(按3跨连续梁计算)M = 0.1qL2 = 0.146.271802 = 1.50105 Nmm截面抵抗矩 W = bh2/6 = 1012、00182/6 = 5.4104mm3则： = M/W = 2.78 N/mm2 fm = 35N/mm2 挠度验算弹性模量 E = 4500N/mm2 惯性矩 I= bh3/12 = 1000183/12 = 4.86105 mm4=0.677qL4/(100EI) =0.67746.271804/(10045004.86105)则：=0.15mm = L/250 = 180/250 = 0.72mm说明18厚木模板符合施工设计要求。 模板底5080mm木方计算示意图（按五跨连续梁验算）：化为线型均布荷载：q=（32.39/0.7）0.17 = 7.87 N/mm 抗弯强度验算M=0.10513、qL2 = 0.1057.876002 = 2.98105 Nmm截面抵抗矩 W = bh2/6 = 80502/6 = 3.33104 mm3则：= M/W = 8.95 N/mm2 fm = 13N/mm2 挠度验算弹性模量 E = 9000 N/mm2 惯性矩 I= bh3/12 = 80503/12 = 8.33105mm4=0.644qL4/(100EI) =0.6447.876004/(10090008.33105)则： =0.87mm = L/250 = 600/250 = 2.4mm说明该次龙骨符合施工设计要求。 模板底钢管计算（按3壁厚计算）计算示意图（按五跨连续梁验算）：化14、为线型均布荷载：q =（32.39/0.7）0.18 = 8.33 N/mm 抗弯强度验算M=0.105qL2 = 0.1058.336002 = 3.15105 Nmm钢管截面抵抗矩 W = 4.5103 mm3则：= M/W = 70 N/mm2 f = 215 N/mm2 挠度验算弹性模量 E = 2.06105 N/mm2 惯性矩 I = 10.78104mm4=0.644qL4/(100EI) =0.6448.336004/(1002.0610510.78104)则： =0.32mm = L/250 = 600/250 = 2.4mm 钢管满足要求 主龙骨（2跟48钢管 600验算）15、计算示意图（按2等跨连续梁验算，考虑线荷载）q = 32.390.6/0.7 = 27.77 N/mm 抗弯强度验算：M = 0.125qL2 = 0.12527.775002= 8.68105 NmmW = 4.5103mm3则：= M/W = 192.89 N/mm2 f = 215 N/mm2考虑到接近应力临界值，所以使用双钢管保证安全。挠度验算=0.521qL4/(100EI)其中：E表示弹性模量：2.06105 N/mm2 I表示惯性矩 I = 10.78104mm4 则： = 0.52127.775004/(10020600010.78104)= 0.42 mm = L/250 =16、 500/250 = 2.0 mm两根钢管组成的主龙骨满足施工规范要求。 立杆强度、稳定性700宽的梁，搭设1000宽的支撑系统。主龙骨直接将力传给立杆，主龙骨的最大支座反力为：R = (0.625+0.625) qL= 1.327.770.7 = 25.27 KN 钢管立杆承载力验算 沿梁宽方向间距500，沿梁长方向间距600。每根立杆承受的自重： G立杆G横杆G斜杆G扣件 3.8414 + 3.8411（0.5+0.6） 3.8413 + 2111.32= 151.47 kg 考虑到扣件及其他因素，每根立杆承受的水平杆及自重为： 2 KNN 25.27 2 27.27 KN承载力判定： =17、 N/A= 27.27103/423 = 64.47 N/mm2 f = 215 N/mm2故立杆的强度符合施工规范规定。 钢管稳定性验算考虑不利因素，立杆的长度系数取 = 1.4长度L = 1500mm立杆的长细比=L/i = 1.41500/15.8 = 132.9由值查得构件的稳定系数=0.3815N/A = 27270/(0.3815423) = 168.99 N/mm2 f = 215 N/mm2故立杆稳定性满足要求。4.1.2 6001400mm截面主、次梁主、次梁截面6001400mm，板厚120mm，梁配预应力筋7S15.2。1、荷载标准值A 恒荷载模板自重 0.4(0.6+218、1.28) = 1.27 KN/m混凝土自重 240.61.4 = 20.16 KN/m钢筋自重 1.50.61.4 = 1.26 KN/m 预应力钢绞线自重（715.2） 0.01 KN/m 合 计 22.7 KN/mB 活荷载振捣荷载 20.6 = 1.2 KN/m 施工人员及设备荷载 2.50.6 = 1.5 KN/m 合 计 2.7 KN/m2、荷载设计值0.9（1.222.7 + 1.42.7） = 27.92 KN/m荷载设计值：P = 27.92 KN/m3、荷载设计值梁底模板体系验算此时P = 27.92 KN/m概况：模板背楞放置5080木方，中间放置两根钢管，如下图所示主龙19、骨沿梁长方向间距600；三根立杆间距600与650。 梁底模板（18mm厚木胶板）计算示意图（按3等跨连续梁计算）：化为线型均布荷载（取1m宽作为计算单元）：q = （27.92/0.6）1= 46.54 N/mm 抗弯强度验算(按3跨连续梁计算)M = 0.1qL2 = 0.146.54146.672 = 1.01105 Nmm截面抵抗矩 W = bh2/6 = 1000182/6 = 5.4104mm3则： = M/W = 1.86 N/mm2 fm = 35N/mm2 挠度验算弹性模量 E = 4500N/mm2 惯性矩 I= bh3/12 = 1000183/12 = 4.86105 20、mm4=0.677qL4/(100EI) =0.67746.54146.674/(10045004.86105)则：=0.07mm = L/250 = 146.67/250 = 0.59 mm说明18厚木模板符合施工设计要求。 模板底5080mm木方计算示意图（按五跨连续梁验算）：化为线型均布荷载：q=（27.92/0.6）0.154 = 7.17 N/mm 抗弯强度验算M=0.105qL2 = 0.1057.176002 = 2.72105 Nmm截面抵抗矩 W = bh2/6 = 80502/6 = 3.33104 mm3则：= M/W = 8.14 N/mm2 fm = 13N/mm2 21、挠度验算弹性模量 E = 9000 N/mm2 惯性矩 I= bh3/12 = 80503/12 = 8.33105mm4=0.644qL4/(100EI) =0.6447.176004/(10090008.33105)则： =0.79mm = L/250 = 600/250 = 2.4mm说明该次龙骨符合施工设计要求。 模板底钢管计算（按3壁厚计算）计算示意图（按五跨连续梁验算）：化为线型均布荷载：q =（27.92/0.6）0.1467 = 6.83 N/mm 抗弯强度验算M=0.105qL2 = 0.1056.836002 = 2.58105 Nmm钢管截面抵抗矩 W = 4.5103 22、mm3则：= M/W = 57.37 N/mm2 f = 215 N/mm2 挠度验算弹性模量 E = 2.06105 N/mm2 惯性矩 I = 10.78104mm4=0.644qL4/(100EI) =0.6446.836004/(1002.0610510.78104)则： =0.26mm = L/250 = 600/250 = 2.4mm 满足要求 主龙骨（2跟48钢管 600验算）计算示意图（按2等跨连续梁验算，考虑线荷载）q = 27.920.6/0.6 = 27.92 N/mm 抗弯强度验算：M = 0.125qL2 = 0.12527.926502= 14.75105 NmmW23、 = 4.5103mm3则：1= M/W = 327.67 N/mm2 f = 215 N/mm2采用双钢管作为主龙骨，W近似相加计算2= M/W = 168.84 N/mm2 f = 215 N/mm2 使用双钢管能保证安全挠度验算=0.521qL4/(100EI)其中：E表示弹性模量：2.06105 N/mm2 I表示惯性矩 I = 10.78104mm4 则： = 0.52127.926504/(10020600010.78104)= 1.17mm = L/250 = 650/250 = 2.6 mm两根钢管组成的主龙骨满足施工规范要求。 立杆强度、稳定性600宽的梁，搭设1300（实际24、是1250）宽的支撑系统。主龙骨直接将力传给立杆，主龙骨的最大支座反力为：R = (0.625+0.625) qL= 1.327.920.6 = 21.78 KN 钢管立杆承载力验算 沿梁宽方向间距650，沿梁长方向间距600。每根立杆承受的自重： G立杆G横杆G斜杆G扣件 3.8414 + 3.8411（0.65+0.6） 3.8413 + 2111.32= 189.75 kg 考虑到扣件及其他因素，每根立杆承受的水平杆及自重为： 2.5 KNN 21.78 2.5 24.28 KN承载力判定： = N/A= 24.28103/423 = 57.40 N/mm2 f = 215 N/mm2故25、立杆的强度符合施工规范规定。 钢管稳定性验算考虑不利因素，立杆的长度系数取 = 1.4长度L = 1500mm立杆的长细比=L/i = 1.41500/15.8 = 132.9由值查得构件的稳定系数=0.3815N/A = 24280/(0.3815423) = 150.46 N/mm2 f = 215 N/mm2故立杆稳定性满足要求。4.2 800演播室计算4.2.1 6501900mm截面主梁主梁截面65001900mm，板厚120mm，梁配预应力筋7S15.2。1、荷载标准值A 恒荷载模板自重 0.4(0.65+21.78) = 1.69 KN/m混凝土自重 240.651.9 = 2926、.64 KN/m钢筋自重 1.50.651.9 = 1.86 KN/m 预应力钢绞线自重（715.2） 0.01 KN/m 合 计 33.2 KN/mB 活荷载振捣荷载 20.65 = 1.3 KN/m 施工人员及设备荷载 2.50.65 = 1.63 KN/m 合 计 2.93 KN/m2、荷载设计值0.9（1.233.2 + 1.42.93） = 39.95 KN/m荷载设计值：P = 39.95 KN/m3、荷载设计值梁底模板体系验算此时P = 39.95 KN/m概况：模板背楞放置5080木方，中间放置两根钢管，如下图所示主龙骨沿梁长方向间距600；三根立杆间距均为500。 梁底模板（27、18mm厚木胶板）计算示意图（按3等跨连续梁计算）：化为线型均布荷载（取1m宽作为计算单元）：q = （39.95/0.0.65）1= 61.46 N/mm 抗弯强度验算(按3跨连续梁计算)M = 0.1qL2 = 0.161.46163.332 = 1.67105 Nmm截面抵抗矩 W = bh2/6 = 1000182/6 = 5.4104mm3则： = M/W = 3.10 N/mm2 fm = 35N/mm2 挠度验算弹性模量 E = 4500N/mm2 惯性矩 I= bh3/12 = 1000183/12 = 4.86105 mm4=0.677qL4/(100EI) =0.6776128、.46163.334/(10045004.86105)则：= 0.14mm = L/250 = 163.33/250 = 0.65 mm说明18厚木模板符合施工设计要求。 模板底5080mm木方计算示意图（按五跨连续梁验算）：化为线型均布荷载：q=（39.95/0.65）0.162 = 9.96 N/mm 抗弯强度验算M=0.105qL2 = 0.1059.966002 = 3.77105 Nmm截面抵抗矩 W = bh2/6 = 80502/6 = 3.33104 mm3则：= M/W = 11.29 N/mm2 fm = 13N/mm2 挠度验算弹性模量 E = 9000 N/mm2 惯性29、矩 I= bh3/12 = 80503/12 = 8.33105mm4=0.644qL4/(100EI) =0.6449.966004/(10090008.33105)则： =0.11mm = L/250 = 600/250 = 2.4mm说明该次龙骨符合施工设计要求。 模板底钢管计算（按3壁厚计算）计算示意图（按五跨连续梁验算）：化为线型均布荷载：q =（39.95/0.65）0.1633 = 10.04 N/mm 抗弯强度验算M=0.105qL2 = 0.10510.046002 = 3.80105 Nmm钢管截面抵抗矩 W = 4.5103 mm3则：= M/W = 84.45 N/mm30、2 f = 215 N/mm2 挠度验算弹性模量 E = 2.06105 N/mm2 惯性矩 I = 10.78104mm4=0.644qL4/(100EI) =0.64410.046004/(1002.0610510.78104)则： =0.39mm = L/250 = 600/250 = 2.4mm 钢管满足要求 主龙骨（2跟48钢管 600验算）计算示意图（按2等跨连续梁验算，考虑线荷载）q = 39.950.6/0.65 = 36.88 N/mm 抗弯强度验算：M = 0.125qL2 = 0.12536.885502= 13.95105 NmmW = 4.5103mm3则：= M/W31、 = 310 N/mm2 f = 215 N/mm2采用双钢管作为主龙骨，W近似相加计算2= M/W = 155 N/mm2 f = 215 N/mm2 使用双钢管能保证安全挠度验算=0.521qL4/(100EI)其中：E表示弹性模量：2.06105 N/mm2 I表示惯性矩 I = 10.78104mm4 则： = 0.52136.885504/(10020600010.78104)= 0.79mm = L/250 = 550/250 = 2.2 mm （一根钢管抗挠度）两根钢管组成的主龙骨满足施工规范要求。 立杆强度、稳定性650宽的梁，搭设1100宽的支撑系统。主龙骨直接将力传给立杆，32、主龙骨的最大支座反力为：R = (0.625+0.625) qL= 1.336.880.65 = 31.17 KN 钢管立杆承载力验算 沿梁宽方向间距550，沿梁长方向间距600。每根立杆承受的自重： G立杆G横杆G斜杆G扣件 3.8416.4 + 3.8413（0.55+0.6） 3.8413 + 2131.32= 204.63 kg 考虑到扣件及其他因素，每根立杆承受的水平杆及自重为： 2.5 KNN 31.17 2.5 33.67 KN承载力判定： = N/A= 33.67103/423 = 79.60 N/mm2 f = 215 N/mm2故立杆的强度符合施工规范规定。 钢管稳定性验算33、考虑不利因素，立杆的长度系数取 = 1.4长度L = 1500mm立杆的长细比=L/i = 1.41500/15.8 = 132.9由值查得构件的稳定系数=0.3815N/A = 33670/(0.3815423) = 208.65 N/mm2 f = 215 N/mm2故立杆稳定性满足要求。4.2.2 5501900mm截面次梁次梁截面5501900mm，板厚120mm，梁配预应力筋7S15.2。1、荷载标准值 恒荷载模板自重 0.4(0.55+21.78) = 1.65 KN/m混凝土自重 240.551.9 = 25.08 KN/m钢筋自重 1.50.551.9 = 1.57 KN/m 34、预应力钢绞线自重（715.2） 0.01 KN/m 合 计 28.31 KN/m 活荷载振捣荷载 20.55 = 1.1 KN/m 施工人员及设备荷载 2.50.55 = 1.38 KN/m 合 计 2.48 KN/m2、荷载设计值0.9（1.228.31+ 1.42.48） = 33.70 KN/m荷载设计值：P = 33.70 KN/m3、荷载设计值梁底模板体系验算此时P = 33.70 KN/m概况：模板背楞放置5080木方，中间放置两根钢管，如下图所示主龙骨沿梁长方向间距600；三根立杆间距600与600。 梁底模板（18mm厚木胶板）计算示意图（按3等跨连续梁计算）：化为线型均布荷载35、（取1m宽作为计算单元）：q = （33.70/0.6）1= 56.17 N/mm 抗弯强度验算(按3跨连续梁计算)M = 0.1qL2 = 0.156.171452 = 1.18105 Nmm截面抵抗矩 W = bh2/6 = 1000182/6 = 5.4104mm3则： = M/W = 2.19 N/mm2 fm = 35N/mm2 挠度验算弹性模量 E = 4500N/mm2 惯性矩 I= bh3/12 = 1000183/12 = 4.86105 mm4=0.677qL4/(100EI) =0.67756.171454/(10045004.86105)则：=0.08mm = L/2536、0 = 145/250 = 0.58 mm说明18厚木模板符合施工设计要求。 模板底5080mm木方计算示意图（按五跨连续梁验算）：化为线型均布荷载：q=（33.70/0.6）0.145 = 8.15 N/mm 抗弯强度验算M=0.105qL2 = 0.1058.156002 = 3.08105 Nmm截面抵抗矩 W = bh2/6 = 80502/6 = 3.33104 mm3则：= M/W = 9.24 N/mm2 fm = 13N/mm2 挠度验算弹性模量 E = 9000 N/mm2 惯性矩 I= bh3/12 = 80503/12 = 8.33105mm4=0.644qL4/(10037、EI) =0.6448.156004/(10090008.33105)则： =0.98 mm = L/250 = 600/250 = 2.4mm说明该次龙骨符合施工设计要求。 模板底钢管计算（按3壁厚计算）计算示意图（按五跨连续梁验算）：化为线型均布荷载：q =（33.70/0.6）0.130 = 7.3 N/mm 抗弯强度验算M=0.105qL2 = 0.1057.36002 = 2.76105 Nmm钢管截面抵抗矩 W = 4.5103 mm3则：= M/W = 61.32 N/mm2 f = 215 N/mm2 挠度验算弹性模量 E = 2.06105 N/mm2 惯性矩 I = 10.38、78104mm4=0.644qL4/(100EI) =0.6447.36004/(1002.0610510.78104)则： =0.28mm = L/250 = 600/250 = 2.4mm 满足要求 主龙骨（2跟48钢管 600验算）计算示意图（按2等跨连续梁验算，考虑线荷载）q = 33.700.6/0.55 = 36.77 N/mm 抗弯强度验算：M = 0.125qL2 = 0.12536.775502= 13.91105 NmmW = 4.5103mm3则：1= M/W = 308.97 N/mm2 f = 215 N/mm2采用双钢管作为主龙骨，W近似相加计算2= M/W = 139、54.49 N/mm2 f = 215 N/mm2 使用双钢管能保证安全挠度验算=0.521qL4/(100EI)其中：E表示弹性模量：2.06105 N/mm2 I表示惯性矩 I = 10.78104mm4 则： = 0.52136.775504/(10020600010.78104)= 0.79 mm = L/250 = 550/250 = 2.2 mm两根钢管组成的主龙骨满足施工规范要求。 立杆强度、稳定性550宽的梁，搭设1200宽的支撑系统。主龙骨直接将力传给立杆，主龙骨的最大支座反力为：R = (0.625+0.625) qL= 1.336.770.55 = 26.29 KN 钢管40、立杆承载力验算 沿梁宽方向间600，沿梁长方向间距600。每根立杆承受的自重： G立杆G横杆G斜杆G扣件 3.8416.4 + 3.8413（0.6+0.6） 3.8413 + 2131.32= 207.12 kg 考虑到扣件及其他因素，每根立杆承受的水平杆及自重为：3 KNN 26.29 3 29.29 KN承载力判定： = N/A= 29.29103/423 = 69.25 N/mm2 f = 215 N/mm2故立杆的强度符合施工规范规定。 钢管稳定性验算考虑不利因素，立杆的长度系数取 = 1.4长度L = 1500mm立杆的长细比=L/i = 1.41500/15.8 = 132.9由41、值查得构件的稳定系数=0.3815N/A = 29290/(0.3815423) = 181.50 N/mm2 f = 215 N/mm2故立杆稳定性满足要求。4.3 梁侧模计算荷载组合混凝土对梁侧模的压力与梁的宽度没有关系，只与梁高度及混凝土浇筑速度有关，新浇筑混凝土对模板侧面的压力标准值F=0.22Ct012V1/2F=CH 其中：C混凝土的密度取25KN/m3 t0 =200/（T+15） T混凝土的温度取T=25 t0 = 200/（25+15）=5.01外加剂修正系数，因采用泵送砼故取为1.22砼坍落度影响系数采用泵送砼，坍落度在较大，故2取为1.15V浇筑速度 取V=1.4m/h，42、每小时墙体浇筑速度为1.4高。则：F = 0.22245.01.21.151.91/2 = 50.22 KN/m2F= C6 = 1.924 = 45.6 KN/m2取二者之间的小值模板侧面的压力标准值为 F = 45.6 KN/m2 振动砼产生的荷载标准值 取f = 4 KN/m2 承载能力设计荷载：F1 = (1.2F +1.4f ) 0.9 = 54.29 KN/m2概况：模板背楞采用钢管沿梁高净间距200，竖向双钢管主龙骨间距沿梁长方向间距600；模板拼缝背楞采用木方。梁侧模板体系验算计算示意图（按三等跨连续梁计算）：化为线型均布荷载（取1m宽作为计算单元）：q = F1000 = 543、4.29 N/mm1、木模板验算（18厚胶合板） 抗弯强度验算 = M/W其中：M = 0.1qL2 =0.154.292002 = 2.18105 Nmm截面抵抗矩 W = bh2/6 1000182/6 54000 mm3则： = 4.04 N/mm2 fm = 35 N/mm2 挠度验算=0.677qL4/(100EI)其中：E表示弹性模量：4500 N/mm2I表示惯性矩 Ibh3/121000183/12 = 4.86105mm4 则：=0.67754.292004/(10045004.86105)0.27 mm = L/250 = 0.8mm说明该模板符合施工规范要求。2、模板背楞44、验算计算示意图（按3等跨连续梁计算）：500500000()5005000化为线型均布荷载：q = 54.290.25 = 13.58 N/mm 抗弯强度验算：= M/W其中：M = 0.1qL2 =0.113.585002 = 3.40105 N.mmW = 4.5103m3则： = 75.45 fm = 215 N/mm2 挠度验算=0.677qL4/(100EI)其中：E表示弹性模量：2.06105 N/mm2 I表示惯性矩 I = 10.78104mm4则：=0.67713.585004/(10020600010.78104)0.26mm R3.74 KN因此，扣件抗滑移满足要求。5、45、立杆强度、稳定性架体设计采用荷载设计值 10.18 KN/m2 钢管立杆承载力验算，立杆网格800800。每根立杆承受的自重： G立杆G横杆G斜杆G扣件= 3.8415.4 + 3.8412（0.8+0.8）3.8412 + 2121.32= 210.63 kg换算为重力：210.6310 = 2106.3N 按 2.5 KN计算每根立杆承受的压力：N 10.180.80.82.5 9.02 KN承载力判定：= N/A= 9020/423 = 21.32 N/mm2 f = 215 N/mm2故立杆的强度符合施工规范规定。 钢管稳定性验算考虑不利因素，立杆的长度系数取=1.4长度L = 18046、0mm立杆的长细比 = L/I = 1.41800/15.95 = 157.99由值查得构件的稳定系数 = 0.281N/A = 9020/(0.281423) = 75.89 N/mm2 f = 215 N/mm2立杆稳定性满足要求4.6 800演播室模板支座验算（楼面混凝土强度等级为C35，多功能厅加固方法相同） 取65001900梁底立杆底部压力N = 33.67 KN 1、不设垫板 = N/A 33670/423 79.60 N/mm2 fC = 17.5 N/mm2 抗压强度不能满足要求。 2、在钢管下设置10010010钢垫板 = N/A 33670/（100100）3.37 N/47、mm2 fC = 17.5 N/mm2 抗压强度满足要求。3、抗剪验算考虑到钢垫板面积为100100，则周长为4100200=800002V/A33670/80000 0.42 N/mm2 ft = 1.65 N/mm2 抗剪强度满足要求。4、楼板承载力验算根据结构说明可知，演播室和多功能厅能承受的最大活荷载3.5 KN/，考虑建筑做法，按楼层能承受最大荷载为5.0 KN/，则整个楼层能承受力压力为：8.48.45.0 = 352.8 KN，多功能厅的楼层混凝土达860m3约2100吨，钢管自重200吨，楼层远远不能满足上部施工荷载的压力，因此需要在地下三层和地下二层分别进行加固，加固方法为沿48、屋顶主次、梁（井字梁）每排布置两根立杆间距400，沿梁长方向600钢管立杆，在楼板中间设置一排立杆，水平联系杆步距1800，所有水平联系杆纵、横向必须搭接拉接，施工前必须放线确定立杆位置，使之与上部立杆位置基本重合，加固立杆下垫10010010钢板，立杆顶端用U形支撑，沿梁或板底通长设置钢管，立杆布置示意见附图。近似计算如下：假设荷载传递到底板上（中间两层楼板不承担屋顶荷载），则每道井字梁每米自重和施工荷载为（以6501900梁截面进行简化计算，同时承担板一半自重及荷载）：钢筋及砼自重：33.2 2.30.12（241.5） 2.30.4 = 41.16 KN钢管自重：前面计算过梁底钢管自重为49、2.5 KN，考虑到楼板一半计算在内，因此钢管自重考虑为10 KN，施工荷载和活荷载：2.8（22.5）= 12.6 KN 则每米（地下三层和地下二层沿井字梁方向）的荷载设计值约为0.9（41.1610）1.2 12.61.4 = 71.13 KN梁下立杆间距为800，所以每排立杆所受到的压力为： 71.13 0.6 = 42.68 KN每根立杆受到的力为：21.34 KN 承载力判定：= N/A= 21340/423 = 50.45 N/mm2 f = 215 N/mm2故立杆的强度符合施工规范规定。 钢管稳定性验算考虑不利因素，立杆的长度系数取=1.5长度L = 1800mm立杆的长细比 50、= L/I = 1.51800/15.95 = 169.28由值查得构件的稳定系数 = 0.247N/A = 21340/(0.247423) = 204.25 N/mm2 f = 215 N/mm2立杆稳定性满足要求五、构造及搭设要求5.1 架子体系立杆间距严格按照附图一、二所示布置，立杆支设前，先东西、南北方向放线，各线交叉点即为立杆平面布置点，不能随意加大立杆间距。5.2 扫地杆及水平联系杆必须满堂搭设，不能隔一搭一，第一步扫地杆距楼面200，不能随意抬高扫地杆的高度。5.3 水平杆步距必须控制在1500以内，且顶部U形支托的自由长度不能大于300。5.4 梁下及两侧立杆必须用U形托头，51、严禁用扣件抗滑代替托头，U形托头里的梁底小横杆必须是两根钢管并排组成。楼板可用扣件代替U形托头。5.5 立杆下部用10010010钢垫板作为架子底座（梁底及两侧）。5.6 模板支架四边与中间每隔四排支架立杆设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置；在整个架体高度内连续设置。扣件规格必须与钢管外径相同；剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接采用3个旋转扣件连接；剪刀撑与立杆连接采用旋转扣件，斜杆与地面的夹角为4560度之间。 5.7 所有立杆接长均采用对接（使用对接扣件），严禁直接用扣件搭接连接，可调顶托插入钢管的最小长度大于150mm，搭接接头不能在同一水平面上，接头相互错开。5.8 梁底水平横杆必须设置52、在梁底主节点处，该横向水平杆在梁底架体加密范围内不得有接头，以使荷载有效扩散。5.9 在主节点处，固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点相互距离不得大于150mm。5.10 在3.2米和9.2米设置两道安全平网，且一次性投入，不可回收。5.11立杆必须垂直设置，2米高度的垂直度允许偏差不得大于15mm。模板支架必须与已施工完成的独立柱进行刚性连接。六、高架支模施工安全措施6.1 单位工程技术负责人按施工方案向架体搭设和使用人员进行技术交底。6.2按规范及本方案要求，对所有架体使用构配件进行质量检查和验收，合格后，分类堆放备用，对未经检查的构配件严禁使用。6.3搭设前53、清除搭设场地内所有杂物，对杆件搭设位置必须准确定位放线标定，不得随意搭设。6.4 严格按设计方案施工，并加强对施工过程的检查，做到检查有记录及完整的会签，对隐患要做到按三定措施落实整改，确保施工安全。6.5 认真落实架体构造措施，满足安全要求。6.6操作工人必须持证上岗，施工过程中必须严格佩戴安全帽、安全带、穿防滑鞋。6.7 混凝土泵管的架设沿柱体向上，并与柱子连接牢固，不得与架体连接。6.8 作业层上的施工荷载符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送砼输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。6.9 在脚手架使用期间，严禁拆除任何杆件。6.10 六级及六级以上大风和雾、雨天气时停止脚手架的安装和拆除工作，雨、后上架作业有防滑措施。6.11 搭拆脚手架时，地面设置围栏和警戒标志，派专人看守，严禁非操作人员入内。