1、正本10层框架剪力墙结构综合楼项目超重超高支模安全专项施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月第一节 编制依据图纸名称图纸编号出图日期xxxx局xx综合楼建筑图2014年10月xxxx局xx综合楼结构图2014年10月施工组织设计名称编号审批日期xx综合楼项目施工组织设计xx年7月xx综合楼项目模板施工方案xx年7月1.3主要规范、规程、标准分类别名称编号国家标准建筑结构荷载规范GB50009国家标准钢结构设计规范GB50017国家标准碳素结构钢GB/T700国家标准木结构设计规范GB50005国家标准混2、凝土结构工程施工质量验收规范GB50204国家标准钢管脚手架扣件GB15831国家标准安全网GB5725国家标准低压流体输送焊接钢管GB/T13793国家标准混凝土模板用胶合板GB/T17656行业标准建筑施工模板安全技术规范JGJ162行业标准建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130行业标准建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范JGJ166地方标准建筑工程施工质量管理规程DB11/T695地方标准钢管脚手架、模板支架安全选用技术规范DB11/T5831.4主要法律、法规类别 名 称 编 号国家中华人民共和国建筑法国家主席令第91号国家关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理办法住房和城3、乡建设部建质【2009】87号国家关于印发建设工程高大模板支撑系统施工安全管理导则的通知住房和城乡建设部建质【2009】254号第二节 工程概况2.1 总体概况本工程的地下建筑埋深为7.2m，设地下一层，地下一层建筑面积为16751.71，使用为人防、设备用房。结构类型为：框架剪力墙结构，防水等级为二级，抗震烈度为8度，防火等级地下一级，地上二级，使用年限为50年。 主楼地上10层，结构类型为：框架剪力墙结构，防水等级为二级，地上一级，抗震烈度为8度，防火等级地下一级，地上二级，使用年限为50年。序号项目内容1项目名称xxxx局xx综合楼项目2地理位置xx市经济技术开发区xx路3建设单位4设计4、单位5监理单位6施工单位7建筑功能车库、办公结构形式框架剪力墙基础类型筏板基础使用年限50安全等级一级绝对高程耐火等级一级防水等级地下二级，屋面一级基底埋深-00m建筑层数10层檐口高度53.35m抗震设防8度层高地下一层一层二层三至七层八、九层十层1.4.1基本情况：梁截面尺寸过大，梁板支撑体系单独设置，具体部位详见本方案“综合楼超重梁截面尺寸、高度一览表”。下表所列梁编号、位置、尺寸、支模高度及归属搭设梁型，各梁型搭设见具体参数。综合楼梁、板、柱截面尺寸、高度一览表位置序号梁截面尺寸bh(mm)层高(m)柱截面尺寸bh(mm)现浇板（板厚h=m）及标高合并梁型（m）地下室1600120055、00500h=300mm型26001000600600h=350mm型3500100010001000型44501000型5500900型6500800型7400900型8450800型9400800型10300900型11300600型一层十层1层4008009500500h=120mm型3507508600600型5009007700700型5006003900900型5001000210001000型3004002型2004001型4006001型一层十层1503001型2层4008006型3507508型5009001型4006002型3004002型2004001型1503001型36、006001型5006001型三七层4008004型3507507型5009003型5008001型8 9层4008008型3007005型5006001型3006004型3004002型4006001型2004001型10层40080011型3007008型5006001型70012006型2004002型3006005型3004002型说明：型10KN/M以下、型1015KN/M、型1521KN/M2.5大梁（大集中线荷载）的特点及施工关键本工程大梁（大集中线荷载）数量最多，且梁的分布广、规格多、重量大（最大的梁截面为6001200），因此在搭设梁模板时立杆的排布即主、次龙骨的布设进行专项7、设计，以保证模架体系的稳定性。施工时，严格按照施工方案梁底及梁侧模板支撑体系参数要求进行搭设。架体高大，搭设时应注意架体与周边结构的支顶和拉结，并做好与周边普通梁板的拉接固定。第三节 施工准备及施工进度计划 根据总的施工进度计划，xx年7月上旬开始陆续施工地下一层至十层大梁，具体施工期如下表：序号施工部位开始时间结束时间1地下一层xx年7月16日xx年8月21日213层主体xx年8月22日xx年9月12日3410层主体xx年9月13日xx年10月21日4屋顶结构xx年10月22日xx年10月3日56789103.2技术准备： 本工程质量目标，全部分部分项工程达到国家验收规范建筑施工工程统一验收8、标准（GB50300-2001）中的合格标准；在审图中必须将建筑与结构图紧密结合起来，在接到图纸后，组织项目部技术、测量、质检及施工班组长等进行图纸自查，对图纸中存在的问题做好汇总和记录，请设计人员进一步明确，并有业主、监理、设计、施工四方确认（签字），作为指导施工的依据。 本专项方案实施前，项目技术负责人和编制人员必须向现场技术人员和作业人员做书面安全技术交底和技术交底，脚手架在搭设过程中必须有专项负责人监督、检查、验收，并做好过程中的记录，形成资料。 由于此模板支撑架属于超重、超高架体，搭设难度较大，为减少对施工进度的影响，保证施工安全，梁、板架体选用需选择经验足、责任心强的施工班组，模板9、搭拆操作人员必须接受项目部安全技术交底和施工技术交底。模板支撑体系搭设及浇筑混凝土管理人员组织机构劳动组织和职责分工层面岗位姓名职责管理层项目经理现场总指挥技术负责人编制方案和交底模板负责人全面负责组织实施架体搭设方案钢筋负责人负责现场钢筋施工管理混凝土负责人负责混凝土浇筑施工安全负责人全面负责模板支撑体系的搭设、使用、拆除过程中的安全监督检查负责人负责支撑体系的过程检查材料负责人负责采购租赁合格的架体材料线寸负责人负责模板体系的位移监测施工班组模板班组实施模板架体的搭设钢筋班组实施钢筋绑扎混凝土班组混凝土浇筑施工架子工班组模板架体加固水电班组配合模板、钢筋、混凝土作业杂工班组负责清理各个作业10、面模板支撑采用48）的钢管支撑体系，其质量应符合碳素结构钢（GB/T700）中相应规定，钢管应无裂纹、凹陷、锈蚀，钢管外涂刷防锈漆并定期复涂以保持完好。所有进场的脚手架用钢管安排专人按要求全数检查，符合要求的才能用到本工程，否则按退货处理。钢管连接必须采用合格的新型钢板冲压式扣件，应使用与钢管管径相配合、符合我国现行标准的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定，严禁使用加工不合格、锈蚀和有裂纹扣件。扣件与钢管的贴合面必须整形，保证与钢管扣紧时接触良好。扣件活动部位应能灵活转动。进场扣件必须安排专人逐个检查，并按要求进行复试，复试合格之后才能用到本工程上；不合格扣件11、按退货处理。木脚手板应使用厚度不小于50mm，长为4m，宽不少于150mm的落叶松板，其材质应符合现行国家标准木结构设计规范（GB50005）二级材质的规定。木脚手架使用前为防止破裂损坏，在距跳板两端8cm处用8#铅丝紧箍两道并钉固。禁止使用有扭纹、破裂和横透疖的木板。采用大眼棉纶网做平网，安全网采购，必须使用经本市有关认证厂家的产品。不能使用未经检验合格或非指定认证厂家的产品。可调托撑丝杆与螺母捏合长度不得少于6扣，直径不得少于32mm，插入立杆内的长度不得小于150mm，外露长度不得大于200mm。衬垫、衬托钢板厚5至8mm厚。60mm100mm（实际计算尺寸38mm85mm）、100mm12、100mm（实际计算尺寸85mm85mm）木方截面尺寸必须符合施工设计要求且要平直，抗弯强度等值必须达到施工及规范要求。进场时，要求厂家提供相关的强度检测报告；同时要检查木方的截面尺寸。3.4.7【8号槽钢】进入现场的槽钢和扣件必须按要求进行现场抽验检测，只有进行抽验检测合格之后，才能应用到工程中。本工程支架体系所用的钢管、扣件等均由租赁公司提供。脚手板和其它材料由项目部自行采购；所采用的材料和租赁公司均必须在市住建委备案。应用到本工程支撑系统所有的材料进场时，按要求安排专人逐一仔细的检查，核验相关证件；只有符合相关要求，才能应用到本工程，否则做退货处理。构配件名称检测项目检测标准钢管抗拉强度13、屈服点、断后伸长率低压流体输送用焊接钢管扣件新型钢板冲压式扣件直角：滑性能、抗破坏性能、扭转刚度。旋转扣件：抗滑性能、抗破坏性能、抗拉性能、抗压性能。钢管脚手架扣件第四节、施工工艺技术4.1.1地下一层模板支撑立杆设置在砼防水板或筏板基础上，4.1.2模板支撑体系下部满铺50mm厚脚手板，宽度不宜小于200mm。4.1.3模板支撑体系受力的向下传递： 地下1层顶板梁模板支撑需保证本层的地下一层模板支撑体系不得拆除，且支撑竖向一一对应支撑地下一层平板梁模板支撑体系。在地下1层施工时，其混凝土强度均已达到拆模强度。为保证安全，在超重梁下部再相应增加顶撑，顶撑沿梁跨度方向间距900mm，顶撑沿梁截14、面方向间距1000mm，架体步距1000mm。主要材料的力学性能指标和计算取值。材料名称规格自重力学性能钢管48*3.5（计算取48*3.0）38N/m cm3 cm4弹性模量E：2.06*105N / mm2 mm2扣件新型钢板冲压式扣件直角扣件上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，即非扣件抗滑移。旋转扣件对接扣件木方100*100m计算取85*85mm50*100mm计算取38*85mm抗剪切强度：1.4 N/ mm2抗弯强度：13.0 N/ mm2弹性模量：9000.0 N/ mm2多层板15mm厚抗剪切强度：1.4 N/ mm2抗弯强度：15.0 N/ mm2弹性模量：6500.015、 N/ mm2 本工程地下一层大梁分布广，并且规格繁多，梁底次龙骨采用100mm100mm木方，主龙骨（顶托梁）采用100mm100mm木方（个别梁采用8号槽钢U口竖向）；支撑架采用扣件式钢管脚手架。梁侧模内龙骨采用50mm100mm木方，竖向设置12对拉螺栓，外龙骨采用双483.5钢管。具体详见前页“典型超重梁模架设计参数一览表”。 各代表梁型搭设参数情况：因梁截面尺寸组合众多，在确保安全的前提下，考虑现场施工搭设方便，抽取了11种相对有代表性的梁截面组合进行了设计计算。 4.4.1每个立杆底部设置厚度不小于50mm的木垫板。立杆支撑上下顶实，不得有松动。立杆垂直度应H/300，且应同时控制16、其最大垂直偏差20mm。 4.4.2立杆接长必须采用对接扣件连接，对接接头应交错布置，同一截面接头率应小于50%。4.4.3立杆顶端使用可调U托，其丝杆外径不得小于32mm，伸出长度不得大于200mm。4.4.4模板支架顶部支撑点与支架顶层横杆的距离小于等于400mm。4.4.5支撑架扫地杆距地面小于等于200mm。超重梁模板支撑体系从端部每隔4根立杆设置一道剪刀撑，剪刀撑设置沿梁截面设置；沿梁跨度方向设置的剪刀撑见图示，剪刀撑斜杆与地面夹角应在4560之间，斜杆应每步与立杆用转扣连接，并且与地面抵住，不得有空隙。剪刀撑的接长采用搭接，搭接长度不小于1m,所有端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小17、于100mm。4.4.7剪刀撑斜杆应采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不得大于150mm。4.4.8安全网的设置按照搭设高度每6m水平满铺一道。4.4.9高大梁支撑架体与周边普通梁板架体采用钢管拉结牢固，不得少于三跨。4.4.10架体必须与柱、墙在架体四周布置抱柱拉结，保证竖向按梁水平杆布局抱柱拉接，具体做法详见大样图。在设置抱柱拉接时，必须保持架体立杆垂直，避免产生不利的预加侧向变形。 放线、布置底座（50mm木方）放纵横水平扫地杆自角部起依次向两边竖立底层立杆，底端与水平扫地杆扣件固定，固定底层杆前应校核立杆的垂直度，每个方向装设立杆后，18、随即装设第二层水平加固杆与立杆扣接固定，校核立杆和水平杆符合要求后，按40-60N*M力矩用扳手拧紧扣件螺栓 按上述要求依次延伸搭设至第一步架完成，再全面检查一遍构架质量，确保构架质量要求后再进行第二部水平杆安装（以此类推）随后按搭设进程及时装设剪刀撑。(1)支撑搭设前，工程技术负责人应按本施工方案要求向施工管理人员及工人班组进行详细安全技术交底，并签字确认。（2）对钢管、配件进行检查和验收，严禁使用不合格的钢管及配件。（3）对工作面进行清理干净，不得有杂物。（4）根据立杆平面布置图要求放线定位，先弹出钢管立杆位置线，垫板、底座安放位置要准确，搭设时可采用逐排和通层搭设的方法，并应随搭随设扫地19、杆水平纵横加固杆。（5）立杆底座，在基础混凝土面垫50mm厚木方。（6）水平杆与立杆扣接牢固，纵横扫地杆离地面高度不大于200mm。（7）安装扣件时，将扣件放端正后再拧紧螺栓，且用力要适当，一般控制在4060N*M,并不大于65N*M。（8）脚手架立杆的垂直度控制，立杆的全部绝对偏差50mm，在脚手架高度段H内，立杆偏差的相对值小于H/600。（9）模板支架高宽比4时，模板承重架应与已浇筑的混凝土墙或柱作为拉结节点，应采用刚性连墙件在水平加强层位置与建筑物结构可靠连接，同时顶部和底部（扫地杆的设置层）应设置水平加强层，即用水平斜杆以“之”字形将水平剪刀撑连接，水平斜杆宽度不小于3m。（10）立20、杆接长必须采用对接，禁止搭接。（11）立杆、水平杆、剪刀撑及水平加强层的布置应严格按要求布置，模板支架四边与中间每隔4-6排立杆应设置一道竖向剪刀撑，由底至顶连续设置：对于高于4m的模板支架，其两端与中间每隔4-6排立杆从顶层开始向下每隔2-4步设置水平剪刀撑。（1）拆除顺序由上至下逐层进行：梁上顶托梁底木方梁底模板板上顶托板底木方板底模板纵横水平拉杆剪刀撑支撑立杆下托座垫木。连墙件应随脚手架、模板支架逐层拆除，分段拆除时高差不得大于两步，否则应增设临时连墙杆。严禁先拆除或松开下层脚手架、模板支架的杆件连接和拉结。（2）本工程由于超高支模体系面积大，梁截面大，为保证高支模的稳定性以及混凝土结构21、的质量，要求支架水平拉杆每隔一道均与结构或楼板碗扣支撑架拉结、支顶，梁及相邻板混凝土必须均达到规范要求的强度才能整体拆除。（3）拆除支撑配件应妥善运抵地面，严禁高空抛掷。（4）拆除支撑及模板前，应将该层混凝土试件送实验室检测，当试块达到规定的强度达到下表要求后，并呈报监理公司经监理工程师同意办理书面手续并确认不再需要时，方可拆除。 规范要求的混凝土拆模强度要求一览表结构类型结构跨度设计强度标准值百分率（%）梁、拱、壳8m758m100板2m502m、8m758m100悬臂结构1004.6检查、验收 进入现场的钢管和扣件必须按本市建设委员会关于加强施工用钢管、扣件使用管理的通知要求进行现场抽验检22、测，只有进行抽验检测合格之后，才能用到工程中。应对进场的承重杆件、连接件等材料的产品合格证、生产许可证、检测报告进行复核，并对其表面观感、重量等物理指标进行抽检。 构配件进场检查与验收按下表要求进行项目要求抽检数量检查方法技术资料营业执照、资质证明、生产许可证、产品合格证、质量检测报告、相关合同要件。全数检查检查资料钢管钢管表面应平直光滑，不得有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕、深的划道及严重锈蚀等缺陷，严禁打孔；钢管外壁使用前必须涂刷防锈漆，钢管内壁宜涂刷防锈漆。全数目测钢管外径及壁厚外径48mm，壁厚大于等于3mm。3%游标卡尺测量扣件新型钢板冲压式扣件不允许有裂缝、变形、滑丝的螺23、栓存在；扣件与钢管接触部位不应有氧化皮；活动部位应能灵活转动，旋转扣件两旋转面间隙应小于1mm；扣件表面应进行防锈处理。全数目测可调托丝杆可调底座及可调托撑丝与螺母捏合长度不得少于4.5扣，丝杆直径不小于36mm，插入立杆内的长度不得小于150mm。3%钢板尺测量脚手板木脚手板不得有通透疖疤、扭曲变形、劈裂等影响安全使用的缺陷，严禁使用含有标皮的、腐朽的木脚手板。全数目测安全网安全网绳不得损坏和腐朽，平支安全网宜使用棉纶安全网；密目式阻燃安全网除满足网目要求外，其锁扣间距应控制在300mm以内全数目测构配件尺寸有抽检不合格时应对该全部构配件进行实测，不满足要求的禁止使用。对钢管、扣件应进行力学24、性能检测，送法定专业检测机构进行检测。要求如下表： 钢管、扣件的力学性能检测要求表构配件名称检测项目抽检数量检测标准钢管抗拉强度、屈服点、断后伸长率750根为一批，每批抽取1根低压流体输送用焊接钢管扣件新型钢板冲压式扣件直角：抗滑性能、抗破坏性能、扭转刚度扭转扣件：抗滑性能、抗破坏性能、抗拉性能、抗压性能281-500件 8件501-1200件 13件1201-10000件 20件钢管脚手架扣件 采用钢管扣件搭设高大模板支撑系统时，还应对扣件螺栓的紧固力矩进行抽查，抽查数量应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130）的规范，对梁底扣件应进行100%检查。 安装后的扣件螺栓拧紧扭力25、矩应采用扭力扳手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。检查的数量为扣件数量的10%，不合格率超过抽检数量10%的应全面检查，直至合格为止。抽样检查数目与质量判定标准，应按下的规定确定。不合格的必须重新拧紧，直至合格为止。 扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准项次检查项目安装扣件数量（个）抽检数量（个）不允许不合格数本工程抽检数量1连接立杆与纵横向水平杆或剪刀撑的扣件；接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件5190911501512802815005011200120132005813203250011235每处高支撑抽检50个2连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点处）5190911501512826、028150050112001201320058132032501235710每处高支撑抽检50个（1）模板支撑组装完毕后应进行下列各项内容的验收检查，并必须符合本方案设计要求及规范要求：扣件式钢管脚手架设置情况是否按本方案搭设；纵横杆、扫地杆及斜撑等配置情况；底座、托顶螺旋杆伸出长度；限位稍等扣件牢固情况；垫木情况。（2）模板支撑系统应搭设完成后，由项目负责人组织技术、安全、工程及监理人员进行验收。验收合格，经施工单位项目技术负责人及项目总监工程师签字后，方可进入后续工序的施工。模板支撑架验收时，应具备下列技术文件施工组织设计及变更文件；模板支撑架的专项施工设计方案；周转使用的模板支撑架构配27、件使用前复验合格记录；搭设的施工记录和质量检查记录。（3）高支模拆除前，必须向监理单位申请拆模报告，监理单位签字同意后方可拆模。4.6.3.1模板支架在使用过程中应进行下列检查：（1）基础是否有不均匀沉降，立杆底座与基础面的接触有无松动或悬空强狂；（2）杆件的设置和连接，连墙杆、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求；（3）悬挑架（梁或三角架）各支点，压、拉固定点和螺栓是否松动；（4）扣件螺栓是否松动；（5）立杆的沉降与垂直度的偏差是否符合要求；（6）安全防护措施是否符合要求；（7）是否超载。4.6.3.2在下类情况下应对脚手架、模板支架重新进行检查验收；（1）遇六级以上大风、大雨后，寒冷地区开冻28、后；（2）停工超过一个月恢复使用前。4.7.1混凝土用泵送方法运输浇筑，泵管不能直接放置在模板上，必须在模板上放置铁架作为管道支撑并支固，才能作业，另垂直管道转弯处必须用螺栓固定。4.7.2混凝土浇筑前组织施工人员进行方案的学习，对重点部位单独交底，设专人负责，做到人人心中有数。4.7.3浇筑混凝土用架子、走道及工作平台，安全稳固，能够满足浇筑要求。（1）本工程先浇筑竖向结构（墙、柱），后浇筑梁（墙柱砼强度70后浇筑梁板）。超大梁混凝土应一次浇筑完毕，合理安排下灰顺序，控制浇筑厚度，在两次浇筑间留置合理间歇时间。(2)超大梁应分层浇筑，每层浇筑厚度不大于400mm。混凝土浇筑应于梁中部向两边浇29、筑。严禁从主梁一端向另一端浇捣的方式施工。（3）超长梁的浇筑采用两台汽车泵从中间向两端分层浇筑。使用30或50插入式振捣棒要快插慢拔，插点呈梅花形布置，按顺序进行，不得遗漏。移动间距不大于振捣棒作用半径的1.5倍（50棒应为52.5cm，取50cm；30棒应为40.5cm，取40cm），振捣上一层时插入下一层混凝土5cm以消除两层间的接缝。振捣时间以混凝土表面出现浮浆及不出现气泡、下沉为宜。(4)梁侧及梁底部位要用30或50插入式振捣棒振捣密室，振捣时不得触动钢筋和预埋件。梁、柱节点钢筋较密时要用小直径振捣棒振捣，并加密振点。浇筑板的混凝土虚铺厚度要略大于板厚，振捣完毕后用1.5-4m刮尺刮平30、。（5）浇筑混凝土时应加强对支撑体系变形的监控（见图示）。当发生变形移位时立即禁止浇筑，并在已浇筑的混凝土初凝前修整完好。（6）泵送混凝土应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵管口附近。第五节、施工安全保证措施、组织保障 安全保证体系组织和职责分工层面岗位姓名职责管理层项目经理现场总指挥项目副经理现场副总指挥组织验收和论证技术负责人编制方案和交底模板负责人全面负责组织实施架体搭设方案钢筋负责人负责现场钢筋施工管理混凝土负责人负责混凝土浇筑施工安全负责人全面负责模板支撑体系的搭设、使用、拆除过程中的安全监督检查负责人负责支撑体系的过程检查材料负责人负责采购租赁合格的架体材料线寸负责人负责模板体31、系的位移监测施工班组模板班组实施模板架体的搭设钢筋班组实施钢筋绑扎混凝土班组混凝土浇筑施工架子工班组外防护架体加固水电班组配合模板、钢筋、混凝土作业杂工班组负责清理各个作业面、技术措施1、准备工作（1）模板拼装模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。（2）模板的基准定位工作：首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前5线必须到位，以便于模板的安装和校正；标高测量，利用水准仪将建筑物水平标高根据实32、际要求，直接引测到模板的安装位置；竖向模板的支设应根据模板支设图；已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用；支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。2、板支架搭设的构造要求（1）梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。（2）木立柱底部应设垫木，顶部应设支撑头。钢管立杆底部应设垫木和底座，顶部应设可调支托，U形支托与楞梁两侧间如有间隙，必须顶紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。（3）在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿33、纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。在最顶步距两水平拉杆中间、上部、下部加设梁道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。（4）钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用48mm3.5mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。（5）搭设高度2m以上的支撑架体应设置作业人员登高34、措施。作业面应按有关规定设置安全防护设施。具体按照安全施工组织设计的相关内容执行。（6）模板支撑系统应为独立的系统，禁止与物料提升机、施工升降机、塔吊等起重设备钢结构架体机身及其附着设施相连接；禁止与施工脚手架、物料周转料平台等架体相连接。3、模板拆除（1）拆模板前先进行针对性的安全技术交底，并做好记录，交底双方履行签字手续。模板拆除前必须办理拆除模板审批手续，经技术负责人、监理审批签字后方可拆除。（2）支拆模板时，2米以上高处作业设置可靠的立足点，并有相应的安全防护措施。拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下的原则。（3）模板拆除前必须有混凝土强度报告，强度达到规定要求后方可拆模。 表435、.3.1底模拆除时的混凝土强度要求构件类型构件跨度(m)达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率(%)板2502,8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件-100A、侧模在混凝土强度能保证构件表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除；B、底模拆除梁长8米，混凝土强度达到100%；8米混凝土强度达到75%；悬臂构件达到100%后方可拆除；C、板底模2米，混凝土强度达到50%；2米、8米混凝土强度达到75%；8米，混凝土强度达到100%方可拆除。D、柱模拆除，先拆除拉杆再卸掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土脱离，然后一块块往下传递到地面。E、墙模板拆除，先拆除穿墙螺栓，再拆水平36、撑和斜撑，再用撬棍轻轻撬动模板，使模板离开墙体，然后一块块往下传递，不得直接往下抛。F、楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除侧模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留12根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。楼层较高，支模采用双层排架时，先拆除上层排架，使木档和模板落在底层排架上，上层模板全部运出后再拆底层排架，有穿墙螺栓的应先拆除穿墙螺杆，再拆除梁侧模和底模。G、当立柱的水平拉杆超过2层时，应首先拆除2层以上的拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时，应37、和拆除立柱同时进行。H、当拆除48m跨度的梁下立柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧拉倒的拆除方法。、模板架体搭设和拆除施工危险源分析、评估及控制措施1、危险源辨识是否编制专项施工方案并完善相关审核会签手续，钢管扣件材质，脚手架底部地基情况，扫地杆搭设情况，大/小横杆设置的数量及步距，连墙件设置的部位及数量，立杆间距及连接情况，扣件的紧固情况，上人爬梯是否按规范搭设（踏步步距、扶手、下部挂兜网、设置休息平台），作业层是否满铺竹跳板并设置1.2米部位的防护栏杆，作业层下部是否拴挂水平兜网以及外部是否拴挂密目网，是否按规范要求设置剪刀撑，作业人员是否具有作业资38、格和证书，搭设/拆除作业前是否对作业人员进行安全技术交底，作业人员是否按规定佩戴劳动防护用品，作业过程中是否按相关安全技术的要求进行作业，架体上是否大面积或凌乱堆放材料，脚手架拆除是否按规范要求进行，是否经过检查验收。2、风险评估无施工方案或未按方案进行施工；基础不牢靠造成架体沉降/坍塌；杆件连接/防倾装置不符合要求导致架体倾倒、断层、垮塌，架体上作业时踏空/扶空或者无防护网从而导致高处坠落；架体上作业时器具掉落或者材料大面积/凌乱堆放掉落后对人员造成物体打击伤害；相关人员未经过技能培训；安全帽未戴；安全带未按规定拴挂；安全网未按规定设置；未按规定进行安全技术交底/安全教育；未按规定进行安全检39、查和安全监护；脚手架的立杆基础/架体与建筑结构拉结/杆件间距；剪力撑/脚手架材质不符合安全标准；脚手架搭设好之后未组织相关人员进行验收或不合格。3、控制措施1）项目部在脚手架搭设前编制好脚手架专项施工方案报甲方、监理、分公司审批，通过审批并完善会签后方可组织施工。施工中严格按照方案要求执行。2）脚手架搭设前下层楼面混凝土强度达到75。3）脚手架搭设过程中，严格按照扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011中的要求设置连墙件、剪刀撑，防止架体倾斜、变形甚至坍塌。4）严格按照扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011中的要求设置水平防护与立面防护，满铺跳板，设安全网和防护栏杆，作业40、人员必须佩戴安全帽、拴挂安全带，防止坠落和物体打击。高处作业防护中，在2m以上施工点无法支搭水平安全网的，应逐层设立网全封闭。水平网必须在高处作业完成后方可拆除。5）架子工及相关人员应按规定，持有效资格证件上岗。6）架管、扣件、安全带、安全网应维护保养完好和合理配置，不合格的不得使用。7）对作业人员进行三级安全教育，搭设/拆除前，项目部安全员应对架子工及相关人员进行书面安全技术交底。作业人员有疾病或者身体不适者，禁止其进场作业。8）搭设或拆除活动中，项目部安全员应定期或不定期对搭设或拆除的过程进行检查，发现违章作业或安全隐患，及时制止并采取措施；搭设或拆除活动中，施工区域拉挂警戒线，并设专人进41、行安全监护。9）脚手架搭设后，由项目部组织相关人员按现行有关规程、规范进行检测、验收，形成记录，合格后方可投入使用。4、监测监控1、监测措施监测人员:xx职责：负责在浇筑混凝土期间值班观测架体和报警装置。杨子玉：负责混凝土的浇筑顺序工作。巡检： 职责:负责施工期间的检查、指导工作。监测控制采用经纬仪、水准仪及电控装置对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。监测点设置(详见后附图)。监测措施混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。仪器设备配置名称规格数量精度电子经纬仪FDT2GC1全站仪一台中海达12,最大允许误差20自动安42、平水准仪2千米往返3mm对讲机13检测板手13架体沉降、位移观测现场制造1510mm、监测措施班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。1、高支模日常检查，巡查重点部位：（1）杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。（2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。（3）连接扣件是否松动。（4）架体是否有不均匀的沉降、垂直度。（5）施工过程中是否有超载现象。（6）安全防护措施是否符合规范要求。（7）支架与杆件是否有变形的现象。支架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。监测项目：立杆顶水平位移、支架整体水平位移及立杆43、的基础沉降。支架监测点布设按监测项目分别选取在受力最大的立杆、支架周边稳定性薄弱的立杆及受力最大或地基承载力低的立杆设监测点。监测点布置根据支架平面大小设置各不少于2个立杆顶水平位移、支架整体水平位移及立杆基础沉降监测点。监测仪器精度满足现场监测要求，并设变形监测报警值。2、监测频率：在浇筑砼过程中安排专人实施实时监测，测频率30分钟一次。监测时间在混凝土浇注前直至砼终凝。3、应急预案当发现超出预警值的情况，立即报告项目经理、再由项目经理报告监理工程师及甲方现场工程师，同时停止作业，所有人员撤离施工现场，待项目部技术人员、监理、甲方确定无安全隐患时方可继续施工。4、监测频率在浇筑混凝土过程中应44、实时监测，一般监测频率不宜超过2030分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。（1）本工程立柱监测预警值为10mm，立柱垂直偏差在10mm以内；（2）监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。扣件式钢管脚手架高支模搭设允许偏差及监控变形预警值。序号项目搭设允许偏差变形预警值检查工具1立杆钢管弯曲3ML4M立杆钢管弯曲4ML12mm20mm2水平杆、斜杆的钢管弯曲L30mm报警装置3立杆全高度绝对偏差50mm10mm经纬仪4立杆脚手架高度H12mm10mm吊线及钢卷尺5支架水平位移10mm经纬仪、应急预案45、（具体执行本工程专项应急预案）提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。1、应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。其职责详见本工程专项应急预案。2、领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。3、当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。负责准备所需要的应急物资和应急设备。4、及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。应急小组成及主要职责1）组长负责人：职责：负责生产安全事故抢险救援期间的通讯联络工作。2）副组长46、负责人：职责：应急响应时，按照应急办的要求，研究事故发生单位保护现场、消除险情、抢救受伤人员和公司财产，协助善后处理。事故追查等。3）组员负责人：职责：负责生产安全事故救援期间的交通运输车辆、设备、人员等的保障工作。4）抢险队伍职责本着统筹计划、合理布点的原则逐步完善应急救援队伍，在应急救援指挥部的统一指挥下，按照不同事故类型的应急救援方案实施应急救援工作，争取营救更多的人员和抢救更多的国家财产，降低事故造成的损失，并最大限度的遏制次生灾事故发生。同时加强与其它抢险人员的交流与合作，不断提高应急队伍的素质，增加应急应变处置能力，提高抢险救灾技术水平。5、应急人员守则应急值班人员应做到：1）实行47、24小时应急值班；2）负责接受应急报告并立即向项目部领导报告；3）接到公司和上级应急信息后，立即向项目部领导报告；4）跟踪并详细了解应急事件事态的发展和处置情况，随时向项目部领导报告；5）负责领导指令的下达；6）做好过程记录和交接班记录；7）严格岗位责任制，遵守安全与保密制度；8）完成应急指挥中心办公室领导交办的其它任务。6、主要人员电话：副组长：xx 手机：组 员： xx 通信方式应在施工现场和生活区的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。医院选择：xx区人民医院 医院救护中心：120 匪警：110 火警：1197、应急响应1) 事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主48、管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。2) 事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在1小时内向上级主管部门作出书面报告。3) 现场事故应急处理施工过程中可能发生的事故主要有：火灾事故、触电伤人、坍塌事故、高温中暑、高空坠落、落物伤人等事故。A、火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。B、触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必49、要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。C、坍塌事故:坍塌在本工程主要是指模板支撑系统失稳坍塌针对建筑工地施工过程中所存在的坍塌隐患，为加强建筑行业处置建筑物坍塌等突发事故的应变能力，迅速采取措施，组织抢救，尽快控制事态，尽量将事故对人员、财产和环境造成的损失降至最低程度。坍塌事故救援中首先应确保救援人员的安全。坍塌事故应本着人的生命是第一位的原则，将救人与保护人员安全放在首位。D、高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒50、精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。E、其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。、模版工程重大危险源辨识与控制模板支架倒塌造成人员伤亡事故多发，究其原因，主要有六方面：现场管理不到位；方案编制不合理；钢管、扣件等搭设材料不合格：架体基础承载力不满足要求；支架搭设不符要求；支撑系统未验收合格就使用。模板工程重大危险源可归纳为地基与基础、模板支架立杆及水平杆排布、梁51、板下构造节点等共14个子项，34个要素。（一）重大危险源辨识1、模板支架的地基与基础主要包括以下重大危险源要素：(1)回填土没压实或压实不到位 大量工程的模板支架支设在回填土上，现场作业人员不重视模板支撑立杆基础处理，由于回填土没有压实、压实不到位，特别是在雨季施工，会造成模板支架在搭设过程中或砼浇筑过程中回填土下陷，地基产生明显的不均匀沉降，导致模板支撑产生较大的次应力，产生砼结构质量问题或支架倒塌等安全事故。(2)回填土地基上未浇筑砼层或未设置垫板回填土地基上没有浇筑砼层或未设置垫板，导致立杆在集中荷载作用下地基承载力不满足要求，造成支架立杆下沉，产生砼结构质量问题或支架倒塌等安全事故。(52、3)支架立杆不直接落地不按规范搭设支架，在孔洞、高低跨等位置支架立杆不直接落地，通过扣件与水平杆或其他立杆连接转换，使支架的荷载分布发生变化，产生较大的偏心荷载或弯矩，最终因连接件（扣件）破坏或水平杆挠度过大而导致支架失稳破坏。(4)持力层结构不加固直接搭设模板支架多、高层结构连续施工时，施工层下面结构的模板架全部拆除，或者将模板支架支设在悬臂结构上，对下部持力层结构承载未进行验算或验算不合格且不进行加固就进行支架、钢筋及砼施工，导致结构挠度增加、开裂、裂缝增加甚至支架倒坍。2、模板支架立杆、水平杆排布主要包括以下重大危险源要素：(1)方案中立杆、水平杆排布与实际结构不符。在编制方案时，未认真53、核对结构实际尺寸，对复杂的平面结构没有认真分析，没有绘图或标注分列尺寸，导致立杆、水平杆的排布不合理，支撑架与实际结构不匹配。(2)现场搭设的立杆、水平杆排布与方案不符。现场施工时，不按方案尺寸与放线搭设，盲目施工，导致立杆、水平杆搭设尺寸与方案严重不符，间距过大，导致支架承载力及稳定性不足。3、梁、板下构造节点主要包括以下重大危险源要素：(1)方案中的结构构件不齐全。方案编制时，未认真阅读和分析结构构件类型，未对构件进行有效分类划分，绘制的构造节点大样不能涵盖所有的构件，造成结构构件遗漏，特别是超重梁板结构遗漏造成支架按经验搭设形成安全隐患。(2)方案中的构造节点不齐全。方案编制时，未认真阅54、图和分析结构构件类型，只取单梁作为对象进行分析计算，而对于复杂结构，如圆弧形、三角形、斜交梁等未进行认真分析和研究，使得方案的构造节点与实际不符。(3)构造节点缺乏可操作性。对于复杂或不同种类的支架体系（钢管扣件、门架、碗扣架、钢结构架等），编制人员经验不丰富：也未认真研究或协调，使得绘制的构造节点现场难以操作或无法操作。(4)现场不按方案搭设。施工现场未对施工人员技术交底或搭设过程中检查不力，使得现场搭设方法与方案不符。4、模板支架构造措施主要包括以下重大危险源要素：(1)剪刀撑设置缺乏针对性或未设置竖向、水平剪刀撑。方案编制时，机械性地引用规范述语，未结合结构构件分布情况及重要性有针对地描55、述或绘图表示，实际搭设不设置剪刀撑或数量偏少或搭设方法错误，降低了剪刀撑的作用，导致支架整体稳定性不足。(2)拉结点设置缺乏针对性。支架与周边已完主体拉结点设置未充分研究分析垂直结构构件的分布情况，仅作机械性描述或图示，其数量、位置、构造做法与结构不符或缺乏可操作性。(3)现场施工构造措施不符合方案和规范要求。现场施工时，未对施工人员进行技术交底或搭设过程检查不力，剪刀撑（垂直、水平）、周边拉结、扫地杆、杆件连接等搭设构造不符合规范和方案要求。(4)门架与钢管扣件架的构造协调措施不到位。门架与钢管扣件未通过必要的过渡杆件进行构造协调，使得门架与钢管架独立发挥功能，架体的整体刚度降低。5、钢管、56、扣件、门架、可调托撑等支架搭设材料主要包括以下重大危险源要素：(1)钢管、扣件、可调托撑、门式架进场未检验或检验不合格使用。由于购买或租用支撑模板的钢管以吨计算，在吨位相同情况下，壁薄的钢管要比壁厚的钢管显得数量多、长度长，使用内壁不合标准钢管的背后，有着实实在在的经济利益，导致现场钢管合格率仅在80%左右。由于钢管、扣件、可调托撑、门式架是多次周转材料，经过多次使用后会锈蚀、弯曲、破损、开裂导致材料承载力严重下降。不同厂家生产的门架，其力学性能参数有所不同。现场使用的门式架，往往与方案选用产品型号不符，力学性能低于方案要求。工程中经常发现现场使用的可调托撑质量不合格。螺杆外径小于36mm，螺57、杆与支托板焊接不牢固，焊缝高度小于6mm，支托板厚度小于5mm。65N.m的要求。65N.m，大大降低了节点承载能力。施工单位和监理单位也疏于检查，造成混凝土浇筑时扣件下滑，支架整体性不够，导致支架坍塌事故。6、作业人员资质主要包括以下重大危险源要素：(1)支架搭设人员未按建筑施工特种作业管理规定取得特种作业人员上岗证。支架搭设人员未经培训，对支架搭设构造要求、安拆工艺、安全措施不熟悉，违章作业导致安全事故发生。7、柱、墙垂直模板主要包括以下重大危险源要素：(1)柱、墙水平拉结件（对销螺杆）未经计算，设置数量偏少，或构造节点设置不合理。柱、墙水平拉结件（对销螺杆）未经计算，设置数量偏少，或构造58、节点设置不合理。在砼水平荷载作用下，拉结件破坏形成炸模现象，甚至柱倒坍产生安全事故。(2)柱、墙（桥墩）未设置拉结固定或拉结固定点偏少。当柱、墙（桥墩）等构件偏高时，在安装时应及时设置临时支撑进行可靠固定，应设置一定数量的拉结点与周边结构或地锚固定，若不设置拉结固定或拉结固定偏少，会造成整体失稳破坏。8、高宽比较大(35)的支模架主要包括以下重大危险源要素：(1)高宽比较大(35)的支模架体系未采取侧向稳固措施。高宽比较大(35)的支模架侧向稳定性较差，如未采用侧向稳固措施，在风荷载作用下或偏心受荷或立杆垂直度偏差较大时会造成支架侧向失稳坍塌破坏。9、后浇带支架主要包括以下重大危险源要素：(159、)未对后浇带支架进行专项设计。方案编制中往往不对后浇带支架进行专项设计，而与普通支架同安同拆后回顶影响结构质量。(2)未考虑连续施工对下层支架的影响。对于多层或高层建筑，由于后浇带处结构处于悬臂状态，而非结构使用工况，连续施工会产生荷载叠加效应，若设计计算未考虑，有可能使下层支架失稳破坏，进而影响结构质量。 10、倾斜结构支架主要包括以下重大危险源要素： (1)方案编制及现场搭设时，未设置斜向支撑，支架在砼水平荷载下失稳。倾斜结构在使用过程中或混凝土浇捣过程中会产生水平荷载或偏心荷载，未设置斜向支撑，对泵送混凝土引起的动力荷载在设计计算中估计不足等，造成模板支撑体系的安全度大幅度下降，支架易失60、稳。 11、钢结构架主要包括以下重大危险源要素： (1)构造节点设计不到位。 方案编制时，仅对主要构件进行计算，而往往忽视构造节点，如埋件、焊缝的设计计算，导致构造节点承载力不足。 (2)钢构件制作加工不符合规范要求。 施工现场管理人员往往认为模板钢结构架是临时结构或构件，对技术交底，制作加工人员素质，过程控制要求较低，导致钢构件加工不符合规范要求。 (3)忽视钢结构架拆除技术措施。 模板工程的钢结构架拆除难度较大，而方案编制中，往往忽视钢结构架拆除的方法和措施，导致拆除方法和措施存在较大问题而发生事故。 12、模板支架验收主要包括以下重大危险源要素： (1)模板工程管理的管理体系及规章制度不61、健全，模板工程的验收处于无序状态。 施工企业不按规定编制模板工程安全专项施工方案或不按施工方案搭设模板支撑体系。监理单位现场监管不力，对方案编制不审核，对模板支撑体系不验收。建设主管部门对模板工程没有实行有效的监管。高大模板支撑体系不备案。使得模板工程的验收处于无序状态。模板支架未经验收就投入使用。 (2)验收的程序、内容、方法不符合规范和方案的要求。 事故现场调查中经常发现支模架未验收就使用，现场实际搭设的模板支架与方案、规范严重不符。施工单位、监理单位对支架验收的程序、验收重点内容不符要求。 13、混凝土浇捣部署主要包括以下重大危险源要素： (1)混凝土浇筑顺序不合理，造成模板支架偏心受荷62、，整体稳定性下降。 混凝土浇捣顺序不合理，未采用由中部向两边扩展或两边向中间扩展的浇筑方式，造成模板支架偏心受荷，整体稳定性下降。 (2)模板支架高度超过4m，柱与梁板混凝土未分两次浇捣。 模板支架高度超过4m时，支架的稳定性相对开始下降。框架柱与楼面梁板分二次浇筑，先施工框架柱砼，待柱混凝土强度达到800/0后浇筑楼面梁、板砼，模板支撑架与周边已完结构柱采用钢管等拉结，可以减少模板支架空间跨度，改善模板支架的受力性能，增强架体的整体稳定性。 14、模板支架使用主要包括以下重大危险源要素： (1)模板支架超载使用，模板支架上集中堆放钢筋、模板等材料。 模板支架上钢筋、模板等材料在支架上方集中堆63、放，模板上砼堆高高度超过100mm，施工荷载超过设计荷载，可能导致模板扣件下滑，水平杆弯曲，立杆弯曲、倾斜，最终导致支架倒塌。 (2)模板支架悬挂起重设备，混凝土泵送管支设在模板支架上。 模板支架上悬挂起重设备，会造成模板支架局部荷载超过设计荷载，存在严重安全隐患。混凝土泵送管支设在模板上，在混凝土输送过程中会对模板支架产生水平推力或冲击力，产生的附加荷载在设计计算中又未予考虑，造成支架整体稳定性不足，导致支架倾斜或倒塌。 15、高大模板支架监测主要包括以下重大危险源要素： (1)高大模板支架未制订监测方案，模板支架搭设、使用过程，支撑体系发生变形，地基发生沉陷未被及时发现。 高大模板支架在搭64、设、使用过程中未编制监测方案，未指定专人对模板支架和支承情况进行监测和观察，未及时发现支架下沉、松动和变形情况，未能及时采取措施，导致模板支架倒塌发生安全事故。 (2)监测点布置不合理或监测点设置过少，监测频率过少。 监测点布置不合理或监测点设置过少，特别是超长梁板跨中位置，超重梁、交叉梁（下部无柱子）下未设置监测点，室外回填土较厚部位未设置沉降观测点，导致支架或地基变形未能及时发现，未能及时采取措施，导致模板支架倒塌发生安全事故。（二）危险源控制要点与措施 1、专项施工方案编制控制 (1)方案编制人员应有一定的理论基础、较丰富的实践经验及较强的责任心。 (2)方案编制应认真阅读图纸，对结构构65、件进行合理分类，明确分类后确定计算参数。 (3)根据结构情况及市供应情况，合理确定模板支架类型。 (4)认真研究结构及构件，确定合理的梁板支模构造节点，对于复杂结构，项目部应会同有关人员及搭设人员共同协商确定，增加可操作性。所有有代表性及特殊性的梁板节点均应绘图表示。杜绝概念化和理想化。 (5)应根据计算结果合理确定地基基础处理措旌。必要时应对砼结构承台能力进行验算，当承载力达不到设计要求时，应对结构采取加固措施，并绘制加固图。 (6)对搭设在楼面等建筑结构上的支撑架，应对支撑架体的建筑结构进行承载力验算，当不满足时应采取如在结构梁板下加设支撑等加固措施。 (7)应根据工程实际情况，合理排布立66、杆和水平杆，结合梁、板节点构造设计情况，所有立杆和水平杆间距必须量化，并绘图表示。杜绝单一指标化。 (8)所有构造措施（剪刀撑、扫地杆、周边拉结等），应在规范规定的基础上，结合工程结构的具体情况，针对性量化；构造节点应根据结构构件分布情况区别对待，并绘图表示，杜绝形式化。 (9)所有搭设参数应列表表示，图纸应齐全，包括平面图（立杆间距、步距）剪刀撑位置及布设图，周边拉结位置图、梁（板）下节点大样图，基础节点大样图，周边拉结点大样图，不同架体连接大样图后浇带支架图，监测点布置图、砼浇筑流向图等。 2、施工企业管理体系及规章制度控制 (1)施工企业应明确对模板工程的管理体系。 (2)施工企业应制定67、专项施工方案编制的技术管理制度。 (3)施工企业应制定模板工程的过程检查和验收的规章制度。 3、模板工程的施工控制 (1)模板工程施工前，应按有关规定对项目部管理人员及操作班组进行技术交底，重点是搭设参数，构造措施及现场操作安全措施。 (2)模板支架搭设人员必须持证上岗。 (3)所有进场材料应按有关规定进行进场检验和验收。 (4)项目部应专人负责支模架搭设的过程控制，对地基基础、搭设参数、构造要求等，按照方案及规范规定进行过程检查。 (5)搭设过程中方案与实际情况不符，搭设材料变化，工程设计变更等，需对方案进行调整时，应按原编制程序对方案进行修改，施工现场应按重新审批后的修改方案进行施工，不得68、擅自修改方案。 4、模板工程的验收控制 (1)验收程序 支撑系统搭设前，应由项目技术负责人组织对需要处理或加固的地基、基础进行验收，并留存记录。 模板支架投入使用前，应由项目部组织验收。项目负责人、项目技术负责人和相关人员，以及监理工程师应参加模板支架验收。高大模板支架施工企业的相关部门应参加验收。 (2)模板支架验收应根据专项施工方案，检查现场实际搭设与方案的符合性。验收内容包括： 1)搭设材料进场验收合格后方可使用，重点检查钢管、扣件、可调托撑： 2)架体基础承载力应满足要求，立柱底部基础应回填夯实，垫木应满足设计要求，底座位置应正确，立杆底部应设纵横向扫地杆： 3)立杆间距应符合要求，特69、别是超重梁板下立杆，规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载： 4)扫地杆、水平拉杆、剪刀撑等设置应符合规定，固定可靠： 5)每步水平杆应双向设置，大梁下加设的立杆，梁下单立杆形式不可取，应采用可调顶托，为保证立杆稳定，加双向水平杆： 6)双向交叉梁的节点部位支架，必须均有双向水平杆，形成井字架，必要时梁底增加立杆： 7)立杆上部悬臂不应大于300mm；顶托螺杆伸出长度不应大于200mm;65N.m。抽检数量应符合规范要求： 9)立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内。 10)安全网和各种安全防护设施符合要求。 (3)验收参加人员 项目经理、项目技术负责人和相关人员70、施工企业的相关部门、监理工程师应参加模板支架验收。 高大模板支撑系统应在搭设完成后，由项目负责人组织验收，验收人员应包括施工单位和项目两级技术人员，项目安全、质量、施工人员，监理单位的总监和专业监理工程师。验收合格，经施工单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可进入后续工序的施工。 (4)验收记录 1)处理或加固的地基、基础验收记录。 2)承重杆件、连接件等材料的产品合格证、生产许可证、检测报告复核记录，表面观感、重量等物理指标抽检记录。 3)扣件螺栓的紧固力矩抽查记录。 4)模板支架搭设质量验收记录。 5)模板支架监测监控记录。 5、砼浇捣控制 (1)应按方案要求设置沉降位移观测点71、，硷浇筑过程中，应定时对支架进行观测，超警戒值或支架有异常现象，应立即采取加固或补救措施，有较大危险时，立即启动应急预案。 (2)应按方案规定的浇捣线路均衡浇捣，严禁砼超高堆置，砼板面堆置高度不宜超过100mm。 6、支模架拆除控制 (1)应合理留设控制模板支架拆除的砼试块，应按规范或方案规定待砼结构强度达到相应强度后方可拆模。当预应力砼结构设计有规定时，拆模时间及方法应符合设计要求。 (2)拆模的顺序和方法应符合方案要求。(3) 拆除时，应设置警戒区，设专人巡视。拆除材料严禁直接抛落。（三）应急预案 1、应急领导小组组成 应急领导小组应由项目负责人担任组长，项目技术负责人、项目施工负责人担任72、副组长，安全员、质量员、架子班长等人员组成。 2、应急材料 现场应备有主要应急材料，如钢丝绳、钢管、手动葫芦、手电筒等。 3、应急措施 1)架体基础出现不均匀变形或沉降过大 架体在搭设或使用过程中基础出现不均匀变形或沉降过大的情况时，应立即停止施工，撤出作业人员，设置警戒线，对架体卸载后进行地基加固。 2)扣件下滑、松裂，立杆倾斜，立杆、水平杆弯曲 支撑架出现异常情况，如扣件下滑、松裂，立杆倾斜，立杆、水平杆弯曲等，必须马上停止施工，作业人员全部疏散到安全地方。根据现场实际情况可采取补设扣件，增加立杆、水平杆、剪刀撑：采用钢丝绳、钢管等与周围稳定结构进行拉结或顶撑：增设缆风绳或抛撑等措施。 373、)砼施工过程中，局部板或梁处出现轻微下陷 施工人员应马上通知项目部，及时疏散施工人员，马上卸掉板上的砼，停止施工，再加强底部支撑架的支撑力，对整个支撑架进行加固通过验收后再施工，保证高支模的安全。、保障措施 1、救援器材设备清单一、基本装备1、特种防护品：绝缘胶鞋、绝缘手套等；2、一般救护品：安全帽、安全带、安全网；救护担架1付、医药箱1个、临时救护担架2个；3、专用饮水源、盥洗间和冲洗设备；二、专用设备1、消防栓消防水带、灭火器等；2、自备小车1辆；3无线电对讲机5个。 2、应急常备药品1、外伤急救药品药品名称适应症云南白药止血愈伤创可贴小创伤出血京万红软膏烧烫伤2%碘酊局部消毒70%酒精局74、部消毒紫药水消毒防腐獾油烧烫伤风油精防治虫咬、晕车、牙痛、关节痛清凉油驱暑醒脑、防治虫咬2、内服药药品名称适应症速效感冒胶囊发烧、感冒氟哌酸腹泻、尿路感染复方甘草片镇咳、祛痰碘喉片咽炎、扁桃体炎颠茄片胃痉挛多酶片助消化扑尔敏抗过敏安定失眠心痛定缓解高血压、冠心病症状阿司匹林解热、镇痛、防止高空坠落及坠物安全施工措施1、安全预防监控措施（1）每个工程项目在开工时所编制的施工组织设计和施工方案，要列入该项目所涉及到高处作业的各项安全技术措施，要做到预知危险源，防范于未然。并要尽量采取地面作业，减少各种高处作业。（2）高处作业的安全技术问题，范围较为广泛，既有一般要求，如设置安全标志，张挂安全立网、75、安全平网等，也有各种专项安全防护措施。施工时严格执行安全防护措施，坚持“以人为本”的原则，在确保施工人员安全的前提下方可作业。（3）高处作业的特殊工种作业人员，一般每年需要进行一次身体检查。患有心脏病、高血压、精神病、癫痫病等不适合从事高处作业的人员，不可安排他们从事这项作业。（4）高处作业人员的衣着要灵便，但决不可赤膊裸身。脚下要穿软底防滑鞋，决不能穿着拖鞋、硬底鞋和带钉易滑鞋。操作时要严格遵守各项安全操作规程和劳动纪律，坚持“不伤害他人、不伤害自己、不被他人伤害”的原则，确保生产安全进行。（5）攀登和悬空作业（如架子工、结构安装工等）人员危险性都比较大，因而对此类人员通过培训和考试，取得特76、殊工种作业人员操作证后才能上岗作业，并定期进行培训及进行安全知识更新教育。（6）高处作业中所用的物料堆放平稳，不可置放在临边或洞口附近，也不可妨碍安全通道处。对作业中的走道、通道板和登高用具等，随时加以清扫干净。拆卸下来的物体、剩余材料和废料等都要及时清理和及时运走，不得任意乱置或向下丢弃。传递物件时不能抛掷。各施工作业场所内，凡有坠落可能的任何物料，都要一律先行撤除，以防坠落伤人。（7）施工过程中若发现高处作业的安全设施有缺陷或隐患，务必立即处理解决。对危及人身安全的隐患，立即停止作业，进行整改。所有安全防护设施和安全标志等，任何人都不得擅自移动和拆除。有些确因施工需要而必须拆除或移位的，都77、要报经施工负责人同意后才能动手拆移，并在工作完毕后即行复原。（8）施工员相互作好各工种的工序交接手续，不同工种在施工中存在着不同的危险源，施工员根据不同工种有针对性的给工人做好安全技术交底，坚决执行“管生产必须管安全”的原则，把好生产过程中的安全关，确保生产安全。（9)在建工程主体施工时，外脚手架一定要与主体施工同步，并且外脚手架一定要超出操作面1.2米。2、高空坠落事故的预防、控制要点依据安全管理的客观要求，运用安全与事故的运动规律和预防、控制事故的规律，为了改变人的异常行为、物的异常状态，以及人与物的异常结合，从本质上超前有效预防、控制高处坠落事故，分为具体预防、控制和综合预防、控制。3、78、高处坠落事故的具体预防、控制高处坠落事故的具体预防、控制，是依据不同类型高处坠落事故的具体原因，有针对性的提出了对每类高处坠落事故进行具体预防、控制要点。例如：（1）洞口坠落事故的预防、控制要点：预防留口、通道口、楼梯口、电梯口、上料平台口等都必须设有牢固、有效的安全防护设施（盖板、围栏、安全网）；洞口防护设施如有损坏必须及时修缮；洞口防护设施严禁擅自移位、拆除；在洞口旁操作要小心，不背朝洞口作业；不要在洞口旁休息、打闹或跨越洞口及从洞口盖板上行走；同时洞口还必须挂设醒目的警示标志等。（2）脚手架上坠落事故的预防、控制要点；要按规定搭设脚手架、铺平脚手板，不准有探头板；防护栏杆要绑扎牢固，挂好79、安全网；脚手架载荷不得超过270kg/m2；脚手架离墙面过宽，加设安全防护；并要实行脚手架搭设验收和使用检查制度，发现问题及时处理。（3）悬空高处作业坠落事故的预防、控制要点：加强施工计划和各施工单位、各工种配合，尽量利用脚手架等安全设施，避免或减少悬空高处作业；操作人员要加倍小心避免用力过猛，身体失稳；悬空高处作业人员必须穿软底防滑鞋，同时要正确使用安全带；身体有病或疲劳过度、精神不振等不宜从事悬空高处作业。4、高处坠落事故的综合预防、控制高处坠落事故的综合预防、控制，是依据高处坠落事故的不同类别和系列的原因规律，而提出的对高处坠落事故进行综合预防、控制的要点。（1）对从事高处作业人员要坚持80、开展经常性安全宣传教育和安全技术培训，使其认识掌握高处坠落事故规律和事故危害，牢固树立安全思想和具有预防、控制事故能力，并要做到严格执行安全法规，当发现自身或他人有违章作业的异常行为，或发现与高处作业相关的物体和防护措施有异常状态时，要及时加以改变使之达到安全要求，从而为预防、控制高处坠落事故发生。（2）高处作业人员的身体条件要符合安全要求。如，不准患有高血压病、心脏病、贫血、癫痫病等不适合高处作业的人员，从事高处作业；对疲劳过度、精神不振和思想情绪低落人员要停止高处作业；严禁酒后从事高处作业。（3）高处作业人员的个人着装要符合安全要求。如，根据实际需要配备安全帽、安全带和有关劳动保护用品；不81、准穿高跟鞋、拖鞋或赤脚作业；如果是悬空高处作业要穿软底防滑鞋。不准攀爬脚手架或乘运料井字架吊篮上下，也不准从高处跳上跳下。（4）要按规定要求支搭各种脚手架。如，架子高度达到3m以上时，每层要绑两道护身栏，设一道档脚板，脚手板要铺严，板头、排木要绑牢，不准留探头板。（5）要按规定要求设置安全网，凡4m以上建筑施工工程，在建筑的首层要设一道36m宽的安全网。如果高层施工时，首层安全网以上每隔四层还要支一道3m宽的固定安全网。如果施工层采用立网做防护时，保证立网高出建筑物1m以上，而且立网要搭接严密。并要保证规格质量，使用安全可靠。（6）要切实做好洞口处的安全防护。具体方法，同洞口坠落事故的预防、控82、制措施相同。（7）使用高凳和梯子时，单梯只许上1人操作，支设角度以6070为宜，梯子下脚要采取防滑措施，支设人字梯时，两梯夹角保持40，同时两梯要牢固，移动梯子时梯子上不准站人。使用高凳时，单凳只准站1人，双凳支开后，两凳间距不得超过3m。如使用较高的梯子和高凳时，根据需要采取相应的安全措施。（8）在没有可靠的防护设施时，高处作业必须系安全带，否则不准在高处作业。同时安全带的质量必须达到以使用安全要求，并要做到高挂低用。（9）登高作业前，必须检查脚踏物是否安全可靠，如脚踏物是否有承重能力。（10）不准在六级强风或大雨、雾天气从事露天高处作业。另外，还必须做好高处作业过程中的安全检查，如发现人的83、异常行为、物的异常状态，要及时加以排除，使之达到安全要求，从而控制高处坠落事故发生。5、高空落坠事故的预防落实“三宝”防护措施安全帽、安全带、安全网是建筑行业广大职工公认的安全“三宝”挽救过千万职工的生命，必须正确使用。进入施工现场的人员必须戴安全帽。一是安全帽必须符合国家标准；二是要正确佩戴，尤其是要系好帽带，防止脱落，使其在高处坠落或物体打击时起到保护作用。高处作业人员必须系好安全带。凡在2m以上高处作业，必须系好合格的安全带，有的高处作业点设有挂安全带的条件时，施工负责人为工人设置挂安全带的安全拉绳、安全栏杆等，并确保高挂低用。 6、高处作业点的下方必须设安全网。必须在高度4m至5m处设84、一层固定的平网，每隔4层楼设一道固定安全网，并同时设一层随墙体逐层上升的安全网。落实“四口”防护措施凡楼梯口、电梯口、预留洞口必须设围栏或盖板和架网。砼预制楼板的预留洞口可事先预埋钢筋网，设备安装时剪掉预埋钢筋网。正在施工的建筑物所有出口，必须搭设板棚或网席棚。棚的宽度小于出入口，棚的长度根据建筑物的高度，分别为5至10m为宜。7、落实“五临边”防护措施（1）在施工过程中，尚未安装栏杆的阳台周边，无外架防护的屋面周边、框架工程楼层周边、跑道两侧边、卸料台的外侧边等，必须设置1m高的双层围栏或塔设安全网。把住架子十道关脚手架建筑施工中，是不能少的重要工具，一旦脚手架发生故障，极易造成重大伤亡事故85、。因此，对各种脚手架必须认真把好十道关口。（2）材质关：严格按规程规定的质量、规格选择材料，如钢管用产品质量合格证和质量检验报告。钢管表面平直光滑。没有裂缝、结疤、分层、硬弯、毛刺、压痕和深的划边，钢管面层必须涂防锈漆。（3）尺寸关：必须按规定的间距尺寸搭设立杆、横杆、剪刀撑、栏杆等。铺板关。架板必须满铺，不得有空隙和探头板、飞跳板，并经常清除板上杂物，保持清洁平整。木跳板厚度5至7cm。（4）护栏关：脚手架外侧和跑道两侧必须设1m高的栏杆和立网。（5）连结关:必须按规定设剪刀撑和支撑，高于7m的架子，必须与建筑物连结牢固，架子不能摇渴。（6）承重关:一般脚手架均布荷载，不得超过270kg./86、m2，用于装修工程，架的荷载不超过200kg/m2，特殊用途的架必须经计算和试验确定承重荷载。（7）上下关:必须为工人上下架子搭设马道或阶梯，严禁作业人员从架子爬下，造成坠落事故。（8）检验关：各种架子搭好后，工长必须组织架工和使用架子的工种负责人共同检查验收，验收合格后，方准上架操作。 8、施工的楼面周边防护措施：（1）外护架防护措施:外护架是每一步操作层都满铺架板，工人在上面作业和堆放材料比较安全。而外护架是根据构筑物楼层，搭设一层保护层，平铺、立设竹笆板，护架外侧设立网密封。它的作用防止施工楼面作业人员从周边向外侧坠落。（2）楼面护架防护措施:为了搞好施工楼面的临边防护，搭设楼面护架，高87、度1.2m,沿楼面四周搭设，主要位置在楼层错台高低差位置。第六节、劳动力计划与主要机具 6.1、专职安全生产管理人员搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定4名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，拉警戒带。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下：xx组长，负责协调指挥工作；xx副组长，负责协调指挥工作；xx组员，负责现场技术交底，检查；xx（施工员）组员，负责现场技术交底，检查；xx（安全员）、xx（施工员）组员，负责现场安全检查工作；xx（检查员）组员88、，负责现场架体安全检查；模板施工班组长组员，负责现场架体搭设；架子工班长组员，负责现场具体施工；、所需劳动力安排计划支模开始时间支模工期（天）90作息时间（上午）7:301:30作息时间（下午）15:0020:30木工（人）25钢筋工（人）15砼工（人）10架子工（人）4水电工（人）10其它工种（人）7、主要机具序号机械名称型号数量用途1钢筋切断机GQ40D型1钢筋加工2钢筋弯曲机GW40-11钢筋加工3钢筋调直机/1钢筋加工4电焊机BX3002电气预埋5电锯MJ1142模板加工6电刨MB504A1模板加工7套丝机1加工钢筋第七节、计算书及相关图板模板(扣件钢管架)计算书选择板厚图纸设计中板厚89、分别为300mm、350mm。现只计算350mm厚，按350mm板搭设架体。7.1、地下顶板厚为350mm因本工程模板支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。横向间距或排距(m):0.70；纵距(m):0.70；步距(m):1.20；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.20；模板支架搭设高度(m):6.05；采用的钢管(mm):48*3.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.00090、；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；楼板的计算厚度(mm):350.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩91、W分别为：W = 70?.82/6 = 37.8 cm3；I = 70?.83/12 = 34.02 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25?.35?.7+0.35?.7 = 6.37 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.5?.7= 1.75 kN/m；2、强度计算计算公式如下:2最大弯矩 M=0.1?0.094?502= 63087.5 N穖；2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.669 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值92、 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为4/(100EI)=l/250其中q =q1面板最大挠度计算值 = 0.677?.37?504/(100?500?4.02?04)=0.052 mm； 面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.052 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!方木按照两跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=b議2/6=5?0?0/6 = 83.33 cm3；I=b議3/12=5?0?0?0/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q193、= 25?.25?.35+0.35?.25 = 2.275 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.5?.25 = 0.625 kN/m；计算公式如下:2均布荷载 q = 1.2 ?q1 + 1.4 譹2 = 1.2?.275+1.4?.625 = 3.605 kN/m；2 = 0.125?.605?.72 = 0.221 kN穖；方木最大应力计算值 = M /W = 0.221?06/83333.33 = 2.65 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 2.65 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/94、mm2,满足要求!截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.625?.605?.7 = 1.577 kN；方木受剪应力计算值 = 3 ?.577?03/(2 ?0?00) = 0.473 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.473 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!计算公式如下:4/(100EI)=l/400均布荷载 q = q1 = 2.275 kN/m；最大挠度计算值 = 0.521?.275?004 /(100?000?166666.667)= 0.076 mm；最大允许挠度 95、=700/ 250=2.8 mm；方木的最大挠度计算值 0.076 mm 小于 方木的最大允许挠度 2.8 mm,满足要求!支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P3.028kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN穖) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.633 kN穖 ；最大变形 Vmax = 0.927 mm ；最大支座力 Qmax = 9.426 kN ；2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 140.908 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 96、205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 0.927mm 小于 700/150与10 mm,满足要求!按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 9.426 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 7.1.6模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.158?.05 = 0.957 kN；钢管的97、自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.35?.7?.7 = 0.171 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25?.35?.7?.7 = 4.288 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.416 kN；经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) ?.7?.7 = 2.205 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算GQ = 9.586 kN；立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 9.586 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 98、lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.2+0.2? = 1.6 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.2 m；l0/i = 1600 / 15.9 = 101 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的99、稳定系数= 0.58 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=9585.606/（0.58?24） = 38.979 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 38.979 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.185?.007?1.2+0.2?) = 1.909 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.6 按照表2取值1.007 ；Lo/i = 1909.272 / 15.9 = 120 ；由长细比 Lo/i 的结果100、查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.452 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=9585.606/（0.452?24） = 50.017 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 50.017 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgk譳c = 120?=120 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kpa ； 脚手架地基承载力调整系101、数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =9.586/0.25=38.342 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 9.586 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=38.342 fg=120 kpa 。地基承载力满足要求！7.1.9梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。102、a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的103、设置层）必须设水平加强层。a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管104、不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。室梁模板 因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。选择梁段根据图纸地下车库最大的代表性梁为:60012105、00，其余梁按次梁支架及加固施工。 梁截面宽度 B(m)：0.60；梁截面高度 D(m)：1.20；混凝土板厚度(mm)：350.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.20；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.60；梁支撑架搭设高度H(m)：6.05；梁两侧立杆间距(m)：0.80；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：3；采用的钢管类型为48?；立杆承重连接方式：单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板106、自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；梁底方木107、截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：4；主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量：4；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：150mm，300mm，450mm，600mm；主楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；7.2.2梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:t12V1/2 F=H其中 - 3； t - 108、新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)材料抗弯强度验算公式109、如下： M/W f3； M - 面板的最大弯矩(N穖m)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：1l22l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2?.5?7.85=10.709kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4?.5?=2.8kN/m；计算跨度: l = (1200-350)/(4-1)= 283.33mm；面板的最大弯矩 M= 0.1?0.709譡(1200-350)/(4-1)2 + 0.117?.8譡(1200-350)/(4-1)2= 110、1.12?05N穖m；12l=1.1?0.709譡(1200-350)/(4-1)/1000+1.2?.800譡(1200-350)/(4-1)/1000=4.290 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.12?05 / 3.33?042；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 10.709N/mm； l-计算跨度: l = (1200-350)/(4-1)=283.33mm； E-面板材质的弹性模量: E = 111、6000N/mm2；4；面板的最大挠度计算值: = 0.677?0.709譡(1200-350)/(4-1)4/(100?000?.33?05) = 0.234 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(1200-350)/(4-1)/250 = 1.133mm；面板的最大挠度计算值 =0.234mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.133mm，满足要求！次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1?/6 112、= 64cm3；I = 1?/12 = 256cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN穖) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.214 kN穖，最大支座反力 R= 4.718 kN，最大变形 = 0.160 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 2.14?05/6.40?04 = 3.4 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 3.4 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的113、最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值 =0.16mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.718kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 2?/6 = 128cm3；I = 2?/12 = 512cm4；E = 9000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kN穖) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.590 kN穖，最大支座反力 R= 10.645 kN，最大变形114、 = 0.383 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 5.90?05/1.28?05 = 4.6 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.383 mm主楞的最大容许挠度值: = 250/400=0.625mm；主楞的最大挠度计算值 =0.383mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =0.625mm，满足要求！面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三115、跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 800?0?0/6 = 5.33?04mm3； I = 800?0?0?0/12 = 5.33?05mm4；按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2譡(24.00+1.50)?.20+0.30?.80=29.664kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4?2.00+2.00)?.80116、=4.480kN/m；q=29.664+4.480=34.144kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax1l22l2= 0.1?9.664?002+0.117?.48?002=1.40?05N穖m；RA=RD12RB=RC12 =Mmax/W=1.40?05/5.33?042；梁底模面板计算应力 =2.6 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=24.720kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距):117、 l =200.00mm；2；面板的最大允许挠度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.677?9.664?004/(100?000?.33?05)=0.1mm；面板的最大挠度计算值: =0.1mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.8mm，满足要求！本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到： 方木计算简图方木按照两跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩118、I和截面抵抗矩W分别为:W=6?/6 = 64 cm3；I=6?/12 = 256 cm4；方木强度验算计算公式如下:2= 0.125?.502?.82 = 0.76 kN穖；最大应力 = M / W = 0.76?06/64000 = 11.9 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 11.9 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V = 0.625?.502?.8 = 4.751 kN；方木受剪应力计算值 = 3?.751?000/(2?0?0) = 1.119、485 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.485 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下:4/(100EI)=l/400方木最大挠度计算值 = 0.521?.502?004 /(100?000?56?04)=0.88mm；方木的最大允许挠度 =0.800?000/250=3.200 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.88 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3.2 mm，满足要求！梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自120、重传递的集中力：P3=(0.800-0.600)/4?.800?1.2?.350?4.000+1.4?.000)+1.2? 简图(kN穖) 剪力图(kN) 弯矩图(kN穖) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N5=1.621 kN；N2=N4=7.724 kN；N3=4.074 kN；最大弯矩 Mmax=0.162 kN穖；最大挠度计算值 Vmax=0.026 mm；最大应力 =0.162?06/4490=36.1 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 36.1 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求121、! 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为1.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=7.724 kN；R 8.00 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =122、1.621 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.2?.149?.05=1.081 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2譡(0.60/2+(0.80-0.60)/4)?.80?.30+(0.60/2+(0.80-0.60)/4)?.80?.350?1.50+24.00)=3.100 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4?2.000+2.000)譡0.600/2+(0.800-0.600)/4?.800=1.568 kN；N =N1+N2+N3+N4=1.621+1.081+3.1+1.568=7.369 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/123、i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.185?.7?.2,1.2+2?.1= 2.417 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.185 ； - 计算长度系数，参照扣件式规124、范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2417.4 / 15.9 = 152 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.301 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=7369.457/(0.301?24) = 57.7 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 57.7 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =7.724 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.125、2?.149?6.05-1.2)=1.081 kN；N =N1+N2 =7.724+0.867=8.591 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即126、: lo = Max1.185?.7?.2,1.2+2?.1= 2.417 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.185 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2417.4 / 15.9 = 152 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.301 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=8590.786/(0.301?24) = 67.3 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 67.3 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f =127、 205 N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.185?.013?1.2+0.1?) = 1.681 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.4按照表2取值1.013 ；lo/i = 1680.567 / 15.9 = 106 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.544 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；= 8590.786/(0.544?24) = 37.2 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 37.2 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的128、设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgk譳c = 325?=325 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 325 kPa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =9.611/0.25=38.443 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 9.611 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 129、m2 。p=38.443 fg=325 kPa 。地基承载力满足要求！、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。20130、m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置 斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，131、且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施132、，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。选择代表性主梁和次梁尺寸进行计算，其余梁按此计算进行施工。主次梁模板支架的计算依据有规范编制。1、结构参数：结构层高(m)：；板厚(mm)：350；节点处梁底增加承重立杆1排2根；2、主梁支模架体构造参数：梁截面高度(mm)：1200；梁截面宽度(mm)：600；承重架支撑形式：小楞垂直于梁截面；梁底增设承重杆数量：1；立杆沿梁跨度方向间距(m)：1；梁底纵向支撑数量：3；梁两侧立杆间距(m)：1；梁底增加支撑小横杆数量：1；立杆步距(m)：1.2；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m)：0.133、2；立杆承重连接方式：双扣件连接；3、次梁支模架体构造参数：梁截面高度(mm)：600；梁截面宽度(mm)：300；承重架支撑形式：小楞垂直于梁截面；梁底增设承重杆数量：0；立杆沿梁跨度方向间距(m)：1；梁底纵向支撑数量：3；梁两侧立杆间距(m)：1；梁底增加支撑小横杆数量：0；立杆步距(m)：1.5；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m)：0.25；立杆承重连接方式：单扣件连接；4、荷载参数：模板和方木的自重荷载(kN/m2)：0.15；砼倾倒振捣荷载(kN/m2)：2；砼与钢筋自重荷载(kN/m2)：25；施工均布荷载(kN/m2)：1；5、材料参数：钢管直径(mm)：48；面板类型：胶合面134、板；面板弹性模量值(N/mm2)：6000；面板厚度(mm)：20；抗弯强度设计值(N/mm2)：13；方木截面宽度(mm)：60；方木截面高度(mm)：80；抗压强度设计值(N/mm2)：16；抗弯强度设计值(N/mm2)：17；方木弹性模量值(N/mm2)：9000；抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；6、结构示意图： 主梁截面示意图 次梁截面示意图 平面示意图主梁节点计算（一）底模计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。梁底模板采用胶合面板，厚度：20mm，则有：截面惯性矩I=500?034；截面抵抗矩W135、=500?023；1、荷载的计算钢筋混凝土荷载：g1=25?.5?.2=15kN/m；模板方木荷载：g2=0.15?.5=0.075kN/m；砼倾倒荷载：q1=2?.5=1kN/m；施工荷载：q2=1?.5=0.5kN/m；作用在底模上的荷载 P=1.2?15+0.075)+1.4?1+0.5)=20.19kN/m； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN穖) 变形图(mm)根据计算，得到：最大弯矩：Mmax=0.227kN穖；最大剪力：Vmax=3.786kN；最大支座反力：Rmax=7.571kN；计算得出支座反力从左到右分别为：R1=2.271kN，R2=7.571kN，R3=2.271136、kN；2、模板强度验算模板抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.227?062；2小于模板的抗弯强度设计值13N/mm2，满足要求！模板挠度计算kl4/100EI=min(l/150,10)最大变形 =0.521?0.19?004模板的最大挠度小于容许挠度min(300/150,10)，满足要求！（二）梁底支撑验算1、纵向支撑计算本算例中，纵向支撑采用钢管: 483支撑截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=4490mm3；I=107800mm4；按照2跨连续梁计算，纵向支撑承受由面板支座反力传递的荷载。Q=7.571/0.5+0.01=15.153kN/m。 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN穖137、) 变形图(mm)最大弯矩：Mmax=0.474kN穖；最大剪力：Vmax=4.735kN；抗弯强度验算 = M/Wfm；最大受弯应力=0.474?062；2小于方木抗弯强度设计值fm=17N/mm2，满足要求!抗剪强度验算截面抗剪强度必须满足：=3Q/(2bh)fv=3?.735?032；2小于支撑小楞的抗剪强度设计值fv2，满足要求！挠度验算4/(100EI)=min(l/150,10)纵向支撑的最大挠度计算值：=0.677?5.153?004/(100?000?560000)=0.278mm；纵向支撑的最大挠度计算值 = 0.278mm 小于支撑小楞的最大允许挠度 =min(500/15138、0,10)mm，满足要求！2、横向支撑计算梁底横向支撑承受梁底纵向支撑传递的集中荷载。对支撑的计算按照集中荷载作用下的多跨连续梁进行计算。横向支撑采用钢管，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W=4490mm3；I=107800mm4； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN穖) 变形图(mm)经过计算得到支座反力：R1=0kN，R2=2.281kN，R3=7.581kN，R4=2.281kN，R5=0kN；最大弯矩：Mmax=0kN穖；最大剪力：Vmax=0kN；抗弯强度验算 = M/Wfm；最大受弯应力=0?062；2小于梁底支撑小横杆的抗弯强度设计值fm=17N/mm2,满足要求!抗139、剪强度验算截面最大抗剪强度必须满足： = Vb議02-(b-)h2/(8IZ)fv横向支撑的受剪应力值计算： = 0?03譡0?2 - (0-0)?2/(8?04?) = 0N/mm2；横向支撑的受剪应力计算值=0N/mm2小于支撑小楞的抗剪强度设计值fv=125N/mm2，满足要求！挠度验算最大挠度计算值max=0mm；梁底横向支撑小楞的最大挠度：=min(300/150,10)=2mm；梁底支撑小横杆的最大挠度计算值 = 0mm小于梁底支撑小横杆的最大允许挠度 =min(300/150,10)mm，满足要求！3、梁底纵向支撑钢管计算本工程中，主次梁节点底部增加了垂直支撑体系，纵向支撑钢管只140、起构造作用，故不需要验算。 4、扣件抗滑移计算扣件所受到的竖向力为小横杆传递的支座反力，R=7.581kNRc=12kN，满足要求。（三）立杆稳定性计算支架立杆的轴向力设计值Nut指每根立杆受到荷载单元传递来的最不利的荷载值。其中包括上部模板传递下来的荷载及支架自重，显然，梁底部立杆所受的轴压力最大。上部模板所传竖向荷载包括以下部分：通过支撑梁的顶部扣件的滑移力（或可调托座传力）。根据前面的计算：F1=7.581kN；F2=1.2?.129?.85=0.751kN；立杆受压荷载总设计值为：Nut =7.581+0.751=8.332kN；立杆稳定性验算=Nut/Af -轴心受压立杆的稳定系数，141、根据长细比按规程附录C采用；A-立杆的截面面积。计算长度lo按下式计算取值：lo=kh=1.155?.7?.2=2.356m；k - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u=1.7；故lo取2.356m；=lo/i= 2.356?03/15.9=148.189；查扣件式脚手架规范附录得=0.316；=8.332?032；2小于立杆的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求。次梁节点计算（一）底模计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。梁底模板采用胶合面板，厚度：142、20mm，则有：截面惯性矩I=500?034；截面抵抗矩W=500?023；1、荷载的计算钢筋混凝土荷载：g1=25?.5?.6=7.5kN/m；模板方木荷载：g2=0.15?.5=0.075kN/m；砼倾倒荷载：q1=2?.5=1kN/m；施工荷载：q2=1?.5=0.5kN/m；作用在底模上的荷载 P=1.2?7.5+0.075)+1.4?1+0.5)=11.19kN/m； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN穖) 变形图(mm)根据计算，得到：最大弯矩：Mmax=0.031kN穖；最大剪力：Vmax=1.049kN；最大支座反力：Rmax=2.098kN；计算得出支座反力从左到右分别为143、：R1=0.629kN，R2=2.098kN，R3=0.629kN；2、模板强度验算模板抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.031?062；2小于模板的抗弯强度设计值13N/mm2，满足要求！模板挠度计算=5qkl4/384EI=min(l/150,10)最大变形 =5?1.19?504模板的最大挠度小于容许挠度min(150/150,10)，满足要求！（二）梁底支撑验算1、纵向支撑计算本算例中，纵向支撑采用方木，支撑截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=60?0?0/6=64000mm3；I=60?0?0?0/12=2560000mm4；按照三跨连续梁计算，纵向支撑承受由面板支座反力传递的荷载。144、Q=2.098/1+0.01=2.108kN/m。 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN穖)最大弯矩：Mmax=0.253kN穖；最大剪力：Vmax=1.307kN；最大支座力：Rmax=2.572kN；抗弯强度验算 = M/Wfm；最大受弯应力=0.253?062；2小于方木抗弯强度设计值fm=17N/mm2，满足要求!木方抗剪计算截面抗剪强度必须满足：=3Q/(2bh)fv=3?.307?032；2小于支撑小楞的抗剪强度设计值fv2，满足要求！挠度计算4/(100EI)=min(l/150,10)纵向支撑的最大挠度计算值：=0.677?.108?0004/(100?000?560000)145、=0.619mm；纵向支撑的最大挠度计算值 = 0.619mm 小于支撑小楞的最大允许挠度 =min(1000/150,10)mm，满足要求！2、横向支撑计算梁底横向支撑承受梁底纵向支撑传递的集中荷载。对支撑的计算按照集中荷载作用下的多跨连续梁进行计算。横向支撑采用方木，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W=60?0?0/6=64000mm3；I=60?0?0?0/12=2560000mm4； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN穖)经过计算得到支座反力：N1=1.783kN，N2=1.783kN；最大弯矩：Mmax=0.782kN穖；最大剪力：Vmax=1.783kN；抗弯强度验算 146、= M/Wfm；最大受弯应力=0.782?062；2小于梁底支撑小横杆的抗弯强度设计值fm=17N/mm2,满足要求!抗剪强度验算截面最大抗剪强度必须满足： = Vb議02-(b-)h2/(8IZ)fv横向支撑的受剪应力值计算： = 1.783?03譡0?2 - (0-0)?2/(8?04?) = 0N/mm2；横向支撑的受剪应力计算值=0N/mm2小于支撑小楞的抗剪强度设计值fv=125N/mm2，满足要求！挠度验算最大挠度计算值max=3.064mm；梁底横向支撑小楞的最大允许挠度：=min(1000/150,10)=6.667mm；梁底支撑小横杆的最大允许挠度计算值 = 3.064mm小147、于梁底支撑小横杆的最大允许挠度 =min(1000/150,10)mm，满足要求！3、梁底纵向支撑荷载计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算！4、扣件抗滑移计算扣件所受到的竖向力为小横杆传递的支座反力，R=2.341kNRc=8kN，满足要求。（三）立杆稳定性计算支架立杆的轴向力设计值Nut指每根立杆受到荷载单元传递来的最不利的荷载值。其中包括上部模板传递下来的荷载及支架自重，显然，梁底部立杆所受的轴压力最大。上部模板所传竖向荷载包括以下部分：通过支撑梁的顶部扣件的滑移力（或可调托座传力）。根据前面的计算：F1=1.783kN；F2=1.2?.129?.45=0.844kN；立杆受压荷载148、总设计值为：Nut =1.783+0.844=2.627kN；立杆稳定性验算=Nut/Af -轴心受压立杆的稳定系数，根据长细比按规程附录C采用；A-立杆的截面面积。计算长度lo按下式计算取值：lo=kh=1.155?.7?.5=2.945m；k - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u=1.7；故lo取2.945m；=lo/i= 2.945?03/15.9=185.236；查扣件式脚手架规范附录得=0.209；=2.627?032；2小于立杆的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求。7.4、地下室柱模板柱模板断面尺寸为：500500、149、600600、10001000，计算均按10001000进行计算柱模板的计算依据建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):1000.00；柱截面高度H(mm):1000.00；柱模板的总计算高度:H = m； 计算简150、图柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:6；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:6；对拉螺栓直径(mm):M12；柱箍材料:圆钢管；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；柱箍的间距(mm):400；柱箍合并根数:2；竖楞材料:木方；竖楞合并根数:2；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方151、木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:t12V1/2 F=H其中 - 3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。分别计算得 20.036 kN/m2、72.000 kN/m2，152、取较小值20.036 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q12；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 176 mm，且竖楞数为 6，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。 面板计算简图对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：2153、其中， M-面板计算最大弯矩(N穖m)； l-计算跨度(竖楞间距): l =176.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2?0.04?.40?.90=8.656kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4?.00?.40?.90=1.008kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =8.656+1.008=9.664 kN/m；面板的最大弯矩：M =0.1?.664?76?76= 2.99?04N.mm；面板最大应力按下式计算： =M/Wf其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大154、弯矩(N穖m)； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；4 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm22；面板的最大应力计算值： = M/W = 2.99?04 / 2.16?042；2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中， V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =176.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2?0.04?.40?.90=8.656kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4?.0155、0?.40?.90=1.008kN/m； 式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =8.656+1.008=9.664 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.6?.664?76.0 = 1020.471N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 1020.471N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 400mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；2；面板截面抗剪强度设156、计值: fv2；2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv2，满足要求！最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:4/(100EI)其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 20.04?.408.01 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =176.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 6000.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)；I=bh3/125 mm4；面板最大容许挠度: = 176 / 250 = 0.704 mm；4/(100?000.0?.94?05) = 0.045 mm；面板的最大挠157、度计算值 =0.045mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0.704mm,满足要求！模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.000m,柱箍间距为400mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 60?0?0/6? = 128cm3；I = 60?0?0?0/12? = 512cm4； 竖楞计算简图支座最大弯矩计算公式：2其中， M-竖楞计算最大弯矩(N穖m)； l-计算跨度(柱箍间距): l =400.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力158、设计值q1: 1.2?0.036?.176?.900=3.808kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4?.000?.176?.900=0.444kN/m； q = 3.808+0.444=4.252 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.1?.252?00.0?00.0= 6.80?04N穖m； =M/Wf其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯矩(N穖m)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=1.28?05； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm22；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 6.80?04/1.28?052；2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =1159、3N/mm2，满足要求！最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中， V-竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =400.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2?0.036?.176?.900=3.808kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4?.000?.176?.900=0.444kN/m； q = 3.808+0.444=4.252 kN/m；竖楞的最大剪力：V = 0.6?.252?00.0 = 1020.471N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -竖楞截面最大受剪应160、力(N/mm2)； V -竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.6?.252?00=1020.471N； b -竖楞的截面宽度(mm)：b = 60.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv2；2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv2，满足要求！最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max4/(100EI)=l/250其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =20.04?.18 = 4.25 kN/m； max-竖楞最大挠度(mm)； l-161、计算跨度(柱箍间距): l =400.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2），E = 9000.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=5.12?06；竖楞最大容许挠度: = 400/250 = 1.6mm；4/(100?000.0?.12?06) = 0.016 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.016mm 小于 竖楞最大容许挠度 =1.6mm ，满足要求！7.4.5、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:3；4；按集中荷载计算（附计算简图）： B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞传递到柱箍的集中荷载(k162、N)； P = (1.2 ?0.04?.9 + 1.4 ?.9)?.188 ?0.4 = 1.82 kN；B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 6.773 kN； B方向柱箍弯矩图(kN穖)最大弯矩: M = 0.405 kN穖； B方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.128 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/(xW)f其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 405367.04 N穖m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 42.96 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2163、；B边柱箍的最大应力计算值 =4.05?08/(1.05?.99?062 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.128 mm；柱箍最大容许挠度: = 500 / 250 = 2 mm；柱箍的最大挠度 =0.128mm 小于 柱箍最大容许挠度 =2mm，满足要求!7.4.6、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:NN=f譇其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：对拉螺栓的型号: M12 ；对拉螺栓的有效直径: 9.85 mm；对拉螺栓的有164、效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 6.773 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.70?05?.60?0-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=6.773kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!7.4.7、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:3；4；按计算（附计算简图）： H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2?0.04?.9+1.4?.9)?.188 ?.4 = 1.82 kN； H方向165、柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 6.773 kN； H方向柱箍弯矩图(kN穖)最大弯矩: M = 0.405 kN穖； H方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.128 mm；柱箍截面抗弯强度验算公式: =M/(xW)f其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 405367.04 N穖m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 42.963 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =4.05?08/(1.05?.99?062 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要166、求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.128 mm；柱箍最大容许挠度: = 500 / 250 = 2 mm；柱箍的最大挠度 =0.128mm 小于 柱箍最大容许挠度 =2mm，满足要求!7.4.8、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下:NN=f譇其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：对拉螺栓的直径: M12 ；对拉螺栓有效直径: 9.85 mm；对拉螺栓有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.70?05?.60?0-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最167、大拉力: N = 6.773 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=6.773kN 小于 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!室墙模板最厚500mm墙模板的计算参照相关规范。墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。2；次楞间距(mm):400；穿墙螺栓水平间距(mm):400；主楞间距(mm):600；穿墙螺栓竖向间距(mm):600；对拉螺栓直径(mm):M12；主楞材料:圆钢管；主楞合并根数:2；直径(mm):48.00；壁厚(168、mm):3.00；次楞材料:木方；次楞合并根数:2；宽度(mm):50.00；高度(mm):85.00；面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 墙模板设计简图按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，169、按下列公式计算，并取其中的较小值:t12V1/2 F=H其中 - 3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。分别计算得 17.031 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值17.031 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F12；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3 kN/m2。面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和170、倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图弯矩计算公式如下:1l22l2其中， M-面板计算最大弯矩(N穖m)； l-计算跨度(次楞间距): l =400.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2?7.031?.600?.900=11.036kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4?.00?.60?.90=2.268kN/m；其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。22= 2.19?05N穖m；按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/W f其中， -面板承受的应力(N/mm171、2)； M -面板计算最大弯矩(N穖m)； W -面板的截面抵抗矩 : W = bh24 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm22；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 2.19?05 / 3.24?042；2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！计算公式如下:12l其中，V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(次楞间距): l =400.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2?7.031?.600?.900=11.036kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4?.00?.60?.90=2.268kN/m；面板的最大剪力：V =172、 0.6?1.036?00.0 + 0.617?.268?00.0 = 3208.4N；截面抗剪强度必须满足:= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 3208.4N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 600mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；2；面板截面抗剪强度设计值: fv2；22，满足要求！根据建筑施工手册，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:4/(100EI)=l/250其中，q-作用在173、模板上的侧压力线荷载: q = 17.03?.6 = 10.219N/mm； l-计算跨度(次楞间距): l = 400mm； E-面板的弹性模量: E = 6000N/mm2；4；面板的最大允许挠度值: = 1.6mm；面板的最大挠度计算值: = 0.677?0.22?004/(100?000?.92?05) = 1.012 mm；面板的最大挠度计算值: =1.012mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =1.6mm，满足要求！(一).次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度85mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:3；4； 174、次楞计算简图次楞最大弯矩按下式计算：1l22l2其中， M-次楞计算最大弯矩(N穖m)； l-计算跨度(主楞间距): l =600.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2?7.031?.400?.900=7.357kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4?.00?.40?.90=1.512kN/m，其中，0.90为折减系数。22= 3.29?05N穖m；次楞的抗弯强度应满足下式： = M/W f其中， -次楞承受的应力(N/mm2)； M -次楞计算最大弯矩(N穖m)； W -次楞的截面抵抗矩，W=1.20?05mm3；2；次楞的最大应力计算值： = 3.29?05/1.20?0175、5 = 2.7 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；次楞的最大应力计算值 = 2.7 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:12l其中， V次楞承受的最大剪力； l-计算跨度(主楞间距): l =600.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2?7.031?.400?.900/2=3.679kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4?.00?.40?.90/2=0.756kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大剪力：V = 0.6?.679?00.0+ 0.617?.7176、56?00.0 = 1604.2N；截面抗剪强度必须满足下式：=3V/(2bh0)其中， -次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-次楞计算最大剪力(N)：V = 1604.2N； b-次楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-次楞的截面高度(mm)：h0 = 85.0mm ； fv-次楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值: 2；2 小于 次楞截面的抗剪强度设计值 fv2，满足要求！根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下：4/(100EI)=l/250其中， -次楞的最177、大挠度(mm)； q-作用在次楞上的线荷载(kN/m)： q = 17.03?.40=6.81 kN/m； l-计算跨度(主楞间距): l =600.0mm ； E-次楞弹性模量（N/mm2）：E = 9000.00 N/mm2 ； I-次楞截面惯性矩(mm4)，I=5.12?06mm4；4/(100?000?.12?06) = 0.13 mm；次楞的最大容许挠度值: = 2.4mm；次楞的最大挠度计算值 =0.13mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =2.4mm，满足要求！(二).主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截178、面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:3；4；E = 206000N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kN穖) 主楞计算变形图(mm)作用在主楞的荷载: P1.2?7.03?.4?.61.4?.4?.65.913kN；主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 400mm；强度验算公式： = M/W f其中，- 主楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 主楞的最大弯矩(N穖m)；M = 1.66?05 N穖m W - 主楞的净截面抵抗矩(mm3)； W = 8.99?03 mm3； f -主楞的强度设计值(N/mm22；主楞的最大应力计算值: = 1.66?05/8179、.99?03 = 18.4 N/mm2；2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！主楞截面抗剪强度必须满足:=2V/Afv其中， -主楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-主楞计算最大剪力(N)：V = 1537.3N； A -钢管的截面面积(mm22 ； fv-主楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值:2；2 小于 主楞截面的抗剪强度设计值 fv=120N/mm2，满足要求！主楞的最大挠度计算值: = 0.081mm；主楞的最大容许挠度值: = 1.6mm；主楞的最大挠度计算值 =0.081mm 小于 主楞的最大容180、许挠度值 =1.6mm，满足要求！计算公式如下:NN=f譇其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M12 ；穿墙螺栓有效直径: 9.85 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.70?05?.60?0-5 = 12.92 kN；主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为: N = 2.72 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=2.72kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！7.6、一层181、至十层楼板板厚120mm高支撑架的计算依据相关规范编制。因本工程模板支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.20；模板支架搭设高度(m):7.20；采用的钢管(mm):48?.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(k182、N/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；楼板的计算厚度(mm):120.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 100?.82/6 = 54 cm183、3；I = 100?.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)： q1 = 25?.12?+0.35? = 3.35 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)： q2 = 2.5?= 2.5 kN/m；2、强度计算计算公式如下:2最大弯矩 M=0.1?.52?502= 47000 N穖；面板最大应力计算值 =M/W= 47000/54000 = 0.87 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 0.87 N/mm2 小于面板的抗弯强度设184、计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为4/(100EI)=l/250其中q =q1面板最大挠度计算值 = 0.677?.35?504/(100?500?8.6?04)=0.019 mm； 面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.019 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=b議2/6=5?0?0/6 = 83.33 cm3；I=b議3/12=5?0?0?0/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q185、1= 25?.25?.12+0.35?.25 = 0.838 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.5?.25 = 0.625 kN/m；计算公式如下:2均布荷载 q = 1.2 ?q1 + 1.4 譹2 = 1.2?.838+1.4?.625 = 1.88 kN/m；2 = 0.1?.88?2 = 0.188 kN穖；方木最大应力计算值 = M /W = 0.188?06/83333.33 = 2.256 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 2.256 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2186、,满足要求!截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.6?.88? = 1.128 kN；方木受剪应力计算值 = 3 ?.128?03/(2 ?0?00) = 0.338 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.338 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!计算公式如下:4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 0.838 kN/m；最大挠度计算值 = 0.677?.838?0004 /(100?000?166666.667)= 0.151 mm；最大允许挠度 =1000/ 187、250=4 mm；方木的最大挠度计算值 0.151 mm 小于 方木的最大允许挠度 4 mm,满足要求!木方支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P2.256kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN穖) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.846 kN穖 ；最大变形 Vmax = 2.686 mm ；最大支座力 Qmax = 9.87 kN ；2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 188.449 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205188、 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 2.686mm 小于 1000/150与10 mm,满足要求!按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 9.87 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 7.6.6模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.138?.2 = 0.996 kN；钢管的自重计算189、参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.35? = 0.35 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25?.12? = 3 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.346 kN；经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) ? = 4.5 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算GQ = 11.516 kN；立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 11.516 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转190、半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.5+0.2? = 1.9 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.2 m；l0/i = 1900 / 15.9 = 119 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.458 ；钢管立杆的最大应力计算191、值 ；=11515.776/（0.458?24） = 59.301 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 59.301 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.167?.01?1.5+0.2?) = 2.239 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.9 按照表2取值1.01 ；Lo/i = 2239.473 / 15.9 = 141 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.344 192、；钢管立杆的最大应力计算值 ；=11515.776/（0.344?24） = 78.953 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 78.953 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。八、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgk譳c = 120?=120 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ；193、 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =11.516/0.25=46.063 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 11.516 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=46.063 fg=120 kpa 。地基承载力满足要求！九、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。a.当架体构造荷载在立194、杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强195、层。a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发196、生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。7.7、一层至十层最大梁段尺寸：700x1200梁模板高支撑架的计算依据相关规范编制。梁段:KZL。 梁截面宽度 B(m)：0.70；梁截面高度 D(m)：1.20；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.40；立杆上端伸出至模板支撑点长197、度a(m)：0.20；立杆步距h(m)：1.20；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：4.80；梁两侧立杆间距(m)：0.90；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：3；采用的钢管类型为48?；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振198、捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：4；主楞间距(mm)：150；次楞根数：5；主楞竖向支撑点数量：4；固定支撑水平间距(mm)：400；竖向支撑点到梁底199、距离依次是：150mm，300mm，450mm，600mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：100.00；壁厚(mm)：5.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；次楞合并根数：2；按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:t12V1/2 F=H其中 - 3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.200、150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为5根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 15?/6=10cm3； M - 面板的最大弯矩(N穖m)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连201、续梁计算：1l22l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2?.15?7.85=3.213kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4?.15?=0.84kN/m；计算跨度: l = (1200-120)/(5-1)= 270mm；面板的最大弯矩 M= 0.1?.213譡(1200-120)/(5-1)2 + 0.117?.84譡(1200-120)/(5-1)2= 3.06?04N穖m；12l=1.1?.213譡(1200-120)/(5-1)/1000+1.2?.840譡(1200-120)/(5-1)/1000=1.226 kN；经计算得202、到，面板的受弯应力计算值: = 3.06?04 / 1.00?042；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 3.213N/mm； l-计算跨度: l = (1200-120)/(5-1)=270mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 15?/12=10cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.677?.213譡(1200-120)/(5-1)4/(100?000?.00?203、05) = 0.193 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(1200-120)/(5-1)/250 = 1.08mm；面板的最大挠度计算值 =0.193mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.08mm，满足要求！面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为5根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 15?/6=10cm3； M - 面板的最大弯矩(N穖m)； - 面板的弯曲应204、力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：1l22l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2?.15?7.85=3.213kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4?.15?=0.84kN/m；计算跨度: l = (1200-120)/(5-1)= 270mm；面板的最大弯矩 M= 0.1?.213譡(1200-120)/(5-1)2 + 0.117?.84譡(1200-120)/(5-1)2= 3.06?04N穖m；12l=1.1?.213譡(1200-120)/(5-1205、)/1000+1.2?.840譡(1200-120)/(5-1)/1000=1.226 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 3.06?04 / 1.00?042；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 3.213N/mm； l-计算跨度: l = (1200-120)/(5-1)=270mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 15?/12=10cm4；面板的最大206、挠度计算值: = 0.677?.213譡(1200-120)/(5-1)4/(100?000?.00?05) = 0.193 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(1200-120)/(5-1)/250 = 1.08mm；面板的最大挠度计算值 =0.193mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.08mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 2?/6 = 128cm3；207、I = 2?/12 = 512cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN穖) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.018 kN穖，最大支座反力 R= 1.349 kN，最大变形 = 0.001 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.84?04/1.28?05 = 0.1 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 0.1 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值:208、 = 150/400=0.375mm；次楞的最大挠度计算值 =0.001mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =0.375mm，满足要求！主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力1.349kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径100mm，壁厚5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:3；4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kN穖) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.607 kN穖，最大支座反力 R= 7.818 kN，最大变形 = 0.070 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力209、计算值: = 6.07?05/6.75?04 = 9 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =9N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.070 mm主楞的最大容许挠度值: = 480/400=1.2mm；主楞的最大挠度计算值 =0.07mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.2mm，满足要求！本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋210、自重荷载。梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到： 方木计算简图方木按照两跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=6?/6 = 64 cm3；I=6?/12 = 256 cm4；方木强度验算计算公式如下:2= 0.125?1.085?.42 = 0.222 kN穖；最大应力 = M / W = 0.222?06/64000 = 3.5 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 3.5 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最211、大剪力: V = 0.625?1.085?.4 = 2.771 kN；方木受剪应力计算值 = 3?.771?000/(2?0?0) = 0.866 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.866 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下:4/(100EI)=l/400方木最大挠度计算值 = 0.521?1.085?004 /(100?000?56?04)=0.064mm；方木的最大允许挠度 =0.400?000/250=1.600 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.064 mm 小于 方木的最大允许212、挠度 =1.6 mm，满足要求！梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(0.900-0.700)/4?.400?1.2?.120?4.000+1.4?.000)+1.2? 简图(kN穖) 剪力图(kN) 弯矩图(kN穖) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N5=0.954 kN；N2=N4=4.239 kN；N3=2.594 kN；最大弯矩 Mmax=0.098 kN穖；最大挠度计算值 Vmax=0.017 mm；最大应力 =0.098?06/4490=21.7 N/mm2；支撑抗213、弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 21.7 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求! 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取16.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力214、，根据前面计算结果得到 R=4.239 kN；R 16.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =0.954 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.2?.149?.8=0.858 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2譡(1.00/2+(0.90-0.70)/4)?.40?.30+(1.00/2+(0.90-0.70)/4)?.40?.120?1.50+24.00)=0.887 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4?2.000+215、2.000)譡1.000/2+(0.900-0.700)/4?.400=1.232 kN；N =N1+N2+N3+N4=0.954+0.858+0.887+1.232=3.93 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两216、个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.185?.7?.2,1.2+2?.2= 2.417 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.185 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.2m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2417.4 / 15.9 = 152 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.301 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=3930.43/(0.301?24) = 30.8 N/mm2；钢管立杆稳定性计算217、 = 30.8 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =4.239 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.2?.149?4.8-1.2)=0.858 kN；N =N1+N2 =4.239+0.643=4.883 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压218、应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.185?.7?.2,1.2+2?.2= 2.417 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.185 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.2m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2417.4 / 15.9 = 152 ；由长细比 lo/i 的结果219、查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.301 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=4882.537/(0.301?24) = 38.3 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 38.3 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.185?.003?1.2+0.2?) = 1.902 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.6按照表2取值1.003 ；lo/i = 1901.688 / 15.9 = 120 ；由长细比 lo/220、i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.452 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；= 4882.537/(0.452?24) = 25.5 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 25.5 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgk譳c = 325?=325 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 325 kPa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc221、 = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =9.416/0.25=37.663 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 9.416 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=37.663 fg=325 kPa 。地基承载力满足要求！7.8、一层至十层柱模板柱模板截面尺寸为：500500、600600、700700、900900、10001000.计算按10001000进行计算。柱模板的计算依据相关规范编制。柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对222、拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):1000.00；柱截面高度H(mm):1000.00；柱模板的总计算高度:H = 6.05m； 计算简图柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:6；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:6；对拉螺栓直径(mm):M12；柱箍材料:圆钢管；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；柱箍的间距(mm):400；柱箍合并根数:2；竖楞材料:木方；竖楞合并根数:2；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面223、板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:t12V1/2 F=H其中 - 3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 224、- 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。分别计算得 20.036 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值20.036 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q12；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l225、= 176 mm，且竖楞数为 6，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。 面板计算简图对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：2其中， M-面板计算最大弯矩(N穖m)； l-计算跨度(竖楞间距): l =176.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2?0.04?.40?.90=8.656kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4?.00?.40?.90=1.008kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =8.656+1.008=9.66226、4 kN/m；面板的最大弯矩：M =0.1?.664?76?76= 2.99?04N.mm；面板最大应力按下式计算： =M/Wf其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(N穖m)； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；4 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm22；面板的最大应力计算值： = M/W = 2.99?04 / 2.16?042；2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中， V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l 227、=176.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2?0.04?.40?.90=8.656kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4?.00?.40?.90=1.008kN/m； 式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =8.656+1.008=9.664 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.6?.664?76.0 = 1020.471N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 1020.471N； b-构件的截面228、宽度(mm)：b = 400mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；2；面板截面抗剪强度设计值: fv2；2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv2，满足要求！最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:4/(100EI)其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 20.04?.408.01 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =176.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 6000.00 N/mm2 ； I-面板截面的229、惯性矩(mm4)；I=bh3/125 mm4；面板最大容许挠度: = 176 / 250 = 0.704 mm；4/(100?000.0?.94?05) = 0.045 mm；面板的最大挠度计算值 =0.045mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0.704mm,满足要求！模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.000m,柱箍间距为400mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 60?0?0/6? = 128cm3；I = 60?0?0?0/12? = 512cm230、4； 竖楞计算简图支座最大弯矩计算公式：2其中， M-竖楞计算最大弯矩(N穖m)； l-计算跨度(柱箍间距): l =400.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2?0.036?.176?.900=3.808kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4?.000?.176?.900=0.444kN/m； q = 3.808+0.444=4.252 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.1?.252?00.0?00.0= 6.80?04N穖m； =M/Wf其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯矩(N穖m)； W -竖楞的截面抵抗231、矩(mm3)，W=1.28?05； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm22；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 6.80?04/1.28?052；2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中， V-竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =400.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2?0.036?.176?.900=3.808kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4?.000?.176?.900=0.444kN/m； q = 3.808+0.232、444=4.252 kN/m；竖楞的最大剪力：V = 0.6?.252?00.0 = 1020.471N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V -竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.6?.252?00=1020.471N； b -竖楞的截面宽度(mm)：b = 60.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv2；2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv2，满足要求！最大挠度按三跨连续233、梁计算，公式如下:max4/(100EI)=l/250其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =20.04?.18 = 4.25 kN/m； max-竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =400.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2），E = 9000.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=5.12?06；竖楞最大容许挠度: = 400/250 = 1.6mm；4/(100?000.0?.12?06) = 0.016 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.016mm 小于 竖楞最大容许挠度 =1.6mm ，满足要求！7.8.5、B方向柱箍的计算234、本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:3；4；按集中荷载计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 ?0.04?.9 + 1.4 ?.9)?.188 ?0.4 = 1.82 kN；B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 6.773 kN；B方向柱箍弯矩图(kN穖)最大弯矩: M = 0.405 kN穖；B方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.128 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/(xW)f其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 405367235、.04 N穖m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 42.96 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =4.05?08/(1.05?.99?062 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.128 mm；柱箍最大容许挠度: = 500 / 250 = 2 mm；柱箍的最大挠度 =0.128mm 小于 柱箍最大容许挠度 =2mm，满足要求!7.8.6、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:NN=f譇其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； 236、A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M12 ； 对拉螺栓的有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 6.773 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.70?05?.60?0-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=6.773kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!7.8.7、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:3；4；237、按计算（附计算简图）： H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2?0.04?.9+1.4?.9)?.188 ?.4 = 1.82 kN；H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 6.773 kN；H方向柱箍弯矩图(kN穖)最大弯矩: M = 0.405 kN穖；H方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.128 mm；柱箍截面抗弯强度验算公式: =M/(xW)f其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 405367.04 N穖m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 42.963 N/mm2238、；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =4.05?08/(1.05?.99?062 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.128 mm；柱箍最大容许挠度: = 500 / 250 = 2 mm；柱箍的最大挠度 =0.128mm 小于 柱箍最大容许挠度 =2mm，满足要求!7.8.8、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下:NN=f譇其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的直径: M12239、 ； 对拉螺栓有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.70?05?.60?0-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 6.773 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=6.773kN 小于 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求! 一层至十层最厚墙段500厚计算墙模板的计算参照相关规范。墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。2；次楞间距(mm):4240、00；穿墙螺栓水平间距(mm):400；主楞间距(mm):600；穿墙螺栓竖向间距(mm):600；对拉螺栓直径(mm):M12；主楞材料:圆钢管；主楞合并根数:2；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；次楞材料:木方；次楞合并根数:2；宽度(mm):50.00；高度(mm):85.00；面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设241、计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 墙模板设计简图按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:t12V1/2 F=H其中 - 3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。分别计算得 17.031 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值17.031 kN/m2作为本工程242、计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F12；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3 kN/m2。面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图弯矩计算公式如下:1l22l2其中， M-面板计算最大弯矩(N穖m)； l-计算跨度(次楞间距): l =400.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2?7.031?.600?.900=11.036kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4?243、.00?.60?.90=2.268kN/m； 其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。22= 2.19?05N穖m；按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/W f其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(N穖m)； W -面板的截面抵抗矩 : W = bh24 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm22；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 2.19?05 / 3.24?042；2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！计算公式如下:12l其中，V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(次楞间距): l =400.0m244、m； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2?7.031?.600?.900=11.036kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4?.00?.60?.90=2.268kN/m；面板的最大剪力：V = 0.6?1.036?00.0 + 0.617?.268?00.0 = 3208.4N；截面抗剪强度必须满足:= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 3208.4N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 600mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1245、.500 N/mm2；2；面板截面抗剪强度设计值: fv2；22，满足要求！根据建筑施工手册，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 17.03?.6 = 10.219N/mm； l-计算跨度(次楞间距): l = 400mm； E-面板的弹性模量: E = 6000N/mm2；4；面板的最大允许挠度值: = 1.6mm；面板的最大挠度计算值: = 0.677?0.22?004/(100?000?.92?05) = 1.012 mm；面板的最大挠度计算值: =1.012mm 小于等于面板的最大246、允许挠度值 =1.6mm，满足要求！(一).次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度85mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:3；4； 次楞计算简图次楞最大弯矩按下式计算：1l22l2其中， M-次楞计算最大弯矩(N穖m)； l-计算跨度(主楞间距): l =600.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2?7.031?.400?.900=7.357kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4?.00?.40?.90=1.512kN/m，其中，0.90为折减系数。22= 3.29?05N穖m；次楞的抗弯强度应满足下式247、： = M/W f其中， -次楞承受的应力(N/mm2)； M -次楞计算最大弯矩(N穖m)； W -次楞的截面抵抗矩，W=1.20?05mm3；2；次楞的最大应力计算值： = 3.29?05/1.20?05 = 2.7 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；次楞的最大应力计算值 = 2.7 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:12l其中， V次楞承受的最大剪力； l-计算跨度(主楞间距): l =600.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2?7.031?.400?.900/2248、=3.679kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4?.00?.40?.90/2=0.756kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大剪力：V = 0.6?.679?00.0+ 0.617?.756?00.0 = 1604.2N；截面抗剪强度必须满足下式：=3V/(2bh0)其中， -次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-次楞计算最大剪力(N)：V = 1604.2N； b-次楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-次楞的截面高度(mm)：h0 = 85.0mm ； fv-次楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；次楞截面的受剪应力249、计算值: 2；2 小于 次楞截面的抗剪强度设计值 fv2，满足要求！根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下：4/(100EI)=l/250其中， -次楞的最大挠度(mm)； q-作用在次楞上的线荷载(kN/m)： q = 17.03?.40=6.81 kN/m； l-计算跨度(主楞间距): l =600.0mm ； E-次楞弹性模量（N/mm2）：E = 9000.00 N/mm2 ； I-次楞截面惯性矩(mm4)，I=5.12?06mm4；4/(100?000?.12?06) = 0.13 mm；次楞的最大容许挠度值: = 2.4mm；次楞的250、最大挠度计算值 =0.13mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =2.4mm，满足要求！(二).主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:3；4；E = 206000N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kN穖) 主楞计算变形图(mm)作用在主楞的荷载: P1.2?7.03?.4?.61.4?.4?.65.913kN；主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 400mm；强度验算公式： = M/W f其中，- 主楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 主楞的最大251、弯矩(N穖m)；M = 1.66?05 N穖m W - 主楞的净截面抵抗矩(mm3)； W = 8.99?03 mm3； f -主楞的强度设计值(N/mm22；主楞的最大应力计算值: = 1.66?05/8.99?03 = 18.4 N/mm2；2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！主楞截面抗剪强度必须满足:=2V/Afv其中， -主楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-主楞计算最大剪力(N)：V = 1537.3N； A -钢管的截面面积(mm22 ； fv-主楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值:2；2 小252、于 主楞截面的抗剪强度设计值 fv=120N/mm2，满足要求！主楞的最大挠度计算值: = 0.081mm；主楞的最大容许挠度值: = 1.6mm；主楞的最大挠度计算值 =0.081mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.6mm，满足要求！计算公式如下:NN=f譇其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M12 ；穿墙螺栓有效直径: 9.85 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.70?05?.60?0-5 = 12.92 kN；主253、楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为: N = 2.72 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=2.72kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！7.10、1层至10层最大主次相交十字梁节点模板支架计算书 主次梁模板支架的计算依据相关规范编制。1、结构参数：结构层高(m)：4.8；板厚(mm)：120；节点处梁底增加承重立杆2排2根2、主梁支模架体构造参数：梁截面高度(mm)：1200；梁截面宽度(mm)：700；承重架支撑形式：小楞垂直于梁截面；梁底增设承重杆数量：4；立杆沿梁跨度方向间距(m)：0.8；梁底纵向支撑数量：5；梁两侧立杆间距(m254、)：0.9；梁底增加支撑小横杆数量：3；立杆步距(m)：1.5；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m)：0.25；立杆承重连接方式：双扣件连接；3、次梁支模架体构造参数：梁截面高度(mm)：600；梁截面宽度(mm)：300；承重架支撑形式：小楞垂直于梁截面；梁底增设承重杆数量：0；立杆沿梁跨度方向间距(m)：1；梁底纵向支撑数量：3；梁两侧立杆间距(m)：1；梁底增加支撑小横杆数量：0；立杆步距(m)：1.5；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m)：0.25；立杆承重连接方式：单扣件连接；4、荷载参数：模板和方木的自重荷载(kN/m2)：0.15；砼倾倒振捣荷载(kN/m2)：2，砼与钢筋自重荷载(255、kN/m2)：25；施工均布荷载(kN/m2)：1；5、材料参数：钢管直径(mm)：48?；面板类型：胶合面板；面板弹性模量值(N/mm2)：6000；面板厚度(mm)：20；抗弯强度设计值(N/mm2)：13；方木截面宽度(mm)：60；方木截面高度(mm)：80；抗压强度设计值(N/mm2)：16；抗弯强度设计值(N/mm2)：17；方木弹性模量值(N/mm2)：9000；抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；6、结构示意图： 主梁截面示意图 次梁截面示意图 平面示意图（一）底模计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工256、活荷载等。梁底模板采用胶合面板，厚度：20mm，则有：截面惯性矩I=266.667?034；截面抵抗矩W=266.667?023；1、荷载的计算钢筋混凝土荷载：g1=25?.267?.2=8kN/m；模板方木荷载：g2=0.15?.267=0.04kN/m；砼倾倒荷载：q1=2?.267=0.533kN/m；施工荷载：q2=1?.267=0.267kN/m；作用在底模上的荷载 P=1.2?8+0.04)+1.4?0.533+0.267)=10.768kN/m； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN穖) 变形图(mm)根据计算，得到：最大弯矩：Mmax=0.035kN穖；最大剪力：Vmax=1257、.144kN；最大支座反力：Rmax=2.154kN；计算得出支座反力从左到右分别为：R1=0.74kN，R2=2.154kN，R3=1.75kN，R4=2.154kN，R5=0.74kN；2、模板强度验算模板抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.035?062；2小于模板的抗弯强度设计值13N/mm2，满足要求！模板挠度计算kl4/100EI=min(l/150,10)最大变形 =0.677?0.768?754模板的最大挠度小于容许挠度min(175/150,10)，满足要求！（二）梁底支撑验算1、纵向支撑计算本算例中，纵向支撑采用钢管: 48?支撑截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=4490m258、m3；I=107800mm4；按照3跨连续梁计算，纵向支撑承受由面板支座反力传递的荷载。Q=2.154/0.267+0.01=8.086kN/m。 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN穖) 变形图(mm)最大弯矩：Mmax=0.057kN穖；最大剪力：Vmax=1.295kN；抗弯强度验算 = M/Wfm；最大受弯应力=0.057?062；2小于方木抗弯强度设计值fm=17N/mm2，满足要求!抗剪强度验算截面抗剪强度必须满足：=3Q/(2bh)fv=3?.295?032；2小于支撑小楞的抗剪强度设计值fv2，满足要求！挠度验算4/(100EI)=min(l/150,10)4/(100?00259、0?560000)=0.012mm；纵向支撑的最大挠度计算值 = 0.012mm 小于支撑小楞的最大允许挠度 =min(266.667/150,10)mm，满足要求！2、横向支撑计算梁底横向支撑承受梁底纵向支撑传递的集中荷载。对支撑的计算按照集中荷载作用下的多跨连续梁进行计算。横向支撑采用钢管，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W=4490mm3；I=107800mm4； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN穖) 变形图(mm)经过计算得到支座反力：R1=0.077kN，R2=0.145kN，R3=1.483kN，R4=2.089kN，R5=2.089kN，R6=1.483kN，R7=260、0.146kN，R8=0.077kN；最大弯矩：Mmax=0.056kN穖；最大剪力：Vmax=1.209kN；抗弯强度验算 = M/Wfm；最大受弯应力=0.056?062；2小于梁底支撑小横杆的抗弯强度设计值fm=17N/mm2,满足要求!抗剪强度验算截面最大抗剪强度必须满足： = Vb議02-(b-)h2/(8IZ)fv横向支撑的受剪应力值计算： = 1.209?03譡0?2 - (0-0)?2/(8?04?) = 0N/mm2；横向支撑的受剪应力计算值=0N/mm2小于支撑小楞的抗剪强度设计值fv=125N/mm2，满足要求！挠度验算最大挠度计算值max=0.101mm；梁底横向支撑小261、楞的最大挠度：=min(180/150,10)=1.2mm；梁底支撑小横杆的最大挠度计算值 = 0.101mm小于梁底支撑小横杆的最大允许挠度 =min(180/150,10)mm，满足要求！3、梁底纵向支撑钢管计算本工程中，主次梁节点底部增加了垂直支撑体系，纵向支撑钢管只起构造作用，故不需要验算。 4、扣件抗滑移计算扣件所受到的竖向力为小横杆传递的支座反力，R=2.089kNRc=12kN，满足要求。（三）立杆稳定性计算支架立杆的轴向力设计值Nut指每根立杆受到荷载单元传递来的最不利的荷载值。其中包括上部模板传递下来的荷载及支架自重，显然，梁底部立杆所受的轴压力最大。上部模板所传竖向荷载包括262、以下部分：通过支撑梁的顶部扣件的滑移力（或可调托座传力）。根据前面的计算：F1=2.089kN；F2=1.2?.129?.6=0.557kN；立杆受压荷载总设计值为：Nut =2.089+0.557=2.646kN；立杆稳定性验算=Nut/Af -轴心受压立杆的稳定系数，根据长细比按规程附录C采用；A-立杆的截面面积。计算长度lo按下式计算取值：lo=kh=1.155?.7?.5=2.945m；k - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u=1.7；故lo取2.945m；=lo/i= 2.945?03/15.9=185.236；查扣件式脚手263、架规范附录得=0.209；=2.646?032；2小于立杆的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求。（一）底模计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。梁底模板采用胶合面板，厚度：20mm，则有：截面惯性矩I=333.333?034；截面抵抗矩W=333.333?023；1、荷载的计算钢筋混凝土荷载：g1=25?.333?.6=5kN/m；模板方木荷载：g2=0.15?.333=0.05kN/m；砼倾倒荷载：q1=2?.333=0.667kN/m；施工荷载：q2=1?.333=0.333kN/m；作用在底模上的荷载264、 P=1.2?5+0.05)+1.4?0.667+0.333)=7.46kN/m； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN穖) 变形图(mm)根据计算，得到：最大弯矩：Mmax=0.021kN穖；最大剪力：Vmax=0.699kN；最大支座反力：Rmax=1.399kN；计算得出支座反力从左到右分别为：R1=0.42kN，R2=1.399kN，R3=0.42kN；2、模板强度验算模板抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.021?062；2小于模板的抗弯强度设计值13N/mm2，满足要求！模板挠度计算=5qkl4/384EI=min(l/150,10)最大变形 =5?.46?504模板的最大挠度小于容265、许挠度min(150/150,10)，满足要求！（二）梁底支撑验算1、纵向支撑计算本算例中，纵向支撑采用方木，支撑截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=60?0?0/6=64000mm3；I=60?0?0?0/12=2560000mm4；按照三跨连续梁计算，纵向支撑承受由面板支座反力传递的荷载。Q=1.399/1+0.01=1.409kN/m。 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN穖)最大弯矩：Mmax=0.172kN穖；最大剪力：Vmax=0.877kN；最大支座力：Rmax=1.737kN；抗弯强度验算 = M/Wfm；最大受弯应力=0.172?062；2小于方木抗弯强度设计值fm=17266、N/mm2，满足要求!木方抗剪计算截面抗剪强度必须满足：=3Q/(2bh)fv=3?.877?032；2小于支撑小楞的抗剪强度设计值fv2，满足要求！挠度计算4/(100EI)=min(l/150,10)纵向支撑的最大挠度计算值：=0.677?.409?0004/(100?000?560000)=0.414mm；纵向支撑的最大挠度计算值 = 0.414mm 小于支撑小楞的最大允许挠度 =min(1000/150,10)mm，满足要求！2、横向支撑计算梁底横向支撑承受梁底纵向支撑传递的集中荷载。对支撑的计算按照集中荷载作用下的多跨连续梁进行计算。横向支撑采用方木，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分267、别为: W=60?0?0/6=64000mm3；I=60?0?0?0/12=2560000mm4；计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN穖)经过计算得到支座反力：N1=1.224kN，N2=1.224kN；最大弯矩：Mmax=0.534kN穖；最大剪力：Vmax=1.224kN；抗弯强度验算 = M/Wfm；最大受弯应力=0.534?062；2小于梁底支撑小横杆的抗弯强度设计值fm=17N/mm2,满足要求!抗剪强度验算截面最大抗剪强度必须满足： = Vb議02-(b-)h2/(8IZ)fv横向支撑的受剪应力值计算： = 1.224?03譡0?2 - (0-0)?2/(8?04?) = 0N/268、mm2；横向支撑的受剪应力计算值=0N/mm2小于支撑小楞的抗剪强度设计值fv=125N/mm2，满足要求！挠度验算最大挠度计算值max=2.1mm；梁底横向支撑小楞的最大允许挠度：=min(1000/150,10)=6.667mm；梁底支撑小横杆的最大允许挠度计算值 = 2.1mm小于梁底支撑小横杆的最大允许挠度 =min(1000/150,10)mm，满足要求！3、梁底纵向支撑荷载计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算！4、扣件抗滑移计算扣件所受到的竖向力为小横杆传递的支座反力，R=1.224kNRc=8kN，满足要求。（三）立杆稳定性计算支架立杆的轴向力设计值Nut指每根立杆受到荷269、载单元传递来的最不利的荷载值。其中包括上部模板传递下来的荷载及支架自重，显然，梁底部立杆所受的轴压力最大。上部模板所传竖向荷载包括以下部分：通过支撑梁的顶部扣件的滑移力（或可调托座传力）。根据前面的计算：F1=1.224kN；F2=1.2?.129?.2=0.65kN；立杆受压荷载总设计值为：Nut =1.224+0.65=1.875kN；立杆稳定性验算=Nut/Af -轴心受压立杆的稳定系数，根据长细比按规程附录C采用；A-立杆的截面面积。计算长度lo按下式计算取值：lo=kh=1.155?.7?.5=2.945m；k - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；u - 计算长度系数，参照扣270、件式规范表5.3.3，u=1.7；故lo取2.945m；=lo/i= 2.945?03/15.9=185.236；查扣件式脚手架规范附录得=0.209；=1.875?032；2小于立杆的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求。模板、支架对楼盖影响分析计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土工程模板与支架技术杜荣军编、工程结构设计原理曹双寅主编。设本工程第3层现浇楼盖正在施工，下设2层支架。楼盖板设计板厚度120mm，板底模板采用胶合木板，模板支架采用钢管支撑，钢管型号482。楼盖板计算板单元计算长度BL(m271、)：4.2；板单元宽度BC(m)：4.2。(1)第2层楼盖模板支架参数：立杆横向间距（m）：La=1.2；立杆纵向间距（m）：Lb=1.3；本层层高H2=2.3m，楼盖板厚度为h2=150mm；本层混凝土已浇筑时间（天）：T2=10；混凝土强度fc2=10.01MPa；混凝土弹性模量Ec2=25500MPa；立杆传递荷载组合值(kN)：P2=8.346kN。楼盖板配筋信息如下：钢筋位置 配筋量及等级 钢筋面积（mm2）X向正筋 HRB33510100 ASX=785Y向正筋 HRB33510100 ASY=785X向负筋 HRB3351080 ASXY向负筋 HRB3351080 ASY (2272、)第1层楼盖模板支架参数：立杆横向间距（m）：La=1.5；立杆纵向间距（m）：Lb=1.7；本层层高H1=2.4m，楼盖板厚度为h1=150mm；本层混凝土已浇筑时间（天）：T1=21；混凝土强度fc1=12.87MPa；混凝土弹性模量Ec1=29400MPa；立杆传递荷载组合值(kN)：P1=0.546kN。楼盖板配筋信息如下：钢筋位置 配筋量及等级 钢筋面积（mm2）X向正筋 HRB33510100 ASX=785Y向正筋 HRB33510100 ASY=785X向负筋 HRB3351080 ASXY向负筋 HRB3351080 ASY (3)结构计算简图： 结构模型立面图 结构模型平面273、图(1)第2层荷载计算：立杆传递荷载组合值：P2=8.346kN；楼盖自重荷载标准值：g22；板计算单元活荷载标准值：q2=P22； (2)第1层荷载计算：立杆传递荷载组合值：P1=0.546kN；楼盖自重荷载标准值：g12；板计算单元活荷载标准值：q1=P12； (3)楼层荷载分配：假设层间支架刚度无穷大，则有各层挠度变形相等，即：P1/(E1h13)=P2/(E2h23)=P3/(E3h33).则有：Pi=(Eihi3Pi)/(Eihi3)；根据此假设，各层楼盖承受荷载经模板支架分配后的设计值为：Ec2h233Ec1h133G22G12Q22Q12四边固定：Bc/Bl=4200.0/420274、0.0=1.000；查表：m1=0.01760，m2=0.01760，m1=-0.05130，m2=-0.05130；四边简支：Bc/Bl=4200.0/4200.0=1.000；查表：mq1=0.03680，mq2=0.03680；(1)第2层板单元内力计算： 板结构配筋图因为计算单元取连续板块其中之一，故需计算本层折算荷载组合设计值：G2=G2+Q22；Gq=G2+Q22；Q2=Q22；M1=(m1+譵2)譍2譈c2+(mq1+譵q2)譗2譈c22；M2=(m2+譵1)譍2譈c2+(mq2+譵q1)譗2譈c22；M1=m1譍q譈c22；M2=m2譍q譈c22；依据工程结构设计原理板的正截面275、极限计算公式为：Mu=1sfyAsh0Mu=1fcb(h0-/2)+fyAs(h0-s)；Mu=fyAs(h0-s)（当2s时，采用此公式）；式中Mu -板正截面极限承载弯矩； 1 -截面最大正应力值与混凝土抗压强度fc的比值，低于C50混凝土1取1.0； s -纵向受压钢筋合力点至受压区边缘的距离默认取20mm； fc -混凝土抗压强度标准值，参照上述修正系数修改； fy -受压区钢筋抗拉强度标准值； As-受压区钢筋总面积； -混凝土受压区高度，=(fyAs-fyAs)/(1fcb) s -截面内力臂系数，s=1-0.5，=Asfy/(1bh0fc) fy -钢筋抗拉强度标准值； As-受276、拉钢筋总面积； h0 -计算单元截面有效高度，短跨方向取h-20mm，长跨方向取h-30mm，其中h是板厚；MU1=1.00讃1-0.5譡785.000?00.00/(1.00?000?20.00?0.01)?00.000?85.00?20.00/1000000=25.490kN穖；MU2=1.00讃1-0.5譡785.000?00.00/(1.00?000?30.00?0.01)?00.000?85.00?30.00/1000000=27.845kN穖；MU1=300.00?81.250?120.000-20.000)/1000000=29.438kN穖；MU2=300.00?81.250?277、130.000-20.000)/1000000=27.845kN穖；所以有：M1Mu1；M2Mu2，|M1|Mu1, |M2|Mu2，本层现浇楼盖板满足承载能力要求！(2)第1层板单元内力计算： 板结构配筋图因为计算单元取连续板块其中之一，故需计算本层折算荷载组合设计值：G1=G1+Q12；Gq=G1+Q12；Q1=Q12；M1=(m1+譵2)譍1譈c2+(mq1+譵q2)譗1譈c22；M2=(m2+譵1)譍1譈c2+(mq2+譵q1)譗1譈c22；M1=m1譍q譈c22；M2=m2譍q譈c22；依据工程结构设计原理板的正截面极限计算公式为：Mu=1sfyAsh0Mu=1fcb(h0-/2)+278、fyAs(h0-s)；Mu=fyAs(h0-s)（当2s时，采用此公式）；式中Mu -板正截面极限承载弯矩； 1 -截面最大正应力值与混凝土抗压强度fc的比值，低于C50混凝土1取1.0； s -纵向受压钢筋合力点至受压区边缘的距离默认取20mm； fc -混凝土抗压强度标准值，参照上述修正系数修改； fy -受压区钢筋抗拉强度标准值； As-受压区钢筋总面积； -混凝土受压区高度，=(fyAs-fyAs)/(1fcb) s -截面内力臂系数，s=1-0.5，=Asfy/(1bh0fc) fy -钢筋抗拉强度标准值； As-受拉钢筋总面积； h0 -计算单元截面有效高度，短跨方向取h-20mm279、，长跨方向取h-30mm，其中h是板厚；MU1=1.00讃1-0.5譡785.000?00.00/(1.00?000?20.00?2.87)?00.000?85.00?20.00/1000000=26.105kN穖；MU2=1.00讃1-0.5譡785.000?00.00/(1.00?000?30.00?2.87)?00.000?85.00?30.00/1000000=28.460kN穖；MU1=300.00?81.250?120.000-20.000)/1000000=29.438kN穖；MU2=300.00?81.250?130.000-20.000)/1000000=28.460kN穖；所以有：M1Mu1；M2Mu2，|M1|Mu1, |M2|Mu2，本层现浇楼盖板满足承载能力要求！第八节、高支模区域危险源识别和控制管理序号危险源、风险识别可能的后果控制管理方式及措施实施班组1模板支撑缺陷失稳踏空编制专项施工方案、进行安全交底,按规定的表式检查验收木工班组2模板拆除管理缺陷物件坠落伤人编制拆除方案、做好周边、洞口、楼梯口防护,进行安全交底,作业人员戴好安全防护用品,严禁酒后上班,严禁从高处向下抛扔物件,设警戒区木工班组3脚手架搭设缺陷变形、倒塌编制专项搭设方案,进行检查验收,使用合格材料,基础,拉接点严格按方案施工,尖刀撑、扫地杆搭设到为架子班组4脚手架防护