1、100m高三甲医院综合病房楼扣件式钢管脚手架模板施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 目 录一、 编制依据序号名 称编 号1X县XX三甲综合医院综合病房楼结构施工图人防结1结7地上结1-结622X县XX三甲综合医院综合病房楼建筑施工图人防建1建08地上建1-建273GB50300-20014施组-0015GB50204-201067（房屋建筑部分）2011版8JGJ4620059JGJ33201210JGJ8091扣件式钢管脚手架 JGJ 130-2011 砼施工规范 GB50666-2012建设部2009年87号2、文件二、工程概况本工程位于X县城，；场地平整，西侧为围墙，北侧为住院部，南侧为办公楼；总建筑面积约50430.16，其中，主楼高层地下一层，地上二十六层，建筑高度约为100.5m（机房顶面标高），地下一层为人防工程，地上综合病房楼，结构采用现浇框架剪力墙结构；西南裙楼局部四层，地下室4.5m，13层4.5m，4,26层3.6m；主楼基础采用筏板基础，裙楼采用独立承台基础。127/AF轴为主楼，127轴/FE轴为裙楼；（描述有问题）2.1 项目概况1建筑面积（m2）总建筑面积50430占地面积2层数地下一层地上26层3层高（m）地下一层4.25 m首层4.5 m首层以上顶层4结构形式基础形式筏板3、基础结构形式框架剪力墙结构5地下防水结构自防水砼抗渗等级P6材料防水SBS改性沥青卷材防水6结构断面尺寸（mm）基础筏板厚度1700楼板厚度180、250、300内外墙板厚度200、250、300、350主次梁断面最大梁截面400950其它梁大小不一柱断面最小400400最大105010507楼梯结构形式板式楼梯8钢筋类型非预应力筋级钢：6、8、10、12、14、16、18、20、22、25、282.3 工程难点（对于模板、脚手架体系介绍太笼统）“中州杯”，必须保证墙、柱、梁、板砼实体的观感质量，因此，在节点的细部做法及模板的制作安装上必须做到精、细、准。2.3.2本工程的单层面积大，施工时投4、入的劳动力大，在现场管理方面必须作好交接检查工作，上道工序未经验收合格，不得进行下道工序的施工。2.3.3地下室的暗柱多、柱与墙的节点多、直墙多、顶板标高不一致给模板的加工及安装带来很大难度。2.3.4地下室结构施工处于雨季，给模板的制作安装及保温措施带来很大难度。三、施工安排施工部位及工期安排（重点在危险性较大部位，并配进度图）序号施工部位完成时间工期12013.6.32013.7.2552天22013.7.252014.4.30280天劳动力组织及职责分工3.2.1管理层（工长）负责人3.2.1.1严格按设计、规范、工艺规程、施工组织设计和施工方案施工，确保支模质量，按计划完成作业任务。35、. 2.1.2作好本工种的自检、互检和交接检，确保施工操作的有效运行，写好工长施工日志，负责本工种应填写的质量记录。3.2.1.3负责本工种的技术、安全交底工作，作好班交讲话，合理安排，有效调动本工种人员作业，不违章指挥，不违章作业。3.2.1.4监守岗位，坚持一线指挥，监督本工种的作业质量和作业安全，作好砼浇注时的看护工作，严防涨模跑模发生。3.2.1.5负责制定料具计划，加强料具管理，不得大料小用，长料短用，不断总结经验，采取有效措施节约材料，提高经济效益。3.2.1.6监督教育本工种人员遵纪守法，安全生产和文明施工，已经常性的示范动作不断提高班组人员的职业道德和技术水平。3.2.2.1对6、工程质量、进度、安全负重要的领导责任。3.2.2.2保证务工人员的手续合法，满足X县劳务用工方面的有关规定。3.2.2.3对劳务人员的健康负责，发现疫情及时上报。3.2.2.4保证劳务人员的用餐、用火、用电安全。（同上）月 份项 目201320146月7月8月9月10月11月12月14月支模 （人）3050606060606060配模（人）10101066666焊定位及洞口加固（人）55555555楼梯支模（人）88866666四、施工准备项目总工组织经理部技术、生产人员熟悉图纸，认真学习掌握施工图的内容、要求和特点，同时针对有关施工技术和图纸存在的疑点作好记录，通过会审，对图纸中存在的问题，7、与设计、甲方、监理共同协商解决，取得一致意见后，办理图纸会审记录，作为施工图的变更依据和施工操作依据。熟悉各部位截面尺寸、标高制定模板的初步设计方案。名称规格型号功率数量进场日期锤 子80个2013年6月梅花扳手222480个2013年6月圆盘锯MJ1063kw1台2013年6月平 刨MB1053kw1台2013年6月手电钻钻头直径1220mm2台2013年6月台 钻VV508S520w1台2013年6月手提电锯M651A6台2013年6月手提电刨6台2013年6月压 刨MB10651台2013年6月活动扳手最大开口宽65mm10把2013年6月空压机5立方1台2013年6月线 坠40个2018、3年6月钢卷尺5m80把2013年6月手 锯40把2013年6月地下室墙板模板选用12mm厚木塑板和100100mm、50100mm木方子配制；采用48钢管（壁厚多少）、16（后面14）穿墙止水螺栓、3型扣件；柱子模板选用15mm厚的木模板和100100mm、50100mm木方子配制，用8#槽钢和16穿墙螺栓加固；梁底梁邦及顶板模板选用15mm厚木塑板100100mm、50100mm木方子配制；顶板支撑选用顶丝。根据所选材料提前考察、选用相关材料厂家。模板的配制数量见下表：模板施工材料计划表（与后面描述不符）序号名称规格单位数量备注1木模板12mmm215000顶板及墙体模板15mmm25009、柱子模板2木 方510m3201010m3300（哪里使用）3碗扣架立杆根8045顶板支模根8045顶板支模4碗扣架横杆根19000顶板支模5顶 丝个3000顶板支模6架子管6m根10000根6000根40003m根20002m以下根120007扣 件十字个40000接头个8000转扣个5000五、模板配料及支撑主楼基础采用桩筏基础，筏板基础厚度为，为满足筏板基础大体积砼蓄热养护的保温要求，筏板的侧立面模板采用砌筑砖模，砖模砌筑在基坑的原土面上，厚度为240mm，砌筑高度1.88m，外侧四层放脚，底宽500mm，砖模与底板侧面之留设50mm的间距，保证底板侧面防水构造层的厚度要求。如下图所示。10、5.2.1工艺流程：基础弹线按位置线安装门窗洞口模板下预埋件木砖将预先拼好的面模按线就位安装拉杆斜撑、穿墙螺栓清扫墙内杂物安装另一侧模、调整斜撑、拧紧穿墙螺栓。5.2.2墙模拼装加固：墙体支模，先将模板组成单侧墙模，模板底边内侧与位置线重合。加设支撑的每个节间内做好斜撑，四角做好十字封撑，并按要求绑好扫地杆。墙模垂直方向每隔250mm 加设50100木方做竖肋，高度为墙体通高，水平每隔500mm 加设双根48 钢管做横肋，内穿14 止水穿墙螺栓。单侧加固好后合另一侧模，合模前必须做好以下工作：请监理建设单位验筋，做好隐蔽验收；检查预留预埋是否准确无误；墙体内杂物是否清理干净。然后用同样方法固定11、另一侧模板。经校核垂直度和位置后，与满堂脚手架连成加固体系。墙模板拼装时，凡模板连接处要加一层自粘胶海绵条作为封条。模板底部抹水泥砂浆堵缝，以防止发生蜂窝露筋和烂根现象。模板表面必须彻底清干净，以防止混凝土表面脱皮麻面。5.2.3施工要点：墙体模板采用14mm 厚的国产黑胶合板原板，立带采用100mm50mm 的方木， 间距250mm； 水平带采用两根 48钢管， 间距500mm。墙体转角处和墙连柱加工成定型模板，非整块板设在墙的中部。14mm 的对拉螺栓，底部加双螺母。 外墙500mm高处设一道橡胶止水条，后浇带处两侧设置橡胶止水带，模板底部利用内外部脚手架连接固定防止根部模板位移。5.2.12、3.3支撑采用钢管扣件和底撑或顶撑，支撑长度过大部分采用桁架体改变支撑长度， 保证支撑有足够的强度和稳定性。5.3.1模板设计：根据楼梯间剪力墙层高特点及楼梯间在每层的分布特点，楼梯间模板采用大模板，为了确保剪力墙钢筋的保护层，模板的配制高度比板底高出100mm，用来设置控制保护层用的钢筋卡具，根据几个楼梯间的几何尺寸基本相同，模板按一个标准楼梯间进行配制，个别不同的部位，另外单独增补模板。5.3.2模板加工：5.3.3模板安装：每个房间模板组装顺序为：模板安装前，先将每个房间的四个角模安装就位，然后吊放大块平模就位。所有模板拼缝处要加海绵条处理，以防止拼缝处漏浆。模板安装工序为：放模板就位线13、 粘贴海绵条 安放角模 安装内模 安装穿墙螺栓安装外模并固定调整模板垂直度混凝土浇筑拆模、清理 下道工序施工 5.3.3.1支模前先将施工缝处砼凿毛（用墨斗弹线用云石机切割剔掉浮浆漏出石子），然后将杂物清理干净，用空压机将灰尘等吹净。5.3.3.2按墙边线在预埋地锚上焊好顶模棍，顶模棍比墙体截面尺寸小2mm，并刷好防锈漆，地锚的设置间距为80mm，在阴阳角部位必须设置地锚。5.3.3.3支模前，先在接槎部位砼墙体上弹一条水平线，然后用850850mm的木方子架设模板托架（托架的上表面与顶板砼的上表面标高相同），最后在托架上口墙体接槎部位粘贴海绵条。5.3.3.4先安装角模，将角模与墙体暗柱钢筋14、绑牢，然后安装大模板，将大模板按组装编号吊至安装部位，用撬棍按墙线将模板调整到位。5.3.3.5安装穿墙螺栓，对称调整模板、地脚螺栓，用线坠按墙体控制线，校正模板垂直度，并挂线调整模板上口，然后拧紧地脚螺栓及穿墙螺栓。5.3.3.6检查角模与墙体模板接缝是否严密，墙体接槎是否有错台和漏浆现象，角模是否方正，模板加固是否牢靠及截面尺寸是否符合要求等。5.3.3.7所有模板安装完毕后，必须做到先自检，然后逐层进行报验，直至模板工程预检验收，才可浇筑砼。5.3.3.8在阴阳角模板、大模板之间连接处，为防止砼错台，在模板接缝处必须加设“工”字型钢筋顶模棍。楼梯模板为12mm厚木塑板。踏步侧板两端钉在梯15、段侧板木档上，靠墙的一端钉在反三角木上，踏步板龙骨采用50mm厚木方子。制作时在梯段侧板内画出踏步形状与尺寸，并在踏步高度线一侧留出踏步侧板厚度钉上木档，详见下图：5.4.1模板设计：柱模板选用15mm厚黑胶合板与50100mm的木方配制，柱箍选用钢管配以14对拉螺栓。柱模板的四块面板均做子口连接，并在接缝处粘贴海绵条。当梁截面小于柱截面时，配制梁豁，并采用柱梁板一同浇筑的施工方法。5.4.2施工准备：5.4.2.1弹好柱位线和柱控线，已办完钢筋的隐检手续。5.4.2.2现场已清理完毕，模板已刷好脱模剂。5.4.2.3在模板加工区加工的模板已检查合格。5.4.3柱模板安装5.4.3.1工艺流程16、：做样板柱验收整体模板安装模板校正及加固自检验收5.4.3.2做样板柱子:每段柱子支模前，找一个有代表性的柱子作为样板，通过样板柱子使每位操作工人都能熟悉、掌握施工方案及技术交底内容，真正意义上作到技术交底要交到底，避免造成返工及材料浪费。5.4.3.3验收：对样板柱子模板轴线位移、垂直度、表面平整度、截面尺寸、加固是否牢靠等进行检查，发现问题及时处理，验收合格后用样板柱来指导整体柱模施工。5.4.3.4整体柱模安装：查看柱模控制线是否准确、清晰，如不清晰必须重新补弹清楚。将柱根部砼接槎部位凿毛、清理干净。按模板的规格型号将模板就位，模板的接槎处必须粘贴好自粘胶条。在柱四周的预埋地锚上用碰头楔17、子将柱模板的下口按控制线固定准确、牢靠。安装柱箍：距柱根部20cm安装第一道柱箍，按照不大于400mm的间距安装第二、第三道柱箍，柱箍为钢管，以上柱箍间距不大于500mm，竖向为50100木方，间距不大于250mm。用14的螺栓对拉固定。5.4.3.5模板校正及加固：根据模板的控制线将模板的轴线位移、垂直度、表面平整度等进行校正，利用短钢管及十字扣件卡牢，然后与整体架子连成整体。5.4.3.6自检：按上述做法安装一段流水段的模板，拉通线检查柱子的位置正确与否，垂直度、表面平整度是否符合要求，重新复查柱模斜撑是否牢固可靠。5.4.3.7验收：自检合格后，报项目部工长验收，并填好自检验收记录单，做18、到挂牌施工。梁模板设计：梁底模板选用14mm厚木塑板及50100mm木方子配制，梁帮模板选用14mm厚木塑板及50100mm木方子配制，梁底模板如净跨大于4米时，配制两块梁底模板，模板之间以子口的形式进行连接。梁底及梁帮模板与柱头模板均用子口的形式进行连接。梁模板按2/1000进行起拱，模板的支模方法采用梁帮扣梁底。弹好柱四面轴线、梁边线、梁底标高线及控制线、并复核支设梁底楞及梁底模板绑扎钢筋安装梁侧模板安装竖楞、对拉螺栓及斜撑校正梁截面尺寸、侧邦模板垂直度及阴阳角是否顺直。5.6.3.1搭设梁底脚手架，立管间距不大于600mm，下部垫400mm长50100mm木方子，木方子必须统一顺直，横向19、设3道水平杆，对立杆起拉接作用，最上边的一道立杆必须根据梁底标高及起拱要求安装，安装前将梁底标高控制线挂好，然后按2的梁底起拱要求，调整水平杆的高度并用管卡与立杆卡牢，然后在最上边一道水平杆上安装梁底小横杆，小横杆的间距控制在400500mm，第一根小横杆距柱200mm。5.6.3.2铺梁底模板，大梁底中间用可调钢支撑支顶，支顶间距不大于1m，梁底模板调整好后用管卡临时固定，经检查合格后在梁底上绑扎钢筋，验收合格后办理隐检手续。清理杂物安装梁侧模板，梁侧模板包住梁底模板，用短架子管及钢管斜撑与小横杆连接对梁邦进行加固，高度大于700mm的梁，在梁中部设置通长背楞，用螺栓紧固到位，间距不大于6020、0mm。5.6.3.3梁上口要拉线找直，并检查梁截面尺寸是否符合要求，与相临柱模板连接是否严密，用梁模板顶住柱模板，梁模板立杆设剪刀撑，以保证梁支架的稳定。5.7.1、模板设计：顶板模板采用+50100mm主次木龙骨+14 mm胶合板的支模方案。5.7.2、顶板模板施工： 搭设支撑系统 安装主次龙骨铺设木塑板检查并校正模板上皮标高平整度面板拼缝处理 板面清理及刷脱模剂模板预检搭设满堂钢管脚手架本工程现浇楼板采用1200240014大块木胶板作面板，以50100方木做次龙骨，48钢管作主龙骨，按结构平面图的需要进行裁割、组合、镶边，以做到拼装工作量少、施工方便、快捷，使楼板混凝土底面达到清水混凝21、土施工质量标准。 采用满堂脚手架48钢管支撑，立杆纵横间距1000mm，大横杆间距1000mm，12mm厚木胶合板下铺50100mm方木，间距300mm，步高不大于设置水平杆，离地20mm以内纵横设置扫地杆，距顶30mm以内纵横设置顶杆，木胶合板用胶带贴缝。钢管立杆下面必须加设通长垫板，以增加受力面积，并隔几垮设剪刀撑，增加整体稳定性。5.6 主龙骨采用3.5mm钢管，将50100mm方木安放在顶管支架上。然后根据顶板的标高控制线，拉线调整主龙骨的高度，对于跨度大于4m的顶板模板，按1.5/1000在跨中起拱，施工方法：在跨中找好起拱最高点，向边缘拉线找坡，调节支柱高度，使其符合起拱要求，然后22、在主龙骨上面铺设次龙骨，次龙骨的间距不大于250mm。2.4铺设木塑板面板： 先从梁边开始铺钉面板，面板边与梁接头处必须平直，不得有凹凸现象，用，长度为4050mm的铁钉与次龙骨钉牢，整张木塑板铁钉的使用数量为长边7-9个，短边4-5个，板中钉孔依实际确定。 根据顶板的标高控制线，四角挂线检查板面的标高及平整度。 顶板板面采用硬拼逢，支模时，尽量将板拼缝位于次龙骨上，这样便于木塑板固定找平。木塑板与梁邦及墙体接触处粘贴海绵条，以防漏浆。 将模板内杂物清理干净，将水性脱模剂涂刷均匀。 顶板模板支完后,必须拉线检查模板的起拱是否符合要求，板边及梁边是否平直等。柱与顶板交接处是否方正，柱上口的截面尺23、寸是否符合设计要求和规范规定，有无顶板吃梁现象。六、模板拆除降下拆头托板拆除模板主次梁拆除机板拆除下部水平支撑涂刷脱模剂运至下道工序工作面。6.1.2拆除顺序：遵循先支后拆，先拆非承重部位，后拆承重部件，以及自上面的原则，拆模时严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬；拆模时，操人员应站在安全处，以免发生事故，待该片的模板全部拆除后放好，将模板、配件、支架等运出堆放；拆下的模板等配件，严禁抛扔，要有人接应传递，按指定地点堆放，并做到及时清理，维修和涂恻隔离剂，以待备用。6.2.1安装、拆除模板时，必须遵守安全操作规程有关规定，当在高度2米以上作业时，尚应遵守高处作业的有关安全规定。6.2.2安装、拆除高度在324、米以上的模板应搭设脚手架，并设防护栏杆，高处危险地方应戴好安全带；禁止上下同一垂直面操作。6.2.3传递模板、配件、工具等应运用运输工具或绳子系牢，不得乱扔。高处拆模时，应有专人指挥，下面标出工作区，暂停人员来往，不得在脚手架上堆放大批模板。6.2.4拆模分段拆完，随时应将现场的模板、牵杠、支撑等清除运走和妥善堆放。支、拆模时应注意安全，防止用力过猛，撬滑、踏空而发生坠落事故。6.2.5操作人员不许站在活动模板及钢管上作业，拆楼板模板时，拆模人员要站在门、窗沿口外拉支撑，防止模板突然全部掉落伤人。6.2.6雨、霜、雪后应先清扫施工现场，脚下不滑时再进行操作。6.2.7施工操作人员均应戴好安全帽25、。6.2.8拆模时必须注意确保混凝土结构的质量和安全，应严格遵守以下规定：（1）拆模顺序是先拆承重较小部位的模板及其支架，然后拆除其他部分的模板及其支架；例如，先拆非承重的侧模，然后再拆承重的水平向模板等。（2）在拆模板过程中，如发现混凝土出现异常现象，可能影响混凝土结构的安全和质量等问题时，应立即停止拆模，并经处理认证后，方可继续拆模。（3）冬期施工时，模板与保温层应在混凝土冷却到5后方可拆模。当混凝土与外界温差大于20时，拆模后应对混凝土表面，采取保温措施，如加临时覆盖，使其缓慢冷却等。6.2.9与外挑架相连的内脚手架不要全部拆除，要先拆除外架后才能拆内架；6.2.10凡已松开的连接的杆配26、件应及时拆除运走，避免误扶和误靠已松脱连接的杆件；6.2.11拆下的杆配件应以安全的方式运出和吊下，严禁向下抛掷。6.3.1抬运模板时要互相配合，协同工作。传递模板，工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱抛。组合板装拆时，应有专人指挥。并在下面标出工作区，加以围栏，暂停人员过往。6.3.2拆模间歇时，应将已活动的模板、牵杠、支撑等运走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而坠落。6.3.3模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好，混凝土板上留洞，应在模板拆除后即将洞口盖好。6.3.4拆除模板一般用长撬杠，人不许站在正在拆除的模板下，在拆除楼板模板时，要注意整块模板掉下，尤其是用定型模板做平台模板时，更要27、注意，拆模人员要站在门窗洞口外拉支撑，防止模板突然全部掉落伤人。6.3.5在组合钢板上架设的电线和使用电动工具，应用36V低压电源或采取其他有效的安全措施。6.3.6装、拆模板禁止使用钢模板作立人板。6.3.7高空作业要搭设脚手架或操作台，上、下要使用梯子，不许站立在墙上工作不准站在大梁底模上行走。操作人员严禁穿硬底鞋及有跟鞋作业。6.3.8装拆模板时，作业人员要站立在安全地点进行操作，防止上下在同一垂直面工作；操作人员要主动避让吊物，增强自我保护和相互保护的安全意识。6.3.9拆模必须一次性拆清，不得留悬空模板。拆下的模板要及时清理，堆放整齐，堆放高度不超过2m。6.3.10拆除的钢模作平台28、底模时，不得一次将顶撑全部拆除，应分批拆下顶撑，然后按顺序拆下搁栅、底模，以免发生钢模在自重荷载下一次性大面积脱落。6.3.11模板支撑的拆除，必须确认混凝土强度达到设计要求时经申报批准后才能进行。七、施工注意事项7.1严格控制板顶的标高，并要求误差不得大于正负1mm。7.2木胶合板的边缘及孔眼，均应粘贴海绵条密封处理。7.3木胶合板使用前应刷脱模剂。7.4模板上弹线，要隔一层用一种颜色，以防两层的线混淆不清。7.5严格控制梁板和立柱的拆模时间，拆模强度应按规范要求。7.6拆模时须在柱的下层水平支撑下铺设脚手板供操作人员行走，不宜直接在水平支撑上操作。八、模板分项施工质量验收8.1.1模板及其29、支架应根据工程结构形式、荷载大小、地基土类别、施工设备和材料供应等条件进行设计。模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载。8.1.2在浇筑混凝土之前，应对模板工程进行验收。模板安装和浇筑混凝土时，应对模板及其支架进行观察和维护。发生异常情况时，应按施工技术方案及时进行处理。8.1.3模板及其支架拆除的顺序及安全措施应按施工技术方案执行。1）主控项目a.安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上、下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。检查数量：全数检查。检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。b30、.在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。检查数量：全数检查。检验方法：观察。2）一般项目a.模板安装应满足下列要求：模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；对清水混凝土工程及装饰混凝土工程，应使用能达到设计效果的模板。检查数量：全数检查。检验方法：观察。b.用作模板的地坪、胎模等应平整光洁，不得产生影响构件质量的下沉、裂缝、起砂或起鼓。检查数量：全数检查。检验方法：观察。4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱31、；当设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的1/10003/1000。检查数量：在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10%，且不少于3件；对板，应按有代表性的自然间抽查10%，且不少于3间；对大空间结构，板可按纵、横轴线划分检查面，抽查10%，且不少于3面。检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。d.固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差应符合表1的规定。检查数量：在同一检验批内，对梁、柱和独立基础，应抽查构件数量的的10%，且不少于3件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10%，且不少于3间；对大空间结构，墙可按相邻轴线间高度5m左右划分检查面，板可按纵、横轴线划分检查32、面，抽查10%，且不少于3面。检验方法：钢尺检查。表1 预埋件和预留孔洞的允许偏差项 目允许偏差（mm）预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留洞中心线位置10尺寸+10，0注：检查中心线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。2的规定。检查数量：在同一检验批内，对梁、柱和独立基础，应抽查构件数量的10%，且不少于3件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10%，且不少于3间；对大空间结构，墙可按相邻轴线间高度5m左右划分检查面，板可按纵、横轴线划分检查面，抽查10%，且均不少于3面。表2 现浇结构模板安33、装的允许偏差及检验方法项 目允许偏差（mm）检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁+4,5钢尺检查层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查注：检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。1）主控项目a.底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求；当设计无具体要求时，混凝土强度应符合表3的规定。检查数量：全数检查。检验方法：检查同条件养护试件强度试验报告。表3 底模拆除时的混凝土强度要求构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土34、立方体抗压强度标准值的百分率（%）板2502,8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件100b.后浇带模板的拆除和支顶应按施工技术方案执行。检查数量：全数检查。检验方法：观察。2）一般项目a.侧模拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。检查数量：全数检查。检验方法：观察。b.模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。检查数量：全数检查。检验方法：观察。九、木工作业环境管理9.1木模板加工制作应在木工作业棚内进行，木工作业棚内外必须设置灭火器或消防水管（水池）。9.2木模板加工制作时产生的废料头及时清理归类堆放，刨花、锯沫及时清理、运出施工现场。9.35、3木工作业棚内不得吸烟，并禁止明火，不得在棚内取暖，电气设备的开关箱内应经常清理保持干净整洁。9.4木工电锯、电刨、砂轮机等强噪设备禁止夜间作业(22：006：00)，并对设备做好日常维修保养，保持良好的运行状态。9.5模板安装时钢管、扣件、钢模板应轻拿轻放，避免产生较大噪音，采用胶条封闭模板缝时，随用随贴，不得乱粘乱扔。9.6模板隔离剂宜用水性、环保型材料、涂刷时应避免污染其它物件、物品。9.7模板拆除时应有拆除方案，砼强度应满足规范及设计要求，不得用力撬、砸模板、支承件。9.8模板拆除后应及时清理表面渣土，清理时宜洒水湿润，避免扬尘，清除渣土及时倒入现场垃圾池内。9.9模板上钉子应及时去除36、，完好的钉子要重复使用，不能使用应归入现场金属废弃池内。十、质量保证措施10.1.1模板及其支架必须具有足够的强度、刚度、稳定性。模板安装后必须仔细检查各部位相对位置是否正确，支撑系统是否可靠。10.1.2模板之间的拼缝及模板与建筑物结构之间的接缝必须严密，模板接缝宽度不大于，否则，必须予以处理，墙柱模板底部与地面接触处必须粘贴海绵条。10.1.3模板表面必须清理干净，然后均匀涂刷脱模剂，避免因模板清理不好，涂刷脱模剂不匀、拆模过早而造成砼表面粘连，严禁脱模剂污染钢筋和砼的接槎部位。10.1.4模板施工过程中模板工长必须督促班组长作好自检记录，做到随安装随检查，发现模板拼装缝隙过大、固定措施不37、牢靠、变形、松动等现象必须及时调整修改。10.1.5砼浇筑过程中，必须指定专人负责看模，旁站检查、观察，发现异常现象及时修整，随时对松动、跑浆部位进行加固、缝堵处理。10.1.6顶板模板安装必须严格控制板顶标高和起拱高度。在墙体钢筋上用油漆作好标记，拉线检查顶板模板，发现问题及时修整。墙体模板安装必须保证上下层接槎顺直，没有错台现象。对于模板工程质量通病，在施工过程中，针对其原因防微杜渐,加强施工过程中的质量控制,模板工程质量通病及其主要原因罗列如下：10.2.1模板接缝不严密、不平整。模板的加工尺寸不准；模板变形未加以修理；模板安装加固不到位。墙体模板刚度差，竖向及横向背楞间距过大，穿墙螺栓38、的加固间距过大，螺母未紧到位，墙体模板的斜称加固不牢。砼未按要求分层浇筑。10.2.3标高偏差：标高施测有误：模板顶部没有标高标识。10.2.4轴线位移：轴线定位有误；模板根部或顶部固定不牢；未拉水平和竖向通线控制；支撑系统刚度不足。10.2.5脱模剂涂刷不合格：模板清理不干净；脱模剂涂刷不匀；砼面和钢筋有油污污染。10.2.6模内清理不到位：合模前未做清理或清理不干净。10.2.7拆模时砼受损：拆模过早或支模不当而影响拆模；同条件试块留置不足未进行试验而无法指导拆模。十一、安全措施与文明施工11.1严格按施工安全操作规程和施工说明执行，电梯竖井每层施工完好，要安装防护门，不得在井筒内操作，电39、梯井筒内每层设计一道安全防护网。11.2模板就位前要有缆绳子纤位，防止模板旋转、碰撞伤人。11.3模板支撑、对拉螺栓要设专人检查是否支稳、牢固、拧紧，不得有漏支、漏拧现象发生，以免发生胀模。11.4要选择平整场地堆放模板。11.5拆模后板面应随时清理，并涂刷脱模剂。11.6拆模后如发现板面不平整或肋边变形应及时修理。11.7搞好大模板日常保养与维修工作。十二、成品保护12.1保持大模板本身的整洁及配套设备零件的齐全，吊运应防止碰撞墙体，堆放合理，保持板面不变形。12.2大模板吊运就位时要平稳、准确，不得碰砸楼板及其他已施工完的部位，不得兜挂钢筋。用橇棍调整大模板时，要注意保护模板下面的砂浆找平40、层。12.3拆除模板时按程序进行，禁止用大锤敲击，防止将墙面拉裂以及损伤混凝土表面和楞角。12.4模板与墙面粘结时，禁止用塔吊吊拉模板，防止将墙面拉裂。12.5拆完模后，门窗洞口边及时加木板保护。12.6拆完模后，对变形的大模进行校正。12.7顶板模板支好后，吊运物体时，不得直接冲击板面。12.8楼梯模板拆完后，及时铺设木板防护。十三、计算书（计算内容以大梁下模板支架为重点，不要喧宾夺主，计算公式有错误之处，另外很多计算符号显示不全，计算书重新修订）墙计算次楞间距(mm):250；穿墙螺栓水平间距(mm):500；主楞间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；对拉螺栓直径(mm)41、:M14；主楞材料:木方；主楞合并根数:2；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；次楞材料:木方；次楞合并根数:2；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50； 墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按施工手册，去掉这几个字新浇混凝土作用于模42、板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:（参看新计算公式，GB50666里有） F=t12V1/2 F=H其中 - 3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。分别计算得 17.031 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值17.031 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F12；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3 kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结43、构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图弯矩计算公式如下:1l22l2其中， M-面板计算最大弯矩(N穖m)； l-计算跨度(次楞间距): l =250.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2?7.031?.500?.900=9.197kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4?.00?.50?.90=1.890kN/m； 其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。22= 7.13?04N穖m44、；按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/W f其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(N穖m)； W -面板的截面抵抗矩 : W = bh24 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm22；面板截面的最大应力计算值：?04 / 2.70?042；面板截面的最大应力计算值 2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！计算公式如下:12l其中，V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(次楞间距): l =250.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2?7.031?.500?.900=9.197kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值45、q2: 1.4?.00?.50?.90=1.890kN/m；面板的最大剪力：V = 0.6?.197?50.0 + 0.617?.890?50.0 = 1671.0N；截面抗剪强度必须满足:= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 1671.0N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: =32；面板截面抗剪强度设计值: fv2；面板截面的最大受剪应力计算值46、 2 小于 面板截面抗剪强度设计值 2，满足要求！根据建筑施工手册，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 17.03?.5 = 8.516N/mm； l-计算跨度(次楞间距): l = 250mm； E-面板的弹性模量: E = 6000N/mm2；4；面板的最大允许挠度值: = 1mm；面板的最大挠度计算值: ?.52?504/(100?000?.43?05) = 0.154 mm；面板的最大挠度计算值: =0.154mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =1mm，满足要求！四、墙模板主次楞47、的计算(一).次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:3；4； 次楞计算简图次楞最大弯矩按下式计算：1l22l2其中， M-次楞计算最大弯矩(N穖m)； l-计算跨度(主楞间距): l =500.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2?7.031?.250?.900=4.598kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4?.00?.25?.90=0.945kN/m，其中，0.90为折减系数。22= 1.43?05N穖m；次楞的抗弯强度应满足下式： = M/W f其中， -48、次楞承受的应力(N/mm2)； M -次楞计算最大弯矩(N穖m)； W -次楞的截面抵抗矩(mm3)，W=1.67?05； f -次楞的抗弯强度设计值(N/mm22；次楞的最大应力计算值：?05/1.67?05 = 0.9 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；次楞的最大应力计算值 = 0.9 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:12l其中， V次楞承受的最大剪力； l-计算跨度(主楞间距): l =500.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2?7.031?.250?.900/49、2=2.299kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4?.00?.25?.90/2=0.473kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大剪力：V = 0.6?.299?00.0+ 0.617?.473?00.0 = 835.5N；截面抗剪强度必须满足下式：=3V/(2bh0)其中， -次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-次楞计算最大剪力(N)：V = 835.5N； b-次楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-次楞的截面高度(mm)：h0 = 100.0mm ； fv-次楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；次楞截面的受剪应力50、计算值: =32；次楞截面的受剪应力计算值 2 小于 次楞截面的抗剪强度设计值 fv2，满足要求！根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下：4/(100EI)=l/250其中， -次楞的最大挠度(mm)； q-作用在次楞上的线荷载(kN/m)： q = 17.03?.25=4.26 kN/m； l-计算跨度(主楞间距): l =500.0mm ； E-次楞弹性模量（N/mm2）：E = 9000.00 N/mm2 ； I-次楞截面惯性矩(mm4)，I=4.17?06mm4；次楞的最大挠度计算值: ?.52/2?004/(100?000?.17?051、6) = 0.048 mm；次楞的最大容许挠度值: = 2mm；次楞的最大挠度计算值 =0.048mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！(二).主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:3；4；E = 9000N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kN穖) 主楞计算变形图(mm)作用在主楞的荷载: P1.2?7.03?.25?.51.4?.25?.53.08kN；主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 500mm；强度验算公式： = M/W52、 f其中，- 主楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 主楞的最大弯矩(N穖m)；M = 1.73?05 N穖m W - 主楞的净截面抵抗矩(mm3)； W = 1.67?05 mm3； f -主楞的强度设计值(N/mm22；主楞的最大应力计算值: ?05/1.67?05 = 1 N/mm2；主楞的最大应力计算值 =1N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2,满足要求！主楞截面抗剪强度必须满足:=3V/(2bh0)其中， -次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-主楞计算最大剪力(N)：V =1886.5/2 = 943.2N； b-主楞的截面宽度(mm)：b = 553、0.0mm ； hn-主楞的截面高度(mm)：h0 = 100.0mm ； fv-主楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值: =32；主楞截面的受剪应力计算值 2 小于 主楞截面的抗剪强度设计值 fv2，满足要求！主楞的最大挠度计算值: ；主楞的最大容许挠度值: = 2mm；主楞的最大挠度计算值 =0.003mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下:NN=f譇其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：54、穿墙螺栓的型号: M14 ；穿墙螺栓有效直径: 11.55 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.70?05?.05?0-4 = 17.85 kN；主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为: N = 3.43 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=3.426kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！板计算横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):4.00；采用的钢管(mm):48?.5 ；板底支撑55、连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；面板采用胶合面板，厚度为12mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；56、 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 100?.22/6 = 24 cm3；I = 100?.23/12 = 14.4 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25?.25?+0.35? = 6.6 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 1?= 1 kN/m；2、强度计算计算公式如下:2最大弯矩M=0.1?.32?002= 83880 N穖m；面板最大应57、力计算值 =M/W= 83880/24000 = 3.495 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 3.495 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为：4/(100EI)=l/250其中q =q1面板最大挠度计算值 ?.6?004/(100?500?4.4?04)=0.265 mm； 面板最大允许挠度 =300/ 250=1.2 mm；面板的最大挠度计算值 0.265 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分58、别为:W=b議2/6=5?0?0/6 = 83.33 cm3；I=b議3/12=5?0?0?0/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图（mm）1.荷载的计算：(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25?.3?.25+0.35?.3 = 1.98 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 1?.3 = 0.3 kN/m；2.强度验算:计算公式如下:2均布荷载 q = 1.2 ?q1+ 1.4 譹2 = 1.2?.98+1.4?.3 = 2.796 kN/m；2 = 0.1?.796?2 = 0.28 kN穖；方木最大应力计算值 ?059、6/83333.33 = 3.355 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 3.355 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.6?.796? = 1.678 kN；方木受剪应力计算值 = 3 ?.678?03/(2 ?0?00) = 0.503 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.503 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算:计算公式如下:460、/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 1.98 kN/m；最大挠度计算值 ?.98?0004 /(100?000?166666.667)= 0.357 mm；最大允许挠度 =1000/ 250=4 mm；方木的最大挠度计算值 0.357 mm 小于 方木的最大允许挠度 4 mm,满足要求!四、板底支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P2.796kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN穖) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.941 kN穖 ；最大变形 Vmax = 61、2.406 mm ；最大支座力 Qmax = 10.168 kN ；最大应力 2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 185.277 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 2.406mm 小于 1000/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范562、.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力,R= 10.168 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载设计值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.129? = 0.516 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.35? = 0.35 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25?.25? = 6.25 kN；静荷载标准值 NG 63、= NG1+NG2+NG3 = 7.116 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值 NQ = (1+2 ) ? = 3 kN；GQ = 12.74 kN；七、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 12.74 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆受压应力计算64、值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；根据扣件式规范，立杆计算长度L0有两个计算公式L0=kuh和L0=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即L0=max1.155?.7?.5，1.5+2?.1=2.945； k - 计算长度附加系数，取1.155； - 考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；得到计算结果：立杆计算长度 L0=2.945；L0 / i = 2945.25 / 15.8=186 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压65、立杆的稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值；?89) = 125.858 N/mm2；立杆稳定性计算 = 125.858 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f= 205 N/mm2，满足要求！梁计算梁段:L1。一、参数信息梁截面宽度 B(m)：0.40；梁截面高度 D(m)：0.95；混凝土板厚度(mm)：250.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：4.25；梁两侧立杆间距(m)：0.60；承重架支撑形式：梁底支撑66、小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为48?.5；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm267、)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：3；主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量：4；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：150mm，300mm，450mm，600mm；主楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；主楞合并根数：2；次楞材料68、：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=t12V1/2 F=H其中 - 3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面69、板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)材料抗弯强度验算公式如下： M/W f3； M - 面板的最大弯矩(N穖m)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：1l22l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2?.5?7.85=10.709kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4?.70、5?=2.8kN/m；计算跨度: l = (950-250)/(4-1)= 233.33mm；面板的最大弯矩 M= 0.1?0.709譡(950-250)/(4-1)2 + 0.117?.8譡(950-250)/(4-1)2= 7.61?04N穖m；12l=1.1?0.709譡(950-250)/(4-1)/1000+1.2?.800譡(950-250)/(4-1)/1000=3.533 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: ?04 / 3.33?042；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！4/71、(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 10.709N/mm； l-计算跨度: l = (950-250)/(4-1)=233.33mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2；4；面板的最大挠度计算值: ?0.709譡(950-250)/(4-1)4/(100?000?.33?05) = 0.107 mm；面板的最大容许挠度值:；面板的最大挠度计算值 =0.107mm 小于 面板的最大容许挠度值 ，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座72、力除以面板计算宽度得到：本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1?/6 = 64cm3；I = 1?/12 = 256cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN穖) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.177 kN穖，最大支座反力 R= 3.886 kN，最大变形 = 0.132 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 ?05/6.40?04 = 2.8 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞73、最大受弯应力计算值 = 2.8 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: ；次楞的最大挠度计算值 =0.132mm 小于 次楞的最大容许挠度值 ，满足要求！主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.886kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 2?/6 = 128cm3；I = 2?/12 = 512cm4；E = 9000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kN穖) 主楞变形图(mm)经过计算得到74、最大弯矩 M= 0.291 kN穖，最大支座反力 R= 5.695 kN，最大变形 = 0.077 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: ?05/1.28?05 = 2.3 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；主楞的受弯应力计算值 2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.077 mm主楞的最大容许挠度值: ；主楞的最大挠度计算值 =0.077mm 小于 主楞的最大容许挠度值 ，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下:NN= f譇其中 N - 穿梁螺75、栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M12 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =5.695 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170?6/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.695kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。76、强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 900?0?0/6 = 6.00?04mm3； I = 900?0?0?0/12 = 6.00?05mm4； 按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2譡(24.00+1.50)?.95+0.30?.90=26.487kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4?2.00+2.00)?.90=5.04077、kN/m；q=26.487+5.040=31.527kN/m；（需专家论证）最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax2= 0.125?1.527?002=1.58?05N穖m；RA=RC12RB =Mmax?05/6.00?042；梁底模面板计算应力 =2.6 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=22.073kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm；2；面板78、的最大允许挠度值:；面板的最大挠度计算值: ?6.487?004/(100?000?.00?05)=0.061mm；面板的最大挠度计算值: =0.061mm 小于 面板的最大允许挠度值:，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到： 方木计算简图方木按照两跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5?0?0/6 = 83.33 cm79、3；I=5?0?0?0/12 = 416.67 cm4；方木强度验算:计算公式如下:2= 0.125?.758?.92 = 0.887 kN穖；最大应力 ?06/83333.3 = 10.6 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 10.6 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V = 0.625?.758?.9 = 4.926 kN；方木受剪应力计算值 = 3?.926?000/(2?0?00) = 1.478 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 80、N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.478 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:计算公式如下:4/(100EI)=l/400方木最大挠度计算值 ?.758?004 /(100?000?16.667?04)=0.798mm；方木的最大允许挠度 ?000/250=3.600 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.798 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3.6 mm，满足要求！梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3 简图(kN穖) 剪力图(kN) 弯矩图(k81、N穖) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N3=1.727 kN；N2=11.09 kN；最大弯矩 Mmax=0.173 kN穖；最大挠度计算值 Vmax=0.033 mm；最大应力 ?06/5080=34 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 34 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!八、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算九、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，扣件抗滑承载力系数1.82、00，该工程实际的双扣件承载力取值为16.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取16.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=11.09 kN；R 16.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =1.727 kN ；脚手架钢管的自重： N2 83、= 1.2?.129?.25=0.658 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2譡(1.00/2+(0.60-0.40)/4)?.90?.30+(1.00/2+(0.60-0.40)/4)?.90?.250?1.50+24.00)=3.965 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4?2.000+2.000)譡1.000/2+(0.600-0.400)/4?.900=2.772 kN；N =N1+N2+N3+N4=1.727+0.658+3.965+2.772=9.122 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转84、半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.167?.7?.5,1.5+2?.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，； a - 立杆上端伸出顶85、层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.203 ；钢管立杆受压应力计算值 ；?89) = 91.9 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 91.9 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =11.09 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.2?.129?4.25-0.95)=0.686、58 kN；N =N1+N2 =11.09+0.511=11.601 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.167?.7?87、.5,1.5+2?.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.203 ；钢管立杆受压应力计算值 ；?89) = 116.9 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 116.9 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计88、算 lo= k1k2(h+2a) = 1.167?.001?1.5+0.1?) = 1.986 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.7按照表2取值1.001 ；lo/i = 1985.884 / 15.8 = 126 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.417 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；?89) = 56.9 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 56.9 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐89、患。 柱计算柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):1050.00；柱截面高度H(mm):1050.00；柱模板的总计算高度:H = 3.00m；一、参数信息柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:4；柱截面宽度B方向竖楞数目:4；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:4；柱截面高度H方向竖楞数目:4；对拉螺栓直径(mm):M14；柱箍材料:圆钢管；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.50；柱箍的间距90、(mm):450；柱箍合并根数:2；竖楞材料:木方；竖楞合并根数:2；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):14.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混91、凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=t12V1/2 F=H其中 - 3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。分别计算得 20.036 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值20.036 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q12；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 6 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简92、支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。作用在模板上的侧压力线荷载q，它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1：1.2?0.04?.45?.90=9.737kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4?.00?.45?.90=3.402kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。q = q1 + q2 =9.737+3.402=13.139kN/m； 柱截面宽度B方向 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN穖) 变形图(mm)从左往右，各支座反力为R1=93、1.604kN，R2=4.637kN，R3=4.637kN，R4 柱截面宽度H方向 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN穖) 变形图(mm)从左往右，各支座反力为R1=1.604kN，R2=4.637kN，R3=4.637kN，R4Mmax =134099.409N穖m；Vmax=2469.124N；max；Rmax =M/Wf其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(N穖m)； W -面板的截面抵抗矩；W=bh24mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm22；面板的最大应力计算值： ?05 / 1.47?042；面板的最大应力计算值 2 小于 面板的抗弯强度设94、计值 =13N/mm2，满足要求！ = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 2469.124N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 450mm； hn-面板厚度(mm)：hn = 14.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =32；面板截面抗剪强度设计值: fv2；面板截面的受剪应力 2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv2，满足要求！面板最大容许挠度: = 360 / 250 = 1.44 mm；面板的最大挠度计算值: ；面板的最大挠度计算值 =1.95、28mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 1.44mm,满足要求！四、竖楞计算本工程柱高度为3.000m,柱箍间距为450mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:3；4；作用在竖楞上的线荷载，q=Rmax 竖楞方木计算简图支座最大弯矩计算公式：2其中， M-竖楞计算最大弯矩(N穖m)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm；竖楞的最大弯距：M =0.1?0.305?50.0?50.0= 2.09?05N穖m； =M/Wf其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯矩(N穖96、m)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=1.67?05； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm22；竖楞的最大应力计算值: ?05/1.67?052；竖楞的最大应力计算值 2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！ = 3V/(2bhn)fv其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V -竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.6?0.305?50=2782.235N； b -竖楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm297、；竖楞截面最大受剪应力计算值: =32；竖楞截面抗剪强度设计值: fv2；竖楞截面最大受剪应力计算值 2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv2，满足要求！最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max4/(100EI)=l/250 E-竖楞弹性模量（N/mm2），E = 9000.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=8.33?06；竖楞最大容许挠度: ；竖楞的最大挠度计算值: 4/(100?000.0?.33?06) = 0.038 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.038mm 小于 竖楞最大容许挠度 =1.8mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直98、径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:3；4；根据竖楞对柱箍得作用力即为面板所受的支座反力得 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN穖) 变形图(mm)Mmax =135.834N穖m；Vmax=3063.023N；max；Rmax=2694.762，3063.023，3063.023，2694.762max1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/(xW)f其中 ，柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 ?08/(1.05?.02?072 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经99、过计算得到: = 0.01 mm；柱箍最大容许挠度: = 210 / 250 = 0.84 mm；柱箍的最大挠度 =0.01mm 小于 柱箍最大容许挠度 ，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:NN=f譇其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M14 ； 对拉螺栓的有效直径: 11.55 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 105 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 3.063 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.70?05?.05?0-4 = 17.100、85 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=3.063kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:3；4；根据竖楞对柱箍得作用力即为面板所受的支座反力得 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN穖) 变形图(mm)Mmax =137.756N穖m；Vmax=3139.726N；max；Rmax=2477.039，3139.726，3139.726，2477.039max柱箍截面抗弯强度验算公式: =M/(xW)f其中 ，柱箍的抗弯强度设计值: f = 2101、05 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 ?08/(1.05?.02?072 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.006 mm；柱箍最大容许挠度: = 210 / 250 = 0.84 mm；柱箍的最大挠度 =0.006mm 小于 柱箍最大容许挠度 ，满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下:NN=f譇其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的直径: M14 ； 对拉螺栓有效直径: 11.55 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 105 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.70?05?.05?0-4 = 17.85 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 3.14 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=3.14kN 小于 N=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!